26#楼柱模板计算书
26#楼柱模板（不设对拉螺栓）计算书计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
4k c012c
min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×3]＝min[29.87，72]＝29.87kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×4，1.35×29.87+1.4×0.7×4]＝0.9max[41.44，44.24]＝0.9×44.24＝39.82kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2
三、面板验算
面板类型
覆面木胶合板 面板厚度t(mm) 12 面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2
) 15.44 面板弹性模量E(N/mm 2
) 9350 柱长边小梁根数 3 柱短边小梁根数
3
柱箍间距l 1(mm)
500
模板设计平面图
1、强度验算
最不利受力状态如下图，按二等跨连续梁验算
静载线荷载q 1＝1.35bG 4k ＝1.35×0.5×29.87＝20.16kN/m 活载线荷载q 2＝1.4×0.7bQ 2k ＝1.4×0.7×0.5×4＝1.96kN/m
M max ＝-0.125q 1l 2-0.125q 2l 2＝-0.125×20.16×0.22-0.125×1.96×0.22＝-0.11kN·m σ＝M max /W ＝0.11×106/(1/6×500×122)＝9.22N/mm 2≤[f]＝15.44N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算
作用线荷载q ＝bS 正＝0.5×29.87＝14.94kN/m
ν＝0.521ql 4/(100EI)＝0.52×14.94×2004/(100×9350×(1/12×500×123))＝0.18mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm 满足要求！
四、小梁验算
小梁类型
槽钢 小梁材质规格
8号槽钢 小梁截面惯性矩I(cm 4
)
101.3 小梁截面抵抗矩W(cm 3
) 25.3 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2
) 205 小梁弹性模量E(N/mm 2)
206000
最低处柱箍离楼面距离(mm)
200
1、强度验算
小梁上作用线荷载q ＝bS 承＝0.2×39.82＝7.96 kN/m
小梁弯矩图(kN·m)
M max＝0.17kN·m
σ＝M max/W＝0.17×106/(25.3×103)＝6.62N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
2、挠度验算
小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.2×29.87＝5.97 kN/m
面板变形图(mm)
ν＝0.01mm≤[ν]＝1.5mm
满足要求！
五、柱箍验算
模板设计立面图
1、柱箍强度验算
q＝S承l1＝39.82×0.5＝19.91kN/m
N＝0.5ql3＝0.5×19.91×0.32＝3.23kN
M＝ql22/8＝19.91×0.422/8＝0.45kN·m
N/A n+M/W n＝3.23×103/330+0.45×106/(4.17×103)＝117.07N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
2、柱箍挠度验算
q＝S正l1＝29.87×0.5＝14.94kN/m
ν＝5ql24/(384EI)＝5×14.94×4244/(384×206000×22.49×104)＝0.14mm≤[ν]＝l2/400＝1.06mm
满足要求！
毕业设计手算计算书基本步骤模板1
1 建筑设计 1.1 建筑方案的比选与确定 根据毕业设计任务书的要求，在参观了一些办公大楼的基础上，我先后做出了三个方案，经过初选，摈弃方案三，现将方案一与方案二做一比较，以此确定最终的建筑设计方案。 1.1.1建筑功能比较 由于此保险公司办公楼要求有营业大厅，故可以采用两种方式，一种是将营业大厅单独设置在一边，即采用裙楼的方式，主楼办公区8层，裙楼2层，这样功能划分明确，且建筑物有错落感，外形美观，但结构布置和计算麻烦些；另一种则用对称的柱网，一楼设置营业大厅，与办公区2－8层的布置不同，这样主要的问题就是底层的功能划分了，考虑方便，美观，防火等，此方案绘图和计算相对容易些，考虑到是初次设计完整的一栋框架结构，主要目的是掌握思想方法，故采用方案2，柱网完全采用对称布置。关于底层平面的布置的问题又有如下两种方案： 方案一建筑底层平面布置完全对称，这样有利于引导人流，且外形较好，里面效果好，现浇整体布局较为紧凑，便于设计计算和施工；由于底层有大型的营业大厅，而且要求与办公区隔离，该方案楼梯布置比较困难，若分两边布置，则使建筑无门厅主楼梯，不利于交通组织，将其因为对称布局带来的优势丧失，且将对电梯的布置带来问题；若于中门厅处布置一部主楼梯，则为了防火需要（以防形成“袋形走廊”），要在建筑两侧加设防火楼梯与防火出口，造成不经济，且将楼梯置于建筑两头不利于抗震设计。 方案二建筑底层平面非对称布置，可能导致交通组织不明确，但在设置两个入口后问题得到解决，营业大厅不布置在中间，而是放在最右边，有其单独的入口，中间用一道门即可与办公区的门厅隔离，达到设计要求。该方案楼梯布置较为合理，于门厅布置主楼梯一部，通向楼顶，设置防火卷门，即起到消防楼梯的作用，引导人流且同两部电
700x1600框架梁模板计算书(木胶合板)
梁5KZL6(700x1600)模板（扣件式）计算书一、工程属性 二、荷载设计 (kN/m2) 三、模板体系设计
新浇混凝土楼板立柱间距 平面图
立面图 四、面板验算 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×2， 1.35×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×0.7×2]×1＝51.46kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.6]×1＝ 49.69kN/m ＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q1 q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.6]×1＝40.9kN/m 1、强度验算 M max＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×49.69×0.172+0.121×1.76×0.172＝ 0.16kN·m σ＝M max/W＝0.16×106/37500＝4.17N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×40.9×1754/(100×10000×281250)＝0.086mm≤[ν]＝l/400＝175/400＝0.44mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×49.69×0.17+0.446×1.76×0.17＝3.56kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×49.69×0.17+1.223×1.76×0.17＝10.32kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×49.69×0.17+1.142×1.76×0.17＝8.42kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×40.9×0.17＝2.81kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×40.9×0.17＝8.18kN R3'=0.928 q2l=0.928×40.9×0.17＝6.64kN 五、小梁验算
柱模板施工方案计算书
柱模板施工方案计算书 柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力按抗弯构件进行计算。本工程采用木模板，选用Φ48*3.5钢管作为柱箍，柱箍间距l1=300mm。每次浇筑砼高度不超过3米，用串筒倒倾砼。 一、压力设计值计算 ○1计算简图如下： 取r=24 N/m3 t=200/(T+15)=200/35=5.71 β1=β2=1 浇筑速度V=2m/h F1=0.22*r*t*β1*β2*V ? =0.22*24000*5.71*1*1*1.414 =42.63 KN/m2 F2=r*H=24*4=96 KN/m2 取二者较小值，即取F1=42.63 KN/m2 ○2砼侧压力设计值 F= F1*分项系数*折减系数=42.63*1.2*0.9 = 46.04 KN/m2 ○3倾倒砼产生的水平荷载 采用0.6m3砼吊斗卸料，荷载设计值为 N=4*1.4*0.9=5.04 KN/m2○4荷载组合 F/=F+N=46.04+5.04=51.08 KN/m2
○5柱箍承受的均布荷载 q=51.08*10-3*300*0.9=14 N/mm 二、强度验算 柱箍承受的轴向拉力设计值 N=a*q/2=700*14/2=4.9*103 N 钢管净截面积A=4.89*102 mm2 钢管最大弯矩设计值 M=q*a2/8=14*700*700/8=8.58*105 N*m 截面抵抗矩w=5.08*103 mm2则：δ=N/A+M/W=4.9*103/4.89*102+8.58*105/5.08*103 =10.02+168.9=178.92 N/mm2δ≤f=215 N/mm2 满足要求。 三、挠度验算 柱箍弹性模量 E=2.05*105 N/mm2钢管惯性距I=12.19*104 mm4则：ω=5*q*a4/（384*E*I） =5*14*7004/（384*2.05*105*12.19*104） =1.25 mm ω≤[ω]=800/500=1.60 mm 满足要求。
框架结构模板工程施工方案
框架结构模板工程施工方案 目录 1工程概况 2编制依据 3施工流程的划分 4模板设计与安装 4.1基础梁模板 4.1.1基础梁模板 4.2柱模板 4.2.1主要技术参数 4.2.2柱模设计 4.3柱、梁节点模板设计 4.4顶板模板设计 4.5梁模板设计 4.6楼梯模设计 4.7门、窗、洞口模板设计 4.8顶板模板和梁板模板安装 4.9柱模板安装 4.10模板安装质量要求 4.11墙板、梁、顶板模板示意图
4.12模板拆除 5质量保证措施 5.1模板工程质量控制程序 5.2模板工程质量 6安全生产及文明施工保证措施 7成品保护 附1 材料投入计划表 附2 模板计算书 1工程概况 1、本工程为门源县高铁维稳中心业务用房建设项目工程，建筑面积约为1780 平方米。 建筑层数、高度：地上三层。 2、结构类型：钢筋混凝土框架结构。独基基础。 2编制依据 2.1 建设工程安全生产管理条例； 2.2 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范；
2.3 钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程； 2.4 混凝土结构工程施工及验收规范； 2.5 建筑施工高处作业安全技术规范； 2.6 施工现场临时用电安全技术规范； 2.7 建筑施工安全检查标准； 2.8 PKPM相关软件； 2.9 本工程施工图纸。 3施工流程的划分 根据工程情况布局该工程设为一个区域组织施工，将其分为一个施工段即。 4模板设计与安装 根据本工程工期紧、造型繁杂，弧形窗上混凝土墙多、小跨度坡屋面、梁多楼板板面小及楼层少等特点；需一次性全部投入模板量，模板只周转一次造成施工成本增加等缺陷； 梁高大于600mm的需增加一道Φ12的对拉螺栓间距为1200MM，防止胀模。弧形窗上的混凝土墙按纵向450mm,竖向500MM的距离加设Φ12的对拉螺栓。 4.1基础承台、连梁 4.1.1基础承台模板 4.1.1.1本工程基础为独立基础棱台结构，模板采用12MM厚木胶板， 竖肋用50100 φ?的钢管。 ?木方，围檩采用双排48 3.5 4.2柱模板 4.2.1主要技术参数
最新300mm800mm框架梁计算书汇总
300m m800m m框架梁 计算书
梁模板(扣件钢管架)计算书 000工程；工程建设地点：00；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由00担任项目经理，00担任技术负责人。 高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 梁段:LL18。
一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m)：0.20；梁截面高度 D(m)：0.80； 混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10； 立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.30；梁两侧立杆间距(m)：0.60； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数：0； 采用的钢管类型为Φ48×3.5； 立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75； 2.荷载参数 新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50； 施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8； 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0； 3.材料参数 木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0； 木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7； 面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00； 面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数 梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0； 梁底纵向支撑根数：2； 5.梁侧模板参数 主楞间距(mm)：500；次楞根数：4； 主楞竖向支撑点数量：2； 固定支撑水平间距(mm)：500； 竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，600mm； 主楞材料：圆钢管；
柱模板(不设对拉螺栓)计算书
柱模板（不设对拉螺栓）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 4k c012c min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×3.5]＝min[29.87，84]＝29.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.868+1.4×2，1.35×29.868+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.642，42.282]＝0.9×42.282＝38.054kN/m2 正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868 kN/m2 三、面板验算
面板类型覆面竹胶合板面板厚度t(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 面板弹性模量E(N/mm2) 9350 柱长边小梁根数7 柱短边小梁根数 5 柱箍间距l1(mm) 500 模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算
静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×29.868＝18.145kN/m 活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.882kN/m M max＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×18.145×0.252-0.121×0.882×0.252＝-0.128kN·m σ＝M max/W＝0.128×106/(1/6×500×152)＝6.827N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载q＝bS正＝0.5×29.868＝14.934kN/m ν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×14.934×2504/(100×9350×(1/12×500×153))＝ 0.28mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.625mm 满足要求！ 四、小梁验算 小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型(mm) 50×80 小梁截面惯性矩I(cm4) 213.333 小梁截面抵抗矩W(cm3) 53.333 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 16.2 小梁弹性模量E(N/mm2) 9000 最低处柱箍离楼面距离(mm) 200 小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.25×38.054＝9.513 kN/m
《框架结构计算书》
仅参考 第一章设计资料 1.建设地点：南方某城市。 2.工程名称：某多层综合楼。 3.水文、地质、气象原始资料： a.气温:极端最高温度+40℃,极端最低温度-14.9℃。 b.平均相对湿度76%。 c.风向、主导风向N、NE，五、六、七三个月以南风为主，其次为北至东北风。 d.风荷载：基本风压0.3KN/。C类地区：基本雪压0.4KN/m2。 4.程地质资料：根据勘测单位勘测资料，结合个岩土层的时代成因、沉积规律及工程地质性状不同，将场地勘察深度范围内岩土层分为四层，（从上至下）其特征分述如下： ①杂填土（Q ml）：灰——黑——黄色，稍密，稍湿——湿，局部呈密实状，由混凝土、 沥青地板、粘性土及少量砖渣、瓦砾组成，充填时间大约20年。场区内均见分布，一般厚度0.40——3.90米，平均厚度1.73米。 ②粘土（Q2al）：红——褐红——褐黄色，硬塑，湿——稍湿，K2孔呈可塑——硬塑状， 含铁、锰氧化物及其结核，下部含高岭土团块或条带，局部含少量钙质结核，且粘性较差，夹粉质粘土，该层压缩性中偏低，场区均见分布，厚度1.00——5.30米，平均数 3.47米，层顶标高42.50——45.90米。 ③层含粘土叫砾石家碎石（Q2dl+pl）：红——黄褐色，中密——密实，湿，上部以角砾为 主，角砾含量达60——80%，次棱角状，砾径为5——20毫米，成人以石英砂为主，下部为角砾——碎石，碎石含量大30——50%，粒径以30——50毫米为主，最大达120毫米，棱角——次棱角壮，成份以石英及石英砂岩为主，填充少量呈沙土及粘性土，分选差，级配良好。该层压缩性低，场区内均见分布，厚度1.36——6.20米，平均厚度 4.40米，顶层标高37.20——41.80米。 ④层粘土（Q el）：黄色，硬塑，稍湿——稍干，含灰色高岭土团块，由泥岩、页岩风化 残积而成，原岩结构已完成破坏，下部见少量泥岩，页岩碎屑，该层属中偏低压缩性土层，场区均见分布，一般厚度2.60——4.20米，平均厚度2.74米。顶层标高35.95——40.50米。 5、基础场地类别：Ⅱ类。 6、设防烈度：七度，近震。
梁板模板计算
梁、板模板设计及计算 一、现浇板模板 本工程现浇板厚度设计为100mm～120mm，采用散支散拆竹胶合板模板体系，钢管扣件式支撑体系；模板选用12mm厚竹胶合板，龙骨选用50×100mm 木龙骨@350mm；模板水平钢管、立杆间距均为900mm。 1、荷载计算： q设＝×＝ KN/m2（强度计算时取值） q标＝＋＋＋＝ KN/m2（变形验算时取值） 2、12mm厚竹胶合板计算（50×100mm木龙骨@350mm） 竹胶合板变弯曲设计强度按15N/mm2,竹胶合板弹性模量E＝5000 N/m2； ○1强度计算： M=1×ql2/10=××＝24000mm截面最大应力δ＝M/W＝×106/24000=mm2＜15N/mm2(合格) ○2变形计算： w=5ql4/384EI=5××3504/384×5000×144×103=2.0mm＝［w］=2mm（合格）；故木龙骨间距l=350mm 3、50×100mm木龙骨计算（水平钢管间距900mm） 木龙骨截面为50×100mm,木材选用杨木，其抗弯设计强度f m=10N/mm2,弹性模量E=6000N/mm2。 ○1强度计算： M=1×ql2/8=××8=83333mm（满足）
○2变形计算： w=5ql4/384EI=5××9004×12/384×6000×50×1003=2.0mm＜1/400=2.5mm（满足） 4、水平钢管计算（立杆间距900mm） 钢管选用φ48×钢管：W=×103mm3, E=×105N/mm2, I=×104mm4, ○1强度计算： q＝×＝ KN/m2 M=1×ql2/8=×8=（满足） ○2变形计算： w=5ql4/384EI=5×××9004/384××105××104=2.3mm＜1/400=2.5mm （满足） 5、立杆计算 承担最大施工荷载的立杆为底层模板支架，约，单位面积楼板重量D ＝ KN/m2，取面积系数； ○1强度计算： F＝××（×）2＝ KN φ48×钢管：A＝,i=，设一道水平支撑l=1800mm； λ＝l/ i＝1800/＝，查表得ψ＝ δ＝F/ψA＝×103/×＝ N/mm2＜215N/mm2（满足） ○2变形计算： F＝×＝ w＝FL/EA＝×103×3600/×105×＝0.22mm＜1mm（满足） 二、框架梁模板 本工程框架梁截面设计为×，采用定型木框竹胶合板模板体系，钢管扣件式支撑体系；模板选用12mm厚竹胶合板，龙骨选用50×100mm木龙骨@300mm；模板水平钢管、立杆间距均为800mm。 1、荷载计算：
框架支架模板计算书
目录 一、工程概况 (1) 二、900*900*1200mm 195结构顶板支架与模板设计计算书 (2) 三、1200*1200*1200mm(189)结构平台支架与模板设计计算书 (20) 四、现浇横梁支架立杆受力计算 (33) 五、地梁基础 (45) 六、柱模 (45) 七、楼板模板 (48)
2#桥框架支架模板计算书 一、工程概况 （一）工程简介 2#框架桥起止里程桩号:K0+870-K1+760,地面以上结构层数为2/11.5m,其中A1-A34轴因受排污干管影响,框架结构层数设计为一层,地面标高为185,楼面板为195平台，其余均为二层结构。墙柱混凝土强度等级为C30,楼面板混凝土强度等级:189楼板厚120mm强度等级C30,195结构顶板楼面板厚均为200mm,混凝土强度等级均为C40,后浇带宽800mm,共26段,其中A1-A34轴现浇楼板跨排污干管,排污干管高、宽分别为2*2.6m。 （二）支架模板布置情况 本工程支架搭设均采用外径Φ48mm，壁厚3.5mm的碗扣式满堂支架，碗扣式钢管必须满足《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）的要求。 由于A1-A34轴横跨排污干管采用搭设门洞支架的方式，门洞宽度设置为3.5m，因现浇楼板厚度为120mm、200mm,厚度较薄，采用钢管支架搭设。现浇楼板厚120mm支架采用1200*1200*1200mm;现浇楼板厚200mm支架采用9000*9000*1200mm。 框架底模全部采用面板规格1220×2440×12mm竹胶板，底模下方搁置50×100mm背肋方木，间距300mm。 （三）支架基础下地质情况 经地勘资料查得，本场地及周边岩层分布连续，不存在断层、构造破碎带，未见滑坡、泥石流等不良地质现象，场地整体稳定。
300mm 800mm框架梁计算书
梁模板(扣件钢管架)计算书 000工程；工程建设地点：00；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由00担任项目经理，00担任技术负责人。 高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 梁段:LL18。
一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度B(m)：0.20；梁截面高度D(m)：0.80； 混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10； 立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.30；梁两侧立杆间距(m)：0.60； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数：0； 采用的钢管类型为Φ48×3.5； 立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75； 2.荷载参数 新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50； 施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8； 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0； 3.材料参数 木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0； 木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7； 面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00； 面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数 梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0； 梁底纵向支撑根数：2； 5.梁侧模板参数 主楞间距(mm)：500；次楞根数：4； 主楞竖向支撑点数量：2； 固定支撑水平间距(mm)：500； 竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，600mm； 主楞材料：圆钢管； 直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50； 主楞合并根数：2；
柱模板计算书
柱模板计算书 品茗软件大厦工程；工程建设地点：杭州市文二路教工路口；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某勘察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。 柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图 柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m； 根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为 2.00kN/m2；
计算简图 一、参数信息 1.基本参数 柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12； 2.柱箍信息 柱箍材料:木楞； 宽度(mm):80.00；高度(mm):100.00； 柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1； 3.竖楞信息 竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 4.面板参数
柱模板计算书
柱模板计算书 计算依据: 《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011） 《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012） 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） 《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） 一、参数信息 1.基本参数 2.面板参数 3.柱箍 (1) B边柱箍
(2) H边柱箍 4.竖楞 (1) B边竖楞 (2) H边竖楞 5.对拉螺栓参数
6.荷载参数 柱段：Z1。
1.荷载计算及组合 (1) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G 4k 按下列公式计算，并取其中的较小值: F 1=0.28γ c t βV1/2 F 2=γ c H 其中γ c -- 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t 0-- 新浇砼的初凝时间，采用t =200/(T+15)计算，得 200/(20+15)=5.7h； V -- 砼的浇筑速度，取3.5m/h； H -- 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取6.3m； β -- 砼坍落度影响修正系数，取1。 根据以上两个公式计算得到： F 1 =71.660 kN/m2 F 2 =151.200 kN/m2 新浇砼作用于模板的最大侧压力G 4k =min（F1，F2）=71.660 kN/m2； 砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=71.660/24.000=2.986m； (2) 砼下料产生的水平荷载标准值Q 2k Q 2k =2kN/m2； (3) 确定采用的荷载组合 计算挠度采用标准组合： q=71.660×1=71.660kN/m； 计算弯矩采用基本组合： q=0.9×1.1×(1.35×0.9×71.660+1.4×0.9×2)×1=88.691kN/m； 2.B边模板面板计算 根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：
框架结构设计计算书
第一章绪论 第一节工程概况 一、工程设计总概况: 1.规模:本工程是一栋四层钢筋混凝土框架结构教学楼,使用年限为50年, 抗震设防烈度为8度; 建筑面积约3000㎡, 建筑平面的横轴轴距为6.5m 和2.5m,纵轴轴距为4.5m ;框架梁、柱、板为现浇;内、外墙体材料为混凝土空心砌块, 外墙装修使用乳白色涂料仿石材外墙涂料, 内墙装修喷涂乳胶漆, 教室内地面房间采用水磨石地面, 教室房间墙面主要采用石棉吸音板, 门窗采用塑钢窗和装饰木门。全楼设楼梯两部。 2.结构形式:钢筋混凝土四层框架结构。 1.气象、水文、地质资料: 1气象资料 A.基本风压值:0.35kN/㎡, A.基本雪压值:0.25kN/㎡。 B.冻土深度:最大冻土深度为1.2m; C.室外气温:年平均气温最底-10℃,年平均气温最高40℃; 2水文地质条件 A.土层分布见图1-1,地表下黄土分布约15m ,垂直水平分布较均匀,可塑 状态,中等压缩性,弱湿陷性,属Ⅰ级非自重湿陷性黄土地基。地基承载力特征 值fak=120kN/㎡。
B.抗震设防等级8度,设计基本地震加速度值为0.20g ,地震设计分组为第 一组,场地类别为Ⅱ类。 C.常年地下水位位于地表下8m ,地质对水泥具有硫酸盐侵蚀性。 D.采用独立基础, 考虑到经济方面的因素, 在地质条件允许的条件下, 独立基础的挖土方量是最为经济的,而且基础本身的用钢量及人工费用也是最低的, 整体性好, 抗不均匀沉降的能力强。因此独立基础在很多中低层的建筑中应用较多。 二、设计参数: (一根据《建筑结构设计统一标准》本工程为一般的建筑物,破坏后果严 重,故建筑结构的安全等级为二级。 (二建筑结构设计使用年限为50年, 耐久等级二级(年,耐火等级二级, 屋面防水Ⅱ级。 (三建筑抗震烈度为8度,应进行必要的抗震措施。 (四设防类别丙类。 (五本工程高度为15.3m ,框架抗震等级根据GB50223-2008《建筑工程 抗震设防分类标准》,幼儿园、小学、中学教学楼建筑结构高度不超过24m 的混 凝土框架的抗震等级为二级。 (六地基基础采用柱下独立基础。 图1-1 土层分布 第二章结构选型和结构布置 第一节结构设计
框架梁模板计算书
框架梁模板(扣件钢管高架)计算书 本高支撑架计算采用PKPM施工安全设施计算软件计算。计算书中钢管全部按照Φ48×3.0计算。 本高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 计算梁段:BKL-407(3A)。高支架搭设高度为18.08米，基本尺寸为：梁截面B×D=500mm×700mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.00米，立杆的步距h=1.50米，梁底增加1道承重立杆。 一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):0.70； 混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10； 立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；
梁支撑架搭设高度H(m)：18.28；梁两侧立柱间距(m):0.80； 承重架支设:1根承重立杆，方木支撑垂直梁截面； 采用的钢管类型为Φ48×3； 扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.85； 2.荷载参数 模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0； 3.材料参数 木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7； 面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数 梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0； 梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0； 5.梁侧模板参数 主龙骨间距(mm)：500；次龙骨根数：4； 主龙骨竖向支撑点数量为：2； 支撑点竖向间距为：100mm； 穿梁螺栓水平间距(mm)：500； 穿梁螺栓直径(mm)：M12； 主龙骨材料：钢管；截面类型为圆钢管Φ48×3.0； 主龙骨合并根数：2； 次龙骨材料：木枋，宽度50mm，高度100mm； 二、梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载
模板计算书范本
剪力墙计算书： 一、参数信息 1.基本参数 次楞(内龙骨)间距(mm):200；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14； 2.主楞信息 龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×； 钢楞截面惯性矩I(cm4):；钢楞截面抵抗矩W(cm3):； 主楞肢数:2； 3.次楞信息 / 龙骨材料:木楞； 宽度(mm):；高度(mm):； 次楞肢数:2； 4.面板参数 面板类型:木胶合板；面板厚度(mm):； 面板弹性模量(N/mm2):； 面板抗弯强度设计值f (N/mm2):； c 面板抗剪强度设计值(N/mm2):； 5.木方和钢楞 (N/mm2):；方木弹性模量E(N/mm2):；方木抗弯强度设计值f c (N/mm2):； 方木抗剪强度设计值f t 】 钢楞弹性模量E(N/mm2):； 钢楞抗弯强度设计值f (N/mm2):； c
墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中γ -- 混凝土的重力密度，取m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得； T -- 混凝土的入模温度，取℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取h； & H -- 模板计算高度，取； β -- 外加剂影响修正系数，取； 1 -- 混凝土坍落度影响修正系数，取。 β 2 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别为 kN/m2、 kN/m2，取较小值 kN/m2作为本工程计算荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。
500×500柱标准规定模板计算书
500×500柱模板计算书 柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图 柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；
计算简图 一、参数信息 1.基本参数 柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:3； 2.柱箍信息 柱箍材料:木方； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1； 3.竖楞信息 竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；
4.面板参数 面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00； 面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方参数 方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量 E(N/mm2):9000.00； 方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50； 二、柱模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH 其中γ-- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取3.000m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 分别计算得20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。
柱模板计算书
柱模板计算书 柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图 柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；
计算简图 一、参数信息 1.基本参数 柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:3； 柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:3；2.柱箍信息 柱箍材料:木方； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1； 3.竖楞信息 竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 4.面板参数 面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00； 面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；
面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方参数 方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00； 方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50； 二、柱模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH 其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取3.000m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q1=20.036kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值q2= 2 kN/m2。 三、柱模板面板的计算 模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 220 mm，且竖楞数为3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。
模板支架专项方案计算书汇总
主体结构 模板支架受力计算书 计算人： 复核人：
狮山路站模板、支架强度及稳定性验算 1、设计概况 狮山路站为地下两层，双跨整体式现浇钢筋混凝土框架结构；车站内衬墙与围护桩间设置柔性防水层。在通道、风道与主体结构连接处设置变形缝。主要结构构件的强度等级及尺寸如下： 表1 狮山路站主体结构横断面尺寸表 2、模板体系设计方案概述 狮山路站全长272m，共分10段结构施工。主体结构施工拟投入8套标准段脚手架（长27.2m×宽19.8m×6.35m）。最长段模板长32m、最短段模板长24m，每段模板平均按27.2m考虑。模板主要采用胶合板模板加三角钢模板。支架采用Φ48×3.5mm碗扣式钢管脚手架支撑，中间加强杆件、剪刀撑、扫地杆采用扣件式脚手架。 (1)狮山路站侧墙模板施工采用三角支架模板系统，三角大模板支架体系分为：三角钢架支撑和现场拼装的模板系统。三角支架分为4.0m高的标准节和0.85m高的加高节，大模板采用4000（长）×1980（宽）×6.0mm（厚）钢模板。大模板竖肋、横肋和边肋均采用［8普通型热轧槽钢，背楞采用2［10，普通型热轧槽钢。 在浇注底板混凝土时，侧墙部分要比底板顶面向上浇灌300mm高。在浇灌混凝土前水平埋入一排φ25精扎螺纹钢（外露端车丝），作为侧墙大模板的底部支撑的地脚螺栓拉结点，L＝700。在施工过程中必须确保此部分侧墙轴线位置和垂直度的准确，以保证上下侧墙的对接垂直、平顺。对于单面侧墙模板，采用单面侧向支撑加固。侧向支撑采用角钢三角架斜撑，通过预埋Φ25拉锚螺栓和支座垫块固定。纵向间距同模板竖龙骨间距，距离侧墙表面200mm。
框架梁板模板支撑架(扣件式)计算书
框架梁板模板支撑架(扣件式)计算书 框架梁板模板支撑架扣件式计算书一工程概况 11本工程采用框架剪力墙结构地下三层地上二十五层建筑高度7545m地下为设备用房营业用房地下车库地上为住宅结构单元地上最长约576m宽度约为234m设永久伸缩缝一道详见列表 工程概况表 1 建筑面积㎡总建筑面积3130654 地下建筑面积724524 占地面积245000 地上建筑面积240613 2 层数地下 3 地上25 3 层高m 负三层 38 负二层 42 负一层 44 标准层 30 4 结构形式基础类型独立柱基及筏板基础结构类型框架剪力墙结构 5 地下防水结构自防水抗渗混凝土底板C30外围墙C40 P6 材料防水高分子防水卷材 6 结构断面mm 基础底板厚度250 外墙厚度350300 内墙厚度150200300350 柱断面 600×16001000×1400900×900900×9001100×10001000×10001400×1400800×800800×6001000×9001000×900900×600等梁断面 900×20001050×1800900×1600700×1800等楼板100120140180等7 后浇带无8 钢筋类型预应力非预应力1214161820 22252832 9 其它经过项目部仔细审阅图纸认真计算
确定危险性较大的结构构件主要是三种截面尺寸的框架梁具体尺寸为900×2000mm1050×1800mm900×1600mm 12模板支撑体系概况 梁截面900×2000mm1050×1800mm900×1600mm位于地下负一层结构高度从-0485m周围板厚180mm梁模板采用18厚多层板板底支撑体系采用扣件式钢管脚手架梁的支撑体系的选择严格按着品茗软件计算考虑施工荷载及混凝土浇注时的压力并考虑现场主要材料木方钢管实际质量情况保守计算 二编制依据 序号名称编号 1 村城中村改造一期工程结构施工图纸 2 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002 3 《翁岩村城中村改造一期工程施工组织设计》 4 《组合钢模板技术规范》GB50214-2001 5 《建筑工程质量验收统一标准》GB50300-2001 6 《竹胶合板模板》JGT3026-95 7 《房屋建筑部分工程标准强制性条文》2002版8 《建筑结构长城工程杯质量评审标准》DBJT01-69-2003 9 《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2002 10 《混凝土结构工程施工质量验收规程》 DBJ01-82-2004 11 《钢管脚手架模板其支架安全选用技术规程》DB11T583-2008 12 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 13 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 14 《危险性较大的分部分项工程安全管理的办法》建质200987号15 《品茗施工安全系列软件》三施工计划 31工期安排