箱梁贝雷梁支架计算书
一、工程概述
取箱梁标准跨径30m ，梁高1.8m ，底板宽4.5m ，顶板宽9.5m ，单跨砼量计180.3m 3，采用少钢管桩支架施工。基础为换填建渣或中砂，必要处换填60cm 片石压实后，基础上搁置钢筋砼垫块基础，垫块上立υ420×8mm 钢管桩，钢管桩上采用I50a 为主横梁，贝雷梁为主纵梁，贝雷梁上间距60cm 铺设100mm ×100mm 方木为横向分配梁，分配梁和模板中间铺设100mm ×50mm 方木及黑铁管，腹板下横向间距为30cm ，底板下为20cm 。模板采用高强度竹胶板，抗弯强度为35MPa 【取自《JGT 162-2008建筑施工模板安全技术规范》】。
二、计算依据
《XXXXXX 工程施工图》
《结构力学》、《材料力学》
《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）
《建筑施工计算手册》
《路桥施工计算手册》
《桥涵》
三、支架、模板分析
3.1.1 模板
箱梁底模、侧模和内模均采用δ=15mm 的竹胶板。竹胶板容许应力为 [σ0]=35MPa 。
3.1.2 纵向方木
纵向方木截面尺寸为10×5cm 。截面参数和材料力学性能指标： w= 216
bh = 16×100×502=4.17×104mm 3
I= bh 3/12=100×503/12=1.04×106mm 4
纵向方木布置：纵向方木及黑铁管中对中间距在底板下为30cm 、腹板下为20cm 。 横向分配方木顺桥向间距为60cm 。
3.2 标准段支架计算
3.2.1荷载分析（以主线桥第五联箱梁计算）
①砼按26Kn/m 3计算，则砼自重为：
180.3×26=4687.8 KN
箱梁自重每m 2所产生的荷载P1为：4687.8÷（4.5×30）=34.7 Kpa
②模板体系荷载按规范规定：P2=0.15 Kpa
③砼施工倾倒荷载按规范规定：P3=4.0 Kpa
④砼施工振捣荷载按规范规定：P4=2.0 Kpa
⑤施工机具人员荷载按规范规定：P5=2.5Kpa
荷载组合（考虑预压1.2系数情况下）
计算强度:q=1.2×(①+②)+1.4×(③+④+⑤)
计算刚度:q=1.2×(②+①)
3.2.2 腹板和端、中横隔梁下方支架检算
（1）底模检算
箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，取1m宽度进行计算，即b=1000mm。
1、模板力学性能
弹性模量E=0.1×105MPa。
截面惯性矩：I=bh3/12=100×1.53/12=28.125cm4
截面抵抗矩：W= bh2/6=100×1.52/6=37.5cm3
截面积：A=bh=100×1.5=150cm2
荷载组合:
挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为多跨等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算：
图1：多跨等跨连续梁受力图
(a)验算最不利位置即腹板梁下方木间距20cm
Q=1.8×26=46.8 Kpa，q1=【1.2×(1.8×26+0.15)+1.4×（4.0+2.0+2.5）】×1=68.2kN/m
q2=1.2×(1.8×26+0.15)=56.3kN/m
弹性模量E=0.1×105MPa。
截面惯性矩：I=bh3/12=100×1.53/12=28.125cm4
截面抵抗矩：W= bh2/6=100×1.52/6=37.5cm3
截面积：A=bh=100×1.5=150cm2
承载力检算：
强度：
Mmax =2
0.1011q l =0.101×68.2×0.22=0.276KN.m
σ=M/W=0.276×103/(37.5×10-6)=7.36MPa<[σ0]=35 MPa,满足要求。【取自JGT 162-2008建筑施工模板安全技术规范】
挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为多跨等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：
f=0.677q2L4/100EI
=(0.677×56.3×0.24)/(100×0.1×108×28.125×10-8)
=0.22mm＜L/400=0.5mm，满足要求。
(b)底板下面30cm间距布置
底板下砼重q1=0.5×26=13 kN/m2
q强=【1.2×(13+0.15)+1.4×（4.0+2.0+2.5）】×1=27.7KN/m
q刚=1.2×(12.5+0.15)×1=15.8 KN/m
弹性模量E=0.1×105MPa。
截面惯性矩：I=bh3/12=100×1.53/12=28.125cm4
截面抵抗矩：W= bh2/6=100×1.52/6=37.5cm3
截面积：A=bh=100×1.5=150cm2
承载力检算：
强度：
Mmax =2
0.101ql = 0.101×27.7×0.32=0.252KN.m
σ=M/W=0.252×103/(37.5×10-6)=6.72MPa<[σ0]=35 MPa,满足要求。
挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为多跨等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：
f=0.677qL4/100EI
=(0.677×15.8×0.34)/(100×0.1×108×28.125×10-8)
=0.31mm （2）次梁（纵向方木）检算 纵向方木搁置于间距60cm 的100mm ×100mm 方木，纵向方木规格为100 mm ×50mm,，纵向方木亦按连续梁考虑，跨径为60cm ，腹板下方木中对中间距为20cm ，底板下方木间距为30cm 。 截面抵抗矩：W=bh 2/6=0.1×0.052/6=4.17×10-5m 3 截面惯性矩：I= bh 3/12=0.1×0.053/12=1×10-6m 4 图2：木方均布荷载（单位：mm ） (a)腹板下方木承载力计算: 荷载组合: q 强 =（1.2×1.8×26+0.15+1.4×(2+4+2.5)）×0.2= 13.65KN/m q 刚=1.2×（1.8×25+0.15）×0.2=11.27KN/m 强度: Mmax = 20.101ql =0.101×13.65×0.62=0.5kN ·m M W σ==0.5×1000/4.17×10-5=12Mpa ＜〔σ〕=15Mpa 强度满足要求（查自《GB 50005-2003木结构设计规范》） Q=0.617ql=0.617×13.65×0.6=5.05kN τm =1.5Q/A=1.5×5.05/0.005=1.5MPa<[τ]=1.8MPa （查自《GB 50005-2003木结构设计规范》） 刚度: E=0.1×105Mpa I= bh 3/12=0.1×0.053/12=1×10-6m 4 f=0.677qL 4/100EI = 0.677×15.80×106×0.64/(100×0.1×1011×1×10-6)=1.4mm ＜〔f 〕= 400 l =1.5mm 刚度满足要求（安全系数n=2.65）。 (b)底板下方木承载力： 荷载组合: q强 =（1.2*（0.5×（26+0.15）+1.4×（2+4.5+2））×0.3= 8.3KN/m q刚=1.2*（0.5×26+0.15）×0.3=4.7KN/m，均小于腹板下的荷载，而与腹板下方木跨径一样，所以此处也满足要求。 (3)横向分配梁（方木100mm×100mm）检算 横向分配梁规格为方木100mm×100mm，底板下跨径为90cm，实腹板下跨径为45cm，翼板下跨径为90cm。荷载如下(由于方木自身重相对较小，故不予计算)： a.实腹板下：介于单跨均布荷载与三跨等跨连续梁之间，分配梁按均布荷载简支 梁考虑.计算跨径为45cm。 q强=（1.2×(1.8×26+0.15)+1.4×(2+4.5+2）)×0.6=40.9 KN/m q刚=1.2×（1.8×26+0.15）×0.6=33.8 KN/m 截面惯性矩：I=bh3/12=0.1×0.13/12=8.3×10-6m4 截面抵抗矩：W= bh2/6=0.1×0.12/6=1.67×10-4m3 截面积：A=bh=10×10=100cm2 强度: Mmax = 2 8 ql =40.9×0.452/8=1.04kN·m M W σ==1.04×1000/(1.67×10-4)=6.23Mpa＜〔σ〕=15Mpa 强度满足要求 Q=0.5ql=0.5×40.9×0.45=9.2kN τm =1.5Q/A=1.5×9.2/0.01=1.4MPa<[τ]=1.8MPa 强度满足要求 刚度: E=0.1×105Mpa f=5qL4/384EI = 5×33.8×106×0.454/(384×0.1×1011×8.3×10-6)=0. 22mm＜〔f〕 = 400 l =1.125mm ，满足要求。 b. 底板下方木为二跨不等跨连续梁，按跨度1.35m 考虑: q 强=（1.2×(0.77×26+0.15)+1.4×（2+4.5+2））×0.6=21.66KN/m q 刚=1.2×（0.77×26+0.15）×0.6=14.52KN/m 图4:底板下方木均布荷载图(单位：mm) 强度: Mmax =20.096ql =0.096×21.66×0.92=1.68kN ·m M W σ==1.68×1000/(1.67×10-4)=10Mpa ＜〔σ〕=15Mpa 强度满足要求 Q=0.625ql=0.625×16.61×0.9=9.34kN τm =1.5Q/A=1.5×9.34/0.01=1.4MPa<[τ]=1.8MPa 强度满足要求 刚度: f=0.625qL 4/100EI = 0.625×14.52×106×0.94/(100×2.1×1011×245× 10-8)=0.72mm ＜〔f 〕= 400 l =2.25mm ，满足要求。 c.翼板下方木跨径为90cm 图5：翼缘板下方木均布荷载图（单位：mm ） q 强=（1.2×(0.54×26+0.15)+1.4×（2+4.5+2））×0.6=17.36KN/m q 刚=1.2×（0.54×26+0.15）×0.6=10.22KN/m 均小于底板下的荷载，而与底板下方木跨径一样，所以此处也满足要求。 （4）纵向主梁贝雷梁验算 纵向主梁贝雷梁按2跨等跨（跨径为12m）计算，底板下两排贝雷梁之间最大间距0.9m。16Mn贝雷梁的容许弯矩735.5KN.m,容许剪力245.2kN，单片贝雷：I=2.5×105cm4，E=2.1×105Mpa，W=3578.5cm3. 由图25中可知，底板下面贝雷梁间距0.9m，此处承受的力， 图6：贝雷梁均布荷载图（单位：mm） a.实腹板下：间距45cm q强=（1.2×(1.8×26+0.15)+1.4×(2+4.5+2）)×0.45=30.71KN/m q刚=1.2×（1.8×26+0.15）×0.45=25.35 KN/m 强度： 按三跨等距连续梁考虑，最大弯矩截面为中间支座处： Mmax= 2 0.125ql=0.125×30.71×122=552.8kn·m<750 kN·m，符合要求。 Q=0.625ql=0.625×30.71×12=230.33Kn<[V]=245.2kN 强度满足要求 刚度： 挠度按简支梁考虑： f=0.912qL4/100EI=0.912×25.35×1000×124/（100×2.1×1011×2.5×10-3）=9.13mm＜〔f〕=12000/400=30mm，符合要求。 b.底板下:间距为90cm q强=(1.2×（0.5×26+0.15）+1.4×(2+4.5+2）)×0.9=24.9KN/m q刚=1.2×（0.5×26+0.15）×0.9=14.2KN/m 强度： 按两跨等距连续梁考虑，最大弯矩截面为中间支座处： Mmax= 2 0.125ql=0.125×24.9×122=448.2kn·m<750 kn·m，符合要求。 Q=0.625ql=0.625×24.9×12=180.75Kn<[V]=245.2kN 强度满足要求 刚度： 挠度按简支梁考虑： f=0.912qL4/100EI=0.912×14.2×1000×124/（100×2.1×1011×2.5×10-3）=5mm＜〔f〕=12000/400=30mm，符合要求。 c.翼板下:间距为90cm q强=（1.2×（0.54×26+0.15）+1.4×（2+4.5+2））×0.9=26.0KN/m q刚=1.2×（0.54×26+0.15）×0.9=15.3KN/m 强度： 按三跨等距连续梁考虑，最大弯矩截面为中间支座处： Mmax= 2 0.125ql=0.125×26×122=468kn·m<750 kn·m，符合要求。 Q=0.625ql=0.625×26×12=195Kn<[V]=245.2kN 强度满足要求 刚度： 挠度按简支梁考虑： f=0.912qL4/100EI=0.912×15.3×1000×124/（100×2.1×1011×2.5×10-3）=5.5mm ＜〔f〕=12000/400=30mm，符合要求。 （5）主横梁I45b工字钢计算： 主横梁采用12m I45b，置于桩顶封头板上。对于I50a，〔 〕=145Mpa，[τ]=85MPa，I=46500cm4，E=2.1×105Mpa，W=1860cm3 沿纵向方向分析，在B-B断面处主横梁受力最大，对于均布荷载作用下2跨等距连续梁，在B-B断面处受力大小为整体荷载的5/16，即主横梁对荷载的支撑范围为8.315m。主横梁受力模型复杂，按不利情况简化成1个对称简支梁，取单跨计算跨径为L=2.97m，简化模型如下： 图7：I50a集中荷载图 简化计算F1为腹板梁处砼重，F2为顶底板截面砼重荷载,F3为翼缘板截面砼重荷 载： 图8：横断面各部位面积图 ①箱梁钢筋砼及模板自重 ②贝雷梁自重 由图27可知，F1=①+②=1.35×8.315×26+3×270×0.01=299.96kN F2=①+②=1.36×8.315×26+3×270×0.01=302.12kN F3=①+②=0.66×8.315×26+3×270×0.01=150.79Kn 中间跨： V图： 图9：单跨I50a剪力图 简支梁上弯矩图： 图10：单跨I50a弯矩图 由弯矩图可知σmax=Mmax/W =237.7×1000/(1860)=127.8Mpa<145Mpa,满足要求 τm =V/A=226.05/119.3=18.9MPa<[τ]=85MPa 强度满足要求 因为该梁的挠曲线上无拐点，故可用中心的挠度作为最大挠度，应用叠加法，可得 223 1(34)max 48i Fibi l bi W EI =-=∑=[75×0.45×(3×3.62-4×0.452)+ 151.1×1.35×(3×3.62-4×1.352)+ 151.1×2.25×(3×3.62-4×2.252) +75×3.15×(3×3.62-4× 3.152)]/(48EI)=13871/(48×2.1×1011×46500×10-8)=3mm V 图： 图11：单跨I50a 剪力图 简支梁上弯矩图： 图12：单跨I50a 弯矩图 由图11及12可知，边跨作用到工字钢上的剪力及最大弯矩值均小于中间跨，而且跨径相同，在此不另行进行验算。 （6）钢管桩计算 对于每一跨，钢管桩上总荷载为： 钢筋混凝土 Q1=4687.8kN ； 模板 Q2=90.5kN ； 施工人员、施工料具堆放、运输荷载 Q3：2.0×12.75×30=765kN ； 顺桥向方木及黑铁管 Q4= (5×30×30+14×30×33.3) ×0.001=18.49kN ； 横桥向方木 Q5=51×60×12×0.001=36.72kN ； 贝雷梁Q6=16×10×2.7=432kN ； 工45b Q7=12×4×87.485×0.01=42kN 。 Q=1.2（Q1+Q2）+1.4（Q3+Q4+Q5+Q6+Q7）=1.2×(4687+90.5)+1.4×(765+18.5+36.7+432+42)=7544.9 kN 单桩承载力最大处为中间B-B 断面处，F=(5/16)×1/4Q=589.44kN υ420×8钢管桩截面特性：A=0.0104m 2 () 444444101979.264/404.042.01416.364/)1(m d d I -?=-?=-=π 331005.1/m R I W -?== 考虑钢管桩立柱取10米计算： m A I r 14.00104.0101979.24=?==- m l l 8108.08.00=?=?= 6014.5714.0/8<==λ为短杆，短杆只需进行强度验算，无需验算稳定性。 强度验算： 查表（钢结构设计手册）得：υ＝0.842，σ＝N/(A υ)= [σ]=140Mpa [N]= [σ] ×(A υ)=140×103.547×0.842×10-4=1221KN 即每根钢管桩承受的最大轴向压力为1221KN N=589.44KN<[N] =1221 KN ，满足要求(采用平均值时进行检算) 钢管立柱钢板基座抗剪性能验算: 单根钢管柱截面积A=103.547cm 2; 作用在中跨每根钢管立柱上N=589.44kN; 则钢管立柱对钢板的剪切应力为 τ=Q/A=589440/103.547/10-4=60MPa<[τ]=125MPa 满足要求。 钢筋砼垫块承载力验算： σ=N/A=589.44/0.25=2.36MPa 满足要求 （6）地基承载力验算： 地基基础为回填建渣或中砂，层厚约12m ，承载力允许值为150~200kpa ，必要时对地基进行换填片石和压实处理后〔σ〕>150kpa 。地基上最大荷载位置为钢管桩单桩承载力最大处。不考虑45°扩散角情况下计算如下： 对跨中，砂层上铺设2m×2.5m×0.5m钢筋砼垫块基础，地基作用面积5㎡，荷载：钢管桩和平联自重：q1=8kn 钢筋砼条形基础自重：q2=2.5m×2.5m×0.5m×26kn/m3= 65kn 上部支架传递反力：F=589.44kn Q=F+q1+q2=662.55N 验算地表砂层承载力： σ=662.55/5=132.5kpa<〔σ〕=150kpa，满足要求。 对墩旁，砂层上填60cm厚山皮石压实后铺设2m×1.5m×0.5m钢筋砼垫块基础，地基作用面积3㎡，荷载： 钢管桩和平联自重：q1=8kn 钢筋砼垫块基础自重：q2=2.0m×1.5m×0.5m×26kn/m3= 39kn 上部支架传递反力：F=3/64Q=353.66KN Q=F+q1+q2=400.7kn 验算地表砂层承载力： σ=400.7÷3=133.6kpa<〔σ〕=150kpa，满足要求。 满堂式碗扣支架支架设计计算 杭州湾跨海大桥XI合同段中G70～G76墩的上部结构为预应力混凝土连续箱梁，该区段连续箱梁结构设计有两种形式，一为等高段，一为变高段,G70～G70为变高段连续箱梁。为此，依据设计图纸、杭州湾跨海大桥专用施工技术规范、水文、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂式碗扣支架组织该区段连续箱梁预应力混凝土逐段现浇施工。 一、满堂式碗扣件支架方案介绍 满堂式碗扣支架体系由支架基础（厚50cm宕渣、10cm级配碎石面层）、Φ48×3mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm×15cm底垫木、10cm×15cm或10cm×10cm木方做横向分配梁、10cm×10cm木方纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。10cm×15cm木方分配梁沿横桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用定型大块竹胶模板，后背10cm×10cm木方，然后直接铺装在10cm×15cm、10cm×10cm 木方分配梁上进行连接固定；侧模、翼缘板模板为整体定型钢模板。（主线桥30m跨等高连续梁一孔满堂支架结构示意图见附图XL-1、2、3所示）。 根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每孔支架立杆布置:纵桥向为:3*60cm+30*90cm +2*60cm,共计36排。横桥向立杆间距为：120cm+3*90cm+3*60cm +6*90cm +3*60cm +3*90 cm+120cm，即腹板区为60cm，两侧翼缘板（外侧）为120cm，其余为90cm，共21排；支架立杆步距为120cm，在横梁和腹板部位的支架立杆步距加密为60cm，支架在桥纵向每360cm间距设置剪刀撑；支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在支架基础上的10cm×15cm木垫板上。以确保地基均衡受力。 二、支架计算与基础验算 (一)资料 （1）WJ碗扣为Φ48×3.5 mm钢管； （2）立杆、横杆承载性能： 立杆横杆 步距（m）允许载荷（KN）横杆长度（m）允许集中荷载 （KN）） 允许均布荷载 （KN） 0.6 40 0.9 4.5 12 公路桥涵设计计算书 一，设计资料 公路上箱涵，净跨径L 0为2.5m ，净高h 0为3.0m ，箱涵顶平均为2.0m 夯填砂砾石，顶为300mm 沥青混凝土路面铺装层，两侧边为砂砾石夯填，土的内摩擦角?为40o ,砂砾石密度γ=23KN/m 3，箱涵选用C25混凝土和HRB335钢筋。本设计安全等级为二级，荷载为公路-Ⅱ级。 二 设计计算 （一）截面尺寸 顶板、底板厚度 δ=40cm(C1=30cm) 侧墙厚度 t=40cm(C2=30cm) 故 横梁计算跨径 L p =L 0+t=2.5+0.4=2.9m 侧墙计算高度 hp=h0+δ=3.0+0.4=3.4m (二) 荷载计算 1.恒载 恒载竖向压力 221/0.56m KN H P =+=δγγ 恒载水平压力 顶板处 2 002 11 /00.1024045tan m KN H e p =???? ? ?-=γ 底板处 2 002 12 /01.2934045tan )(m KN h H e p =??? ? ??-+=γ 2.活载 汽车后轮地宽度0.6m ，公路-Ⅱ级车辆荷载由《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第4.3.4条计算一个汽车后轮横向分布宽，按30。角向下分布。 m m H 23 .145.0130tan 26.00?=+ m m H 2 8 .145.0130tan 26.00?=+ 故，横向分布宽度为029.43.1230tan 1.026.00=+??? ? ??+=a m 同理，纵向，汽车后轮招地长度0.2m ： m H o 2 4 .1255.130tan 22.0?=+ 故，m H b 509.2230tan 22.00=??? ? ???= ∑G=140KN 车辆荷载垂直压力 2m /25.13509 .2029.4140KN b a G q =?=?∑= 车 车辆荷载水平压力 2 002 m /2.8820445tan KN q e =??? ? ??-?=车车 （三）内力计算 1.构件刚度比 1.171 21=?= P L h I I K 2.节点弯矩和轴向力计算 （1）a 种荷载作用下（图1） 箱涵模板支架计算书 一、方案选择 1、通道涵施工顺序 通道涵分三次浇筑，第一次浇至底板内壁以上500mm，第二次浇至顶板以下500mm，第三次浇筑剩余部分。 2、支模架选择 经过分析，本通道涵施工决定采用满堂式模板支架，采用扣件式钢筋脚手架搭设。 顶板底模选用18㎜厚九层胶合板，次楞木为50×100，间距为300㎜，搁置在水平钢管?48×3.5上，水平钢管通过直角扣件把力传给立柱?48×3.5，立柱纵、横向间距均为500×500㎜，步距 1.8m。侧壁底模为18㎜九层胶合板，次楞木50×100，间距为200㎜，主楞采用?48×3.5钢管，间距为400mm。螺栓采用?12，间距400mm。满堂支架图如下： 具体计算如下。 二、顶板底模计算 顶板底模采用18mm厚胶合板，木楞采用50×100mm，间距为300mm。 按三跨连续梁计算 1．荷载 钢筋砼板自重：0.6×25×1.2=18KN/㎡（标准值17.85KN/㎡） 模板重：0.3×1.2=0.36KN/㎡（标准值0.30 KN/㎡） 人与设备荷载：2.5×1.4=3.50KN/㎡ 合计：q=21.9KN/㎡ 2．强度计算 弯矩：M==0.1×21.9×0.32=0.197KN·m q: 均布荷载 l：次楞木间距 弯曲应力：f ==(0.197×106)/(×1000×182)=3.64 N/mm2 M: 弯矩 W: 模板的净截面抵抗矩，对矩截面为bh2 b: 模板截面宽度，取1m h: 模板截面高度，为18mm 因此f＜13.0 N/mm2 ,符合要求。 3．挠度计算 W==（0.677×(17.85＋0.3)×3004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.216㎜＜300/400=0.75㎜,符合要求. q：均布荷载标准值 E: 模板弹性模量，取9.5×103 I:模板的截面惯性矩，取 三、顶板下楞计算 楞木采用50×100mm，间距为300，支承楞木、立柱采用?48×3.5钢管，立柱间距为500mm。 楞木线荷载：q=21.9×0.3=6.57KN/㎡（标准值18.15×0.3=5.45N/mm2） （1）、强度计算 弯矩：M==0.1×6.57×0.52=0.164KN·m : 楞木截面宽度 弯曲应力：f ==(0.164×106)/(×50×1002)=1.968N/mm2 因此f＜13.0 N/mm2，符合要求。 （2）、挠度计算 W==（0.677×(17.85＋0.3)×5004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.194㎜＜500/400=1.25㎜,符合要求. 四、支承顶板楞木水平钢管计算 顶板支承钢管线荷载：q=25.28×0.5=12.64KN/㎡（标准值 现浇箱梁支架设计计算书 第一章编制依据 1、编制依据 1.1施工合同文件及其他相关文件。 1.2工地现场考察所获取的资料。 1.3《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。 1.4《公路工程质量检验评定标准》JTG F80-2004。 1.5《公路工程施工安全技术规范》JTJ076-95。 1.6《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》JTG E30-2005。 1.7《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 1.8《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011 1.9《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ 80-91 1.10《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版） 第二章工程概况 本工程为新建桥梁，起点桩号K3+799.97，终点桩号K3+866.03，桥长 66.06m 。桥跨布置为一联，具体分跨为：（16+27+16）m 。主桥箱梁采用C50混凝土。桥梁支架位于地势较低的水田之中，在进行支架搭设前应进行地基处理。 1 上部结构采用现浇预应力砼变截面连续箱梁，桥梁与道路成75°夹角，分为上下行两座独立的桥梁。桥梁平面位于R=1200mm的圆弧上，纵断面位于0.54%的上坡上。 2 桥梁左、右幅不等宽，左幅桥梁宽度为25.25m ，右幅桥梁宽度为22.5m ，两幅桥梁之间设置1.0m 的中央分隔带。左幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车 道）+1.5m（机非分隔带）+17.25m（机动车道）+0.50m（防撞栏）=25.25m；右幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车道）+1.5m（机非分隔带）+14.5m （机动车道）+0.50m（防撞栏）=22.5m。上部结构为（16+27+16）m 变截面预应力砼连续箱梁。桥墩处梁高1.7m ，桥台和中跨跨中梁高为1.1m ，采用二次抛物线过渡，过渡段的方程式为Y=0.004167X2+1.1。左幅桥箱梁顶板宽25.25m ，底板宽20.25m ，悬臂宽 2.5m ，为单箱五室结构；右幅桥箱梁顶板宽22.5m ，底板宽17.5m ，悬臂宽2.5m ，为单箱五室结构。标准段跨中顶板厚度25cm ，底板厚度22cm ，腹板厚50cm 。支座附近顶板厚度50cm ，底板厚度47cm ，腹板厚65cm 。支点处设横隔梁，中横隔梁宽2.0m ，端横隔梁宽1.2m 。 3 桥台采用座板式桥台，基础采用冲击钻钻孔灌注桩基础，桥台桩基直径为 1.5m ，按嵌岩桩设计，要求嵌入中风化石飞岩深度不小于1.0D （D 为桩基直径）。台背回填透水性较好的砂砾石，回填尺寸按施工规范要求确定，回填时要求分层压实，压实度不小于96%。桥墩采用柱式桥墩，墩柱间设系梁。桥面横坡：采用 2.0%双向横坡，坡向外侧，桥面横坡通过箱梁斜置形成，箱梁顶、底板始终保持平行。 4 桥面铺装：4cm 厚改性沥青砼（AC-13C ）+ 5 cm厚中粒式沥青砼（AC- 20C ）防水层，铺装总厚9cm 。桥面排水：桥面设置泄水管，直接将桥面雨水导入道路排水系统。 5 伸缩缝：为了保证梁能自由变形，在0#、3#桥台处设置GQF-Z60型伸缩缝。支座采用GPZ （2009）桥梁盆式橡胶支座。 满堂支架设计计算（一） （0#台—1#墩） 目录 一、设计依据 (1) 二、地基容许承载力 (1) 三、箱梁砼自重荷载分布 (1) 四、模板、支架、枕木等自重及施工荷载 (2) 五、支架受力计算 1、立杆稳定计算 (5) 2、立杆扣件式钢管强度计算 (6) 3、纵横向水平钢管承载力 (6) 4、地基承载力的检算 (6) 5、底模、分配梁计算 (7) 6、预拱度计算 (12) 一、设计依据 1.《京承高速公路—陡子峪大桥工程施工图》 2.《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTJ023-85 3.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000 4.《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 5.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86 6.《简明施工计算手册》 二、地基容许承载力 根据本桥实际施工地质柱状图，地表覆盖层主要以亚粘素填土为主，地基承载力较好。 为了保证地基承载力不小于12t/㎡，需要进行地基处理。地基表皮层进行土层换填，换填如下：开挖标高见图纸，底层填0.5m中砂，经过三次浇水、分层碾压（平板震动器）夯实,地基面应平整，夯实后铺设5cm石子，继续压实，并进行承载力检测。整平地基时应注意做好排水设施系统，防止雨水浸泡地基，导致地基承载力下降、基础发生沉降。钢管支架和模板铺设好后，按120％设计荷载进行预压，避免不均匀沉降。 三、箱梁砼自重荷载分布 根据设计图纸，箱梁单重为819t。 墩顶实心段砼由设于墩顶的底模直接传递给墩身，此部分不予检算。对于空心段箱梁，根据《0#台-1#墩出京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置图》，综合考虑箱梁横截面面积和钢管支架立杆纵向间距，空心段箱梁腹板等厚段下方，纵桥向间距最大的立杆受力最不利。根据立杆纵桥向布置，受力最不利立杆纵向间距取为d=（0.9+1.2）/2=1.05m。本计算书主要检算该范围箱梁和支架受力。 钢管支架立杆纵向间距为30cm、60cm、90cm、120cm四种形式，横向间距为120cm+3×60cm+3×90cm+60cm+3×90cm+3×60cm+120cm。根据钢管支架立杆所处的位置分为四个受力区，详见《0#台-1#墩出京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置图(二)》。 各受力区钢管支架立杆所承受钢筋砼自重荷载详见下表： 分区号ⅠⅡⅢⅣ钢管间距（cm）120 60 90 60 截面面积（m2） 1.20 2.65 2.38 1.49 立杆钢管数（根） 4 4 6 2 单根钢管承重（t）0.82 1.81 1.08 2.03 根据上表，位于中腹板处间距60cm的立杆受力最大，单根钢管承受最大钢筋砼荷 涵洞模板支架计算 （一）、箱涵侧模板承受水平推力 1、新浇混凝土对箱涵侧模板的最大水平压力计算 （1）箱涵最大浇筑高度：3+ （2）箱涵每段第二次浇筑工程量（混凝土）：（×+××2+×2）×24= （3）箱涵采用商品混凝土浇筑，其浇筑能力20m3/h，考虑÷20≈3h浇筑完成。 故浇筑速度：÷3=h (4)由于在冬季施工，贵阳地区按5℃气温考虑。 （5）新浇混凝土对箱涵侧模板的最大水平压力 根据《路桥施工计算手册》当混凝土浇筑速度在6m/h以下时作用于侧面模板的最大压力P m按下式计算： P 1=K ×γ×h 当v/T ≤时：h=+T 当v/T >时：h=+T 式中：P 1—新浇混凝土对侧面模板的最大压力，kPa ； h —有效压头高度，m ； T —混凝土入模时的温度，℃m ； K —外加剂影响修正系数，不加时，K =1；掺缓凝外加剂时，K = v —混凝土的浇筑速度，m/h ； r —钢筋混凝土容重，取25KN/m 3 当5=＞时，新浇混凝土有效压头高度h=+×=（m ） 故P 1=×25×= 2、采用插入式振捣器振捣混凝土，其侧面模板的水平压力取P 2= 3、箱涵侧模板承受水平推力P =P 1+P 2=+4= （二）墙体模板计算 墙体内外模板均采用×竹胶板，横向、竖向肋板采用10×10cm 方木，墙体两侧模板采用对拉杆固定。 1.横向肋板间距计算： 根据《路桥施工计算手册》当墙侧采用木模板时支撑在内楞上一般按三跨连续梁计算，按强度和刚度要求确定： 取1m 宽的模板，则作用于模板上的线荷载： q=×1=m ①按强度要求时的横肋间距： 式中：l —横肋间距，mm mm q b h l 3513.7010002065.465.4=??== 箱涵满堂支架专项方案 一、工程概况 根据箱涵施工工艺要求并结合施工现场实际，拟采用纵向分段、竖向分次施工，箱涵顶板采用扣件式满堂支架支撑，腹板内模采用扣件式满堂支架配钢管支撑，外模采用对拉杆（钢管）与斜撑组合支撑。 二、施工设计方案 1、构配件种类、规格 扣件式钢管Ф48mm×3.5：内径Ф41mm外径Ф48mm、壁厚3.5mm。 立杆：长500mm ； 横杆：长600mm。 斜杆：采用长6000mm钢管用十字扣件连接。 2、满堂支架方案设计 2.1 支架整体要求 支架结构必须有足够的强度、刚度、稳定性。 支架在承重后期弹性和塑性变形应控制在15mm以内。 地基承载(压)力满足支架设计后验算要求。 2.2 满堂支架设计 满堂支架基底为涵洞钢筋混凝土基础，满足承载力要求。立杆按0.6×0.6m 进行布臵，即横向间距0.6m，纵向间距0.6m；支架最大高度为5.55m。 涵洞横向每5排立杆搭设一排横向剪刀撑，纵向搭设两排横向剪刀撑。支架高度通过可调托座调节，顶托顶部距立杆顶部的悬空距离不大于15cm。 扣件式钢管的内径Ф41mm外径Ф48mm、壁厚3.5mm。 立杆搭设时将其接长缝错开，第一层立杆用0.6m的立杆布臵，往上至顶层最后用顶托调整高度。 2.3 2.4 模板结构及支撑体系 模板结构是否合适将直接影响涵洞的外观，侧板外模均采用定型钢模板，顶板底模采用钢模配竹胶板。沿通道纵向采用120×120mm方木，间距0.6米；横向在纵向方木上臵于41mm的钢管，钢管中到中间距为0.3米。在安装面板时，每块面板应从一端赶向另一端，以保证面板表面平整，竹胶板与钢模拼缝处45°斜面拼接。 3、涵洞及满堂支架施工工艺 涵洞施工工艺（见下页）。 3.1测量放线 (1)确定支架搭设范围。 (2)按照设计方案准确找出立杆位臵及搭设高度。 箱梁模板（碗扣式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 箱梁类型双室梁A(mm) 4550 B(mm) 900 C(mm) 3000 D(mm) 1200 E(mm) 400 F(mm) 200 G(mm) 3000 H(mm) 0 I(mm) 3365 J(mm) 1040 K(mm) 220 L(mm) 1330 M(mm) 520 箱梁断面图 二、构造参数 底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 200 箱室底的小梁间距l3(mm) 200 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 200 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2 主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 900 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 8 立杆计算步距h(mm) 1200 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 200 斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求 支架立杆步数8 次序横杆依次间距hi(mm) 1 350 2 1200 3 1200 4 1200 5 1200 6 1200 7 600 8 600 箱梁模板支架剖面图 三、荷载参数 新浇筑混凝土、钢筋自重标准值G1k(kN/m3) 26 模板及支撑梁(楞)等自重标准值G2k(kN/m2) 1 支架杆系自重标准值G3k(kN/m) 0.15 其它可能产生的荷载标准值G4k(kN/m2) 0.4 省道S303线巴朗山隧道工程TJ1合同段 小魏家沟中桥 现浇箱梁满堂支架施工方案 华通路桥集团有限公司巴朗山项目部 二○一三年三月 目录 1编制依据 ........................................................................................................................................... - 2 - 2工程概况 ........................................................................................................................................... - 2 - 3现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求................................................................................................ - 2 - 4现浇箱梁支架验算............................................................................................................................ - 2 - 4.1荷载计算 ............................................................................................................................... - 2 - 4.1.1荷载分析 ................................................................................................................... - 2 - 4.1.2荷载组合 ................................................................................................................... - 3 - 4.1.3荷载计算 ................................................................................................................... - 3 - 4.2结构检算 ............................................................................................................................... - 4 - 4.2.1扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算 ............................................................... - 4 - 4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算 ....................................................................................... - 7 - 4.2.3箱梁底模下横桥向方木验算 ................................................................................... - 7 - 4.2.4扣件式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算 ....................................................... - 8 - 4.2.5底模板计算 ............................................................................................................. - 10 - 4.2.6侧模验算 ..................................................................................................................- 11 - 4.2.8立杆底座和地基承载力计算 ................................................................................. - 12 - 4.2.9支架变形 ................................................................................................................. - 14 - 5支架搭设施工要求及技术措施...................................................................................................... - 16 - 5.1模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求 .................................................... - 16 - 5.2满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定 ............................................................ - 17 - 5.3支架拆除要求 ............................................................................................................ - 17 - 5.4支架预压及沉降观测 ................................................................................................ - 18 - 6安全防护措施及安全交底.............................................................................................................. - 19 - 6.1安全防护措施 ............................................................................................................ - 19 - 6.2安全交底 .................................................................................................................... - 20 - K204+136.9 1-6.0m模板支架计算书 一、计算依据 1、K204+136.9 1-6.0m设计图纸； 2、《客货共线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ203-2008） 3、国家、铁道部、济南铁路局发布的有关施工技术安全规程《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB10303-2009）。 二、计算说明 1、K204+136.9 1-6.0m，其断面尺寸为7.7m×4.9m，钢筋混凝土断面（顶、底板及墙身）厚度均为70cm。 2、根据施工方案，箱涵浇筑分两次完成，第一次浇筑框架地板，第二次浇筑边墙及顶板。 3、箱涵墙体外模板、内模板、顶模板均采用0.9×1.5m大型组合钢模板。墙体侧模背5×10cm木枋，外模背钢管作为大小楞并设拉杆。内支架采用碗扣搭设支承顶板荷载，设顶底托抄两层分配枋(管)。 4、模板、支架属于临时结构，其强度设计计算按容许应力法计算。 三、箱涵侧模板系统计算 （一）、箱涵侧模板承受水平推力 1、新浇混凝土对箱涵侧模板的最大水平压力计算 （1）箱涵最大浇筑高度：4.9-0.7=4.2（m） （2）箱涵每段第二次浇筑工程量（混凝土）：10.28*15=154.2（m3）（3）箱涵采用商品混凝土浇筑，其浇筑能力18m3/h，考虑10.28÷9≈8.6（h）浇筑完成。 故浇筑速度：4.2÷8.6=0.49(m/h) （4）由于在春季施工，本地区按15℃气温考虑。 （5）新浇混凝土对箱涵侧模板的最大水平压力P1 按P=K1K2rh公式计算（路桥施工计算手册） 式中：K1——外加剂影响系数，取1.2 K2——混凝土拌合物的稠度影响系数，取K2=1.25 r——钢筋混凝土容重，取26KN/m3 当1.2/15=0.08＞0.035时，新浇混凝土有效压头高度h=1.53+3.8×0.08=1.834（m） F匝道现浇箱梁盘扣支架计算书 本工程现浇梁板支架根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）中模板支架进行计算。 箱梁梁高,顶板厚，底板厚，翼缘板根部厚，边缘厚，则恒载在腹板及端横梁位置为m2,底板为m2，翼缘板根部恒载为m2，边缘为m2；模板、机具、施工人员、倾倒、振捣混凝土的活载按5KN/m2考虑。 满堂支架底板横距120cm；腹板下横距90cm；腹板侧用60cm间距调整；翼板下横距150cm。在标准箱室段立杆纵向间距为150cm；横梁实心段纵距90cm，腹板加宽段纵距120cm。详见方案图。 主龙骨采用14#工字钢，横桥向铺设。底板次龙骨采用10#工字钢，顺向铺设，间距30cm。翼缘板主龙骨采用10#工字钢，次龙骨采用10*10cm方木，间距为20cm。 盘扣支架立杆材质为Q345B钢材，规格型号采用φ60×型钢管，截面积A=，惯性矩I= cm4、回转半径i=，容许应力[σ]=300Mpa；14#工字钢截面积A=，惯性矩I=712cm4；抵抗矩W=，容许应力[σ]=205Mpa；10#工字钢截面积A=，惯性矩I=245cm4；抵抗矩W=49cm3，容许应力[σ]=205Mpa；10*10cm方木（柏树）截面积A=100cm2，惯性矩I=8333333mm4；抵抗矩W=166667mm3，容许应力[σ W ]=17M pa，[σ j ]=；5*10cm方木截面积A=50cm2，惯性矩I=；抵抗矩W=，容许应力[σ W ] =17Mpa，[σ j ]=,弹性模量E=10*103MPa。 相关材料参数见下表： 一）模板计算 模板采用15mm厚木胶合板，抗弯强度[σw]=,抗剪强度[σj]=，弹性模量E =*103。 1、腹板、横梁位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径取,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=m 模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=* qmax L2=***=则σ w ＝M/W=*106/37500=＜【σ w 】= MPa σ j =A=**200/(1000*15)=＜【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**2004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满足要求。 2、底板位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径取,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=m 模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=* qmax L2=***=则σ w ＝M/W=*106/37500=＜【σ w 】= MPa σ j =A=**300/(1000*15)=＜【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**3004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满足要求。 3、翼缘板位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径为,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=* qmax L2=***=【σ w 】= MPa σ j =*A=***200/(1000*15)=＜【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**2004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满 计算书 1.编制依据 1.《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-2013 2.《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 3.《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 4.《钢结构设计规范》GB50017-2017 2.工程参数 支架体系从下到上为地基、20cm厚C20满铺混凝土基础、钢管支架、14号工字钢横梁梁、10cm×5cm 的方木次梁及15mm厚竹胶板模板。为方便施工现场搭设及支架的衔接，腹板支架纵横向立杆间距均采用0.8×0.8m，梁端处采用加密布置横向0.4m，纵向0.8m，支架竖向步距统一1.2m。 1 箱梁构造图（一） 2 箱梁构造图（二） 3 箱梁构造图（三） 4 3.荷载验算 因翼板及底板次楞间距均采用40cm间距布置，则可按照箱梁底板位置荷载作为计算依据，若满足验算要求，则翼板位置也满足。横梁实心段、腹板位置为不利荷载处单独计算。参数： 翼板砼厚度：（0.2+0.5）/2=0.35m， 底板位置砼厚度：0.25+0.25=0.5m 梁端及腹板砼厚度：1.8m 3.1.面板验算 3.1.1翼板及底板位置 参数：支架间距0.8m×0.8m，竖向布局1.2m，主楞间距0.8m，次楞间距40cm。 面板采用竹胶板，厚度为15mm，根据支架间距0.8布置。 面板的截面抵抗矩W= 800×15×15/6=30000mm3； 截面惯性矩I= 800×15×15×15/12=225000mm4。 面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距。 1、荷载计算 取均布荷载作用效应考虑。荷载计算单元为（1×0.4），底板位置砼厚为：0.5m。 钢筋砼自重荷载：26kn/m3×（0.4×0.8×0.5）=4.16kn 面板自重荷载：0.5kn/m2×（0.4×0.8）=0.16kn 施工人员及设备荷载：3kn/m2×（0.4×0.8）=0.96kn 转换为均布线荷载： q1=(1.2×（4.16+0.16）+1.4×0.96)/（0.4）=6.528/0.4=16.32kN/m 2、强度验算 模板支架 计 算 书 一、概况： 现浇钢筋砼检查井，板厚（max=200mm），最大满包截面为300×600 mm，沿梁方向梁下立杆间距为800 mm，最大层高4.7 m，施工采用Ф48×3.5 mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100 mm。剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m－15m设置。应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。搭设示意图如下： 二、荷载计算： 1.静荷载 楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/ m3 楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2 楼板钢筋自重标准值：1.1KN/ m3 浇注砼自重标准值：24 KN/ m3 2.动荷载 施工人员及设备荷载标准值：1.0 KN/ m2 掁捣砼产生的荷载标准值：2.0 KN/ m2 架承载力验算： 大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下： q 作用大横向水平杆永久荷载标准值： qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32 KN/m 作用大横向水平杆永久荷载标准值： q1＝1.2 qK1＝1.2×4.32＝5.184 KN/m 作用大横向水平杆可变荷载标准值： qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m 作用大横向水平杆可变荷载设计值： q2＝1.4 qK2＝1.4×3＝4.2 KN/m 大横向水平杆受最大弯矩 M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01 KN/m 抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/ m2＜205N/ m2＝f 滿足要求 挠度：V＝14×（0.667 q1＋0.99 qK2）/100EI ＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104 ＝2.6 mm＜5000/1000＝5 mm滿足要求 3.扣件抗滑力计算 大横向水平杆传给立杆最大竖向力 R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。 4.板下支架立杆计算： 支架立杆的轴向力设计值为大横杆传给立杆最大竖向力与楼板底模板支架自重产生的轴向力设计值之和，即： N＝R＋0.5×1.2＋10.74＋0.5×1.2＝11.34KN 箱涵支架计算书 WTD standardization office【WTD 5AB- WTDK 08- WTD 2C】 龙口至青岛公路莱西至城阳段 第二合同段 箱涵支架设计计算书 编号： 版本号： 发放编号： 编制： 复核： 审核： 批准： 有效状态： 生效日期： 中铁四局集团有限公司 龙青高速土建二标段项目经理部 涵洞支架设计计算书 一、支架设计 我标段内涵洞支架均采用φ48×的钢管进行搭设，支架从上至下依次为～2cm的竹胶板+横向方木（10×10cm，间距45cm）+纵向方木（10×10cm，间距80cm）+钢管支架（纵向间距80cm×横向间距80cm），大小横杆步距均取，顶层横杆采取双扣件滑移。底托直接坐立于C25涵洞底板混凝土上，扫地杆距地高度为20cm。 二、、计算依据 1、《钢结构设计规范》GB50017-2003 2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 3、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 三 三、计算参数 1、Q235钢材抗拉、抗压、抗弯强度设计值215MPa，抗剪强度设计值fv=125MPa，弹性模量E=206GPa。 2、脚手架布距时，单根立杆设计荷载40KPa，立杆延米重取60KN/m，HG-60横杆每根重29N。 3、木材容重：6KN/m3，抗弯强度设计值11MPa，顺纹抗剪强度设计值fv=，弹性模量E=7GPa。 4、2cm竹胶板重：20kg/m2 5、钢筋混凝土容重：26kN/m3 6、施工人员及设备荷载标准值：m2 7、振捣混凝土荷载标准值：m2 8、倾倒混凝土产生荷载标准值：m2 9、荷载分项系数：恒载，活载，为偏于安全，计算时将所有荷载按恒载和活载进行叠加组合。 四、荷载标准值计算 计算模型取我标段内标准涵节跨径6m×6m，厚度的顶板进行验算。 盖板区内荷载标准值计算： 1、方木重量G1=×6=m2 2、竹胶板重量G2=m2 3、支架重量G3=3kN/m2 4、钢筋砼自重G4=*26= kN/m2 荷载总重：++3+= kN/m2 五、横向方木分配梁验算 参数计算：I= bh3/12=×12=×10-6m4 W= bh2/6=×6=×10-4m3 横向方木为10×10cm，间距45cm。 恒载：×[×（++）]=m 活载：×[×（+2+2）]=m 荷载q=+= kN/m 为计算偏于安全，计算取单跨简支梁模型进行验算，跨度。 M中=ql2/8=×1000××8= σ=M/W=×10-4=<11×=(露天环境强度进行折减，抗弯强度满足设计要求。 怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段 A匝道第三联现浇支架 计算书 编制： 审核： 审批： 中铁二十局集团有限公司 怀阳高速公路X2标项目经理部 二〇一八年二月 目录 一、工程概况 (1) 二、箱梁设计情况 (1) 三、支架布设方案 (3) 四、计算依据 (4) 五、荷载计算取值 (5) 1、恒载 (5) 2、活载 (5) 六、各构件受力计算 (5) 1、荷载分块 (5) 2、荷载计算 (6) 3、支架验算 (8) （1）竹胶板验算 (8) （2）方木验算 (9) （3） I14工字钢验算 (10) （4）贝雷梁验算： (10) （5） I36工字钢验算： (13) （6）Φ529mm钢管桩计算 (15) （7） C30混凝土独立基础计算 (15) A匝道桥第三联支架计算 一、工程概况 本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。桥跨设计为(25+30+30)+5×25+(25+37+25)，上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。桥跨起点桩号为AK0+602.418，终点桩号AK0+905.018，中心桩号AK0+753.718，桥跨全长为302.6m（包括耳墙）。本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。 二、箱梁设计情况 本桥第三联（25+37+25m）于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°，8号墩至11号台，桥位布置见图1。全桥箱梁高度均为200cm，跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm；翼缘板宽度250cm，翼缘板板端厚度18cm，翼缘板根部厚度45cm。腹板高度113cm，厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。箱梁细部尺寸见表1，箱梁横断面见图2。混凝土强度为C50，工程量为569.75m3。 东乌-包西铁路联络线工程格德尔盖公路中桥 现浇箱梁模板及满堂支架计算书 一、荷载计算1.1荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 ⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2 ＝1.0kPa（偏于安全）。 ⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条 时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构 件时取1.0kPa。 ⑷ q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。 ⑸ q5——新浇混凝土对侧模的压力。 ⑹ q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。 ⑺ q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示： 满堂钢管支架自重 1.2荷载组合 模板、支架设计计算荷载组合 1.3荷载计算 1.3.1 箱梁自重——q 1计算 根据跨G208国道现浇箱梁结构特点，我们取5－5截面（桥墩断面两侧）、6－6截面（跨中横隔板梁）两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。 ① 预应力箱梁桥墩断面q 1计算 根据横断面图，用CAD 算得该处梁体截面积A=12.7975m 2则： q 1 ＝ B W =B A c ?γ＝kPa 365.445.77975 .1226=? 取1.2的安全系数，则q 1＝44.365×1.2＝53.238kPa 注：B —— 箱梁底宽，取7.5m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 ② 预应力箱梁跨中断面q 1计算 1200 4080 100 15 75025 200 145 113 60 1.5% 1.5% 25 200 连续梁支点断面图 1200 22 2040 15 75020 25 200 145 113 22 20 20 1.5% 1.5% 25 200 连续梁跨中断面图满堂式碗扣支架支架设计计算知识讲解
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