开关电源中磁性元器件磁元件思考题

磁性元器件思考题

1. 有一根导线直径d ＝1cm ，置于空气中，流过电流5安培，请问

在垂直于导线的平面上，距离导线中心5cm 圆周上，磁场强度

H =？B =?（分别用MKS 和CGS 表示）？标出磁场强度方向。

以导线中心为圆心的直径0.5cm 处磁场强度H=?

2. 环尺寸如题图2(b)，左边线圈流入2A 电流，右边线圈流入1A

电流（题图2(a)），磁导率μr =1000。请问磁芯中磁场强度H =?,

磁感应强度B=?

3. 题图1与导线同心放置一个磁导率μr =1000的磁环。环的内径

d =4cm,外径D =6cm,高h =1cm 。请问磁芯中H ＝? B =? φ=?(分

别用MKS 和CGS 单位表示)

4. 有一个磁环如题图2(b)，不知道其磁导率是多少。磁环尺寸内

径d =4cm,外径D =6cm, 高h =1cm 。在环上绕了20匝线圈，测

量得到电感量为10μH ，请求出磁环材料的相对磁导率和绝对

磁导率。在CGS 中磁导率是多少？如果给20匝线圈流过0.5A

电流，线圈的总磁链是多少？

5. 一个磁环的相对磁导率为3000,外径、内径和高分别为38.1mm 、

25.4mm 和19.05mm 。求40匝线圈的电感量。

6. 证明一个气隙磁芯电感的气隙长度δ与磁路长度l c 之比为 ???? ??-=c c c H l Ni

B l 0μδ 7. 一个变压器上有3个线圈，测得一个变压器上两个线圈的电感分别为L 1=0.2mH 、L 2=50μH ，L 3=2μH 。L 3的匝数为3匝,请问L 1 、L 2 的匝数为多少？将L 1与L 2串联测量总电感，L 1再颠倒一次与L 2串联测量一次，分别测得电感量为435μH 和50μH,请问两个线圈之间的互感M ＝？耦合系数k =?

8. 能否列举两种以上判断同名端的方法。请说出判断方法的原理。

9. 请证明两个耦合线圈并联等效电感公式（2-17）。

10. 如果一个变压器不知道初级和次级匝数。有人想法在变压器线圈上增绕了5匝线圈，他通过测量就知道初级和次级匝数和同名端。你能想像他是如何测量的？说出他可能用那些方法测量？说出每种测量原理？

11. 一个工频变压器变比n =5，初级电压为220V ，次级直接接到一个电阻负载，次级电流I 2＝10A 。初级电流为2.05A 。如果忽略导线电阻，请问变压器的激磁电流I m =?激磁电感L m ＝？

12. 什么是漏感？如何测试线圈之间的漏感？

13. 给一个50μH 电感加宽度为10μs ，幅度为50V 的脉冲，电感初始电流为零。问脉冲终了时电感电流多大？电感中此时存储多少能量？

14. 为何大多数电感磁芯一定要开气隙？

15. 磁路和电路有何不同？

16. 有一电感磁路如题图16所示。磁芯相对磁导率μr ＝2000,线圈共20匝，气隙δ＝1mm ，如忽略边缘磁通，请画出等效磁路图。计算磁芯和气隙磁阻。当线圈通过1A 电流，分别计算磁芯和气隙中磁通和磁场强度。计算20匝线圈电感量。

题图2(a)

题图2(b)

尺寸为cm

题图16

17.如果上题考虑气隙的边缘磁通，电感量是多少？如果仍达到上题计算的电感量，气隙应当多大？

18.对于题图16磁芯，线圈集中绕。集中线圈相对于气隙放置在何处散磁最小？

19.磁芯型号ETD39，磁芯初始磁导率μi＝1500，如果绕有20匝线圈，电感量是多少？如果中柱

开一个2mm气隙，请按经验公式计算气隙磁阻和电感量。

20.磁芯型号为EE33,材质为3C90时其A L＝130nH，绕15匝线圈时，电感量是多少？如果中柱垫

一个1mm气隙，这时电感量是多少？

21.*有一螺管空心线圈，长5cm，外径D=3cm，内径d=1.2cm,请计算电感量。

22.*请计算一根直径2mm,长40cm的电感。如果在0.1μs内电流上升到10A，这根导线上多大电

压降。

23.软磁材料有那些种类，各应用在什么场合，不同的应用场合，对材质要求哪些磁性能参数？

24.合金做成磁芯为何用叠片？什么是叠片系数？叠片之间为何绝缘？

25.什么是软磁？磁材料的主要参数有哪些？

26.什么是集肤效应？与哪些因素有关？硅钢片电阻率ρ=47×10-8Ωm,磁导率μr=3×105。求400Hz

时集肤深度是多少？

27.磁粉芯材料有什么特点？主要应用在什么场合？

28.铁氧体损耗与哪些因素有关？

29.什么是初始磁导率？什么是有效磁导率？

30.铁氧体有哪些类型？各应用于什么场合？开关电源中应用在功率电路中铁氧体材质主要关心哪

些参数？结构参数哪些？

31.开关电源中，电流连续模式对滤波电感磁芯有什么要求？为什么？在逆变电源中交流滤波电感

磁芯有什么要求？两者有何异同？

32.连续模式反激变压器与连续模式直流滤波电感线圈和磁芯工作状态有何异同？

33.对正激变压器磁芯有何要求？断续模式反激变压器和脉冲变压器磁芯有何要求？

34.逆变输出变压器磁芯有何要求？什么叫磁偏移？电路中如何处理？

35.用于高频饱和电抗器磁芯的材料应具有什么样特性参数？

36.为什么矩形磁滞回线材料可抑制反向恢复电流？说明工作原理。指出设计方法。

37.同一个线圈在30℃时测得电阻为5.2Ω,通电流1小时后，断电并立即测得电阻为6Ω,线圈温度

是多少？温升是多少？

38.线圈导线直径为0.5mm，当流过电流频率分别为5kHz，50kHz和500kHz，计算交流电阻比直

流电阻增加的倍数。

39.如果电流频率为200kHz，导线直径为0.5mm，电线长度不变，直径增加到1mm，这时交流电

阻是增大了还是减少了？变化多少倍？

40.写出铜导线20℃和100℃集肤深度与频率关系。记住铜的100℃时电阻率及温度系数。

41.变压器漏感与线圈结构哪些参数有关？平面变压器线圈能否像普通变压器线圈一样绕制（初级

与次级在窗口高度方向排列）？

42.题图40中线圈布置哪种漏感小，哪几种最大？

(d)

(a) (e)

初级次级磁芯

题图40

43.高频变压器线圈分段交错绕除了减少漏感以外，还有什么重要作用？

44.考虑到集肤效应，高频变压器线圈电流较大时采用小于两倍集肤深度多股线，是否就一定能减

少交流电阻？为什么？

45.如果单股圆导线截面为1.094mm2,用总面积等于1.094mm2的8股绞线（Litz）代替,20kHz时，

交流电阻各为多少？

46.高频大电流时，有时需要线圈并联，并联的基本原则是什么？低频并联原则是什么？

47.什么是被动损耗？怎样减少被动损耗？

48.磁性元器件设计的出发点是什么？

49.国际电工学会将绝缘分成几个等级？温度超过最高允许温度，绝缘寿命影响如何？

50.磁性元器件允许温升受哪些因素限制？什么是磁元件的环境温度，最高温度和平均温度？

51.磁元件的温度与哪些因素有关？

52.如果变压器整个外表面积30cm2,变压器损耗功率为1W，求变压器的温升。

53.一个EE65磁芯，损耗功率为3W，环境温度为35℃,求变压器的线圈温度。

54.什么是电流密度？它的选取与哪些因素有关？

55.反激变压器初级和次级电流波形如题图55所示，在小功率开关电

源中，自然冷却电流密度j=4A/mm2。T on=16μs, T of=24μs, I a1=5A,

I a2=25,计算需要的导线截面积。

56.设计高频变压器，怎样选择磁芯的磁感应大小？正激与推挽有何

不同？

57.断续模式反激变压器与正激变压器磁芯有何异同？为何根据频率

和允许损耗选取得磁感应要乘以2？

58.说明正激，推挽，桥式，半桥变压器，饱和电抗器，直流滤波电

感，反激连续模式变压器和断续模式变压器等，选择以下合适磁化曲线用作磁芯材料。

题图

52

(a) (b) (c)

题图55

59. 输出滤波电感设计时，磁感应B 受什么限制？电感损耗主要是什么损耗？

60. 反激断续模式变压器如何选择磁芯材质？磁感应B 如何选择？

61. 小功率变压器厂采用EC 、ETD 、PM 和RM 型，大功率很少使用罐型（P ），大功率常用EE 型，

而高压常用U 型，为什么？

62. 什么是面积乘积法？使用时应注意哪些问题？

63. 在元件设计时，一般根据总体设计规定了允许损耗，书中称绝对损耗，但根据AP 选择了磁芯

尺寸，由温升得到该磁芯尺寸的允许损耗，与绝对损耗比较，设计时为何它们中的较小值？

64. 在变压器设计过程中，磁感应值经过3次迭代，为何？

65. 在电感设计时，匝数决定之后计算出需要的气隙尺寸。但在实际生产电感时，发现如果按照设

计给出的气隙电感量比要求的大。这时，你是减少线圈匝数得到需要的电感量，还是加大气隙得到需要的电感量？ 66. 根据3章磁路分析可以看到，当线圈集中绕，并放置在气隙上这时散磁通最小。但是我们发现一个实际产品中，滤波电感到中柱分成3个相等气隙（图（a ））,而另一个则在线圈骨架上位于气隙处置一塑料环（图（b ），你能说出两者的目的是什么？ 67. 电流互感器次级为什么不能开路？而变压器为何次级不能短路？ 68. 电流互感器的磁芯尺寸如题图（b ），初级电流脉冲频率

为100kHz ，最大电流10A ，脉冲宽度4.5μs 。初级1匝，次级50匝，如果次级检测电阻10Ω,磁芯材质为铁氧体3F3, 磁芯磁导率μi =1800,请问检测精度是多少？求磁芯中的磁通密度。如果希望更高的检测电压，常温下，次级最大可以接多大检测电阻？如果不考虑检测精度，在常温下，检测电阻10Ω,可以检测最大脉冲宽度是多少？

69. 脉冲电流检测有题图66几种接法，你认为哪种比较好？

70. 希望既能检测交流50Hz ，也能检测60Hz 电流，可以测量200A 和50A ，输出100mV,幅值精度

为1.5%。设计此电流互感器。

71. 饱和电抗器在空载、满载时，磁芯损耗和线圈损耗哪个大？

72. 饱和电抗器对所用的磁芯有什么要求？

73. 请说明尖峰抑制器原理。如果一个二极管正向峰值电流10A ，导通时间5μs ，其反向恢复时间

t rr =50ns,反向电压50V ，请设计尖峰抑制器。

74. 有人测量开关电源的传导共模干扰，大约20MHz 附近，他用一副U 型磁芯，双线并绕20匝达

到要求的电感量，放在电路中测试，发现没有明显改善；后来有人告诉他，不要双线并绕，两个线圈分开绕，同时每个分成两段，分槽绕，在经电路实验，通过标准要求。你能说出原因吗？

1N4148

1N4148

i U i U i

Ω

(a) (b) (c)

i i

ΩΩ

(d) (e)

题图66

开关电源中的磁性元件

安森美半导体 Magnetics in Switched-Mode Power Supplies 开关电源中的磁性元件

Outline 纲要
Block Diagram of a Typical AC-DC Power Supply 一个典型的交流－直流电源的框图 Specification of the Power Supply 电源的技术规格 Key Magnetic Elements in a Power Supply 电源中的关键磁性元件 Review of Magnetic Concepts 磁概念的回顾 Magnetic Materials 磁性材料 Inductors and Transformers 电感和变压器 References 参考文献

Block Diagram of an AC-DC Power Supply 交流－直流电源框图
Input Filter 输入滤波器 Rectifier 整流器 PFC 功率因数
AC Input 交流 输入
Power Stage 原边电源
TransFormer 变压器
Output Circuits 输出电路
DC Outputs (to loads) 直流输出 （至负载）

Specifications (Abbreviated) 技术规格（精简版）
100-Watt Three-Output Power Supply 100瓦3输出电源
Input Voltage: 输入电压： Input Current: 输入电流： Input Harmonics: 输入谐波： Hold-up Time: 保持时间： Inrush Current: 浪涌电流： Outputs: 输出：
OUTPUT VOLTAGE (V) 输出电压(v) 5 3.3 12
90 – 264 Vac, 47-63 Hz 90－264V交流，47－63Hz 2 A maximum. 最大2A。 Meets IEC1000-3-2 A14 for all load conditions. 在所有负载条件下均符合IEC1000-3-2 A14。 20 ms minimum. 最少20ms。 40 A peak at 264 V (cold start) 在264V时40A峰值（冷启动）
OUTPUT CURRENT (A) 输出电流(v) MIN.最小值 MAX.最大值 1.5 10 0.3 5 0.3 3 TOTAL REGULATION 总调整率 2.0% 2.0% 2.0%
RIPPLE (mV pp) 纹波(mV pp) 50 50 100

磁性元件设计概述(中)

开关电源中高频磁性元件设计常见 错误概念辨析 开关电源中高频磁性元件设计常见错误概念辨析 作者:吴云飞海南大学96届本科生现任赛尔康技术(深圳)有限公司电源开发工程师 很多电源工程师对开关电源中高频磁性元件的设计存在错误的概念，其设计出来的高频磁性元件不能满足应用场合的要求，影响了研发的进度和项目的按期完成。基于开关电源及高频磁性元件设计经验，对一些概念性错误进行了辨析，希望能给大家提供借鉴，顺利完成高频磁性元件的设计以及整个项目的研制。 关键词：开关电源；高频磁性元件；错误概念 1 引言 开关电源中高频磁性元件的设计对于电路的正常工作和各项性能指标的实现非常关键。加之高频磁性元件设计包括很多细节知识点，而这些细节内容很难被一本或几本所谓的“设计大全”一一罗列清楚[1－3]。为了优化设计高频磁性元件，必须根据应用场合，综合考虑多个设计变量，反复计算调整。正由于此，高频磁性元件设计一直是令初涉电源领域的设计人员头疼的难题，乃至是困扰有多年工作经验的电源工程师的问题。很多文献及相关技术资料给出的磁性元件设计方法或公式往往直接忽略了某些设计变量的影响，作了假设简化后得出一套公式；或者并未交代清楚公式的应用条件，甚至有些文献所传达的信息本身就不正确。很多电源设计者并没有意识到这一点，直接套用设计手册中的公式，或把设计手册中某些话断章取义，尊为“设计纲领”，而没有进行透彻的分析和思考，以及实验的验证。其结果往往是设计出来的高频磁性元件不能满足应用场合的要求，影响了研发的进度和项目的按期完成。为了使电源设计者在设计过程中，避免犯同样的错误，为此，我们针对在学习和研发中遇到的一些概念性的问题进行了总结，希望能给大家提供一个借鉴。 2 一些错误概念的辨析这里以小标题形式给出开关电源高频磁性元件设计中8种常见的错误概念，并加以详细的辨析。 1）填满磁芯窗口——优化的设计很多电源设计人员认为在高频磁性元件设计中，填满磁芯窗口可以获得最优设计，其实不然。在多例高频变压器和电感的设计中，我们可以发现多增加一层或几层绕组，或采用更大线径的漆包线，不但不能获得优化的效果，反而会因为绕线中的邻近效应而增大绕组总损耗。因此在高频磁性元件设计中，即使绕线没把铁芯窗口绕满，只绕满了窗口面积的25％，也没有关系。不必非得想法设法填满整个窗口面积。这种错误概念主要是受工频磁性元件设计的影响。在工频变压器设计中，强调铁芯和绕组的整体性，因而不希望铁芯与绕组中间有间隙，一般都设计成绕组填满整个窗口，从而保证其机械稳定性。但高频磁性元件设计并没有这个要求。 2）“铁损=铜损”——优化的变压器设计很多电源设计者，甚至在很多磁性元件设计参考书中都把“铁损=铜损”列为高频变压器优化设计的标准之一，其实不然。在高频变压器的设计中，铁损和铜损可以相差较大，有时两者差别甚至可以达到一个数量级之大，但这并不代表该高频变压器设计不好[4]。这种错误概念也是受工频变压器设计的影响。工频变压器往往因为绕组匝数较多，所占面积较大，因而从热稳定、热均匀角度出发，得出“铁损=铜损”这一经验设计规则。但对于高频变压器，采用非常细的漆包线作为绕组，这一经验法则并不成立。在开关电源高频变压器设计中，确定优化设计有很多因素，而“铁损=铜损”其实是最少受关注的一个方面。 3）漏感=1％的磁化电感很多电源设计者在设计好磁性元件后，把相关的技术要求提交给变压器制作厂家时，往往要对漏感大小要求进行说明。在很多技术单上，标注着“漏感=1％的磁化电感”或“漏感<2％的磁化电感”等类似的技术要求。其实这种写法或设计标准很不专业。电源设计者应当根据电路正常工作要求,对所能接受的漏感值作一个数值限制。在制作变压器的过程中，应在不使变压器的其它参数（如匝间

最新变压器中磁性元件的损耗详解

变压器中磁性元件的 损耗详解

变压器中磁性元件的损耗详解 今天我们来讨论下电源电路中磁性元件的损耗。 电源中的磁性元件一般就是指电感与变压器，这里我们这种讨论初次级隔离的变压器，因为这种变压器在开关电源中应用最为广泛。 变压器的作用大致是提供初次级的电气隔离，使输出电压或升或降，传送能量；变压器设计的好坏直接关系到整个电源系统的安规，EMC，效率，温升，输出的电气性能参数，寿命，可靠性，甚至会导致系统的崩溃。 升压的做过，但经验不多，说说个人的理解，不一定对，权作参考与讨论之用。

升压变压器的难点，楼上已经指出来了，因为绕组的圈数太多，漏感与分布电容很难两全其美；这个时候我觉得应该从以下几个方面着手： 1、在选择变压器的时候，如果结构尺寸允许的话，我们尽量选择高长型（立式）或窄长（卧式）型的，因为这种变压器单层绕线圈数多，可以有效降低绕线的层数，增加初次级的耦合，减小层间电容。 2、优化绕线顺序，使初次级能增减耦合面积；曾经用过这种绕法：1/3次级--1/2初级--1/3次级--1/2初级--1/3次级，结果表明此种绕法漏感可以小很多。 当然这种变压器绕制工艺稍显复杂，成本稍高，但还是可以接受。

3、层间电容大家都知道，每层之间加黄胶带，便可减少层间电容。 当然这些措施都是在考虑安规与EMC的情况下，做出的改进；对于升压电源，漏感与层间电容如果处理不好很容易引起振荡，使电源的EMC不好过，效率不高，有时会莫名其妙的炸MOS管（我实际碰到过的情况）。 我们知道变压器的损耗分为铁损与铜损，先来说说铁损吧。 变压器的铁损包括三个方面： 一是磁滞损耗，当交流电流通过变压器时，通过变压器磁芯的磁力线其方向和大小随之变化，使得磁芯内部分子相互摩擦，放出热能，从而损耗了一部分电能，这便是磁滞损耗。

变压器中磁性元件的损耗详解

电源中的磁性元件一般就是指电感与变压器，这里我们这种讨论初次级隔离的变压器，因为这种变压器在开关电源中应用最为广泛。 变压器的作用大致是提供初次级的电气隔离，使输出电压或升或降，传送能量；变压器设计的好坏直接关系到整个电源系统的安规，EMC，效率，温升，输出的电气性能参数，寿命，可靠性，甚至会导致系统的崩溃。 升压的做过，但经验不多，说说个人的理解，不一定对，权作参考与讨论之用。 升压变压器的难点，楼上已经指出来了，因为绕组的圈数太多，漏感与分布电容很难两全其美；这个时候我觉得应该从以下几个方面着手： 1、在选择变压器的时候，如果结构尺寸允许的话，我们尽量选择高长型（立式）或窄长（卧式）型的，因为这种变压器单层绕线圈数多，可以有效降低绕线的层数，增加初次级的耦合，减小层间电容。 2、优化绕线顺序，使初次级能增减耦合面积；曾经用过这种绕法：1/3次级--1/2初级--1/3次级--1/2初级--1/3次级，结果表明此种绕法漏感可以小很多。 当然这种变压器绕制工艺稍显复杂，成本稍高，但还是可以接受。 3、层间电容大家都知道，每层之间加黄胶带，便可减少层间电容。 当然这些措施都是在考虑安规与EMC的情况下，做出的改进；对于升压电源，漏感与层间电容如果处理不好很容易引起振荡，使电源的EMC不好过，效率不高，有时会莫名其妙的炸MOS管（我实际碰到过的情况）。 我们知道变压器的损耗分为铁损与铜损，先来说说铁损吧。 变压器的铁损包括三个方面： 一是磁滞损耗，当交流电流通过变压器时，通过变压器磁芯的磁力线其方向

和大小随之变化，使得磁芯内部分子相互摩擦，放出热能，从而损耗了一部分电能，这便是磁滞损耗。 二是涡流损耗，当变压器工作时。磁芯中有磁力线穿过，在与磁力线垂直的平面上就会产生感应电流，由于此电流自成闭合回路形成环流，且成旋涡状，故称为涡流。涡流的存在使磁芯发热，消耗能量，这种损耗称为涡流损耗。 三是剩余损耗，在磁芯磁化或反磁化的过程中，磁化状态并不是随磁化强度变化而立即变化，有个滞后时间，滞后效应便是引起剩余损耗的原因。 从铁损包含的三个个方面的定义上看，只要控制磁力线的大小便可降低磁滞损耗，减少磁芯与磁力线垂直的面积可以减少涡流损耗。 赵老师在《开关电源中磁性元器件》一书中指出： 由上面的话可以看出，在磁芯材质与形状，体积等都确定的情况下，变压器的铁损与变压器的工作频率以及磁感应强度摆幅deltB成正比。 磁滞在低场下可以不予考虑，涡流在低频下也可忽略，剩下的就是剩余损耗。在磁感应强度较高或工作频率较高时，各种损耗互相影响难于分开。故在涉及磁损耗大小时，应注明工作频率f以及对应的Bm值。但在低频弱场下，可用三者的代数和表示：tanδm= tanδh+tanδf+tanδr。式中tanδh tanδf tanδr 分别为：磁滞损耗角正切，涡流损耗角正切，剩余损耗角正切。各种损耗随频率的变化关系如图。

(整理)开关电源中磁性元器件磁元件思考题.

磁性元器件思考题 1. 有一根导线直径d ＝1cm ，置于空气中，流过电流5安培，请问 在垂直于导线的平面上，距离导线中心5cm 圆周上，磁场强度 H =？B =?（分别用MKS 和CGS 表示）？标出磁场强度方向。 以导线中心为圆心的直径0.5cm 处磁场强度H=? 2. 环尺寸如题图2(b)，左边线圈流入2A 电流，右边线圈流入1A 电流（题图2(a)），磁导率μr =1000。请问磁芯中磁场强度H =?, 磁感应强度B=? 3. 题图1与导线同心放置一个磁导率μr =1000的磁环。环的内径 d =4cm,外径D =6cm,高h =1cm 。请问磁芯中H ＝? B =? φ=?(分 别用MKS 和CGS 单位表示) 4. 有一个磁环如题图2(b)，不知道其磁导率是多少。磁环尺寸内 径d =4cm,外径D =6cm, 高h =1cm 。在环上绕了20匝线圈，测 量得到电感量为10μH ，请求出磁环材料的相对磁导率和绝对 磁导率。在CGS 中磁导率是多少？如果给20匝线圈流过0.5A 电流，线圈的总磁链是多少？ 5. 一个磁环的相对磁导率为3000,外径、内径和高分别为38.1mm 、 25.4mm 和19.05mm 。求40匝线圈的电感量。 6. 证明一个气隙磁芯电感的气隙长度δ与磁路长度l c 之比为 ???? ??-=c c c H l Ni B l 0μδ 7. 一个变压器上有3个线圈，测得一个变压器上两个线圈的电感分别为L 1=0.2mH 、L 2=50μH ， L 3=2μH 。L 3的匝数为3匝,请问L 1 、L 2 的匝数为多少？将L 1与L 2串联测量总电感，L 1再颠倒一次与L 2串联测量一次，分别测得电感量为435μH 和50μH,请问两个线圈之间的互感M ＝？耦合系数k =? 8. 能否列举两种以上判断同名端的方法。请说出判断方法的原理。 9. 请证明两个耦合线圈并联等效电感公式（2-17）。 10. 如果一个变压器不知道初级和次级匝数。有人想法在变压器线圈上增绕了5匝线圈，他通过测 量就知道初级和次级匝数和同名端。你能想像他是如何测量的？说出他可能用那些方法测量？说出每种测量原理？ 11. 一个工频变压器变比n =5，初级电压为220V ，次级直接接到一个电阻负载，次级电流I 2＝10A 。 初级电流为2.05A 。如果忽略导线电阻，请问变压器的激磁电流I m =?激磁电感L m ＝？ 12. 什么是漏感？如何测试线圈之间的漏感？ 13. 给一个50μH 电感加宽度为10μs ，幅度为50V 的脉冲，电感初始电流为零。问脉冲终了时电感电流多大？电感中此时存储多少能量？ 14. 为何大多数电感磁芯一定要开气隙？ 15. 磁路和电路有何不同？ 16. 有一电感磁路如题图16所示。磁芯相对磁导率μr ＝2000,线圈共20匝，气隙δ＝1mm ，如忽略边缘磁通，请画出等效磁路图。计算磁芯和气隙磁阻。当线圈通过1A 电流，分别计算磁芯和气隙中磁通和磁场强度。计算20匝线圈电感量。 题图2(a) 题图2(b) 尺寸为cm 题图16

几种常用磁性器件中磁芯的选用及设计

几种常用磁性器件中磁芯的选用及设计 开关电源中使用的磁性器件较多，其中常用的软磁器件有：作为开关电源核心器件的主变压器（高频功率变压器）、共模扼流圈、高频磁放大器、滤波阻流圈、尖峰信号抑制器等。不同的器件对材料的性能要求各不相同，如表所示为各种不同器件对磁性材料的性能要求。 （一）、高频功率变压器 变压器铁芯的大小取决于输出功率和温升等。变压器的设计公式如下： P=KfNBSI×10-6T=hcPc＋h W P W 其中，P为电功率；K为与波形有关的系数；f为频率；N为匝数；S为铁芯面积；B为工作磁感；I为电流；T为温升；P c为铁损；P W为铜损；h c和h W为由实验确定的系数。 由以上公式可以看出：高的工作磁感B可以得到大的输出功率或减少体积重量。但B值的增加受到材料的Bs值的限制。而频率f可以提高几个数量级，从而有可能使体积重量显著减小。而低的铁芯损耗可以降低温升，温升反过来又影响使用频率和工作磁感的选取。一般来说，开关电源对材料的主要要求是：尽量低的高频损耗、足够高的饱和磁感、高的磁导率、足够高的居里温度和好的温度稳定性，有些用途要求较高的矩形比，对应力等不敏感、稳定性好，价格低。单端式变压器因为铁芯工作在磁滞回线的第一象限，对材料磁性的要求有别于前述主变压器。它实际上是一只单端脉冲变压器，因而要求具有大的B＝Bm－Br，即磁感

Bm和剩磁Br之差要大；同时要求高的脉冲磁导率。特别是对于单端反激式开关主变压器，或称储能变压器，要考虑储能要求。 线圈储能的多少取决于两个因素：一个是材料的工作磁感Bm值或电感量L，另一个是工作磁场Hm或工作电流I，储能W＝1/2LI2。这就要求材料有足够高的Bs值和合适的磁导率，常为宽恒导磁材料。对于工作在±Bm之间的变压器来说，要求其磁滞回线的面积，特别是在高频下的回线面积要小，同时为降低空载损耗、减小励磁电流，应有高磁导率，最合适的为封闭式环形铁芯，其磁滞回线见图所示，这种铁芯用于双端或全桥式工作状态的器件中。 通常，金属晶态材料要降低高频下的铁损是不容易的，而对于非晶合金来说，它们由于不存在磁晶各向异性、金属夹杂物和晶界等，此外它不存在长程有序的原子排列，其电阻率比一般的晶态合金高2－3倍，加之快冷方法一次形成厚度15-30微米的非晶薄带，特别适用于高频功率输出变压器。已广泛应用于逆变弧焊电源、单端脉冲变压器、高频加热电源、不停电电源、功率变压器、通讯电源、开关电源变压器和高能加速器等铁芯，在频率20－50kHz、功率50kW以下，是变压器最佳磁芯材料。 近年来发展起来的新型逆变弧焊电源单端脉冲变压器，具有高频大功率的特点，因此要

最新开关电源中磁性元器件磁元件思考题

开关电源中磁性元器件磁元件思考题

磁性元器件思考题 1. 有一根导线直径d ＝1cm ，置于空气中，流过电流5安 培，请问在垂直于导线的平面上，距离导线中心5cm 圆周上，磁场强度H =？B =?（分别用MKS 和CGS 表示）？标出磁场强度方向。以导线中心为圆心的直径0.5cm 处磁场强度H=? 2. 环尺寸如题图2(b)，左边线圈流入2A 电流，右边线圈 流入1A 电流（题图2(a)），磁导率μr =1000。请问磁芯中磁场强度H =?,磁感应强度B=? 3. 题图1与导线同心放置一个磁导率μr =1000的磁环。环 的内径d =4cm,外径D =6cm,高h =1cm 。请问磁芯中H ＝? B =? φ=?(分别用MKS 和CGS 单位表示) 4. 有一个磁环如题图2(b)，不知道其磁导率是多少。磁环尺寸内径d =4cm,外径 D =6cm, 高h =1cm 。在环上绕了20匝线圈，测量得到电感量为10μH ，请求出磁环材料的相对磁导率和绝对磁导率。在CGS 中磁导率是多少？如果给20匝线圈流过0.5A 电流，线圈的总磁链是多少？ 5. 一个磁环的相对磁导率为3000,外径、内径和高分别为38.1mm 、25.4mm 和 19.05mm 。求40匝线圈的电感量。 6. 证明一个气隙磁芯电感的气隙长度δ与磁路长度l c 之比为 ??? ? ??-= c c c H l Ni B l 0μδ 7. 一个变压器上有3个线圈，测得一个变压器上两个线圈的电感分别为L 1=0.2mH 、 L 2=50μH ，L 3=2μH 。L 3的匝数为3匝,请问L 1 、L 2 的匝数为多少？将L 1与L 2串联 题图2(a) h 题图2(b)

第二部分开关电源中磁元件

第二部分 开关电源中磁元件 第五章 变换器中磁芯的工作要求 在功率变换中，应用了多种磁性元件：如脉冲、功率变压器，交、直流滤波电感，交、直流互感器，EMC 滤波电感以及谐振和缓冲吸收电感等。但就磁芯工作状态主要分为四种，其代表性功率电路—Buck 变换器滤波电感、正激、推挽变压器和磁放大器中磁元件磁芯就属于这四种工作状态. 5.1 Ⅰ类工作状态－Buck 变换器滤波电感磁芯 图5.1(a)所示为输出与输入共地的Buck 变换器的基本电路。输出由R 1和R 2取样，与基准U r 比较、误差放大，然后与三角波比较，输出PWM 信号，去控制功率开关S 的导通时间。假设电路进入稳态，U o 为常数，L 为线性电感。开关S 闭合时，输入电压U i 与输出电压U o 之差加到电感L 上(图5.1(b))，续流二极管D 截止，电感中电流线性增长(图(d))，直至开关打开前，电感存储能量。当开关打开时，电感中电流趋向减少，电感产生一个反向感应电势，试图维持原电流流通方向，迫使二极管D 导通，将电感中的能量传输到输出电容和负载，电感放出能量，电感电流线性下降。电感电流增加量（ΔI =(U i - U o )T on /L ）应当等于减少量（U o T of /L ）,由此得到U o ＝T on U i /T =DU i 。 通过改变功率开关的占空度D ，就可以控制每个周期导通期间存储在电感中的能量，从而控制了变换器的输出电压。 图 5.1(d)中，电感电流在整个周期内流通（可以过零或反向），电感这种状态称为电流连续状态。电感电流的平均值，即纹波的中心值等于输出电流I o 。当输出电流下降时，电感电流的变化率没有改变，斜坡的中心值在下降。当输出电流达到变化量的一半时，斜坡的起始端达到零(图5.1(d)中虚线三角波)。这种工作状态称为电感电流临界连续。 如果再继续减少负载电流，即增大负载电阻，输出电压将要增加。负反馈电路使得功率开关导通时间减少，以保持输出电压稳定。虽然电流变化率不变，电流变化量减少。因此，在下一个导通时间到来之前电感电流已下降到 零。电感电流开始断续(图5.2)。此时，为了保持输出电压 稳定，占空度随负载电流变化很大。 在电感电流断续前，一直保持U o =DU i (D =T on /T －占空度)。由于功率开关导通压降和线圈电阻压降随输出电流减 少，导通时间轻微地改变。进入断续以后，U o =DU i 不再成立。 U (b) i (c) t i L (φo (d) 图 5.1 基本Buck 变换器及其波形图 U i 图5.2 电感电流断续波形

开关电源上各个电子元件的作用

你了解开关电源上各个电子元件的作用吗 认识你的 以往在采购配件时，是最容易被忽视的组件之一，不过其各路电压输出规格、电压稳定性、发生异常时的保护性却有相当重要的地位，因为主机内所有配件的所需电力均需由供应器供应，同时随着各硬件于不同状态下的耗电量去调节输出负载，又要兼顾长时间操作及全载输出的稳定性，而发生故障时或是负载产生异常，保护系统须立即介入，以避免过电压/电流造成装置损坏；对于全球能源吃紧，新款供应器除了上述特性外，也开始讲求提高转换效率，例如80PLUS就是代表供应器通过高效率认证的标章之一。 常见的用的功能是将输入的交流市电(AC110V/220V)，经过隔离型交换式降压电路转换出各硬件所需的各种低压直流电：、5V、12V、-12V及提供关闭时待命用的5V Standby(5VSB)。所以内部同时具备了耐高压、大功率的组件以及处理低电压及控制信号的小功率组件。 转换流程为交流输入→EMI滤波电路→整流电路→功率因数修正电路(主动或是被动PFC)→功率级一次侧(高压侧)开关电路转换成脉流→主要变压器→功率级二次侧(低压侧)整流电路→电压调整电路(例如磁性放大电路或是-转换电路)→滤波(平滑输出纹波，由电感及电容组成)电路→管理电路监控输出。

以下从交流输入端EMI滤波电路常见的组件开始介绍。 交流电输入 ■ 交流电输入 此为交流电从外部输入的第一道关卡，为了阻隔来自电力在线干扰，以及避免运作所产生的交换噪声经电力线往外散布干扰其它用电装置，都会于交流输入端安装一至二阶的EMI(电磁干扰)Filter(滤波器)，其功能就是一个低通滤波器，将交流电中所含高频的噪声旁路或是导向接地线，只让60Hz左右的波型通过。 上面照片中，中央为一体式EMI滤波器，滤波电路整个包于铁壳中，能更有效避免噪声外泄；右方的则是以小片电路板制作EMI滤波电路，通常使用于无足够深度安装一体式EMI

开关电源使用的磁性器件中磁芯的选用及设计

开关电源使用的磁性器件中磁芯的选用及设计 开关电源中使用的磁性器件较多，其中常用的软磁器件有：作为开关电 源核心器件的主变压器(高频功率变压器)、共模扼流圈、高频磁放大器、滤 波阻流圈、尖峰信号抑制器等。不同的器件对材料的性能要求各不相同。 ?(一)、高频功率变压器 ?变压器铁芯的大小取决于输出功率和温升等。变压器的设计公式如下： ?P=KfNBSI×10-6T=hcPc+hWPW ?其中，P为电功率;K为与波形有关的系数;f为频率;N为匝数;S为铁芯面积; B为工作磁感;I为电流;T为温升;Pc为铁损;PW为铜损;hc和hW为由实验确 定的系数。 ?由以上公式可以看出：高的工作磁感B可以得到大的输出功率或减少体积 重量。但B值的增加受到材料的Bs值的限制。而频率f可以提高几个数量级，从而有可能使体积重量显着减小。而低的铁芯损耗可以降低温升，温升反过 来又影响使用频率和工作磁感的选取。一般来说，开关电源对材料的主要要 求是：尽量低的高频损耗、足够高的饱和磁感、高的磁导率、足够高的居里 温度和好的温度稳定性，有些用途要求较高的矩形比，对应力等不敏感、稳 定性好，价格低。单端式变压器因为铁芯工作在磁滞回线的第一象限，对材 料磁性的要求有别于前述主变压器。它实际上是一只单端脉冲变压器，因而 要求具有大的B=Bm-Br，即磁感Bm和剩磁Br之差要大; 同时要求高的脉冲磁导率。特别是对于单端反激式开关主变压器，或称储能变压器，要考虑储 能要求。 ?线圈储能的多少取决于两个因素：一个是材料的工作磁感Bm值或电感量L，另一个是工作磁场Hm或工作电流I，储能W=1/2LI2。这就要求材料有

开关电源磁性元件磁心选择的计算

开关电源磁性元件磁心选择的计算-AP 值法 1 前言开关电源以其体积小，重量轻，效率高，控制灵活可靠等优点成为现代广泛应用的电力变换装置。开关电源磁性元件，如开关变压器和谐振电感等，是开关电源的核 心组成部分之一。设计合理、可靠的磁性元件，是设计性能优良的开关电源的基础。所谓合理、可靠的磁性元件，就是在满足元件功能的情况下，能够长期安全工作，温升在允许的范围内，而且体积小，重量轻，材料节省。磁性元件设计的关键，是选取合理的磁心。因为磁性元件的主要部分就是磁心和线圈，一旦磁心确定，线圈也就基本确定了。只有选取了适当的磁心，才能设计出合理、可靠的磁性元件。选取磁心的算法有多种，如查表法[1] 、磁心结构常数法( Y 值法) [2] 等。而AP 法是理论比较严密，磁心参数查找比较便利的一种方法。 2 选择开关电源磁性元件磁心的材料、结构和必备的计算参数 2.1 材料变压器磁心选用高磁导率软磁材料制造，以减少磁滞损耗与磁心体积，提高励磁效率。几种常用磁心材料的磁导率和适用频率范围可以用图1[3] 粗略描述。从图中可以看出，适用于开关电源工作频率段的磁心材料主要有铁氧体、铁粉磁心等。其中，尤以Mn-Zn 铁氧体综合特性最好，因此使用最广泛。 2.2 铁氧体磁心结构和应用铁氧体磁心已经形成系列标准结构与尺寸，规格品种繁多，常用的铁氧体磁心结构和形状有EE型、ETD ( EC)型、El型、U型、罐型、环型等，外形结构如图2< 1 ) EE 型特点：窗口大，散热好；结构规则，便于组合使用。缺点是电磁屏蔽性能差、干扰大。 适用：较大功率开关电源变压器、电感，驱动变压器，脉冲变压器； 2 ) ETD (EC)型特点：窗口大，散热好；磁心截面积大，绕线匝数少，长度短，漏感小，铜损小。适用：较大功率开关电源变压器、电感，扼流圈，更适合高频使用。 3 )El 型 特点：与EE 相似。

开关电源磁性元件损耗计算

About Power Electronics Technology | For Advertisers | Contact Us | Subscribe search the site Discrete Semis Power Management Motor Power Management Passives/Packaging Thermal Management Power Systems Targeting Switcher Magnetics Core Loss Calculations Feb 1, 2002 12:00 PM By Clifford Jamerson, Consultant, Christiansburg, Va. Magnetics product catalogs derive core loss vs. frequency curves by measuring the core losses that result from sinusoidal excitation at varying frequencies and voltage amplitudes. The “B” in the family of curves is the maximum flux either side of the origin of the B-H curve. Thus, the total swing in flux is twice that shown in the core loss charts. The formulas for core loss in the catalogs are empirical ones that give a best-fit to the measured values. Most application notes when estimating the core loss of a magnetic component have a procedure similar to: 1.Calculate the total flux swing using Faraday's Law. If the voltage applied to a transformer winding is constant during a pulse, then the total flux swing is: ?B=(V?t×108)/NAe (1) Where: ?B=Total flux swing in gauss V?t=Volt-seconds in the pulse N=Number of turns in winding Ae=Cross-sectional area of core in cm2 2.Assume the total flux swing from (1) is the same as that for a sinusoid with same volt-seconds. Divide the total flux swing by two and go to the core loss curves at the specified switch frequency to find the core loss per unit volume (or unit weight), either in mW/cm3 or W/lb. 3.Multiply the core loss per unit volume×cm3, or W/lb×the core's weight. The classical procedure is easy to use. However, for pulsed operation where the duty cycle is low, the actual core loss will be higher than predicted by the classical procedure. For these pulsed applications, you'll find a better procedure some experienced magnetic designers have used. Core Loss Core loss is proportional to the area enclosed inside the hysteresis curve. In reality, the actual width of the hysteresis loop is influenced by the rate of change of flux, dB/dt, which has a nonlinear relationship with frequency and flux amplitude. If the frequency is doubled and flux amplitude is held constant, then the dB/dt is doubled. If the frequency is held constant and the flux swing is doubled, then the dB/dt is also increased by a factor of 2. However, when we look at either the core loss curves or the best-fit formula for any magnetic material, we see the core loss isn't directly proportional to the flux amplitude or the frequency. Instead, the actual relationships are exponential. Consider Magnetics “P” material as a typical example. For the frequency range of 100 kHz to 500 kHz, the best-fit formula [1] is: NEWS FROM PETECH TIMES Synchronous Rectification Passes Muster for Military Applications Asia Utility Meter Market Could Reach $3.5 billion in 2009 Analog Chip Maker Acquires Power Semiconductors Acquisition Expands Thermal Management Portfolio Wafer Fab Installs BCD Process Nanocrystal Discovery Promises Cheap Solar Cells See More Headlines PET RESOURCES Auto Electronics Newsletter Buyer's Guide Conferences Engineering Jobs Power Electronics Events Rent Our Lists Wards Auto Electronics October 2005 Advertisement Back Issues

开关电源磁芯主要参数

第5章开关电源磁芯主要参数 5.1 概述 5.1.1 在开关电源中磁性元件的作用 这里讨论的磁性元件是指绕组和磁心。绕组可以是一个绕组，也可以是两个或多个绕组。它是储能、转换和/或隔离所必备的元件，常把它作为变压器或电感器使用。 作为变压器用，其作用是：电气隔离；变比不同，达到电压升、降；大功率整流副边相移不同，有利于纹波系数减小；磁耦合传送能量；测量电压、电流。 作为电感器用，其作用是：储能、平波、滤波；抑制尖峰电压或电流，保护易受电压、电流损坏的电子元件；与电容器构成谐振，产生方向交变的电压或电流。 5.1.2 掌握磁性元件对设计的重要意义 磁性元件是开关变换器中必备的元件，但又不易透彻掌握其工作情况（包括磁材料特性的非线性，特性与温度、频率、气隙的依赖性和不易测量性）。在选用磁性元件时，不像电子元件可以有现成品选择。为何磁性元件绝大多数都要自行设计呢？主要是变压器和电感器涉及的参数太多，例如：电压、电流、频率、温度、能量、电感量、变比、漏电感、磁材料参数、铜损耗、铁损耗等等。磁材料参数测量困难，也增加了人们的困惑感。就以Magnetics公司生产的其中一种MPP铁心材料来说，它有10种μ值，26种尺寸，能在5种温升限额下稳定工作。这样，便有10×26×5= 1300种组合，再加上前述电压、电流等电参数不同额定值的组合，将有不计其数的规格，厂家为用户备好现货是不可能的。果真有现货供应，介绍磁元件的特性、参数、使用条件的数据会非常繁琐，也将使挑选者无从下手。因此，绝大多数磁元件要自行设计或提供参数委托设计、加工。 本章将介绍磁元件的一般特性，针对使用介绍设计方法。结合线性的具体形式的设计方法，以后还将进一步的介绍。 5.1.3 磁性材料基本特性的描述 磁性材料的特性首先用B-H平面上的一条磁化曲线来描述。以μ表示B/H，数学上称为斜率，表示为tanθ=B/h；电工上称为磁导率，如图5.1所示。由于整条曲线多处弯曲，因此有多个μ值称呼。另外，从不同角度考查也有不同称呼。

变压器中磁性元件的损耗详解

变压器中磁性元件的损耗详解 今天我们来讨论下电源电路中磁性元件的损耗。 电源中的磁性元件一般就是指电感与变压器，这里我们这种讨论初次级隔离的变压器，因为这种变压器在开关电源中应用最为广泛。 变压器的作用大致是提供初次级的电气隔离，使输出电压或升或降，传送能量；变压器设计的好坏直接关系到整个电源系统的安规，EMC，效率，温升，输出的电气性能参数，寿命，可靠性，甚至会导致系统的崩溃。 升压的做过，但经验不多，说说个人的理解，不一定对，权作参考与讨论之用。

升压变压器的难点，楼上已经指出来了，因为绕组的圈数太多，漏感与分布电容很难两全其美；这个时候我觉得应该从以下几个方面着手： 1、在选择变压器的时候，如果结构尺寸允许的话，我们尽量选择高长型（立式）或窄长（卧式）型的，因为这种变压器单层绕线圈数多，可以有效降低绕线的层数，增加初次级的耦合，减小层间电容。 2、优化绕线顺序，使初次级能增减耦合面积；曾经用过这种绕法：1/3次级--1/2初级--1/3次级--1/2初级--1/3次级，结果表明此种绕法漏感可以小很多。 当然这种变压器绕制工艺稍显复杂，成本稍高，但还是可以接受。 3、层间电容大家都知道，每层之间加黄胶带，便可减少层间电容。 当然这些措施都是在考虑安规与EMC的情况下，做出的改进；对于升压电源，漏感与层间电容如果处理不好很容易引起

振荡，使电源的EMC不好过，效率不高，有时会莫名其妙的炸MOS管（我实际碰到过的情况）。 我们知道变压器的损耗分为铁损与铜损，先来说说铁损吧。 变压器的铁损包括三个方面： 一是磁滞损耗，当交流电流通过变压器时，通过变压器磁芯的磁力线其方向和大小随之变化，使得磁芯内部分子相互摩擦，放出热能，从而损耗了一部分电能，这便是磁滞损耗。 二是涡流损耗，当变压器工作时。磁芯中有磁力线穿过，在与磁力线垂直的平面上就会产生感应电流，由于此电流自成闭合回路形成环流，且成旋涡状，故称为涡流。涡流的存在使磁芯发热，消耗能量，这种损耗称为涡流损耗。 三是剩余损耗，在磁芯磁化或反磁化的过程中，磁化状态并不是随磁化强度变化而立即变化，有个滞后时间，滞后效应便是引起剩余损耗的原因。 从铁损包含的三个个方面的定义上看，只要控制磁力线的

开关电源中磁元件

59 第二部分 开关电源中磁元件 5 变换器中磁芯的工作要求 在功率变换中，应用了多种磁性元件：如脉冲、功率变压器，交、直流滤波电感，交、直流互感器，EMC 滤波电感以及谐振和缓冲吸收电感等。但就磁芯工作状态主要分为四种，其代表性功率电路—Buck 变换器滤波电感、正激、推挽变压器和磁放大器中磁元件磁芯就属于这四种工作状态. 5.1 Ⅰ类工作状态－Buck 变换器滤波电感磁芯 图5.1(a)所示为输出与输入共地的Buck 变换器的基本电路。输出由R 1和R 2取样，与基准U ref 比较、误差放大，然后与三角波比较，输出PWM 信号，控制功率开关S 的导通时间。假设电路进入稳态，U o 为常数，L 为线性电感。开关S 闭合时，输入电压U i 与输出电压U o 之差加到电感L 上(图5.1(b))，续流二极管D 截止，电感中电流线性增长(图(d))，直至开关打开前，电感存储能量。当开关打开时,电感中电流趋向减少，电感产生一个反向感应电势，试图维持原电流流通方向，迫使二极管D 导通，将电感中的能量传输到输出电容和负载，电感放出能量，电感电流线性下降。电感电流增加量（ΔI =(U i - U o )T on /L ）应当等于减少量（U o T of /L ）,由此得到U o ＝T on U i /T =DU i 。 通过改变功率开关的占空度D ，就可以控制每个周期导通期间存储在电感中的能量，从而控制了变换器的输出电压。 图5.1(d)中电感电流斜坡的中心值近似为输出电流I o 。当输出电流下降时，电感电流的变化率没有改变，斜坡的中心值在下降。当直流电流达到变化量的一半时，斜坡的起始端达到零(图5.1(d)中虚线三角波)。 如果在继续减少负载电流，即增大负载电阻，输出电压将要增加。反馈回路取样电压增加，反馈电路使得功率开关导通时间减少。虽然电流变化率不变，电流变化量减少。因此，在下一个导通时间到来之前电感电流下降到零。 电感电流开始断续(图5.2)。此时，为了保持输出电压稳定， 占空度随负载电流变化。电压调节精度稍微下降。 在电感电流断续前，一直保持U o =DU i (D =T on /T －占空度)。由于功率开关导通压降和线圈电阻压降随输出电流减 少，导通时间轻微地改变。进入断续以后，U o =DU I 不再成立。 电感电流断续似乎不是缺点：功率开关在零电流条件下开通，而二极管在零电流下关 U (b) i (c) t i L (φo (d) 图 5.1 基本Buck 变换器及其波形图 U i 图5.2 电感电流断续波形

磁性元件知识介绍

磁性元件知识培训 刘德强

磁性元件说明 ?磁性元件通常由绕组和磁芯构成 ?主要包括电感器和变压器两大类。 ?在电路中的作用：储能、滤波、能量转换、电气隔离等 ?参数：电感量、电压、电流、温度、传输功率、频率、匝数比、漏感、损耗等。 ?应用领域：开关电源、LED驱动电源、光伏逆变器等.

第一章: 电感器介绍

电感器定义和特点 定义：电感器是一种将电能和磁能相互转化的元器件，将电能转化为磁能存储起来或将存储的磁能转化为电能释放出来. 特点： 1.它具有充放电特性和阻止交流电流通过，允许直流电流通过的能力。 2.电感阻碍电流的变化就是不让电流变化，当电流增加时电感阻碍电流的增加，当电流减小时电感阻碍电流的减小。电感阻碍电流变化过程并不消耗电能，阻碍电流增加时它将电能转化为磁能暂时储存起来，等到电流减小时再将磁能转化为电能释放出来，因此流过电感器的电流不能突变。 3.电感器的感抗与频率、电感量之间成正比。感抗计算公式：Z =ωL (ω=2πf, f为频率)。 L 电感器在电路中的符号（L) 不含磁芯或铁芯电感器含磁芯或铁芯电感器共模电感 电感器单位：亨 (H)、毫亨(mH)、微亨 (μH)、纳亨（nH). 感值换算关系： 1H=103mH，1mH=103μH, 1μH=103nH

电感器分类 电感器贴片式 按贴装方式分类： 插件式

电感值的表示方法： 1. 直标法：电感器的标称电感量用数字和文字符号直接标在电感体上。 2. 文字符号法：电感器的标称值用数字和文字符号按一定的规律组合标示在电感体上。4R7表示：4.7μH ，330表示330μH.