组合楼板计算实例

组合楼板计算

用于组合楼板的压型钢板净厚度(不包括涂层)不应小于0.75mm ，也不得超过1.6mm 。波槽平均宽度(对闭口式压型钢板为上口槽宽)不应小于50mm ；当在槽内设置栓钉时，压型钢板的总高度不应大于80mm 。根据上述构造要求，选用型号为60020075---XY 的压型钢板，厚度1.2mm 。

组合板总厚度不应小于90mm ，压型钢板顶面以上的混凝土厚度不应小于50mm 。此外，对于简支组合板的跨高比不宜大于25，连续组合板的跨高比不宜大于35。根据以上构造要求，压型钢板上混凝土厚度取c h =60mm 。

mm b 1121= mm b 582=mm

b 49.763=

23()

31.2h b b c mm b

+=

=∑压型钢板的形心高度 即单槽口对于上边（用s 代表）及下边（用x 代表）的截面模量为：

压型钢板的惯性模量s I ：4233212357691)

32

(mm b

b b b b b th I s =∑-∑+= 2123323

2

()3s x x th b b b b b I W c b b +-==+∑

22

1.275(1125876.49(1125876.49)76.49)

35876.49

???+??++-==+114523mm

2123313

2

()3x x x th b b b b b I W h c b b +-==-+∑

22

1.275(1125876.49(1125876.49)76.49)

311276.49???+??++-==+81713mm 压型钢板的截面抵抗矩s W 取s x W 和x x W 的较小值，故：

s W =x x W =81713mm

压型钢板的截面面积21000

1.240033

p l A t mm =?=?=

施工阶段荷载 恒载

钢筋混凝土自重：5×[(58+88)×75/2+70×200] ×25=2.43kN/m 2 压型钢板自重： 0.16kN/m 2 荷载总重=2.43+0.16=2.59kN/m 2 活载

施工活载：1.5kN/m 2

2/208.55.14.159.22.1mm kN q =?+?= 2/04.1208.52.02.0mm kN q q x =?==

m kN l q M x ?=??==17.1304.181

812max

m kN q /818.02.0)5.159.2(0=?+=

强度验算

正应力验算：226

max max /205/2.14381711017.1mm N f mm N W M s =?=?==σ

剪应力验算kN l q V x 56.1304.12

1

21max =??==

腹板最大剪应力：23

3max max /7.122.149.76221056.1323mm N t b V =?????=∑=τ

挠度验算：

[]mm l w mm EI l q w s 7.1620,180min 7.113576911006.23843000818.053845540max =???

???=?=?????==

使用阶段

1.2厚压型钢板自重：2

/16.0mm kN

25C 钢筋混凝土板： 2/43.2mm kN

20厚水泥砂浆找平层：2

/4.02002.0mm kN =?

水磨石地面：2

/7.0mm kN 楼面总荷载：2

/69.3mm kN 屋面恒载

1.2厚压型钢板自重：2

/16.0mm kN 钢筋混凝土板： 2

/43.2mm kN 天面25厚防水砂浆：2

/5.0mm kN 天面隔热层：2

/6.1mm kN 水磨石地面：2

/7.0mm kN 屋面总荷载：2

/39.5mm kN

屋面恒荷载大于楼面恒荷载，且屋面活载等于楼面活载，所以按屋面荷载计算使用阶段 混凝土数据：25C ，2/9.11mm N f c =，2/27.1mm N f t =

1m 板宽内均布荷载设计值：m kN q /24.9)27.04.139.535.1(11=??+??= 一个波宽内荷载设计值为：2

/848.12.024.9mm kN q =?= 压型板上混凝土厚度mm mm h c 10070?= 按单向板计算，正弯矩简支，负弯矩固支 弯矩m kN l q M ?=??=?=

08.23848.18

1

8122 N f A N b h f p c c 82000205400166600200709.11=?=??=??=??

故中和轴在压型钢板以上的混凝土截面内，mm h 23.1010=

mm b

f f

A x c p 45.34200

9.110.182000

1=??=

???=

α

mm x h y p 842/45.3423.1012/0=-=-=

m kN M m kN y b x f p c ?=??=?????=????08.251.58420045.349.110.18.08.01α

斜截面

kN l q V 86.13324.92

1

21=??=?=

kN V kN h b f t 86.139023.101100027.17.07.00=?=???=??

支座负弯矩配筋计算 支座负弯矩：按固端板计算

m

kN ql M n ?=??==54.5339.71211212

22

m kN M M ?=?==11.154.52.02.02

mm a h h s 125201450

=-=-='

6

22

10 1.11100.031.011.9200125s c M f bh αα?==='???

985.02211=-+=

s

s αγ

2

6

0431********.01011.1mm h f M A y s s =???='='γ

选用200@12φ，一个波距内22431015/505mm A mm A s

s ='?== %24.0%2.0%,10045.0max %5.0%10023.101200101

max =???

??????=?=??==y t s f f bh A ρρ

变形验算 /7.36E s c E E α==

220005400mm A s =?=，

2973755.075)8858(5701000mm A c =??+?+?=

算得53.6c

h mm '= mm A A h A h A x s E c s E c

c n

9.592000

36.79737523.101200036.76.53973750=?+??+?=?+??+'?='αα

482323

23mm 1038.152)4.4175155.036/7515(9.53755875581216.187020070200121?=???????????????+?+??+??+??+??=c I []

[]

4

72282021044.2)9.5923.101(20005357691)6.539.59(973751038.136

.71

)()(1

mm x h A I h x A I

I n s s c n

c c

E

?=-?+?+-?+??=

'-?++'-'?+=α12751003.51044.21006.2?=???=?==I E B B s 52.21003.52

1

2112=??==

B B s 一米板宽荷载总标准值 m kN q /39.71)239.5(=?+= 准永久组合m kN q /39.61)25.039.5(=??+=φ 荷载标准组合下挠度

mm l mm B

l q w 33.830055.11003.538410339.75384512

1244=?=?????=?= 荷载准永久组合下挠度

mm l

mm B

l q w 33.830067.21052.238410339.65384512

1244

=?=?????=?=φ

自振频率验算

标准恒荷载m kN q /39.5=

mm l mm B

l q w 33.830013.11003.538410339.55384512

1244=?=?????=?= 支撑条件系数178.0=k 板自振频率Hz Hz w

k f 157.1610

13.1178.01

12

?=??=

?=

-

综上来看，该板符合要求。

所有次梁均使用同一截面，这里只验算荷载效应较大的顶层的组合次梁。钢材为Q235B ，压型钢板为YX75-200-600，压型钢板以上混凝土的厚度为h d =70mm 。

截面特性

（1）钢梁截面

钢梁截面为149200450???HN ，其截面特性为：241.97cm A =，

3441500,1870,33700cm W cm I cm I x y x ===，m kg g /5.76=

（2）混凝土板有效宽度确定

由于压型钢板的肋与次梁垂直，不考虑压型钢板顶面以下的混凝土：

102000102/68400/61400min /23000/21500420

6670420/68400/61400min /23000/21500420

6670420=1040mm

200由于无板托，取上翼缘宽度==????

====????=?=??==????

====????=?=??

=+=+c c e b b m l b s h l b b b m s h b b

钢梁的局部稳定：

翼缘板的宽厚比9

82.614

)

9200(5.0/1?=-?=t b

满足要求。 腹板的高厚比

042246.8972100/729

==<-=w h N Af t ，满足要求。 可按塑性方法计算

（3）荷载标准组合时的换算截面 钢材与混凝土的弹性模量之比: 36.7==

C

P

E E E α

mm

b b E e eq e 3.141/,==α

混凝土换算成钢截面面积

219632974136.7/701040/mm A A A E c sc =+?=+=α

混凝土板顶到组合截面中和轴的距离

mm x 2.20119632

)

75702/450(*97412/70*70*3.1411=+++=

换算截面的惯性矩

4828231092.8)2.20175702/450(*974110*37.3)2/702.201(*70*3.14170*3.141*12

1

mm I sc ?=-++++-+=

（4）考虑徐变影响的换算截面 混凝土换算成钢截面面积

mm A l sc 14687974170*2/3.141,=+=

混凝土板顶到组合截面中和轴的距离

mm x 2.25714687

)

75702/450(*97412/70*70*7.702=+++=

换算截面的惯性矩 482823,1007.7)2.25775702/450(*974110*37.3)2/702.257(*70*7.7070*7.70*12

1

mm I l sc ?=-++++-+=

施工阶段组合梁计算

（1) 荷载标准值计算 钢梁自重 0.75kN/m 压型钢板自重 0.16 kN/m 2 现浇混凝土板自重 2.43kN/m 2

恒载标准值：m kN q Gk /52.8)43.216.0(*375.0=++= 活载标准值：m kN q Qk /5.43*5.1==

（2）内力计算 跨中弯矩标准值

2

22

2118.528.475.1588

11 4.58.439.6988

==??=?==??=?Gk Gk n Qk Qk n M q l kN m

M q l kN m

支座剪力标准值

0.50.58.528.435.780.50.5 4.58.418.9==??===??=Gk Gk n Qk Qk n V q l kN V q l kN

跨中弯矩设计值

max 1.2 1.4 1.275.15 1.439.69145.78=+=?+?=?Gk Qk M M M kN m

支座剪力设计值：

max 1.2 1.4 1.235.78 1.418.969.42=+=?+?=Gk Qk V V V kN

(3) 应力计算

梁翼缘承受的正应力验算

226

/215/931000

*1500*05.110*78.145mm N f mm N W M x x =?==γ 满足要求。 梁腹板承受的剪力

2

2

3(2)45014(450214)2001498107452

2

22----?=+=??+?=f f x f f

w h t h t S b t t mm

22/125/6.18mm N f mm N t I VS w

x x

=?==

τ满足要求。 (4) 挠度验算（荷载的标准组合）

[]mm

l

w mm EI ql w 6.332502.1210*37.3*10.06.2*38410*4.8*)5.452.8(*53845851244==?=+==

满足要求。

使用阶段组合梁计算 （1) 荷载标准值计算 钢梁自重 0.75kN/m 压型钢板自重 0.16kN/m 2 现浇混凝土板自重 2.43kN/m 2 建筑面层及其他荷载 2.8kN/m 2

恒荷载标准值：m kN q Gk /92.16)8.243.216.0(*375.0=+++= 活载标准值：m

kN q Qk /63*2==

（2）内力计算 跨中弯矩标准值

m kN l q M n Gk Gk ?==2.149812

m kN l q M n Qk Qk ?==9.52812

支座剪力标准值

kN l q V Gk Gk 1.715.0== kN

l q V Qk Qk 2.255.0==

跨中弯矩设计值

M kN M M M Qk Gk ?=+=1.2534.12.1max

支座剪力设计值：

kN V V V Qk Gk 6.1204.12.1max =+=

（3）组合梁的承载力验算 中和轴位置的确定

kN hf b kN f A c e s 86610*9.11*70*1040209410*215*974133==≥==--

则塑性中和轴在钢梁截面内，为第二类截面 钢梁受压区面积为

22856)/(*5.0mm f hf b A A c e S c =-=

钢梁受压区高度：

mm x 28.14200/2856==

钢梁受拉区截面应力合力至钢梁受压区截面应力合力之间的距离y 2：

mm h y 2252/2==

钢梁受拉区截面应力合力至混凝土翼板截面应力合力之间的距离y 1：

mm x h h h h y t d 3772

28

.14450450757021=--++=--

++= 组合梁抗弯承载力

m kN M m kN fy A y f h b s c d e ?=≥?=+=+-1.25379810*)225*215*9741377*9.11*70*1040(max 621

组合梁抗剪承载力

kN

V kN f t h v w s 6.12047510*125*9*422max 3=?==-

（5）连接件计算

连接件选用单排M16圆柱头焊钉，对于简支梁η=1栓钉高度去110mm，压型钢板压型钢板的肋垂直于钢梁布置，抗剪连接件承载力的折减βv：

(

)()

22

6011070

0.317

70

1

β

-?-

=<

v

s d

d

b h h

h

一个抗剪连接件的承载力设计值c

v

N：

kN

f

A

kN

f

E

A

N

st

c

c

st

c

v

51

.

50

7.0

8.

15

317

.0

*

43

.0=

≤

=

=γ

η

组合梁支座和最大弯矩点之间混凝土板与钢梁之间的纵向剪力为

kN

f

h

b

f

A

V

c

d

e

s

S

866

)

,

m in(=

=

所需栓钉数目

8.

54

8.

15

/

866

/=

=

=c

v

s

N

V

n,取间距150mm,栓钉个数8400/150=56个（6）挠度计算

施工阶段恒荷载产生的挠度

mm

EI

l

q

w Gk0.8

384

54

=

=

(A)短期效应挠度计算（标准组合）

4

8

10

41

.3mm

I

I

I

E

cf

s

?

=

+

=

α

4

8

10

39

.3

2

mm

I

I

I

E

cf

s

l?

=

+

=

α

2

272800

70

*

1040

,

9741

,

335

2/

70

75

225mm

A

mm

A

mm

d

cf

s

=

=

=

=

+

+

=

2

4908mm

A

A

A

A

A

cf

E

s

s

cf=

+

=

α，

2

3280

2

mm

A

A

A

A

A

cf

E

s

s

cf

l=

+

=

α

2

5

010

82

.1mm

A

d

A

I

A c

l

?

=

+

=

，

2

5

2

010

16

.2mm

A

d

A

I

A

l

c

l

l

l

l

?

=

+

=

mm

P

mm

N

k

n

s

150

,

/

10

28

.4

,14=

?

=

=

1

401096.681.0--?==mm P EI kA n j l s ，1401061.781.0--?==mm P EI kA n j l

l l s

02.13620==khl n PA Ed s c η，68.0362

=='khl n PA Ed s

l

o c η 32.0)

(34.02=??

?

??

?-=jl ηξ，22.0)(34.02=??

?

???-'='jl ηξ 标准组合下挠度

mm EI pl V sc sc

70.6)1(648234

=+='

ξ

准永久组合下挠度

mm EI pl V sc

l

l sc 20.6)1(648234

,='+='ξ

{}mm l

mm V V V v sc

sc S 5.2240070.1470.60.8,max =?=+='+=

钢框架支撑结构设计实例(书稿例题)

钢框架-支撑结构设计实例 4.10.1 工程设计概况 本建筑为某公司办公楼，位于沈阳市区，共七层。总建筑面积约59002m ，总高度30.6m ，室内外高差0.600m ；底层层高4.5m ，顶层层高4.5m ，其余层均为4.2m 。设两部楼梯和两部电梯。墙体采用聚氨酯PU 夹芯墙板。屋面为不上人屋面。 结构形式为钢框架—支撑体系。设计基准期50年，雪荷载0.502 m kN ，基本风压：0.552 m kN 。抗震设防烈度为7度，设计基本加速度为0.1g ，结构抗震等级四级。结构设计基准期50年。 地质条件：拟建场地地形平坦，地下稳定水位距地坪-9.0m 以下，冰冻深度-1.20m ，地质条件见表4-24，Ⅱ类场地。 4.10.2 方案设计 1.建筑方案概述 1）设计依据 《民用建筑设计通则》GB50352-2005 《办公建筑设计规范》JGJ67-2006 《建筑设计防火规范》GB50016-2006 2）设计说明 （1）屋面（不上人屋面） 防水层：SBS 改性沥青卷材(带保护层)； 40mm 厚1:3水泥沙浆找平层； 70mm 厚挤塑板保温层； 1:6水泥炉渣找坡（最薄处30mm,坡度2%）； 压型钢板混凝土组合板（结构层折算厚度100mm ）； 轻钢龙骨吊顶。 （2）楼面： 20mm 厚大理石面层； 20mm 厚1：3干硬性水泥沙浆找平层； 压型钢板混凝土组合（结构层折算厚度100mm ）； 轻钢龙骨吊顶。 （3）门窗 本工程采用实木门和塑钢玻璃窗。 （4）墙体 外墙为双层聚氨酯PU 夹芯墙板300mm （内塞岩棉）； 内墙为双层聚氨酯PU 夹芯墙板180mm 厚聚氨酯PU 夹芯墙板； 2. 结构方案概述 1）设计依据 本设计主要依据以下现行国家规范及规程设计： 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（2006版） 《钢结构设计规范》（GBJ50017-2003） 《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010） 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）

压型钢板组合楼板施工工艺方案

压型钢板组合楼板施工工艺方案

一、施工准备 组合楼板施工前，应对压型钢板的搬运、堆放、铺设、连接方法、板内配筋、预埋件以及浇筑混凝土的方法等等都应作详细规划，并绘制压型钢板平面排板图，梁和压型钢板连接的节点图，同时统计好板的型号、规格和数量，配件详图、规格和数量。 本工程压型钢板选用YX46-200-600型压型钢板。 板型图如下： 二、压型钢板加工 1、压型钢板的原材料应有生产厂的质量证明书。 2、压型钢板采用的卷板其质量应符合下表： 3、成型后的压型钢板及包角板的基板不得有裂纹；漆膜应无裂 纹、剥落等缺陷。

4、压型钢板长度的容许偏差不应大于±7mm，横向剪刀差不应大 于5mm。 5、压型钢板截面尺寸的容许偏差不应超过下表： 8、压型钢板出厂时必须有产品合格证。 三、压型钢板运输和保管 1、装卸无外包装的压型钢板时，严禁直接用钢丝绳绑扎起吊。 2、用车辆运输无外包装的压型钢板时，应在车上设置衬有橡胶 衬垫的枕木，间距不得大于3米。 3、对于采用汽车运输的压型板等，采用角钢框架分层固 定，绑扎牢固后进行运输。 4、压型钢板装卸时的悬伸长度不应大于1.5m。 5、压型钢板应按材质、板型分别堆放，压型钢板上不得堆放重 物，应避免污染。 6、板型规格的堆放顺序应与施工安装顺序相配合。 7、压型钢板在工地可采用枕木架空（架空枕木要保持约5%的倾

斜度）堆放。应堆放在不妨碍交通、不被高空重物撞击的安全地带，并应采取遮雨措施。 8、安装压型钢板时，施工人员必须穿软底鞋，且不得聚集在一 起。在压型钢板上行走频繁的地方应设置临时木支撑。吊放在钢梁上的压型钢板，应于当日安装完毕。未安装完毕的，必须用绳具与钢梁捆绑牢固。 9、栓钉和瓷环的成品包装箱在运输中不得有损坏,运到现场后 要存放在干燥的小库房中,以免栓钉和瓷环受潮.在施工中用多少料取多少料,以免来回搬运. 四、压型钢板切割、割孔和局部处理 1、切割和钻孔，原则上应采用机械加工，不要损害压型钢板的 材质和形状，不得已时可采用气割。考虑采用带锯机和全能锯机进行。 2、压型钢板在切割前必须校正弯曲和变形，切割时产生的毛刺、 卷边应及时清除。 3、压型钢板的端头未做封闭处理时,应设堵头板和挡板,防止施 工时混凝土的泄漏。 4、在压型钢板现场开洞的部位,应对其进行局部补强。 5、穿过楼板的水管,套管和各种悬挂件等都应事先固定在压型 钢板上或埋在槽内。 6、清扫压型钢板表面的各种杂物，以便下道工序的施工。 五、压型钢板铺设 1、清扫钢梁顶面的杂物，对变形的压型钢板进行矫正。 2、除去焊接部位附近和混凝土接触面以外的钢结构部分都应做 好防

压型钢板混凝土组合楼承板计算实例

压型钢板混凝土楼承组合板计算书 工程资料： 该工程楼层平台采用压型钢板组合楼板，计算跨度m l 4=，剖面构造如图1所示。压型钢板的型号为YX76-305-915，钢号Q345，板厚度mm t 5.1=，每米宽度的截面面积m mm A S /20492=（重量0.152/m kN ），截面惯性矩m mm I S /1045.20044?=。顺肋两跨连续板，压型钢板上浇筑mm 89厚C35混凝土。 图1 组合楼板剖面

1 施工阶段压型钢板混凝土组合板计算 1.1 荷载计算 取m b 0.1=作为计算单元 （1）施工荷载 施工荷载标准值m kN p k /0.10.10.1=?= 施工荷载设计值m kN p /4.10.14.1=?= （2）混凝土和压型钢板自重 混凝土取平均厚度为mm 127 混凝土和压型钢板自重标准值 m kN m m kN m kN m k /325.30.1)/15.0/25127.0(g 23=?+?= 混凝土和压型钢板自重设计值 m kN m kN g /0.4/325.32.1=?= （3）施工阶段总荷载 m kN m kN m kN g p q k k k /325.4/325.3/0.1=+=+= 1.2 内力计算 跨中最大正弯矩为 m kN m kN l g p M ?=??+?=+=+05.60.4)0.44.1(07.0)(07.022max 支座处最大负弯矩为 m kN m kN l g p M ?=??+?=+=-8.100.4)0.44.1(125.0)(125.022max 故m kN M M ?==- 8.10max max 支座处最大剪力 kN kN l g p V 5.130.4)0.44.1(625.0)(625.0max =?+?=+= 1.3 压型钢板承载力计算 压型钢板受压翼缘的计算宽度et b

荷载静力计算

常用结构计算 荷载结构静力计算 荷载 1．结构上的荷载 结构上的荷载分为下列三类： （1）永久荷载如结构自重、土压力、预应力等。 （2）可变荷载如楼面活荷载、屋面活荷载和积灰荷载、吊车荷载、风荷载、雪活载等。 （3）偶然荷载如爆炸力、撞击力等。 建筑结构设计时，对不同荷载应采用不同的代表值。 对永久荷载应采用标准值作为代表值。 对可变荷载应根据设计要求，采用标准值、组合值、频遇值或准永久值作为代表值。 对偶然荷载应按建筑结构使用的特点确定其代表值。 2．荷载组合 建筑结构设计应根据使用过程中在结构上可能同时出现的荷载，按承载能力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷载（效应）组合，并应取各自的最不利的效应组合进行设计。 对于承载能力极限状态，应按荷载效应的基本组合或偶然组合进行荷载（效应）组合。 γ0S≤R （2-1） 式中γ0——结构重要性系数； S——荷载效应组合的设计值； R——结构构件抗力的设计值。 对于基本组合，荷载效应组合的设计值S应从下列组合值中取最不利值确定： （1）由可变荷载效应控制的组合 （2-2）

式中γG——永久荷载的分项系数； γQi——第i个可变荷载的分项系数，其中Y Q1为可变荷载Q1的分项系数； S GK——按永久荷载标准值G K计算的荷载效应值； S QiK——按可变荷载标准值Q ik计算的荷载效应值，其中S Q1K为诸可变荷载效应中起控制作用者； ψci——可变荷载Q i的组合值系数； n——参与组合的可变荷载数。 （2）由永久荷载效应控制的组合 （2-3）（3）基本组合的荷载分项系数 1）永久荷载的分项系数 当其效应对结构不利时： 对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2； 对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35； 当其效应对结构有利时： 一般情况下应取1.0； 对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，应取0.9。 2）可变荷载的分项系数 一般情况下应取1.4； 对标准值大于4kN/m2的工业房屋楼面结构活荷载应取1.3。 对于偶然组合，荷载效应组合的设计值宜按下列规定确定：偶然荷载的代表值不乘分项系数；与偶然荷载同时出现的其他荷载可根据观测资料和工程经验采用适当的代表值。 3．民用建筑楼面均布活荷载标准值及其组合值、频遇值和准永久值系数（见表2-1）民用建筑楼面均布活荷载标准值及其组合值、频遇值和准永久值系数表2-1 项次类别 标准值 （kN/m2） 组合值系数 ψc 频遇值系数 ψf 准永久值系数 ψq 1 （1）住宅、宿舍、旅馆、办公楼、医院 病房、托儿所、幼儿园 0.5 0.4

楼板承重面积计算

楼板承重面积计算 简单计算方法供参考，楼板能承受荷载200公斤/平米、按简支计算、3m开间，如下： M=1/8*（ql2）注：式中L2为开间长的平方*[（0.5/2）*(2.5/2)]/3，即3M开间楼板承担每平米200公斤的均布荷载时的弯矩为225kg.m；换成集中荷载放在最不利位置（板中间）可承受的集中力公式为M=1/4*（PL），即225=1/4*（P*3），解这个方程式的P=300Kg即可承受300Kg的集中力，如果放在不居中位置则；M=p*【（a/2）*（b/2）】/L式中a+b=L，即集中力距梁边端一端为a，一端为b，例如3米长板一端为1m，一端为2米，则：225=P*【（1/2）*（2/2）】/3，解这个方程为P=1350公斤。 如果你将鱼缸靠墙放，则鱼缸中距墙才0.3米，我们考虑距墙空隙和方便草算暂按0.5米计算，则 225=p*[（0.5/2）*(2.5/2)]/3,解这个方程得P~2161kg的集中力。 当然上述计算是以1米宽的3M长板计算的，而且未考虑其他活荷载（人体、家具等）。 反算因这个鱼缸而造成的其他应减小的荷载（缸、水按1吨草算）M=1000*[（0.5/2）*(2.5/2)]/3，得M=104.2kg.m，折成匀布荷载为104.2=1/8*（qL2）式中L2为开间长的平方，解之得 q~92.6kg，即板承载其他荷载能力约减小了一半，如果你是宽 1.5米的板则减少每平米61.7kg的匀布荷载。 这只是按1m或1.5米宽单向简支板计算的，事实上多数板为双向板或连续板、甚至有固定端，这样就更有利了，即使单向单跨简支板，也不是仅1米宽承重，会有部分荷载分散到1米宽以外的。 总之，不要过分担心，只是其他荷载少放点就是了【特别是鱼缸附近，包括沿鱼缸只对面墙间的位置（通常结构板都是以短边承重，除非个别情况】

组合楼板计算实例

组合楼板计算 用于组合楼板的压型钢板净厚度(不包括涂层)不应小于0.75mm ，也不得超过1.6mm 。波槽平均宽度(对闭口式压型钢板为上口槽宽)不应小于50mm ；当在槽内设置栓钉时，压型钢板的总高度不应大于80mm 。根据上述构造要求，选用型号为60020075---XY 的压型钢板，厚度1.2mm 。 组合板总厚度不应小于90mm ，压型钢板顶面以上的混凝土厚度不应小于50mm 。此外，对于简支组合板的跨高比不宜大于25，连续组合板的跨高比不宜大于35。根据以上构造要求，压型钢板上混凝土厚度取c h =60mm 。 mm b 1121= mm b 582=mm b 49.763= 23() 31.2h b b c mm b += =∑压型钢板的形心高度 即单槽口对于上边（用s 代表）及下边（用x 代表）的截面模量为： 压型钢板的惯性模量s I ：4233212357691) 32 (mm b b b b b b th I s =∑-∑+= 2123323 2 ()3s x x th b b b b b I W c b b +-==+∑ 22 1.275(1125876.49(1125876.49)76.49) 35876.49 ???+??++-==+114523mm 2123313 2 ()3x x x th b b b b b I W h c b b +-==-+∑ x x

2 2 1.275(1125876.49(112 5876.49)76.49) 311276.49 ???+??++-= =+81713mm 压型钢板的截面抵抗矩s W 取s x W 和x x W 的较小值，故： s W =x x W =81713mm 压型钢板的截面面积21000 1.240033 p l A t mm =?= ?= 施工阶段荷载 恒载 钢筋混凝土自重：5×[(58+88)×75/2+70×200] ×25=2.43kN/m 2 压型钢板自重： 0.16kN/m 2 荷载总重=2.43+0.16=2.59kN/m 2 活载 施工活载：1.5kN/m 2 2/208.55.14.159.22.1mm kN q =?+?= 2/04.1208.52.02.0mm kN q q x =?== m kN l q M x ?=??==17.1304.18 1 812max m kN q /818.02.0)5.159.2(0=?+= 强度验算 正应力验算：226 max max /205/2.14381711017.1mm N f mm N W M s =?=?==σ 剪应力验算kN l q V x 56.1304.12 1 21max =??== 腹板最大剪应力：23 3max max /7.122.149.76221056.1323mm N t b V =?????=∑=τ 挠度验算： []mm l w mm EI l q w s 7.1620,180min 7.113576911006.23843000818.053845540max =??? ???=?=?????== 使用阶段 1.2厚压型钢板自重：2 /16.0mm kN

荷载计算与组合规定—水闸设计规范.

荷载计算与组合规定——水闸设计规范 （1）作用在水闸上的荷载可分为基本荷载和特殊荷载两类. 基本荷载主要有下列各项： 1)水闸结构及其上部填料和永久设备的自重； 2)相应于正常蓄水位或设计洪水位情况下水闸底板上的水重； 3)相应于正常蓄水位或设计洪水位情况下的静水压力； 4)相应于正常蓄水位或设计洪水位情况下的扬压力(即浮托力与渗透压力之和)； 5)土压力； 6)淤沙压力； 7)风压力； 8)相应于正常蓄水位或设计洪水位情况下的浪压力； 9)冰压力； 10)土的冻胀力； 11)其它出现机会较多的荷载等. 特殊荷载主要有下列各项： 1)相应于校核洪水位情况下水闸底板上的水重； 2)相应于校核洪水位情况下的静水压力； 3)相应于校核洪水位情况下的扬压力； 4)相应于校核洪水位情况下的浪压力； 5)地震荷载； 6)其他出现机会较少的荷载等. （2）水闸结构及其上部填料的自重应按其几何尺寸及材料重度计算确定.闸门,启闭机及其他永久设备应尽量采用实际重量. （3）作用在水闸底板上的水重应按其实际体积及水的重度计算确定.多泥沙河流上的水闸,还应考虑含沙量对水的重度的影响. （4）作用在水闸上的静水压力应根据水闸不同运用情况时的上,下游水位组合条件

计算确定.多泥沙河流上的水闸,还应考虑含沙量对水的重度的影响. （5）作用在水闸基础底面的扬压力应根据地基类别,防渗排水布置及水闸上,下游水位组合条件计算确定. （6）作用在水闸上的土压力应根据填土性质,挡土高度,填土内的地下水位,填土顶面坡角及超荷载等计算确定.对于向外侧移动或转动的挡土结构,可按主动土压力计算；对于保持静止不动的挡土结构,可按静止土压力计算.土压力计算公式见附录D. （7）作用在水闸上的淤沙压力应根据水闸上,下游可能淤积的厚度及泥沙重度等计算确定. （8）作用在水闸上的风压力应根据当地气象台站提供的风向,风速和水闸受风面积等计算确定.计算风压力时应考虑水闸周围地形,地貌及附近建筑物的影响. （9）作用在水闸上的浪压力应根据水闸闸前风向,风速,风区长度(吹程),风区内的平均水深以及闸前实际波态的判别等计算确定.浪压力计算公式见附录E. （10）作用在水闸上的冰压力,土的冻胀力,地震荷载以及其他荷载,可按国家现行的有关标准的规定计算确定.施工过程中各个阶段的临时荷载应根据工程实际情况确定. （11）设计水闸时,应将可能同时作用的各种荷载进行组合.荷载组合可分为基本组合和特殊组合两类.基本组合由基本荷载组成；特殊组合由基本荷载和一种或几种特殊荷载组成,但地震荷载只应与正常蓄水位情况下的相应荷载组合. 计算闸室稳定和应力时的荷载组合可按表1的规定采用.必要时还可考虑其他可能的不利组合. 表1 荷载组合表 荷 载组合计算情况 荷 载 沙 压 力 压 力 压 力 压 力 冻 胀 力 震 荷 载 其 它 说明 基本组合 完建情况√ - - - √ - - - - - - √必要时,可考虑地下水产生的扬压力正常蓄水位 情况 √√√√√√√√ - - - √ 按正常蓄水位组合计算水重,静水压 力,扬压力及浪压力 设计洪水位 情况 √√√√√√√√ - - - - 按设计洪水位组合计算水重,静水压 力,扬压力及浪压力 冰冻情况√√√√√√√ - √√ - √ 按正常蓄水位组合计算水重,静水压 力,扬压力及冰压力 特殊施工情况√ - - - √ - - - - - - √ 应考虑施工过程中各个阶段的临时荷 载

钢结构组合楼板施工方案

泰禾广场B地块一期钢结构组合楼板夹层工程 施 工 专 项 方 案 深圳市建筑工程股份有限公司 日期：2016.12.17

目录 第一章编制依据 0 第二章概况 0 第三章施工准备 (1) 第一节技术准备 (1) 第二节材料准备 (3) 第三节劳动力安排 (2) 第四节机械设备准备 (4) 第四章主要施工方法 (4) 第一节钢结构制作 (4) 第二节钢梁安装 (5) 第三节压型钢板安装 (7) 第四节植筋工程 (15) 第五节钢筋工程 (15) 第六节混凝土工程 (16) 第五章质量、安全、文明措施 (18) 第一节质量措施 (18) 第二节安全措施 (22) 第三节文明施工及环保措施 (26)

第一章、编制依据 1．本工程结构：钢夹层施工图纸，钢夹层深化图纸。 2．国家工程建设有关规定 《建设工程施工现场管理规定》 《建设工程质量管理办法》 《建设工程质量监督管理规定》 《建设项目（工程）竣工验收办法》 3．国家行业等有关标准、规范 《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001） 《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001） 《建设工程监理规范》（GB50319-2000） 《建筑安装工程质量检验评定标准》（GBJ300-2001） 《建筑工程质量检验评定标准》（GBJ301-1999） 《建筑钢结构焊接规程》（GBJ81-1998） 第二章、概况 本工程为泰禾广场B地块（一期）2A栋、2B栋夹层结构板工程，组合楼板钢梁为热轧H型钢和槽钢钢梁。 钢筋砼柱上设预埋钢板，由钢筋穿板焊接锚固，主梁与预埋钢板连接板为PL-12，除槽钢梁外其它次梁与主梁连接板为PL-8，主梁与柱及次梁与主梁连接采用M20高强螺栓锁定。槽钢采用M16＠500化学植筋与现浇钢筋混凝土结构连接，锚栓植入深度不小于160mm。新增楼板钢筋与原结构梁连接

双向楼板荷载计算

再谈楼面双向板等效均布活荷载的计算 2011年02月25日15:57作者：左权胜249次阅读0次被顶共有评论0条 为什么要再谈，因为这一段时间以来，陆陆续续不断有网上朋友与我讨论这个问题，而且经常是间隔一段时间，这样造成的后果是逼得我不断地温习这个命题。在这些有益的讨论中，我们也发现了很多有用的东西，所以有必要再进行一次梳理。 在叙述之前，有必要再强调一下命题的意义，那就是我们要找到一个满布的均布荷载值，该值对楼板产生的影响与我们已知的集中荷载（或局部分布荷载）的影响等效，而且我们已认可这里的等效是产生的弯矩值相等。 当已知荷载的位置不确定时，我们处理时很方便，我们会假定它作用在楼板平面的中心位置。让很多人感到困惑的是已知荷载的位置偏离楼板平面的中心位置很多时的情况。 我们知道等效是指弯矩值相等，但是，什么位置的弯矩是我们这次要讨论的重点，《建筑结构荷载规范GB50009-2001》的附录B 说的是，“按四边简支板的绝对最大弯矩等值来确定”，上一篇文章我们认为取局部荷载作用处的弯矩作为对象比较合适。也就是说，让满布等效荷载作用下，在已知局部荷载作用的位置处产生的弯矩与已知局部荷载作用下该点的弯矩值相等。我们不妨称这种等效为“荷载作用处等效”。 另一种理解是“中心位置处等效”，就是说，让满布等效荷载作用下，在楼板平面中心位置处产生的弯矩与已知局部荷载作用下楼板平面的中心位置处的弯矩值相等。《建筑结构荷载设计手册第二版》的附录四，给出了双向板楼面等效均布荷载计算表（有227页之多，占了该手册近一半，而且因为是表，所以数据覆盖不全面），是按“中心位置处等效”理解来考虑的。 还有一种理解，作者认为与“绝对最大弯矩等效”比较靠，那就是，让满布等效荷载作用下，在楼板平面的中心位置处产生的弯矩，与已知局部荷载作用下局部荷载作用的位置处产生的弯矩值相等。 为了看看这几种不同的理解到底有多大差别，我们举一个例子说明： 如图所示双向板，板两边的边长lx=ly=5m；已知荷载P=10kN；作用的区域边长btx=bty=0.5m；荷载中心位置距板边的距离dx=dy=1.5m。 按“荷载作用处等效”的结果： 计算得出的x向最大弯矩值:Mmaxx=2.291kN.m

闭口型压型钢板组合楼板施工工艺图

楼承板施工方案 本工程采用闭口型压型钢板组合楼板。 1压型钢板施工 （1）压型钢板安装 本工程使用楼承压型钢板在施工阶段可当模板使用，在使用阶段替代全部板底受拉钢筋。施工过程中由于它满铺在钢梁上且用栓钉焊接牢固，所以可作为安装人员的脚手板。 1）材料要求 序号材料要求 1 压型钢板和连接件等的品种、规格以及 性能应符合设计要求和国家现行有关 标准的规定，供货方供货时应提供质量 证明书，出厂合格证和复验报告。 压型钢板安装前检验涂层质量 2 压型钢板到场后，按照要求堆放，并且还必须采取保护措施，防止损伤及变形，无保护措施时，避免在地面开包，转运过程要用专用吊具进行吊运，并作 好防护措施。 3 材料及机具：压型板施工使用的材料主要有焊接材料如E43××的焊条，所有这些材料均应符合有关的技术、质量和安全的专门规定,局部切割采用等离子 切割机。 4 规格品种：由于压型板厚度较小，为避免焊接施工时烧穿，焊接时所采用的焊条直径可采用Ф2.5mm、Ф3.2mm 等小 直径的焊条。 2）施工质量技术要点 序号施工质量技术要点

1 压型钢板在装、卸、安装中严禁用钢丝绳捆绑直接起吊，运输及堆放应有足够支点， 以防变形。 2 铺设前对弯曲变形的压型钢板应校正好。 3 功能楼层钢梁顶面要保持清洁，严防潮湿及涂刷油漆未干。 4 下料、切孔采用等离子切割机进行切割，严禁用氧气乙炔火焰切割。大孔洞四周应 补强。 5 支顶架拆除应待混凝土达到一定强度后方可拆除。 6 压型钢板按图纸放线安装、调直、压实并点焊牢靠。 7 压型钢板铺设完毕、调直固定后应及时用锁口机具进行锁口，防止由于堆放施工材 料和人员交通造成压型板咬口分离。 8 安装完毕，及时清扫施工垃圾，剪切下来的边角料应收集到地面上集中堆放。 9 加强成品保护，铺设人员交通马道，减少人员在压型钢板上不必要的走动，严禁在 压型钢板上堆放重物。 3）压型钢板堆放及吊装 序号堆放及吊装注意事项 1 楼承板运至现场，需妥善保护，不得有任何损坏和污染，特别是不得沾染油污。堆放 时应成捆离地斜放以免积水。 2 吊装前先核对楼承板捆号及吊装位置是否正确，包装是否稳固。 3 起吊时每捆应有两条钢丝绳分别捆于两端四分之一钢板长度处。起吊前应先行试吊，以检查重心是否稳定，钢索是否会滑动，待安全无虑时方可起吊。 4 压型钢板在装、卸时采用皮带吊索，严禁直接用钢丝绳绑扎起吊，避免钢承板变形。5 吊装时由下往上楼层吊装顺序，避免因先行吊放上层材料后阻碍下一层楼的吊装作 业。

地下室顶板200mm厚落地式楼板模板支架计算

地下室顶板200mm厚落地式楼板模板支架计算设计规范：《扣件式钢管脚手架安全技术规范》 板底支撑参数 板底支撑形式：托梁支撑 木方的间隔距离（mm）：300 木方的截面宽度（mm）：50 木方的截面高度（mm）：100 顶托内托梁材料选择：木方100×100mm 脚手架参数 立柱横向间距或排距l（m）：1.00 立柱纵向间距b（m）：1.00 脚手架步距h（m）：1.50 脚手架搭设高度H（m）：4.25 立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）：0.30 扣件抗滑移力系数：1.0 钢管外径：Φ48×3.0 钢管强度折减系数：1.0 剪刀撑：加强型 荷载参数 支撑架用途：混凝土结构脚手架 模板自重（kN/m2）：0.30 混凝土和钢筋自重（kN/m3）：25.10 楼板现浇厚度D（m）0.20 施工均布荷载标准值（kN/m2）：2.50

风荷载参数 基本风压W （kPa）：0.50 风荷载体型系数μs：0.126 风荷载高度变化系数μz：1.00

楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为4.3m， 立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，间距300mm， 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用100×100mm木方。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。

荷载组合例题(1)

【例题1】某办公楼面板，计算跨度为3.18m ，沿板长每米永久荷载标准值为3.1kN/m ，可变荷载只有一种，标准值为1.35Kn/m ，该可变荷载组合系数为0.7，准永久值系数为0.4，结构安全等级为二级。 求：用于计算承载能力极限状态和正常使用极限状态所需的荷载组合。 解： 1、承载能力极限状态 可变荷载控制的组合 ()221 1.2 3.1 3.18/8 1.4 1.35 3.18/87.07M kN m =???+??= 永久荷载控制的组合 ()221 1.35 3.1 3.18/8 1.40.7 1.35 3.18/8 6.96M kN m =???+???= 取 6.96M kN m = 。 2、正常使用极限状态 按标准组合计算 223.1 3.18/8 1.35 3.18/8 5.63M kN m =?+?= 按准永久组合计算 223.1 3.18/80.4 1.35 3.18/8 4.60M kN m =?+??= 【例题2】某矩形截面外伸梁如图，截面尺寸为250mm ×500mm ，承受永久荷载标准值20kN/m ，可变荷载标准值10kN/m ，组合系数ψc =0.7。 求：跨中最大弯矩设计值。 解：对跨中弯矩计算，跨中梁段荷载为不利荷载，其设计值应乘以放大系数： 1.35×20+0.7×1.4×10=36.8kN/m （永久荷载控制） 1.2×20+1.4×10=38kN/m （可变荷载控制） 外伸梁段的荷载为有利荷载，所以永久荷载分项系数为1.0，可变荷载分项系数为0，其设计值为：1×20+0×10=20kN/m 。 所以跨中最大弯矩设计值为： 38×62/8-0.5×20×22/2=151kN-m 。 对外伸段梁，跨中弯矩数值不影响支座处负弯矩，但是影响弯矩包络图范围，从而影响负筋配置，当然外伸段梁荷载为不利荷载。

压型钢板组合楼板施工工艺标准

压型钢板组合楼板施工工艺 一、施工准备 组合楼板施工前，应对压型钢板的搬运、堆放、铺设、连接方法、板内配筋、预埋件以及浇筑混凝土的方法等等都应作详细规划，并绘制压型钢板平面排板图，梁和压型钢板连接的节点图，同时统计好板的型号、规格和数量，配件详图、规格和数量。 本工程压型钢板选用YX46-200-600型压型钢板。 板型图如下： 二、/ 三、压型钢板加工 1、压型钢板的原材料应有生产厂的质量证明书。 2、压型钢板采用的卷板其质量应符合下表：

3、成型后的压型钢板及包角板的基板不得有裂纹；漆膜 应无裂纹、剥落等缺陷。 4、压型钢板长度的容许偏差不应大于±7mm，横向剪刀 差不应大于5mm。 5、压型钢板截面尺寸的容许偏差不应超过下表： * 8、压型钢板的几何尺寸应进行抽样检查。 9、压型钢板出厂时必须有产品合格证。 四、压型钢板运输和保管 1、装卸无外包装的压型钢板时，严禁直接用钢丝绳绑扎 起吊。

2、用车辆运输无外包装的压型钢板时，应在车上设置衬 有橡胶衬垫的枕木，间距不得大于3米。 3、对于采用汽车运输的压型板等，采用角钢框架分层固 定，绑扎牢固后进行运输。 4、压型钢板装卸时的悬伸长度不应大于1.5m。 5、\ 6、压型钢板应按材质、板型分别堆放，压型钢板上不得堆放 重物，应避免污染。 7、板型规格的堆放顺序应与施工安装顺序相配合。 8、压型钢板在工地可采用枕木架空（架空枕木要保持约 5%的倾斜度）堆放。应堆放在不妨碍交通、不被高空重物撞击的 安全地带，并应采取遮雨措施。 9、安装压型钢板时，施工人员必须穿软底鞋，且不得聚 集在一起。在压型钢板上行走频繁的地方应设置临时木支撑。吊 放在钢梁上的压型钢板，应于当日安装完毕。未安装完毕的，必 须用绳具与钢梁捆绑牢固。 10、栓钉和瓷环的成品包装箱在运输中不得有损坏,运到 现场后要存放在干燥的小库房中,以免栓钉和瓷环受潮.在施工中 用多少料取多少料,以免来回搬运. 五、压型钢板切割、割孔和局部处理 1、切割和钻孔，原则上应采用机械加工，不要损害压型钢板的材质 和形状，不得已时可采用气割。考虑采用带锯机和全能锯机进行。 2、压型钢板在切割前必须校正弯曲和变形，切割时产生的毛刺、卷 边应及时清除。 3、] 4、压型钢板的端头未做封闭处理时,应设堵头板和挡板,防止施工时

压型钢板组合楼板计算与构造

压型钢板组合楼板 1.定义 组合楼板由压型钢板、混凝土板通过抗剪连接措施共同作用形成。 2．组合楼板的优点 1)压型钢板可作为浇灌混凝土的模板，节省了大量木模板及支撑； 2)压型钢板非常轻便，堆放、运输及安装都非常方便； 3)使用阶段，压型钢板可代替受拉钢筋，减少钢筋的制作与安装工作。 4)刚度较大，省去许多受拉区混凝土，节省混凝土用量，减轻结构自重； 5)有利于各种管线的布置、装修方便； 6)与木模板相比，施工时减小了火灾发生的可能性； 7)压型钢板也可以起到支撑钢梁侧向稳定的作用。 3．组合楼板的发展 二十世纪30-50年代 早在三十年代，人们就认识到压型钢板与混凝土楼板组合结构具有省时、节力、经济效益好的优点，到50年代，第一代压型钢板在市场上出现。 二十世纪60年代－70年代 六十年代前后，欧美、日本等国多层和高层建筑的大量兴起，开始使用压型钢板作为楼板的永久性模板和施工平台，随后人们很自然的想到在压型钢板表面做些凹凸不平的齿槽，使它和混凝土粘结成一个整体共同受力，此时压型钢板可以代替或节省楼板的受力钢筋，其优越性很大。 二十世纪80年代－现在 组合板的试验和理论有了新进展，特别是在高层建筑中，广泛地采用了压型钢板组合楼板。日本、美国、欧洲一些国家相应的制定了相关规程。 我国对组合楼板的研究和应用是在20世纪80年代以后，与国外相比起步较晚，主要是由于当时我国钢材产量较低，薄卷材尤为紧缺，成型的压型钢板和连接件等配套技术未得到开发。近年来由于新技术的引进，组合楼板技术在我国已较为成熟。 4 常用的压型钢板的截面形式 给出了几种实际工程中采用的压型钢板，通过图片使学生对压型钢板有感性的认识，图中所示设置凹槽的压型钢板，设置凹槽后可明显提高钢板和混凝土板的组合作用。

压型钢板组合楼板施工方案

压型钢板组合楼板施工方案 压型钢板与混凝土组合楼板是指由压型钢板上浇筑混凝土组成的组合楼板，根据压型钢板是否与混凝土共同工作可分为组合板和非组合板。 组合板是指压型钢板除用作浇筑混凝土的永久性模板外，还充当精品文档，超值下载 板底受拉钢筋的现浇混凝土楼（屋面）板。 非组合板是指压型钢板仅作为混凝土楼板的永久性模板，不考虑参与结构受力的现浇混凝土楼（屋面）板。 （一）材料 1、压型板：组合楼板中采用的压型钢板的形式有开口型板、缩口型 板、和闭口型板，如下图所示。

2、栓钉： 压型钢板组合式楼板的整体连接是由栓钉（又称抗剪螺钉）将钢筋混凝土、压型钢板和钢梁组合成整体。 栓钉是组合楼板的剪力连接件，楼面的水平荷载通过它传递到梁、柱、框架，所以又称剪力螺钉。其规格、数量是按楼板与钢梁连接处的剪力大小确定，栓钉应与钢梁牢固焊接。 优质DL钢或ML15号钢。栓钉直径按下列规定采用： 板跨＜3m：栓钉直径宜取13mm～16mm 3m≤板跨≤6m: 栓钉直径宜取16mm～19mm 板跨＞6m：栓钉直径宜取19mm 栓钉构造见下图：

（二）特点 1、由于压型板轻便，易于搬运和架设，大大缩短安装时间，又因压 型板不需拆卸，工地劳动力可减少。 2、与木模相比，压型钢板施工时发生火灾的可能性大为减少。 3、压型钢板便于铺设通讯、电力、通风、采暖等管线；还能敷设保 温、隔音、隔热、隔震材料；压型钢板表面直接做顶棚；若需吊 顶，可在压型钢板槽内固定吊顶挂钩，使用十分方便。 4、在多高层建筑中采用压型钢板，有利推广多层作业，可大大加快 工程进度。 5、压型钢板的运输、储存、堆放和装卸都极为方便。 6、压型钢板和混凝土通过叠合板的粘结作用使二者形成整体，从而 使压型钢板起到混凝土楼板受拉钢筋的作用。施工中，压型钢板

劲性混凝土钢结构工程施工实例分析(一)

劲性混凝土钢结构工程施工实例分析(一) 随着近年来高层建筑的出现，钢结构的应用也越来越广泛。本文结合某工程实例就劲性混凝土钢结构施工作一介绍。 河北教育出版社综合楼工程，建筑面积16168.84㎡，地上12层、地下1层，建筑总高度43.2米。工程⑥轴及⑧轴柱子采用钢骨混凝土，其钢柱截面形式分为工字型及十字型，截面尺寸为800*800，混凝土标号C40；每层⑥轴及⑧轴上的梁为钢骨混凝土梁；⑥轴以西及⑧轴以东均为钢筋混凝土框架梁柱；⑥～⑧轴之间2～9层采用钢制走廊连通，上铺钢隔板；10层以上⑥～⑧轴之间空中连廊部分为压型钢板组合楼板及组合梁设计。 一、钢骨混凝土施工 劲性混凝土结构是在钢结构柱、梁周围配置钢筋，浇筑混凝土，钢构件同混凝土连成一体，共同作用的一种结构。 1、材料准备及技术准备 根据本工程建筑高度为43.12米，为安装及运输方便，将钢骨加工时分为五段，由厂家预制成型后运输至工地进行安装，柱钢骨拼装在二、五、八、十一层结构楼面上1.1米处。为保证上下柱拼接连接焊缝根部的间隙，在工厂加工时，应预先按要求在拼接处设置连接衬板，并与加工端面紧密接触，以保证拼接处位置的准确和焊缝的质量。现场拼装时，用垫板将连接衬板用高强螺栓固定并校正轴线及垂直后，将上

下柱之间进行焊接，待焊接完毕后可将衬板切割去除。 本工程钢骨采用Q345B材质，焊接采用E50焊条，钢骨由钢板焊接而成，其可分解形式为，为保证焊接质量，腹板和翼缘采用部分熔透二级贴角焊缝，柱子上下拼接及牛腿翼缘上下700mm范围内采用一级全熔透焊缝，要求一二级焊缝必需进行超声波探伤，以检测焊缝质量，检测应在焊接完毕24小时后进行。 同时为保证钢骨柱与混凝土紧密结合，钢骨上每间隔150mm焊接栓钉，钢骨在吊装之前必需按设计要求进行栓钉的焊接，首先在钢骨上画线，标注栓钉的焊接位置，焊接前将构件焊接面上的水、锈、油等有害杂质清除干净，并按规定烘焙瓷环。焊接完毕，目测栓钉焊接部位外观合格后，对栓钉进行冲力弯曲试验，弯曲角度30°，试验时使拉力作用在熔化金属最少的一侧，当达到规定弯曲角度时，焊接面无任何缺陷为合格。抽样栓钉不合格时，应再取两个栓钉进行试验，只要有一个不合格，则余下的栓钉都应进行试验。经冲力试验合格的栓钉可在弯曲状态下使用。由于钢结构耐腐蚀性及耐火性差，外露部位必需除锈及做防火涂层，而与混凝土接触的部位严禁涂刷任何涂料。 2、钢构件的起吊安装 为满足施工进度，本工程采用流水施工，每层划分4个流水段，在⑤～⑥轴之间及⑧~⑨轴之间楼板上设置南北向通长施工缝，施工时先浇筑东西两段框架结构梁板柱混凝土，将钢结构部分后续施工，钢结构安装和楼盖钢筋混凝土的施工，两项作业相距不超过5层。

荷载计算与组合.

职业教育水利水电建筑工程专业水工建筑物项目化实训包 ——水闸实训包荷载计算与组合 《水工建筑物项目化实训包》项目组 2015年3月

荷载计算与组合 1.《水闸设计规范》规定： （1）作用在水闸上的荷载可分为基本荷载和特殊荷载两类. 基本荷载主要有下列各项： 1)水闸结构及其上部填料和永久设备的自重； 2)相应于正常蓄水位或设计洪水位情况下水闸底板上的水重； 3)相应于正常蓄水位或设计洪水位情况下的静水压力； 4)相应于正常蓄水位或设计洪水位情况下的扬压力(即浮托力与渗透压力之和)； 5)土压力； 6)淤沙压力； 7)风压力； 8)相应于正常蓄水位或设计洪水位情况下的浪压力； 9)冰压力； 10)土的冻胀力； 11)其它出现机会较多的荷载等. 特殊荷载主要有下列各项： 1)相应于校核洪水位情况下水闸底板上的水重； 2)相应于校核洪水位情况下的静水压力； 3)相应于校核洪水位情况下的扬压力； 4)相应于校核洪水位情况下的浪压力； 5)地震荷载； 6)其他出现机会较少的荷载等. （2）水闸结构及其上部填料的自重应按其几何尺寸及材料重度计算确定.闸门,启闭机及其他永久设备应尽量采用实际重量. （3）作用在水闸底板上的水重应按其实际体积及水的重度计算确定.多泥沙河流上的水闸,还应考虑含沙量对水的重度的影响. （4）作用在水闸上的静水压力应根据水闸不同运用情况时的上,下游水位组合条件

计算确定.多泥沙河流上的水闸,还应考虑含沙量对水的重度的影响. （5）作用在水闸基础底面的扬压力应根据地基类别,防渗排水布置及水闸上,下游水位组合条件计算确定. （6）作用在水闸上的土压力应根据填土性质,挡土高度,填土内的地下水位,填土顶面坡角及超荷载等计算确定.对于向外侧移动或转动的挡土结构,可按主动土压力计算；对于保持静止不动的挡土结构,可按静止土压力计算.土压力计算公式见附录D. （7）作用在水闸上的淤沙压力应根据水闸上,下游可能淤积的厚度及泥沙重度等计算确定. （8）作用在水闸上的风压力应根据当地气象台站提供的风向,风速和水闸受风面积等计算确定.计算风压力时应考虑水闸周围地形,地貌及附近建筑物的影响. （9）作用在水闸上的浪压力应根据水闸闸前风向,风速,风区长度(吹程),风区内的平均水深以及闸前实际波态的判别等计算确定.浪压力计算公式见附录E. （10）作用在水闸上的冰压力,土的冻胀力,地震荷载以及其他荷载,可按国家现行的有关标准的规定计算确定.施工过程中各个阶段的临时荷载应根据工程实际情况确定. （11）设计水闸时,应将可能同时作用的各种荷载进行组合.荷载组合可分为基本组合和特殊组合两类.基本组合由基本荷载组成；特殊组合由基本荷载和一种或几种特殊荷载组成,但地震荷载只应与正常蓄水位情况下的相应荷载组合. 计算闸室稳定和应力时的荷载组合可按表1的规定采用.必要时还可考虑其他可能的不利组合. 表1 荷载组合表 荷 载组合计算情况 荷 载 沙 压 力 压 力 压 力 压 力 冻 胀 力 震 荷 载 其 它 说明 基本组合 完建情况√ - - - √ - - - - - - √必要时,可考虑地下水产生的扬压力正常蓄水位 情况 √√√√√√√√ - - - √ 按正常蓄水位组合计算水重,静水压 力,扬压力及浪压力 设计洪水位 情况 √√√√√√√√ - - - - 按设计洪水位组合计算水重,静水压 力,扬压力及浪压力 冰冻情况√√√√√√√ - √√ - √ 按正常蓄水位组合计算水重,静水压 力,扬压力及冰压力 特殊施工情况√ - - - √ - - - - - - √ 应考虑施工过程中各个阶段的临时荷 载

各层楼板面荷载计算共6页文档

目录 第一部分主体设计 一、计算依据 二、荷载计算 三、内力分析及结构设计 第二部分人防设计 一、计算依据 二、荷载计算 三、内力分析及配筋设计 第三部分基础设计 一、计算依据 第一部分：主体设计： 一、计算依据： 1.我国现行的《建筑结构荷载规范（GB50009-2019）》、《混凝土结构设计规范（GB50010-2019）》、《建筑抗震设计规范（GB50011-2019）》、《高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ 3-2019）》以及《建筑用料说明（陕02J）》。 2.建筑施工图中的用料说明表；以及相关专业的互提资料。 二、荷载计算： 1.各层楼板面荷载计算： 根据建施平面及功能布置，以及（GB50038-2019）相关章节之规定。未注荷载单位为kN/m2（面荷载）。 1)地下室顶板荷载统计： a.恒载合计为6.00，其中各项如下： 顶棚粉刷（20厚水泥砂浆）为： 0.02×20 = 0.40 顶板自重（200厚）为： 0.20×25 = 5.00 水泥砂浆地面（30厚）为： 0.03×20 = 0.60 设计时按6.2考虑。 b.活荷载为：疏散楼梯间、电梯厅3.5；其余2.0。 2)夹层顶至十层顶板面荷载统计（阳台、卫生间、厨房及交通核除外）： a.恒载合计分别为：4.90（板厚100）；5.40（板厚120）；5.90（板厚140）；其中各项如下： 顶棚粉刷（20厚水泥砂浆）为： 0.02×20 = 0.40 楼板自重（100厚）为： 0.10×25 = 2.50

楼板自重（120厚）为： 0.12×25 = 3.00 楼板自重（140厚）为： 0.14×25 = 3.50 暖通垫层（70厚豆石混凝土）为： 0.07×20 = 1.40 地砖楼面（30厚）为： 0.03×20 = 0.60 设计时分别按5.0（板厚100）；5.5（板厚120）；6.0（板厚140）考虑。 b.活荷载为：卧室、起居室2.0。 3)阳台顶板面荷载统计： a.恒载合计为4.50，其中各项如下： 顶棚粉刷（20厚水泥砂浆）为： 0.02×20 = 0.40 楼板自重（100厚）为： 0.10×25 = 2.50 找坡、防水（50厚）等各层为： 0.05×20 = 1.00 地砖楼面（30厚）为： 0.03×20 = 0.60 设计时按 4.8考虑。 b.活荷载为：2.5。 4)卫生间、厨房板面荷载统计： a.恒载合计分别为：5.14（板厚100）；其中各项如下： 顶棚粉刷（20厚水泥砂浆）为： 0.02×20 = 0.40 楼板自重（100厚）为： 0.10×25 = 2.50 找坡层（70厚焦渣混凝土垫层）为： 0.07×17 = 1.19 防水层（3厚非焦油聚氨脂防水涂膜）为： 0.05 保护层（20厚水泥砂浆）为： 0.02×20 = 0.40 地砖楼面（30厚）为： 0.03×20 = 0.60 设计时分别按5.2（板厚100）考虑。 b.活荷载为：2.0。 5)标准层交通核顶板面荷载统计： a.恒载合计为4.90（板厚120）；其中各项如下： 顶棚粉刷（20厚水泥砂浆）为： 0.02×20 = 0.40 楼板自重（100厚）为： 0.10×25 = 2.50 暖通垫层（70厚豆石混凝土）为： 0.07×20 = 1.40 地砖楼面（30厚）为： 0.03×20 = 0.60 设计时分别按5.0（板厚100）考虑。 b.活荷载为：3.5； 6)屋顶荷载统计：