压缩空气储气罐设计说明书

焊接结构与工艺课程设计

学校：山西大同大学煤炭工程学院

姓名：陈芳

专业：材料成型及控制工程

班级：材料一班

学号： 110803021102

题目：压缩空气储罐设计

时间： 2015年12月15日至1月2日

指导老师：魏雷

大同大学煤炭工程学院

前言

1、任务说明

设计一个压缩空气储罐，采用常规设计方法，综合考虑环境条件等因素并参考相关标准，按工艺设计、设备结构设计、设备强度计算的设计顺序，分别对储罐的筒体、封头、人孔、接管进行设计，然后采用SW6-1998对其进行强度校核，最后形成合理的设计方案。

本设计是针对《焊接结构》这门课程所安排的一次课程设计，是对这门课程的一次总结，要综合运用所学的知识并查阅相关书籍完成设计。

设计基本思路：本设计综合考虑环境条件、介质的理化性质等因素，结合给定的工艺参数，机械按容器的选材、壁厚计算、强度核算、附件选择、焊缝标准的设计顺序，分别对储罐的筒体、封头、人孔接管、人孔补强、接管、管法兰、液位计、鞍座、焊接形式进行了设计和选择。设备的选择大都有相应的执行标准，设计时可以直接选用符合设计条件的标准设备零部件，也有一些设备没有相应标准，则选择合适的非标设备。

各项设计参数都正确参考了行业使用标准或国家标准，这样让设计有章可循，并考虑到结构方面的要求，合理地进行设计

2、压缩空气的性质

中文名称：压缩空气

主要成分：氮气、氧气等

外观与性状：无色无味

沸点(℃)-192℃

相对密度（水=1）：0.9

健康危害：无

环境危害：无

危险特性：高温常压储存，高温剧烈震动易爆

特性总结：压缩空气是清晰透明的，输送方便，没有特殊的有害性能，没有起火危害，不怕超负荷，能在许多不利环境下工作，空气在地面上到处都有，取之不尽。

来源：大气中的空气常压为0.1MPa,经过空气压缩机加压后达到理想的压力

作用或用途：压缩空气是仅次于电力的第二大动力能源，其应用范围遍及石油，化工，机械，轻工，纺织，国防，科研等行业和部门。

- 1 -

大同大学煤炭工程学院

目录

第一章参数的确定 (3)

1.1 设计压力 (3)

1.2 设计温度............................ .. (3)

1.3 主要元件材料的选择 (3)

第二章压力容器结构设计 (5)

2.1筒体壁厚计算 (5)

2.2封头壁厚计算 (5)

2.3压力试验 (7)

第三章附件的选择 (8)

3.1人孔的选择 (8)

3.2人孔补强的计算.......................................... . (8)

3.3压力计的选择 (10)

3.4选配工艺接管 (11)

3.5鞍座的选择 (12)

3.5.1 鞍座结构和材料的选取 (12)

3.5.2 容器载荷计算 (13)

3.5.3 鞍座选取标准 (13)

3.5.4 鞍座强度校核 (14)

第四章容器焊缝标准 (16)

4.1压力容器焊接结构设计要求 (16)

4.2筒体与椭圆封头的焊接接头 (16)

4.3管法兰与接管的焊接接头 (16)

4.4接管与壳体的焊接接头 (17)

第五章压缩空气储气罐焊 (17)

第六章总结 (21)

- 2

大同大学煤炭工程学院

- 3 -

参考文献 (22)

第一章 参数的确定

1．1 设计压力

设计压力为压力容器的设计载荷条件之一，其值不得低于最高工作压力，通常可取最高工作压力的1.05~1.1倍。经过查 我们取设计压力为1.0Mpa 。

1．2 设计温度

设计温度也是压力容器的设计载荷条件之一，指容器在正常工作情况下，设定元件的金属温度。当元件金属温度不低于0℃时，设计温度不得低于元件可能达到的最高温度;当元件金属温度低于0℃时，其值不得高于元件金属可能达到的最高温度。所以设计温度选择为50℃。

1．3 主要元件材料的选择

1.筒体材料的选择：

根据压缩空气的物理性质选择罐体材料，可以考虑20R 和16MnR 这两种钢材。如果纯粹从技术角度看，建议选用 20R 类的低碳钢板， 16MnR 钢板的价格虽比20R 贵，但在制造费用方面，同等重量设备的计价，16MnR 钢板为比较经济。所以在此选择16MnR 钢板作为制造 筒体和封头材料。

2.筒体结构的选择：

筒体结构设计为圆筒形。因为作为容器主体的圆柱形筒体，制造容易，安装内件方便， 而且承压能力较好，这类容器应用最广。钢板标准GB6645，查表可知50℃时的许用应力

[]MPa t

170=σ。

3.封头的结构及选材：

封头有多种形式，半球形封头就单位容积的表面积来说为最小，需要的厚度是同样直径

大同大学煤炭工程学院

- 4

圆筒的二分之一，从受力来看，球形封头是最理想的结构形式，但缺点是深度大，直径小时， 整体冲压困难，大直径采用分瓣冲压其拼焊工作量也较大。椭圆形封头的应力情况不如半球形封头均匀，但对于标准椭圆形封头与厚度相等的筒体连接时，可以达到与筒体等强度。它

吸取了蝶形封头深度浅的优点，用冲压法易于成形，制造比球形封头容易，所以选择椭圆形 封头，结构由半个椭球面和一圆柱直边段组成。封头取与筒体相同材料。

4.钢管材料的选择：

根据JB/T4731,钢管的材料选用20号钢，其许用应力[]137s a M P a σ=

大同大学煤炭工程学院

- 5 -

第二章

压力容器结构设计

2.1筒体厚度的计算

查 《压力容器材料使用手册-碳钢及合金钢》得16MnR 的密度为7.85t/m 3，熔点为1430℃，许用应力[]t

σ列于下表：

表2-1 16MnR 许用应力

钢号

板厚/㎜ 在下列温度（℃）下的许用应力/ Mpa ≤20 100 150 200 250 300 16MnR

6～16

170 170 170 170 156 144 16～36 163 163 163 159 147 134 36～60 157 157 157 150 138 125 >60～100

153

153

150

141

128

116

图2-1 筒体简图

筒体的公称直径Di 有标准选择，而它的长度L 可以根据容积要求来决定。

根据公式 2

3154

D i L m =π(1+5%)

取 L/D=4

将L/D=4代入得： 1.69D i =m 。 圆整后，1700m m D i ≈

由中径公式2[]c i

t c

p D p δσ=

-可得筒体的计算厚度5.015mm 负偏差10C =，腐蚀余量22

C m m =，故筒体的名义厚度为δn =8mm

2．2 封头厚度的计算

大同大学煤炭工程学院

- 6

采用标准椭圆封头，查标准JB/T4746-2002《钢制压力容器用封头》中表1，

得公称直径i

D N =D =1700m m ，封头深度H=450mm ，容积为0.6999 3m 。 根据

g

1.05V V V

+=?筒

封

2

0.69992151.054D iL +?=?π 得6.3m L =筒,圆整得6300L =筒

mm 6300

3.7061700g

L

D == 在3~6之间 2

3

14.30m 4

g V D L π

==筒筒

3

215.6998m VV

+=筒

封

计算压力c P ：

由于储存压缩空气，Pc=P=1.0MPa

图2-2 封头简图

该容器需100%探伤，所以取其焊接系数为 1.0φ=。 由椭圆厚度计算公式可得

[]mm

Pc

PcDi t

008.55.02=-=

φδδ

腐蚀裕度22C m m =，钢板负偏差10C = 故圆整后取名义厚度mm n 8=δ

有效厚度 mm C C n e 62821=-=--=δδ

表2-2 EHA 椭圆形封头

序号

公称直径DN\mm

总深度H\mm

内表面积容积

质量 m\kg

- 7 -

2.3 压力试验

水压试验，液体的温度不得低于5℃；

试验方法：试验时容器顶部应设排气口，充液时应将容器内的空气排尽，试验过程中，应保持容器外表面的干燥。试验时压力应缓慢上升，达到规定试验压力后，保压时间一般不少于30min 。然后将压力降至规定试验压力的80%，并保持足够长的时间以便对所有焊接接头和连接部位进行检查。如有渗漏，修补后重新试验。 先按公式确定水压试验时的压力t P 为：

?????

=+=+==?==MPa

P P MPa P P c t t c

t 10..110.00.110.025.10.125.1][][25.1σσ 选取两者中压力较大值作为水压试验压力，即取a t MP P 25.1=， 水压试验时的应力为

a e e i t t MP D P 7.1771

)208(2)]

208(1700[25.12)(=?--?--+?=+=

?δδσ

查表得厚度为16mm 的16MnR 钢板的钢材屈服极限a s MP 345=σ 故在常温水压试验时的许用应力为

a s MP 5.3103459.09.0=?=σ

故s t σσ9.0< 因此满足水压试验要求

大同大学煤炭工程学院

- 8

第三章 附件的选择

3.1 人孔选择

人孔的作用：为了检查压力容器在使用过程中是否产生裂纹、变形、腐蚀等缺陷。 人孔的结构：既有承受压力的筒节、端盖、法兰、密封垫片、紧固件等受压元件，也有安置与启闭端盖所需要的轴、销、耳、把手等非受压件。

人孔类型：从是否承压来看有常压人孔和承压人孔。从人孔所用法兰类型来看，承压人孔有板式平焊法兰人孔、带颈平焊法兰人孔和带颈对焊法兰人孔，在人孔法兰与人孔盖之间的密封面，根据人孔承压的高低、介质的性质，可以采用突面、凹凸面、榫槽面或环连接面。从人孔盖的开启方式及开启后人孔盖的所处位置看，人孔又可分为回转盖人孔、垂直吊盖人孔和水平吊盖人孔三种。

人孔标准GH21524-2004规定PN ≥1.0Mpa 时只能用带颈平焊法兰人孔或带颈对焊法兰人孔。

容器上开设人孔规定当Di>1000时至少设一个人孔，压力容器上的开孔最好是圆形的，人孔公称直径最小尺寸为mm 400φ。

3.2 人孔补强的计算

表3-2 人孔主要零件材料选择

开孔补强结构：压力容器开孔补强常用的形式可分为补强圈补强、厚壁管补强、整体锻件补强三种。

补强圈补强是使用最为广泛的结构形式，它具有结构简单、制造方便、原材料易解决、安全、可靠等优点。在一般用途、条件不苛刻的条件下，可采用补强圈补强形式。但必须满足规定的条件。

压力容器开孔补强的计算方法有多种，为了计算方便，采用等面积补强法，即壳体截面因开孔被削弱的承载面积，必须由补强材料予以等面积的补偿。当补强材料与被削弱壳体的

大同大学煤炭工程学院

- 9 -

材料相同时，则补强面积等于削弱的面积。补强材料采用16MnR 。 （1） 筒体的计算壁厚：[]mm P D P C

t

i

C 015.52=-=

σδ

（2） 计算开孔所需补强的面积A ：

按HG/T 21518-2005,选用水平吊盖带颈对焊法兰人孔。 开孔直径2

240022404i d d C m m =+=+?= i D 1700

850m m

22

d <== 采用等面积法进行开孔补强计算。

接管材料选用20 号钢，其许用应力[]t

137M P a σ= 根据GB150-1998，A =d 2(1)r e t f δδδ+- 其中：壳体开孔处的计算厚度mm 008.5=δ 接管的有效厚度

e t

n t

12

C C 13211m m

δδ=--=-= 强度削弱系数[]137

0.806[]170

t

n r r

f σσ=== 所以开孔所需补强面积为

A ?+?=-+=28404)1(2r et f d δδδ144.3266)806.01(118=-??2mm （3）有效宽度

B 的确定

按mm d B nt n 44613282404222=?+?+=++=δδGB150中式8-7，得：

1

22404808Bd m m ==?= 12m a x (,)808B B B m m == （4） 有效高度的确定 a.外侧有效高度1h 的确定

根据GB150，得：

1'72.47m m =

11''H 240h m m ===接管实际外伸高度 111m i n (','')72.47h h h m m ==

b.内侧有效高度2h 的确定

根据GB150-1998

，得：2'72.47m m =

大同大学煤炭工程学院

- 10

2''0h =

222m i n (','')0h hh ==

(5)筒体多余面积A 1：

筒体多余面积1

A 2

11196)806.01)(008.58(112)008.58)(404808()

1)((2))('(mm

f d B A r n et n =--??---=-----=δδδδδ

(6)接管多余金属的截面积A 2： 接管厚度：[]218.100

.15.011702400

00.15.02mm Pc

PcDi t

t =?-???=

-=

φοδ

2221283.13800806.0)18.113(47.722)(2)(2mm f C h f h A r et r t nt =+?-??=-+-=δδδ

(7)补强区内焊缝截面积A 3： 焊缝金属截面积

焊角取6.0mm

(8)有效补强面积A e ：

根据GB150， 分别计算如下：

123

e A A A A =++ 232183.26123683.13801196mm A A A A e =++=++=

因为e A ＜=A 3266.1442mm ，所以开孔需另行补强 (9)所需补强面积：

所需另行补强面积：2321314.6353683.138********.3266mm A A A A A =---=---= (10)补强圈设计：

补强圈设计：根据DN400取补强圈外径D ’=680mm 。因为B>D ’，所以在有效补强范围。补 强圈内径d ’=428mm 补强圈厚度：δ=

=-d D A 42521.2428

680314

.635mm =- 考虑钢板负偏差并圆整，实取补强厚度5mm ，补强材料与壳体材料相同，制造时为便于备材，且补强圈耗材也不多，设计时可采用与壳体相同的板厚，即取mm 8'=δ

3.3 压力计的选择

压力计是装在锅炉、压力容器上的压力表，其最大量程（表盘上刻度极限值）应与设备的工作压力相适应。压力表的量程一般为设备工作压力的1.5～3倍，最好取2倍。若选用 的压力表量程过大，由于同样精度的压力表，量程越大，允许误差的绝对值和肉眼观察的偏

2

310010102

1

2mm A =???=

大同大学煤炭工程学院

- 11 -

差就越大，则会影响压力读数的准确性；反之，若选用的压力表量程过小，设备的工作压力 等于或接近压力表的刻度极限，则会使压力表中的弹性元件长期处于最大的变形状态，易产生永久变形，引起压力表的误差增大和使用寿命降低。另外，压力表的量程过小，万一超压 运行，指针越过最大量程接近零位，而使操作人员产生错觉，造成更大的事故。因此，压力表的使用压力范围，应不超过刻度极限的60～70％。

测量精度压力表的精度是以允许误差占表盘刻度极限值的百分数来表示的。精度等级一

般都标在表盘上，选用压力表时，应根据设备的压力等级和实际工作需要来确定精度。额定蒸汽压力小于2.45MPa 的锅炉和低压容器所用的压力表，其精度不应低于2.5级；额定蒸汽压力大于2.45MPa 的锅炉和中、高压容器的压力表，精度不应低于1.5级。

表盘直径为了使操作人员能准确地看清压力值，压力表的表盘直径不应过小。在一般情况下，锅炉和压力容器所用压力表的表盘直径不应小于100mm ，如果压力表装得较高或离岗位较远，表盘直径还应增大。 隔膜压力表, 技术指标为： 精度等级：)6.1(公称直径：50 接头螺纹：15.1G 测量范围：0～MPa 4.2

3.4 选配工艺接管

压缩空气储罐要开设空气进口管、安全阀口、空气出口管、压力表接口、并根据各接口的大小选择相对应的法兰及垫片。

根据管口公称直径选择相应的法兰，2.5MPa 时选用带颈对焊法兰，主要参数如下：

大同大学煤炭工程学院

- 12

图3-1 板式平焊钢制管法兰

表3-5 PN2.5钢制管法兰盖 单位：mm

1.空气进气管

采用20号钢无缝钢管 φ50×4mm ,配用凸面式平焊管法兰HG 5010-58 Pg16Dg25，外伸高度150mm 。 2.空气出气管

采用20号钢无缝钢管 φ50×4mm ,配用凸面式平焊管法兰HG 5010-58 Pg16Dg25，外伸高度150mm 。 3.排污管

在罐的右端最底部设个排污管，规格是φ76×4mm ，管端焊有与截止阀相配的管法兰HG 5010-58 Pg16Dg70。排污管与罐体连接处焊有一厚度为10mm 的补强圈. 4.安全阀接口管

大同大学煤炭工程学院

- 13 -

采用20号钢无缝钢管 φ50×4mm ,配用凸面式平焊管法兰HG 5010-58 Pg16Dg25，外伸高度150mm 。 5.压力表接口管

采用20号钢无缝钢管 φ50×4mm ,配用凸面式平焊管法兰HG 5010-58 Pg16Dg25，外伸高度150mm 。

3.5 鞍座的选择

3.5.1鞍座结构和材料的选取

卧式容器的支座有三种形式：鞍座、圈座、和支腿，常见的卧式容器和大型卧式储罐、 换热器等多采用鞍座，它是应用得最为广泛的一种卧式容器支座。置于支座上的卧式容器，其情况和梁相似，有材料力学分析可知，梁弯曲产生的应力与支点的数目和位置有关。当尺寸和载荷一定时多支点在梁内产生的应力较小，因此支座数目似乎应该多些好。但对于大型卧式容器而言，当采用多支座时，如果各支座的水平高度有差异或地基沉陷不均匀，或壳体不直不圆等微小差异以及容器不同部位受力挠曲的相对变形不同，是支座反力难以为个支点平均分摊，导致课题应力增大，因而体现不出多制作的优点，故一般情况采用双支座。 采用双支座时选取的原则如下：

① 双鞍座卧式容器的受力状态可简化为受均布载荷的外伸梁，由材料力学知，当外伸长度A=0.207L 时，跨度中央的弯矩与支座截面处的弯矩绝对值相等，所以一般近似取.2L 0A ≤,其中L 取两封头切线间距离，A 为鞍座中心线至封头切线间距离。 ② 当鞍座邻近封头时，则封头对支座处筒体有加强刚性的作用。为了充分利用这一加 强效应，在满足.2L 0A ≤下应尽量使0.5R 0A ≤.

此外，卧式容器由于温度或载荷变化时都会产生轴向的伸缩，因此容器两端的支座不能都固定在基础上，必须有一端能在基础上滑动，以避免产生过大的附加应力。通常的做法是将一个支座上的地脚螺栓孔做成长圆形，并且螺母不上紧，使其成为活动支座，而另一支座仍为固定支座。所以本设计就采用这种支座结构。根据设备的公称直径和容器的重量参照鞍 座标准JB/T4712-1992选取鞍座结构及尺寸。鞍座的材料（除加强垫板除外）为Q235-A ·F ， 加强垫板的材料应与设备壳体材料相同为16MnR 。

3.5.2 容器载荷计算 首先粗略计算鞍座负荷

储罐总质量：43212m m m m m +++= ，式中

1m —筒体的质量，kg 2m —单个封头的质量，kg 3m —水压试验时水的质量，Kg

4m —附件的质量，Kg

大同大学煤炭工程学院

- 14

1. 筒体质量1m :

筒体质量：kg DL m 21.134910015.51083.67.114.3331=??????=?=-ρδπ 2. 单个封头的质量2m ：

查标准JB/T4746-2002《钢制压力容器用封头》中表B.2 EHA 椭圆形封头质量，可知，

2251.6m k g =

3. 水压试验时水的质量3m

kg gh m 3.156926999.023.67.14100023=??

?

???+???==πρ

4. 其他附件质量4m :

4m ——附件质量：人孔质量为300kg ，其他接管质量总和估100kg ，即4400k g m = 5.设备总质量m:

综上所述,=+++=43212m m m m m 17946kg

3.5.3鞍座选取标准

通常取尺寸A 不超过0.2L 值，中国现行标准JB 4731《钢制卧式容器》规定A ≤0.2L=0.2（L+2h ），A 最大不超过0.25L.否则由于容器外伸端的作用将使支座截面处的应力过大。

DN1700、120°包角轻型带垫板鞍式支座基本参数

由标准椭圆封头

2,252()4

i i

D D m m

H h ==-有h =H - 故0.2(2)0.2(6300225)1272A L h m m

≤+=+?= 由于封头的抗弯刚度大于圆筒的抗变钢度，故封头对于圆筒的抗弯钢度具有局部的加强

作用。若支座靠近封头，则可充分利用罐体封头对支座处圆筒截面的加强作用。因此，JB 4731还规定当满足A ≤0.2L 时，最好使A ≤0.5R m （2

R i n m R δ+

=）,即 170085522

n m

R m m δ=+=

大同大学煤炭工程学院

- 15 -

0.50.5855427.5m A R m m

≤=?= ，取A=420mm 综上有：A=420mm 。

3.5.4鞍座强度校核

鞍座腹板的水平分力：F K F 9S =

查得鞍座包角120°对应系数 204.0K 9= 支座反力：kN mg

882

F ==

鞍座腹板有效界面内的水平方向平拉应力：re

r b b δσ+=

0S S

9H F

-S H 计算高度，取鞍座实际高度和3

m R 两者中的较小值，250mm

-0b 鞍座腹板厚度，12mm

-r b 鞍座腹板有效宽度，取垫板宽度4b 与圆筒体的有效宽度e m R b b δ56.12+=两者中的较

小值，200mm

-re δ鞍座垫板有效厚度，12mm 则 Mpa b b re r 2.3312

2001225088

204.0H F 0S s 9=?+??=+=

δσ

应力校核：鞍座材料Q235-A ·F 的许用应力[]Mpa sa 125=σ，则

[]pa sa M 333.833

2

=σ []sa σσ3

2

9≤[3]

大同大学煤炭工程学院

- 16

第四章 容器焊缝标准

4.1 压力容器焊接结构设计要求

容器各受压元件的组装通常采用焊接。焊接接头是焊缝、融合线和热影响区的总称，焊缝是焊接接头的主要部分。焊接接头的形式和坡口形式的设计直接影响到焊接的质量与容器的安全。

焊缝分散原则；避免焊缝多条相交原则；对称质心布置原则；避开应力复杂区或应力峰值去原则；对接钢板的等厚连接原则；接头设计的开敞性原则；焊接坡口的设计原则（焊缝填充金属尽量少；避免产生缺陷；焊缝坡口对称；有利于焊接防护；焊工操作方便；复合钢板的坡口应有利于减少过渡层焊缝金属的稀释率）。16MnR 具有轻微的淬硬倾向，焊接性较好。焊接性试验证明：板厚30mm 以下的对接接头，焊前不需预热，焊后亦不必做消除应力处理。

图5 纵环焊缝、接管的焊接示意图

，

4.2 筒体与椭圆封头的焊接接头

压力容器受压部分的焊接接头分为A 、B 、C 、D 四类，查得封头与圆筒连接的环向接头采用A 类焊缝。

焊接方法：采用手工电弧焊，其原理是利用电弧热量融化焊条和母材，由融化的金属结晶凝固而形成接缝，焊接材料为碳钢、低合金钢、不锈钢，应用范围广，适用短小焊缝及全位置施焊，可适用在静止、冲击和振动载荷下工作的坚固密实的焊缝焊接，这种方法灵活方便，适应性强，设备简单，维修方便，生产率低，劳动强度高。

封头与圆筒等厚采用对接焊接。平行长度任取。坡口形式为I 型坡口。

大同大学煤炭工程学院

- 17 -

根据16MnR 的抗拉强度b σ=490Mpa 和屈服点s σ=325Mpa 选择E50系列（强度要求：b σ≥490Mpa ；s σ≥400Mpa ）的焊条，型号为E5014.该型号的焊条是铁粉钛型药皮（药皮成分：氧化钛30%，加铁粉），适用于全位置焊接，熔敷效率较高，脱渣性较好，焊缝表面光滑，焊

波整齐，角焊缝略凸，能焊接一般的碳钢结构。

4.3 管法兰与接管的焊接接头

管法兰与接管焊接接头形式和尺寸参照标准HG20605-97,根据公称通经DN 80选择坡口宽度b=6mm ，如附图中的局部放大图所示。

4.4 接管与壳体的焊接接头

所设的接管都是不带补强圈的插入式接管，接管插入壳体，接管与壳体间的焊接有全焊透和部分焊头两种，它们的焊接接头均属T 形或角接接头。选择HG20583-1998标准中代号 为G2的接头形式，基本尺寸为?±?=550β；5.02+=b ；5.01±=p ；t k δ3

1=，且6≥k ，

它适用于254～=s δ，s t δδ2

1

≥，因为所选接管的厚度都为壳体厚度的一半，壳体的厚度为

24mm ，所以符合要求。选择全焊透工艺，可用于交变载荷，低温及有较大温度梯度工况。 如附图中的局部放大图所示[4,5]。

第五章 压缩空气储气罐焊接工艺卡

内压圆筒

筒体简图

计算压力 P c 1.64

MPa

设计温度 t 50.00 ? C

内径 D i 1700.00

mm 材料

16MnR(正火) ( 板材 )

试验温度许用应力 [σ]

170.00

MPa

- 18

大同大学煤炭工程学院

- 19 -

焊 接 工 艺 卡1

坡 口 型 式 V 型

焊接部位 筒体纵向和环焊缝焊接以及筒体和封头焊缝的焊接 相焊件号

工艺评定编号 01 焊 接 方 法 焊条电弧焊 焊 接 位 置 水平固定

焊工资格代号 SMAW-Ⅲ-6G-10/114-F3J GTAW-Ⅲ-6G-3/60-02

预 热 温 度

层 间 温 度 后 热

热处理

类 别

工 艺 母材 类组别号I 钢号Q235-A 规格δ=14/10mm 与 类组别号I 钢号Q235-A 规格δ=14/10mm 相焊 清根

方 法 检 查

焊 材 焊条：A102(E308L-16) 规格Ф3.2 烘干350-4000C 1小时

钢 印 标 记

焊 接 记 录 √

焊

接 规

范 层次 焊接方法 焊材 电源种类 及 极 性 焊接电流 （A ） 电 压 （V ） 焊接速度

（cm/min ）

备 注

牌号 规格 2 手弧焊

J507

φ4

直流反接

160～180

24～26

8-15

说 明

1、焊接遵照本工艺要求执行。焊缝探伤按产品焊接工艺说明书要求执行。

2、焊缝及热影响区表面不得有裂纹、气孔、弧坑和肉眼可见夹渣等缺陷。

3、焊缝咬边深度不得大于0.5mm ，连续咬肉长度≯100mm ，两边咬边总长不得大于该焊缝总长10%（或不得有咬边）。焊缝熔渣及飞溅物必须清理干净。

4、用打磨方法（或焊补打磨）消除焊缝缺陷时，修磨后的厚度不得小于母材厚度减钢厚度负偏差。

备 注

焊接层次根据现场焊工实际操作情况拟定。

审核： 年 月 日

编制：陈芳 2015年01月 03日