悬臂盖梁工字钢斜撑受力计算

40a 型工字钢盖梁抱箍支架施工方案

工字钢受力和变形验算以

K130+913 分离立交盖梁施工数据为例计算（全线本桥盖梁简支和悬臂跨度最大)。工字钢计算模型按简支梁控制，盖梁全长范围内按均布荷载考虑。

40a 工字钢基本数据为：E=200Gpa，W=1090cm3，I=21700cm4，[σ]=145Mpa。

理论重量=67.598 Kg/m

1、盖梁理论重量为：（20.3*2400+1986.8+496.6）*10=512034 N

2、工字钢重量：67.598*（14.366+2）*2*10=22126 N

3、模板重量：14.366（1.3+1.2*2）*0.005*7850*10=20863 N

4、振捣混凝土及倾倒混凝土产生的荷载按桥规查得：2.0Kpa：

2000*1.3*14.366=37351 N

5、其他支撑材料、人员、机具荷载查桥规得：1.5 Kpa：1500*1.3*14.366=28013

N

6、荷载合计：512.034+22.126+20.863+65.365=620.388 KN

盖梁简支中间段长度为7.662 米，两端悬臂长度为 3.352 米。

为简化计算，荷载按均布荷载考虑，单根工字钢承受的均布荷载为：

620.388 /13.5/2=21.59 KN/m。

Ra=Rb=ql/2=21.59*14.366/2=155.1KN

一、最大弯曲应力验算：

Ma=Mb=ql2/2=21.59*1000*3.3522/2=121.3KN.m

M中=RaL/2-ql2/2=155.1*7.662/2-21.59*7.1832/2=37.21 KN.m

σmax=Mmax/W=121.3*1000/（1090*10-6）=111.3 Mpa＜[σ]=145 Mpa

二、挠度演算：

1、只考虑中间段荷载时：

y=-（5*ql4）/（384EI）=-（5*21.59*7.6624）/（384*200*109*21700*10-8）=22.3mm

悬臂端弯矩对跨中截面产生的上挠度：

y=ML2/16EI=（21.59*1000*3.352*3.352/2*7.6622）/（16*200*217000）=10.3 mm

跨中最终挠度为：22.3-10.3=12 mm 方向向下

f=12/7662=L/634＜L/400

验算通过。

2、悬臂端挠度：y=ql4/8EI=21.59*1000*3.3524/（8*200*21700）=7.85mm f=7.85/3352=L/427＜L/400

验算通过

三、结论：受力和变形均满足q=21.59 KN/m

R a . 52 . 2 . 52 计算简图

63a 型工字钢盖梁抱箍支架施工方案

工字钢受力和变形验算

K41+296.075胡乐铁路大桥Y2盖梁悬臂跨度最大。工字钢计算模型按简支梁控制，盖梁全长范围内按均布荷载考虑。

63a 工字钢基本数据为：E=200Gpa，W=2981cm3，I=93920cm4，[σ]=215Mpa。

理论重量=121.407 Kg/m

1、盖梁理论重量为：（8217.34+49.87*2470）*10=1313962.4 N

2、工字钢重量：121.407*（14.2+2）*2*10=39335.87 N

3、模板重量：150000 N

4、振捣混凝土及倾倒混凝土产生的荷载按桥规查得：2.0Kpa：

2000*1.3*14.366=37351 N

5、其他支撑材料、人员、机具荷载查桥规得：1.5 Kpa：1500*1.3*14.366=28013

N

6、荷载合计：1313962.4+39335.87+150000+37351+28013=1568.7 KN

盖梁简支中间段长度为 3.811 米，两端悬臂长度为 5.196 米。

为简化计算，荷载按均布荷载考虑，单根工字钢承受的均布荷载为：

1568.7 /14.2/2=55.2KN/m。

Ra=Rb=ql/2=55.2*14.2/2=391.92KN

三、最大弯曲应力验算：

Ma=Mb=ql2/2=55.2*5.1962/2=745.16KN.m

M中=RaL/2-ql2/2=391.92*3.811/2-55.2*7.1012/2= - 644.9 KN.m

σmax=Mmax/W=745.16*1000/（2981*10-6）=249.97 Mpa>[σ]=215 Mpa

四、挠度验算：

1、只考虑中间段荷载时：

y=-（5*ql4）/（384EI）=-（5*55.2*3.8114）/（384*200*93920*10-8）=0.8mm 悬臂端弯矩对跨中截面产生的上挠度：

y=ML2/16EI=（55.2*1000*5.196*5.196/2*3.8112）/（16*200*93920）=36 mm 跨中最终挠度为：0.8-36=-35.2 mm 方向向上

没有验算通过。

3、悬臂端挠度：y=ql4/8EI=55.2*1000*5.1964/（8*200*93920）=26.8mm

f=26.8/5196=L/427>L/400

验算通过

四、结论：悬臂端受力和变形不满足q=55.2 KN/m

五、悬臂端支撑方案：从墩柱中线向外3.696m,开始做斜撑，斜撑长度为5.296m，材料为I36a工字钢，并用[12槽钢做双面剪刀撑,斜撑长度为7.3m,下部支点为抱箍支撑，距柱顶5m,I42工字钢，I36a、I42、I63a工字钢的连接形式为高强螺栓。倾斜角度为19.238。

六、重新验算荷载

盖梁简支中间段长度为 3.811 米，两端悬臂长度为 3.696 米。

为简化计算，荷载按均布荷载考虑，单根工字钢承受的均布荷载为：

1568.7 /14.2/2=55.2KN/m。

Ra=Rb=ql/2=55.2*14.2/2=391.92KN

五、最大弯曲应力验算：

Ma=Mb=ql2/2=55.2*3.6962/2=377.027KN.m

M中=RaL/2-ql2/2=391.92*3.811/2-55.2*5.6022/2= - 119.35KN.m

σmax=Mmax/W=337.02*1000/（2981*10-6）=113.056 Mpa<[σ]=215 Mpa

六、挠度验算：

1、只考虑中间段荷载时：

y=-（5*ql4）/（384EI）=-（5*55.2*3.8114）/（384*200*93920*10-8）=0.8mm 悬臂端弯矩对跨中截面产生的上挠度：

y=ML2/16EI=（55.2*1000*5.196*3.6962/2*3.8112）/（16*200*93920）=9 mm 跨中最终挠度为：0.8-9=-7.2 mm 方向向上

没有验算通过。

4、悬臂端挠度：y=ql4/8EI=55.2*1000*3.6964/（8*200*93920）=0.068mm

f=0.068/3696=L/427

验算通过

七、结论：悬臂端受力和变形均满足q=55.2 KN/m

八、I36a 工刚的稳定性验算

悬臂端每根工刚所受荷载为：55.2*3.696=204.01KN

I36a 工刚绕y 轴失稳时的临界力：Iy=552cm4 iy=2.69cm,

I36a 工刚两端均为高强螺栓连接，可是为两端固定，故临界力为： Fcr=2)5.0(2l Iy E π=()24

9296.55.010*********?????-π=147

工字钢受力验算

工字钢受力验算

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悬挑梁受力验算一、原悬挑梁验算 １、基本参数 主梁离地高度 (m) 2５.２悬挑方式普通主梁悬挑 主梁间距(ｍm) １50０主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d（mｍ）16 主梁建筑物外悬挑长度L x(mm) 12５0 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a( ｍm) 1０0 主梁建筑物内锚固长度Ｌm(mm) 1600 梁／楼板混凝土强度等级Ｃ2５ 2、荷载布置参数 作用点号各排立杆传至梁上荷载标准 值F'(ｋN) 各排立杆传至梁上荷载设计 值F（kN） 各排立杆距主梁外锚固点水 平距离(mm） 主梁间距l a（mm) 1 8.２7 10.35 ４0０1500 ２8．27 1０．3５1200 1500 附图如下：

平面图 立面图 3、主梁验算 主梁材料类型工字钢主梁合并根数nｚ 1 主梁材料规格16号工字钢主梁截面积Ａ(cｍ2) 26.1 主梁截面惯性矩Ｉx（ｃm4）1130 主梁截面抵抗矩Wｘ(cm3) 14１ 2１５ 主梁自重标准值ｇk(ｋN/m）0.205 主梁材料抗弯强度设计值[ｆ]（Ｎ/mm 2） １25 主梁弹性模量E(N/mm２) 20６０0０主梁材料抗剪强度设计值[τ］(N／m m２） 主梁允许挠度[ν］(ｍm) １／25０ 荷载标准值： q'=g k=0.２05=０．205ｋN/ｍ 第1排:Ｆ＇１=F1'/ｎz=8．27/1=８.２7ｋＮ 第２排：Ｆ'2=Ｆ2'／ｎｚ＝8.27/1=８．27kN 荷载设计值: ｑ＝1.2×g k=1.２×0.20５=０.2４6ｋＮ/m 第１排:F1=F1／n z=10.35/1=10.３５kN 第２排:F2=F2／nｚ=1０．35/1=10．3５kN

工字钢抗弯强度计算

工字钢抗弯强度计算 钢铁知识/jimmy 一、梁的静力计算概况 1、单跨梁形式：简支梁 2、荷载受力形式：简支梁中间受集中载荷 3、计算模型基本参数：长 L =6 M 4、集中力：标准值Pk=Pg+Pq =40+40=80 KN 设计值Pd=Pg*γG+Pq*γQ =40*1.2+40*1.4=104 KN 二、选择受荷截面 1、截面类型：工字钢：I40c 2、截面特性： Ix= 23850cm4 Wx= 1190cm3 Sx= 711.2cm3 G= 80.1kg/m 翼缘厚度 tf= 16.5mm 腹板厚度 tw= 14.5mm 三、相关参数 1、材质：Q235 2、x轴塑性发展系数γx：1.05 3、梁的挠度控制［v］：L/250 四、内力计算结果 1、支座反力 RA = RB =52 KN 2、支座反力 RB = Pd / 2 =52 KN 3、最大弯矩 Mmax = Pd * L / 4 =156 KN.M 五、强度及刚度验算结果 1、弯曲正应力σmax = Mmax / (γx * Wx)＝124.85 N/mm2 2、A处剪应力τ A = RA * Sx / (Ix * tw)＝10.69 N/mm2 3、B处剪应力τ B = RB * Sx / (Ix * tw)＝10.69 N/mm2 4、最大挠度 fmax = Pk * L ^ 3 / 48 * 1 / ( E * I )=7.33 mm 5、相对挠度 v = fmax / L =1/ 818.8 弯曲正应力σmax= 124.85 N/mm2 < 抗弯设计值 f : 205 N/mm2 ok! 支座最大剪应力τmax= 10.69 N/mm2 < 抗剪设计值 fv : 125 N/mm2 ok! 跨中挠度相对值 v=L/ 818.8 < 挠度控制值［v］:L/ 250 ok! 验算通过！

三柱式盖梁工字钢计算

盖梁支架受力计算书 一、工程概况 宜宾县金江大道西延线－高梨街－现代城围城路道路建设工程全段共4座桥，其中3#、4#桥即将融入“铁路下穿”方案中，该方案正在设计阶段中。目前已确定和正在施工的桥为1#桥和2#桥。 1#桥全长为106.06米，桥梁跨径布置为3×30m。桥梁上部采用30m预应力混凝土T梁，结构体系采用先简支后桥面连续结构。排架为三柱式，柱最高达27.5m。盖梁尺寸为19.19×2.2×1.8（长×宽×高）米。柱与柱中心距离7.25米，两端悬挑2.345米。 2#桥全长为76.06米，桥梁跨径布置为2×30m。桥梁上部采用30m预应力混凝土T梁，结构体系采用先简支后桥面连续结构。排架为两柱式，柱最高达19m。盖梁尺寸为16.44×2.2×1.8（长×宽×高）米。两柱中心距离8.083米，两端悬挑4.18米。 本计算书为1#桥盖梁支架计算。 二、盖梁支架搭设方式 （一）1#桥支架搭设 在三根墩柱上中心位置分别横向埋置A140PVC硬塑管对柱作预留孔，孔中心离柱顶1.4m，三孔各穿一根2.6米（A120）长高强钢棒，墩柱两侧的钢棒两端靠柱处做牛腿，上置千斤顶，千斤顶上墩柱两侧各置一根20m长工56C工字钢做主梁。主梁上面安放一排每根3.3m长的16#工字钢，间距为50cm作为分布梁，共32根。分布梁

上铺设盖梁底模。传力途径为：盖梁底模——纵向分布梁（16#工字钢）——横向主梁56C工字钢——钢棒。如下图： 三、计算依据 本计算书采用的规范标准和设计文件如下： 《宜宾县金江大道西延线－高梨街－现代城围城路道路建设工程施工设计图》第二册 《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011） 《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） 《热扎型钢》（GB/T 706-2008） 其他现行相关规范、规程。 四、计算参数 （一）主要材料 1、分布梁：116工字钢

2020年穿心棒法盖梁施工计算书(工字钢)

作者：非成败 作品编号：92032155GZ5702241547853215475102 时间：2020.12.13 托担法盖梁施工计算书 一、工程概况 盖梁设计尺寸： 双柱式盖梁设计为长11.95m，宽2.1m，高1.6m，混凝土方量为38.35方，两柱中心距6.95m。盖梁如图所示： 预埋直径110mm 硬质PVC管，较高立柱根据高差来进行标高调整，保证两预留孔处于同一个标高，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2）插入钢棒：柱顶插入一根直径为9cm，长度为300cm的钢棒，作为主梁工字钢支撑点，钢棒外伸长度一致； 3）安装固定装置和机械式千斤顶。

4）吊装主梁工字钢，利用φ25精轧螺纹钢，夹紧主梁工字钢，上铺I12.6工字钢作为分配梁； 5）拆除钢棒，封堵预留孔：盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土封堵。 三、受力计算 1、设计参数 1）I12.6工字钢 截面面积为：A=1810mm2 截面抵抗矩：W=77×103mm3 截面惯性矩：I=488×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。2）主梁工字钢 横向主梁采用2片45b工字钢。 截面面积为：A=11100mm2 截面抵抗矩：W=1500×103mm3 截面惯性矩：I=33760×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 3）钢棒 钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)，

截面面积为：A=3.14×452=6362mm2， 抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。 2、荷载计算 1) 混凝土自重荷载（考虑立柱混凝土重量） W1=38.35×26=444.3kN； 2）支架、模板荷载 A、2片I45b组成主梁,长12m，纵向工字钢长4.5m，间距30cm。W2=12×0.874×2+0.142×4.5×（11/0.3）=54.3kN； B、定型钢模板,重量由厂家设计图查询得到。 W3=6800×10=68kN； 3）施工人员、机械重量。 按每平米1kN，则该荷载为： W4=12×2×1=24kN； 4）振捣器产生的振动力。 盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力2kN。 施工时振动力:W5=2×3=6kN； 总荷载：W=W1+1 W2+ W3+ W4+ W5=1153.4kN 5）荷载集度计算 横桥向均布荷载集度：q h=W/12=96.1kN/m； 顺桥向荷载集度取跨中部分计算：q z= q h/1.8=96.1/1.8=53.4kN/m

常用起重受力计算

第一章起重工具选择计算 第一节吊鼻选择计算 在施工中现场常用的吊鼻,一般有两种.一种是钢筋焊制吊鼻,另一种是钢板焊制吊鼻.钢筋焊制吊鼻,设置简单,常用于较轻吊件上.钢板焊制吊鼻,设置较复杂,常用于较重吊件上,现分述于后. 一.钢筋吊鼻选择计算： 如图4-1 图4-1 起吊10T重件，D10用钢筋做吊鼻，钢筋与重件焊接断面为D10，长度为100mm，选择钢筋直径. 先选择Ф20钢筋做吊鼻.Ф20钢筋的断面积F=3.14cm2(查表得).按拉力计算，吊鼻拉应力： ó=W/2F=10000/2×3.14=1592kg/cm2 按剪力计算吊鼻的剪应力: τ=W/2F=10000/2×3.14=1592kg/cm2 从以上计算看,钢筋吊鼻的剪应力过高,必须选择较粗的钢筋. 如选用Ф30钢筋做吊鼻,则Ф30钢筋的断面积F=7.07cm2则剪应力: τ=W/2F=10000/2×7.07=707kg/cm2 剪应力已低于800kg/cm2,说明使用普通3号钢Ф30做吊鼻是安全的.

采用钢筋吊鼻,在重件起立过程中,钢筋会拉弯,但由于吊鼻是一次性使用,起立时拉弯,立直时又拉直,对一般3号钢来说是承受得了这一次变形的,所以不会出事故,但钢筋焊缝必须足够,要做焊缝应力计算,其剪应力也不得超过许用应力值,一般焊缝要超过计算长度多一些好. 二.钢板吊鼻选择计算 如图4-2所示： 采用ó=12mm 钢板做吊鼻.吊鼻开Ф50孔,焊100mm 固定钢板，板宽120mm,则应力计算如下： τ=W/2F=10000/(2×4×1.2)=1041kg/cm 2>800kg/cm 2 拉孔板两侧拉应力为： ó=W/F=10000/（12-5）×1.2=1190kg/cm 2 拉板焊缝剪应力为： τ=W/F=10000/(10×0.8×2)=625kg/cm 2 从以上核算看，主要是孔上方高度不够，造成孔上方剪应力过高，如将孔上方高度从40mm 扩大到60mm ，则其剪应力为： τ=W/2F=10000/2×6×1.2=694kg/cm 2 图4-2 图4-3

工字钢计算

工字钢的受力计算 其他回答共1条 2008-5-14 17:56 我是个很憨的人|四级 依据规范: GB50017-2003《钢结构设计规范》、GB50011-2001《建筑抗震设计规范》 计算方式: 计算构件承载力设计值 构件参数: 抗震调整系数RE:γ0.75 热轧普通工字钢: I25a 钢材牌号: Q235 钢材强度折减系数: 1.00 腹板厚度: tw = 8.00 mm 毛截面面积: A = 48.51cm2 截面惯性矩: Ix = 5017.00cm4 半截面面积矩: Sx = 230.70cm3 回转半径: ix = 10.17cm iy = 2.40cm 截面模量: Wx = 401.40cm3 Wy = 48.40cm3 截面模量折减系数: 0.95 净截面模量: Wnx = 381.33cm3 Wny = 45.98cm3 受压翼缘自由长度: l1 = 2.00m 截面塑性发展系数: x = 1.05γ y = 1.05γ 二、构件承载力 构件截面的最大厚度为13.00mm, 根据表3.4.1-1, f = 215.00N/mm2, fv = 125.00N/mm2 根据GB/T 700-1988及GB/T 1591-1994, fy =235.00N/mm2 1. 弯曲正应力控制的单向弯矩设计值 x = 1.00 × 215.00 × 381.33 × 103 × 10-6 × 1.05 = 86.09kN?mγMx1 = 1.00× f × Wnx × 2. 只承受与腹板平行的剪力时, 可承受的剪力设计值 Vmax = 1.00× fv × Ix × twSx = 1.00 × 125.00 × 5017.00 × 104× 8.00 230.70 × 103 × 103 = 217.47 kN 3. 整体稳定控制的单向弯矩承载力设计值（绕x-x轴） 简支梁I25a, 钢号Q235, 受压翼缘自由长度l1为2.00m, 跨中无侧向支承, 集中荷载作用在上翼缘 b为2.400?查表B.2, 并插值计算, 得轧制普通工字钢简支梁的b? > b ) = 0.953?b' = min(1.0 , 1.07 －0.282?0.6, 根据(B.1-2)式, 得 整体稳定控制的单向弯矩承载力设计值（绕x-x轴）:

工字钢承载力计算

由于局部地面承载力不能满足模板脚手架基础要求，利用工字钢36a 作梁，两端支撑在混凝土结构地梁上，跨度8.4m 。工字钢按间距800mm 排列，在支两端座、跨度中间用16号槽钢作支撑，与工字钢焊接，将全部工字钢梁连成整体。模板脚手架间距横向800mm ，纵向800mm 。 一、参数信息 1.钢梁、脚手架参数 跨度8.4m ，间距0.80m ， 脚手架横向间距(m):0.80；纵距(m):0.80； 2.荷载参数 脚手架均布荷载标准值(kN/m2):15.00； 3. 36a 工字钢材料参数 h=360mm ,b=136mm, d=10mm,t=15.8mm 截面积（cm 2）:76.48, 每米重量（kg/m ）:60.037, 截面惯性矩Ix （cm 4）：15800； 截面抵抗拒Wx （cm 3）:875。 二、验算 q1=0.60037 kN/m2 F=11.52 KN F F F F F F F F F F F

1、荷载 1）钢梁自重：q 1 =0.60037 kN/m ， 2）钢梁承受脚手架荷载：F=15×0.8×0.8×1.2=11.52 （kN ） 化为等效均布荷载：q 2=15.086 kN/m 3)总荷载q= q 1+ q 2=15.686 kN/m 2、强度验算 为简支梁： M=281ql = 138.351 kN.m 最大应力 σ= x X W M =158.11 N/mm 2 <[f]=215 N/mm 2 满足要求。 3. 整体稳定 整体稳定应满足：f W M x b X b ?，计算832.0282 .007.1=-=b ?? 19010 875832.010351.13836=???=x b X W M ? N/mm 2 <[f]=215 N/mm 2 满足要求。 C 、刚度验算 EI ql w 38454==10cm =2000/200<8.5cm 10×15800×10×2×38420×10×292.158-114 3=? 满足要求。

盖梁钢棒验算资料

盖梁悬空支架施工方案（穿钢棒） K85+365.52**大桥因本桥较长地质条件不好，采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。拟采用在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工。盖梁尺寸为 1.7m ×1.4m×20.58m（宽×高×长）。盖梁长度20.58米分别为20.58m=3.11+7.18+7.18+3.11。 盖梁施工支承平台采用在墩柱上各穿一根3m长φ10cm钢棒（三柱式共6个支点），上面采用墩柱两侧各一根22m长45b工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。主梁上面安放一排每根3m长的[16槽钢，间距为50cm作为分布梁。分布梁上铺设盖梁底模。传力途径为：盖梁底模——纵向分布梁（双10槽钢）——横向主梁（45b工字钢）——支点φ10cm钢棒。 一、计算参数 1.主要材料 1)[16a槽钢 截面面积为：A=2195mm2 截面抵抗矩：W=108.3×103mm3 截面惯性矩：I=866.2×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ]=215Mpa。 2)45b工字钢

横向主梁采用2根45b工字钢，横向间距为140cm（120+20）。 截面面积为：A=11140mm2， X轴惯性矩为：I X=33759×104mm4， X轴抗弯截面模量为：W X=1500.4×103mm3， 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ]=215Mpa。 3）钢棒 钢棒采用φ100mm高强钢棒(A45)， 截面面积为：A=3.14×502=7850mm2， 惯性矩为：I=πd4/32=3.14×1004/32=981.25×104 mm4 截面模量为：W=πd3/32=4.1396×104 mm3 抗剪强度设计值[τ]=125Mpa。 2.设计荷载 1)砼自重 砼自重统一取140cm梁高为计算荷载， 砼方量：V=1.7×1.4×20.58=48.98m3，钢筋砼按27KN/m3计算， 砼自重：G=48.98×27=1322.471KN 盖梁长20.58m，均布每延米荷载：q1=64.26kN/m 2)组合钢模板及连接件0.95 kN/m2，侧模和底模每延米共计 5.2m2， q2=4.94kN/m 3)[16a槽钢 3m长 [16槽钢间距0.5m，每延米2根共计6米，合计：q3=6

工字钢受力计算.docx

1、钢受均布荷载 （1）工字钢力学正应力计算： 根据材料力学正应力计算公式： max M max W ， 其中： 12#矿用工字钢的许用应力510 MPa 12#矿用工字钢抗弯截面W系数为 144.5 cm 3最大弯矩 M max0.125ql 2 q为顶板作用在工字钢上的压力 工字钢长度 l 按4米计算 得出： 5101060.125q 46 2 ， 144.510 510106144.510 6 36847.5N q 0.12542 （2）工字钢最大弯曲下沉量计算： 根据工字钢挠度计算公式：max5ql 4 384EI 其中： q已计算得出为 工字钢长度 l 按4米计算弹性 模量 E=206GPa 12#工字钢惯 性矩为 867.1cm4 得出： max 536847.5440.068 206109867.110 8 384

2、工字钢受集中荷载 （1）工字钢力学正应力计算： 根据材料力学正应力计算公式： max M max W ， 其中： 12#矿用工字钢的许用应力510 MPa 12#矿用工字钢抗弯截面W系数为 144.5 cm 3最大弯矩 M max0.25Fl 2 F为顶板作用在工字钢上的压力 工字钢长度 l 按4米计算 得出： 5101060.25F 46 2 ， 144.510 510106144.5106 F 0.2542 18423 .75N （2）工字钢最大弯曲下沉量计算： 根据工字钢挠度计算公式：Fl 3 max 48EI 其中： q已计算得出为 工字钢长度 l 按4米计算弹性 模量 E=206GPa 12#工字钢惯 性矩为 867.1cm4 得出：max18423 .75430.0013 20610 9867.110 8 48

工字钢抗弯强度计算方法

工字钢抗弯强度计算方法 一、梁的静力计算概况 1、单跨梁形式：简支梁 2、荷载受力形式：简支梁中间受集中载荷 3、计算模型基本参数：长 L =6 M 4、集中力：标准值Pk=Pg+Pq =40+40=80 KN 设计值Pd=Pg*γG+Pq*γQ =40*+40*=104 KN 二、选择受荷截面 1、截面类型：工字钢：I40c 2、截面特性： Ix= 23850cm4 Wx= 1190cm3 Sx= G= m 翼缘厚度 tf= 腹板厚度 tw= 三、相关参数 1、材质：Q235 2、x轴塑性发展系数γx： 3、梁的挠度控制［v］：L/250 四、内力计算结果 1、支座反力 RA = RB =52 KN 2、支座反力 RB = Pd / 2 =52 KN 3、最大弯矩 Mmax = Pd * L / 4 =156 五、强度及刚度验算结果 1、弯曲正应力σmax = Mmax / (γx * Wx)＝ N/mm2 2、A处剪应力τA = RA * Sx / (Ix * t w)＝ N/mm2 3、B处剪应力τB = RB * Sx / (Ix * tw)＝ N/mm2 4、最大挠度 fmax = Pk * L ^ 3 / 48 * 1 / ( E * I )= mm 5、相对挠度 v = fmax / L =1/ 弯曲正应力σmax= N/mm2 < 抗弯设计值 f : 205 N/mm2 ok! 支座最大剪应力τmax= N/mm2 < 抗剪设计值 fv : 125 N/mm2 ok! 跨中挠度相对值 v=L/ < 挠度控制值［v］:L/ 250 ok! 验算通过 Re: 如何计算角钢的受力---[图，请教] 1、? ? ? ? 设每个支点承载力为p=1875N，根据图所示，支点反力R＝2p 2、? ? ? ? 第一受力点弯矩M1=2p×=，第二受力点弯矩M2=2p×（＋）－p×=＝ 如弯矩图所示 3、? ? ? ? 查东北大学机械设计手册第一册3－157页的50×5的角钢抗弯W＝=×10－6m3 4、? ? ? ? 计算弯曲应力σ＝M2/w=×10－6=491×106N/m2=491MPa 5、? ? ? ? 角钢材料一般为Q235，其屈服应力为235MPa，故判断491>235，角钢将失效 Q235钢抗弯强度设计值 = = =mm2 < f=205N/mm2 符合要求

穿心棒法盖梁施工计算书(工字钢)

托担法盖梁施工计算书 一、工程概况 盖梁设计尺寸： 双柱式盖梁设计为长11.95m，宽2.1m，高1.6m，混凝土方量为38.35方，两柱中心距6.95m。盖梁如图所示： 1预埋直径110mm 硬质PVC管，较高立柱根据高差来进行标高调整，保证两预留孔处于同一个标高，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2）插入钢棒：柱顶插入一根直径为9cm，长度为300cm的钢棒，作为主梁工字钢支撑点，钢棒外伸长度一致； 3）安装固定装置和机械式千斤顶。 4）吊装主梁工字钢，利用υ25精轧螺纹钢，夹紧主梁工字钢，上铺I12.6工字钢作为分配梁； 5）拆除钢棒，封堵预留孔：盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土封堵。

三、受力计算 1、设计参数 1）I12.6工字钢 截面面积为：A=1810mm2 截面抵抗矩：W=77×103mm3 截面惯性矩：I=488×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。2）主梁工字钢 横向主梁采用2片45b工字钢。 截面面积为：A=11100mm2 截面抵抗矩：W=1500×103mm3 截面惯性矩：I=33760×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 3）钢棒 钢棒采用υ90mm高强钢棒(A45)， 截面面积为：A=3.14×452=6362mm2， 抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。 2、荷载计算 1) 混凝土自重荷载（考虑立柱混凝土重量） W1=38.35×26=444.3kN； 2）支架、模板荷载

A、2片I45b组成主梁,长12m，纵向工字钢长4.5m，间距30cm。W2=12×0.874×2+0.142×4.5×（11/0.3）=54.3kN； B、定型钢模板,重量由厂家设计图查询得到。 W3=6800×10=68kN； 3）施工人员、机械重量。 按每平米1kN，则该荷载为： W4=12×2×1=24kN； 4）振捣器产生的振动力。 盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力2kN。 施工时振动力:W5=2×3=6kN； 总荷载：W=W1+1 W2+ W3+ W4+ W5=1153.4kN 5）荷载集度计算 横桥向均布荷载集度：q h=W/12=96.1kN/m； 顺桥向荷载集度取跨中部分计算：q z= q h/1.8=96.1/1.8=53.4kN/m 2、强度、刚度计算 1) I12.6工字钢强度验算 取盖梁跨中横向一米段对I12.6工字钢进行计算，其中横向一米荷载共有3根I12.6工字钢承担，顺桥向荷载集度：53.4kN/m，每一根承担17.8 kN/m 计算模型

穿心棒法盖梁施工计算书工字钢

穿心棒法盖梁施工计算 书工字钢 This model paper was revised by LINDA on December 15, 2012.

托担法盖梁施工计算书 一、工程概况 盖梁设计尺寸： 双柱式盖梁设计为长，宽，高，混凝土方量为方，两柱中心距。盖梁如图所示： 1 110mm硬质PVC管，较高立柱根据高差来进行标高调整，保证两预留孔处于同一个标高，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2）插入钢棒：柱顶插入一根直径为9cm，长度为300cm的钢棒，作为主梁工字钢支撑点，钢棒外伸长度一致； 3）安装固定装置和机械式千斤顶。 4）吊装主梁工字钢，利用φ25精轧螺纹钢，夹紧主梁工字钢，上铺工字钢作为分配梁；

5）拆除钢棒，封堵预留孔：盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土封堵。 三、受力计算 1、设计参数 1）工字钢 截面面积为：A=1810mm2 截面抵抗矩：W=77×103mm3 截面惯性矩：I=488×104mm4 弹性模量E=×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］ =215Mpa。 2）主梁工字钢 横向主梁采用2片45b工字钢。 截面面积为：A=11100mm2 截面抵抗矩：W=1500×103mm3 截面惯性矩：I=33760×104mm4 弹性模量E=×105Mpa 3）钢棒 钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)， 截面面积为：A=×452=6362mm2， 抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。 2、荷载计算

1) 混凝土自重荷载（考虑立柱混凝土重量） W1=×26=； 2）支架、模板荷载 A、2片I45b组成主梁,长12m，纵向工字钢长，间距30cm。 W2=12××2+××（11/）=； B、定型钢模板,重量由厂家设计图查询得到。 W3=6800×10=68kN； 3）施工人员、机械重量。 按每平米1kN，则该荷载为： W4=12×2×1=24kN； 4）振捣器产生的振动力。 盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力2kN。 施工时振动力:W5=2×3=6kN； 总荷载：W=W1+1 W2+ W3+ W4+ W5= 5）荷载集度计算 横桥向均布荷载集度：q h=W/12=m； 顺桥向荷载集度取跨中部分计算：q z= q h/==m 2、强度、刚度计算 1) 工字钢强度验算 取盖梁跨中横向一米段对工字钢进行计算，其中横向一米荷载共有3根工字钢承担，顺桥向荷载集度：m，每一根承担 kN/m

盖梁抱箍法施工及计算4工字钢

江门市滨江新区规划四路 K0+516.157大桥盖梁抱箍施工方案 编制： 审核： 日期：

盖梁抱箍法施工及计算 目录 第一部分盖梁抱箍法施工设计 一、施工设计说明 二、盖梁抱箍法结构设计 三、主要工程材料数量汇总表 第二部分盖梁抱箍法施工设计计算 一、设计检算说明 二、侧模支撑计算 三、横梁计算 四、纵梁计算 五、抱箍计算

第一部分盖梁抱箍法施工设计图 一、施工设计说明 1、概况 江门市滨江新区规划四路K0+516.157大桥长120米(6×20米)，全桥共有5个桥墩，共20条墩柱，墩柱上方为盖梁，共5个盖梁。每个盖梁长25.5572m，宽1.6m，高1.20m的钢筋砼结构，墩柱盖梁施工拟采用抱箍法施工。 图1-1 盖梁正面图（单位：cm） 2、设计依据 （1）交通部行业标准，公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86） （2）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86）》 （3）《机械设计手册》 （4）《建筑施工手册》（第四版）

（5）桥梁施工经验。 二、盖梁抱箍法结构设计 1、侧模与端模支撑 侧模为为15mm厚的胶合板，背带肋条为10×10cm方木，间距30cm，在竖肋外设2[4槽钢背带。背肋高1.3m；在背带上按间距40cm设φ14的栓杆作拉杆（共3排），在侧模与底模连接处设6×6角钢，角钢与背带平行。 2、底模支撑 底模为钢模,模板厚度为δ2.5mm，设纵向肋条（肋条：3×3cm），肋条间距20cm。在底模下部采用间距30cm的2[8#槽钢，2根槽钢焊接牢固。横梁长2.7m（超出部分作支模、挂网、操作平台用）。盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。横梁底下设纵梁。 3、纵梁 纵梁采用2根I45b工字钢。两根工字钢位于墩柱两侧，中心间距100cm,工字钢间用φ20钢筋对拉连接，间距为3m。工字钢连接处采用高强螺栓与焊接相结合。 （1）、力学性能指标。 查《简明施工计算手册》、《钢结构设计规范》GB50017-2003得I45b工字钢的截面特性（I截面惯性矩；W截面抵抗矩）： E=2.6×105MPa；W x =1500.4cm4；I X =33759cm4；A=111.4cm2；S X =887.1cm； [σ]=215MPa；[τ]=125MPa；d=13.5mm，每延米重887.1Kg （2）、梁长27m，位于墩柱两侧。 4、抱箍

工字钢挑架受力计算

工字钢挑架受力计算 1、荷载取值 直角扣件：按每个主节点处二个，每个自重：13.2N/个； 旋转扣件：按剪力撑每个扣接点一个，每个自重：14.6N/个； 对接口件：按每6.5m长的钢管一个，每个自重：18.4N/个； 横向水平杆每个节点一根，取2.2m长。 钢管尺寸：ф48×3.5mm，每米自重：38.4N/m。 施工均布活荷载标准值：取2kN/m2。 2、外架计算 鉴于在立杆稳定性计算中，底层立杆的轴向力最大，起决定控制作用。根据实际经验，风荷载产生的附加应力小于设计强度的5%，风荷载可不计。 外脚手架立杆计算：从整个外加搭设要求，主办公楼外加独立高度最高为30米本作安全可靠的原则，外架的稳定性主要对此部分进行计算。 工字钢挑架从12层开始挑，根据钢管的长度和本工程的结构布置，工字钢水平间距按5米进行设置。工字钢选用[12，长度为6米长。外架搭设及工字钢的分布如图（一）、（二）所示。 N GK=30*38.4+17*3*38.4+34*3*13.2+4*0.35*1000*0.6*1= 5296.8N=5.3kN N QK=(2+2)*5*1=20kN N=1.2* N GK+1.4* N QK=1.2*7.43+1.4*2.4=34.36kN

12#工字钢挑架受力计算： 计算简图： 计算结果： 从计算结果显示，取其最大值. 即: m kN M ?=06.38max 根据钢结构设计规范，对工字形截面,γx ＝1.05。 对于12#工字经查表可得： 34310727.07.72m cm W x -?== 2522244 max 1006.2105105010727.005.106.38mm N mm N m kN W M x x ?<

穿心棒法盖梁施工计算书(工字钢)版

托担法盖梁施工计算书 一、工程概况 盖梁设计尺寸: 双柱式盖梁设计为长11.95m,宽2.1m ，高1.6m ，混凝土方量为 38.35方，两柱中心距6.95m 。盖梁如图所示: 二、施工方案 1） 预留孔：立柱施工时测好预留孔的标高位置，预埋直径110mm 硬质 PVC 管,较高立柱根据高差来进行标高调整， 保证两预留孔处于 同一个标高，施工 时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2） 插入钢棒：柱顶插入一根直径为 9cm,长度为300cm 的钢 棒，作为主 梁工字钢支撑点，钢棒外伸长度一致； 3） 安装固定装置和机械式千斤顶。 4） 吊装主梁工字钢，利用? 25精轧螺纹钢，夹紧主梁工字钢， 上铺 112.6工字钢作为分配梁； 5） 拆除钢棒，封堵预留孔：盖梁施工完成后把预留孔用细石 立血 侧 ■

混凝土圭寸堵 三、受力计算 1、设计参数 1）I12.6 工字钢 截面面积为：A=1810mm2 截面抵抗矩：W=77< 103mm3 截面惯性矩：1=488 <04mm4 弹性模量E=2.1<105Mpa 钢材采用Q235 钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［ ]=215Mpa。2）主梁工字钢 横向主梁采用2片45b工字钢。 截面面积为：A=11100mm2 截面抵抗矩：W=150<0 103mm3 截面惯性矩：I=33760<104mm4 弹性模量E=2.1<105Mpa 3）钢棒 钢棒采用? 90mm高强钢棒（A45）, 截面面积为：A=3.14< 452=6362mm2，抗剪强度设计值］T］=125Mpa。 2、荷载计算 1）混凝土自重荷载（考虑立柱混凝土重量） W 1=38.35< 26=444.3kN；

工字钢弯矩计算方法

工字钢计算受力分析方法 基本要求 悬挑式钢平台是施工临时结构。主要承受施工过程中垂直和水平荷载，也是传递施工中周转材料，钢平台必须有足够的承载能力，刚度和稳定性，在施工过程中在各种荷载作用下不发生失稳、倒塌，并不能超过结构的容许强度、变形、倾斜、摇晃或扭曲现象，以确保安全。 二、受荷情况 采用工字钢与槽钢电焊连接是主要受力件，钢板与钢丝绳上部连接，保证钢平台的整体刚度和稳定性，并具在抵抗垂直作用能力，固定墙体物体，能承受风荷载。 三、构造与搭设要求 1. 钢平台用工字钢作主梁，槽钢作次梁，槽钢间距为800 [40，主梁要用工字负140×80×5.5，钢丝绳ф14。 2. 钢平台搁支点与上部拉结点设置在砼剪力墙上，搁支点放置在剪力墙离地面高3cm左右预留洞，上部拉结点放置在剪力墙穿螺杆预埋的管子内。 3. 钢平台的地板用3mm厚钢板，全部用电焊连接，每个侧面栏杆用ф32焊管。 4. 钢丝绳前后两道，后一道作预防作用，每根钢丝绳用3只钢丝夹具夹牢，用花篮螺栓固定，上部拉结点用两套卸甲连接，再用钢丝绳镶饼连接。

5. 所有钢平台接触点全部用电焊连接，焊点符合规范要求。 四、钢平台验算 1. 钢平台结构布置见后附图。钢平台宽 2.1米，水平杆采用14#变通热轧工字钢，拉杆采用（每边2ф14(6*61)型钢丝绳） 注：14#工字钢 h=140mm b=80mm d=5.5mm Ix=712cm4 Wx=102cm3 Sx=59.3cm3（查表） 2. 计算钢平台的承载力 1) 工字钢抗弯强度计算 Mmax= Wx[б]=102×103×215=21.93kN?m 2) 工字钢抗剪强度计算 Vmax= Iz d[ъmax]/ Sx=120×5.5×125=82.5 kN V=ql/2≤Vmax q≤24.64 kN/m 3) 工字钢整体稳定性验算 N/A≤[б]Q A=bH-(b-d)h=8×14-(8-0.55) ×11 =30.05cm2 i=(I/A)1/2=(712/30.05)1/2=4.8cm λ=ul/2=(1×6.7×103)/48=139.58 查表得Q=0.349 N≤215×0.349×30×102=225.1 kN 当钢丝绳水平分力Fx=N≤225.1 kN时就满足要求。

盖梁计算

施工平台受力计算书 一、工程概况 盖梁设计尺寸： 双柱式盖梁设计为长11.86m，宽2.1m，高1.8m，混凝土方量为43.56方，悬臂长2.23m，两柱中心距7.4m。

1、荷载计算 1) 混凝土自重荷载 W1=43.56×26=1133kN； 2）模板荷载 A、定型钢模板,每平米按1.2kN计算。 W2=（11.86×1.8×2+1.8×2.1×2）×1.2=60.3kN； 3）施工人员、机械重量 按每平米1kN，则该荷载为： W3=11.86×2.1×1=25kN； 4）振捣器产生的振动力 盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力5kN。 施工时振动力:W4=5×3=15kN； 总荷载：W=W1+ W2+ W3+ W4 =1133+60.3+25+15=1233.3kN 5）荷载集度计算

横桥向最大荷载集度：q h1=（W+0.9×1.23×2.1×26）/11.86=（1233.3+60.4）/11.86=109kN/m；最小荷载集中度q h2= q h1/2=55kN/m 顺桥向荷载集度取跨中部分计算：q s= q h1/2.1=109/2.1=51.9kN/m 2、强度、刚度计算 1)木材强度验算 取盖梁跨中横向一米段对木方进行计算，其中横向一米荷载共有2根方木2根10#槽钢承担， 顺桥向荷载集度：q s= q h1/2.1=109/2.1=51.9kN/m，受力图: 弯矩图

剪力图 其中最大弯矩为：M=20.4kN·m，最大剪力为：Q=46.7kN 单条10cm×10cm的方木的抗弯模量W x=166.67×10-6m3，抗剪面积A=0.01m2 单条10#槽钢抗弯模量W x=39.4×10-6m3，抗剪面积A=12.74×10-4m2 根据应力公式可以得出最大拉应力： σ=M/W x=20.4×1000/39.4/3=172MPa <[σ]=200MPa; 根据剪应力公式可以得出剪切应力： τ=1.5Q/A=70×1000/12.74/3=18.3MPa <[σ]=85MPa; 2）纵梁45b工字钢计算 实际施工中盖梁两端部分模拟为梯形荷载，最小值为55kN/m，最大值为109kN/m，跨中模拟均布荷载109kN/m，实际施工中立柱顶部混凝土完全由立柱承受，但为安全起见，计算模型将此部分混凝土 考虑在内，工字钢计算模拟图形如下图：

工字钢计算

钢材知识（十四）-工字钢抗弯强度计算方法 作者：475762317提交日期：2009-5-29 13:50:00 钢材知识（十四）-工字钢抗弯强度计算方法 钢材知识/jimmy 工字钢抗弯强度计算方法 一、梁的静力计算概况 1、单跨梁形式：简支梁 2、荷载受力形式：简支梁中间受集中载荷 3、计算模型基本参数：长 L =6 M 4、集中力：标准值Pk=Pg+Pq =40+40=80 KN 设计值Pd=Pg*γG+Pq*γQ =40*1.2+40*1.4=104 KN 二、选择受荷截面 1、截面类型：工字钢：I40c 2、截面特性： Ix= 23850cm4 Wx= 1190cm3 Sx= 711.2cm3 G= 80.1kg/m 翼缘厚度 tf= 16.5mm 腹板厚度 tw= 14.5mm 三、相关参数 1、材质：Q235 2、x轴塑性发展系数γx：1.05 3、梁的挠度控制［v］：L/250 四、内力计算结果 1、支座反力 RA = RB =52 KN 2、支座反力 RB = Pd / 2 =52 KN 3、最大弯矩 Mmax = Pd * L / 4 =156 KN.M 五、强度及刚度验算结果 1、弯曲正应力σmax = Mmax / (γx * Wx)＝124.85 N/mm2 2、A处剪应力τ A = RA * Sx / (Ix * tw)＝10.69 N/mm2 3、B处剪应力τ B = RB * Sx / (Ix * tw)＝10.69 N/mm2 4、最大挠度 fmax = Pk * L ^ 3 / 48 * 1 / ( E * I )=7.33 mm 5、相对挠度 v = fmax / L =1/ 818.8 弯曲正应力σmax= 124.85 N/mm2 < 抗弯设计值 f : 205 N/mm2 ok! 支座最大剪应力τmax= 10.69 N/mm2 < 抗剪设计值 fv : 125 N/mm2 ok! 跨中挠度相对值 v=L/ 818.8 < 挠度控制值［v］:L/ 250 ok! 验算通过！

盖梁抱箍法施工及计算

盖梁抱箍法施工及计算 目 录 第一部分 盖梁抱箍法施工设计图 一、施工设计说明 二、盖梁抱箍法结构设计 三、盖梁抱箍法施工设计图 四、主要工程材料数量汇总表 第二部分 盖梁抱箍法施工设计计算 一、设计检算说明 二、侧模支撑计算 三、横梁计算 四、纵梁计算 五、抱箍计算 附图 图一、盖梁抱箍法施工设计总图 图二、盖梁抱箍设计图 图三、盖梁抱箍法施工支撑详图 图四、各部件连接、栏杆与工作平台详图 第一部分 盖梁抱箍法施工设计图 一、施工设计说明 1、概况

泸州泰安长江大桥引桥长米（起迄里程为K18+～K19+）。共有24个桥墩，除4#、5#墩为双柱式外，其余各墩为三柱式结构（墩柱为直径的钢筋砼结构），墩柱上方为盖梁。盖梁为长，宽，高的钢筋砼结构，如图1-1。由于引桥墩柱高度较大，最大高度为，除4、5墩及高度较低的墩柱采用搭设支架施工外，其余墩柱盖梁施工拟采用抱箍法施工。引桥盖梁砼浇筑量大，约。 图1-1 盖梁正面图（单位：m） 2、设计依据 （1）交通部行业标准，公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86） （2）汪国荣、朱国梁编著施工计算手册 （3）公路施工手册，桥涵（上、下册）交通部第一公路工程总公司。 （4）路桥施工计算手册 人民交通出版社 （5）盖梁模板提供厂家提供的模板有关数据。 （6）西南出海大通道泸州绕城公路泸州泰安长江大桥工程项目施工图设计文件。（7）国家、交通部等有关部委和四川省交通厅、海通公司的规范和标准。（8）我单位的桥梁施工经验。 二、盖梁抱箍法结构设计 1、侧模与端模支撑 侧模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板高为10cm，在肋板外设2[14背带。在侧模外侧采用间距1.2m的2[14b作竖带，竖带高2.9m；在竖带上下各设一条φ20的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距2.7m，在竖带外设φ48的钢管斜撑，支撑在横梁上。 端模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板高为10cm。在端模外侧采用间距1.2m 的2[14b作竖带，竖带高2.9m；在竖带外设φ48的钢管斜撑，支撑在横梁上。 2、底模支撑 底模为特制大钢模,面模厚度为δ8mm，肋板高为10cm。在底模下部采用间距0.4m 工16型钢作横梁，横梁长4.6m。盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。横梁底下设纵梁。横梁上设钢垫块以调整盖梁底2%的横向坡度与安装误差。与墩柱相交部位采用特制型钢支架作支撑。 3、纵梁 在横梁底部采用单层四排上下加强型贝雷片（标准贝雷片规格：3000cm×1500cm，加强弦杆高度10cm）连接形成纵梁，长30m，每两排一组，每组中的两排贝雷片并在一起，两组贝雷梁位于墩柱两侧，中心间距253.6cm，贝雷梁底部采用3m

预埋工字钢支撑受力计算分析

进口段预埋工字钢支撑受力分析 根据监理工程师对我部上报的300#联系函(《关于保截流赶工增加的措施》)的批复意见。现将支撑工字钢受力分析情况呈报贵部，请贵部审核。 已知参数： 0-28～0+30之间的两导流孔的净宽为6.25m； 工字钢规格为18a，预埋高程为EL964，两边埋入混凝土1.355m，脚手架搭设高度为4m。 在0+30～0+00之间顶拱混凝土厚度为1.5cm，0-00～0-28之间的封顶混凝土厚度按照分层浇筑计划为5.5m，具体浇筑分两层进行浇筑，第一层浇筑3m，凿毛处理后再进行下一层的浇筑，故设计荷载按3m层厚来计算、校核。 混凝土的重度根据配合比取2400kg/m3； 从结构受力方面主要受上部上部混凝土的荷载，主要包括：混凝土自重，倾倒压力和振捣压力，取混凝土重度2500kg/m3；上部的钢管脚手架自重，两侧的侧压力考虑受力对称等方面的因素，忽略不计；上部脚手架搭设完成后整个支撑作用范围内的结构件形成一个整体，所以单根工字钢的扭曲变形在计算时也不于考虑，主要进行工字钢的抗弯强度和抗剪强度计算，来确定否符合相关规范和设计要求。 1、工字钢间距计算 工字钢的间距布置结合上部脚手架搭设参数确定，作为称重支撑脚手架，按照落地平台架考虑要两端固定梁来考虑，计算确定下步工字钢的间距。 结合品茗脚手架计算软件，脚手架按照三跨连续梁来分析，最后计算确定脚手架的横向间距为70cm，纵向间距为50cm，步距1.0m，通过计算钢管脚手架（立杆和横杆）的挠度和抗弯强度均满足要求。为加强中间部位力的分解，从中间部位开始向两侧布置斜向杆件（剪刀承）进行上部荷载的分解。 2、抗弯强度的计算 工字钢受力按照两端固定的梁结构分析，上部荷载为： 混凝土自重：上部的荷载q＝2500kg×10N×3×6.25＝459kN/m2，上部脚手架及倾倒混凝土产生的荷载和振捣荷载产生的荷载相对较小，忽略不计，即上部荷载取Q＝460kN/m2 跨中最大弯矩为M max=QL2/24＝750kN.m3 < 工字钢的抗弯强度设计值为