高速线材RSM机组入口机架堆钢原因分析

2007年第6期宝 钢 技 术长材专栏

高速线材RSM 机组入口机架堆钢原因分析

吴振平,李建军,项权祥

(宝钢分公司 条钢厂,上海 200941)

摘要: 5.5规格减径机入口机架堆钢问题较为突出,对堆钢原因进行分析表明堆钢的原因是由于当来料控制不好,轧件头部局部尺寸大于入口机架进口滚动导卫开口度时,在过钢的瞬间,轧件头部由于受阻产生瞬间堆力从而改变了轧件头部运动方向,在惯性作用下,轧件头部沿平辊轴向向下俯冲,轧件头部弯曲变形从而在咬入入口机架辊环时发生未咬入堆钢。在堆钢原因分析的基础上,通过优化来料断面和对入口机架滚动导卫进行改进,此类堆钢现象得到根本的防止。 关键词:堆钢;滚动导卫;减定径机组

中图分类号:TG335.6+3 文献标识码:B 文章编号:1008-0716(2007)06-0001-04

Analysis of P iling up at t he Entrance Stand of RS M for H igh SpeedW ire Rod

Wu Zhenp ing,L i J i a njun,X iang Quanx i a ng

(Bar Steel P lant ,Baosteel Branch ,Shanghai 200941,China)

Abstract :P iling-up frequentl y o ccurs at the entrance stand o f RS M for 5.5mm h i gh speed w ire rod .T he in vesti ga tion o f the cause o f such pili ng up has been m ade and t he result show s t hat w hen the local size of the rod bar head is bigg er t han t he open size o f t he ro llers ,t he head w ill be blocked ,then itsm ov i ng d irection w ill be changed as it i s m ov i ng through the roller guider .A ffected by the i nertia ,the head of t he rod bar w ill d i ve i n the directi on o f the p l a i n barre led ro ll ax is and part o f the head w ill bend and beco m e defor m ed ,causi ng pili ng up at the entrance stand o f RS M.O n the basis of the analysis ,such pili ng up has been resolved ulti m ate l y by tak i ng the m easure o f opti m izi ng the shape o f the head and i m prov i ng the roller gu i der .

K eywords :pili ng up o f stee ;l ro ller gu i der ;R S M

0 概述

高速线材轧制中的堆钢事故,不仅造成原料和能源的浪费,还造成严重的产能损失,是高速线材生产的瓶颈问题。对堆钢原因及防止措施的研究一直受现场生产所重视

[1,2]

。高线堆钢一般以

小规格高速区堆钢为主,其中 5.5规格减径机入口机架未咬入堆钢较为常见。由于该规格在此位置堆钢轧件头部形状较为相似,因此,研究其产生的原因,并采取有效措施预防此类事故的发生,对生产具有重要的意义。1 堆钢轧件的头部现场确认

图1是轧制 5.5规格减径机入口机架未咬入时部分轧件的头部形状,局部放大和特征参数如图2所示。由图1,2中可以看出,所有未咬入

吴振平 助工 1978年生 2005年毕业于东南大学 现从事高

速线材生产工作 电话 26649827

入口机架时轧件头部形状具有极大相似性:距端部长度为b 的一段被压入辊缝,呈扁状,中间有一段被压入轧槽而凸起,头部弯曲变形轨迹相似。根据最小阻力原理,轧件受力发生弯曲总是向阻力小的方向进行,由于轧件头部弯曲变形轨迹相似,轧件在咬入入口机架前受力情况是相似的。

图1 5.5规格入口机架未咬入

堆钢轧件头部形状

F i g .1 T he head shape o f 5.5mm w ire rod

unc l utched by t he entrance stand

1

宝 钢 技 术2007年第6期

图2是图1中轧件头部局部放大图,特征参数测量值如表1所示,入口机架孔型如图3

所示。

图2 图1中轧件头部局部放大和特征参数

F i g .2 Loca l a m plificati on and feature para m ete rs

o f the w ire rod

head

图3 入口机架孔型图(单位:mm )

F i g.3 Pass o f the entrance stand(mm )

根据入口机架孔型图,设定辊缝值为1.5mm 时,经过入口机架轧制后轧件理论高度为4.82mm (热态尺寸)。由表1中轧件头部形状特征参数值可以看出,端部咬入辊缝呈扁状部分外侧厚度值为2.97mm (也即最小厚度值),大于辊缝值1.5mm,头部凸起部分的天地值C 为6.1mm 也大于入口机架轧制后轧件理论高度4.82mm,可见,轧件头部尺寸过大,造成咬入孔型时发生堆钢。

轧件在咬入减径机入口机架时发生堆钢原因大致有:

(1)入口机架入口导卫底座对中不好。轧线对中一直是高速线材生产关注的重点,轧线发生堆钢,除明显设备故障外,首先考虑的就是对中问题,但如果是由于对中不好而引起 5.5规格入口机架未咬入堆钢,那么这就不能够很好地解释造成如此多次数的重复堆钢。

(2)张力波动异常。由于高速线材轧件头尾为失去张力的状态,头尾可能出现抖动和扭转,前面机架张力越不稳定,轧件头部抖动或扭转就越厉害。由于精轧机与减定径机组之间距离较长,且抖动是随机的,它同样也不能很好地解释如此多次数未咬入堆钢,且轧件头部弯曲形状很相似。

表1 轧件头部主要参数

T ab le 1 M a i n para m eters of t he w ire rod head

mm

试样a

外侧厚度内侧厚度b 长度c

外侧厚度内侧厚度端部咬入辊缝外侧厚度内侧厚度天地及两旁值天地尺寸两旁尺寸1 4.365.4917.16.187.0 2.974.067.638.722 4.145.2317.16.497.41 2.893.537.628.663 7.698.754 7.638.855

7.74

8.68

注: 外侧指如图2所示测量位置靠右边测量,内侧为靠左边测量;!冷态天地平均值7.66mm,两旁平均值为8.73mm;

?热态(冷态#热膨胀系数)天地平均值为7.74mm,两旁平均值为8.83mm 。热膨胀系数在1000?左右为1.011。

(3)在咬入孔型前轧件头部就已经发生变形,且变形方向相同,如果此假设成立,那么就可以很好地解释如此多次数的重复性未咬入堆钢。因此,堆钢原因还需从入口导卫结构和轧件头部受力情况进行分析。

2 堆钢原因分析

2.1 5.5规格减径机入口机架导卫结构分析

根据M o r gan 初始设计, 5.5规格入口机架入口导卫为滚动导卫,如图4所示。M organ 设计导卫的开口度为:入口断面直径#110%。根据

M organ 的标准, 5.5规格入口机架入口标准入口断面直径为7.1mm,因此,开口度设定为7.81mm 。而由表1可以看出,对堆钢时轧件的头部天地、两旁值进行测量,其两旁热态尺寸值平

均为8.83mm,超过导卫的开口度接近1mm 。由于轧件头部局部尺寸超过导卫导辊开口度,因此过钢瞬间冲击是不可避免的。2.2 过钢瞬间轧件头部受阻分析

由于精轧机组26#

架和减定径机组入口机架也呈45%顶交式布置,如果轧件没有发生扭转,26

#

架出来的轧件两旁应对应于入口机架槽底咬入轧

2

吴振平等 高速线材RS M

机组入口机架堆钢原因分析

图4 5.5规格入口机架入口导卫

F ig .4 R oll e r gu i der o f the en trance stand

for 5.5mm w ire rod

槽,入口机架入口导卫导辊轴向与入口机架轧辊一致。因此进减定径机组来料两旁首先与导辊辊身接触,当轧件头部尺寸超过导辊开口度时,其受力如图5

所示。

图5 轧件头部咬入入口机架进口

导卫导辊受力模型

F i g .5 A force m ode l of t he ro ller gu i der en trance

where the w ire rod head enters

由图可看出,当轧件头部尺寸超过导辊开口度时,轧件头部所受阻力为导辊对其的冲击力,即沿导辊轴向施于头部的压力P 和沿导辊切向施于头部的摩擦力T 的合力,其水平方向的分力即轧件头部所受的阻力F 为:

F =T x +P x =T cos +P sin

(1)

由于轧件头部所受的力为冲击力,根据动量定理,轧件撞击前后的动量应保持不变,若轧件的质量为m,撞击前的速度为V 0,撞击后的速度为V &,所用时间为 t ,则有:

F t =m (V &-V 0)(2)

由式(2)可推导出:

F =

m (V &-V 0)

t

(3)

由式(3)可知,当轧件头部尺寸大于导卫开口度时,在过钢瞬间,若此位置刚好与两导辊垂直,轧件通过受阻,即V &

堆钢时轧件与轧辊的相对位置如图6所示,头部弯曲沿辊轴向向下,由于平辊轴向不受限制,因此给轧件头部沿轴向向下冲提供可能。由于入口机架入口导卫导辊与轧槽咬入点的最近间距大于45mm ,这给头部弯曲变形提供足够的变形空间和时间,这与实际堆钢情况较吻合;但如果过钢时,轧件头部局部最大尺寸不与两导辊垂直,钢在通过滚动导位导辊时,所受阻力相对较小,根据最小阻力定律,其最大尺寸可能向两导辊间缝隙方向扭转,轧件头部不受冲击发生变形,从而能顺利地咬入孔型,这就可以解释此类堆钢事故具偶然性。

图6 轧件头部与轧槽的相对位置

F i g .6 Co rresponding positi on of t he

w ire rod head and groov e

由图5和式(1)可知,轧件头部局部尺寸超过导卫开口度越大,压力P 与垂直方向夹角 越

大,轧件通过时所受冲击力越大,钢的头部弯曲变形程度就越严重,咬入孔型时,由于其偏离轧制中心线而咬入辊缝导致未咬入堆钢;另一方面,如果变形程度较小的,有可能入口机架能够轧出,但由于其变形不均而产生翘头或单边耳子,易发生冲出口导卫或在咬入下个机架时发生堆钢。3 改进措施

根据以上分析,要消除堆钢事故,首先要优化

3

宝 钢 技 术2007年第6期

过程控制参数,通过严格控制各关键点断面和粗中轧各机架出口断面,使轧件头部条形良好;其次,对导卫结构进行必要的改进,提高其对轧件头部尺寸波动的自适应能力;通过采取如上措施,效果较为显著,目前 5.5规格减定径机组入口机架未咬入堆钢现象已经从根本上得到有效控制。

4 结论

5.5规格减定径机组入口机架未咬入堆钢问题,主要因素是减径机组前面来料控制不好,轧件头部局部尺寸超过滚动导卫的开口度,在过钢瞬间轧件头部与导辊相撞,导致轧件弯曲而造成。根据以上堆钢原因的分析,优化轧制过程的控制参数和对入口机架导卫进行改进,堆钢现象得到了有效控制。

参考文献

[1] 褚双学.直径 5.5mm高速线材精轧时堆钢的分析处理

[J].武钢技术,2000,38(6):29-30.

[2] 曹树卫.高速线材轧机轧制堆钢产生原因及对策[J].轧

钢,2003:(1):64-65.

(收稿日期:2007-09-03)

(改稿日期:2007-09-21)

专利信息

一种钻杆内加厚轨迹测绘仪

专利号:ZL02215180.X

专利权人:宝山钢铁股份有限公司

共同专利人:西安同视机电科技有限责任公司

设计人:金大勇 于百勤 吴天灵

党志斌

本实用新型涉及一种钻杆内加厚轨迹测绘仪。该测绘仪包括一探头、一探杆、一连杆传动机构、一记录装置,所述探头固定于所述探杆的一端,该探杆的另一端与所述连杆传动机构固定联接,所述记录装置亦与该连杆传动机构相连。所述连杆传动机构包括一轴向导轨、一径向导轨及一垂直连杆,该垂直连杆分别与所述记录装置和探杆固定联接,且滑设于径向导轨上,该径向导轨滑设于所述轴向导轨上。该测绘仪还包括一固定被测工件的V形定位块,该V形定位块与轴向导轨固定联接。本测绘仪安装、定位、调整非常方便,按1?1比例绘制的加厚轨迹曲线具有准确和直观性,可广泛用于各种管件的内外壁加厚轨迹测量。

一种轧辊在线修磨装置的

轴向摆动机构

专利号:ZL01277157.0

专利权人:宝山钢铁股份有限公司

共同专利人:东北大学

设计人:范 群 蔡光起 顾廷权

高 航 解建平 张 镭

江光彪 杨旭磊

一种轧辊在线修磨装置的轴向摆动机构,包括传动电机、齿轮、齿条、外套、导向梁、移动导辊、导辊轴;传动电机的输出轴与齿轮相连,齿轮与齿条啮合;导向梁为工字形,上部开有凹槽,齿条及与其啮合的齿轮安装于凹槽中,导向梁左右两个凹槽中设置移动导辊:外套由前外套和后外套两部分合成,该前、后外套分别安装在导向梁两侧,各开有可设置导辊轴的安装孔,导辊轴一端通过与之固接的偏心齿轮固定于外套上,另一端与移动导辊连接。通过电机带动齿轮旋转时,齿轮及其传动电机在啮合过程中沿着齿条轴向移动,带动外套沿着导向梁进行轴向移动,从而带动磨头支撑架及其上的磨头作轴向移动。具有结构简单、紧凑,占有空间小,运行平稳、可靠性强等特点。

(宝钢股份有限公司知识资产部供稿)

4

安全设施设计专篇合同

安全设施设计专篇合同 -CAL-FENGHAI-(2020YEAR-YICAI)_JINGBIAN

安全设施设计合同 工程名称：项目 工程地点： 合同编号： 甲方： 乙方：宁夏中智信达工程科技有限公司签订日期：2017年3月15日

安全设施设计专篇合同 委托方(甲方): 受委方(乙方): 宁夏中智信达工程科技有限公司 根据《中华人民共和国经济合同法》和《建设工程勘察设计合同条例》的有关规定，经甲乙双方友好协商一致，签订本合同，以资共同遵守。 第一条工程设计项目和任务 一、工程名称：硫酸罐区项目 二、工程地址： 三、委托任务内容： 甲方委托乙方进行赤峰市元宝山区龙天乙炔气厂项目安全设施设计专篇的编制。 第二条设计资料、设计进度及文件提交 一、甲方应向乙方提供以下设计所需的主要基础资料： 1、厂区总平面布置方案；工艺流程方案和工艺流程叙述、操作规程；工艺设备平面布置图；工艺设备和公用工程设备一览表（设备的规格型号、数量、操作参数、材质、设备内的介质）。 2、建设单位简介、建设单位周边生活生产经营场所情况、营业执照、备案证、土地使用证或租赁协议、选址意见书、环评批复文件、设立安全评价报告（备案版）及安全许可意见书。 3、原料、辅料、中间产品、产品的物性数据，建设单位的劳动定员；项目涉及的危险化学品在储存场所的储存量和使用场所的用量，储存区原料的装卸设施和方式；项目配套和辅助工程的能力（或者负荷）及介质的来源，其它的生产工艺介绍和其它生产同类产品企业的工艺情况说明。 4、其他基础资料详见乙方提供的“安全设施设计专篇编写提资单。 二、设计进度： 乙方在甲方向乙方提供“本条款一”中的全部资料后， 30 个工作日完成安全设施设计装订文本（送审版）提交甲方。安全设施设计评审会议结束后 7 个工作日完成安全设施设计修改，经专家组同意后装订文本（备案版）并提交甲方。

高速线材车间设计毕业设计

目录 任务书 ............................................................................................................... 错误！未定义书签。摘要 ..................................................................................................................... 错误！未定义书签。第1章绪论 (1) 1.1 设计背景及意义 (1) 1.1.1 国际市场 (1) 1.1.2 国内市场 (2) 1.1.3 中国线材行业生产的现状 (4) 1.2 设计任务 (6) 1.3 厂址选择 (6) 1.3.1 区域优势 (6) 1.3.2 交通优势 (7) 1.3.3 成本优势 (7) 1.3.4 政策优势 (7) 第2章产品方案的确定与编制金属平衡表 (9) 2.1 产品方案的确定 (9) 2.2 确定金属平衡表 (10) 2.2.1 确定计算产品的成品率 (10) 2.2.2 金属平衡表 (10) 2.3 计算产品的选择 (11) 2.3.1 计算产品选择的原则 (11) 2.3.2 计算产品的技术标准 (11) 第3章生产工艺流程的制订 (13) 3.1 制订生产工艺流程 (13) 3.1.1 制订生产工艺流程的依据 (13) 3.1.2 工艺流程简介 (13)

第4章设备选择 (15) 4.1 加热炉 (15) 4.1.1 炉型选择 (15) 4.1.2 炉子尺寸的确定 (15) 4.2 主轧机 (16) 4.2.1 轧机的组成 (16) 4.2.2 轧机的主要技术参数的确定 (16) 4.3 控制冷却线 (18) 4.3.1 水冷装置 (18) 4.3.2 精轧机后夹送辊 (18) 4.3.3 吐丝机 (19) 4.3.4 斯太尔摩运输机 (19) 4.4 剪机 (19) 4.5 盘卷收集和处理系统 (20) 第5章工艺计算 (21) 5.1 坯料选择 (21) 5.2 坯料加热制度确定 (21) 5.2.1 加热温度确定 (21) 5.2.2 加热速度的确定 (22) 5.2.3 加热时间的确定 (23) 5.3 计算产品的孔型设计 (23) 5.3.1 选择孔型系统 (24) 5.3.2 确定轧制道次数 (24) 5.3.3 各道次延伸系数的分配 (25) 5.3.4 各孔型及轧件尺寸的确定 (26) 5.4 延伸系数校核 (32) 5.5 充满度的校核 (32) 5.6 轧制力的计算 (33) 5.6.1 各机组的温度制度 (33) 5.6.2 孔型轧制力系数 (33)

φ5.5mm高速线材孔型设计说明

学号：5 HEBEI UNITED UNIVERSITY 课程设计 设计题目：φ5.5mm高速线材孔型设计 学生：王震宇 专业班级：11成型1班 学院：冶金与能源 指导教师：万德成 2015年1月7日

目录 1设计说明 (1) 1.1.孔型设计概述 (1) 1.1.1.孔型设计的容 (1) 1.1.2.孔型设计的基本原则 (1) 2.孔型系统的选择及依据 (2) 2.1.孔型系统的选取 (2) 2.1.1.粗轧机孔型系统的选取 (2) 2.1.2.中轧、预精轧及精轧轧机孔型系统的选取 (2) 3.确定轧制道次 (2) 3.1.轧机的选择 (3) 4.确定各道次延伸系数 (5) 5.确定各道次出口的断面面积 (5) 5.1.确定各道次轧件的断面面积 (5) 6.各道次孔型尺寸 (6) 6.1.孔型在轧辊上的配置原则 (7) 6.2.孔型在轧辊上的配置 (8) 6.3.轧辊的平均工作直径及轧辊转速的确定 (8) 6.3.1.工作辊径的确定 (8) 6.3.2.轧辊转速的确定 (9) 7.力能等效计算 (12) 7.1.力能参数计算 (12)

7.1.1.轧制温度 (12) 7.1.2.轧制力计算 (14) 7.1.3.轧辊辊缝计算 (15) 8.校核轧辊强度 (16) 8.1.轧辊强度的校核 (16) 8.1.1.强度校核 (16) 8.1.2.第一架轧机轧辊强度校核举例 (20) 9.电机的选择及校核 (22) 9.1.电机功率的校核 (22) 9.1.1.传动力矩的组成 (22) 9.1.2.各种力矩的计算 (22) 9.1.3.电机校核 (22) 9.1.4.第一道次电机功率校核举例 (25) 10.各孔型图及轧制图表 (26)

2020版化工企业安全设施设计专篇编制要点和方法

( 安全管理 ) 单位：_________________________ 姓名：_________________________ 日期：_________________________ 精品文档 / Word文档 / 文字可改 2020版化工企业安全设施设计专篇编制要点和方法 Safety management is an important part of production management. Safety and production are in the implementation process

2020版化工企业安全设施设计专篇编制要 点和方法 1总论 安全生产事关人民群众的生命财产安全，事关改革发展和社会稳定大局。搞好安全生产工作是全面建设小康社会、统筹经济社会全面发展的重要内容，是实施可持续发展的基本要求。为贯彻执行《安全生产法》、《危险化学品安全管理条例》、《安全生产许可证条例》以及《危险化学品建设项目安全许可实施办法》（国家安全监管总局令第8号）等法律、行政法规和部门规章，规范和指导全国危险化学品建设项目（以下简称建设项目）安全评价、安全设施设计和安全许可以及试生产（使用）方案备案工作，国家安全监管总局印发了《危险化学品建设项目安全设施设计专篇编制导则（试行）》（以下简称导则）和《危险化学品建设项目安全设施目录（试行）》。

2主要编制内容及重点 《导则》其适用于中华人民共和国境内新建、改建、扩建危险化学品生产、储存装置和设施，以及伴有危险化学品产生的化学品生产装置和设施的建设项目安全设施设计专篇的编制。主要内容包括建设项目内部、外部的基本情况，项目中所涉及的危险、有害因素和危险、有害程度，对项目设立安全评价报告中的安全对策和建议采纳情况说明，设计中采用的安全设施和措施，事故预防及应急救援措施，安全管理机构的设置及人员配备，安全设施投资概算、对项目的结论和建议这几个方面的内容。 对于安全设施设计专篇（以下简称专篇）的编制有几个前提，即建设单位应已委托有资质的单位完成项目设立的安全条件进行论证和项目设立进行安全评价，并通过主管部门的评审并取得建设项目设立安全审查意见书。 专篇在提出安全设施设计内容前，首先应对项目中存在的定量分析建设项目工艺流程中涉及具有爆炸性、可燃性、毒性、腐蚀性的化学品数量、浓度（含量）、状态和所在的作业场所（部位）及其

合金钢及其热处理工艺

合金钢及热处理工艺 第一篇结构钢 各类结构钢的含碳量及热处理方法 第一节调质钢 调质钢分低淬透性调质钢中淬透性调质钢高淬透性调质钢 一、低淬透性调质钢油淬临界直径最大为30~40mm，合金元素种类少，总含量不大于 2.5%，常用的有铬钢、锰钢、铬硅钢和含硼钢。如30Cr、35Cr、40Cr、45Cr、30Mn2、 35Mn2、40Mn2、45Mn2、50Mn2、42Mn2V、40MnB等 （一）40Cr过热倾向不大，淬火性较好，回火稳定性较高，经调质后能获得较高的综合机械性能。因此它是应用最广的调质钢之一。 40Cr有两种加工路线；1）硬度较高（HB341~451）锻造-正火（退火）-加工-调质 2）硬度较低（HB255~285）锻造-调质-加工调质前是否进行正火或退火，关键在于锻造的掌握上，掌握得好，可以从略。淬火温度水淬830~850℃；油淬850~870℃。40Cr也可以制造经表面硬化处理的零件，如气体碳氮共渗，感应加热。 （二）45Mn2能促进钢的晶粒长大，显著提高钢的淬透性，45Mn2有较敏感的回火脆性，高温回火后要快冷（水或油中冷却）。淬火温度810~840℃，油淬。 （三）硅锰钢硅全部溶入铁素体，固溶强化效果显著，但含量过多（＞2%）将会较多地降低塑性和韧性。硅能提高淬透性，单一不明显，与锰或铬复合加入，效果显著。但与锰或铬共存，回火脆性敏感。此外，含硅的钢易产生脱碳现象。 常用的有35SiMn和42SiMn，它们既没有锰钢那样容易过热，也没有硅钢那样容易脱碳，但高温回火后必须快冷。 （四）含硼调质钢硼突出的作用是提高淬透性，并且加入量很少（0.0005~0.001%）时就效果显著,当有效硼在0.001%以下时,淬透性随含硼量增加增加,当超过0.001%,淬透性保持不变,超过0.003%,冲击韧性下降,即”硼脆”超过0.007%引起热脆性,增加热加工困难.含硼量一般都控制在0.0005~0.0035%,可代替1.6%Ni、0.3%Cr、0.2%Mo、0.2~0.7%Mn 的作用.微量硼对钢的过热倾向与回火脆性倾向略有增大的作用,而对回火稳定性则无

高速线材生产的质量控制

线材生产的质量控制及 缺陷说明书 线材的表面要求光洁和不得有妨碍使用的缺陷，即不得有耳子、裂纹、折叠、结疤、夹层等缺陷，允许有局部的压痕、凸块、凹坑，划伤和不严重的麻面。线材无论直接用于建筑还是深加工成各类制品，其耳子、裂纹、折叠、结疤、夹层等直接影响使用性能的缺陷都是绝对不允许有的。至于影响表面光洁度的一些缺陷可根据使用要求予以控制，直接用作钢筋的线材表面光洁程度影响不大。用于冷墩的线材对划伤比较敏感，凸块则影响拉拔。 几种线材表面缺陷的深度限量 线材的表面氧化铁皮越少越好，要求氧化铁皮的总量＜10kg/t, 控制高价氧化铁皮（Fe 2O 3 、Fe 3 O 4 ）的生成要严格控制终轧温度、 吐丝温度和线材在350℃以上温度停留的时间. 冷拉、冷墩用线材的脱碳层要求 缩孔、夹杂、分层、过烧等都是不允许存在的缺陷。

热轧盘条的质量控制 高速线材轧机生产的热轧盘条的质量通常包括两个方面的内容：一是盘条的尺寸外形，即尺寸精度及外表形貌；二是盘条的内在质量，即化学成分、微观组织和各种性能。前者主要由盘条轧制技术控制，后者除去轧制技术之外，还严重受上游工序的影响。 任何质量控制都要靠严格的完整的质量保证体系，靠工厂工序的保证能力，靠质量控制系统的科学、准确、及时的测量、分析和反馈。高速线材轧机是高度自动化的现代轧钢设备，其质量控制概念也必须着眼于全系统的各个质量环节。为了准确的判断和控制缺陷，首先要把缺陷产生的原因分析清楚，并设法将它控制消灭在最初工序。缺陷的清理或钢材的判废越早，损失越少。 （一）外形尺寸 高速线材轧机精轧机组的精度很高，轧辊质量很好，当速度控制系统灵敏，孔型轧制制度合理，并且调整技术熟练时，它生产的盘条精度可以大大超过老式盘条的精度。 热轧盘条尺寸精度允许的偏差（GB/T14981）

安全设施设计专篇-产品罐区

中国石化股份公司武汉分公司80万吨/年乙烯及配套项目 安全设施设计专篇 第三卷公用工程和辅助设施 第九册 液体产品罐区 （1.0修改版） 中国石化南京工程有限公司 二○一〇年八月

安全设施设计专篇编制人编制李保法 校核王孝民 审核孙敬民 审定 项目经理陈明星 总工程师龚建华 主管经理

设计人员名单： 专业负责人校核人审核人参加人工艺李保法李保法王孝民随明哲 静止设备余群曹晓玲余群 转动设备于非于非钱静怡 机械 自控楼洪金陆亚军楼洪金张永宇 总图于达华瞿淑娟虞松祥 建筑袁恒华袁恒华刘艳 结构 配管 给排水王修梅王修梅张俊严涛 电气史锡才谢远涛史锡才孙芳 电信刘玉光杨文蕙朱明海 暖通蔡昌翠蔡昌翠王前景 环保 概算

中国石化武汉分公司80万吨/年乙烯及配套项目 液体产品罐区安全设施设计专篇 目录 1.0设计依据 (6) 1.1合同及国家批复文件 (6) 1.2法律法规和标准规范 (7) 2.0建设项目概况 (10) 2.1装置的产品方案 (10) 2.2流程说明 (13) 2.3配套的公用工程设施能力 (14) 2.4装置平面布置 (14) 2.5采用的危险化学品及毒性物料 (16) 2.6建设项目的主要装置（设备）和设施名称、型号（或者规格）、材质、数量和主要特种设备 (17) 2.7自然条件和周围环境及对本装置劳动安全卫生的影响 (18) 2.8生产装置及设施距周围人员密集场所、公共设施、自然保护区等设施的距离. 23 3.0建设项目涉及的危险、有害因素和危险、有害程度 (25) 3.1火灾、爆炸危害 (25) 3.2有毒物料 (31) 3.3腐蚀性物料的危害 (33) 3.4噪声危害 (33) 3.5其它危害 (34) 3.6危险、有害程度分析 (35) 4.0设计采用的安全设施和措施 (38) 4.1选用可靠的设备、材料 (38) 4.2泄压、防爆、防火安全措施 (40)

首钢高速线材厂提高成材率

首钢高速线材厂提高成材率

首钢高速线材厂提高成材率 ]首钢高速线材厂2008年前两个月成材率指标取得重大突破，线材产品的综合成材率达到97.61％，棒材产品的成材率达到95.99％。 综合媒体3月26日报道，随着首钢北京地区搬迁压产力度的进一步加大，钢坯供应紧张的状况成为首钢高速线材厂完成2008年任务最大的障碍和最突出的矛盾。为全面落实“好字优先、稳中求进”的工作要求，高速线材厂把提高成材率作为2008年降本增效的核心任务，通过狠抓各项措施的落实，2008年前两个月，该厂成材率指标取得重大突破，线材产品的综合成材率达到97.61％，比2007年提高0.05％；棒材产品的成材率达到95.99％，比2007年提高了0.76％，双双达到历史最好水平。 二区域加热炉属运行末期，烧损较高。针对这一现状，该厂把加热炉的合理维护，控制加热温度作为一项主要措施。同时，加大Φ5.5规格攻关力度，加强该区域的轧检废控制，努力实现在目前产品结构下，成材率达到96.50%以上的目标。通过吐丝质量攻关，降低吐丝后的辊道消耗水平，实现由2007年的月均80支控制到60支以内。

控制中间消耗，包括各拳头产品的头尾剪切量、性能不良的剪除量，散卷整理的剪除量等，努力实现中间消耗控制在2.60%以内。 三区域生产全部为精品棒材和盘圆产品，其正常消耗高于线材生产。针对这一特点，通过合理控制定尺及回切水平，降低正常回切产品产生的成材率消耗，使抽油杆钢成材率达到94.0%。进一步强化现有的大规格生产措施，在保证质量的前提下，按新标准控制减少划伤的废品量。利用简易精整线设备进行小规格产品的矫直、探伤和测径，既保证了最终产品质量，同时消除了弯钢等废品的产生，提高成材率指标。 针对2008年指标高要求的生产特点，首钢高速线材厂紧密结合生产现状，组织开展了一系列强化培训。通过培训，进一步提高岗位职工对操作标准的认识，使操作更趋熟练与规范。同时，加强对现场操作和实物质量的检查力度。该厂技术部门和各区域组成现场工艺检查组，每天对中夜班的入库产品和白班的在线产品实物质量进行检查，不但使现场工艺与操作的情况得以真实反映，而且提高了岗位职工执行操作标准的自觉性。通过各项管理措施的落实，2008年前两个

45号钢热处理工艺

45号钢热处理工艺 学号：XXXXXX 姓名：XXXXX 指导老师：XXX

目录 一、综述 (4) 1．调质淬火 (4) （1）淬火加热温度 (4) (2) 淬火冷却 (4) （3) 淬火冷却方法 (5) 2．45钢的调质淬火 (5) 3．回火 (6) （1）回火目的 (6) （3）常用回火方法 (6) 4．45钢淬火后的回火 (6) 二、选题依据 (7) 三、实验材料与设备 (8) 1. 实验设备 (8) 2. 实验材料 (8) 三、实验过程 (8) 1. 试样的热处理 (8) （1）淬火 (8) （2）回火 (9) 2. 试样硬度测定 (9) 3. 显微组织观察与拍照记录 (9) （1）样品的制备 (9) （2）显微组织的观察与记录 (9) 五、实验结果与分析 (10) 1. 样品硬度与显微组织分析 (10) 2. 硬度测试数据 (11) 3. 淬火对试样性能的影响 (11) （1）淬火温度的影响 (11)

（2）淬火介质的影响 (12) 4. 回火对试样的影响 (12) （1）回火温度对45钢组织的影响 (12) （2）回火温度对45 钢硬度和强度的影响 (13) （3）以45钢和T8钢为例分析碳含量对钢的淬硬性的影响 (13) 六、结论 (14) 1. 淬火条件影响样品的组织和性能 (14) 2. 回火温度影响样品的组织和性能 (14) 3. 碳元素影响样品的组织和性能。 (14) 七、参考文献 (14)

一、综述 【内容摘要】：45钢是中碳结构钢，冷热加工性能都不错，机械性能较好，且价格低、来源广，所以应用广泛。它的最大弱点是淬透性低，截面尺寸大和要求比较高的工件不宜采用。45钢淬火温度在A3+(30～50) ℃，在实际操作中，一般是取上限的。偏高的淬火温度可以使工件加热速度加快，表面氧化减少，且能提高工效。为使工件的奥氏体均匀化，就需要足够的保温时间。 【关键字】：调质淬火45钢的调质淬火回火45钢淬火后的回火 1．调质淬火 调质是淬火加高温回火的双重热处理，其目的是使工件具有良好的综合机械性能。为使调质件得到好的综合性能，一般含碳量控制在0.30~0.50%。调质淬火时，要求工件整个截面淬透，使工件得到以细针状淬火马氏体为主的显微组织。通过高温回火，得到以均匀回火索氏体为主的显微组织。 淬火 ——淬火是将工件加热到AC3或AC1点以上某一温度保持一定时间。然后以适当速度快速冷却获得马氏体或（和）贝氏体组织的热处理工艺。 目的：就是为了获得马氏体或下贝氏体组织，提高强度硬度，以便在随后不同温度回火后获得所需要的性能。 （1）淬火加热温度 淬火温度主要是根据Fe—Fe3C相图中钢的临界点确定。亚共析钢的淬火加热温度：AC3以上30℃~50℃，使钢完全奥氏体化，淬火后获得全部马氏体组织。共析钢、过共析钢的淬火加热温度：为AC1以上30℃~50℃，得到奥氏体和部分二次渗碳体，淬火后得到马氏体（共析钢）或马氏体加渗碳体（过共析钢）组织。 (2)淬火冷却 淬火冷却时，要保证获得马氏体组织，必须使奥氏体以大于马氏体临界冷却速度冷却，而快速冷却会产生很大淬火应力，导致钢件的变形与开裂。因此，淬火工艺中最重要的一个问题是既能获得马氏体组织，又要减小变形、防止开裂。 常用冷却介质：目前应用最广泛的淬火冷却介质是水和油。实际生产中，使用的冷却介质较多，到目前为止，尚未找到一种介质，能完全符合理想淬火冷却速度的要求。水具有较强烈的冷却能力，用作奥氏体稳定性较小的碳钢的淬火，水冷却介质最为合适。油的冷却能力比水小，因此，生产中用油作冷却介质，只适用于过冷奥氏体稳定性较大的合金钢淬火。

安全设施设计专篇

目录 1 设计依据.................................................... 1.1 设计依据的法律、法规................................................................................................... 1.2 设计采用的主要技术规范、规程、标准 ..................................................................... 1.3 设计合同............................................................................................................................ 1.4 其它相关资料................................................................................................................... 2 建设项目概况................................................ 2.1 项目的建设单位、生产规模、产品方案、建设性质、地理位置、工程占地面积、 设计范围及分工....................................................................................................................... 2.2 建设项目的主要工艺技术及与国内或国外同类项目技术对比情况........................ 2.3 项目涉及的主要原辅材料和产品名称及最大储量..................................................... 2.4 项目的工艺流程、主要装置和设施的布局及其上下游生产装置的关系............... 2.5 项目配套公用和辅助工程或设施的名称、能力（或负荷）.................................... 2.6 项目装置的主要设备表................................................................................................... 2.7 项目外部依托条件或设施 .............................................................................................. 2.8建设项目所在地自然条件 ............................................................................................... 2.9 项目所在地的周边情况................................................................................................... 3 建设项目过程危险源及危险和有害因素分析......................

高速线材厂实习报告

高速线材厂实习报告 本次毕业实习我们是去包钢天诚线材有限公司进行的，我们在这三个星期的实习过程中，参观了高速线材的生产线，并结合本专业的知识，了解了整个高线生产工艺流程，在电气车间对整个控制系统进行了解、学习。 线材有着广泛的用途，无论是在生产还是生活中，概括起来它的用途可以分为两方面：一方面是线材产品直接被应用，主要用在钢筋混凝土的配筋和焊接结构件方面；另一方面是将线材作为原料，经再加工后使用，主要是通过拉拔、热煅、冷镦或切削加工及热处理后，再经过捻制、编织、缠绕、成型等工序制成各类用途金属制品，等等。 下面对控制系统做一个介绍： 一、主控台： 主控台是控制全轧线生产的中心操作室，使全厂的中央信息处理站，在高速线材轧机的连扎控制中，主控台对轧制的正常顺利进行起着光键作用。 （一）、主控台管辖的区域设备: 1、粗轧机组、中轧机组、预精轧机组、精轧机组以及夹送辊、吐丝机。 2、粗轧机组后的回转飞剪、预精轧机组前的事故卡断剪、精轧机组前的回转飞剪、事故卡断剪及轧制平台下的事故碎断剪。 3、轧线上所有活套控制器。 4、轧制平台下载运废料的振动运输机。 二）、主控台的职能与控制对象： 1、设定、调用、修改轧制程序。 2、控制上述所有轧制区域设备的动作及运行。

3、监控轧制区的轧制过程，实现轧制工艺参数和程序控制最优化。 4、控制轧机各组的轧辊冷却水关与闭。 5、组织、协调轧制生产工艺、保证生产的正常运行。 6、担负轧制生产线的日常生产信息传递。 7、有关生产数据的报表的记录与汇总。 8、监视全线的机械、电气、能源介质供应系统的设备运行状况与故障显示。 （三）、主控台与各操作台： 一般来说，轧制生产线上配有五个操作台：入炉操作台、加热出钢操作台、主控台、冷却控制台、卸卷操作台。主控台对上述四个操作台有指挥与领导作用。 下附主控台（500 站）的流程图 注：H—为水平轧辊 V —为立式轧辊 S —为剪切机 二、下面分别介绍几个环节的控制： （一）、加热炉区域： 钢坯加热是线材生产工艺中的一个重要工序，加热的目的是提高钢坯的塑性，降低变形抗力。正确的加热工艺可以提高产品的质量、产量、降低成本，不正当的加热会给生产带来很大的危害。 加热炉区域主要有以下设备：钢坯上料台架、钢坯入炉辊道、称重桥、钢坯拉出辊、曲柄拉剪。在这主要是对这些设备的控制。 加热操作：点火前的准备工作；加热炉的吹扫：启动风机、吹扫炉膛、氮气吹

年产80万吨的高速线材生产车间课程设计

摘要 依照设计要求拟建一个优碳年产80万吨的高速线材生产车间。它的最高轧制速度为110m/s，产品规格为φ5.5~φ12mm，盘卷单重约2吨。 连铸坯在步进梁式加热炉中使用煤气加热，侧进侧出，加热能力为75t/h。加热炉由微机操纵，出炉温度为900℃～1050℃。 该套轧机采纳全连轧无扭工艺，连铸坯为150×150mm，长约为12m，单重约为2.3t的方坯。在13架平立-交替布置的粗轧机和中轧机之后，布置了2架预精轧机，13架精轧机。 轧后冷却通过水冷箱和一套斯太尔摩冷却运输线（120m）来完成。该套斯太尔摩冷却运输系统采纳延迟型冷却装置，可对成品轧材的最终性能操纵如抗拉强度及产品的金相组织和氧化铁 皮厚度进行最终操纵。 计算机系统用于控轧和控冷，无张力轧制，最佳剪切尺寸操纵和缺陷检测。 关键词：高速线材；生产方案；孔型设计；校核

目录 第一章绪论 (1) 第二章车间产品大纲和金属平衡表 (2) 2.1车间产品大纲 (2) 2.1.1产品方案表 (2) 2.1.2产品交货的技术条件 (2) 2.1.3产品的性能 (3) 2.1.4产品国内国际销售应符合以下标准 (3) 2.2原料及其质量要求 (3) 2.2.1原料规格 (3) 2.2.2钢坯的技术条件 (3) 2.3金属平衡表 (4) 第三章设计方案 (5) 3.1方案的比较及选择 (5)

3.1.1轧制速度的确定 (5) 3.1.2线数的确定 (5) 3.1.3总机架数的确定 (5) 3.2高线生产的要紧设备的特点及其选用 (6) 3.2.1高线生产的要紧设备概况 (6) 第四章工艺流程 (12) 4.1生产工艺流程讲明 (12) 4.1.1上料与加热 (12) 4.1.2高压水除鳞 (12) 4.1.3轧制 (12) 4.1.4操纵冷却 (13) 4.1.5精整 (13) 4.1.6剪切、废钢及氧化铁皮清除 (13) 4.2生产工艺流程 (14) 4.2.1生产工艺流程简 (14) 第五章孔型设计及速度制度 (15) 5.1孔型系统的选择 (15) 5.1.1粗轧、中轧孔型系统选择 (15) 5.1.2预精轧、精轧机组孔型的选择 (16)

高速线材生产中的产品缺陷分析

高速线材生产中的产品缺陷分析 摘要 2013年元月首钢长钢公司高线工程项目投产。该生产线建成投产后，对首钢长钢实现低成本、高效益奠定了良好基础。如何生产出优质高速线材产品，实现降低成本，提高效益，增强竞争能力，促进企业的发展和壮大，是我们关注的问题。因此，认真对待高速线材产品在生产过程中产生的缺陷，分析引起这些缺陷的原因，并消除这些缺陷，就具有非常重要的现实意义。高速线材产品生产中常见缺陷有外形及尺寸精度；表面质量；截面质量及金相组织；化学成分及力学性能； 关键词：高速线材产品缺陷原因 2013年元月首钢长钢公司高线工程项目投产。该生产线建成投产后，对首钢长钢实现低成本、高效益奠定了良好基础。如何生产出优质高速线材产品，实现降低成本，提高效益，增强竞争能力，促进企业的发展和壮大，是我们关注的问题。因此，认真对待高速线材产品在生产过程中产生的缺陷，分析引起这些缺陷的原因，并消除这些缺陷，就具有非常重要的现实意义。高速线材产品生产中常见缺陷有外形及尺寸精度；表面质量。本文着重阐述这些缺陷的特征、形成原因及消除措施。 一、首钢长钢高速线材生产现状 2012年12月18日，首钢长钢公司精品高线工程点火一次成功，高线项目工程进入烘炉阶段。 精品高线工程作为承接总公司长材产品的基础性工程项目，是长钢公司产品结构调整，实现产品升级换代的重要工程之一。该生产线建成投产后，对首钢长钢实现低成本、高效益奠定了良好基础。轧机选用了高刚度、短应力线轧机，采用平立交替布置，全线实行远程自

动化控制，工艺装备达到了国际先进水平。加热炉采用蓄热式高温燃烧技术，双层框架斜坡滚轮式炉底步进机械，热工自动化控制系统采用了国内先进技术，比常规加热炉节能45%。轧机机组传动采用Siemens的SIMOREC-K全数字直流传动装置，所有传动电器均采用变频控制节能技术和无功补偿技术，节电率达35%以上，工业用水100%循环利用，实现零排放。 该工程项目于2013年元月份投产，可实现年产110万吨精品线材，主要产品品种有φ5.5—25mm全系列精品线材及中碳钢、高碳预应力钢丝及钢绞线、冷镦钢、爆破线、合金焊线等线材产品，可实现工业产值75亿元以上。 提出“高速线材生产中的产品缺陷分析”这一课题的目的是：提高高速线材产品的质量，打造优质高速线材产品，实现降低成本，提高效益，增强竞争能力，促进企业的发展和壮大的目的。 二、首钢长钢高速线材产品的主要特点 2.1品种规格范围宽 得宜于合理的孔型系统和高适应性的机电设备及布置形式，高速线材的产品规格范围远比普通线材要大（φ5．5 ～16 mm），配以棒材生产线，还可以生产φ20 ～60 mm的棒材（以盘条的方式收集）。 在钢种上可以生产几乎所有的钢种；在品种上，可以生产相应规格的螺纹钢、方钢、内六角钢等。 2.2 盘重 线材生产中，轧制过程中轧件的温降是限制单盘重量的决定因素，而温降主要受制于轧制速度；高速线材有着数倍于普通线材生产的轧制速度，温降已不成问题，理论上讲，高速线材可以生产无限大盘重的线材。 大盘重有利于提高生产厂家的生产效率和成材率，也有利于增加用户的效益。 2.3尺寸精度 精确的孔型设计、合理的轧制时张力及活套控制、单线无扭轧制方式、足够的轧机刚性和耐磨的轧辊材质，使得高速线材的断面尺寸精度达到比较高的水平，也是普通线材轧机所达不到的，一般尺寸精度可达到±0．1～±0．2 mm。 精轧机组后面如使用减定机组则尺寸精度还可以提高。 2.4内部质量 控轧控冷技术的使用，可以得到所想要的内部组织形式和性能。产品性能高度一致，同条抗拉强度波动≤±2．5 %，同牌号线材抗拉强度波动≤±4 %。 2.5 表面质量 合理的孔型系统、耐磨轧辊和轧后控冷技术使得高速线材的表面质量十分优良，表面缺陷很少，表面氧化铁皮少,且是易溶于酸而被清除的FeO组织。 三、高速线材产品的种类和用途（举例长钢生产的高线产品） 3.1线材种类 按照用途线材可以分为两类：一类是直接使用的，多用作建筑钢筋；另一类是深加工后使用的，用于做拉丝或冷镦做钉的原料。 3.1.1软线 一般指普通低碳钢热轧盘条，（有）现用的牌号主要是碳素结构钢标准中规定的Q195、

高速线材生产车间设计

1 我国高速线材生产工艺 1.1 前言 线材是热轧材中断面尺寸最小的一种，由于轧钢厂需将线材在热状态下圈成盘卷并以此交货，故又称之为盘条。 线材是钢铁工业的重要产品之一。它广泛用于机械、建筑和金属制品行业。从线材轧机的发展历史来看，20世纪60年代以前轧制速度达到40m/s之后就很难再提高了。但是人们追求更为高效的生产工艺以提高轧制速度和成品精度的目标却一直没有停止。在这一思想的指导下，1996年世界上第一台由美国摩根公司研制成功的高速线材轧机正式生产，给线材生产领域带来了革命性的变化，揭开了高速线材工业化生产的序幕。 高速线材不仅用途很广而且用量也很大，它在国民经济各部门中占有重要地位。高速线材的用途概括起来可分为两大类：一类是高速线材产品直接被利用，主要用在钢筋混凝土的配筋和焊接结构件方面。另一类是将高速线材作为原料，经再加工后使用，主要是通过拉拔成为各种钢丝，再经过捻制成为钢丝绳，或再经编制成为钢丝网；经过热锻或冷锻成铆钉；经过冷锻及滚压成螺栓，以及经过各种切削加工及热处理制成机器零件或工具；经过缠绕成型及热处理制成弹簧等等。 1.2 我国高速线材发展状况 我国1987年开始生产高速线材，受消费结构不断升级的影响和消费市场强劲拉动的作用，生产线越建越多，产量快速增长，呈现了在装备上追求高速、单线、无扭、微张力组合，在产品上追求高质量、高品质、大盘重等特点。目前我国已成为世界上拥有高速线材生产线最多、产量最大的国家，2003年全国线材总产量4007万t，其中高速线材2704.75万t，占67.5%；2004年线材总产量4940.98万t，其中高速线材占75%左右。 线材生产发展的总趋势是提高轧速、增加盘重、提高精度及扩大规格范围。自60年代第一台全新结构的摩根450高速线材无扭精轧机问世后，引起了线材领域的革命性变化。线材轧制速度突破了以往的极限，达到42m/s。经过几十年不断的改进和更新换代，特别是80年代以后由于各项制造技术、自动化控制技

合金钢管道焊接热处理

焊接作业指导书 （含焊接热处理工艺） 合金钢管道（15CrMoG） 编制人： 审核人： 批准人： 建设机械分公司技术质量部

目录 一、适用范围 (3) 总则 (3) 二、编制依据 (3) 三、工程一览 (4) 四、对焊工及热处理工的要求 (4) 五、焊接材料的选择 (4) 六、焊接设备、材料及焊接环境的要求 (5) 七、主要施工机具 (5) 八、焊接施工 (6) 材料验收 (6) 焊接工艺及流程 (6) 九、焊接热处理 (8) 作业项目概述 (8) 作业准备 (9) 作业条件 (9) 热处理作业程序 (10) 质量检查与技术文件 (15) 十、质量检验 (17) 十一、安全技术措施 (18)

一、适用范围 本作业指导书适用于鞍钢股份能源管控中心1#4#干熄焦余热发电项目工程的管道安装施工。 总则 1、为了保证锅炉焊接热处理质量，指导焊接热处理作业，特制定本工艺。 2、本工艺适用于锅炉、压力容器、压力管道及在受压元件上焊接非受压元件的安装检修焊焊前预热、后热和焊后热处理工作。 3、焊接热处理的安全技术、劳动保护应执行国家现行的方针、政策、法律和法规有关规定。 4、焊接热处理除执行本工艺的规定外，还应符合国家有关标准规范的规定以及设计图纸的技术要求。 二、编制依据 1、施工蓝图； 2、DL/T5031-94《电力建设施工及验收技术规范管道篇》; 3、DL/T 821-2002《钢制承压管道对接焊接接头射线检验技术规程》； 4、DL/T869-2004《火力发电厂焊接技术规程》； 5、《压力管道安全技术监察规程-工业管道》TSGD0001-2009 6、GB/T17394—1998《金属里氏硬度试验方法》 7、DL/T819—2002《火力发电厂焊接热处理技术规程》 8、GB/T16400—2003《绝热用硅酸铝棉及其制品》

高速线材孔型设计

目录 1设计说明 (2) 1.1孔型设计概述 (2) 1.1.1孔型设计的内 容 (2) 1.1.2孔型设计的基本原 则 (2) 2孔型系统的选择及依据 (3) 2.1孔型系统的选取 (3) 2.1.1粗轧机孔型系统的选 取 (3) 2.1.2中轧、预精轧及精轧轧机孔型系统的选 取 (3) 3确定轧制道次 (4) 3.1轧机的选择 (4) 4分配各道次延伸系数 (5) 4.1孔型设计计算 (5) 4.1.1确定各道次延伸系 数 (5) 5确定各道次出口的断面面 积 (6) 5.1确定各道次轧件的断面面积 (6) 6各道次孔型尺寸 (7) 6.1孔型设计计算 (7) 7孔型在轧辊上的配置 (8) 7.1孔型在轧辊上的配置原则 (8) 7.1.1孔型在轧辊上的配 置 (9) 7.2轧辊的平均工作直径及轧辊转速的确 定 (9) 7.2.1工作辊径的确 定 (9) 7.2.2轧辊转速的确 定 (10) 8力能等效计 算 (13) 8.1力能参数计 算 (13) 8.1.1轧制温 度 (13) 8.1.2轧制力计 算 (15)

8.1.3轧辊辊缝计 算 (20) 9校核轧辊强 度 (21) 9.1轧辊强度的校 核 (21) 9.1.1强度校 核 (21) 9.1.2第一架轧机轧辊强度校核举 例 (24) 10电机的选择及校 核 (26) 10.1电机功率的校 核 (26) 10.1.1传动力矩的组 成 (26) 10.1.2各种力矩的计 算……………………………………………….....26. 10.1.3电机校 核 (28) 10.1.4第一道次电机功率校核举 例 (28) 11各孔型图及轧制图 表 (30) 11.1 1. 设计说明 1.1 孔型设计概述 钢坯要在所设计的孔型中轧制若干道次才能获得所要求的断面形状和尺寸，同时孔型设计还与所轧产品的性能、质量及轧机的生产能力、金属消耗、能耗、产品成本、劳动条件都直接相联，所以孔型设计是车间设计重要一环。 1.1.1 孔型设计的内容 孔型设计是型钢生产的工具设计。孔型设计的全部设计和计算包括三个方面： 1. 断面孔型设计 根据原料和成品的断面形状和尺寸及对产品性能的要求，确定孔型系统、轧制道次和各道次的变形量，以及各道次的孔型形状和尺寸。 2. 配辊 确定孔型在各机架上的分配及其在轧辊上的配置方式，以保证轧件能正常轧

年产量65万吨高速线材车间设计的可行性

年产量65万吨高速线材车间设计的可行性 1设计背景及意义 随着全球经济形势的持续回暖，全球经济逐步走出低谷，钢铁产品产能和需求都恢复增长态势。其主要市场空间不仅来自发达国家，还来自于发展中国家的强劲需求。 2 可行性研究 目前,我国钢铁行业区域布局存在不合理现象,钢铁工业“北重南轻”的布局长期未能改善,环渤海地区钢铁产能近4亿吨,50%以上产品外销,从而增加了运输成本,造成整个行业物流的成本非常高。 2012年2月，国务院批复同意了《西部大开发“十二五”规划》这是国务院批复的第三个西部大开发五年规划。此次规划首次提到产业布局要考虑“物流配套能力”。由于,钢材具有典型的销售半径,产品一般只能覆盖300-500公里的需求。假如布局不合理,产品远途倒运必然增大物流成本。 2012年以来，西部地区，特别是四川、新疆等地螺纹钢价格明显高于上海地区300-400元/吨。随着《西部大开发“十二五”规划》的正式批复，西部地区将迎来基础建设高潮，也必将带动大量钢材需求。 2.1 中国线材行业生产的现状 中国目前正在生产的77条高速线材生产线的装备水平大致分为四个等级：（1）具有世界领先水平的生产线。这类生产线主要特点是：单线轧制，盘重大，可进行热机轧制，轧制保证速度达120米/秒，采用超重型精轧机组和减定径机组，尺寸精度控制在±0.10毫米以内，全线控轧控冷。 （2）具有世界二流水平的生产线。这类生产线主要特点是：单线轧制，盘重较大，轧制速度可达到90米/秒以上，尺寸精度可以控制在±0.15毫米以内，

采用延迟型风冷线，能实现控温轧制。 （3）一般水平的生产线。这类生产线的主要特点是：多线轧制，盘重较小，轧制速度一般在70米/秒以上，尺寸精度可以满足B级要求，采用了延迟型或标准型风冷段。 （4）较落后的生产线。这类生产线是对原有的复二重横列式轧机改造而成，或是20世纪80年代末至90年代初建成，由于当时的起点和市场定位就不高，所以装备水平和技术水平都低。其主要特点是：盘重很小（不超过1吨），轧制速度一般在70米/秒以下，尺寸精度控制水平很低。这类生产线目前约占1/6左右，随着产品结构调整步伐的加快和市场竞争压力的增大，以及装备精良的新生产线在近几年将不断地投人使用，这类落后的生产线退出舞台将是必然的。 2.2产量现状 中国是世界上线材产量最多的国家。2004年世界线材产量为11461万吨，中国产量占世界产量的43.2%。 2.3 产品结构现状 中国线材在产量上是世界第一大国，也具有世界最先进的工装设备，但是品种结构上还不能与线材轧机设备相匹配，仍以一般碳结构钢为主。以2003年为例，一般碳结构钢盘条占总量的81.02%。 中国的出口线材逐年增加，已经大于进口量，出口量超过100万吨，但在出口的品种中98.19%为普碳钢盘条。然而进口线材中不锈钢、合金钢、易切削钢盘条占约30%的比例，对于专用深加工产品80%以上需要进口，如帘线钢2004年进口量为81.7%，国内自产部分也仅仅是低级别帘线钢。中国出口线材品种的质量及价格也要远低于进口线材产品。平均计算，出口产品比进口产品的吨钢价格低将近200美元。以钢帘线用盘条为例，目前中国能够批量生产的只有宝钢、武钢、青钢、鞍钢和沙钢，产品质量与日本、欧洲同类产品有相当大的差距，日本新日铁生产产品售价平均高达8400元/吨，而国内售价在6000至7000元/吨。 经过近10年的发展，中国线材的深加工比在25%至30%，大大低于发达国