爆破岩石
01 岩石物理力学性质 physical-mechanical property 0f rock
岩石对物理条件及力作用的反应，包括岩石物理和岩石力学性质。在力学特性中还包括渗流特性，机械特性(硬度、弹性、压缩及拉伸性、可钻性、剪切性、塑性等)。
02 岩石物理性质 petrophysical properties of rock
岩石物理性质主要有：岩石的密度、岩石的空隙性、岩石的波阻抗、岩石的风化程度等各种特性参数和物理量。
03 岩石工程分类 engineering classification of rocks
从岩石工程的角度据岩石强度、裂隙率、风化程度和其它特征指标将其划分成各种类别赢等级，如完整岩石、新鲜岩石、风化岩石、蚀变岩石、块状岩体、层状岩体、软弱夹层等。
04 岩体工程分类法 engineering classification of rock mass
把工程岩体质量的好坏分成有限和有序类别的方法。作为评价岩体工程稳定性，进行工程设计和施工管理的基础的工程岩体分类，一般包含三个方面的工作：1)依据研究对象确定分类因素，构成分级指标作为分级的判据；2)合理选择用分级指标组成的分级模型，得到划分档次的标准；3)根据工程需要确定分级数目。分类的结果要经过实践检验。
05 岩石质量分类 rock mass classification
依据岩石材料的物理性质(非均匀性、各向异性和渗透性)、机械性质或对采掘作业的阻力(如可爆性或可挖性)将岩石进行分类的方法。Barton 1974年制定的QC(品质)系统和Bieniawski 1973年建立的RMR(岩石质量测定)系统可建议用于爆破目的的岩石质量分类。
06 岩体RQD指标 rock quality designation
岩心中长度等于或大于10cm的岩心的累计长度占钻孔进尺总长度的百分比。它反映岩体被各种结构面切割的程度。RQD值规定用直径为54mm金刚石钻头、双层岩心管钻进获得。此指标为美国迪尔(D.V.Deere)于1964年首先提出，并用于岩体分级，也称岩石质量指标。
07 岩体RMR指标 rock mass rating system
波兰人宾尼奥斯基(Z.T.Bieniawski)于1973—1975年提出的地质力学分级法，并用计分法表示岩体质量好坏。
08 岩体Q指标 the Q-system of rock strength
1974年挪威学者巴顿(N.Barton)提出岩体质量指标Q分类法，由RQD、节理组数(?n)、节理面粗糙度(?k)、节理蚀变程度(?a)、裂隙水影响因素(?w)以及地应力影响因素(SRF)等6项指标组成Q值计算式，Q值愈大，表示岩体质量愈好。
09 岩石非连续性 discontinuity of rock
指岩石内的缺陷影响应力和声波传播的性质。岩石的缺陷是指岩石的孔隙、节理、裂隙和层面等。岩石的非连续性对其物理力学性质及渗透性影响很大。
10 岩石非均匀性 nonhomogeneity of rock
指岩石成分、结构和构造在各不同方向上的不均匀分布。
11 岩石断裂韧性 fracture tughness of rock
指岩石抵抗裂纹扩展的能力。在平面裂纹应力分析中，裂纹面分为三种基本位移模式(张开型、错动型、撕开型)。张开型裂纹最适合于脆性固体中裂纹传播。
12 岩石声学性质 acoustic propenty of rock
受载岩石由变形到破坏过程中声发射波在岩石中传播、衰减的特性。根据岩石的声学性质，可以采用声波法及声发射监测技术探测岩石的动弹性参数、岩体的龟裂范围、裂隙深度、岩体破坏的发展过程，预测岩体失稳及岩爆等。
13 岩石声发射 acoustic emission of rock
岩石在裂纹扩展时以脉冲波形式释放应变能的现象。
14 声能强度 sound intensity
在考查点上以特定方向，通常与该方向垂直的单位面积传递的声能平均速率。
15 孔隙类型 pore types
沉积岩中的孔隙，可分原生与次生两类。前者以粒间孔隙为主，取决于骨架颗粒的粒度、分选、圆度、球度与填集密度；后者多由溶解作用形成，表现为粒内孔隙、铸模孔隙以及收缩裂隙，构造裂隙再溶解的情况也常见。
16 岩石孔隙度 porosity of rock
也称岩石孔隙率。通常表述岩石孔隙度(ф)为岩石总孔隙体积吒与同一岩石外表体积V f之比，即：ф=V p／V f可用小数或百分数表示。砂岩孔隙度一般为10％一25％。
17 岩石渗透性 permeability 0f rock
地下的重力水存在于岩石的孔隙和裂隙中，而且这些孔隙和裂隙常常是互相连通的，在孔隙不损害岩石构造的情况下，重力水的通过能力称为岩石渗透性，常用渗透系数表示，量纲为cm／s或m／d。
18 岩石吸水性 water absorbability of rock
指在一定的试验条件下岩石吸入水分的能力。常以自然吸水率或饱和吸水率表示。自然吸水率是岩石试样在大气压作用下吸入的水分的最大质量与试样烘干质量之比。饱和吸水率是岩石试样在真空或加压状态下吸入水的最大质量与试样烘干质量之比。
19 流体传导率或渗透性 hydraulic conductivity 0r permeability
流体在多孔或缝隙物质中传导的度量。流体传导率等于渗透系数(k)和水利梯度d p的乘积。C hc=kd p (Darcy’s law)。其中C hc为传导率或渗透率(单位为m／s)。
20 岩体扩容 dilatancy of rock mass
岩石在偏应力作用下由于内部产生微裂隙而出现的非弹性体积应变。
21 凯塞效应 Kaiser effect
凯塞发现材料在单向拉伸或压缩试验时，当应力达到历史上受过的最大应力时会突然产生明显的声发射现象。
22 劈裂试验 split test
又称“巴西试验”。用圆柱形岩样在直径方向上对称施加沿纵轴向均匀分布的压力使之破坏，从而测定岩样强度的一种试验方法。
23 吕荣单位 Lugeon unit
岩体压水试验时，在lMPa水压力作用下，每米钻孔内每分钟耗水1L时的渗透性称为1吕荣。
24 岩石库仑一莫尔强度理论 Coulomb-Mohr strength theory of rock
按照库仑一莫尔强度理论，当代表某一应力状态的最大应力圆与强度曲线相切时，岩石发生剪切破坏，破裂面与最大主应力作用面夹角a=45°+ф/2，该强度理论没有考虑中间主应力σ2的影响。此强度理论广泛应用于矿山工程稳定性分析。
25 库仑一纳维强度理论 Coulomb-Navier strength theory
库仑与纳维建立的强度理论。该理论认为：岩石破坏时，破坏面上的剪应力达到极限值，该极限强度不仅与岩石抗剪能力有关而且与破坏面上的法向应力有关。
26 岩石动态力学性质 dynamic property of rock
指岩石在变动载荷的作用下，发生变形和破坏等的力学特性。常用应变速率来表示载荷变化的剧烈程度。
27 岩石动态弹性模量 dynamic elastic modulus of rock
岩石动态力学性质之一。指岩石在动载荷作用下，显示出的弹性模量。它是岩石重要的力学性质之一。测定岩石动态弹性模量通常用共振法、声脉冲法和霍普金森(Hopkinson)杆法。
28 岩石本构方程 constituerlt equation of rock
表征岩石应力应变之间关系的数学式。亦称物理方程，是反映岩石物理力学性质、表征岩石变形性的最基本的方程式。由于岩石内存在孔隙、微裂隙和受力状态及试验条件的不同，各种岩石有不同的本构方程。坚硬完整的岩块的本构方程可以用广义胡克定律来表示。
29 岩石变形模量 deformation modulus of rock
指强度极限范围内的岩石应力应变之比。是岩石物理力学性质之一。
30 岩石残余强度 residual strength of rock
指岩石试件在单轴或三轴抗压、抗剪试验中发生宏观破坏后的最小抵抗应力。是岩石物理力学性质之一。
31 岩石泊松比 Poisson’sratio of rock
指岩石单向受压时，横向膨胀应变ε2、ε3与沿作用力方向产生的纵向应变ε1之比。是岩石物理力学性质之一。
32 岩石的波阻抗 impedance of rock
岩石中的纵波速度与岩石密度的乘积。它表明应力波在岩体中传播时，运动着的岩石质点产生单位速度所需的扰动力。它反映了岩石对动量传递的抵抗能力。波阻抗大的岩石往往比较难以爆破。
33 岩石强度 strength of rock，resistability of rock
岩石的强度是表示岩石在外力作用下发生破坏前所能承受的最大应力，有抗压强度(compression strength)和抗拉强度(tensile strength)等。
34 岩石动态强度 dynamic strength 0f rock
指岩石在动载荷作用下显示出的岩石强度。
35 岩石抗压强度 compressive strength of rock
指岩石承受压应力时抵抗破坏的能力，单位为MPa。
36 岩石坚固性 firmness of rock
指在采矿工程中岩石难于或易于破碎或维护的性质。人们在采矿实践中认识到有的岩石容易破碎，有的则难；有的易于维护，有的则容易冒落，于是产生岩石坚固性的概念。
37 岩石流变性 rheological behaviour of rock
岩石物理力学性质之一。指岩石的应力及应变随时间而变化的性质。岩石的流变包括变和松弛。蠕变是当应力为一定值时，应变随时间而增长的性质；松弛则是应变为定值时，应力随时间而减小的性质。
38 岩石流变强度 rheological strength of rock
指岩石在应力长期作用下的强度。
39 岩石热胀性 heat expansibility of rock
指岩石受热膨胀的性质。岩石是由矿物颗粒组成的，绝大多数岩石都呈结晶状态。而结晶空间格子的微粒是不断在其平衡位置附近振动的，当温度升高时，其微粒间平衡位置的距离增大，因而产生岩石的热膨胀，其结果，长度或体积增大。
40 岩石弹塑性 elastic-plasticity of rock
指岩石的一种变形特性。这一特性常与受力状态和所处的环境有关。岩石受载后，应变相应地增长，可获得岩石的应力一应变曲线。如果对岩石加载到一定值时卸载，卸载曲线不沿加载曲线返回原点。实际上，这类岩石的卸载曲线表示弹性变形和一部分不可恢复的残余变形。
41 岩石弹性模量 elastic modulus of rock
指岩石在弹性范围内应力与应变之比。
42 岩石三轴压缩强度 triaxial compressive strength of rock
指岩石试件在三向压应力作用下所能抵抗的最大轴向应力。有两种方式产生三向压缩应力(σ1、σ2、σ3)；一是使应力σ1>σ2>σ3，这样的试验称为真三轴压缩试验；另一种是使应力σ1>σ2=σ3，这是广为采用的岩石普通三轴压缩试验方法。
43 岩石强度测试方法 method for rock strength measuring
测定岩石物理力学性质的试验方法。通常在现场取回岩心或岩块，按照有关标准，在室内加工成规则试件，借助适当的加载设备在规定的加载速率下测定试件破坏时某截面上的极限应力。以同种岩石的一组试件的平均强度作为该种岩石的强度。
44 岩石强度尺寸效应 size effect of rock strength
在同等的试验条件下，岩石的单向抗压强度随岩石试样尺寸的增大而减小的现象。
45 岩石强度弱化系数weakness factor of rock strength
饱水状态下岩石的抗压强度与干燥状态下的抗压强度之比。
46 硬度试验 hardness test
测定物料对压、刮、剥阻力大小的试验方法。岩石的硬度取决于岩石中矿物组成的费型、含量及矿物颗粒之间的结合力。
47 普氏岩石硬度指数 Protodyakonov coefficient of rock strength
前苏联普罗托季雅科诺夫20世纪30年代提出普氏分级法。这一方法主要采用的分级指标为f=Rc／10，式中R c为岩块单轴抗压强度MPa。用，值把岩石分成20个级别。
48 岩石硬度 hardness of rock
岩石抵抗工具侵入其表面的能力指标。它是影响机械方法破碎岩石效果的基本量值。按测量方法不同，主要有刻划硬度、压入硬度和回弹硬度三种。
49 洛氏硬度 Rockwell hardness
用洛氏硬度试验机测得表示材料硬度的一种标准，由S．P．Rockwell提出，用符号HR表示。应用压人法测定。
50 布氏硬度数 Brinell number
表示材料硬度的一种标准。由瑞典人布林南尔(J．A Brinell)首先提出。用压入法将压力施加于淬火的钢球(如直径为10mm的球)上，使其压向所测试的材料样品的表面而产生凹痕。用测得的球形凹痕单位面积上的压力来表示材料的硬度。单位为1kgf／mm2。
51 维氏硬度 Vicker hardness
材料硬度的一种表示方法。以测量金刚石四棱锥体在试件上产生的压痕的对角线值表示。符号是HV。例如，HV30表示试验载荷为300N时的维氏硬度。
52 回弹硬度 rebound hardness
工具冲击岩石表面，当岩石表面的弹性变形恢复时，工具将被弹出。以这种回弹能力来度量岩石的硬度便是回弹硬度。这种硬度与岩石的弹性模量有较好的相关性。常用的有肖氏硬度和回弹锤硬度。
53 肖氏硬度标度 Shore hardness scale
英国科学家肖(A．F．Shore)首先提出，将嵌有金刚石端头的撞销，从一定高度坠落到材料表面，以回弹高度作为硬度的指标，若弹回到原坠落的高度，则肖氏硬度标值为140。
岩石的肖氏硬度大致范围为石英岩83～95，花岗石71～90，石灰岩17～76，砂岩34～66，泥灰岩10～27。
54 岩石力学模拟方法 analog method for rock mechanics
根据相似原理，运用矿山岩石力学的理论与法则，在模型上研究岩体在各种不同受力状态下产生变形和破坏规律的方法。岩石力学模拟方法，包括数学模拟和物理模拟。
55 岩石力学物理模拟 physical analog。for rock mechanics
矿山岩石力学研究中的物理模拟，包括相似材料模拟、光测弹性材料模拟、底摩擦模拟及离心模拟。
56 岩石线应变强度理论 linear strain strength theory of rock
关于岩石在外载荷作用下，当某截面上的拉伸应变达到极限时，岩石即发生拉伸破坏的论述。岩石线应变强度理论又称为岩石最大拉应变强度理论。在岩体稳定分析中广为应用。
57 岩体地质结构分析 geological structure analysis of rock mass
研究岩体的地质构造结构面和被结构面切割而成的结构体的形状、大小及其相互组合形式，并分析其在矿山工程应力作用下的稳定性等整个工作的总称。它是评价岩体稳定性的基础工作。
58 岩体力学 mechanics of rock mass
把岩体视为工程的组成部分，研究岩体中所发生的力学现象与力学过程。用以指导岩体工程设计与施工。
59 岩体应力 stress in rock mass
岩体自重、地质构造和开挖影响下，存在于岩体内部单位面积上的内力。未被开挖所扰动的岩体应力称岩体原始应力，开挖扰动后岩体应力的变化称为二次应力。
60 岩体原始应力 original stress in rock mass
指地壳中未被开挖的岩体坑硐工程或岩体坑硐工程影响区之外的岩体中的三维应力状态。
61 岩体二次应力 induced stress in rock mass
岩体开挖后原始应力大小和方向发生变化的应力。在岩体中开挖坑硐后，打破了岩体原始应力的平衡状态，在坑硐附近一定范围的岩体中发生应力重新分布，形成二次应力场，岩体二次应力分布，与岩体原始应力的主应力方向、大小和坑硐的几何形状及岩体结构有关。
62 岩体工程边界元法 boundary element method for rock engineering
在岩体结构的边界上划分单元求解边值问题的一种数值分析方法。
63 岩体工程光弹模拟 photoelastic model of rock engineering
用光学灵敏材料制成的模型置于偏振光场中模拟岩体工程结构应力分布和应力大小的研究方法。
64 岩体工程离散元法 distinct element method for rock engineering
以分离的岩块为单元，依牛顿第二定律，以块体动力平衡分析法求解岩体结构中各岩块每一瞬间的加速度、速度和位移，并由计算机作图记述结构中岩块的分布状态。
65 岩体工程有限元法 finite element method for rock engineering
依据变分原理求解边值问题的一种离散化数值方法。有限元法把研究的对象划分为有限数量的子域，称作单元。单元之间由节点连接，由节点传力。各单元可以有不同的形状、尺寸、材料性质和不同的受力变形规律。整个结构是许多单元的集合体。
66 岩体工程位移反分析法 displacement back analysis for rock engineering
用开挖过程中实测的围岩位移推算围岩的力学参数或岩体中的原始应力场的方法。在分析开挖体稳定性问题时，位移和变形通常是作为待求量出现的，因此，测位移、求参数的分析称为反分析。
67 岩体温度应力 temperature stress in rock mass
岩体随地壳中温度变化发生热胀冷缩而产生的应力。昼夜、季节的温度变化和岩浆活动是在岩体中产生温度应力的天然原因。地下核爆炸可使岩体中产生较高的温度应力，一般的工程开挖在岩体中产生的温度应力不大，影响范围很小。
68 岩体关键块分析 key block analysis of rock mass
指识别岩体中的关键块的工作。关键块是节理岩体或块状岩体中对岩体的稳定性起关键作用的块体。它们易于滑塌，而一旦滑塌则将能引起后续块体的连锁滑塌。石根华提出了关键块的概念和一套识别关键块的方法，此理论的核心内容在于识别所谓的可移块体。
69 岩体离心模型 centrifugal model of rock mass
将按一定几何比，用原型岩石、相似材料或光弹材料制成的模型，放人离心机回转盒中，以均匀旋转时的离心力场来模拟岩体工程结构受力边界条件，使之保证重力相似的研究方法。
70 岩体工程相似材料模拟 simulating material modeling of rock engineering
岩石力学模拟方法之一。岩体工程相似材料模拟实验的理论基础是相似原理；若两个系统相似，则表征该两系统的对应物理量成一定比例关系，表述各对应物理量之关系的数学表达式也相同。在工程岩石力学模拟研究中，相似条件应包括几何相似、运动相似和动力相似。
71 裂纹扩展 crack growth
当固体中应力达到某一临界值时，裂纹尖端或其邻域开始发生裂纹的现象。
72 格里菲斯强度理论 Griffith’S strength theory
格里菲斯考虑裂纹随机排列的岩石中，最不利方向上的裂缝周边应力最大处，首先达到张裂状态而建立的岩石破裂理论。
73 修正的格里菲斯理论 modified Griffith’S theory
考虑到压应力场中，裂缝闭合影响其尖端的应力集中，对格里菲斯强度进行修正的理论。
土石方爆破开挖施工方案
金沙江中游库区航运基础设施综合开发二期建设工程 B14 专项施工方案审查表 施工单位：中交三航局第三工程有限公司 监理单位：广州港工程管理有限公司编号：YJJAQ/JZH2Q3B/2016005 分部分项名称土石方爆破开挖 工程部位/桩 号 第三标段计划开工日 期 2015年12月1日计划完工日期2017年11月30日 项目部 意见 致广州港工程管理有限公司金沙江中游库区航运基础设施综合建设二期工程总监办： 根据危险性较大分部分项工程专项方案安全管理办法，现上报土石方爆破开挖方案文件一式四份，请予以审查。 项目部技术负责人： 日期： 专业监理 工程师意 见专业监理工程师：日期：
金沙江中游库区 航运基础设施综合建设二期工 程 三标土石方爆破开挖方案 编制： 审核： 审批：
中交三航局第三工程有限公司 1工程概况 1.1工程规模 本标段主要建设内容：湾碧码头、汇源码头、观音岩码头的施工，包括各码头客运泊位工程、陆域场地平整及防护工程、港区外接道路工程、停靠点工程、各码头及停靠点工程相应的环水保工程。 1.2地形、地貌 本工程地处云岭横断山脉边缘，金沙江南岸云贵高原西南部，属中、高山深切割峡谷地貌，山坡地形，地形坡度一般 平均坡度约为25 o。码头区内陆域地形相对高差约为50米，近场最高处高程约2000米，码头前方江底深槽的高程约为1138米。场地附近风化基岩出露较多，附近发育有数条小冲沟，沿江的电站公路从码头后方通过，削坡、填方处较多，公路沿线局部地形已被改造。工程区附近地表产沙区，区内雨量较丰，人口较密，人类活动较为频繁，金沙江在石鼓～雅砻江汇口河段的多年平均输沙模数仅为520t/km 2.a，为轻度水土流失区。金沙江中游河段悬移质泥沙年内分配极不均匀，汛期6月～10月较集中，占全年沙量的97%以上，7月～9月占全年沙量的82%以上，1月～3月最小，仅占0.5%以下，石鼓站实测日平均最大输沙率为30000㎏/s（1998年9月1日），同日平均流量为7260?/s；日平均最小输沙率为0㎏/s，在枯期12月至3月均出现过。流域的输沙量年际变化大，石鼓站最大年最大平均沙量为
岩石控制爆破施工方案
第一部分技术设计 一、工程概况 盛世名门第一组团按要求已完成前期场地平整爆破，接下来的任务要进行各种沟槽和基坑（包括承台、地梁各种管线沟等）的基础石方爆破工作。 该爆破区域周边环境复杂，虽然爆区南、北、西三面较空旷，但爆区东边约5米为高压线路，再往东约30米则为新塘中学，爆破时，必须严格控制爆破震动和爆破飞石。确保高压线路，学校宿舍楼及学校员工的人身安全。 在经过场地平整爆破剥离后，目前场地上暴露的大部分岩石为特坚岩，小部分为普坚岩，岩石可钻性极差，钻眼速度慢，可爆性普通，爆破防护工作量大。 二、方案选择 （一）设计依据 （1）《新都?盛世名门工程地质勘探报告》书。 （2）爆破安全规程GB6722————2003。 （3）广东省民用爆炸物品管理实施细则及增城市公安局对爆炸物品管理的有关规定。（4）王文龙教授《钻眼爆破》1984年煤炭工业出版社出版。 （二）方案的选择
1、由于业主的要求本工程拟先开工1#楼和售楼中心，故选择由1#楼和售楼中心开工后按顺序向3#、5#、4#、2#楼扩张。 2、根据2月14日会议初定意见、自售楼中心至一号楼1—K轴采用大面积爆破，其佘根据现场情况考虑独立承台爆破。 3、由于场内岩石的不均匀性及爆破的效果，可能造成个别承台小部分超深，或高低不平，在进行人工修正后，可采取以下措施，对于承台可采用素混凝土填充至设计层面标高，而对于地梁，可按设计标高采用素土夯实，浇捣50mm厚细石混凝土垫层。 三、爆破参数的确定 1、联体承台爆破参数。 （1）、孔径d=40mm。 （2）、孔深h=1.4m （3）、孔距a=0.6m。 （4）、排距b=0.6m （5）、单位耗药量q=0.6kg/m3 （6）、单孔装药量Q=qabh =0.6×0.6×0.6×1.4 =2.5kg
岩石爆破方案要点
岩石爆破施工方案 （1）爆破方案选择 根据本露天矿采剥工艺，结合采装设备对岩石破碎块度、疏散度的要求，考虑到岩石的软硬程度，确定本矿山岩石层破碎方式为台阶松动爆破。 煤层顶板岩层厚度（即穿孔工作面到煤层的高度）若不足一个标准台阶高度，可采用小台阶爆破法处理，做到“分爆分采”，减少废石混入和降低贫化。 部分爆破区的炮孔穿透含水层，水孔装药应使用乳化炸药。 掘沟工程可根据掘沟高度即掘沟宽度单独进行爆破设计。（2）标准台阶孔网参数设计（爆破对象为一般难爆岩石，达到爆破松动的效果，采用“经验法”设计） 矿山生产标准台阶高度10m，本矿爆破岩石厚度3-8m，本设计采用爆破最大用药量,用8m计算，使用的穿孔设备时KY120型履带式露天潜孔钻机，穿孔直径d=120mm。 根据矿区岩层可爆性分析，结合类似矿山的爆破经验，炸药单耗 kg。施工过程中可根据不同爆破区的岩石硬度、初步确定为q=0.40 3 m 可爆性、岩石结构、层理发育程度的因素进行适当的调整，以期达到最佳爆破经济效果。 1）、孔径?=110mm; 2）、台阶高度H=8.0m 3）、炮孔超深取h=1.5m
4）、炮孔深度L=H+h=9.5m 5）、填塞长度ho=3.0m 6）、单孔装药量Q=qabW kg 7）、实际单孔单耗q=0.43m 8）、布孔方式：穿凿竖直孔，一般采用梅花形布孔方式。 a=5m b=5m Q后排=Q前排（1.1≈1.2） 9）、总孔数n=50 10）、药量数Q总=50×60=3.0T 在采剥过程中由于开采的需要，有时采取低台阶爆破法，孔网及装药参数计算方法同上，即在保证爆破质量的前提下算出不同的孔网、装药参数，经设计计算得出不同条件下的参数如下表。 表1：经过计算调整后的低台阶爆破穿、爆参数成果表
东莞电力生产调度大楼基础人工挖孔桩内岩石爆破施工组织设计方案
东莞电力生产调度大楼基础人工挖孔桩内 岩石爆破施工组织设计方案 一、 电力生产调度大楼基础人工挖孔桩在开挖过程中，当挖至桩深10米左右时，遇到坚硬的中风化岩层，使用机械打凿要完成设计桩长要求，将会耽误很多工期，如果采用爆破法破碎岩石将会大大地提高施工速度，确保工程按时按质完成，现编写出孔桩内岩石爆破施工组织方案。 该工程需进行爆破的孔桩48根，孔径为1.2米、1.6米、1.8米、2.0米和2.4米，护壁厚度20厘米，岩石埋藏深度8～12米，工地北边为待建的本工程副楼工程，西边35米外为在建的金泽花园工地，东、南边是很空旷的待施工建筑的场地，无永久建筑或重要设施，需爆破的岩石厚度较大，破岩的工作量比较大。 该爆区内岩石呈中风化至微风化，没有夹层。岩石硬度用普氏系数表示一般为6～10。部分花岗岩可能达到12左右，岩石为风化花岗岩，岩石中含有少量地下水。 二、爆破方案的选择： 根据该爆区内的周围环境情况及孔桩的特殊要求，为做到保护孔壁，有确保周围环境的安全，决定采用毫秒差非电雷管起爆，掏槽眼采用弱抛掷装药，崩落眼和周边眼分别采用加强松动和松动装药，确保周边平整。
1 三、爆破参数及装药量计算。 1、孔径为1.2米的桩 孔径为1.2米，其荒径则为1.6米。 其布眼见图1 周边眼：孔数：15个 孔距：0.25米 排距：0.20米 孔深：0.8米 单耗：1.00 单孔桩药量：q=KV=Kπh(R2-r2)/15 =1.00×3.14×0.8×(0.72-0.42)/15=56克崩落眼：孔数：8个 间距：0.31米 排距：0.26米 孔深：0.8米 单耗：1.00 单孔桩药量：q=1.00×3.14×0.8×(0.42-0.152)/8=45克掏槽眼：孔数：4个 孔深：0.8米爆破作用指数n=1.0 单孔桩药量：q=(0.4+0.6)KW4=(0.4+0.6+1.03)×1.4×0.8 =176克
岩体结构对岩石爆破效果的影响
收稿日期:2004-06-21 作者简介:陈立群(1970-),男(汉族),辽宁丹东人,辽宁省有色勘察研究院工程师,岩土工程专业,从事岩土工程技术工作,辽宁省沈阳市和平区柳州街17号;戴长冰(1963-),男(汉族),山东昌邑人,辽宁省有色地质局教授级高级工程师,东北大学博士后,水下爆破专业,从事水下爆破技术工作,辽宁省沈阳市和平区柳州街17号辽宁省有色地质局。 岩体结构对岩石爆破效果的影响 陈立群1,戴长冰2,3,宋守志3 (1.辽宁省有色勘察研究院,辽宁沈阳110002;2.辽宁省有色地质局,辽宁沈阳110002;3.东北大学,辽宁沈阳110006) 摘 要:分析了爆破冲击波的传播特点,指出了对岩石破坏最大的是拉伸应力波,并对岩体结构对岩石爆破效果的 影响进行了探讨。 关键词:岩体结构;应力波;岩石爆破中图分类号:T D235.1 文献标识码:A 文章编号:1672-7428(2004)12-0050-03 E ffects of R ock Mass Structure on R ock B lasting /CHEN Li 2qun 1,DAI Chang 2bing 2,3,SONG Shou 2zhi 3(1.Liaoning N on fer 2 rous Reconnaissance Institute ,Shenyang Liaoning 110002,China ;2.Liaoning N on ferrous G eology Survey Bureau ,Shenyang Liaoning 110002,China ;3.N ortheastern University ,Shenyang Liaoning 110006,China ) Abstract :T ransmit peculiarity of dynamite shock wave was analyzed.That the tensile stress wave is mainly breakage force was pointed out.The effects of rock mass structure on rock blasting results were discussed.K ey w ords :rock mass structure ;stress wave ;rock blasting 在大型地下岩石工程的开挖施工中,岩石爆破无疑是当今各种地下开挖手段中惟一有效而高速的施工方法。炸药爆炸破碎岩体的过程是一个瞬间完成的动力学过程,一般可分为两个阶段:第一阶段是爆炸冲击波和应力波作用阶段,作用结果是在岩体中造成初级破裂;第二阶段是爆炸气体产物膨胀作用阶段,作用结果是使岩体中形成的裂隙起动、扩展、贯通,并转化为一定的能量使岩体进一步破碎和产生抛掷。在这一系列过程中,岩体的结构对应力波的传递起着至关重要的作用,即对岩石爆破的效果起着很大的影响。 1 爆破应力波在岩石爆破时的作用机制 (1)爆破应力波和其他波动一样,如果在它的传 播过程中遇到岩石中的层面、节理面和自由面或者 在传播过程中介质发生了变化时,将会在界面发生反射、折射现象,同时沿结构面和自由面产生表面波、瑞利波、拉夫波带走一部分能量,结构面越多,则表面波带走的能量就愈多。 (2)应力波垂直入射时,波的反射部分和透射部分的应力大小取决于不同介质的边界条件,即:在边界面的两侧,其应力状态必须相等;垂直于边界面方向的质点运动速度必须相等。 σi +(-σr )=σt V i +V r =V t 式中:σi 、σr 、σt 分别为入射波、反射波、透射波的应力,kPa ;V i 、V r 、V t 分别为入射波、反射波、透射波质点振动速度,cm/s 。 V i =σi /(ρ1C P 1) V r =σr /(ρ1C P 1)V t =σt /(ρ2C P 2) σi /(ρ1C P 1)+σr /(ρ1C P 1)=σt /(ρ2C P 2) σr =ρ2C P 2-ρ1C P 1ρ2C P 2+ρ1C P 1σi σt = 2ρ2C P 2 ρ2C P 2+ρ1C P 1 σi 通过上述公式可以看出: (1)如果ρ1C P 1=ρ2C P 2,则σr =0,σt =σi ,此时入射的应力波在通过交界面时没有发生波的反射,入射的应力波全部透射入第二种介质,没有波能的损失。 (2)如果ρ2C P 2>ρ1C P 1时,既会出现透射的压缩波,也会产生反射的压缩波。(3)如果ρ2C P 2<ρ1C P 1时,既会出现透射的压缩波,也会产生反射的拉伸波。(4)如果ρ2C P 2=0,则σt =0,σr =σi ,在这种条 5探矿工程(岩土钻掘工程) 2004年第12期
基础岩石破碎专项施工组织方案(新)
目录 一、工程概况 二、编制依据、原则 三、地质情况 四、施工准备、工期 五、施工方案 六、安全措施及注意事项
一、工程概况 传化公路港I标工程项目建设单位为传化公路港物流、勘察单位为省工程勘察院、设计单位为信息产业电子第十一设计研究院科技工程股份、监理单位为中博建设发展、施工单位为宝业建工集团。工程位于市市磁灶镇318县道旁。一标段工程总建筑面积约有29762.5㎡，占地面积10679.94㎡。其中：货物配载及货运站场楼一占地面积：7585.27㎡，建筑面积：19992.85㎡。生产配套中心一占地面积：2539.81㎡，建筑面积：8943.43㎡。物业用房占地面积：271.36㎡，
建筑面积：542.72㎡。厕所一（二）占地面积一样：61.24㎡，建筑面积：61.24㎡。变配电房占地面积：161.02㎡，建筑面积：161.02㎡。建筑结构形式为框架结构，基础型式为独立基础。建筑场地类别为Ⅱ类、地震设防烈度为7度、抗震设防类别为丙类、建筑结构安全等级为二级，结构重要性系数为1、耐火等级二级、地基基础设计等级为乙级、屋面防水等级I级、设计使用年限为50年。 在生产配套中心一和货物配载及货运站场楼一土方开挖，基础施工过程中部分区域遇到岩石层,阻碍了工程进度，为了工程的施工进展，需对该工程岩石进行破碎作业。 经业主、监理、施工单位三方现场实际测量计算后，该施工区域破碎的岩石量为2465 m3，需处理岩石厚高度约为1-3.5米，计划工期50天(在总工期）。 1.2、静态破碎部位概况 1.由于基坑紧靠项目部现场办公室及318县道故不能采取正常的爆破施工。其危害有：爆破产生的震动，容易对已施工完成的塔吊基础产生影响等。正常爆破施工产生的个别飞散物，容易对工程附近的工人，行人及车辆造成损害；且爆破作业必须经过严格设计及可行性方案论证，必须经过相关政府部门的审批后方可实施，其作业期间必须全程严格控制;对特殊环境下采用爆破作业时，常常会产生不必要的纠纷。因此，不能采取正常的爆破施工，只能采炮锤式挖掘机破
(完整)岩石静态爆破施工方案
(完整)岩石静态爆破施工方案 编辑整理： 尊敬的读者朋友们： 这里是精品文档编辑中心，本文档内容是由我和我的同事精心编辑整理后发布的，发布之前我们对文中内容进行仔细校对，但是难免会有疏漏的地方，但是任然希望（(完整)岩石静态爆破施工方案）的内容能够给您的工作和学习带来便利。同时也真诚的希望收到您的建议和反馈，这将是我们进步的源泉，前进的动力。 本文可编辑可修改，如果觉得对您有帮助请收藏以便随时查阅，最后祝您生活愉快业绩进步，以下为(完整)岩石静态爆破施工方案的全部内容。
xxxxxxxxx工程 静态爆破施工方案 施工单位:XXXXXXX工程有限公司 编制人： 审核人: 审批人: 审批日 期：XXXX年XX月XX日 目录 第一节工程概况 (1) 第二节静态爆破简介 (2) 第三节施工人员、材料、机械准备 (2) 第四节施工技术方案 (2) 第五节质量控制 (6) 第六节安全措施和注意事项 (7)
一、工程概况 XXX工程,在基础开挖过程中，出现不同厚度的风化石层，由于周边管线密集,采用一般爆破或机械开挖会产生极大的安全隐患.考虑安全及环保问题，经多方研究决定采用静态爆破法。 二、静态爆破法简介 1、适用于城市建筑物拆除、岩石基槽开挖、大块岩石的二次破碎和石料开采等工程。 2、原理：利用无机盐粉末状破碎剂，经水化后产生巨大膨胀压力(可达30—50MPa），引起的拉应力超过混凝土或岩石的抗拉强度,即被破碎解体. 3、特点：静态膨胀剂操作简便，携带和运输安全，无飞石、无震动、无冲击波、无噪声、无粉尘、无毒气排放等危害。 三、施工人员、材料、机械准备 1、人员技术负责（1人），机械组（2人）,打眼组(3人），灌装
岩石坑爆破施工正式版
Through the reasonable organization of the production process, effective use of production resources to carry out production activities, to achieve the desired goal. 岩石坑爆破施工正式版
岩石坑爆破施工正式版 下载提示：此安全管理资料适用于生产计划、生产组织以及生产控制环境中，通过合理组织生产过程，有效利用生产资源，经济合理地进行生产活动，以达到预期的生产目标和实现管理工作结果的把控。文档可以直接使用，也可根据实际需要修订后使用。 一、施工方案 1、校核分坑或降基面尺寸：根据杆塔中心桩和分坑辅助桩校核分坑和降基面尺寸。 2、打辅桩：在顺线路和线路垂直方向打辅桩，辅桩与中心桩的距离应保证在爆破过程中不被损害。 3、选炮眼位置：按照坑口位置和现场地质条件选择炮眼，沿坑的开挖轮廓线应布置间距较小的平行炮眼。 4、打眼：人工打眼或机械打眼。
5、装填炸药、雷管、导爆索：按照作业指导书装填，开挖轮廓线处的平行炮眼要减少药量，进行不耦合装药。 6、填塞炮泥：炮眼装药后，其余部分用炮泥填起来。 7、引爆：其它人员撤到安全区后，在监护人监护下由专人引爆。 8、清坑、恢复中心桩。 9、记录施工记录。 二、安全技术措施 1、参加施工人员必须佩带安全帽，起爆人员必须持有爆破作业合格证，起爆时必须设监护人。 2、爆破材料的存放、发放、领取、
回库等必须由专人负责，并作好记录，严格执行国家对于爆破材料的管理规定。 3、炸药、雷管必须分别携带，并放在专用箱内，不地放在衣袋内，多人携带时，两人之间的距离应保持15米以上。 4、导火索在使用前，必须进行外观检查和燃速实验，燃速速度不得低于110秒/米，在同一次爆破中不得使用燃速不同的导火索。 5、人工打孔时，打锤人应在扶钎人的侧面，注意避免滑锤伤人。 6、利用凿岩机或风动机打孔时，操作人员应先检查设备是否完好，操作时应戴口罩和风镜。 7、向炮眼内装填炸药和雷管时，必
土石方工程爆破施工方案讲诉
K57+160—K57+310段土石方工程爆破施工方案 一、工程概况 K57+160—K57+310段土石方爆破工程位于本合同段起点处，最大挖方深度约120米，总挖石方量约30万方。山体为泥质灰岩（次坚石），高耸陡峭、地形险要，施工难度较大，同时与铁路最小距离80m，与村庄巴更屯最小距离210m、村庄百龙屯最小距离320m。为了保证人员及周围建筑物安全，控制爆破施工对村民的正常生活的不利影响，根据现场情况及开采量主体石方爆破采用中深孔松动爆破兼微差爆破技术。并根据设计图纸对永久性边坡工程的要求，边坡施工采用光面爆破技术，以确保边坡围岩的稳定性,同时机械配合施工。 二、编制依据 1、百靖高速公路第15标段设计施工图纸、技术交底等 2、国家现行规范与标准： 1）《公路路基施工技术规范》（JTGF10-2006） 2）《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95） 3）《公路工程技术标准》（JTJB01-2003） 4）《公路工程质量检验评定标准》(JTGF80/1-2004) 5）《爆破安全规程》 3、通过现场掌握的有关情况和资料及本企业施工技术管理水平和已完类似工程成功的工程经验。 三、爆破施工作业程序及说明 1、作业程序： 场地清理平整→炮孔测定放线→钻机就位→钻机钻孔→吹孔→装药→堵塞→联接起爆网→爆破。 2、施工准备 1）技术准备 ⑴测量放线完成：边坡线测放、孔位测放、边坡台阶平面及高程等 ⑵技术交底至作业人员； 3）爆破材料准备
炸药：由于岩体爆破一次炸药用量较大，炸药选用广西金建华民用爆破器材有限公司生产的岩石乳化炸药，用Φ70mm或Φ35mm的卷装乳化炸药。 现场建临时炸药、雷管民爆器材库房，专人管理和领用。 3）机械设备及人员准备 钻孔设备：采用Φ90潜孔钻1台、Φ90人工钎钻4台、7m3空压机1台。 挖掘设备：1.2m3挖掘机 人员：钻工4~6名，爆工2名，普工2名。 4）现场条件准备： 根据爆区的工程地质条件及考虑到潜孔钻的作业要求，首先用大型推土机或挖掘机在爆区顶部进行场地平整，形成爆破区作业面。一方面尽量为潜孔钻提供较为宽阔平整的作业场地，减少不必要的爆破量，另一方面也为爆区的施工便道提供土方来源。 施工临时用电、道路畅通，符合现场施工安全的规范要求。 3、爆破前后安全工作程序： 布置安全岗和施爆区安全员 -- 炮孔堵塞 -- 撤离施爆区和飞石及强地震波引响区的人畜 -- 起爆 -- 清除瞎爆 -- 解除警戒 -- 测定爆破效果。 四、爆破施工设计 考虑到标段起点的铁路与农田，本路堑爆破开挖分段、分台阶开挖。第一段K57+160—K57+216纵向分台阶，临空面面向路线前进方向，第二段K57+216—K57+310横向台阶开挖，临空面即山体坡向。 台阶高度5m，宽度不小于8m，靠近路右侧边坡预留5m为纵向通道。 1、中深孔爆破参数的选择 1）钻孔形式确定： 钻孔采用平行于台阶边坡进行钻孔，设备用潜孔钻，边角地带、根部、2次解炮采用小孔爆破。 2）布孔方式： 为了改善爆破质量，充分利用爆破能量，选择梅花布孔方式。布孔纵向与台阶边坡线平行。 3）爆破参数的确定：
石方爆破施工方法
石方爆破施工方法 1、主要施工机具和爆破器材 爆破机具主要采用轮胎式潜孔钻及7633型凿岩机，导爆采用毫秒微差非电雷管起爆方式，另外采用导爆管与火雷管配合使用，炸药采用2#岩石硝鞍炸药和防水乳化炸药。 2、爆破法开挖石方程序： 配备专业施爆人员一炮孔设计一打炮孔装药并安装引爆器材一布设施爆安全区—炮孔堵塞一撤离施爆区和飞石影响区的人、畜及车辆一引爆一清除瞎孔一解除警戒—清运石料。 3、爆破法开挖方法： 1)施工方法：施爆员用经专业培训并取得爆破证书的专业人员担任，炮孔釆用凿岩机或潜孔钻打眼；清运石料釆用380HP推土机清理集堆，1立方米挖掘机及2立方米装载机配合13. 5t自卸汽车装运石料至填方工作面，注意：及时清理边坡浮石。 2)炮眼法设计： a、炮眼法深度：可按下式计算：L二CXH 式中:L-炮眼深度(m) H-爆破岩石的厚度，阶梯高度(m) C-系数,坚石为1. 0-1. 15,次坚石为0. 85-0. 95,软石为0. 7-0. 9。 b、炮眼间距，用排炮爆破时，同排炮眼的间距可参照下式计算确定： a=bXw 式中：炮眼间距(m) w-最小抵抗线 b-系数，采用火雷管起爆为1.2-2.0,采用电雷管起爆为0.8-2. 3。 使用多排排炮爆破时，炮眼应按梅花形布置，炮排距约为同排炮孔距的0.86倍 c、装药量，炮眼的装药高度一般为炮孔深度的1/3—1/2。 d、提高爆破效果措施 为提高爆破效果可选择空心炮（炮眼底部设一段不装药的空心炮孔）、石子炮（底部
或中部装一段石子）或木棍炮（用直径为炮孔直径的1/3,长6-10cm的木棍装在炮眼底部或中部，进行爆破）。 e、选择炮位应注意 避开大的裂隙，避开两种岩石硬度相差很大的交界面。 4、安全措施 1）建立组织指挥机构 每次放炮设指挥一人，负责爆破过程中全面的组织指挥工作，下设施工组、技术组、安全组、群众工作组，各设组长一人，各自负责爆破过程中的装药、堵塞、连线等施工技术指导、安全警戒、危险区的群众撤离等工作，安全组有当地安全部门的同志参加。 2）组织强有力的技术力量 本标段爆破任务比较艰巨，整个工程的爆破技术工作将山专业爆破人员常驻现场作技术指导。 3）建立严格的爆破设计审批制度 按国家有关规定，较大规模的爆破方案要经主管部门组织专家审查和征得当地相应公安部门的同意方可实施。 4）使用技术熟练、素质高的爆破施工队伍 组织受过专门训练的爆破施工专业队。我们这次选用的爆破施工队伍都是长期从事爆破施工的专业队，队伍精干，人员素质高。在此工程开工前，还将邀请爆破工程师讲课，进行针对性的安全技术培训，要求爆破人员达到五级爆破工长水平。坚持持证上岗。 5）建立严格的质量检查制度 每次爆破设讣前都要进行认真测量和地质观察，在准确掌握了第一手资料之后再进行设计。经过现场工程师检查验收后，方可装药起爆。爆破后要对爆破效果进行测量分析，以便改进下一次的爆破设计。 6）建立严格的爆炸物品管理制度 在爆炸物品运输、储存、使用过程中，要严格按照《国家安全规程》中有关条款进行操作，建立严格的管理制度，接受当地公安机关的指导。做到专人保管、专人使用，领取交接登记。 7）做好安民告示工作
基坑石方爆破施工方案
目录 一、编制说明 (2) 1.1编制依据 (2) 1.2编制范围 (2) 1.3编制原则 (2) 二、工程概况 (3) 2.1地理位置 (3) 2.2气象条件 (3) 2.3水文地质条件 (3) 2.4设计概要 (3) 三、施工目标及人员、机械设备配置 (3) 3.1施工目标 (3) 3.2施工人员、机械设备 (4) 四、施工方案、技术及工艺 (4) 4.1施工总体方案 (4) 4.2施工工艺流程图 (5)
4.3施工准备 (5) 4.4爆破参数设计 (7) 4.4.1主爆区参数设计 (7) 4.4.2 预裂排参数设计 (9) 4.5、起爆网络设计 (10) 五、质量保证措施 (11) 六、安全保证措施 (11)
基坑石方爆破施工技术方案 一、编制说明 1.1编制依据 1．《爆破安全规程》GB6722-2003。 2．国家技术监督局《土方与爆破工程施工及验收规范》。 3．《中华人民共和国民用爆破物品管理条例》。 5．《客货共线铁路桥涵工程施工技术指南》TZ203-2008。 7．《建设工程施工现场供用电安全规范》JGJ50194-93。 8．《铁路工程施工安全技术规程》（上册）TB10401.1-2003。 9．《铁路工程施工安全技术规程》（下册）TB10401.2-2003。 10．合同文件和其他设计文件。 1.2编制范围 工程基坑石方爆破施工。 1.3编制原则 采用先进爆破技术。如采用塑料导爆管毫秒延期爆破，分段爆破，预裂爆破技术。 采用小间距、小药量布药原则，使爆破能量均匀分布，采用松动爆破，加以有效的防护措施，避免产生飞石，降低噪声，确保周围环境安全。
第4章岩石爆破理论
第4章岩石爆破理论 4.1 岩石爆破特性及爆炸应力波 岩石爆破理论的发展 岩石爆破理论在20世纪70年代确立了冲击波拉伸破坏理论、爆炸气体膨胀压碎破坏理论、冲击波和爆炸气体综合作用理论。随着爆破技术和相邻学科的发展，特别是岩体结构力学、岩石动力学、断裂、损伤力学和计算机模拟爆破技术的发展，使爆破理论的研究更实用化，更系统化。计算机模拟，用以研究裂纹的产生、扩展。但是，从总体上看，爆破理论的发展仍然滞后爆破技术的要求，理论研究和生产实际仍有不小的差距。岩石爆破理论的研究内容应该包括：（1）岩石特性，包括岩体结构、构造特征和岩石动力学性质及其对爆破效果的影响； （2）炸药能量向岩石的传递效率； （3）岩石的动态断裂与破坏； （4）爆破过程的数值模拟，预测爆破块度和爆堆形态。 岩石中的爆炸应力波 在介质中传播的扰动称为波。由于任何有界或无界的质点是相互联系着的，其中任何一处的质点受到外界作用而产生变形和扰动时，就要向其他部分传播，这种在压力状态下介质质点的运动或扰动的传播称为应力波。炸药在岩石和其他固体介质中爆炸所激起的应力扰动（或应变扰动）的传播称为爆炸应力波。 应力波分类 （1）按传播速度分类 按传播途径不同，应力波分为两类：在介质内部传播的应力波称为体积波；沿着介质内、外表面传播的应力波称为表面波。体积波按波的传播方向和在传播途径中介质质点扰动方向的关系又分为纵波和横波。 纵波又称P波，其特点是波的传播方向与介质质点运动方向一致，在传播过程中引起压缩和拉伸变形。因此，纵波又可分为压缩波和稀疏波。 横波又称S波，特点是波的传播方向与介质质点运动方向垂直，在传播过程中会引起介质产生剪切变形。
岩石爆破技术的现状与发展
岩石爆破技术的现状与发展 要：结合笔者对爆破技术的研究，对近几年来国内外较为先进的岩石爆破技术的理论及控制爆破技术方面进行简要的介绍，随着岩石爆破技术的不断发展，爆破工程机械化程度的提高，人们对工程爆破作业有害效应更加的专注。岩石爆破技术的发展对爆破施工发挥起到了重要的作用。 关键词：岩石爆破技术；爆破理论；现状；发展 在破岩的过程中采用最为普遍也是效果最好的手段就是爆破。岩石爆破技术的发展不仅仅取决机械设备、测量工具等硬件设备的发展，而且还需要依托爆破理论学、岩石力学等方面的理论成果。随着岩石爆破技术的不断发展以及爆破力学的不断深入，以及测量设备的不断改进、计算机技术在爆破中的普及应用，推动了我国爆破技术向着机械化、智能化方面发展，其只要体现在下面几个方面：一是岩石爆破中使用的各种机械设备逐渐的完善，爆破施工的机械化水平快速发展；二是在对岩石等相关材质的分析上广泛的采用了全新的扫描技术和分析处理技术，根据分析出的岩石的性质来选择与之相符的爆破方案；三是爆破的规模在不断的扩大，爆破的工艺也在不断的更新；四是在爆破的过程中更多的考虑到了环境保护，采用各种控制爆破技术，尽可能的降低岩石爆破对环境及生态造成的影响。五是在岩石爆破过程中开始普遍的应用计算机进行辅助爆破，或者进行计算机模拟爆破，特别是将计算机与GPS 定位系统结合之后发展了数字钻爆系统。这些方面的特点都对我国岩石爆破技术的发展起到深远的影响。
1 岩石爆破理论 所谓的岩石爆破就是利用炸药在爆炸的过程中产生的能量来破碎岩石的方法。岩石爆破理论可以系统的分为两个部分来进行概述：一是岩体中的爆破应力波，岩土在炸药爆炸的过程中，岩体会收到冲击和扰动，而在岩体中传播的波，在波的影响下岩体的内在状态会随之发生变化，因此我们将在固定中传播的扰动波称之为应力波；二是岩石爆破破碎机理，爆破机理的研究是一个较为复杂的课题，由于岩石爆破是也在一个高压、高温、高速的三高环境下发生的，在现有的科技条件下是无法进行测试的，而岩石的状态又是不定的，目前也找不到一个合适的状态方程来对岩石的变化进行科学合理的描述，因此，对岩石爆破作用机理的研究还仅仅停留在定性的阶段，现在实际采用的都是多年积累的经验，并没有科学的根据。虽然这个两种不通的机理，但是在实际的爆破过程中这两者都发挥着作用，只是在不通岩石材质下两者发挥的作用程度不一样。 岩石得以破坏是因为在爆破的过程中产生的应力超过了岩石本身多能够承受的最大限度，岩石的破坏与爆炸时产生的能量大小和岩石的力学特性有着紧密的联系。也就是说，要想对岩石进行破坏，在假定装药的型号、形式及自由面相同的条件下，药包装药的多少只要是由岩石的力学特性决定的。在岩石爆破技术的研究过程中，岩石的力学特性与爆破破碎的关系一直都是研究的一个重点。在一定程度上岩石的力学特性决定了这次岩石爆破的难易程度，它主要表现在岩石的抗压、抗拉、抗剪等方面。炸药的单耗与岩石的这些特性是成正比关系的，对于大多
岩石爆破施工组织设计方案
东莞电力生产调度大楼基础人工挖孔桩内岩石爆破施工组 织设计方案 一、 电力生产调度大楼基础人工挖孔桩在开挖过程中，当挖至桩深10米左右时，遇到坚硬的中风化岩层，使用机械打凿要完成设计桩长要求，将会耽误很多工期，如果采用爆破法破碎岩石将会大大地提高施工速度，确保工程按时按质完成，现编写出孔桩内岩石爆破施工组织方案。 该工程需进行爆破的孔桩48根，孔径为1.2米、1.6米、1.8米、2.0米和2.4米，护壁厚度20厘米，岩石埋藏深度8～12米，工地北边为待建的本工程副楼工程，西边35米外为在建的金泽花园工地，东、南边是很空旷的待施工建筑的场地，无永久建筑或重要设施，需爆破的岩石厚度较大，破岩的工作量比较大。 该爆区内岩石呈中风化至微风化，没有夹层。岩石硬度用普氏系数表示一般为6～10。部分花岗岩可能达到12左右，岩石为风化花岗岩，岩石中含有少量地下水。 二、爆破方案的选择： 根据该爆区内的周围环境情况及孔桩的特殊要求，为做到保护孔壁，有确保周围环境的安全，决定采用毫秒差非电雷管起爆，掏槽眼采用弱抛掷装药，崩落眼和周边眼分别采用加强松动和松动装药，确保周边平整。 1 三、爆破参数及装药量计算。 1、孔径为1.2米的桩 孔径为1.2米，其荒径则为1.6米。 其布眼见图1 周边眼：孔数：15个 孔距：0.25米
孔深：0.8米 单耗：1.00 单孔桩药量：q=KV=Kπh(R2-r2)/15 =1.00×3.14×0.8×(0.72-0.42)/15=56克 崩落眼：孔数：8个 间距：0.31米 排距：0.26米 孔深：0.8米 单耗：1.00 单孔桩药量：q=1.00×3.14×0.8×(0.42-0.152)/8=45克 掏槽眼：孔数：4个 孔深：0.8米爆破作用指数n=1.0 单孔桩药量：q=(0.4+0.6)KW4=(0.4+0.6+1.03)×1.4×0.8 =176克 考虑到岩石埋藏深度超过4米，并且井口进行复盖，因而实际 2 装药量调整为：周边眼：60克；崩落眼：50克；掏槽眼180克每荐炮的总装药量： Q=60×15+50×8+4×180=2020克 2、孔径为：1.6米的孔桩 孔径为：1.6米其荒径则为2.0米 其炮眼布置见附图 周边眼：孔深：0.8米
爆破基本原理
A爆破技术员应知应会的基本原理 一、岩石炸药单耗确定原理和方法 1岩石炸药单耗确定之经验法 2岩石炸药单耗确定之类比法 爆破各种岩石的单位炸药消耗量K值表
3、岩石炸药单耗确定之爆破漏斗试验法 最小抵抗线原理：药包爆炸时，爆破作用首先沿着阻力最小的地方，使岩（土）产生破坏，隆起鼓包或抛掷出去，这就是作为爆破理论基础的“最小抵抗线原理”。 药包在有限介质内爆破后，在临空一面的表面上会出现一个爆破坑，一部分炸碎的土石被抛至坑外，一部分仍落在坑底。由于爆破坑形状似漏斗，称为爆破漏斗。若在倾斜边界条件下，则会形成卧置的椭圆锥体如图2.6.14 当地面坡度等于零时，爆破漏斗成为倒置的圆锥体（图2.6.15）。mDl称为可见的爆破漏斗，其体积V mDl与爆破漏斗V mOl之比的百分数E0，称为平坦地形的抛掷率；r0（漏斗口半径）与W（最小抵抗线）的比值n称为平地爆破作用指数。 当r0=W时，n=1，称为标准抛掷爆破。在水平边界条件下，其抛掷率E=27%。标准抛掷漏斗的顶部夹角为直角。 当r0>W，则n>1，称为加强抛掷爆破。抛掷率>27%。
漏斗顶部夹角大于90°。 当r0 岩石爆破理论模型 摘要：岩石爆破模型的研究是爆破理论和技术发展的关键，通过研究爆破过程 及其参数的变化规律可揭示爆破作用的本质，为完善和发展爆破理论及技术提供基础。 关键词：岩石爆破模型;弹性;断裂;损伤 1、岩石爆破机理 在岩石爆破机理研究中，一般认为造成岩石破坏的原因是冲击波和爆炸生成气体膨胀压力共同作用的结果；但是关于爆炸冲击波和爆炸生成气体准静态压力哪个起主要作用，目前仍存在着两种不同的观点。一种观点认为冲击波的作用只表现在对形成初始径向裂纹起先导作用，而大量破碎岩石则是依靠爆炸生成气体膨胀压力作用。另一种观点则认为爆破过程中哪种载荷起主要作用要取决于岩石的阻抗波，即高波阻抗岩石应力波起主要作用，低波阻抗岩石爆炸生成气体起主要作用；对于均质岩体以应力波作用为主；对于整体性不好、节理裂隙发育的岩体，以爆炸生成气体作用为主。 爆生气体膨胀作用炸药爆炸生成高温高压气体,膨胀做功引起岩石破坏。爆生气体膨胀力引起岩石质点的径向位移,由于药包距自由面的距离在各个方向上不一样,质点位移所受的阻力就不同,最小抵抗线方向阻力最小,岩石质点位移速度最高。正是由于相邻岩石质点移动速度不同,造成了岩石中的剪切应力,一旦剪切应力大于岩石的抗剪强度,岩石即发生剪切破坏。破碎的岩石又在爆生气体膨胀推动下沿径向抛出,形成一倒锥形的爆破漏斗坑。 按理论基础可将爆破模型分为以下几类:以弹性理论处理爆破问题的弹性力学模型;以断裂理论特别是线弹性断裂力学为基础的断裂力学模型;以研究损伤演化特别是细观损伤演化为框架的损伤力学模型;以及将岩石由损伤累积而导致的破坏视为一种逾渗转变的逾渗模型。 2、弹性力学模型 2、1 G.Harries模型 G.Harries模型是建立在弹性应变波基础上的高度简化的二维模型,将岩石视为均质连续的弹性介质。假设岩石为以炮孔轴线为中心的厚壁圆筒,爆炸应力波使与炮孔轴线垂直的平面内质点产生径向位移,当径向位移派生出的切向应变值超过岩石的动态极限抗拉应变T时,岩石中形成径向裂隙。径向裂隙数由下式决定: N=εθ/T 式中 N为径向裂隙条数;εθ为作用于炮孔上的最大切向拉应变。采用MonteCarlo方法确定爆破裂纹分割的块度。该模型首次解决了物理模型使用的局限性和难以定量的问题,但由于没有考虑天然节理裂隙对应力波传播和破碎块度的影响,所以不可避免地影响计算结果的准确性和可靠性。 2、2 R.F.Favreau模型 R.F.Favreau模型是在爆炸应力波理论基础上建立的三维弹性模型,以岩石动态抗拉强度为破坏判据。该模型不仅充分考虑了爆炸应力波和爆生气体综合作 岩石控制爆破施工方 案 第一部分技术设计 一、工程概况 盛世名门第一组团按要求已完成前期场地平整爆破，接下来的任务要进行各种沟槽和基坑（包括承台、地梁各种管线沟等）的基础石方爆破工作。 该爆破区域周边环境复杂，虽然爆区南、北、西三面较空旷，但爆区东边约5米为高压线路，再往东约30米则为新塘中学，爆破时，必须严格控制爆破震动和爆破飞石。确保高压线路，学校宿舍楼及学校员工的人身安全。 在经过场地平整爆破剥离后，目前场地上暴露的大部分岩石为特坚岩，小部分为普坚岩，岩石可钻性极差，钻眼速度慢，可爆性普通，爆破防护工作量大。 二、方案选择 （一）设计依据 （1）《新都?盛世名门工程地质勘探报告》书。 （2）爆破安全规程GB6722————2003。 （3）广东省民用爆炸物品管理实施细则及增城市公安局对爆炸物品管理的有关规定。 （4）王文龙教授《钻眼爆破》1984年煤炭工业出版社出版。 （二）方案的选择 1、由于业主的要求本工程拟先开工1#楼和售楼中心，故选择由1#楼和售楼中心开工后按顺序向3#、5#、4#、2#楼扩张。 2、根据2月14日会议初定意见、自售楼中心至一号楼1—K 轴采用大面积爆破，其佘根据现场情况考虑独立承台爆破。 3、由于场内岩石的不均匀性及爆破的效果，可能造成个别承台小部分超深，或高低不平，在进行人工修正后，可采取以下措施，对于承台可采用素混凝土填充至设计层面标高，而对于地梁，可按设计标高采用素土夯实，浇捣50mm厚细石混凝土垫层。 三、爆破参数的确定 1、联体承台爆破参数。 （1）、孔径d=40mm。 （2）、孔深h=1.4m （3）、孔距a=0.6m。 （4）、排距b=0.6m （5）、单位耗药量q=0.6kg/m3 （6）、单孔装药量Q=qabh =0.6×0.6×0.6×1.4 =2.5kg （7）、对于孤石爆破，其打眼深度为孤石厚度三分二，其单位耗药量q=0.2kg/m3。 （8）、炮孔布置采用正方形布置，为便于做好安全防护, 一个爆破点范围不宜太大,起爆排数为2排至5排，每排炮孔不超过10个，炮眼角度为垂直炮眼，参见炮孔布置示意图。 岩石爆破如何降低爆破大块率 济南黄河爆破工程有限责任公司 王永升 一、爆破时产生大块的原因分析 1、根据以往的爆破施工实践总结统计，爆破时前排炮孔和炮孔充填上部位置容易产生大块，主要原因是台段上部及前部受前次爆破的破坏，而产生较多裂隙，爆破时裂隙很容易松动、扩张，爆炸冲击波的能量会因此衰减过快。 2、采用清渣爆破，前排部分在爆炸时无阻碍物，一部分爆炸能量只用于前排大块的向前运动而未用于破碎做功，爆破后的大块因前方临空而无挤压和碰撞，所以容易出现大块。 3、因为露天深孔爆破的充填深度受爆破安全距离、噪音控制等因素制约，爆破时炮孔充填上端部位岩层由于炮孔装药重心偏低，所获得的爆炸能量不足也易出现大块。 4、如孔网面积或台段前部抵抗线等爆破参数选取不合理（偏大），造成炸药单耗过低,炮孔中间及台段前底部也会由于爆炸能量达不到要求而产生大块。 5、边坡、削顶爆破过程中，地质构造复杂，有断层、裂隙、节理及层理发育地段，爆破时断层、裂隙又起到消耗爆炸能量作用，爆炸应力波会被快速衰减，甚至阻断。另外，过厚的土质夹层也会减弱爆炸冲击波和爆生气体破碎岩石的能量，夹层中的岩石在还没来得及破碎的时候就会被推到爆堆中而形成孤石大块。所以，在这些特殊岩层位置爆破时，爆破效果不好，大块率偏大。 二、降低大块率的主要技术措施 为提高爆破效果降低大块率，我们采用了如下技术措施： 1、在爆破前，认真观测当次爆破区域，从岩层结构、倾角、破碎带构造是否存在裂隙等情况来选择合理的孔网参数、装药结构、炸药单耗及起爆顺序等，如遇地质复杂区域，还需查证地质勘探资料予以核实。 2、选取合理的炸药单耗，炸药单耗是控制爆破效果的重要参数之一，偏大会造成爆破散石抛撒范围扩大且易产生飞石安全系数低，并增加矿石开采成本，偏小便会产生大块，确定当次爆破单耗前，应从爆破成本、二次爆破量、铲装效率、运输及破碎系统具体要求来综合考虑，使矿山的生产成本降到最低；另外，炸药单耗应根据不同地质条件做相应改变，目前在岩层结构简单的采场中部区域单耗值确定在0.21kg/t，而边坡及破碎带夹层位置单耗取值有时高达0.25kg/t 以上。 3、采用大孔距、小抵抗线（小排距）布孔，合理调整了孔网参数。通过大量实验和生产应用，改变了过去短孔距、宽排距的传统设计，目前，深孔爆破已使用毫秒微差爆破技术，而多排微差爆破时的抵抗线与孔网间距的参数确定极为重要。从改善爆破质量方面考虑，抵抗线越小越好，但会减少单孔爆破面积，所以，在台段高度一定的情况下，根据当次确定的炸药单耗，爆破区域的体积（孔网面积）必须保持不变。因此，减少抵抗线（孔间排距）就必须增大孔间距。这样爆破效果就会随着孔网的密集系数的增大而得到相应提高。孔网密集系数计算公式如下：ｍ＝a/w（ｂ）岩石爆破理论模型
最新岩石控制爆破施工方案
岩石爆破如何降低爆破大块率