主梁沿横向布置 (1)
主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。主梁跨度为7.5m，次梁的跨度为6.6m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为7.5/3=2.5m，l02/l01=6600/2500=2.64<2，因此安单向板设计。
按跨高比条件，要求板厚h≥2500/30=83.33mm，对工业建筑的楼盖板，要求h≥70mm，取板厚h=90mm。
次梁界面高度应该满足h0=l0/18~l0/12=6600/18~6600/12=367~550mm，考虑楼面可变荷载比较大，取h=500mm。截面宽度b=h/3~h/2=166.66~250mm，b取250mm。
主梁的截面高度应满足h=l0/15~l0/10=7500/15~7500/10=500~750mm，取h=700mm。截面宽度b=h/2~h/3.5=350~200mm取b=300mm。
3.板的设计
（1）荷载
板的永久荷载标准值、
（1）荷载
板的永久荷载标准值
20mm厚水泥砂浆抹面0.02×20=0.4kN/m2
90mm钢筋混凝土现浇板0.09×25=2.25kN/m2
20mm厚混合砂浆天棚抹灰0.02×20=0.4kN/m2
小计 3.05 kN/m2
板的可变荷载标准值 5.6kN/m2
永久荷载分项系数为1.2；楼面可变荷载分项系数本应该取1.4，由于楼面可变荷载标准值大于4.0 kN/m2，所以可变荷载的分项系数应去1.3.于是板的
永久荷载设计值g=3.05×1.2=3.66kN/m2
可变荷载设计值q=5.6×1.3=7.28kN/m2
荷载总设计值g+q=10.94 kN/m2
（2）计算简图按照塑性内力重分布设计。次梁界面尺寸500mmX250mm，l n=2255板的计算跨度：边跨l01=l n+h/2=2300mm 中间跨l02=2250mm
因跨度相差小于10％，可按等跨连续梁计算。去1m宽板带作为计算单元，
（3）弯矩设计值
不考虑板拱作用截面弯矩的折减。查表得板的弯矩系数αm分别为：边支座0；边跨中，1/11；离端第二支座，-1/11；中跨中，1/16；中间支座，-1/14。所以
M A=0
M1=(g+q)l012/11=5.26 kN/m2
M B=-(g+q)l012/11=-5.26 kN/m2
M C=-(g+q)l022/14=-5.03 kN/m2
M2= M3=(g+q)l022/16=3.46 kN/m2
（4）正截面受弯承载力
环境类别一类，C30混凝土，板的最小保护层厚度c=15mm。假定纵向钢筋直径d为10mm，板厚90mm，则截面有效高度h0=h-c-d/2=90-15-10/2=70mm;板宽为b=1000mm。C30混凝土，α1=1.0，f c=14.3 N/mm2；HPB300钢筋，fy=270 N/mm2。配筋计算过程如下表
计算结果表明，支座截面的ξ均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则；0.24％此值大于0.45ft/fy=0.24％，同时大于0.2％，满足最小配镜率。
4.次梁设计
（1）荷载设计值
永久荷载值设计值
板传来的荷载 3.66×2.2=8.052kN/m 次梁自重0.25*（0.5-0.09）*25*1.2= 3.075kN/m 20mm厚混合砂浆梁抹灰0.02*（0.5-0.09）*2*17*1.2=0.33456kN/m 小计g=11.47kN/m 可变荷载设计值q=7.28*2.2=16.016kN/m 荷载总设计值g+q=27.486kN/m （2）计算简图
按照塑性内力重分布设计。主梁截面为700*300。计算跨度：
边跨l01=ln+b/2=6330 中间跨l02=6600-300=6300mm
因为跨度相差小于10％，可按等跨连续梁计算
内力计算
弯矩设计值：
查表得板的弯矩系数αm分别为：边支座0；边跨中，1/11；离端第二支座，-1/11；中跨中，1/16；中间支座，-1/14。所以
M A=0
M1=(g+q)l012/11=100.12kN/m2
M B=-(g+q)l012/11=-100.12kN/m2
M C=-(g+q)l022/14=-77.92kN/m2
M2= M3=(g+q)l022/16=68.18kN/m2
剪力设计值：
查表得板的弯矩系数αm分别为：边支座0.45；离端第二支座左，0.6；离端第二支座右，0.55；
V A=0.45(g+q)l01=78.29kN
V Bl=0.6*(g+q)l01=104.39kN
V Br=Vc=0.55(g+q)l02=95.24kN
（4）承载力计算
（1）正截面受弯承载力
正截面受弯承载力计算时，跨内按T形梁见面设计，翼缘宽度去b’f=l02/3=2100mm、b’f=b+s n=250+2250=2500mm,b+12h’f=1330mm三者中取最小值，故去b’f=1330mm。
环境类别为一级，C30混凝土，梁的最小保护层厚度c=20mm。嘉定箍筋直径为10mm，纵向钢筋直径20mm，则一排纵向钢筋h0=500-20-10-20/2=460mm.
C30混凝土，α1=1.0，f c=14.3 N/mm2，f t=1.43 N/mm2；HRB400钢筋，fy=360 N/mm2,
计算结果表明，支座截面的％等于0.45ft/fy=0.18％，同时大于0.2％，满足最小配镜率。
（2）斜截面受减承载力
斜截面受剪承载力计算包括：斜截面尺寸的复合，负筋的计算和最小配筋率验算。验算截面尺寸
H w=h0-h’f=460-90=370mm,因h w/b=370/250=1.48<4,截面尺寸按如下验算；
0.25βc f c bh0=0.25*1*14.3*250*460=411.123*102N>V max=104.39kN截面尺寸满足要求。
计算所需腹筋
采用Ф8双肢箍筋，计算B支座左侧截面。由Vcs=0.7f t bh0=0.7*1.43*250*460=115.115kN> V max=104.39kN 按照构造配筋，由于300 验算配箍率下限值： 弯矩配箍率下限值： 弯矩调幅时要求的配筋率下线为：0.3ft/fyv=0.3*1.43/360=0.12％，实际配箍率ρ sv=A sv/（bs）=101/(250*200)=0.202％>0.12％，满足要求。 5主梁设计 （1）荷载设计值 为简化计算，将主梁自重等效为集中荷载。 次梁传来的永久荷载11.47kN/m*6.6m=75.702kN 梁的自重（含粉刷）[(0.7-0.09)*0.3*2.5*25+0.02*(0.7-0.09)*2.5*17*2]*1.2=14.9694kN 永久荷载设计值G=75.702+14.9694=90.68kN 可变荷载设计值Q=16.016*7.5=120.12kN (2)计算简图 因为主梁的线刚度与与柱线刚度之比大于5，竖向荷载下主梁的内里近似按连续梁计算，按弹性理论设计，计算跨度取支撑中心线之间的距离，l0=7500mm。 （3）内里设计值及包络图 1）弯矩设计值 弯矩M=k1Gl0+k2Ql0,其中系数k1，k2由附表6-2得 M1，max=0.244*90.68*7.5+0.289*120.12*7.5=426.31kN·m M B，max=-0.267*90.68*7.5-0.311*120.12*7.5=-461.77kN·m M2，max=0.067*90.68*7.5+0.200*120.12*7.5=225.75kN·m 2）剪力设计值 剪力 V=k3G+k4Q其中系数k3，k4由附表6-2得 V A，max=0.733*90.68+0.866*120.12=170.49kN V Bl，max=-1.267*90.68-1.311*120.12=-272.37kN V Br，max=1.0*90.68+1.222*120.12=237.47kN 3)弯矩包络图 ①第1、3跨有可变荷载，第2跨没有 有附表6-2可知，支座B或C的弯矩值为 M B=M C=-0.267*90.68*7.5-0.133*120.12*7.5=-301.47kN·m 在第一跨内：以支座弯矩M A=0，M B=-301.47 kN·m的连线作为基线，作G=90.68kN,Q=120.12kN的简支梁弯矩图，得第一个集中荷载和第二个集中荷载作用点弯矩处弯矩值分别为 1/3（G+Q)l0+M B/3=1/3*(90.68+120.12)*7.5-301.47/3=426.51kN·m 1/3（G+Q)l0+2M B/3=1/3*(90.68+120.12)*7.5-301.47/3=326.02kN·m 在第二跨内：以支座弯矩M B=-301.47kN·m，M C=-301.47 kN·m的连线作为基线，作G=90.68kN,Q=0kN的简支弯矩图，得集中荷载作用点弯矩值分别为 1/3（G+Q)l0+M B/3=1/3*90.68*7.5-301.47=-74.77kN·m ②第1、2跨有可变荷载，第3跨没有 在第一跨内：以支座弯矩M A=0，M B=-461.77kN·m的连线作为基线，作G=90.68kN,Q=120.12kN的简支梁弯矩图，得第一个集中荷载和第二个集中荷载作用点弯矩处弯矩值分别为 1/3（G+Q)l0+M B/3=1/3*(90.68+120.12)*7.5-301.47/3=373.08kN·m 1/3（G+Q)l0+2M B/3=1/3*(90.68+120.12)*7.5-301.47/3=219.15kN·m 在第二跨内： M C=-0.267*90.68*7.5-0.089*120.12*7.5=-261.77 kN·m，以支座弯矩M B=-461.77kN M C=-261.77 kN·m的连线作为基线，作G=90.68kN,Q=120.12kN的简支弯矩图，得第一个集中荷载和第二个集中荷载作用点弯矩处弯矩值分别为1/3(G+Q)l0+M C+2/3(M B-M C)=1/3*(90.68+120.12)*7.5-261.77+2/3*(-461.77+261.77)= 131.95kN·m 1/3(G+Q)l0+M C+2/3(M B-M C)=1/3*(90.68+120.12)*7.5-261.77+1/3*(-461.77+261.77)= 198.59kN·m ③第2跨有可变荷载，第1、3跨没有 M B=M C=-0.267*90.68*7.5-0.133*120.12*7.5=-301.47kN·m 在第二跨两集中荷载作用点弯矩值为 1/3（G+Q)l0+M B=1/3*(90.68+120.12)*7.5-301.47=225.53kN·m 第一、二跨内两集中荷载作用点处弯矩值分别为 1/3Gl0+M B/3=1/3*90.68*7.5-301.47*1/3=126.21kN·m 1/3Gl0+M B/3=1/3*90.68*7.5-301.47*2/3=25.72kN·m （4）承载力计算 1）正截面受弯承载力 跨内按T形截面计算，因跨内设有间距小于主梁间距的次梁，翼缘计算宽度按 l/3=2500mm和b+s n=6600mm中较小值确定，取b’f=2.5m。 板的混凝土保护层厚度15mm、板上部钢筋10mm，次梁上部筋直径18mm。假设主梁上部纵筋直径25mm，则一排钢筋时h0=700-15-10-18-25/2=645；两排钢筋时，h0=645-25=620mm。 B支座边的弯矩设计值为MB=MBMAX-V0B/2 =-461.77+210.8*0.3/2=-430.15kN·m正截面受弯承载力的计算过程为下表 贝雷梁计算 贝雷梁的计算跨径为24米，采用18片单层加强型，计算时底板区域内由14片贝雷共同承担，翼板区域内由4片贝雷共同承担。贝雷梁的计算示意图如下： q 一、荷载计算： 1、箱梁自重荷载：350T 其中底板区域内为285 T ，每侧翼板区域内为32.5 T 2、支架自重荷载：50 T 其中底板区域内为32 T ，每侧翼板区域内为9 T 3、20×20方木自重荷载 0.2×0.2×6×3×24×0.8＝13.824 T 4、每片贝雷自重均布荷载：0.4 T/m 二、底板区域内的14片贝雷的内力及挠度计算 对每片单层加强型贝雷，截面几何特性如下： 345W=7699.1cm ,577434.4, 2.110I cm E MPa ==? 则底板区域内的每片贝雷所受的荷载（等效为均布荷载）： 1285320.413.8241.10241431418 q T m +=++=?? 取荷载系数为1.2时，'1 1.2 1.10 1.32q T =?= 1、两边支撑端的剪力为： []'1111 1.322415.8424.5222 R q l T R T ==??=<= 2、跨中截面弯矩及应力为： [][]'22114311311 1.322495.04168.768895.041010123.441707699.110M q l T m M T m M MPa MPa W σσ==??=<=??===<=? 3、跨中截面挠度为： '442 118855 1.32102410 4.7 6.0400384384 2.110577434.410 q l l v cm cm EI -????===<=???? 以上验算均满足要求。 三、每侧翼板区域内的2片贝雷的内力及挠度计算 每侧翼板区域内的每片贝雷所受的荷载（等效为均布荷载）： 232.590.413.8241.022******* q T m +=++=?? 取荷载系数为1.2时，'2 1.2 1.02 1.224q T =?= 1、两边支撑端的剪力为： []'2211 1.2242414.6924.5222 R q l T R T ==??=<= 2、跨中截面弯矩及应力为： [][]'222243223 11 1.2242488.13168.768888.131010114.471707699.110M q l T m M T m M MPa MPa W σσ==??=<=??===<=? 3、跨中截面挠度为： '442 228855 1.224102410 4.4 6.0400384384 2.110577434.410 q l l v cm cm EI -????===<=???? 以上验算均满足要求。 互通匝道桥现浇箱梁贝雷支架计算书 本计算书以O匝道桥第6联第一跨为例进行编制，其余跨径小于30m的孔跨类型的支架和模板施工参照该跨径的方案，其余桥宽可参照该跨进行相应调整。 匝道桥第6联第一跨上部构造为单箱单室结构预应力砼连续现浇箱梁体系。跨径为30m，箱梁高1.80m，等宽段箱梁顶宽10.5m，底板宽3.5m，顶板厚25cm，底板厚25cm，跨中截面腹板厚度50cm，中横梁两侧各2.5m范围内腹板加厚至70cm，端横梁附近2.5m范围内腹板加厚至70cm，其中中横梁厚1.0m，端横梁厚2.0m，横梁处横桥向支座中心距2.0m。桥面横坡为单向坡%。 一、计算依据 ㈠、《路桥施工计算手册》； ㈡、厦漳高速公路A3合同段两阶段施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、修改图纸及文件资料； ㈢、《装配式公路钢桥多用途使用手册》； ㈣、《公路桥涵施工技术规范》； ㈤、《公路桥涵设计规范》； ㈥、《贝雷梁使用手册》； ㈦、《建筑结构荷载规范》。 二、支架设计要点 ㈠、钢管桩基础 支架基础采用钢管桩做为基础。现浇箱梁支架基础平面布置图和现浇箱梁贝雷支架横断面图如上。 O匝道桥第30联第一跨径L＝30m桥宽m等截面标准现浇箱梁。跨中设两个中支墩，中支墩钢桩中心距中心的距离按2.0m设置。边支墩距两边桥墩边缘1.75m各设置一排钢管桩做为边支墩。边支墩和各中支墩之间的钢桩中心距中心的距离为12.25m。每个中支墩：钢管桩φ*0.6cm、7根，钢管桩间距按1.29m布置。钢管桩上布置2I36b、L>1150cm工字钢作横梁，横梁上布置支架贝雷片纵梁，支架高度8.38m。 ㈡、支架纵梁 用国产贝雷片支架拼装成支架纵梁，两排一组。支架结构均采用简支布置。 23#墩～24#墩：跨中设两个中支墩。23#墩～第一个中支墩、第二个中支墩～24#墩贝雷纵梁计算跨度均为12.25m由11排单层贝雷纵梁组成；贝雷纵梁组与组间距为2m，每组排距除第5、6、7片为0.45m外，其余均按0.9m等间距布置。 ㈢、模板及支撑 现浇箱梁支架拟采用梁柱式支架。 箱梁模板采用厚度为1.2cm 的竹胶合板；竹胶合板下顺桥向放置10cmx10cm方木，间距由计算推算；10x10cm的方木设[18槽钢做分配梁，间距为100cm；[18槽钢下方安放贝雷片，贝雷片一个断面设计11片，间距如附图所示；贝雷片下方设计2I36工字钢和钢管桩。其中翼板下支撑采用木模和钢托架，钢托架采用[8槽钢加工，以榀为单位，顺桥向0.8m 设计一榀。 三、受力分析 附件2： 汉中兴元新区西翼（汉绎居住片区）集中拆迁安置二期、三期及翠屏 西路道路工程(翠屏西路工程) 4#桥梁贝雷梁支架验算书 计算：姚旭峰校核：程观杰 1、支架基本数据 2.1荷载分析 （1）砼 ①腹板下：q =0.6×1×2.5×10/0.4=37.5KN/m2。 1-1 =8.4×1×2.5×10/11.5=18.3KN/m2。 ②箱室底板下：q 1-2 （2）钢筋及钢绞线 =0.6×1×0.35×10/0.4=5.3KN/m2。 ①腹板下：q 2-2 =8.4×1×0.35×10/11.5=2.6KN/m2。 ②箱室底板下：q 2-3 （3）模板 模板荷载q3： a、内模（包括支撑架）：取q3－1=1.6KN/m2； b、外模（包括侧模支撑架）：取q3－2=2.2KN/m2； c、底模（包括背木）：取q3－3=1.2KN/m2； 总模板荷载q3=1.6+2.2+1.2=5.0KN/m2。 （4）施工荷载 因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取q4=3.0KN/m2（施工中要严格控制其荷载量）。 （5）水平模板的砼振捣荷载，取q5=2KN/m2。 （6）倾倒砼时产生的冲击荷载，取q6=2KN/m2。 （7）贝雷片自重按1KN/m计算，则腹板下q7-1=3KN/m2。箱室底板下q7-2=4/2=2KN/m2。 2.2荷载分项系数 （1）混凝土分项系数取1.2； （2）施工人员及机具分项系数取1.4； （3）倾倒混凝土时产生的冲击荷载分项系数取1.4； （4）振捣混凝土产生的荷载分项系数取1.4。 2、支架验算 2.1 贝雷支架的验算 （1）贝雷支架力学特性 根据《装配式公路钢桥多用途使用手册》，贝雷梁力学特性见表 2.1-1、表2.1-2、表2.1-3。 表2.1-1 贝雷梁单元杆件性能 表2.1-2 几何特性 表2.1-3 桁架容许内力表 科技信息2009年第19期 SCIENCE&TECHNOLOGY INFORMATION 0.引言 跨河大桥跨采用整体现浇施工，由于桥跨跨越河流，施工时为尽量降低对河道通航的防碍，支架在中跨中间设净空18米×5米的通航孔,在通航孔两侧各设入土12米的21根φ0.5米的钢管桩作临时支点。拟采用国产321公路钢桥桁架（国内通常称为贝雷架）架设连续梁支架，分别支承在桥跨的八个支点处。为确定支架的实际挠度与理论计算挠度的相符性，需进行三跨连续贝雷梁进行试验。 1.贝雷梁试验 1.1贝雷梁的假设 计划在桥头路面上布置同高的四个支点，跨度组合为14+26+14，上搭设单层上下加强4排贝雷片，横向每隔3米上下采用钢管加固，在贝雷梁上分批采用贝雷片加载。采用水准仪测其实际的挠度，并与理论计算值相比较。为比较支点宽度对贝雷梁变形的影响，试验分两次进行，第一次支点宽度约50CM，即接近点接触状态，第二次支点宽度为4米，即完全模仿现浇箱梁支架。 1.2贝雷梁挠度理论值计算 1.2.1计算中跨26米、边跨14米连续梁的跨中挠度，计算模型如下 1.2.1.1让算弯矩分配系数 （1）计算刚度系数（设EI=26） i ba=EI/L=26/14=1.857i bc=EI/L=26/14=1.857 i cb=EI/L=26/14=1.857i cd=EI/L=26/14=1.857 （2）计算弯矩分配系数 在计算某一节点处的分配系数时，相邻的刚结点，应作为临时固端看待。 μba=3i ba/（3i ba+4i bc）=3×1.857/(3×1.857+4×1)=0.58 μbc=4i bc/（3i ba+4i bc）=4×1.857/(3×1.857+4×1)=0.42 μcb=4i cb/（3i cd+4i）=4×1.857/(3×1.857+4×1)=0.42 μcd=3i cd/（3i cd+4i cb）=3×1.857/(3×1.857+4×1)=0.58 1.2.1.2固端弯矩计算 在连续梁的B、C两支点加约束使其固定，这时各杆端弯矩为固端弯矩，其值计算如下： Mba=0.125qL2=0.125q×142=24.5q Mbc=-0.0833qL2=-0.0833q×262=-56.33q Mcb=0.0833qL2=0.0833q×262=56.33q Mcd=-0.125qL2=-0.125q×142=-24.5q 1.2.1.3按力矩分配法原理进行力矩分配： M ba=M bc=M cb=M cd=47.88q 1.2.1.4计算支点反力 （1）A点支点反力RA：14R a+47.88q-0.5qL2=0R a=3.58q （2）B点支点反力RB：40R a+26R b+47.88q-0.5qL2=0R b=23.42q 同理计算RC=23.42q，RD=3.58q 根据支点反力和受力图绘如下贝雷梁的剪力图： 1.2.1.5计算跨中挠度 （1）计算中跨跨中挠度 ①计算外力作用下中跨跨中挠度 中跨贝雷梁受力如上图所示，因在一般情况下，梁的变形均极微小，且在材料的线弹性范围内，即梁的位移与荷载呈线性关系，由此可根据叠加原理计算其位移，即只需先分别计算出各项荷载单独作用时所引起的位移，再求出它们的代数和，即为梁上所有荷载作用下的总位移，下面按照叠加原理计算梁的跨中挠度。中跨贝雷梁所承受的外力如上图，跨中挠度主要由支点负弯矩引起的上挠和均布荷载引起的下挠，跨中挠度为三者的叠加，具体计算如下（其中支点负弯矩引起的挠度按图乘法计算） M=47.88q 支点负弯矩作用的弯矩图 单位荷载作用下的弯矩图 均布荷载作用下的弯矩图 计算支点负弯矩作用下的跨中上挠挠度 f中=(0.5L×0.25L×47.88q)/EI=5.985L2q/EI=4046q/EI 计算均布荷载作用下的跨中下挠挠度 f中=5qL4/384EI=5950.2q/EI 将E=2.1×1011Pa，4片上下加强贝雷梁I=4×577434×10-8m4 则中跨跨中挠度为f=(5950.2-4046)q/EI=3.93×10-5q(CM) ②计算因贝雷销间隙引起的非弹性挠度 f=0.05×0.1524(72-1)/2=1.83cm ③中跨跨中挠度即为外力作用下的弹性挠度和非弹性挠度之和，具体计算如下： f=3.9q×10-5+1.83 1．2．2边跨跨中挠度计算 1．2．2.1外力作用下的弹性挠度计算 三跨连续贝雷梁试验 张永春1史慧彬1洪伟2 （1.浙江金丽温高速公路有限公司浙江杭州310000；2.淮安市水利勘测设计研究院有限公司江苏淮安223200）【摘要】本文主要是通过计算国产321桁架的弹性变形、非弹性变形，并测定其挠度，为跨河大桥三跨连续箱梁现浇支架搭设提供技术参 数。验证贝雷梁在同一荷载下的理论计算挠度与实际挠度的相符性。 【关键词】贝雷梁；三跨连续箱梁； 理论参数 ○公路与管理○ 288 钢管柱和贝雷梁组合支架施工技术总结 沪昆客专项目部李晓强 摘要：钢管柱和贝雷梁组合支架在高速铁路、公路等现浇梁施工中较多应用，本文以沪昆客专坞鹰山特大桥连续梁支架施工为例，简要总结钢管柱安装、贝雷梁的布设及碗扣支架搭设等施工事项。 关键词：钢管柱贝雷梁支架施工 1.工程概况 坞鹰山特大桥位于玉山县与广丰县交界大南镇，桥梁中心里程DK314+093.188，桥梁全长4439.495m，孔跨结构为124×32+9×24+40+64+40m，全桥共136跨，该桥DK314+474处（78～81#跨）跨越S203线采用40+64+40m 连续梁,线路与省道交角370。墩高16.5m～22.5m,桥下净高20m，连续梁梁体为单箱单室变高度、变截面结构，箱梁顶宽12.0m，底宽6.7m。梁全长为145.5m，计算跨度为（40+64+40）m，中支点截面中心梁高6.5m，跨中直线段13.75m，直线段截面中心高度为3.05m，梁底按二次抛物线变化。 2.钢管柱支架施工 2.1钢管柱安设 每排钢管柱由4根φ630mm，壁厚10mm的钢管组成，钢管柱与基础间采用法兰盘进行连接，施工时应注意连接螺母及钢板间焊接。焊接前要对钢管柱的垂直度进行严格的检查和控制，最常用的方法是吊垂球法，也可以采用仪器进行现场观测指导安装。在钢管柱安装前后要认真核对基础面及每根钢管柱拼接后的长度，控制柱顶面标高相同。 2根钢管柱之间分别采用[20槽钢作为横联，加强钢管柱的稳定性。在横联间设剪刀撑槽钢连接。槽钢与钢管柱进行焊接，焊缝要饱满。连接槽钢在下料时要根据每2根柱间的实量尺寸进行下料，按不同部位进行编号，以防出现连接槽钢长度不足及与连接钢板间的搭接焊长度过短现象，剪刀撑应按450的角设置，连接槽钢为确保与钢管桩间密贴较好端头按角度切割成斜面。 2.2横向I56a工字钢施工 在每排钢管柱顶部设双拼I56a工字钢作枕梁，两根工字钢沿拼接缝进行焊接，为了以后便于拆除，工字钢间焊接采用间隔焊，端头部位可采用外加连接钢板焊接。在吊放横梁前应对钢管柱顶标高及顶口情况进行复查，如钢管柱顶部为开口的要设加强钢板。施工时采用两点起吊法将工字钢横梁吊放在钢管柱顶部，安放时要确保工字钢中心与柱纵、横向中心对应，位置准确后在柱顶面工字钢两侧沿横向焊接φ25mm短钢筋将工字钢卡死，防止工字钢移位。在柱顶与工字钢底面必须密贴，对于因柱顶标高存在误差不平可采用钢板进行支垫。 3.贝雷梁施工 3.1贝雷梁安设 在横向工字钢顶面架设20片贝雷梁作为纵向主梁，贝雷梁先提前进行拼装，每两片贝雷梁用支撑架连成整体为一组，分段吊装后进行对接。本桥贝雷梁布设形式为腹板处贝雷梁间距为45cm，翼缘板、底板处贝雷梁间距为90cm。贝雷梁连接时的贝雷销必须打紧，每个销子上均上卡扣，支撑架螺栓必须拧紧。相邻两组贝雷梁间采用[10槽钢连接，沿上下弦杆各设一道采用螺栓与贝雷片连接，设置间距为6m一道。 每组贝雷梁安设时应在工字钢顶部标出每组的定位线，按间距进行排列，对安设完的贝雷梁为防止其移位，在最外两侧的贝雷梁与横向工字钢接触处在工字钢顶面焊接短钢筋，贝雷梁处中间部位的工字钢焊接竖向限位钢筋，设置2道。贝雷梁拼接后与工字钢接触面有空隙，采用下垫钢板。钢板垫放的长度沿纵向为双拼工字钢的宽度，钢板宽度应不小于每片贝雷弦杆的宽度，施工时应保证支垫密实。贝雷梁在吊装时与砼桥墩间留有一定的空隙以方便拆卸，防止预压时支架整体移位，施工时采用[10槽钢将贝雷梁端部与砼礅卡牢固。以防槽钢对砼礅外观有损伤可以在墩侧面先安设一根通长的槽钢，每片贝雷梁连接槽钢与通长槽钢卡牢避免了对礅砼损伤。 3.2贝雷梁节点处理 贝雷片是由桁架、桁架连接销及保险销、加强弦杆、弦杆螺栓、桁架螺栓等构件组成。每片标准贝雷片长为3.0m，高为1.5m。桁架弦杆是由两根[10槽钢（背对背）组合而成，桁架竖杆均用I8工字钢制成，桁架构 贝雷梁计算书 绪论 本计算书为福州市尤溪洲闽江大桥水上平台50t龙门吊机计算书，此门吊净跨15m，净高12m. ㈠计算的基本数据------------------------------------------------------- 1 ㈡轮压的验算------------------------------------------------------------- 2 ㈢龙门吊机纵向稳定验算---------------------------------------------- 3 ㈣贝雷桁架计算----------------------------------------------------------- 4 ㈤底座支架计算----------------------------------------------------------- 15 ㈠．计算的基本数据： 本龙门吊机为50t龙门吊机，由贝雷桁架拼装而成，净跨15m，净高12m. 见《龙门吊机 L=16.6m. 2 4［10， 截面性质如下： 800～1000pa之间，我们计算时取ω=1000pa即ω=100kg/m2） P=ω·F·K 1·K 2 ·K 3 ·K 4 ·K 5 （式中:K 1 设计风速频率换算系数 K 2 风载体型系数 K3风压高度变化系数 K4地形和地理条件系数 K5折减系数） 天车风力：P 1 =100×2×3×1×1.5×1.3×1×1=1.17t M 1=1.17×y 1 =1.17×16.195=18.95t·m 横梁风力：P 2 =100×0.5×1.5×1.5×17.8×1.3×1×1=2.60t M 2=2.60×y 2 =2.60×13.635=35.451t·m 塔架： P 3 =100×12×1.5×1.5×0.5×2×1.3×1=3.51t M 3=3.51×y 3 =3.51×6.935=24.34t·m M总=M 1+M 2 +M 3 =18.95+35.451+24.34 =78.74t·m R＇= M总/6/2=6.56t 2.荷载及轮压计算： 受力最大的一组轮子总压力： R总=R恒/2+R活/2+R＇=29.419/2+58.99/2+6.56 =50.76t 采用φ600轮子，容许压力〖R轮〗=21t，一组轮子n≥R总/〖R轮〗=2.4,故采用4个轮子， 每个轮子实际受力12.69t.本龙门吊机共需轮子数目：n总=4×n=16个. （三）.龙门吊机纵向稳定验算： 1．纵向风力产生的倾覆力矩：（这里的风力强度我们设定为ω=100kg/m2）（根据规范ω=1/1.6×v2 可以推算当ω=100kg/m2时候，风速v已经达到40m/s） 所以：M风倾=M总=78.74t·m 2．惯性力产生的倾覆力矩：P惯=Q/g·V/t（取V=8m/60秒，g=9.8米/秒2，t=2秒） ①小车及起重物的惯性力： Q=20t 西山漾大桥贝雷梁支架计算书 1.设计依据 设计图纸及相关设计文件 《贝雷梁设计参数》 《钢结构设计规范》 《公路桥涵设计规范》 《装配式公路钢桥多用途使用手册》 《路桥施工计算手册》 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011） 2.支架布置图 在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm，每侧承台2根，布置形式如下： 钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm。贝雷梁上设置上横梁，采用20#槽钢@600mm。于上横梁上设置满堂支架。 支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。箱梁腹板下立杆采用600（横向）×300mm （纵向）布置。横杆步距为1.2m，(其它空心部位立杆采用600（横向）×600mm（纵向） 布置）。内模板支架立杆为750（横向）×750mm （纵向）布置。横杆步距为≤1.5m 。箱梁的模板采用方木与夹板组合； 两端实心及腹板部位下设100*100mm 方木间距为250mm 。翼板及其它空心部位设50*100mm 方木间距为250mm 。内模板采用50*100mm 方木间距为250mm 。夹板均采用1220*2440*15mm 的竹夹板。 具体布置见下图： 3. 材料设计参数 3.1. 竹胶板：规格1220×2440×15mm 根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用15mm 厚光面竹胶板为Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥50MPa ，弹性模量E ≥5×103MPa ；密度取3/10m KN =ρ。 3.2. 木 材 100×100mm 的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则： [σw]=13*0.9=11.7 MPa 峃口隧道钢栈桥计算书 1、工程概况 本施工便桥采用321型单层上承式贝雷桁架，栈桥0#桥台与老56省道相连，6#桥台位于峃口隧道起点位置，横跨泗溪。便桥孔跨布置为10m+5*15m，全长85米，桥面净宽6米，人行道宽度1.2m，纵向坡度+3%，桥面至河床面净高10米，至水面净空为8.5米（图1 为钢栈桥截面图）。钢栈桥桥面系主体结构由δ=10 mm 花纹钢板、I10 工字钢纵梁（间距0.3 m）、I20 工字钢横梁（长7.2m，间距0.75 m）组成。桥面板与工字钢采用手工电弧焊焊接连接，桥面系布置于贝雷桁梁之上，与贝雷桁梁之间用U 型螺栓固定。贝雷桁梁由贝雷片拼制而成，横向设置6片，间距0.9m,贝雷片之间采用角钢支撑花架连接成整体。 本桥基础为明挖基础，基础为7×2.6×1.2m的钢筋砼，扩大基础必须坐落于河床基岩上，且基础顶标高低于河床。基础上部墩身均采用φ630 mm（δ=8 mm）钢管，采用双排桩横桥向各布置2 根，钢管桩之间由平联、斜撑连接。钢管桩顶设双I32 工字钢分配梁。 本桥基础设计为明挖基础，基础采用C25钢筋砼，钢管桩位于砼基础上与预埋钢板焊接牢固，在此不做计算。 图1 钢栈桥截面图（单位：mm） 2、计算目标 本计算的计算目标为： 1）确定通行车辆荷载等级； 2）确定各构件计算模型以及边界约束条件； 3）验算各构件强度与刚度。 3、计算依据 本计算的计算依据如下： [1] 黄绍金, 刘陌生. 装配式公路钢桥多用途使用手册[M]. : 人民交通出版社,2001 [2] 《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） [3] 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） [4] 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86） 4、计算理论及方法 本计算主要依据《装配式公路钢桥多用途使用手册》（黄绍金，刘陌生著.：人民交通出版社，2001.6）、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）等规范中的相关规定，通过MIDAS/Civil 2012结构分析软件计算完成。 5、计算参数取值 5.1 设计荷载 5.1.1 恒载 本设计采用Midas Civil 建模分析，自重恒载由程序根据有限元模型设定的截面和尺寸自行计算施加。 5.1.2 活载 根据《公路桥涵设计通用规范JTG D60-2004》，汽车荷载按公路-Ⅰ级荷载 合肥市铜陵路高架工程临时支架计算书 计算： 复核： 总工程师： 浙江兴土桥梁建设有限公司 二OO二年三月 目录 1. 概述 (1) 1.1上部结构 (2) 1.2下部构造 (2) 2. 计算依据 (2) 3. 荷载参数 (2) 3.1基本荷载 (2) 4.荷载组合与验算准则 (3) 4.1支架荷载组合 (3) 5.结构计算 (3) 5.1桥面系计算 (3) 5.2主梁计算 (5) 5.3栏杆计算 (9) 5.4承重梁计算 (9) 5.5桩基础计算 (10) 1. 概述 合肥市铜陵路桥老桥位于合肥市铜陵路南段，横跨南淝河，结构形式为独塔双索面无背索部分斜拉桥预应力混凝土梁组合体系，桥长136米，桥面宽38米，桥跨布置为30米+66米+30米，根据铜陵路高架工程总体要求，在铜陵路老桥两侧各建设一座辅道桥，单侧辅道桥面宽19.0米，新、老桥的桥面净距为0.5米。主桥钢箱梁安装用钢支架施工，钢支架主要设计情况为，单侧拓宽桥支架设计长度约117米，宽度19米，支架上部采用连续贝雷梁与型钢组合，下部结构采用钢管桩基础。 本支架主跨分为9m、12m两种。支架设计控制荷载为钢箱梁重量和钢箱梁内钢筋砼重量。支架总体布置图如图1和图2所示 图1 支架立面布置图 图2 支架横断面布置图 1.1上部结构 1.1.1 跨径：支架跨径分为9m、12m梁种，均按连续梁设计。 1.1.2 桥宽：支架桥面净宽为19m。 1.1.3主梁：支架主梁贝雷梁组拼，横桥向布置18片，详见图2和图3所示。贝雷梁钢材为16Mn，贝雷梁销轴钢材为30CrMnSi。 1.1.4支撑架：纵向主梁之间设置支撑架； 1.1.5分配梁：桥面分配梁为I22a。 1.1.6 支架高程：+13.102m。 1.2下部构造 1.2.1墩顶承重梁：均采用2I40a规格。 1.2.2桩基础：采用直径630*8mm和426*8mm规格钢管桩 图3 基础布置图 2. 计算依据 1）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）； 2）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）； 3）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）； 4）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）； 5）《装配式公路钢桥多用途使用手册》（黄绍金等编著）人民交通出版社。 3. 荷载参数 3.1基本荷载 1）轨道43a为43kg/m，轨道横向0.108m转化为线荷载，纵桥向每60cm分配梁承受的力43 kg/m*12m*0.6m/0.108m=28.7KN/m 2）钢桥最重节段滑移支座荷载：Q2=30*9.8=294KN，则每个支点受力为24.5KN。 3）单相桥梁混凝土用量L=380m3,重量为G1=9500KN,共26排支架每排支架受力 跨彭高河立交桥双层贝雷梁计算书 中南大学 高速铁路建造技术国家工程实验室 二〇一七年七月二十日 目录 一、贝雷梁设计方案 0 1.1. 计算依据 0 1.2. 搭设方案 0 二、贝雷梁设计验算 (3) 2.1. 荷载计算 (4) 2.2. 贝雷梁验算 (4) 2.2.1. 方木验算 (4) 2.2.2. 方木下工字钢验算 (5) 2.2.3. 翼缘下部贝雷梁验算 (6) 2.2.4. 腹板、底板下贝雷梁验算 (7) 2.3. 迈达斯建模验算 (8) 2.4. 贝雷梁下部型钢验算 (9) 2.5. 钢管立柱验算 (10) 一、0B贝雷梁设计方案 1.1.计算依据 （1）设计图纸及相关详勘报告； （2）《贝雷梁设计参数》； （3）《装配式公路钢桥多用途使用手册》； （4）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）； （5）《铁路桥涵设计规范》； 1.2.4B搭设方案 图1.1箱梁截面（单位mm ） 210016501650165016502100970970 5920 4004002*1.5 1400600 14004001400400 图1.2贝雷梁横向布置图（单位m ） 表1.1 贝雷梁参数 容许应力桥型 不加强 单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层 弯矩 （kN·m） 788.2 1576.4 2246.4 3265.4 4653.2 剪力（kN）245.2 490.5 698.9 490.5 698.9 容许应力桥型 加强 单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层 弯矩 （kN·m） 1687.5 3376 4809.4 6750.0 9618.8 剪力（kN）245.2 490.5 698.9 490.5 698.9 几何特性桥型 不加强 单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层 4 (cm) I250497.2 500994.4 751491.6 2148588.8 3222883.2 3 (cm) W3578.5 7157.1 10735.6 14817.9 22226.8 几何特性桥型 加强 单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层 4 (cm) I577434.4 1154868.8 1732303.2 4596255.2 4596255.2 3 (cm) W7699.1 15398.3 23097.4 30641.7 45962.6 表1.2 工程数量表 序 号 材料名称型号规格数量 1 贝雷片321型572 2 方木木材28 3 工字钢I12 28 目录 第一章、工程概况 (1) 第二章、钢管贝雷支架施工模板计算 (1) 第三章、钢管贝雷支架受力计算 (3) 第四章、施工操作 (5) 第五章、模板安装要求 (6) 第六章、模板拆除要求 (7) 第七章、注意事项 (7) 钢管贝雷梁柱式支架施工方案 第一章、工程概况 该工程为甬台温新建铁路永嘉火车站，处于浙江省温州市永嘉县千石村。甬台温铁路的建设技术标准为一级双线电气化铁路，设计时速为200 千米，预留时速可提升到250-300千米。 永嘉站高架站台工程采用钻孔灌注桩基础、钢管砼柱及钢筋砼柱，上部设计为钢结构雨棚。钢管柱的顶标高为16.35m。站台总长度为450米，站台面的结构标高为8.811米。该高架站台分左右两幅，每幅宽度均为6m，各15跨，跨径除靠近站房范围内的两跨跨度为9.1m外，其余均为10.9m。地勘报告显示，该项目地层分布，由上至下主要为：①素填土，②淤泥，③淤泥质黏土，④细圆砾土。 第二章、钢管贝雷支架施工模板计算 1、结构说明 永嘉火车站站台部分，梁截面为400×900、300×400、250×500、200×400等，顶板厚为150，柱底承台面为1600×4000米，厚2000。我部采用贝雷片拼装桁架主施工承重结构进行施工。纵梁跨度最大10.9米，支墩顶安装2根HN396×199×7×13H型钢梁作为分配梁，分配梁上铺设贝雷梁；每组贝雷片采用标准支撑架进行连接。支墩采用Ф273×8钢管立柱，搁置在承台顶面上,立柱顶、底部均与钢板焊接，为提高支墩的稳定性，在各排支墩钢管之间纵向横向均设置槽钢、角钢连接。贝雷纵梁顶面设置10cm×12cm木方做横向分配梁、6m×8cm木方纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、等组成。该工程侧模、底模均采用高强度防水竹胶板制作。 2、受力验算依据 2.1、《永嘉火车站站台施工图》 2.2、《路桥施工计算手册》 2.3、《公路施工计册：桥涵》 2.4、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 2.5、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000） 2.6、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025） 贝雷梁计算 一. 荷载 1. 现浇箱梁自重所产生的荷载： ①钢筋混凝土按26kN/m3计算， ②单侧翼缘板混凝土线形荷载为： Py1=1.1232*26=29.2kN/m ③单侧腹板处混凝土线荷载为： Py2=2.2153*26=57.6kN/m ④单侧梁中处混凝土线荷载为： Py3=1.044*26=27.1kN/m 2. 模板体系荷载按规范规定： P2=0.75kPa 3. 砼施工倾倒荷载按规范规定： P3=4.0kPa 4. 砼施工振捣荷载按规范规定： P4=2.0kPa 5. 施工机具人员荷载按规范规定： P5=2.5kPa 二、线形荷载分布计算 贝雷梁布置图见下图。 1. 贝雷梁布置图 横断面 纵断面贝雷梁横向布置为： 2*（0.9*2+415+2*0.45+0.3+0.45*2*0.9）+0.45m，共宽10.8m，横向共20榀。 2. 构件材料及规格 ①材料：除贝雷梁采用16Mn外，其余均为Q235 ②规格：贝雷梁上下弦杆采用双[10（背靠背）；竖杆及斜杆采用工8。贝雷梁间横向联杆采用工8；钢管桩采用Φ630，壁厚10mm 钢管；钢管桩顶横梁采用双工512a；钢管桩间剪刀撑采用[20。1、按概率极限承载力计算 即Sd(rgG;rqΣQ)=1.2SG+1.4 SQ 式中SQ：基本可变荷载产生的力学效应 SG：永久荷载中结构重力产生的效应 Sd：荷载效应函数 rg ：永久荷载结构重力的安全系数 rq：基本可变荷载的安全系数 强度满足的条件为：Sd(rgG;rqΣQ)≤rbRd 式中rb：结构工作条件系数 Rd：结构抗力系数 Sd(rgG;rqΣQ)=1.2SG+1.4 SQ 122.5m跨越处门洞计算书 1.1荷载取值 静荷载：模板及支架自重1.5kN/m2 钢筋混凝土结构自重（钢筋混凝土比重26KN/m3） 碗口式脚手架自重3.6 kN/m2 贝雷梁自重3.8 kN/m2 动荷载：施工荷载2.5 kN/m2 振捣荷载2.0 kN/m2 1.1.1强度荷载计算 拟采用双排双层加强型贝类梁，腹板下间距拟采用60cm，标准箱室断面间距采用100cm。 腹板段： 1.2×（26×1.8+1.5+3.6+3.8）+1.4×（ 2.5+2）=7 3.14KN/m2 标准段： 标准段仅含顶板、底板，厚度分别为20cm，22cm，考虑到箱室内斜角高度均为15cm，因此保守计算，取值净混凝土高度：0.22+0.2+0.15*2=0.72m 1.2×（26×0.72+1.5+3.6+3.8）+1.4×（ 2.5+2）=39.5KN/m2 翼缘板段： 混凝土翼缘板厚度保守计算取值47cm。 1.2×（26×0.47+1.5+3.6+3.8）+1.4×（ 2.5+2）=31.65KN/m2 1.1.2刚度验算 荷载取标准值。 腹板段：26×1.8+1.5+3.6+3.8=55.7 KN/m2 箱室段：26×0.72+1.5+3.6+3.8=27.62KN/m2 翼缘板段：26×0.47+1.5+3.6+3.8=21.12KN/m2 1.1.3计算模型 以一跨简支梁作为计算模型。 1.2跨度2 2.5m门洞验算 （1）贝雷梁性能，双排单层加强型查表： 截面模量W=30641.7cm3惯性矩I=4596255.2cm4 弹性模量E=203×103MPa 允许弯矩[M]=6750KN·m 允许弯应力[σ]=240 MPa 允许剪力[V]=490.5 KN （2）强度验算 A.腹板段（间距0.5m布置） M max =ql2/8=0.125×73.14×0.5×22.52=2314.20KN·m＜[M] f max = M max /W=2314.20÷（30641.7×10-6） =75524.5KN/m2=75.53MPa＜[σ] 则强度满足要求。 B.箱室段（间距1m布置） M max =ql2/8=0.125×39.5×1×22.52=2499.61KN·m＜[M] f max = M max /W=2499.61÷（30641.7×10-6） =81.58 MPa＜[σ] 则强度满足要求。 C.翼缘板段（间距1.2m布置） M max =ql2/8=0.125×31.65×1.2×22.52=2403.42KN·m＜[M] f max = M max /W=2403.42÷（30641.7×10-6） =78.44MPa＜[σ] 则强度满足要求。 （3）剪力验算 A.腹板段 V max = ql/2=0.5×73.14×0.5×22.5=411.42KN <[V]=490.5KN 则剪力满足要求。 B.箱室段 V max = ql/2=0.5×39.5×1×22.5=444.38N<[V]=490.5KN 则剪力满足要求。 C.翼缘板段 V max = ql/2=0.5×31.65×1.2×22.5=427.28KN<[V]=490.5KN 则剪力满足要求。 （4）刚度验算 A.腹板段 ωmax = 5ql4/（384EI） 峃口隧道钢栈桥计算书 1、工程概况 本施工便桥采用321型单层上承式贝雷桁架，栈桥0#桥台与老56省道相连，6#桥台位于峃口隧道起点位置，横跨泗溪。便桥孔跨布置为10m+5*15m ，全长85米，桥面净宽6米，人行道宽度1.2m ，纵向坡度+3%，桥面至河床面净高10米，至水面净空为8.5米（图1 为钢栈桥截面图）。钢栈桥桥面系主体结构由δ=10 mm 花纹钢板、I10 工字钢纵梁（间距0.3 m ）、I20 工字钢横梁（长7.2m ，间距0.75 m ）组成。桥面板与工字钢采用手工电弧焊焊接连接，桥面系布置于贝雷桁梁之上，与贝雷桁梁之间用U 型螺栓固定。贝雷桁梁由贝雷片拼制而成，横向设置6片，间距0.9m,贝雷片之间采用角钢支撑花架连接成整体。 本桥基础为明挖基础，基础为7×2.6×1.2m 的钢筋砼，扩大基础必须坐落于河床基岩上，且基础顶标高低于河床。基础上部墩身均采用φ630 mm （δ=8 mm ）钢管，采用双排桩横桥向各布置2 根，钢管桩之间由平联、斜撑连接。钢管桩顶设双I32 工字钢分配梁。 本桥基础设计为明挖基础，基础采用C25钢筋砼，钢管桩位于砼基础上与预埋钢板焊接牢固，在此不做计算。 Ⅰ20工字钢@75cm 321型贝雷梁双I32承重梁 联结系平联预埋钢板钢筋混凝土基础 加劲板10mm花纹钢板 护栏 Ⅰ10工字钢@30cm 人行道 桥面宽度 图1 钢栈桥截面图（单位：mm ） 2、计算目标 本计算的计算目标为： 1）确定通行车辆荷载等级； 2）确定各构件计算模型以及边界约束条件； 3）验算各构件强度与刚度。 3、计算依据 本计算的计算依据如下： [1] 黄绍金, 刘陌生. 装配式公路钢桥多用途使用手册[M]. 北京: 人民交通出版社,2001 [2] 《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） [3] 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） [4] 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86） 4、计算理论及方法 本计算主要依据《装配式公路钢桥多用途使用手册》（黄绍金，刘陌生著.北京：人民交通出版社，2001.6）、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）等规范中的相关规定，通过MIDAS/Civil 2012结构分析软件计算完成。 5、计算参数取值 5.1 设计荷载 5.1.1 恒载 本设计采用Midas Civil 建模分析，自重恒载由程序根据有限元模型设定的截面和尺寸自行计算施加。 5.1.2 活载 盖梁贝雷支架计算书 一、贝雷梁支架整体受力计算 共计4排贝雷梁，每排由4片贝雷标准节组成，共16片贝雷标准节段组成。上部荷载、模板、钢管、施工、贝雷梁自重均视为均布荷载考虑。 1、荷载分析 混凝土按高配筋计算，容重取26KN/m 3，贝雷梁按 3KN/片，钢管 （φ48×3.5）按3.84kg/m ，混凝土设计方量为11.1m 3。 a ．混凝土自重 )/(05.24121 .1126m KN =? b ．贝雷梁自重 )/(412 16 3m KN =? c ．钢管：3m 管50根， 6m 管48根，1m 管30根，钢管共长468m 。 钢管自重 )/(498.1100 1284 .3468m KN =?? d ．模板自重 模板采用组合钢模，按40kg/m 2计，约计40m 2， 则有： )/(333.1100 1240 40m KN =?? e ．施工荷载（人员、设备、机具等）：2.5KN/ m 2 ，即为：1.47KN/m f ．振捣砼时产生的荷载：2KN/ m 2，即为：1.18KN/m g ．倾倒砼时产生的冲击荷载：2KN/m 2即为：1.18KN/m 综合以上计算，取均布荷载为：35KN/m （计算值为34.711） 2、贝雷梁内力计算 贝雷梁为悬臂梁，其计算简图如下所示： 弯矩图： 剪力图： 由内力图可知：贝雷梁承受的最大弯矩M max 、最大剪力Q max 、最大支座反力R 1，2分别为： M max =157.5KN ·m Q max =105KN R 1，2=210KN 则单排贝雷梁受力情况为： M max =157.5/4=39.375KN ·m ＜[M 0]=975 KN ·m Q max =105/4=26.25KN ＜[Q]=245.2KN 贝雷梁抗弯、抗剪均满足使用要求。 每组贝雷梁对支座（牛腿）的作用力N= R 1，2/4=52.5KN 3、贝雷梁位移计算： 单层4片贝雷梁的抗弯刚度为2104200KN ·m 2 位移图： 由位移图有：悬臂端位移最大，为： f max =0.39mm 01钢管柱贝雷梁支架计算 (第二方案) -标准化文件发布号：（9456-EUATWK-MWUB-WUNN-INNUL-DDQTY-KII **大桥 钢管柱贝雷梁支架计算单 目录 1、编制依据：..................................................................................................错误!未定义书签。 2、工程概况......................................................................................................错误!未定义书签。3设计说明 ........................................................................................................错误!未定义书签。4荷载 ................................................................................................................错误!未定义书签。 贝雷梁桥几何特性及桁架容许内力.....................................................错误!未定义书签。 、贝雷梁几何特性...................................................................................错误!未定义书签。 、贝雷梁容许内表 .........................................................................错误!未定义书签。 、荷载分析 ..............................................................................................错误!未定义书签。5第二联第一跨支架计算.................................................................................错误!未定义书签。 、模板计算 ..............................................................................................错误!未定义书签。 、面板截面特性 .............................................................................错误!未定义书签。 、荷载组合 .....................................................................................错误!未定义书签。 、底模板内力计算 .........................................................................错误!未定义书签。 、方木（小肋）计算...............................................................................错误!未定义书签。 小肋力学特性 .................................................................................错误!未定义书签。 截面特性 .........................................................................................错误!未定义书签。 荷载组合 .........................................................................................错误!未定义书签。 内力计算 .........................................................................................错误!未定义书签。 贝雷梁顶分配梁（大肋）计算...............................................................错误!未定义书签。 贝雷梁验算 ..............................................................................................错误!未定义书签。 荷载组合 .........................................................................................错误!未定义书签。 整体验算 .........................................................................................错误!未定义书签。 局部贝雷梁验算 .............................................................................错误!未定义书签。 柱顶分配梁计算 ......................................................................................错误!未定义书签。 、钢管柱计算 ..........................................................................................错误!未定义书签。 边侧Φ1020x12钢管柱稳定性验算...............................................错误!未定义书签。 中间Φ1020x12钢管柱稳定性验算...............................................错误!未定义书签。 跨中处钢管柱格构式结构稳定性验算..........................................错误!未定义书签。 钢管柱群桩稳定验算 .....................................................................错误!未定义书签。 整体屈曲验算复核 .........................................................................错误!未定义书签。 、钢管柱底预埋件计算...........................................................................错误!未定义书签。 、基础计算 ..............................................................................................错误!未定义书签。 地基地质情况 ................................................................................错误!未定义书签。 基础类型 ........................................................................................错误!未定义书签。 桩基础计算 ....................................................................................错误!未定义书签。 扩大基础承载力验算 .....................................................................错误!未定义书签。 承台局部承压验算..................................................................................错误!未定义书签。6第二联第二跨支架计算.................................................................................错误!未定义书签。 贝雷梁顶分配梁（大肋）计算...............................................................错误!未定义书签。 贝雷梁验算 ..............................................................................................错误!未定义书签。 荷载组合 .........................................................................................错误!未定义书签。 整体验算 .........................................................................................错误!未定义书签。 局部贝雷梁验算 .............................................................................错误!未定义书签。 柱顶分配梁计算 ......................................................................................错误!未定义书签。 、钢管柱计算 ..........................................................................................错误!未定义书签。 中间Φ1020x12钢管柱稳定性验算...............................................错误!未定义书签。 跨中处钢管柱格构式结构稳定性验算..........................................错误!未定义书签。 钢管柱群桩稳定验算 .....................................................................错误!未定义书签。贝雷梁计算
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