热力发电厂课程设计(王海超)

350MW 凝汽式电厂原则性热力系统设计与计算

（2010~2011 年度第 1 学期）

名称：热力发电厂课程设计

题目：火力发电厂原则性热力系统拟定和计算院系：能源与动力工程学院

班学级：

号：

热能 0708 班

1071170819

学生：王海超

指导教师：志宏设

计周数：1

成绩：

日期：2011 年 12 月28日~1 月 5 日

1.1 设计题目：火力发电厂原则性热力系统拟定和计算1.2 任务

1.2.1.拟定发电厂原则性热力系统

1.2.2.绘制发电厂原则性热力系统图

1.2.3.发电厂原则性热力系统计算（额定工况）

1.2.4.作汽轮机热力过程线

1.2.5.作汽水参数表

1.2.6.锅炉连续排污利用系统计算

1.2.7.高加组计算

1.2.8.除氧器计算

1.29.低加组计算

1.2.10.汽轮机汽耗量及各项汽水流量计算

1.2.11.汽轮机功率校核

1.2.12.热经济指标计算

1.3 计算类型

额定工况功率计算

1.4 热力系统简介

汽轮机机组型号为300 MW-16.7/538/538机组，国产

HG1021-18.2-540/540-WM10亚临界中间再热自然循环汽包锅炉。其原则性热力系统图如图 1 所示。汽轮机为单轴双缸双排汽，高中压缸采用和缸反流结构，低压缸为三层缸结构。高中压部分为冲动、反动混合式，低压部分为双流、反动式。共有 8 级抽汽。其中第一、二、三级抽汽分别供 3 台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供 4 台低压加热器，第四级抽汽作为 0.738 MPa 压力除氧器的加热汽源。

八级回热加热器（除除氧器外）均装设了疏水冷却器。三级高压加热器均安装了置式蒸汽冷却器，将三台高压加热器的上端差分别减小为-1.7℃、-0.5℃、0℃，从而提高了系统的热经济型。采取疏水逐级自流方式。有除盐装置DE、一台轴封冷却器SG。配有前置泵TP的给水泵FP，经常运行为汽动泵，小汽轮机TD 为凝气式，正常运行其汽源取自第四段抽汽（中压缸排汽），无回热加热，其排汽引入主凝汽器。最末两级低加 H7、H8 位于凝汽器顶部。补充水引入凝汽器。

汽轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器。

图1 原则性热力系统图

1.5 计算原始资料

1.5.1.汽轮机型式和参数

（1）机组型式：亚临界、一次再热、双缸双排汽、单轴、凝汽式汽轮机（2）额定功率：P e=300MW

（3）主蒸汽初参数：p0=16.7MPa, t0=538℃,

（4）再热蒸汽参数：热段：pr1=3.588MPa, tr1=336.8℃,

冷段：pr2=3.229MPa, tr2=538℃,

（5）排汽压力：pc=0.00595Mpa ，排汽比焓：hc=2494.5kJ/kg 1.5.2.回热系统参数

pfw=21.35MPa, pcw=1.72MPa

注: H1、H2取4%，其他各抽汽管压降取

6%P（特殊性）

各加热器效率取,0.97(特殊性)

下端差取 6.3℃(特殊性)

各轴封漏汽量(kg/h) ：Dsg1=5854（去H1）Dsg2=262.5（去H3）Dsg3=4509（去H4）Dsg4=2931.5（去H7）Dsg5=452（去C）Dsg6=508（去SG）

各轴封漏汽焓(kJ/kg)：hsg1=3383.7 hsg2=3508.6 hsg3=3228.8 hsg4=3290.5 hsg5=2716.8 hsg6=2749.9

1.5.3.锅炉型式和参数

国产HG1021/18.2-540/540-WM10型亚临界中间再热自然循环汽包炉

额定蒸发量1021t/h

过热蒸汽参数psu=18.2MPa,tsu=540℃

汽包压力pb=19.83Mpa

给水温度tfw=275℃

锅炉效率ηb=0.913

管道效率ηp=0.985

1.5.4.其他已知数据

汽机进汽节流损失0.02Po

中压汽门节流损失0.02Pr2

锅炉排污量Dpw=0.01Db

全厂汽水损失DL=0.01Db

化学补充水压力0.39 Mpa，温度20℃机电效率ηmg=0.9924*0.987

排污扩容器效率ηf=0.98

排污扩容器压力Pf=0.8

二、热系统计算

2.1 汽水平衡计算

2.1.1.全厂补水率

由于计算前汽轮机进汽量D0 为未知，故预选D0=1023003kg/h 进行计算，最后校核。

全厂工质渗漏系数：

a L=D L/D0=0.01D b/D0=10210/1023003=0.00998

锅炉排污系数：a bl=D bl/D0=0.01D b/D0=10210/1023003=0.00998 厂用汽系数：a pl=0.01081

减温水系数：a sp=0.02974

暖风器疏水系数：a nf=0.01893

由全厂物质平衡：

a ma=a pl+a bl+a l=0.01081+0.00998+0.00998=0.03077

2.1.2.给水系数a fw

如图 3 所示，1 点物质平衡：a b=a0+a l=1+0.01122=1. 01122

2 点物质平衡：a fw=a b+a bl-a sp=1.

01122+0.01122-0.02974=0.98938

2.1.

3.各小汽流量系数a sg,i

按预选的 D0 和原始数据，计算得到轴封漏汽流量的流量系数，

2.2 汽轮机的汽态膨胀过程线

S(kJ/kg*k)

2.3 各加热器、出水参数计算

首先计算高压加热器 H1。

加热器压力p1:

p1=(1-Δp1)p'1=(1-0.04)*5.99=5.7504MPa

p'1----第一抽汽口压力；

Δp1----抽汽管道相对压损；

由p1=5.7504MPa，查水蒸气性质表得

加热器饱和温度t s1=272.83 0C

H1 出水温度t w,1=t s1-δt=272.83-(-1.7)=274.530C

δt----加热器上端差。

H1 疏水温度t d,1：

t d,1 =t'w,1 +δt1

t'w,1 ----进水温度，其值从高压加热器 H2 的上端差δt 计算得到；δt1----加热器下端差。

已知加热器进水侧压力为 p fw=21.4MPa,由 t w,1，查得 H1 出水比焓

h w,1.

再由 t'w,1,p fw ,查得 H1 进水比焓 h w,2.由t d,1，p1 查得 H1 疏水比焓h d,1.

至此，高压加热器 H1 的进、出口汽水参数已全部算出。按同样计算，可一次计算出其余加热器H2-H8 的各尽、出口汽水参数。将计算结果列于表 2.

350MW 凝汽式电厂原则性热力系统设计与计算表2 回热加热系统汽水参数表

2.4高压加热器组抽汽系数计算

1.由高压加热器H1 热平衡计算a1 高压加热器H1 的抽汽系数a1 a1=（a fw(h w1-h w2)- asg1（hsg1- h d,1））/ηh/(h1-hd,1)

=(0.99022*(1208.28-1045.55)-( 0.0057224*(3383.7-1075.88))/(3 147.87-1075.88)/0.97=0.07140

高压加热器 H1 的疏水系数a d,1=a1+asg1=0.07712

2.由高压加热器H2 热平衡计算a2、a rh

高压加热器 H2 的抽汽系数a2：

a2=a fw(h w2-h w3)- a d,1(h d,1-h d,2)/ηh/(h2-h d,2)

=0.08374

高压加热器 H2 的疏水系数

a d,2=a2+a d,1=0.16086

再热器流量系数a rh：

a rh=1-a1-a2-a sg1-a sg2

=0.83602

3.由高压加热器H3 热平衡计算a2、a rh

p'pu=p'4+ρ'gH pu=0.738+975/106*9.8*21.6=0.900108MPa

P pj=0.5*(p pu+p'pu)=0.5*(0.900108+21.4)=11.15005MPa

取h pj=h'pu=795.56kJ/kg，查表可得v pu=0.0010997m3/kg

给水泵介质焓升τpu=v pu(p pu-p'pu)*103=27.161122kJ/kg

给水泵出口比焓h pu=h'pu+τpu=822.721122kJ/kg

高压加热器 H3 的抽汽系数a3：

a3=(a fw(h w3-h pu)/ηh-a d,2(h d,2-h d,3)- asg2（hsg2-

hd,3）)/(h3-h d,3)

=0.0563

高压加热器 H3 的疏水系数a d,3=a3+a d,2=0.16675

2.5 除氧器抽汽系数计算

1.除氧器出水流量a c,4=a fw+a sp=0.99022 +0.02974=1.01996

抽汽系数a4：

a4=(a c,4(h w4-h w5)/ηh-a d3(h d3-h w5) -a nf(h nf-h w5) – asg3（hsg3- h w5）)/(h4-h w5)

=0.00486

2.6 低压加热器组抽汽系数计算

1.由低压加热器H5 热平衡计算a5

低压加热器 H5 的出水系数a c,5：

a c,5=a c,4-a d,3-a4-a nf =1.01996 -0.16675-0.06935 -

0.01893=0.75921

低压加热器 H5 的抽汽系数a5：

a5=a c,5(h w5-h w6)/ηh/(h5-h d,5)

=0.03580

低压加热器 H5 的疏水系数a d,5=a5=0.03580

2.由低压加热器H6 热平衡计算a6

低压加热器 H6 的抽汽系数a6：

a6=(a c,5(h w6-h w7)/ηh-a d,5(h d,5-hd,6))/(h6-h d,6)

=0.02207

低压加热器 H6 的疏水系数a d,6=a d,5+a6=0.03580+0.02207

=0.05786

3.由低压加热器H7 热平衡计算a7 低压

加热器 H7 的抽汽系数a7：

a7=(a c,5(h w7-h w8)/ηh-a d,6(h d,6-h d,7)–as

g4*（hsg4-hd,7）)/(h7-hd,7)=0.03002

低压加热器 H7 的疏水系数a d,7=a7+ asg4+a d,6

=0.03002+0.0028656+0.05786=0.09075

4.由低压加热器H8 热平衡计算a8

a8=(a c,5(h w8-h w,sg)/ηh-a d,7(h d,7-h d,8))/(h8-h d,8)

=0.03123

低压加热器 H8 的疏水系数

a d,8=a8+a d,7=0.03123+0.09075=0.12198

2.7 凝汽系数ac 计算

1.小汽机抽汽系数a xj=a c,4*τpu/(h4-h c,xj)

=1.01996 *170.66/(3113.06-2422.6)= 0.04012

2.由凝汽器的质量平衡计算a c=a c,5-a d,8-a xj-a ma

=0.75921 -0.12198 - 0.04012 -0.03077 =0.56671

3.由汽轮机汽侧平衡校验a c

H4 抽汽口抽汽系数a'4=a4+a xj+a nf+a pl

=0.06935+0.04012 +0.01893+0.01081

=0.13922

各加热器抽汽系数和∑a j=a1+a2+a3+a'4+a5+a6+a7+a8

=0.07140 +0.08374 +0.00563+0.06935+

0.03580+0.02207+0.03002 +0.03123=0.41910

轴封漏气系数和∑a sg,k=a sg,1+ a sg,2+ a sg,3+a sg,4+a sg,5+a sg,6

=0.01419

凝汽系数a c=1-∑a j-∑a sg,k=1-0.41910-0.01419 =0.56671 2.8 汽轮机功计算

1.凝汽流做功w c=a c*(h0-h c+q rh)

=0.56671*(3398.62-2494.5+469.93)

=778.2kJ/kg

2.抽汽流做功∑w a,j

1kgH1 抽汽做功w a,1=h0-h1=3398.62-3147.87=250.75kJ/kg

其余 H2~H8 抽汽做功计算同上，结果列于表 2-8

抽汽流总功∑w a,j

=a1w a,1+a2w a,2+a3w a,3+a'4w a,4+a5w a,5+a6w a,6+a7w a,7+a8w a,8 =0.07140*250.75+0.08374*369.12+0.00563*545.06+0.139

22*755.49+0.03580*949.62+0.02207*1115.9+0.03002*120

8.5+0.03123*1337.61=294.0419864kJ/kg

3.附加功量∑ws g,k

∑ws g,k

=a sg1(h0-h sg1)+a sg2(h0-h sg2)+a sg3(h0-h sg3+q rh)+a sg4(h0-h sg4+q rh) +a sg5(h0-h sg5+q rh)+a sg6(h0-h sg6+q rh)

=0.0065678 *(3398.62-3383.7)+0.0002945*(3398.62-3508.6)+

0.0050588*(3398.62-3228.8+469.93)+0.003289*(3398.62-27

16.8+469.93)+0.000507*(3398.62-2716.8+469.93)+

0.0005699*(3398.62-2749.9+469.93)= 7.318879215kJ/kg 4.汽轮机功w i=w c+∑w a,j+∑ws g,k=1077.8kJ/kg

2.9 汽轮机效率、热经济指标、汽水流量计算

1.汽轮机比热耗

q0=h0-h fw+a rh*q rh=3398.62-1206.27+0.85852*469.93

=2583.2kJ/kg

2.汽轮机绝对效率ηi=w i/q0=1077.8/258

3.2=0.41723

3.汽轮机绝对电效率

ηe=ηi*ηg*ηm=0.41723*0.9924*0.987=0.4087

4.汽轮机热耗率q=3600/ηe=3600/0.4087=8808.8kJ/kWh

5.汽轮机汽耗率 d：d=q/q0=8808.8/2583.2=3.410kg/kWh

6.汽轮机进汽量D0=1000d*Pe=1000*3.410*300=1023003kg/h 其中Pe—汽轮机额定功率，Pe=300MW。

7.校验：汽轮机进汽量D0=1023003kg/h，与初选值相等。

8.给水流量G fw=a c,4*D0=1.01996*1023003=1043423kg/kWh

9.凝结水泵流量 G cp=a c,5*D0=0.75921*1023003=776673 kg/h

10.凝汽量 D c=a c*D0=0.56671 *1023003=579362 kg/h

11.第一级抽汽量 D1=a1*D0=0.07140 *1023003= 73039 kg/h

其余 H2~H8 抽汽量的计算结果，列于 2-9 表。

2.10 全厂性热经济指标计算

1.全厂效率ηcp=ηbηpηe=0.913*0.9985*0.4087=0.36753

2.全厂热耗率q cp=3600/ηcp=3600/0.36753=9640.17286 kJ/kWh

3.标准煤耗b cp=0.123/ηcp=0.123/0.36753=33

4.667g/kW

4.锅炉有效热

q1=(a fw-a bl)(h b-h fw)+a bl(h bl-h fw)+a sp(h b-h sp)+a rh*q rh

=(0.99022-0.00998 )*(3383.34-1206.27)+0.00998*(1760.3-1206.3 )+0.02974*(3383.34-724.7)+0.83602 *469.93=2645.7 kJ/kg

三、反平衡校核

1.锅炉输入热量q r=q1/ηb=2645.7/0.913=2897.805kJ/kg

2.锅炉损失△q b=（1-ηb）q r=(1-0.913)*2897.805=252.11kJ/kg

3.排污损失△q bl=a bl(h bl-h ma)= 0.00998*(1760.3-83.7)

=16.73kJ/kg

4.全厂共质渗漏损失△q l=a l(h l-h ma)=0.07140 *(3394.4-83.7)

=33.04kJ/kg

5.厂用汽损失△q pl=a pl(h pl-h ma)

=0.01081*(3108.2-83.7)=32.69kJ/kg

6.凝汽流冷源损失△q c=a c(h c-h'c)=0.56671*(2494.5-135)

=1336.22 kJ/kg

7.小汽机冷源损失△q xj=a xj(h xj-h'c)=0.04012*(2422.6-135)

=91.78kJ/kg

8.补充水冷源损失△q ma=a ma(h ma-h'c)=0.03077 *(83.7-135)

=-1.58kJ/kg

9.低加 H8 疏水冷源损失△q d,8=a d,8(h d,8-h'c)

=0.12198*(167.55-135)=3.6kJ/kg 10.轴加疏水冷源损失△q d,sg=a d,sg(hd,sg-h'c)

=0.0162*(425.55-135)=4.12kJ/kg 11.暖风器损失△q nf=a nf(h nf-h'nf)

=0.01893*(3108.2-687)=45.83kJ/kg

12.管道散热损失△q p=a b(h b-h0)+a rh(h'rh-h rh)

=1.00974*(3383.3-3398.6)+0.85852*(3567.4-3546.9)

=-20.9 kJ/kg

13.轴封汽散热损失∑△q sg=

a sg1*h sg1+a sg2*h sg2+a sg3*h sg3-(a sg4*h sg4+a sg5*h sg5+a sg6*h sg6)=0 .0057224*3383.7+0.0002566*3508.6+0.004408*3228.8-(0.0028 66*3290.5+0.000442*2716.8+0.0004966*2749.9)

=3.136kJ/kg

14.上述各项损失之和∑△q i=1796.75 kJ/kg

15.汽轮机功w'i：w'i=qr-∑△q i=2897.804 -1796.75

=1101.058kJ/kg

16.正反平衡相对误差δw i：δw i=(1101.058 -1077.8 )/ 1077.8 =2.15673 %

计算无误

四、附表

参考文献

【1】《 热 力 发 电 厂 》（ 1986），中国电力，体宽主编

【2】《 热 力 发 电 厂 》（ 1995），中国电力，体宽主编

【3】《 热 力 发 电 厂 》（ 2001），中国电力，体宽主编

【4】《 热 力 发 电 厂 》（ 2004），中国电力，叶涛主编

【

5】

《热力发电厂例题、习题、思考题

，西交大，武学素主编

【6】《热力发电厂课程设计》，中国电力，黄新元主编

【7】水和水蒸汽表

热力发电厂课程设计说明书(国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算)

国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算 1 课程设计的目的及意义： 电厂原则性热力系统计算的主要目的就是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及参数、发电量、供热量及全厂的热经济性指标，由此可衡量热力设备的完善性，热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性。如根据最大负荷工况计算的结果，可作为发电厂设计时选择锅炉、热力辅助设备、各种汽水管道及附件的依据。 2 课程设计的题目及任务： 设计题目：国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算。 计算任务： ㈠ 根据给定的热力系统数据，在h - s 图上绘出蒸汽的汽态膨胀线 ㈡ 计算额定功率下的汽轮机进汽量0D ，热力系统各汽水流量j D ㈢ 计算机组和全厂的热经济性指标（机组进汽量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、 绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率） ㈣ 按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘制出全厂原则性热力系统图 3 已知数据： 汽轮机型式及参数

锅炉型式及参数 锅炉型式英国三井2027-17.3／541／541 额定蒸发量Db：2027t／h 额定过热蒸汽压力P b17.3MPa 额定再热蒸汽压力 3.734MPa 额定过热蒸汽温度541℃ 额定再热蒸汽温度541℃ 汽包压力：P du18.44MP 锅炉热效率92.5％ 汽轮机进汽节流损失4％ 中压缸进汽节流损失2％ 轴封加热器压力P T98kPa 疏水比焓415kJ／kg 汽轮机机械效率98.5％ 发电机效率99％ 补充水温度20℃ 厂用电率0.07 4 计算过程汇总: ㈠原始资料整理：

年产500吨的热处理车间设计_课程设计论文

编号 热处理车间设计说明书 二级学院材料科学与工程学院 专业材料科学与工程

毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明 原创性声明 本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。 作者签名：日期： 指导教师签名：日期： 使用授权说明 本人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。 作者签名：日期：

学位论文原创性声明 本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。 作者签名：日期：年月日 学位论文版权使用授权书 本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。 涉密论文按学校规定处理。 作者签名：日期：年月日 导师签名：日期：年月日

热力发电厂课程设计

学校机械工程系课程设计说明书热力发电厂课程设计 专业班级： 学生姓名： 指导教师： 完成日期：

学校机械工程系 课程设计评定意见 设计题目：国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算 学生姓名：专业班级 评定意见： 评定成绩： 指导教师（签名）： 2010年 12 月9日 评定意见参考提纲： 1.学生完成的工作量与内容是否符合任务书的要求。 2.学生的勤勉态度。 3.设计或说明书的优缺点，包括：学生对理论知识的掌握程度、实践工作能力、表现出的创造性和综合应用能力等。

《热力发电厂》课程设计任务书 一、课程设计的目的（综合训练） 1、综合运用热能动力专业基础课及其它先修课程的理论和生产实际知识进行某660MW凝气式机组的全厂原则性热力系统的设计计算，使理论和生产实际知识密切的结合起来，从而使《热力发电厂》课堂上所学知识得到进一步巩固、加深和扩展。 2、学习和掌握热力系统各汽水流量、机组的全厂热经济指标的计算，以及汽轮机热力过程线的计算与绘制方法，培养学生工程设计能力和分析问题、解决问题的能力。 3、《热力发电厂》是热能动力设备及应用专业学生对专业基础课、专业课的综合学习与运用，亲自参与设计计算为学生今后进行毕业设计工作奠定基础，是热能动力设备及应用专业技术人员必要的专业训练。 二、课程设计的要求 1、明确学习目的，端正学习态度 2、在教师的指导下，由学生独立完成 3、正确理解全厂原则性热力系统图 4、正确运用物质平衡与能量守恒原理 5、合理准确的列表格，分析处理数据 三、课程设计内容 1. 设计题目 国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算） 2. 设计任务 （1）根据给定的热力系统原始数据，计算汽轮机热力过程线上各计算点的参数，并在h-s图上绘出热力过程线； （2）计算额定功率下的汽轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量Dj、Gj； （3）计算机组和全厂的热经济性指标； （4）绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中（要求计算机绘图）。 3. 计算类型 定功率计算 4. 热力系统简介 某火力发电厂二期工程准备上两套660MW燃煤气轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；汽轮机为Geg公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式汽轮机。 全厂的原则性热力系统如图1-1所示。该系统共有八级不调节抽汽。其中第一、第二、第三级抽汽分别供高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。 第一、二、三级高压加热器均安装了留置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1.7oC、0oC、-1.7oC。第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5oC。

热处理车间设计参考题

第一章 1、耐火材料需要考虑的性能指标； 耐火度、荷重软化温度、常温耐压强度、密度、热稳定性、高温化学稳定性、重烧线变化（体积稳定性） 2、常用的耐火制品； 粘土质耐火砖、高铝土、轻质耐火砖、石墨制品、抗渗碳砖、刚玉制品、碳化硅制品 3、耐火纤维的特点； 耐高温、热导率低（保温性能好）、密度小、蓄热量小、抗热震性能好、绝缘性能好、隔音效果良、化学稳定性好、耐压能力差 4、保温材料所具备的性能； 导热系数低、体积密度小（强度低）、比热小、使用温度较高、易于施工、价格便宜 5、电热材料所具备的性能； 耐热性和高温强度、电阻系数、电阻温度系数、热膨胀系数、机械加工性能、抗蚀性 6、常用的电阻元件； 金属电热材料：镍铬合金、铁铬铝合金、钼、钨； 非金属电热材料：碳化硅、硅钼棒、石墨； 红外电热材料：金属管（红外涂料）、陶瓷管、石英玻璃 7、电热元件中镍铬合金与铁铬铝合金的比较； 镍铬合金：标准产品Cr20Ni80、Cr15Ni60、0Cr23Ni13等，形成Cr2O3致密保护膜，耐蚀性好；塑性好，拉拔、绕制容易，焊接性容易；高温加热不易脆化，高温力学性能好；电阻大，电阻温度系数小，功率稳定；最高使用问题1100°C，抗氮气能力强。 铁铬铝合金：标准产品Cr13Al4、0Cr24AlRE、0Cr27Al7Mo2等；形成Al2O3致密保护膜，耐蚀性好；电阻大，电阻温度系数小，功率稳定；最高使用稳定可达1300°C；塑性差，加工性能差，弯曲需加热；高温强度低，元件易于变形、倒塌；高温晶粒粗化，脆性增加，可焊性差，不便返修；高温时不易在氮气中使用，不易在含硫的还原气氛使用； 第二章 1、常用热处理设备中主要涉及的热量传输过程； 加热工件：热源——炉膛——工件 热量散失：炉膛——炉墙（炉门）——环境 2、传热的基本方式有哪些？并进行比较说明其特点； 传导传热：热量从物体的一部分传至另一部分，或由一物体传至与其相接触的另一物体的传热现象； 固、液、气态中都能发生；要求物体相互接触；无能量形式变化。 对流传热：液体中不同部分的相对位移是不同部分的质点相互混合，或者在运动质点与一相接触的固体表面之间进行的热交换； 只能在流体宏观运动时才能发生；无能量形式的变化； 辐射传热：受热物体将热能部分转化成辐射能，以电磁波的形式向外放射，当投射到另一物体时部分被吸收转化成热能。 无需中间介质；既有热量的交换，也有能量形式的转化；不论温度高低任何物质都向四周放射辐射能。

热力发电厂课程设计报告dc系统

东南大学 热力发电厂课程设计报告 题目：日立250MW机组原则性热力系统设计、计算和改进 能源与环境学院热能与动力工程专业 学号 姓名 指导教师 起讫日期 2015年3月2日～3月13日 设计地点中山院501 2015年3月2日

目录 1 本课程设计任务 (1) 2 ******原则性热力系统的拟定 (2) 3 原则性热力系统原始参数的整理 (2) 4 原则性热力系统的计算 (3) 5 局部热力系统的改进及其计算 (6) 6 小结 (8) 致谢 (9) 参考文献 (9) 附件：原则性热力系统图

一本课程设计任务 1.1 设计题目 日立250MW凝汽机组热力系统及疏水热量（DC系统）利用效果分析。 1.2 计算任务 1、整理机组的参数和假设条件，并拟定出原则性热力系统图。 2、根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数， 并在ｈ-s 图上绘出蒸汽的气态膨胀线。 3、对原始热力系统计算其机组内效率，并校核。 4、确定原则性热力系统的改进方案，并对改进后的原则性热力系 统计算其机组内效率。 5、将改进后和改进前的系统进行对比分析，并作出结论。 1.3设计任务说明 对日立MW凝汽机组热力系统及疏水热量（DC系统）利用效果分析，我的任务是先在有DC系统情况下通过对抽汽放热量，疏水放热量，给水吸热量等的计算，求出抽汽份额，从而用热量法计算出此情况下的汽机绝对内效率（分别从正平衡和反平衡计算对比，分析误差）。然后再在去除DC系统的情况下再通过以上参量计算出汽轮机绝对内效率（也是正平衡计算，反平衡校核对比）。最后就是对两种情况下的绝对内效率进行对比，看去除DC系统后对效率有无下降，下降多少。

热力发电厂课程设计计算书详解

热力发电厂课程设计

指导老师:连佳 姓名:陈阔 班级:12-1 600MW 凝汽式机组原则性热力系统热经济性计算 计算数据选择为A3，B2，C1 1.整理原始数据的计算点汽水焓值 已知高压缸汽轮机高压缸进汽节流损失：δp 1=4%，中低压连通管压损δp 3=2%, 则 ）（MPa 232.232.24)04.01('p 0=?-=; p ’4=(1-0.02)x0.9405=0.92169; 由主蒸汽参数：p 0=24.2MPa ，t 0=566℃，可得h0=3367.6kJ/kg; 由再热蒸汽参数：热段： p rh =3.602MPa ，t rh =556℃， 冷段：p 'rh =4.002MPa ，t 'rh =301.9℃， 可知h rh =3577.6kJ/kg ，h'rh =2966.9kJ/kg ，q rh =610.7kJ/kg 。 1.2编制汽轮机组各计算点的汽水参数（如表4所示）

1.1绘制汽轮机的汽态线，如图2所示。

1.3计算给水泵焓升： 1.假设给水泵加压过程为等熵过程； 2.给水泵入口处水的温度和密度与除氧器的出 口水的温度和密度相等； 3.给水泵入口压力为除氧器出口压力与高度差产生的静压之和。 2.全厂物质平衡计算 已知全厂汽水损失：D l =0.015D b （锅炉蒸发量），锅炉为直流锅炉，无汽包排污。 则计算结果如下表：（表5） 3.计算汽轮机各级回热 抽汽量 假设加热器的效率η=1

（1）高压加热器组的计算 由H1，H2，H3的热平衡求α1，α2，α3 063788.0) 3.11068.3051()10791.1203(111fw 1=--?==ητααq 09067.06 .9044.2967)6.9043.1106(063788.0/1)1.8791079(1h h -212fw 221=--?--?=-=q d w d w ）（αηταα154458 .009067.0063788.0212=+=+=αααs 045924 .02.7825.3375) 2.7826.904(154458.0/1)1.7411.879(h h -332s23fw 3=--?--=-=q d d w w ）（αηταα200382 .0154458.0045924.02s 33=+=+=αααs （2）除氧器H4的计算 进除氧器的份额为α4’；176 404.0587.43187.6) 587.4782.2(200382.0/1)587.4741.3(h h -453s34fw 4=--?--=-=q w w d ）（’αηταα 进小汽机的份额为αt 根据水泵的能量平衡计算小汽机的用汽份额αt

热力发电厂课程设计

1000 MW凝汽式发电机组全厂原则性热力系统的设计 学院：交通学院 专业：热能与动力工程 姓名：高广胜 学号： 1214010004 指导教师：李生山 2015年 12月

1000MW 热力发电厂课程设计任务书 1.2设计原始资料 1.2.1汽轮机形式及参数 机组型式:N1000-26.25/600/600（TC4F ） 超超临界、一次中间再热、四缸四排气、单轴凝汽式、双背压 额定功率：P e =1000MW 主蒸汽参数：P 0=26.25MPa ，t 0=600℃ 高压缸排气：P rh 。i =6.393MPa ，t rh 。I =377.8℃ 再热器及管道阻力损失为高压缸排气压力的8%左右。 MPa 5114.0MPa 393.608.0p rh =?=? 中压缸进气参数：p rh =5.746MPa ，t rh =600℃ 汽轮机排气压力：P c =0.0049MPa 给水温度：t fw =252℃ 给水泵为汽动式，小汽轮机汽源采用第四段抽汽，排气进入主凝汽器；补充水经软化处理后引入主凝汽器。 1.2.2锅炉型式及参数 锅炉型式：HG2953/27.46YM1型变压运行直流燃煤锅炉 过热蒸汽参数：p b =27.56MPa ，t b =605℃ 汽包压力：P drum =15.69MPa 额定蒸发量：D b =2909.03t/h 再热蒸汽出口温度：603t 0 .rh b =℃ 锅炉效率：%8.93b =η 1.2.3回热系统 本热力系统共有八级抽汽，其中第一、二、三级抽汽分别供给三台高压加热器，第五、六、七、八级分别供给四台低压加热器，第四级抽汽作为高压除氧器的气源。七级回热加热器均设置了疏水冷却器，以充分利用本机疏水热量来加热本级主凝结水。三级高压加热器和低压加热器H5分别都设置内置式蒸汽冷却器，为保证安全性三台高压加热器的疏水均采用逐级自流至除氧器，四台低压加热器是疏水逐级自流至凝汽器。 汽轮机的主凝结水经凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、四台低压加热器、除氧器，然后由汽动给水泵升压，在经过三级加热器加热，最终给水温度为252℃。 1.2.4其它小汽水流量参数 高压轴封漏气量：0.01D 0，送到除氧器； 中压轴封漏气量：0.003D 0,送到第七级加热器； 低压轴封漏气量：0.0014D 0，送到轴封加热器； 锅炉连续排污量：0.005D b 。 其它数据参考教材或其它同等级汽轮机参数选取。 1.3设计说明书中所包括的内容 1.原则性热力系统的拟定及热力计算； 2.全面性热力系统设计过程中局部热力系统的设计图及其说明； 3.全面性热力系统过程中管道的压力、工质的压力、温度、管道的大小、壁厚的计算； 4.全面性热力系统的总体说明。

浅谈热处理车间安全生产(标准版)

浅谈热处理车间安全生产(标 准版) Safety management is an important part of enterprise production management. The object is the state management and control of all people, objects and environments in production. ( 安全管理 ) 单位：______________________ 姓名：______________________ 日期：______________________ 编号：AQ-SN-0803

浅谈热处理车间安全生产(标准版) 热处理车间是一个有潜在触电、爆炸、灼伤、火灾、毒害等多种严重危险的车间，热处理车间的安全生产直接涉及到有关职工人身生命安全、关键生产设备的正常使用、公司生产任务进度保障等重大问题，因此在安全生产上应格外认真对待，不能掉以轻心。 随着热处理车间几台可控气氛渗碳炉的引进，设备爆炸成为热处理车间首要的安全问题。虽然设备本身具有多项安全防范装置和措施，但操作人员千万不能存有麻痹和侥幸心理，必须严格按照设备操作规范进行操作，生产过程中密切注意设备运行情况，及时处理出现的问题，防止出现设备爆炸导致人员伤亡事故和设备严重损坏事故的发生。同时，操作人员应该有强烈的自我保护意识，在不必要的情况下，尽量避免和减少一些危险地带的停留时间，比如多

用炉前室正前方、推盘炉淬火油槽检修门附近。随着操作工对设备的逐渐熟悉，操作工的胆量也逐渐放大，一些忽视设备报警、放松对设备的日常检查、甚至不按操作规范进行操作的现象有所表现出来，这是应该及时予以纠正和加强管理的。其中特别需要强调的是，因瓶装液化气压力不能充分保证，多用炉开炉门前检查液化气压力并及时更换气瓶是防止多用炉出现爆炸事故很重要的一个环节，操作者应密切注意。 火灾是热处理车间另一个需特别重视的安全问题。热处理车间使用了大量的甲醇、丙酮、液化气、油等易燃易爆危险品，容易发生火灾事故。这些危险品的存放区是需要严格控制明火的区域，除了禁止闲杂人员进入停留、严禁吸烟外，液化气站附近的抛丸室外的抛丸灰的管理也是一个值得注意的问题，应及时清理堆积的抛丸灰，防止抛丸灰自燃后火星随风吹落到液化气站区域。 可能引起热处理车间发生中毒事故的主要来源是甲醇和渗碳炉内的残余气氛。甲醇液应加强使用范围的管理，防止私自在别处滥用引起误饮误食事故；甲醇的密切接触人员应防止过多吸入甲醇蒸

【精品】热力发电厂课程设计说明书国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算

国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算 课程设计的目的及意义： 电厂原则性热力系统计算的主要目的就是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及参数、发电量、供热量及全厂的热经济性指标,由此可衡量热力设备的完善性,热力系统的合理性,运行的安全性和全厂的经济性.如根据最大负荷工况计算的结果,可作为发电厂设计时选择锅炉、热力辅助设备、各种汽水管道及附件的依据. 课程设计的题目及任务： 设计题目:国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算. 计算任务： ㈠根据给定的热力系统数据，在h —s 图上绘出蒸汽的汽态膨胀线 ㈡计算额定功率下的汽轮机进汽量0D ，热力系统各汽水流量j D ㈢计算机组和全厂的热经济性指标（机组进汽量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）

㈣按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘制出全厂原则性热力系统图3已知数据: 汽轮机型式及参数 机组型式：亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机； 回热加热系统参数

锅炉型式及参数 锅炉型式英国三井2027—17。3／541／541 额定蒸发量Db:2027t／h 额定过热蒸汽压力P b17。3MPa 额定再热蒸汽压力3。734MPa 额定过热蒸汽温度541℃ 额定再热蒸汽温度541℃ 汽包压力：P du18。44MP 锅炉热效率92.5％ 汽轮机进汽节流损失4％ 中压缸进汽节流损失2％ 轴封加热器压力P T98kPa 疏水比焓415kJ／kg 汽轮机机械效率98。5％ 发电机效率99% 补充水温度20℃ 厂用电率0.07 4计算过程汇总： ㈠原始资料整理：

热力发电厂课程设计计算书

热 力 发 电 厂 课 程 设 计 指导老师:连佳 姓名:陈阔 班级:12-1

600MW 凝汽式机组原则性热力系统热经济性计算 计算数据选择为A3，B2，C1 1.整理原始数据的计算点汽水焓值 已知高压缸汽轮机高压缸进汽节流损失：δp 1=4%，中低压连通管压损δp 3=2%, 则 ）（MPa 232.232.24)04.01('p 0=?-=; p ’4=(1-0.02)x0.9405=0.92169; 由主蒸汽参数：p 0=24.2MPa ，t 0=566℃，可得h0=3367.6kJ/kg; 由再热蒸汽参数：热段： p rh =3.602MPa ，t rh =556℃， 冷段：p 'rh =4.002MPa ，t 'rh =301.9℃， 可知h rh =3577.6kJ/kg ，h'rh =2966.9kJ/kg ，q rh =610.7kJ/kg 。 1.2编制汽轮机组各计算点的汽水参数（如表4所示）

1.1绘制汽轮机的汽态线，如图2所示。 1.假设给水泵加压过程为等熵过程； 2.给水泵入口处水的温度和密度与除氧器的出 口水的温度和密度相等； 3.给水泵入口压力为除氧器出口压力与高度差 产生的静压之和。 2.全厂物质平衡计算 已知全厂汽水损失：D l=0.015D b（锅炉蒸发量），锅炉为直流锅炉，无汽包排污。 则计算结果如下表：（表5）

3.计算汽轮机各级回热抽汽量 假设加热器的效率η=1 （1）高压加热器组的计算 由H1，H2，H3的热平衡求α1，α2，α3 063788.0) 3.11068.3051() 10791.1203(111fw 1=--?== ητααq 09067 .06 .9044.2967)6.9043.1106(063788.0/1)1.8791079(1h h -2 12fw 22 1 =--?--?= -= q d w d w ）（αηταα154458 .009067.0063788.0212=+=+=αααs 045924 .02 .7825.3375) 2.7826.904(154458.0/1)1.7411.879(h h -3 32s23fw 3=--?--= -= q d d w w ）（αηταα200382.0154458.0045924.02s 33=+=+=αααs （2）除氧器H4的计算 进除氧器的份额为α4’； 176 404.0587.4 3187.6) 587.4782.2(200382.0/1)587.4741.3(h h -4 53s34fw 4=--?--= -= q w w d ）（’αηταα 进小汽机的份额为 αt 根据水泵的能量平衡计算小汽机的用汽份额αt 1 .31)(4t =-pu mx t h h ηηα 即 056938 .09 .099.0)8.25716.3187(1 .31=??-=t α 0.1011140.0569380.044173t 44=+=+=ααα’ 根据除氧器的物质平衡，求αc4 αc4+α’4+αs3=αfw 则αc4=1-α’4-αs3=0.755442 表6 小汽机参数表

热处理车间设计

热处理设备课程设计题目：热处理车间设计 学院: 专业: 学号: 学生姓名: 指导教师: 日期:

1 绪论 (4) 2 车间生产纲领的确定 (4) 3 热处理工艺设计 (5) 4 车间工作制度和工作时间总数 (6) 5 热处理设备的选择和计算 (7) 5.1 感应加热设备选择 (7) 5.2 设备生产率的计算 (7) 5.3 设备年负荷时数及设备数量计算 (8) 5.4 冷却设备的选择 (8) 5.5 可控气氛发生装置的选择 (8) 5.6 辅助设备选择 (8) 6 车间的组织和人员 (10) 6.1 车间的组织与管理 (10) 6.2 车间的人员及其数量 (10) 7 车间的面积组成 (10) 7.1 各类面积的组成 (10) 7.2 车间面积概算 (11) 8 车间的平面布置 (11) 8.1 平面布置设计基本原则 (11) 8.2 设备布置间距 (11) 8.3 设备区域布置图 (12) 9 热处理车间的采暖、通风、采光 (12) 9.1 车间的取暖 (12) 9.2 车间的通风 (13) 9.3 车间的采光 (13) 10 热处理车间厂房建筑 (13) 10.1 建筑物的设计 (13) 10.2 厂房出入口 (13) 10.3 地面载荷及地面材料 (13) 10.4 特殊构筑物及附属建筑物的设计 (14) 11 热处理车间技术计算 (14) 11.1 电力安装容量 (14) 11.2 压缩空气 (14) 11.3 蒸汽 (14) 11.4 氧、乙炔 (15) 11.5 生产用水 (15) 11.6 燃料 (15) 12 热处理车间经济分析 (15) 12.1 车间基本投资计算 (15) 12.2 热处理车间的技术经济指标 (15) 12.3 热处理生产的成本分析 (15) 13 车间生产安全与环境保护 (16) 13.1 生产安全 (16) 13.2 环境保护 (16) 参考文献 (16)

热力发电厂课程设计样本

热力发电厂 课程设计计算书 题目: 600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算 专业: 火电厂集控运行 班级: 火电062班 学号: 姓名: 王军定 指导教师: 周振起 目录

1.本课程设计的目的..................... 错误!未定义书签。 2.计算任务............................. 错误!未定义书签。 3.计算原始资料......................... 错误!未定义书签。 4.计算过程............................. 错误!未定义书签。 4.1全厂热力系统辅助性计算........... 错误!未定义书签。 4.2原始数据整理及汽态线绘制......... 错误!未定义书签。 4.3全厂汽水平衡..................... 错误!未定义书签。 4.4各回热抽汽量计算及汇总........... 错误!未定义书签。 4.5汽轮机排汽量计算与校核........... 错误!未定义书签。 4.6汽轮机汽耗量计算................. 错误!未定义书签。 5.热经济指标计算....................... 错误!未定义书签。 5.1.汽轮机发电机组热经济性指标计算 .. 错误!未定义书签。 5.2.全厂热经济指标计算.............. 错误!未定义书签。 6.反平衡校核........................... 错误!未定义书签。 7.参考文献............................. 错误!未定义书签。

锻造工艺的设计说明书

阶梯轴锻造工艺 设计说明书 题目：阶梯轴锻造工艺设计 专业：机械设计制造及其自动化班级：机设1301 学生：亮学号： 7 指导教师：浩舸 完成日期： 机械工程学院 2016年9月

目录 1.引言 (1) 2.设计方法与步骤 (2) 2.1绘制锻件图 (3) 2.2 确定变形工艺 (3) 2.2.1镦粗 (3) 2.2.2冲孔 (4) 2.2.3扩孔 (4) 2.2.4修整锻件 (4) 2.3 计算坯料质量和尺寸 (4) 2.4选定设备及规 (5) 2.5确定锻造温度及规 (5) 2.6确定冷却方法及规 (5) 3.工艺流程卡 (6) 4.结论 (8) 5.致 (8) 6.参考文献 (8)

1. 引言 锻造的目的是使坯料成形及控制其部组织性能达到所需的几何形状，尺寸以及品质的锻件。轴是现代工业大量使用的零件，本文讨论阶梯轴的自由锻生产。 2. 设计方法与步骤 2.1绘制锻件图 锻件图是根据零件图的基本图样，结合锻造工艺特点考虑余块、锻件余量和锻造公差等因素绘制而成。 阶梯轴材料为40Cr，生产批量小，采取自由锻锻造轴坯。 轴上的键槽等部分，采用自由锻方法很难成形这些部位，因此考虑到技术上的可行性和经济性，决定不锻出，并采用附加余块简化锻件外形，以利于锻造。锻造出轴坯后可以进一步进行切削加工，最后成形。 根据零件图的尺寸规格，对照表所列中零件的高度和直径围，可以查出齿环锻件加工余量和公差。由L=203，Φ=46，对照《金属成形工艺设计》中表3-3中所列的零件总长为0∽315mm、最大直径0∽50mm，可查得锻造精度为F级的锻件余量及公差为7±2mm。，然后按查得的公差数值，可绘阶梯轴的锻件图。阶梯轴锻件图见图1。 图1 阶梯轴锻件图 2.2确定变形工艺

热力发电厂课程设计---660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算

660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统 计算（设计计算） 一、计算任务书 （一）计算题目 国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（二）计算任务 1.根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数， 并在ｈ-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线； 2.计算额定功率下的气轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量D j、G j； 3.计算机组的和全厂的热经济性指标； 4.绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细 标在图中（要求计算机绘图）。 （三）计算类型 定功率计算 （四）热力系统简介 某火力发电场二期工程准备上两套660MW燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；气轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式气轮机。 全厂的原则性热力系统如图5-1所示。该系统共有八级不调节抽汽。其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。 第一、二、三级高压加热器均安装了置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1.7℃、0℃、-1.7℃。第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5℃。 气轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。然后由气动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274.8℃，进入锅炉。 三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。 凝汽器为双压式凝汽器，气轮机排气压力 4.4/5.38kPa。给水泵气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无

热电厂热力系统计算分析

热力发电厂课程设计 1.1设计目的 1.学习电厂热力系统规划、设计的一般途径和方案论证、优选的原则 2.学习全面性热力系统计算和发电厂主要热经济指标计算的内容、方法 3.提高计算机绘图、制表、数据处理的能力 1.2原始资料 西安某地区新建热电工程的热负荷包括： 1）工业生产用汽负荷； 2）冬季厂房采暖用汽负荷。 西安地区采暖期101天，室外采暖计算温度–5℃，采暖期室外平均温度1.0℃，工业用汽和采暖用汽热负荷参数均为0.8MPa、230℃。通过调查统计得到的近期工业热负荷和采暖热负荷如下表所示： 热负荷汇总表 1.3计算原始资料 （1）锅炉效率根据锅炉类别可取下述数值： 锅炉类别链条炉煤粉炉沸腾炉旋风炉循环流化床锅炉 锅炉效率0.72～0.85 0.85～0.90 0.65～0.70 0.85 0.85～0.90 （2）汽轮机相对内效率、机械效率及发电机效率的常见数值如下： 汽轮机额定功率750～6000 12000～25000 5000 汽轮机相对内效率0.7～0.8 0.75～0.85 0.85～0.87 汽轮机机械效率0.95～0.98 0.97～0.99 ～0.99 发电机效率0.93～0.96 0.96～0.97 0.98～0.985 （3）热电厂内管道效率，取为0.96。 （4）各种热交换器效率，包括高、低压加热器、除氧器，一般取0.96～0.98。 （5）热交换器端温差，取3～7℃。

（6）锅炉排污率，一般不超过下列数值： 以化学除盐水或蒸馏水为补给水的供热式电厂2% 以化学软化水为补给水的供热式电厂5% （7）厂内汽水损失，取锅炉蒸发量的3%。 （8）主汽门至调节汽门间的压降损失，取蒸汽初压的3%～7%。 （9）各种抽汽管道的压降，一般取该级抽汽压力的4%～8%。 （10）生水水温，一般取5～20℃。 （11）进入凝汽器的蒸汽干度，取0.88～0.95。 （12）凝汽器出口凝结水温度，可近似取凝汽器压力下的饱和水温度。 2、原则性热力系统 2.1设计热负荷和年持续热负荷曲线 根据各个用户的用汽参数和汽机供汽参数，逐一将用户负荷折算到热电厂供汽出口，见表2-1。用户处工业用汽符合总量：采暖期最大为175 t/h,折算汇总到电厂出口处为166.65 t/h。 表2-1 热负荷汇总表 折算到热电厂出口的工业热负荷，再乘以0.9的折算系数，得到热电厂设计工业热负荷，再按供热比焓和回水比焓（回水率为零，补水比焓62.8 kJ/kg）计算出供热量，见表2-2。根据设计热负荷，绘制采暖负荷持续曲线和年热负荷持续曲线图，见图2-1、图2-2。 表2-2 热电厂设计热负荷

热力发电厂课程设计模板(DOC)

课程设计报告 （2009~2010年度第 1 学期） 名称：热力发电厂课程设计 题目：火力发电厂原则性热力系统拟定和计算院系：能源与动力工程学院 班级：热能0606班 学号：1061170627 学生姓名：张晓敏 指导教师：李志宏 设计周数： 1 成绩： 日期：2009年12月23日~12月30日

一、课程设计题目 火力发电厂原则性热力系统拟定 二、课程设计目的 进一步巩固本课程中所学到的专业理论，训练电厂工程师必备的专业技能，着重培养学生独立分析问题、解决问题的能力，以适应将来从事电力行业或非电力行业专业技术工作的实际需要。 三、课程设计要求 1、熟练掌握发电厂原则性热力系统拟定和计算的方法、步骤； 2、培养熟练查阅技术资料、获取和分析技术数据的能力； 3、培养工程技术人员应有的严谨作风和认真负责的工作态度。 4、全部工作必须独立完成。 四、课程设计内容 引进350MW汽轮机发电厂原则性热力系统拟定和计算（额定工况） （1）、原始资料 A、制造厂提供的原始资料 a、汽轮机型式和参数 引进350 MW TC2F-38.6型机组 p0=16.66MPa, t0=538℃, pr1=3.769MPa, tr1=324.3℃, pr2=3.468MPa, tr2=538℃, pc=0.00484Mpa hc=2330.3kJ/kg b、回热系统参数 pfw=19.5MPa, pcw=1.72MPa 项目单位一抽二抽三抽四抽五抽六抽七抽八抽 加热器编号 H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 抽汽压力 MPa 6.50 3.77 2.06 1.012 0.427 0.157 0.078 0.0268

机械厂设计说明书

目录 1、厂址概况 (2) 1.1厂址地理位置 (2) 1.2 厂址自然条件 (2) 1.3 动力及公用工程设施 (2) 1.4交通运输条件 (2) 2、总平面布置 (3) 2.1车间组成及功能分区 (3) 2.2机械厂工艺流程 (4) 2.3总平面布置方案比选 (5) 2.4方案的评价 (7) 3、竖向设计 (8) 3.1竖向设计形式和平土方式 (8) 3.2确定平土标高 (9) 3.3土方计算 (13) 3.4 土方平衡 (13) 3.5 场地的建、构筑物、铁路、道路设计和其标高的确定 (14) 4、厂区绿化布置 (16) 5、主要技术经济指标的计算 (16) 6、设计心得 (17)

总图课程设计说明书 1、厂址概况 1.1厂址地理位置 此机械厂位于某钢铁厂的北端、专用线以东距钢铁厂厂址边缘0.5公里处。接轨点坐标（X—5167.378,Y—4205.000），其标高为626.78米。厂区地形图见1：1000电子版地形图。 1.2 厂址自然条件 ①厂址位于丘陵地带，东高西低，为梯田状的旱地，厂址南面有一冲沟。 ②工程地质和水文条件： 厂址土壤为黄土，属I级非自重湿陷性黄土地区，土层厚，场地工程地质稳定，无不良地质现象。地下水位在-15米以下。 ③水质对混凝土无侵蚀性。 ④地震基本烈度为6度。 ⑤气象条件： 极端最高温度为36℃，极端最低温度为-15℃。 风向：冬季盛行风向为东北风，夏季盛行风向为西南风。 年总降雨量958.6毫米。 最大冻土深度0.5米。 最大积雪0.22米； 1.3 动力及公用工程设施 ①由厂区供电：高压线6千伏由机修厂厂址南端引入机修变电所。 ②供水：由厂址南面山头上高位水池供给，由厂址南端引入。 ③排水：雨水和污水均排至厂址南侧的冲沟引入清潭河。 1.4交通运输条件

600MW热力发电厂课程设计

一、课程设计目的 通过设计加深巩固热力发电厂所学理论知识，了解热力发电厂计算的一般步骤，掌握热力系统的能量平衡式、质量平衡式和热经济性指标的计算，并考虑不同辅助成分引入回热系统对机组热经济性影响，一期达到通过课程设计进一步了解发电厂系统和设备的目的。具体要求是按给定的设计条件及有关参数，求出给出的热力系统额定工况时各部分的汽水流量和各项热经济性指标。 二、设计目的及已知条件 1、600MW 机组的原则性热力系统计算 2、原则性热力系统图 3、汽机形式和参数 机组形式：国产N125—135/550/550型超高压中间再热凝汽式汽轮机 额定参数：600000千瓦，处参数：0135P =绝对大气压，00550t C = 再热参数：热段压力23.4绝对大气压，温度：0550C 排气参数：00.05P =绝对大气压 0.942=n X 4、回热系统参数

该机组有7组不调节抽气，额定工况时，其抽气参数如表1，给水泵的压力为170绝对大气压，凝结水泵的出口压力为12绝对大气压。 表1 N125—135/550/550型机组回热抽气参数 5、门杆漏气和轴封系统漏气

表2 门杆漏气量和轴封系统漏气量 6、锅炉型式和参数 锅炉形式：国产SG400/140型汽包式自然循环锅炉 额定蒸发量：400吨/时 过热蒸汽参数：141gr P =绝对大气压,0555C =gr t ,156b P =绝对大气压 给水温度：0240C =gs t 锅炉效率： 0.911gl η= 7、其他已知及数据 汽机进汽节流损失 00.05P 中间联合汽门节流损失 0.05s P 均压缸压力 1.5绝对大气压 轴封加热器压力 0.97绝对大气压 锅炉排污量：0.01PW gl D D = 全厂汽水损失：0.015l gl D D = 化学补充水压力为6绝对大气压 温度为20℃ 该热发电机组的电机效率 m g 0.980.985ηη?=? 排污水冷却器效率 b 0.98η= 排污水冷却器端差 8℃ 除氧器水箱水位标示 20m 三、计算过程 1、汽态曲线（N125-135/550/550型机组的蒸汽膨胀过程曲线）

热处理车间的设计

本科毕业设计 题目：年产量3000吨热处理车间的设计 学院: 材料与冶金学院 专业: 金属材料工程 学号: 200402127036 学生姓名: 唐郑磊 指导教师: 从善海副教授 日期: 2008. 6.10

摘要 热处理是机械工业的一项重要基础技术，通常像轴、轴承、齿轮、连杆等重要的机械零件和工模具都是要经过热处理的。热处理对于充分发挥金属材料的性能潜力，提高产品的内在质量，节约材料，减少能耗，延长产品的使用寿命，提高经济效益都具有十分重要的意义。正所谓“工欲善其事,必先利其器”，那么也就必须给热处理一个良好的环境及先进设备，总的来说就是一个设计得当的热处理车间。 设计的主要内容整个热处理车间的设计过程。从热处理车间的分类和特性、热处理车间生产任务、工作制度及年时基数、工艺设计、热处理设备的选择与计算、车间设备组织与布置、热处理车间建筑物与构筑物、车间动力和辅助材料消耗量计算、热处理的生产安全与环境保护、热处理车间人员定额、热处理车间的建设投资及技术经济指标等方面，对热处理车间进行设计。从热处理技术的现状和水平，掌握其发展趋势，大力发展先进的热处理新技术、新工艺、新材料、新设备，用高新技术改造传统的热处理技术，实现“优质、高效、节能、降耗、无污染、低成本、专业化生产”的方向上设计热处理车间。 关键词：热处理车间；热处理设备；热处理工艺；设计

Abstract Heat treatment is an important foundation for mechanical industrial technology, as is usually shaft, bearings, gears, mechanical linkage, and other important parts and molds were required to take the heat treatment. Heat Treatment for giving full play to the performance potential of metallic materials, the intrinsic quality of their products, material savings, and reduce power consumption, extend product life, and improving economic efficiency are of great significance. Is the so-called "Perfect tools are necessary for perfect jobs," then it must be a good the environment and advanced equipment for heat treatment, the whole is designing a proper heat treatment workshop. Papers are the main contents of the heat treatment plant design process.From the classification and characteristics of heat treatment workshop, heat treatment workshop production tasks, the system of work and the base year, process design, equipment selection and heat treatment, the organization and layout of workshop equipment, heat treatment workshop buildings and structures, power plant and auxiliary materials consumption, heat-treated product safety and environmental protection, heat treatment workshop staff fixed, heat treatment plant construction investment and technical and economic indicators, designs the heat treatment shop. From the current situation and the level of Heat Treatment Technology control their development trend, develop vigorously advanced new technologies, new processes, new materials and new equipment, use high technology to transform traditional heat treatment technology to achieve "high-quality, high efficiency, energy saving, energy, pollution-free, low-cost, specialized production "of the direction of heat treatment plant design. Key words: heat treatment workshop, heat treatment equipment; heat treatment process; design