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幕墙结构计算书(全)

幕墙结构计算书(全)
幕墙结构计算书(全)

外滩中信城商业裙房幕墙工程

结构计算书

设计:

校对:

审核:

批准:

沈阳远大铝业工程有限公司

2008年12月19日

第一章基本资料

一、设计依据

1.“外滩中信城商业裙房”建施图纸、招标文件和答疑。

2. 上海地区气象资料及该工程的基本状况:

1)结构设计使用年限为50年;

2)工程地面粗糙度为C类,上海地区50年一遇基本风压为0.55KN/㎡;

3)抗震设防烈度为7度,地面加速度为0.15g。

3. 技术规范和标准:

1)幕墙工程技术规范

《建筑幕墙》JG3035-1996

《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003

《点支式玻璃幕墙工程技术规程》CECS 127:2001

《点支式玻璃幕墙支承装置》JG 138-2001

《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2003

《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ 133-2001

2)建筑及结构设计规范

《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)

《建筑抗震设计规范》GB50011-2001

《钢结构设计规范》GB50017-2003

《冷弯薄壁型钢结构设计规范》 GB50018-2002

《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001

《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81-2002

《混凝土结构设计规范》 GB 50010-2002

《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ 145-2004

3)材料标准

《结构用不锈钢无缝钢管》GB/T14975-2002

《碳素结构钢》GB700

《铝合金建筑型材基材》 GB 5237.1-2004

《铝合金建筑型材阳极氧化、着色型材》 GB 5237.2-2004

《铝及铝合金加工产品的化学成分》GB/T3190

《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB/T 3098.1-2000

《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB/T 3098.2-2000

《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB/T 3098.5-2000

《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉和螺柱》 GB/T 3098.6-2000 《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB 3098/T.15-2000

《浮法玻璃》 GB 11614-1999

《中空玻璃》GB11944-2002

《夹层玻璃》GB9962-1999

《着色玻璃》GB/T18701-2002

《镀膜玻璃第1部分阳光控制镀膜玻璃》GB/T18915.1-2002

《镀膜玻璃第2部分低辐射镀膜玻璃》GB/T18915.2-2002

《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》 GB17841-1999

《建筑用安全玻璃第2部分:钢化玻璃》GB15763.2-2005

《玻璃幕墙光学性能》GB18091-2001

《建筑用安全玻璃防火玻璃》GB15763.1-2001

《建筑用硅酮结构密封胶》GB16776-2005

《绝热用岩棉、矿渣棉及其制品》GB11835-98

4)性能检测及验收标准

《建筑幕墙空气渗透性能检测方法》GB/T15226

《建筑幕墙风压变形性能检测方法》GB/T15227

《建筑幕墙雨水渗透性能检测方法》GB/T15228

《建筑装饰装修工程质量验收规范》GB50210-2001

《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2002

《建筑工程施工质量验收统一规范》GB50300-2001

《建筑幕墙物理性能分级》GB/T15225

《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》GB/T18250

《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T 139-2001

二、材料力学参数

1. 材料强度

1)玻璃强度设计值g f (2N/mm )

表1.1 玻璃强度设计值

2)钢材强度设计值s f (2N/mm )

表1.2 钢材强度设计值

3

)铝合金强度设计值a f (2N/mm )

表1.3 铝合金强度设计值

2. 材料的弹性模量E (2N/mm )

表1.4 材料的弹性模量

3. 材料的泊松比ν

表1.5 材料的泊松比

4. 材料的重力密度g γ(3kN/m )

表1.6材料的重力密度

5.材料的线膨胀系数α(o 1/ C )

表1.7 材料的线膨胀系数

三、荷载组合原则

仅列出荷载组合原则及分项系数,具体组合分别见面板与支承结构的计算。 1.基本组合

1)由可变荷载效应控制的组合

G GK Q1Q1K Q C Q K 2n

i i i i S S S S γγγψ==++∑

式中:

G γ—永久荷载的分项系数,当其效应对结构不利时,应取1.2;当其效应对结构

有利时,应取1.0;

Q i γ—第i 个可变荷载的分项系数,其中Q1γ为可变荷载1Q 的分项系数,一般情况下取1.4;对标准值大于24.0 kN/m 的工业房屋楼面结构的活荷载应取为1.3;

GK S —按永久荷载标准值K G 计算的荷载效应值;

Q K i S —按可变荷载标准值K i Q 计算的荷载效应值,其中Q1K S 为诸可变荷载效应中起

控制作用者;

n —参与组合的可变荷载数;

C i ψ—可变荷载i Q 的组合值系数,各可变荷载的组合值系数见表1.8:

表1.8 基本组合中可变荷载的组合值系数

2)由永久荷载效应控制的组合

G GK Q1Q1K Q C Q K 2n

i i i i S S S S γγγψ==++∑

式中:G γ为永久荷载的分项系数,当其效应对结构不利时,应取1.35;当其效应对结

构有利时,应取1.0;其他项次的规定同(1)。 3)包含地震作用的组合

G GE EH EHK EV EVK W W WK S S S S S γγγψγ=+++

式中:

GE γ—重力荷载分项系数,一般情况应采用1.2,当重力荷载效应对构件承载能

力有利时,不应大于1.0;

EH γ,EV γ—分别为水平、竖向地震作用分项系数:其值见表1.9;

表1.9 地震作用分项系数

W γ—风荷载分项系数,应采用1.4;

GE S —重力荷载代表值的效应,建筑的重力荷载代表值应取结构和构配件自重标

准值和各可变荷载组合值之和。各可变荷载的组合值系数见表1.10;

表1.10 重力荷载代表值中各可变荷载组合值系数

EHk S 、EVk S —分别为水平和竖向地震作用标准值的效应,尚应乘以相应的增大系数或调整系数;

wk S —风荷载标准值的效应;

w ψ—风荷载组合值系数,一般结构取0.0,风荷载起控制作用的高层建筑应采用

0.2。

注:对非地震组合,荷载效应组合要乘以结构重要性系数0γ,其值见表1.11:

表1.11 结构重要性系数

对地震组合,荷载效应组合要除以承载力抗震调整系数RE γ,其值见表1.12(钢结构):

表1.12 承载力抗震调整系数

2. 标准组合

GK Q1K C Q K 2n

i i i S S S S ψ==++∑

式中各符号意义同上。

第二章 幕墙结构计算

§1 明框玻璃幕墙计算书

一、玻璃的计算

幕墙采用8mm 的浮法玻璃+8mm 的浮法玻璃+8mm 的钢化玻璃的中空夹胶玻璃,选取标高20m 处为计算部位,玻璃分格高度H=6 m ,玻璃分格宽度B=0.7 m 。 玻璃强度计算 风荷载标准值为 W k =βgZ ·μs1·μz ·W o =1.921×2×0.836×0.55

=1.767KN /m 2

水平分布地震作用标准值为 q Ek =βe ·αmax ·γ玻·t·10-3 =5×0.08×25.6×24×10-3 =0.246KN /m 2

先按中空玻璃计算,荷载按下式分配 作用在夹层玻璃上的荷载按下式计算:

W k12=1.1×W k ×(t 13+t 23)/(t 13+t 23+t 33)=1.296KN /m 2 q Ek12=βe ·αmax ·γ玻·(t 1+t 2)·10-3

=0.164KN /m 2

作用在单片玻璃上的荷载按下式计算: W k3 = W k ×t 33 / (t 13 + t 23 + t 33)=0.589KN /m 2 q Ek3=βe ·αmax ·γ玻·t 3·10-3=0.082KN /m 2 按夹层玻璃计算,荷载按下式分配 作用在第一片玻璃上的荷载按下式计算: W k1 = W k12×t 13 / (t 13 + t 23)=0.648KN /m 2 q Ek1 = q Ek12×t 13 / (t 13 + t 23)=0.082KN /m 2 作用在第二片玻璃上的荷载按下式计算: W k2 = W k12×t 23 / (t 13 + t 23)=0.648KN /m 2 q Ek2 = q Ek12×t 23 / (t 13 + t 23)=0.082KN /m 2

①风荷载作用下应力标准值按下式分别在三个单片玻璃上计算 σwk =6·η·ψ1·W k ·a 2/t 2

式中:σwk —风荷载作用下的应力标准值,(N/mm 2); a ——矩形玻璃板材短边边长,(mm); t ——玻璃的厚度,(mm); ψ——弯曲系数,按a/b 的值查表 η——折减系数,按θ查表 θ1=(W k1+0.5·q Ek1)·a 4/(E·t 14)

=(0.648+0.5×0.082)×10-3×7004/(0.72×105×84) =0.56 查表取η1=1

θ2=(W k2+0.5·q Ek2)·a 4/(E·t 24)

=(0.648+0.5×0.082)×10-3×7004/(0.72×105×84) =0.56 查表取η2=1

θ3=(W k3+0.5·q Ek3)·a 4/(E·t 34)

=(0.589+0.5×0.082)×10-3×7004/(0.72×105×84) =0.51 查表取η3=1

则σwk1=6·η1·ψ1·W k1·a 2

/t 12

=6×1×0.124×0.648×10-3×7002/82 =3.69 N/mm 2

σwk2=6·η2·ψ1·W k2·a 2/t 22

=6×1×0.124×0.648×10-3×7002/82 =3.69 N/mm 2

σwk3=6·η3·ψ1·W k3·a 2/t 32

=6×1×0.124×0.589×10-3×7002/82 =3.36 N/mm 2

②地震作用下应力标准值按下式分别在三个单片玻璃上计算 σEk =6·η·ψ1·q Ek ·a 2/t 2

式中:σEk —地震作用下的应力标准值,(N/mm 2); η——取风荷载作用下应力计算时的值 则σEk1=6·η1·ψ1·q Ek1·a 2/t 12

=6×1×0.124×0.082×10-3×7002/82 =0.47 N/mm 2

σEk2=6·η2·ψ1·q Ek2·a 2/t 22

=6×1×0.124×0.082×10-3×7002/82 =0.47 N/mm 2

σEk3=6·η3·ψ1·q Ek3·a 2/t 32

=6×1×0.124×0.082×10-3×7002/82 =0.47 N/mm 2

③玻璃的应力组合设计值按下式分别在三个单片玻璃上计算

σ=ψ

w ·γ

w

·σ

wk

+ψ

e

·γ

e

·σ

Ek

则σ

1=ψ

w

·γ

w

·σ

wk1

+ψ

e

·γ

e

·σ

Ek1

=1.0×1.4×3.69+0.5×1.3×0.47=5.47N/mm2

a

=28N/mm2

σ

2=ψ

w

·γ

w

·σ

wk2

+ψ

e

·γ

e

·σ

Ek2

=1.0×1.4×3.69+0.5×1.3×0.47=5.47N/mm2

a

=28N/mm2

σ

3=ψ

w

·γ

w

·σ

wk3

+ψ

e

·γ

e

·σ

Ek3

=1.0×1.4×3.36+0.5×1.3×0.47

=5.01N/mm2

a

=84N/mm2

所以玻璃强度满足要求。

玻璃挠度计算

风荷载标准值为

W

k

=1.767 KN/m2

玻璃跨中最大挠度为

μ=η·ψ

2·W

k

·a4/D

式中:μ-玻璃跨中最大挠度 mm

ψ

2

-跨中最大挠度系数,由a/b查表

a-玻璃短边长 (mm)

b-玻璃长边长 (mm)

玻璃板的弯曲刚度

D=Et3/(12(1-ν2))

=0.72×105×113/(12(1-0.22))

=8318750 N·mm

式中:ν-泊松比,取ν=0.2

E-玻璃弹性模量,取0.72×105N/mm2 t -玻璃等效厚度 (mm)

t=0.95×(t

13+t

2

3+t

3

3)1/3

θ = W

k

·a4 / Et4

=1.767×10-3×7004/(0.72×105×114) =0.4

查表取η = 1

则玻璃的挠度

μ=η·ψ

2·W

k

·a4/D

=1×0.013×1.767×10-3×7004/8318750

=0.7 mm

μ/a=1/1000<1/60

所以玻璃挠度满足要求。

二、竖框的设计计算

幕墙竖框的设计计算

幕墙中的危险部位位于20米处,竖框承担的分格宽B=0.7m,竖框采用双跨梁计算模型,计算层间高6m,短跨长0.5m。

所选用竖框型材的截面特性如下:

I

x

——对x轴方向的惯性矩=382.07cm4

I

y

——对y轴方向的惯性矩=65.29cm4

W

x

——对x轴方向的抵抗矩=45.28cm3

W

y

——对y轴方向的抵抗矩=21.76cm3

A

——截面面积=1322mm2

力学模型图如下:

1)荷载计算

a. 风荷载标准值的计算

W k =β

gZ

·μ

s1

·μ

z

·W

o

=1.921×2×0.836×0.55=1.767KN/m2

b. y轴方向(垂直于幕墙表面)的地震作用为

q Ey =β

e

·α

max

·G/A

式中:q

Ey

——作用于幕墙平面外水平分布地震作用(KN/m2);

G ——幕墙构件的重量(KN);

A ——幕墙构件的面积(m2);

α

max

——水平地震影响系数最大值,取0.08;

β

e

——动力放大系数,取5 。

其中:G=L×B×t×γ

×1.1

=6×0.7×24×25.6×1.1/1000

=2.839KN

式中:L ——计算层间高 m ; B ——分格宽 m ; t ——玻璃厚度 m ; γ玻——玻璃的密度,取25.6 KN /m 3 A =L×B=6×0.7=4.2m 2 则 q Ey =βe ·αmax ·G/A =5×0.08×2.839/4.2 =0.27KN /m 2

c. x 轴方向(幕墙平面内)的地震作用 q Ex =βe ·αmax ·G/L =5×0.08×2.839/6 =0.189KN/m 刚度计算:

在矩形荷载作用下,竖框所受线荷载和作用为 q 刚度=W k ×B=1.767×0.7 =1.237KN /m 按双跨梁计算,竖框产生的挠度为:

f =(1/24EI)·[q 刚度·X 4-4R c ·X 3+L 12·X·(4R c -q 刚度·L 1)] 式中: L 1——长跨长 R c ——C 点支座反力 X ——到C 点距离

R c =(1/L 1)·[(q 刚度·L 12)/2-(q 刚度·L 13+q 刚度·L 23)/8(L 1+L 2)]

=(1/5.5)×[(1.237×5.52)/2-(1.237×5.53+1.237×0.53)/8(5.5+0.5)] =2.621597KN

当f 取最大值时,一阶导数f’=0时,解一元三次方程,求得X 0=2.379m 竖框的最大挠度f max 为:

f max =(1/24E·I)·[q 刚度·X 04-4R c ·X 03+L 12·X 0·(4R c -q 刚度·L 1)]×108 =

(1/24×70000×382.07)×[1.237×2.3794-4×2.621597×2.3793+5.52×2.379×(4×2.621597-1.237×5.5)]×108

=25.467mm

竖框的许用挠度[f]=5.5×1000/180=30.556mm f max =25.467mm<[f]=30.556mm 所以竖框刚度满足要求 3)强度计算 强度荷载组合如下

q =1.4×1×W k +1.3×0.5×q Ey =1.4×1×1.767+1.3×0.5×0.27 =2.649KN /m 2

竖框所受线荷载为 q 强度=q×B=2.649×0.7 =1.854KN /m

则:按双跨简支梁计算,竖框所受最大弯矩为 M =q 强度·(L 13+L 23)/8×L =1.854×(0.53+5.53)/(8×6) =6.431KN·m

竖框所受轴向拉力为N =1.2×G=3.407KN

竖框承载力应满足下式要求(本工程设计的竖框不承压,为只拉构件) N /A 0+M /(γ·W)≤f a

式中: N ——竖框拉力设计值(KN); M ——竖框弯矩设计值(KN·m); A 0——竖框净截面面积(mm 2);

W ——在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(cm 3); γ——塑性发展系数,取1.05;

f a ——竖框材料的强度设计值,取140N /mm 2。 则 N /A 0+M /(γ·W)

=103×3.407/1322+103×6.431/(1.05×45.28) =137.841 N /mm 2< f a =140 N /mm 2 所以竖框强度满足要求

三、玻璃幕墙横框设计计算

横框受两个方向力的作用,一个是重力作用,另一个是垂直于玻璃表面的风荷载和地震作用。

横框长B=0.7米,承担重力方向分格高H1=3米,上下分格平均高H2=3米。

所选用横框型材的截面特性如下:

Ix——对x轴方向的惯性矩=35.48cm4

Iy——对y轴方向的惯性矩=88.26cm4

Wx——对x轴方向的抵抗矩=11.69cm3

Wy——对y轴方向的抵抗矩=15.43cm3

Sx——对x轴方向的面积距=7.23cm3

Sy——对y轴方向的面积距=11.74cm3

1.荷载计算

a,横框受重力作用时

横框所承受的重力线荷载标准值为:

qxk=γ玻·t·H1×1.1

=25.6×24×3×1.1/1000

=2.028 KN/m

式中:γ玻——玻璃的密度,取25.6 KN/m3

t ——玻璃的总厚度 m;

H1 ——自重方向分格高度 m;

横框所承受的重力线荷载设计值为:

qx=1.2×qxk=2.434 KN/m

b,横框受风荷载和地震作用时:

Wk=βgZ·μs1·μz·Wo

=1.921×2×0.836×0.55

=1.767KN/m2

qEy=βe·αmax·G/A

=5×0.08×1.419/2.1

=0.27KN/m2

式中:qEy——作用于幕墙平面外水平分布地震作用(KN/m2);

G ——幕墙分格构件的重量(KN);

A ——幕墙分格面积(m2);

αmax——水平地震影响系数最大值,取0.08;

βe——动力放大系数,取5 。

其中 G=H×B×t×γ玻×1.1

=3×0.7×24×25.6× 1.1/1000

=1.419KN

A=H×B=3×0.7

=2.1m2

荷载组合值为

qyk=Wk×B

=1.767×0.7

=1.237KN/m

qy=(1.0×1.4×Wk+0.5×1.3×qEy)×B

=(1×1.4×1.767+0.5×1.3×0.27)×0.7

=1.855KN/m

2.刚度计算

横框的许用挠度为[f]=B/180=700/180=3.9mm

则按简支梁计算,横框所需的最小惯性矩为

Iymin=5×qxk×B4/384E·[f]

=5×2.028×0.74×108/(384×70000×3.9)

=2.322 cm4≤Iy=88.26cm4

Ixmin=qyk×B4/120E·[f]

=1.237×0.74×108/(120×70000×3.9)

=0.907 cm4≤Ix=35.48cm4

式中:B──玻璃分格宽度 m;

E——弹性模量 N/mm2

3.强度计算

横框最大弯矩按下式计算

My=qx×B2/8

=2.434×0.72/8

=0.149 KN·m

Mx=qy×B2/12

=1.855×0.72/12

=0.076 KN·m

横框的抗弯承载力应满足下式要求

Mx/γWx+My/γWy≤fa

则 Mx/γWx+My/γWy

=103×0.076/(1.05×11.69)+103×0.149/(1.05×15.43)

=15.388N/mm2≤fa=85.5N/mm2

横框的抗剪承载力应满足下式要求

Vy×Sx/(Ix×tx)≤fv

Vx×Sy/(Iy×ty)≤fv

式中:Vx、Vy——横梁水平方向、竖直方向的剪力设计值(N);

Sx、Sy——横梁截面绕X轴、Y轴的面积矩(cm3);

tx、ty——横梁截面垂直于Y、X方向的腹板截面总宽度(mm); fv ——型材抗剪强度设计值(N/mm2);

Vx=1000×qx×B/2=851.9 N

Vy=1000×qy×B/4=324.625 N

则,Vy×Sx/(10×Ix×tx)

=324.625×7.23/(10×35.48×5)

=1.323≤fv=49.6N/mm2

则,Vx×Sy/(10×Iy×ty)

=851.9×11.74/(10×88.26×5)

=2.266≤fv=49.6N/mm2

所以横框刚度和强度满足要求。

四、幕墙连接计算

20米高度处为幕墙的危险部位。

竖框与建筑物连接

竖框受力模式为双跨梁,计算层间高L=6m,短跨长L1=0.5m,分格宽B=0.7m,分格高H=6m。采用2个M12螺栓连接,每个螺栓的有效截面积A0=84.3mm2。

一个竖框所承受的重量标准值为

Gk=γ玻×t×B×L×1.1

式中:t为玻璃总厚度(mm)

B为分格宽度(m)

L为计算层间高(m)

γ为玻璃的密度(25.6 KN/m3)

Gk=25.6×0.024×0.7×6×1.1

=2.839KN

一个竖框单元所受的风荷载标准值为

Nwk=Wk×B×((L13+L23)/8L1L2+0.5L)

=1.767×0.7×((0.53+5.53)/8×0.5×5.5+0.5×6)

=13.072 KN

一个竖框单元所受的水平地震作用为

NEk=βe·αmax·(Gk·B/L·B)×((L13+L23)/8L1L2+0.5L)

=5×0.08×(2.839×0.7/6×0.7)×((0.53+5.53)/8×0.5×5.5+0.5×6)

=2KN

组合设计值为

V=((1.4Nwk+1.3×0.5NEk)2+(1.2Gk)2)0.5

=((1.4×13.072+1.3×0.5×2)2+(1.2×2.839)2)0.5

=19.895 KN

则最大组合剪应力τmax=V/A

=103×19.895/2×84.3

=118.001N/mm2≤[τ]=245N/mm2

所以竖框与建筑物连接螺栓满足要求。

竖框壁局部承压能力验算

竖框壁局部承压能力为:

NBc=d·t总·fBc

=12×12×161×10-3

=23.184KN

其中:t总——型材承压壁的总厚度

d——螺栓直径

fBc——铝型材承压强度设计值

螺栓所受的剪力设计值为V=19.895KN≤NBc=23.184KN,所以局部承压能力满足要求。横框与竖框连接计算

横框所受的重力标准值为

Gk=γ玻×t×B×H×1.1

式中:t——玻璃总厚度(mm)

γ玻——玻璃的密度(25.6 KN/m3)

Gk=25.6×0.024×0.7×6×1.1

=2.839 KN

横框所受的水平地震作用标准值为

NEk=βe·αmax·G

=5×0.08×2.839

=1.136KN

横框所受的风力标准值为

Nwk=Wk·B·B/2

=1.767×0.7×0.7/2

=0.433 KN

竖框与角片连接选用4个GB845-ST4.8,每个紧固钉受荷面积为A钉=16.76mm2

紧固钉所受剪应力

τ=((1.4Nwk+1.3×0.5NEk)2+(1.2Gk)2)0.5/2×4A钉

=1000×((1.4×0.433+1.3×0.5×1.136)2+(1.2×2.839)2)0.5/(2×4×16.76)=27.3N/mm2≤[τ]=130 N/mm2

角片与横框连接选用2个GB845-ST4.8,每个紧固钉受荷面积为

A钉=16.76mm2

紧固钉所受剪应力:

τ=(1.4Nwk+1.3×0.5NEk)/2×2×A钉

=1000×(1.4×0.433+1.3×0.5×1.136)/(2×2×16.76)

=20.1N/mm2≤[τ]=130 N/mm2

所以横竖框连接强度满足要求。

连接计算

20米高度处为幕墙的危险部位。

竖框与建筑物连接

竖框受力模式为双跨梁,计算层间高L=6m,短跨长L1=0.5m,分格宽B=0.7m,分格高H=6m。采用2个M12螺栓连接,每个螺栓的有效截面积A0=84.3mm2。

一个竖框所承受的重量标准值为

Gk=γ玻×t×B×L×1.1

式中:t为玻璃总厚度(mm)

B为分格宽度(m)

L为计算层间高(m)

γ为玻璃的密度(25.6 KN/m3)

Gk=25.6×0.024×0.7×6×1.1

=2.839KN

一个竖框单元所受的风荷载标准值为

Nwk=Wk×B×((L13+L23)/8L1L2+0.5L)

=1.767×0.7×((0.53+5.53)/8×0.5×5.5+0.5×6)

=13.072 KN

一个竖框单元所受的水平地震作用为

NEk=βe·αmax·(Gk·B/L·B)×((L13+L23)/8L1L2+0.5L)

=5×0.08×(2.839×0.7/6×0.7)×((0.53+5.53)/8×0.5×5.5+0.5×6)

=2KN

组合设计值为

V=((1.4Nwk+1.3×0.5NEk)2+(1.2Gk)2)0.5

=((1.4×13.072+1.3×0.5×2)2+(1.2×2.839)2)0.5

=19.895 KN

则最大组合剪应力τmax=V/A

=103×19.895/2×84.3

=118.001N/mm2≤[τ]=245N/mm2

所以竖框与建筑物连接螺栓满足要求。

竖框壁局部承压能力验算

竖框壁局部承压能力为:

NBc=d·t总·fBc

=12×12×161×10-3

=23.184KN

其中:t总——型材承压壁的总厚度

d——螺栓直径

fBc——铝型材承压强度设计值

螺栓所受的剪力设计值为V=19.895KN≤NBc=23.184KN,所以局部承压能力满足要求。横框与竖框连接计算

横框所受的重力标准值为

Gk=γ玻×t×B×H×1.1

式中:t——玻璃总厚度(mm)

γ玻——玻璃的密度(25.6 KN/m3)

Gk=25.6×0.024×0.7×6×1.1

=2.839 KN

横框所受的水平地震作用标准值为

NEk=βe·αmax·G

=5×0.08×2.839

=1.136KN

玻璃幕墙节能计算书

临沂市老年养护院幕墙工程 玻璃幕墙节能计算书 设计: 校对: 审核: 批准:

目录 1 计算引用的规范、标准及资料 (1) 2 计算中采用的部分条件参数及规定 (1) 2.1 计算所采纳的部分参数 (1) 2.2 规范GB50189-2005《公共建筑节能设计标准》的部分规定 (1) 3 幕墙系统结构基本参数 (3) 3.1 地区参数: (3) 3.2 建筑参数: (3) 3.3 环境参数 (3) 3.4 单元参数 (3) 3.5 框传热系数相关参数 (3) 4 玻璃的传热系数U值的计算 (3) 4.1 计算基础及依据 (3) 4.2 室外表面换热系数 (4) 4.3 室内表面换热系数 (4) 4.4 多层玻璃系统材料的固体热阻 (4) 4.5 多层玻璃系统内部气体间层的热阻 (4) 5 幕墙系统框的传热系数U值的计算 (5) 5.1 框的传热系数U f (5) 5.2 幕墙框与玻璃结合处的线传热系数ψ (7) 6 幕墙系统整体的传热系数U值 (7) 7 太阳光透射比及遮阳系数计算 (7) 7.1 太阳光总透射比g t (7) 7.2 幕墙系统计算单元的遮阳系数 (8) 7.3 幕墙系统计算单元可见光透射比计算 (8) 8 结露计算 (8) 8.1 水表面的饱和水蒸气压计算 (8) 8.2 在空气相对湿度f下,空气的水蒸气压计算 (9) 8.3 空气的结露点温度计算 (9) 8.4 幕墙系统玻璃内表面的计算温度 (9) 8.5 结露性能评价 (9)

建筑幕墙系统节能设计计算书 1计算引用的规范、标准及资料 《建筑幕墙》 GB/T21086-2007 《民用建筑热工设计规范》 GB50176-93 《公共建筑节能设计标准》 GB50189-2005 《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》 JGJ26-2010 《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》 JGJ134-2010 《夏热冬暖地区居住建筑节能设计标准》 JGJ75-2003 《居住建筑节能设计标准意见稿》 [建标2006-46号] 《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》 JGJ/T151-2008 《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2009 《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000 《建筑玻璃可见光、透射比等以及有关窗玻璃参数的测定》GB/T2680-94 《建筑节能工程施工质量验收规范》 GB50411-2007 《居住建筑节能检测标准》 JGJ/T132-2009 《公共建筑节能改造技术规范》 JGJ176-2009 《公共建筑节能检测标准》 JGJ/T177-2009 《既有居住建筑节能改造技术规程》 JGJ129-2000 《节能建筑评价标准》 GB/T50668-2011 《建筑幕墙工程技术规范》 DGJ08-56-2012 2计算中采用的部分条件参数及规定 2.1计算所采纳的部分参数 按《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》JGJ/T151-2008采用 (1)冬季标准计算条件应为: 室内空气温度:T in =20℃; 室外空气温度:T out =-20℃; 室内对流换热系数:h c,in =3.6W/(m2·K); 室外对流换热系数:h c,out =16W/(m2·K); 室内平均辐射温度:T rm,in =T in 室外平均辐射温度:T rm,out =T out 太阳辐射照度:I s =300W/m2; (2)夏季标准计算条件应为: 室内空气温度:T in =25℃; 室外空气温度:T out =30℃; 室内对流换热系数:h c,in =2.5W/(m2·K); 室外对流换热系数:h c,out =16W/(m2·K); 室内平均辐射温度:T rm,in =T in 室外平均辐射温度:T rm,out =T out 太阳辐射照度:I s =500W/m2; (3)计算传热系数应采用冬季标准计算条件,并取I s =0W/m2; (4)计算遮阳系数、太阳光总透射比应采用夏季标准计算条件; (5)结露性能计算的标准边界条件应为: 室内环境温度:20℃; 室内环境湿度:30%,60%; 室外环境温度:0℃,-10℃,-20℃ (6)框的太阳光总透射比g f 应采用下列边界条件: q in =α·I s α:框表面太阳辐射吸收系数; I s :太阳辐射照度(W/m2); q in :框吸收的太阳辐射热(W/m2); 2.2规范GB50189-2005《公共建筑节能设计标准》的部分规定 (1)结构所在的建筑气候分区应该按下面表格取用。 表4.2.1 主要城市所处气候分区 气候分区代表性城市 严寒地区A 区 海伦、博克图、伊春、呼玛、海拉尔、满洲里、齐齐 哈尔、富锦、哈尔滨、牡丹江、克拉玛依、佳木斯、 安达 严寒地区B 区 长春、乌鲁木齐、延吉、通辽、通化、四平、呼和浩 特、抚顺、大柴旦、沈阳、大同、本溪、阜新、哈 密、鞍山、张家口、 酒泉、伊宁、吐鲁番、西宁、银川、丹东 寒冷地区 兰州、太原、唐山、阿坝、喀什、北京、天津、大 连、阳泉、 平凉、石家庄、德州、晋城、天水、西安、拉萨、康 定、济南、青岛、安阳、郑州、洛阳、宝鸡、徐州 夏热冬冷地 区 南京、蚌埠、盐城、南通、合肥、安庆、九江、武 汉、黄石、岳阳、汉中、安康、上海、杭州、宁波、 宜昌、长沙、南昌、株洲、零陵、赣州、韶关、桂 林、重庆、达县、万州、涪陵、南充、宜宾、成都、 贵阳、遵义、凯里、绵阳 夏热冬暖地 区 福州、莆田、龙岩、梅州、兴宁、英德、河池、柳 州、贺州、泉州、厦门、广州、深圳、湛江、汕头、 海口、南宁、北海、梧州 (2)根据建筑所处城市的建筑气候分区,围护结构的热工性能应分别符合下面各表的相关规定。 表4.2.2-1 严寒地区A区围护结构传热系数限值

公共建筑节能计算书doc

公共建筑节能计算报告书 项目名称:洛阳新区拓展区撤村并城1号小区23#24# 商业部分 计算人: 校对人: 审核人: 设计单位:河南华创建筑设计有限公司 计算工具:天正建筑节能分析软件TBEC(公建河南版)软件开发单位:北京天正公司 软件版本号: 8.2Build110130

一、项目概况 二、建筑信息 三、设计依据 1.《民用建筑热工设计规范》(GB50176-93) 2.《河南省公共建筑节能设计标准实施细则》DBJ 41/075-2006 3.《公共建筑节能设计标准》(GB50189-2005) 四、围护结构基本组成 外墙类型1: 加气混凝土砌块ρo≤500kg/m3(挤塑聚苯板) 墙体各层材料(由外至内): 第1层:外贴饰面砖, 厚度6mm 第2层:聚合物砂浆, 厚度4mm 第3层:耐碱玻纤网格布,抗裂砂浆, 厚度15mm 第4层:矿棉、岩棉、玻璃棉2, 厚度40mm 第5层:加气,泡沫混凝土2, 厚度200mm 第6层:白灰砂浆, 厚度20mm 内墙类型1: 加气混凝土砌块ρo≤500kg/m3(炉渣混凝土聚苯板)

墙体各层材料(由外至内): 第1层:白灰砂浆, 厚度20mm 第2层:加气,泡沫混凝土2, 厚度200mm 第3层:白灰砂浆, 厚度20mm 屋顶类型1: 平屋面(上人屋面)(挤塑板) 屋顶各层材料(由外至内): 第1层:水泥砂浆1, 厚度40mm 第2层:防水层, 厚度4mm 第3层:水泥砂浆1, 厚度20mm 第4层:矿棉、岩棉、玻璃棉2, 厚度80mm 第5层:水泥膨胀珍珠岩4, 厚度55mm 第6层:钢筋混凝土, 厚度100mm 第7层:石灰,水泥,砂,砂浆, 厚度20mm 窗类型1: 塑料中空玻璃(空气6mm) 传热系数:2.60 W/(㎡.K) 楼板类型1: 钢筋砼现浇板(硬质聚氨酯泡沫板) 楼板类型2: 钢筋砼现浇板(挤塑聚苯板) 楼板类型3: 钢筋砼现浇板(挤塑聚苯板) 地面类型1: 防潮地面 地面类型2: 防潮地面 热桥柱类型1: 钢筋砼(聚苯板) 墙体各层材料(由外至内): 第1层:外贴饰面砖, 厚度6mm 第2层:聚合物砂浆, 厚度4mm 第3层:耐碱玻纤网格布,抗裂砂浆, 厚度15mm 第4层:矿棉、岩棉、玻璃棉2, 厚度40mm 第5层:钢筋混凝土, 厚度200mm 第6层:白灰砂浆, 厚度20mm 热桥梁类型1: 钢筋砼(聚苯板) 墙体各层材料(由外至内):

建筑幕墙热工性能估算报告.doc

建筑幕墙热工性能估算报告 I、设计依据: 《民用建筑节能设计标准(采暖居住建筑部分)》JGJ26-95 《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ134-2001 《夏热冬暖地区居住建筑节能设计标准》JGJ75-2003 《民用建筑热功设计规范》GB50176-93 《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005 《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2003 《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》JGJ/T151-2008 相关计算和定义均按照ISO10077-1和ISO10077-2的方法进行计算和定义 II、计算基本条件: 1、设计或评价建筑门窗、玻璃幕墙定型产品的热工性能时,应统一采用本规程规定的标准计算条件进行计算。 2、在进行实际工程设计时,门窗、玻璃幕墙热工性能计算所采用的边界条件应符合相应建筑设计或节能设计标准的规定。 3、冬季计算标准条件应为: 室内空气温度:T in=20℃ 室外空气温度:T out=-20℃ 室内对流换热系数:h c,in=3.6 W/m2.K 室外对流换热系数:h c,out=16 W/m2.K 室内平均辐射温度:T rm,in =Tin 室外平均辐射温度:T rm,out =Tout 太阳辐射照度:I s=300 W/m2 4、夏季计算标准条件应为: 室内空气温度:T in=25℃ 室外空气温度:T out=30℃ 室内对流换热系数:h c,in=2.5 W/m2.K 室外对流换热系数:h c,out=16 W/m2.K 室内平均辐射温度:T rm,in =Tin 室外平均辐射温度:T rm,out =Tout 太阳辐射照度:I s=500 W/m2 5、传热系数计算应采用冬季计算标准条件,并取I s= 0 W/m2。计算门窗的传热系数时,门窗周边框的室外对流换热系数h c,out应取8W/(m2.k),周边框附近的边缘(65mm内)的室外对流换热系数h c,out应取12W/(m2.k) 6、遮阳系数、太阳能总透射比计算应采用夏季计算标准条件。 7、结露性能评价与计算的标准计算条件应为: 室内环境温度:T in=20℃ 室内环境湿度:RH=30%、60% 室外环境温度:T out=0℃,-10℃,-20℃ 室外对流换热系数:20 W/m2.K 8、计算框的太阳能总透射比g f应使用下列边界条件

1#配套宿舍及食堂公共建筑节能计算书

深圳市公共建筑节能计算书 说明:《深圳市工业厂房的办公用房节能设计计算书》及《深圳市采用集中空调系统的工业建筑节能设计计算书》格式参照本计算书的格式。

深圳市公共建筑节能计算书 设计依据: 1、《<公共建筑节能设计标准>深圳市实施细则》(SZJG29-2009) 2、《民用建筑热工设计规范》(GB50176-93) 3、《建筑外门窗气密、水密、抗风压性能分级及检测方法》(GB/T 7106-2008) 4、《建筑幕墙》(GB/T 21086-2007) 5、《建筑照明设计标准》(GB50034-2004) 6、《深圳经济特区建筑节能条例》 7、国家、广东省、深圳市其他现行有关节能标准、规范和建筑节能法律、法规 一、建筑概况 表1-1 建筑概况表 注:1、建筑功能包括:办公建筑、商业服务建筑、宾馆饭店建筑、文化场馆建筑、科研教育建筑、医疗卫生建筑、体育建筑、通信建筑、交通建筑、影剧院建筑、多功能综合建筑等; 2、结构体系包括:框架结构、剪力墙结构、框架剪力墙结构等;

二、屋顶的热工参数 表2-1 屋顶热工参数计算表 注:1. 根据实际情况增减表中内容; 2. 外凸≤600mm的凸窗顶部透明部分可不考虑热工性能的限制,可不参与屋顶传热系数的计算。

三外墙: 表3-1 外墙热工参数计算表

注:1. 根据实际情况增减表中内容; 2. 外凸≤600mm的凸窗侧墙可不考虑热工性能的限制,可不参与外墙传热系数的计算。 四、底面接触室外空气的架空或外挑楼板的热工参数 表4-1 底部架空楼板热工参数计算表 注:1. 根据实际情况增减表中内容; 2. 凸窗底部非透明部分可不考虑热工性能的限制,可不参与底部架空楼板传热系数的计算。 五、窗墙面积比 表5-1 窗墙面积比计算表

建筑门窗热工性能计算

建筑门窗热工性能计算书 I、设计依据: 《民用建筑节能设计标准(采暖居住建筑部分)》JGJ26-95 《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ134-2001 《夏热冬暖地区居住建筑节能设计标准》JGJ75-2003 《民用建筑热功设计规范》GB50176-93 《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005 《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》JGJ/T151-2008 相关计算和定义均按照ISO10077-1和ISO10077-2的方法进行计算和定义 II、计算基本条件: 1、设计或评价建筑门窗、玻璃幕墙定型产品的热工参数时,所采用的环境边界条件应统一采用本标准规定的计算条件。 2、计算实际工程所用的建筑门窗和玻璃幕墙热工性能所采用的边界条件应符合相应的建筑设计或节能设计标准。 3、各种情况下都应选用下列光谱: S(λ):标准太阳辐射光谱函数(ISO 9845-1) D(λ):标准光源光谱函数(CIE D65,ISO 10526) R(λ):视见函数(ISO/CIE 10527)。 4、冬季计算标准条件应为: 室内环境温度:T in=20℃ 室外环境温度:T out=-20℃ 室内对流换热系数:h c,in=3.6 W/m2.K 室外对流换热系数:h c,out=16 W/m2.K 室外平均辐射温度:T rm=T out 太阳辐射照度:I s=300 W/m2 5、夏季计算标准条件应为: 室内环境温度:T in=25℃ 室外环境温度:T out=30℃ 室内对流换热系数:h c,in=2.5 W/m2.K 室外对流换热系数:h c,out=16 W/m2.K 室外平均辐射温度:T rm=T out 太阳辐射照度:I s=500 W/m2 6、计算传热系数应采用冬季计算标准条件,并取I s= 0 W/m2.计算门窗的传热系数时,门窗周边框的室外对流换热系数h c,out应取 8 W/m2.K,周边框附近玻璃边缘(65mm内)的室外对流换热系数h c,out应取 12 W/m2.K 7、计算遮阳系数、太阳能总透射比应采用夏季计算标准条件. 8、抗结露性能计算的标准边界条件应为: 室内环境温度:T in=20℃ 室外环境温度:T out=0℃ -10℃ -20℃ 室内相对湿度:RH=30%、60% 室外对流换热系数:h c,out=20 W/m2.K 9、计算框的太阳能总透射比g f应使用下列边界条件

公共建筑节能设计计算书

公共建筑节能计算报告书 项目名 称: 海口望海商厦(望海商城二期工程) 计算 人: 校对 人: 审核 人:

设计单位:海南雅克建筑设计有限公司 计算工具:天正建筑节能分析软件TBEC(公共建筑版)软件开发单位:北京天正工程软件有限公司 一、项目概况

二、建筑信息 三、设计依据 1.《民用建筑热工设计规范》(GB50176-93)2.《公共建筑节能设计标准》(GB50189-2005)四、围护结构基本组成 外墙类型1: 外墙一

墙体各层材料(由外至内): 第1层:地砖, 厚度8mm 第2层:保温砂浆2, 厚度30mm 第3层:加气混凝土砌块, 厚度200mm 第4层:水泥砂浆, 厚度20mm 外墙类型2: 外墙二(地下室外墙) 墙体各层材料(由外至内): 第1层:蒸压灰砂砖, 厚度120mm 第2层:贴必定BAC双面自粘防水卷材, 厚度2mm 第3层:水泥砂浆, 厚度20mm 第4层:钢筋混凝土, 厚度300mm 第5层:水泥砂浆, 厚度20mm 分户墙类型1: 分户墙一 墙体各层材料(由外至内): 第1层:水泥砂浆, 厚度20mm 第2层:加气混凝土砌块, 厚度200mm

第3层:水泥砂浆, 厚度20mm 内墙类型1: 内墙一 墙体各层材料(由外至内): 第1层:水泥砂浆, 厚度20mm 第2层:加气混凝土砌块, 厚度100mm 第3层:水泥砂浆, 厚度20mm 屋顶类型1: 屋面一 屋顶各层材料(由外至内): 第1层:地砖, 厚度8mm 第2层:水泥砂浆, 厚度20mm 第3层:细石混凝土, 厚度40mm 第4层:挤塑聚苯乙烯泡沫塑料板, 厚度50mm 第5层:加气混凝土砌块, 厚度20mm 第6层:贴必定BAC双面自粘防水卷材, 厚度2mm 第7层:钢筋混凝土, 厚度120mm 第8层:水泥石灰砂浆, 厚度12mm

石材幕墙热工性能计算

第八部分石材幕墙热工性能计算 一、幕墙结构基本参数 1 单元参数: 幕墙的结构组成如下: 第1层材料为:花岗石,厚度为:30mm,导热系数为:3.49W/m·K; 第2层材料为:保温岩棉,厚度为:65mm,导热系数为:0.04W/m·K; 第3层材料为:墙体,厚度为:200mm,导热系数为:0.76W/m·K; 二、幕墙保温计算 1 设计依据 采用冬季计算标准条件,依据《公共建筑节能设计标准》的表4.2.2-1、表4.2.2-2、表4.2.2-3、表4.2.2-4、表4.2.2-5及其它相关规定。 2 围护结构的传热阻计算 围护结构的传热阻应按下式计算 (根据《民用建筑热工设计规范》 GB 50176-93): R 0=R I +R+R e 式中: R --围护结构的传热阻m2·k/W; R I --内表面换热阻m2·k /W; R e --外表面换热阻m2·k /W; R --围护结构热阻m2·k /W; R 空气 --空气间层热阻m2·k /W R=R 面板+R 墙 +R 保温 +R 空气 =δ 面板/λ 面板 +δ 墙 /λ 墙 +δ 保温 /λ 保温 +R 空气 =30/(1000×3.49)+200/(1000×0.76)+65/(1000×0.04)+0.13 =2.027 m2·k /W;

其中:δ 面板、δ墙、δ保温--分别为幕墙面板、内装墙体和保温材料层的厚度(mm ) ; λ面板、λ墙、λ保温--分别为幕墙面板、墙体和保温材料层的导热系数,W /m ·k ; 则R 0=R I +R +R e =0.11+2.027+0.04 =2.178 m 2·k /W 3 U 值计算 U :围护结构的传热系数(W/(m 2·K)) U=1/2.178=0.46 < 0.49W / m 2·k 所以石材幕墙保温性能满足要求。

玻璃幕墙热工计算

玻璃幕墙热工计算 Hessen was revised in January 2021

常熟--局幕墙热工性能计算书 (一)本计算概况: 气候分区:夏热冬冷地区 工程所在城市:南京 传热系数限值:≤ (W/ 遮阳系数限值(东、南、西向):≤ 遮阳系数限值(北向):≤ (二)参考资料: 《民用建筑节能设计标准(采暖居住建筑部分)》JGJ26-95 《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ134-2001 《民用建筑热工设计规范》GB50176-93 《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005 《公共建筑节能设计标准》DBJ 01-621-2005 《居住建筑节能设计标准》DBJ 01-602-2004 《建筑玻璃应用技术规程》JGJ 113-2003 《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》(JGJ/T151-2008) 《建筑门窗幕墙热工计算及分析系统(W-Energy 2010)》 (三)计算基本条件: 1.计算实际工程所用的建筑门窗和玻璃幕墙热工性能所采用的边界条件应符合相应的建筑设计或节能设计标准。 2.设计或评价建筑门窗、玻璃幕墙定型产品的热工参数时,所采用的环境边界条件应统一采用规定的计算条件。 3.以下计算条件可供参考: (1)各种情况下都应选用下列光谱: S(λ):标准太阳辐射光谱函数(ISO 9845-1); D(λ):标准光源(CIE D65,ISO 10526)光谱函数; R(λ):视见函数(ISO/CIE 10527)。 (2)冬季计算标准条件应为: 室内环境温度 T in=20℃ 室外环境温度 T ou t=0℃ 内表面对流换热系数 h c,in= W/ 外表面对流换热系数 h c,out=20 W/ 太阳辐射照度 I s=300 W/m2 (3)夏季计算标准条件应为: 室内环境温度 T in=25℃ 室外环境温度 T ou t=30℃ 外表面对流换热系数 h c,in= W/ 外表面对流换热系数 h c,out=16 W/

单元式幕墙设计计算书

单元式半隐框幕墙 设计计算书 一、工程概况 工程名称: 建设地点: 山东省青岛市 建筑物标高:20.0m 建筑面积: 主体结构形式:框架结构 建筑物抗震设防烈度:7度 本次设计范围:单元式半隐框幕墙。 建设单位: 建筑设计单位: 二、设计计算依据 1、建筑结构施工图 2、标准规范: GB/T21086-2007 《建筑幕墙》 JGJ102-2003 《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001 《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ/T139-2001 《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ113-2009 《建筑玻璃应用技术规程》 GB50210-2001 《建筑装饰装修工程质量验收规范》GB50300-2001 《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50009-2001 《建筑结构荷载规范》 GBJ50016-2002 《建筑设计防火规范》 GB50057-2001 《建筑物防雷击设计规范》 JGJ101-96 《建筑抗震试验方法规程》 GB50011-2001 《建筑抗震设计规范》

GB50017-2003 《钢结构设计规范》 CECS 102:2002 《门式钢架轻型房屋钢结构技术规程》 GB5237.1~6-2004 《铝合金建筑型材》 GB/T15227-2007 《建筑幕墙抗风压、气密、水密性能检测方法》GB/T118250-2000 《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB16776-2005 《建筑用硅酮结构密封胶》 JG/T882-2001 《幕墙玻璃接缝用密封胶》 GB/14683-2003 《硅酮建筑密封胶》 JC486- 2001 《中空玻璃用弹性密封剂》 JC/T883-2001 《石材幕墙接缝用密封胶》 JC693-1998 《热反射玻璃》 GB17841-1999 《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》 GB 9962-1999 《夹层玻璃》 GB/T 11944-2002 《中空玻璃》 GB/T9963-1998 《钢化玻璃》 GB/T18915.1-2002 《镀膜玻璃第一部分阳光控制镀膜玻璃》GB/T18915.2-2002 《镀膜玻璃第二部分低辐射镀膜玻璃》 JC/T915-2003 《热弯玻璃》 GB/T17748 《铝塑复合板》 YS/T429.2---2000 《铝幕墙板氟碳喷涂铝单板》 GB/T18600---2001 《天然花岗石建筑板材》 GB/T9298-1988 《平开铝合金窗执手》 GB/T9300-1988 《铝合金窗不锈钢滑撑》 GB/T5277 《紧固件螺栓和螺钉》 GB/T818-2000 《十字槽盘头螺钉》 GB3098.1-2000 《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB3098.2-2000 《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB3098.4-2000 《紧固件机械性能螺母细牙螺纹》 GB3098.5-2000 《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB3098.6-2000 《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》

科技馆金属屋面热工计算书

建设单位:扬州美科置业有限公司 工程名称:扬州市科技馆金属屋面工程 热工性能计算书 计算: 校对: 审核: 江苏华磊装饰幕墙工程有限公司 2014年9月25日

目录 一、计算说明 (3) 二、屋面采光顶热工性能计算书 (6) 三、屋面铝镁锰板热工性能计算书 (19)

计算说明 (一)本计算概况: 气候分区:夏热冬冷地区 工程所在城市:扬州 (二)参考资料: 《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ134-2010 《民用建筑热工设计规范》GB50176-93 《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005 《公共建筑节能设计标准》DGJ32/J 96-2010 《建筑玻璃应用技术规程》JGJ 113-2009 《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》(JGJ/T151-2008) (三)计算基本条件: 1.计算实际工程所用的建筑门窗和玻璃幕墙热工性能所采用的边界条件应符合相应的建筑设计或节能设计标准。 2.设计或评价建筑门窗、玻璃幕墙定型产品的热工参数时,所采用的环境边界条件应统一采用规定的计算条件。 3.以下计算条件可供参考: (1)各种情况下都应选用下列光谱: S(λ):标准太阳辐射光谱函数(ISO 9845-1); D(λ):标准光源(CIE D65,ISO 10526)光谱函数; R(λ):视见函数(ISO/CIE 10527)。 (2)冬季计算标准条件应为: 室内空气温度 T in=20 ℃ 室外空气温度 T out=-20 ℃ 室内对流换热系数 h c,in= W/ 室外对流换热系数 h c,out=16 W/ 室内平均辐射温度 T rm,in=T in 室外平均辐射温度 T rm,out=T out 太阳辐射照度 I s=300 W/m2 (3)夏季计算标准条件应为: 室内空气温度 T in=25 ℃ 室外空气温度 T out=30 ℃ 室内对流换热系数 h c,in= W/ 室外对流换热系数 h c,out=16 W/ 室内平均辐射温度 T rm,in=T in 室外平均辐射温度 T rm,out=T out 太阳辐射照度 I s=500 W/m2 (4)计算传热系数应采用冬季计算标准条件,并取I s= 0 W/m2。 (5)计算遮阳系数、太阳能总透射比应采用夏季计算标准条件,并取T out=25 ℃。 (6)抗结露性能计算的标准边界条件应为: 室内环境温度 T in=20 ℃ 室外环境温度 T out=0 ℃或 T out=-10 ℃或 T out=-20 ℃ 室内相对湿度 RH=30% 或 RH=60% 室外对流换热系数 h c,out=20 W/

幕墙热工计算书(DOC)

**************幕墙设计 热工计算书 (一)本计算概况: 气候分区:夏热冬冷地区 工程所在城市:无锡 传热系数限值:≤2.10 (W/(m2.K)) 遮阳系数限值(东、南、西向/北向):≤0.40 (二)参考资料: 《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》 JGJ26 -2010 《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ/T134-2010 《民用建筑热工设计规范》GB50176-93 《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005 《公共建筑节能设计标准》DBJ 01-621-2005 《居住建筑节能设计标准》DBJ 01-602-2004 《建筑玻璃应用技术规程》JGJ 113-2009 《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》JGJ/T 151-2008 《建筑门窗幕墙热工计算及分析系统(W-Energy3.0)》 (三)计算基本条件: 1.计算实际工程所用的建筑门窗和玻璃幕墙热工性能所采用的边界条件应符合相应的建筑设计或节能设计标准。 2.设计或评价建筑门窗、玻璃幕墙定型产品的热工参数时,所采用的环境边界条件应统一采用规定的计算条件。 3.以下计算条件可供参考: (1)各种情况下都应选用下列光谱: S(λ):标准太阳辐射光谱函数(ISO 9845-1); D(λ):标准光源(CIE D65,ISO 10526)光谱函数; R(λ):视见函数(ISO/CIE 10527)。 (2)冬季计算标准条件应为: 室内空气温度 T in =20 ℃ 室外空气温度 T out =-20 ℃ 室内对流换热系数 h c,in =3.6 W/(m2.K) 室外对流换热系数 h c,out =16 W/(m2.K) 室内平均辐射温度 T rm,in =T in 室外平均辐射温度 T rm,out =T out 太阳辐射照度 I s =300 W/m2 (3)夏季计算标准条件应为: 室内空气温度 T in =25 ℃ 室外空气温度 T out =30 ℃ 室内对流换热系数 h c,in =2.5 W/(m2.K) 室外对流换热系数 h c,out =16 W/(m2.K) 室内平均辐射温度 T rm,in =T in 室外平均辐射温度 T rm,out =T out 太阳辐射照度 I s =500 W/m2 (4)计算传热系数应采用冬季计算标准条件,并取I s = 0 W/m2。 (5)计算遮阳系数、太阳能总透射比应采用夏季计算标准条件,并取T out =25 ℃。 (6)抗结露性能计算的标准边界条件应为: 室内环境温度 T in =20 ℃ 室外环境温度 T out =0 ℃或 T out =-10 ℃或 T out =-20 ℃ 室内相对湿度 RH=30% 或 RH=60% 室外对流换热系数 h c,out =20 W/(m2.K) 室外风速 V=4 m/s (7)计算框的太阳能总透射比g f 应使用下列边界条件: q in =α·I s q in 通过框传向室内的净热流(W/m2); α框表面太阳辐射吸收系数; I s 太阳辐射照度 =500 W/m2。 4.设计或评价建筑门窗、玻璃幕墙定型产品的热工参数时,门窗框或幕墙框与墙的连接界面应作为 绝热边界条件处理。 5.《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005有关规定: (1)各城市的建筑气候分区应按表4.2.1确定。

幕墙计算书

计算书 (一)、工程概况 (二).设计参数 1.玻璃幕墙最高标高为62m,取62m处风压变化系数μ z =1.48 2.基本风压W =0.35KN/m2 3.年最大温差 : △T=80 C 4.玻璃厚度取: 6 1.2=7.2mm (三)、荷载及作用 1. 风荷载标准值计算: W K =β D ·μ S ·μ Z ·W W K :作用在幕墙上的风荷载标准值KN/m2; β D :阵风风压系数, 取β D =2.25; μ S :风荷载体型系数±1.5; μ Z :60米高处风压变化系数1.48(C类); 10米高处风压变化系数0.71(C类) W :基本风压:北京地区取0.35KN/m2 W K1=β D ·μ S ·μ Z ·W =2.25×(±1.5)×1.48×0.35 =±1.78 KN/m2 W K2=β D ·μ S ·μ Z ·W =2.25×(±1.5)×0.71×0.35

=±0.838KN/m2 按《规范》取W K2 =±1.0KN/m2 2.幕墙构件重力荷载 玻璃为6(钢化)+12A+6(钢化) G b =25.6 0.006 2=0.3072KN/m2 幕墙所用铝材、附件: G L =0.11KN/m2 单元玻璃幕墙自重荷载: G = G b + G L =0.3072+0.11=0.42KN/m2 幕墙单元构件重量: G 1=G·L 1 ·b 1 =0.42 1.228 2.5=1.29KN 幕墙最大玻璃块重量: G 2=G b ?L 2 ·b 2 =0.3072×1.228×2.157=0.81KN 3.玻璃幕墙构件所受的地震作用: A.幕墙平面外的水平地震作用: q E K =β E ·α m a x ·G 1 q E K :水平地震作用标准值(KN); βE:动力放大系数取3.0; αm a x:水平地震影响系数最大值 按8度抗震设防设计取0.16 G:幕墙构件(墙面和骨架)的重力: G 1 =1.29KN; q E K =β E ·α h m a x ·G 1

热工计算汇总

11.热工计算 11.1.计算引用的规范、标准及资料 《建筑幕墙》 GB/T21086-2007 《民用建筑热工设计规范》 GB50176-93 《公共建筑节能设计标准》 GB50189-2005 《民用建筑节能设计标准(采暖居住建筑部分)》 JGJ26-95 《夏热冬暖地区居住建筑节能设计标准》 JGJ75-20031 《居住建筑节能设计标准意见稿》 [建标2006-46号] 《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程意见稿》 [建标2004-66号] 《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2003 《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000 《建筑玻璃可见光、透射比等以及有关窗玻璃参数的测定》 GB/T2680-94 11.2.计算中采用的部分条件参数及规定 11.2.1.计算所采纳的部分参数 按《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程意见稿》采用 11.2.1.1.各种情况下都应选用下列光谱: S(λ):标准太阳辐射光谱函数(ISO 9845-1); D(λ):标准光源光谱函数(CIE D65,ISO 10526); R(λ):视见函数(ISO/CIE 10527); 11.2.1.2.冬季计算标准条件应为: 室内环境计算温度:T in =20℃; 室外环境计算温度:T out =0℃; 内表面对流换热系数:h c =3.6W/(m2·K); 外表面对流换热系数:h e =23W/(m2·K); 室外平均辐射温度:T rm =T out 太阳辐射照度:I s =300W/m2;

11.2.1.3.夏季计算标准条件应为: 室内环境温度:T in =25℃; 室外环境温度:T out =30℃; 内表面对流换热系数:h c =2.5W/(m2·K); 外表面对流换热系数:h e =19W/(m2·K); 室外平均辐射温度:T rm =T out ; 太阳辐射照度:I s =500W/m2; 11.2.1.4.计算传热系数应采用冬季计算标准条件,并取I s =0W/m2; 11.2.1.5.计算遮阳系数、太阳能总透射比应采用夏季计算标准条件,并取T out =25℃; 11.2.1.6.抗结露性能计算的标准边界条件应为: 室内环境温度:T in =20℃; 室外环境温度:T out =-10℃或T out =-20℃ 室内相对湿度:RH=30%或RH=50%或RH=70%; 室外风速:V=4m/s; 11.2.1.7.计算框的太阳能总透射比g f 应使用下列边界条件: q in =α·I s q in :通过框传向室内的净热流(W/m2); α:框表面太阳辐射吸收系数; I s :太阳辐射照度=500W/m2; 11.2.2.最新规范《公共建筑节能设计标准》的部分规定11.2.2.1.结构所在的建筑气候分区应该按下面表格取用:

建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程(征求意见稿)

建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程(征求意见稿) ◇ 1 总则 ◇ 2 术语、符号 ◇3基本规定 ◇4玻璃光学热工性能 ◇5框的传热计算 ◇6空气层传热计算 ◇7整窗热工性能计算 ◇8建筑幕墙热工计算 ◇9遮阳系统计算 ◇10结露计算 ◇附录 1 总则 1.0.1为在建筑门窗、玻璃幕墙工程中贯彻执行国家的建筑节能政策,使门窗、玻璃幕墙工程的节能设计和产品设计做到技术先进、经济合理,方便进行门窗、玻璃幕墙产品的节能性能评价,制定本规程。 1.0.2本规程适用于建筑工程中作为外围护结构使用的建筑外门窗、玻璃幕墙的传热系数、遮阳系数、可见光透射比、结露性能的计算。 1.0.3本规程是参照国际标准ISO15099、ISO10077、ISO10211等系列标准,结合我国现行的相关标准制定的。 1.0.4本规程所计算的传热系数和遮阳系数是在建筑门窗、玻璃幕墙空气渗透量为零的情况下、采用稳态传热计算得到的,实际使用时应考虑空气渗透对热工性能和节能计算的影响。

1.0.5实际工程所用建筑门窗、玻璃幕墙的室内外热工计算条件应符合相应的建筑热工设计标准和建筑节能设计标准。 1.0.6建筑门窗、玻璃幕墙所用材料的热工计算参数除使用本规程给出的参数外,还应符合其它强制性的热工设计标准和建筑节能设计标准的相关规定。实际工程中所使用材料的热工参数应按照相应材料的实际参数选取。 2 术语、符号 2.1 术语 2.1.1夏季标准计算条件standard summer environmental condition 用于门窗或幕墙产品设计、性能评价热工性能参数计算的夏季标准热工计算环境条件。 2.1.2冬季标准计算条件standard winter environmental condition 用于门窗或幕墙产品设计、性能评价热工性能参数计算的冬季标准热工计算环境条件。 2.1.3传热系数(U)thermal transmittance 门窗或幕墙两侧环境温度差为1℃时,在单位时间内通过单位面积围护结构的传热量。 2.1.4太阳能总透射比(g)total solar energy transmittance 通过门窗或幕墙构件成为室内得热量的太阳辐射与投射到门窗或幕墙构件上的太阳辐射的比值。成为室内得热量的太阳辐射部分包括直接的太阳能透射得热和被构件吸收的太阳辐射再经传热进入室内的得热。 2.1.5遮阳系数(SC)shading coefficient

公共建筑节能计算书

公共建筑节能计算报告书 计算人________________ 校对人________________ 审核人________________ 计算工具:天正建筑节能设计分析软件TBEC(公共建筑版) 软件开发单位:北京天正工程软件有限公司

节能计算报告书一、项目总信息 二、建筑概况和围护结构基本组成 (一)建筑概况 (二)围护结构基本组成 外墙类型1: 外保温:加气砼砌块+挤塑聚苯板 墙体各层材料(由外至内): 第1层:保温砂浆, 厚度20mm 第2层:玻璃纤维网, 厚度1mm 第3层:保温砂浆, 厚度20mm 第4层:挤塑聚苯板, 厚度35mm 第5层:水泥砂浆, 厚度20mm 第6层:加气,泡沫混凝土1, 厚度200mm 分户墙类型1: 加气,泡沫混凝土墙1 墙体各层材料(由外至内): 第1层:水泥砂浆, 厚度20mm 第2层:加气,泡沫混凝土, 厚度200mm 第3层:石灰,石膏,砂,砂浆, 厚度20mm 内墙类型1: 加气,泡沫混凝土墙1 墙体各层材料(由外至内):

第1层:水泥砂浆, 厚度20mm 第2层:加气,泡沫混凝土, 厚度200mm 第3层:石灰,石膏,砂,砂浆, 厚度20mm 屋顶类型1: 钢筋混凝土+挤塑聚苯板屋面屋顶各层材料(由外至内): 第1层:碎石,卵石混凝土1, 厚度40mm 第2层:水泥砂浆, 厚度20mm 第3层:挤塑聚苯板, 厚度25mm 第4层:聚氨酯, 厚度2mm 第5层:水泥砂浆, 厚度20mm 第6层:加气,泡沫混凝土1, 厚度95mm 第7层:钢筋混凝土, 厚度120mm 门类型1: 木(塑料)框双层玻璃门 窗类型1: PVC框+Low-E中空玻璃窗 楼板类型1: 钢筋混凝土楼板120 地面类型1: 100mm混凝土楼地 三、建筑热工节能设计分析 外墙类型1: 外保温:加气砼砌块+挤塑聚苯板 各朝向外墙平均传热系数计算:

建筑幕墙热工计算

第三章建筑门窗玻璃幕墙热工计算 一、整樘窗热工性能计算 窗由多个部分组成,窗框、玻璃(或其它面板)等部分的光学性能和传热特性各不一样,在计算整窗的传热系数、遮阳系数以及可见光透射比时,应采用各部分的相应数值按面积进行加权平均计算。 窗玻璃(或者其它镶嵌板)边缘与窗框的组合传热效应所产生的附加传热以附加线传热系数(ψ)表达,简称“线传热系数”,应按照本章“框的传热计算”进行计算。 窗框的传热系数、太阳能总透射比按照本章“框的传热计算”进行计算。 窗玻璃的传热系数、太阳能总透射比、可见光透射比按照本章“玻璃光学热工性能计算”进行计算。 (一)整樘窗几何描述 整樘窗应根据框截面的不同对窗框进行分类,每个不同类型窗框截面均应计算框传热系数、线传热系数。不同类型窗框相交部分的传热系数可采用邻近框中较高的传热系数代替。 1、窗面积划分 窗在进行热工计算时应按图3-1进行面积划分: (1)窗框的投影面积A f:从室内、外两侧分别投影,得到的可视框投影面积中的较大值,简称“窗框面积”; (2)玻璃的投影面积A g(或其它镶嵌板的投影面积A p):指从室内、外侧可见玻璃(或其它镶嵌板)边缘围合面积的较小值,简称“玻璃面积”; (3)整樘窗的总投影面积A t:窗框面积A f与窗玻璃面积A g(或其它镶嵌板的面积A p)之和,简称“窗面积”。 A f= max( A t= A f+A g A d,i= A1+A2 A d,e= A5+A6 图3-1 窗各部件面积划分示图

2、窗玻璃区域周长划分 玻璃和框结合处的线传热系数对应的边缘长度l ψ应为框与玻璃室内、外接缝长度的较大值,见图3-2所示。 (二)整樘窗传热系数计算 整樘窗的传热系数U t 采用下式计算: t f f g g t A U A U A U ∑∑∑++= ψ ψ (3-1) 式中:U t ——整樘窗的传热系数[W/(m 2·K)]; A g ——窗玻璃(或者其它镶嵌板)面积(m 2); A f ——窗框面积(m 2); A t ——整樘窗面积(m 2); l ψ——玻璃区域(或者其它镶嵌板区域)的边缘长度(m ); U g ——窗玻璃(或者其它镶嵌板)的传热系数[W/(m 2·K)],按本章“玻璃光学热工性能 计算”计算; U f ——窗框的传热系数[W/(m 2·K)],按本章“框的传热计算”计算; ψ——窗框和窗玻璃(或者其它镶嵌板)之间的线传热系数[W/(m 2·K)],按本章“框的传 热计算”计算。 (三)整樘窗遮阳系数计算 整樘窗的遮阳系数是指:在给定条件下,外窗的太阳能总透射比与相同条件下相同面积的标准玻璃(3mm 厚透明玻璃)的太阳能总透射比的比值。 整樘窗的遮阳系数SC 应采用下式计算: 87 .0t g SC = (3-2) 式中:SC ——整樘窗的遮阳系数; 玻璃 图3-2 窗玻璃区域周长示图

热工性能计算书

建筑门窗热工性能计算书 -泗泾颐景园铝合金门窗工程 参考资料: 《民用建筑节能设计标准(采暖居住建筑部分)》JGJ26-95 《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ134-2001 《民用建筑热工设计规范》GB50176-93 《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005 《公共建筑节能设计标准》DBJ 01-621-2005 《居住建筑节能设计标准》DBJ 01-602-2004 《BKCADPM集成系统(BKCADPM2006版)》 一、基本计算参数: 本计算为门窗的热工性能计算。 1.门窗计算单元的有关参数 总宽: W=1800mm 总高: H=1800mm 门窗的总面积: A t=W×H=3.24 m2 门窗玻璃总面积: A g=2.61 m2 门窗框总面积: A f=0.63 m2 玻璃区域周长: lψ= 13 m 二、门窗的传热系数计算: 1.门窗框的传热系数U f 框的传热系数U f: 可以通过输入数据,用二维有限单元法进行数字计算,得到窗框的传热系数。在没有详 细的计算结果可以应用时,可以应用按以下方法得到窗框的传热系数。

本系统中给出的所有的数值全部是窗垂直安装的情况。传热系数的数值包括了外框面积的影响。计算传热系数的数值时取内表面换热系数h in =8.0 W/m 2·K 和外表面换热系数h out =23 W/m 2·K 。 (1) 塑料窗框: 表E.0.2-1 带有金属钢衬的塑料窗框的传热系数 (2) 木窗框 木窗框的U f 值是在水气含量在12%的情况下获得,窗框厚度d f 的定义见图E.0.2-2。U f 的数值可以从图E.0.2-1中选取。 图E.0.2-1:木窗框以及金属-木窗框的热传递与窗框厚度d f 的关系 窗框材料 窗框种类 U f (W/m 2·K) 聚胺脂 带有金属加强筋 净厚度≥5mm 2.8 PVC 腔体截面 从室内到室外为两腔结构 2.2 从室内到室外为三腔结构 2.0

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