生活垃圾焚烧发电工艺设计计算书

生活垃圾焚烧发电工艺设计计算书

生活垃圾焚烧发电应用于环境保护领域，实现城市生活垃圾的无害化、减量化、减容化和资源化、智能化处理，达到节能减排之目的。在生活垃圾焚烧发电工艺设计流程中首先进行垃圾焚烧发电炉排炉工艺设计参数的计算，为后续设计提供参数依据。

一、生活垃圾焚烧炉排炉工艺设计参数的计算

1、待处理生活垃圾的性质

1.1待处理生活垃圾主要组成成分

表1：待处理生活垃圾的性质

生活垃圾含水率

(%)

含灰率

(%)

可燃物

(%)

密度（t/m3）LHV低位热值

（kJ/kg）

设计值47.421.77 30.930.355800

适用范

围

30-600.30-0.604186-6700表2：待处理生活垃圾可燃物的元素分析（应用基）%

项目C H O N S CI合计

含量20.60.9 8.530.10.120.6830.93表3：要求设计主要参数

项目垃圾处理

量t/d

垃圾存放

时间

d

年正常工作

时间

h

烟气停留时

s

燃烧室出口温度℃

参

数

10005~78000﹥2850~1000

1.2 根据垃圾元素成分计算垃圾低位热值：

LHV=81C+246H+26S-26O-6W (Kcal/Kg)

=81*20.6+246*0.9+26*0.12-26*0.12-6*47.4=1388(Kcal/Kg)*4.18=5800(KJ/Kg )。

1.3根据垃圾元素成分计算垃圾高位热值：

HHV=｛LHV+600*(W+9H)｝*4.18=｛1388+600(0.474+9*0.009)｝*4.18=7193.78(KJ/Kg)。

2、处理垃圾的规模及能力

焚烧炉3台: 每台炉日处理垃圾350t；

处理垃圾量： 1000t/24h=41.67（t/h）；

炉系数：（8760-8000）/8000=0.095；

实际每小时处理生产能力：41.67*（1+0.095）=45.6（t/h）；

全年处理量： 45.6*8000=36.5*104t；

故:每台炉每小时处理垃圾量：350/24*1.05=15.3（t/h）。

3、设计参数计算：

3.1垃圾仓的设计和布置

已知设计中焚烧炉长度L=75.5米，宽D=18.5米，取垃圾仓内壁与炉长度对齐,T=5d,垃圾的堆积密度取0.35t/m3

求：垃圾的容积工程公式：V=a*T

式中： V----垃圾仓容积m3；

a--- 容量系数，一般为1.2～1.5，考虑到由于垃圾仓存在孔角，吊车

性能和翻仓程度以及有效量的缺陷，导致垃圾仓可利用的有效容积小于

几何容积；

T--- 存放时间，d；根据经验得出适合燃烧存放天数，它随地区及季节稍有变化；

V=a*T=1.2*5*1000/0.35=17142.86（m3 ）。

故：垃圾仓的容积设计取18000（m3）。

垃圾仓的深度为Hm

Hm=L*D/V=18000/75.5*18.5=12.88（m）。

故：垃圾池全封闭结构，长75.5米，宽18.5米，总深度以6米卸料平台为基准负13米。

3.2焚烧炉的选择与计算

（1）焚烧炉的加料漏斗

焚烧炉的加料漏斗挂在加料漏斗层，通过垃圾吊车将间接垃圾供料变为均匀加料，漏斗的容积要能满足“1h”内最大焚烧量。

垃圾通过竖溜槽送到给料机，垃圾竖溜槽可通过液压传动闸板关闭，竖溜槽的尺寸选择要满足溜槽中火焰密封闭合，给料机根据要求向焚烧炉配送垃圾，每台炉安装配合给料机传动用液压汽缸，液压设备由每台炉生产线控制中心控制。

料斗的容积V

D

V D =G/24*Kx/ρ

L

式中： V

D

---料斗的容积（m3）；

G--- 每台炉日处理垃圾的量，（t/h）；

Kx---可靠系数，考虑吊车在炉焚烧垃圾的速度等因素，一般取1.5；

ρL---垃圾容量，一般0.3～0.6 （t/m3）取0.45（t/m3）；

V

D

=15.3t/h*1.5/0.45 =51（ m3）。

故：加料漏斗容积按51m3设计并且斗口尺寸应大于吊车抓斗直径的1.5倍。

（2）燃烧空气量及一次、二次助燃空气量的计算

①以单位重量燃烧所需空气量以容积计算

a、理论空气量由公式：L

=(8.89C+26.7H+3.33S-3.33O)*10-2（Nm3/kg）；把表2待处理垃圾各元素的含量值代入上式：

L

=（8.89*20.6+26.7*0.9+3.33*0.12-3.33*8.53）*10-2=1.8（Nm3/kg ）。

b、实际空气需要量:Ln=N*L

式中: N---空气过剩系数，确保垃圾空气，一般要求燃烧过程的空气过剩系数在1.8左右，本设计中空气过剩系数取1.8；

Ln=1.8*1.8=3.24（ Nm3/kg）。

②以单位重量燃烧所需空气量以重量计算

a、理论空气量由公式：L

=(11.6C+34.78H+4.35S-4.35O)*10-2（kg/kg）；把表2待处理垃圾各元素的含量值代入上式：

L

=（11.6*20.6+34.78*0.9+4.35*0.12-4.35*8.53)*10-2=2.34（kg/kg）。

b、实际空气需要量:Ln=N*L

式中: N---空气过剩系数，确保垃圾空气，一般要求燃烧过程的空气过剩系数在1.8左右，本设计中空气过剩系数取1.8；

Ln=2.34*1.8=4.21（kg/kg）。

C、设计焚烧炉每小时燃烧垃圾所需空气总重量为G

w

=4.12*15.3*103=63036 (kg/h)。

③设计焚烧炉每小时燃烧垃圾所需空气总量为L=G* Ln （Nm3/h）；

式中: G--- 每台炉日处理垃圾的量，（t/h）；

Ln---实际空气需要量, （ Nm3/kg）；

L=15.3*103* 3.24=49572（Nm3/h）。

故：设计焚烧炉每小时燃烧垃圾所需空气量为49572（ Nm3/kg）。

设计二次风流量占整个助燃空气量的25%，求得二次风助燃空气量L

空2

=L*2%（Nm3/h）；

L

空2

=L*2%=49572*25%=12393（Nm3/h）；

L

空1

=49572-12393=37179（Nm3/h）。

故：设计一次风助燃空气量为37179（Nm3/h），二次风助燃空气量为12393（Nm3/h）。

（3）燃烧产物的烟气量

①以单位重量燃烧产生的总烟气量以容积计算

焚烧垃圾炉产物的生成量及成分是根据燃烧反应的物质平衡进行计算，求1kg生活垃圾完全燃烧后产生烟气量Lv

Lv=(m-0.21)L

+1.867C+0.7S+0.8N+11.2H+1.24W+0.62C1 (Nm3/kg)；

=(1.8-0.21)*1.8+1.867*0.206+0.7*0.0012+0.8*0.001+11.2*0.009

+1.24*0.474+0.62*0.0068(Nm3/kg)；

=3.945(Nm3/kg)；

a、空气中含水量=实际空气量*空气中水分含量

=3.24*0.015=0.0486(Nm3/kg)；

b、燃烧干烟气量=总烟气量-空气中含水量-垃圾中含水量-氢燃烧产生水量

=3.945-0.0486-0.474-9*0.009=3.34(Nm3/kg)。

②以单位重量燃烧产生的总烟气量以重量计算

Lw=（m-0.2）L

+3.667C+2S+N+9H+W+1.03CI（kg/kg）；

=(1.8-0.2)1.8+3.667*0.206+2*0.0012+0.001+9*0.009+0.474+1.03*0.0068 =4.2（kg/kg）。

（4）生活垃圾焚烧每小时的排渣量及飞灰量

①渣量为生活垃圾中灰渣的量和未燃的可燃物的量之和，灰渣的热灼减率为

5%，则求每小时排渣量a

hz

a hz =Gr

垃圾

*A/（100%-5%） t/h；

式中： Gr

垃圾

---每小时焚烧垃圾量，15.3t/h；

A---垃圾中的渣含量，取20.5%；

a

hz

=15.3*20.5%/95%=3.3（t/h）。

故：设计出渣量能力为3.3t/h。

②炉渣贮坑：一般渣库贮坑按3天的容量设计,

V

zk

=3.3*24*3*3=712.8（t/3d ）。

故:设计渣贮坑容量为3天贮渣720吨。

③飞灰含量a

fh

为处理垃圾量的0.5～5%，按5%的量取，

a fh =G

垃圾

*5%=0.765 （t/h）。

故：设计每台炉飞灰含量为0.77 t/h。

每小时燃烧产物的烟气量为：m

烟

m

烟=（G

垃圾

+G

空

）-（a

hz

+a

th

）=15.3+63.036-3.3-0.77=74.266（t/h）。

故：每小时燃烧产物的烟气量为74.266t/h （标准状态下）。

表4：物料计算平衡表

收入物料支出物料

符号项目数值

符号项目

数值

t/h%t/h%

G

垃圾垃圾量15.319.53m

y

排烟量74.26694.8

G

燃

辅助燃

料00a

hz

渣 3.3 4.21

G

空空气63.03680.47a

fh

飞灰0.770.99

∑G

入合计78.336100∑G

出

合计78.336100

（5）垃圾焚烧炉的能量平衡

根据垃圾焚烧炉系统平衡条件，力学第一定律能量守恒定律得：

Q 1入+Q

2入

+ Q

3入

+Q

4入

=Q

1出

+ Q

2出

+ Q

3出

+ Q

4出

+ Q

5出

式中：Q

1入

---生活垃圾的显热量，Kcal/kg；

Q

2入

---预热空气带入的热量，Kcal /kg；

Q

3入

---外部热源输入的热量，Kcal/kg；

Q

4入

---单位垃圾完全焚烧时所放出的热量，Kcal/kg；

Q

1出

---烟道气热损失，KJ/h；

Q

2出

---喷入炉内水蒸气所造成热损失，Kcal/ kg；

Q

3出

---不完全燃烧气体所造成热损失，Kcal/ kg；

Q

4出

---焚烧炉渣及飞灰带走的物理损失，Kcal/kg；

Q

5出

---辐射的热损失，Kcal/kg；

Q

5出

---不完全燃烧热损失，Kcal/kg；

①输入热量计算

1）进入焚烧炉内的垃圾完全焚烧时所输入的热量

进入垃圾炉焚烧的垃圾的总热量为完全燃烧热量与显热量之和；

Q

1入

=（单位垃圾量）*（垃圾比热值）*（垃圾进料温度）（Kcal/kg）；

=1*0.732*25=18.3 （Kcal/kg）；

2)预热空气带入的热量

Q

2入

=（实际所需空气量）*（预热空气比热）*（预热空气温度）（Kcal/kg）；

=3.24*0.314*250=254.34（Kcal/kg）；

3）无外部热源输入的热量

Q

3入

=0

4）单位垃圾完全焚烧时所放出的热量

Q

4入

=1388 (Kcal/Kg)；

锅炉输入总热量Q

IN = Q

1入

+Q

2入

+ Q

3入

+Q

4入

=18.3+254.34+0+1388=1660.64(Kcal/Kg)。

故：输入热量Q

入

=1660.64(Kcal/Kg)。

②输出热量计算

1）烟道气热损失

烟道气热损失=燃烧干烟气量*烟气平均比热*（炉排烟气出口温度-基准温度）(Kcal/Kg)；

Q

1出

=3.34*0.355*（250-25）=266.78(Kcal/Kg)。

故：排烟道气热损失Q

1出

=266.78(Kcal/Kg)。

2）喷入炉内水蒸气所造成热损失

无喷入炉内水蒸气Q

2出

=0；

3）不完全燃烧气体所造成热损失

Q

3出

=（1-燃烧效率）*（垃圾含碳量-炉灰含碳量）*（碳不完全燃烧的损失）(Kcal/Kg)；

=（1-0.99）*（0.206-0.05）*5700=8.89(Kcal/Kg)；

4）焚烧炉渣及飞灰带走的物理损失

炉灰残留热量=灰分含量*灰分比热*（灰分温度-基准温度）(Kcal/Kg)；

Q

4出

==0.206*0.25*（400-25）=19.31(Kcal/Kg)；

5）辐射的热损失

一般设计生活垃圾焚烧炉中一般按供入热量的2%考虑；

Q

5出

=1660.648*0.02=33.21(Kcal/Kg)；

6)不完全燃烧热损失

垃圾内碳完全燃烧发热量*炉灰含碳量*垃圾含碳量(Kcal/Kg)；

Q

6出

==7700*0.05*0.206=79.31(Kcal/Kg)；

合计: Q

出=Q

1出

+ Q

2出

+ Q

3出

+ Q

4出

+ Q

5出

+ Q

6出

=266.78+0+8.89+19.31+33.21+79.31=407.5(Kcal/Kg)。

故：总损失热能量为407.5 (Kcal/Kg)。

Q总热量净值=锅炉输入总热量Q

IN -总损失热能量Q

出

(Kcal/Kg)；

=1660.64-407.5=1253.14(Kcal/Kg)。

（6）锅炉热效率：

η有效=［1-Q出/(LHV+ Q1入+ Q2入）］*100%

=［1-407.5/(1388+18.3+254.34）］*100%=75.5%＞65%（符合要求）。表5：机械炉排炉生活垃圾焚烧炉热平衡表

收入支出

项目符

号

数值项

目

符

号

数值

Kcal/Kg%Kcal/Kg%

垃圾燃烧热Q

1入

1406.385烟道气热损

失

Q

1出

266.7816.06

空气带入热Q

2入

254.3415不完全燃烧

热损失

Q

3出

8.890.535

炉渣、飞灰

带走的损失

Q

4出

19.31 1.162

辐射的热损

失

Q

5出

33.21 1.999

不完全燃烧

热损失

Q

6出

79.31 4.775

能量净值Q1253.1475.469

∑Q

收入

总

计1660.64100∑Q

支出

总

计

1660.64100

（7）蒸汽产气量计算

已知：过热器出口压力4Mpa,温度420℃，焓值h

420

=789.6Kcal/Kg,集汽联箱

入口给水温度150℃，焓值h

150

=150Kcal/Kg,；每小时垃圾焚烧量为15300 Kg/h，垃圾单位重量的能量净值1253.14cal/Kg，求每小时蒸汽产汽量S (Kg/h)。

S=(垃圾单位重量的能量净值*每小时垃圾焚烧量)/（焓降差值h

420- h

150

）

=（1253.14*15300）/（789.6-150）=29981.3（Kg/h）

故：锅炉额定连续蒸汽蒸发量按30 t/h设计。

（8）炉排机械负荷

护排机械负荷是表示单位炉排面积的垃圾燃烧速度的指标，即单位炉排面积，单位时间内燃烧的垃圾量，kg/(m2.h)

G

f

=G/t.A

式中： G

f

---炉排机械负荷，kg/(m2.h)；

G---垃圾燃烧量kg/d；

t---运行时间，h/d；

A---炉排面积，㎡。

已知：焚烧炉的处理能力G=15.3（t/h），运行时间t=24小时，单台焚烧炉

的机械负荷G

f

=150～350 kg/(m2.h)，取185 kg/(m2.h)，求：单台焚烧炉排面积:A

A=G/t.G

f

=15.3*103/185=82.7(㎡)。

故：焚烧炉炉排面积按82.7平方米设计。

（9）燃烧室热负荷q

v

燃烧室热负荷是衡量单位时间内单位容积所承受热量指标，燃烧容积为一、二次燃烧室之和。

燃烧室热负荷的大小即表示燃烧火焰在燃烧室内的充满程度，燃烧室太小，燃烧室内火焰过于充满，炉温会过高，从而炉壁耐火材料容易损伤，烟气的炉内停留时间也不够，容易引起不完全燃烧，严重时会造成一氧化碳，在后续烟道中再燃烧，炉壁和炉排上也易熔融结块；燃烧室过大时，热负荷偏小，炉壁过大，炉温偏低，炉内火焰充满不足，燃烧不稳定，也容易使焚烧炉灰渣的热灼量值偏高。

连续运行焚烧炉热负荷值一般在3.36*105～6.3*105KJ/(m3.h)范围，取

q

v

=4.4*105 KJ/(m3.h) 。

q v =m[Q

d

+C

pk

L

n

(t

a

-t

)]/V

式中： m--- 单位时间的垃圾燃烧量，kg/d；

Q

d

---垃圾的平均低位热值，KJ/kg；

C

pk

-- 空气平均定压比热容，KJ/（m3.℃）；

L

n

---单位质量的垃圾获得的平均燃烧空气量，m3/kg（标准状态）；

t

a

---预热空气温度℃；

t

---环境温度，℃；

V--- 燃烧容量积，m3；

已知：焚烧炉单台处理能力m=15.3t/h=1.53*104kg/h, Q

d

=5800KJ/kg,

t 0=20℃, t

a

=250℃, L

n

=3.16 m3/kg, C

pk

=1.30 KJ/（m3.℃）, q

v

=4.4*105 KJ/(m3.h),

求得燃烧室的容积:V

V= m[Q

d +C

pk

L

n

(t

a

-t

)]/ q

v

=1.53*104[5800+1.3*3.16

（250-20）]/4.4*105=234.5m3。

故：焚烧炉燃烧容积按235立方米设计。

二、根据计算得出垃圾炉性能指标及设计参数

焚烧炉 3台

日处理垃圾: 1000t；

年处理垃圾: 45.6*8000=36.5*104 t ；

每台炉每小时烧垃圾量: 15.3t/h；

焚烧炉燃烧容积：235m3；

焚烧炉排面积: 82.7㎡；

烘干区、燃烬区垃圾厚度: 0.3～0.5m;

燃烧区料层厚: 0.5～0.8m;

炉渣热灼减率 : ＜5%；

烟气在炉膛内二次燃烧室温度: ≥850℃；

烟气在炉膛内二次燃烧室停留时间：≥2秒；

设计垃圾热值LHV: 1388Kcal/kg(5800 kJ/kg)；

余热锅炉: 3套；

余热锅炉过热汽蒸发量: 30t/h.台，（30*3=90 t/h）；

余热锅炉过热汽温度: 400℃；

；

余热锅炉蒸汽压力: 4.0MP

a

锅筒工作压力： 4.4MP

；

a

锅炉给水温度: 150℃；

焚烧炉及余热锅炉热效率: 75.5%；

年运行小时：≥8000h；

一次风流量：37179（Nm3/h）；

一次风温度：250℃；

二次风流量：12393（Nm3/h）；

二次风风温度：230℃ 。

三、根据计算得出汽轮发电机组的配套设计参数

汽轮机根据蒸汽压力不同设1～3个定压,定量抽汽口,供加热助燃空气和给水加热,以提高整个垃圾焚烧厂的热效率，抽汽用途与发电系统无关故设计为纯冷凝式汽轮机组。

1、设计点电功率（Ps）公式

Ps=(Qs*Gr*1000*0.22)/（24*3600）(kW)；

式中：

Qs—入炉垃圾按高位热值设计值，kJ/㎏,7193.8 kJ/㎏；

Gr—垃圾焚烧发电厂日处理入炉垃圾量，1000t/d,（1000*1000㎏/d）； 0.22—该垃圾焚烧发电厂的热效率；

24—24小时；

设计点电功率（Ps）

Ps=(7193.8*1000*1000*0.22)/（24*3600）=18317.55kW。

故：设计2套*9MW机组=18000kW。额定功率9MW具有两级非调节抽汽的凝汽式汽轮发电机组。

2、汽轮机组设计参数

汽轮机组设计 2套；

额定进汽压力 3.85MPa；

额定进汽温度390℃；

汽轮机进汽量 45 t/h.台；（45*2=90 t/h，炉产量=汽轮机组进气量）；

一级非调抽汽量 4.3 t/h 、压力1.2MPa 、温度260℃；

二级非调抽汽量 4.3 t/h 、压力0.5MPa 、温度184℃；

排汽压力 0.007 MPa 。

参考文献:

[1]城市生活垃圾焚烧处理技术.北京:中国建筑工业出版社.2004.

[2]CJJ90—2009.生活垃圾焚烧处理工程技术规范.城市建设研究院.2009.

[3]GB/T18750—2008.生活垃圾焚烧锅炉及余热锅炉.北京.2009.

袋式除尘器设计要点及计算方法

袋式除尘器设计要点 袋式除尘器设计优劣涉及到诸多因素,文章从处理风量、使用温度、气体成分等方面简要介绍了袋式除尘器的设计要点。 袋式除尘器的工作机理是含尘烟气通过过滤材料,尘粒被过滤下来,过滤材料捕集粗粒粉尘主要靠惯性碰撞作用,捕集细粒粉尘主要靠扩散和筛分作用,滤料的粉尘层也有一定的过滤作用。 袋式除尘器设计优劣涉及到诸多因素,文章从以下因素介绍了袋式除尘器 的设计要点。 1、处理风量 处理风量决定着袋式除尘器的规格大小。一般处理风量都用工况风量。设计时一定要注意除尘器使用场所及烟气温度,若袋式除尘器的烟气处理温度已经确定,而气体又采取稀释法冷却时,处理风量还要考虑增加稀释的空气量；考虑今后工艺变化,风量设计指值在正常风量基础上要增加5%～10%的保险系数,否则今后一旦工艺调整增加风量,袋式除尘器的过滤速度会提高,从而使设备阻力增大,甚至缩短滤袋使用寿命,也将成为其他故障频率急剧上升的原因,但若保 险系数过大,将会增加除尘器的投资和运转费用；过滤风速因袋式除尘器的形式、滤料的种类及特性的不同而有很大差异,处理风量一经确定,即可根据确定的过滤风速来决定所必须的过滤面积。 2、使用温度 袋式除尘器的使用温度是设计的重要依据,使用温度与设计温度出现偏差,会酿成严重后果,因为温度受下述两个条件所制约: 一是不同滤料材质所允许 的最高承受温度(瞬间允许温度和长期运行温度)有严格限制；二是为防止结露,气体温度必须保持在露点20℃以上。对高温气体,必须将其冷却至滤料能承受的温度以下,冷却方式有多种,较为典型的有自然风管冷却、强制风冷、水冷等,具体可按不同的工艺及冷却温度、布置尺寸要求等进行设计选型。 3、气体成分 除特殊情况外,袋式除尘器所处理的气体,多半是环境空气或炉窑烟气,通常情况下袋式除尘器的设计按处理空气来计算,只有在密度、黏度、质量热容等参数关系到风机动力性能和管道阻力的计算及冷却装置的设计时,才考虑气体的成分。在许多工况的烟气中多含有水分,随着烟气中水分的增加,袋式除尘器的设备阻力和风机能耗也随之变化。含尘气体中的含水量,可以通过实测来确定,也可以根据燃烧、冷却的物质平衡进行计算。烟气中有无腐蚀性气体是决定滤料、除尘器壳体材质及防腐等选择所必须考虑的因素。另外,若烟气中有有毒气体,一般都是微量的,对装置的性能没有多大影响,但在处理此类含尘烟气时,袋式

污水处理厂工艺的设计计算书

5000T 污水处理厂设计计算书 设计水量： 近期（取K 总=1.75）：Q ave =5000T/d=208.33m 3/h=0.05787 m 3 /s Q max =K 总Q ave =364.58m 3/h=0.10127m 3 /s （截留倍数n=1.0）Q 合=n Q ave =416.67 m 3/h=0.1157m 3 /s 远期（取K 总=1.6）：Q ave =10000T/d=416.67m 3/h=0.1157m 3 /s Q max =K 总Q ave =667m 3/h=0.185m 3 /s 一．粗格栅（设计水量按远期Q max =0.185m 3 /s ） （1）栅条间隙数（n ）： 设栅前水深h=0.8m ，过栅流速v=0.6m/s ，栅条间隙b=0.015m ，格栅倾角a=75°。 °max sin 0.185sin 75=25Q n α==（个） （2）栅槽宽度（B ） B=S （n-1）+bn=0.01（25-1）+0.015*25=0.615m 二．细格栅（设计水量按远期Q max =0.185m 3 /s ） （1）栅条间隙数（n ）： °max sin 0.185sin 60=430.003 2.20.6 Q n bhv α==??（个） （2）栅槽宽度（B ） B=S （n-1）+bn=0.01（43-1）+0.003*43=0.549m 三．旋流沉砂池（设计水量按近期Q 合=0.1157m 3 /s ），取标准旋流沉砂池尺寸。

四、初沉池（设计水量按近期Q 合=416.67 m 3/h =0.1157m 3 /s ） （1）表面负荷：q （1.5-4.5m 3 /m 2 ·h ），根据姜家镇的情况，取1.5 m 3 /m 2 ·h 。 面积2max 416.67 277.781.5 Q F m q = == （2）直径418.8F D m π = =，取直径D=20m 。 （3）沉淀部分有效水深：设t=2.4h ， h2=qt=1.5*2.4=3.6m （4）沉淀部分有效容积： 2232*20*3.61130.44 4 V D h m π π '= = = 污泥部分所需的容积：设S=0.8L/（人·d ），T=4h ， 30.8120004 1.610001000124 SNT V m n ??= ==?? 污泥斗容积：设r1=1.2m ，r2=0.9m ，a=60°，则 512()(1.8 1.5)60=0.52h r r tg tg α=-=-o ，取0.6m 。 222235 111220.6 ()(1.8 1.5 1.8 1.5) 5.143 3 h V r r r r m ππ= ++= +?+= （5）污泥斗以上圆锥体部分污泥容积：设池底径向坡度0.1，则 4()0.1(10 1.8)*0.10.82h R r m =-?=-=，取0.8m 222234 2110.8 ()(1010 1.8 1.8)101.523 3 h V R Rr r m ππ= ++= +?+= （6）污泥总容积： V 1+V 2=5.14+101.52=106.66m 3＞1.6 m 3 （7）沉淀池总高度：设h 1=0.5m ， H= 0.5+3.6+0.8+0.6=5.5m （8）沉淀池池边高度 H ′=0.5+3.6=4.1m

生活垃圾焚烧发电项目环境影响报告书

生活垃圾焚烧发电项目环境影响报告书 LG GROUP system office room 【LGA16H-LGYY-LGUA8Q8-LGA162】

宁波众茂姚北热电有限公司 生活垃圾焚烧发电项目 环境影响报告书 简写本 浙江省环境保护科学设计研究院 ENVIRONMENTAL SCIENCE RESEARCH DESIGN INSTITUTE OF ZHEJIANG PROVINCE 国环评证：甲字第2003号 二○○九年七月 一、项目概况 1、项目来源 余姚市现阶段城市生活垃圾主要采取填埋堆放等措施(桐张岙垃圾填埋场)，由于现有垃圾填埋场硬件建设防渗系统、渗滤液导排系统、监测系统、压实机和称重计量设施的配备等不完善，市域垃圾场都达不到国家生活垃圾无害化处理的要求，因此尽快建设余姚市垃圾无害化处置设施显得更为迫切重要。 垃圾焚烧处理能力比较好的达到无害化、减容化、资源化，很大程度上改善了余姚市市域的环境卫生，营造了较好的投资环境和市民清洁的生活环境，节约土地，对余姚市经济的可持续发展将会起到很大的促进作用。 因此，以适合当地情况的先进技术、以合适的投融资方式建设高水平的垃圾焚烧处理设施已成为余姚市的当务之急。市政府以治理污染环保环境高度重视，把建设生活垃圾无害化处理厂确立为城镇建设的重要任务之一。宁波众茂姚北热电有限公司拟在余姚市建设运营一座日处理能力为1500t的生活垃圾焚烧发电厂。 2、立项情况 《宁波市企业投资项目咨询登记表》，甬发改咨[2008]78号。 3、建设地点

位于余姚市小曹娥工业功能区，用地面积30亩。 4、项目性质 本项目属于扩建项目。 二、工程概况 1、工程组成 项目基本构成见表2-1。 表2-1 项目基本构成

{选}SBR法污水处理工艺设计计算书 LN

SBR法污水处理工艺设计计算书

SBR法污水处理工艺设计计算书

第一章 课程设计任务书 一、课程设计目的和要求 本课程设计是水污染控制工程教学的重要实践环节，要求综合运用所学的有关知识，在设计中熟悉并掌握污水处理工艺设计的主要环节，掌握水处理工艺选择和工艺计算的方法，掌握平面布置图、高程图及主要构筑物的绘制，掌握设计说明书的写作规范。通过课程设计使学生具备初步的独立设计能力，提高综合运用所学的理论知识独立分析和解决问题的能力，训练设计与制图的基本技能。 二、课程设计内容 1、污水水量、水质 （1）设计规模 设计日平均污水流量Q=学号1－25*8000 学号26－48*3000 m3/d ； 设计最大小时流量Q max =设计日平均污水流量/12－学号*100m3/h （2）进水水质 COD Cr =600mg/L ，BOD 5 =300mg/L ，SS = 300mg/L ，NH 3-N = 35mg/L 2、污水处理要求 污水经过二级处理后应符合以下具体要求： COD Cr ≤ 100mg/L ，BOD 5≤20mg/L ，SS ≤20mg/L ，NH 3-N ≤15mg/L 。 3、处理工艺流程 污水拟采用学号1－10活性污泥法 学号26－48生物膜法工艺处理。 4、气象资料 该市地处内陆中纬度地带，属暖温带大陆性季风气候。年平均气温9~13.2℃，最热月平均气温 21.2~26.5℃，最冷月?5.0~?0.9℃。极端最高气温42℃，极端最低气温?24.9℃。年日照时数2045 小时。 多年平均降雨量577 毫米，集中于7、8、9 月，占总量的50~60%，受季风环流影响，冬季多北风和西北风，

脉冲袋式除尘器过滤风速的正确选择和设计计算方法

布袋式除尘器过滤风速的正确选择及设计计算方法 合理地在设计布袋袋式除尘器工作中选定除尘器的过滤风速十分重要。正确地选择过滤风速，不仅对于控制污染、保护环境有重要作用，而且对于提高设备处理含尘气体的能力，降低设备投资从而减少工程造价，也具有极重要的经济意义。那么，如何正确地选定过滤风速呢？下面请跟随笔者一起了解一下过滤风速选择偏低或偏高都有自己的优点和缺点。 过滤风速偏低时，可以提高除尘效率，增强清灰能力，延长清灰周期，从而延长滤袋使用寿命。但是，过滤风速选择偏低，就需要相应的增加除尘器的过滤面积和体积，由此将会带来设备的占地面积亦相应加大，投资增加的问题；过滤风速偏高时，可以减小过滤面积和体积，降低占地面积，降低投资。但是，过滤风速选择偏高，会影响除尘效率，增加清灰难度，过滤阻力增大，降低滤袋使用寿命，带来运行和维护费用增加的问题。实际上，选择风速是一项较复杂的工作，孤立地看待上述优点和缺点是远远不够的，它与粉尘性质、含尘气体的初始浓度、滤料种类、清灰方式有密切的关系。而正确选择过滤风速的关键，首先在于弄清粉尘及含尘气体的性质；其次还要正确理解和认识过滤风速与除尘效率、过滤阻力、清灰性能三者之间的关系。 首先，对于粉尘及含尘气体的性质应该掌握以下几点： 第一，要弄清粉尘的粘性。对布袋式除尘器，粘性的影响更为突出，因为除尘效率及过滤阻力在很大程度上取决于从滤料上清除粉尘的能力。 第二，要弄清粉尘的粒径分布。它是由各种不同粒径的粒子组成的集合体，单纯用平均粒径来表征这种集合体是不够的。 第三，应弄清粉尘的容重或堆积比重，即单位体积的粉尘重量。其中的单位体积包括尘粒本身体积、尘粒表面吸附的空气体积、尘粒本身的微孔、尘粒之间的空隙。弄清粉尘的容重，对通风除尘具有重要意义，因为它与粉尘的清灰性能有密切的联系。 第四，应弄清含尘气体的物理、化学性质，如温度、含湿量、化学成份及性质。 其次，对于过滤风速与除尘效率、过滤阻力、清灰性能三者之间的关系，可以从下述三方面来进行分析： 第一，过滤阻力方面。过滤风速的增减与过滤阻力的增减并不成正比，如果简单地用降低过滤风速的办法来达到降低过滤阻力从而降低运行费用的目的是错误的，因为过滤阻力的变化率较过滤风速的变化率小。 第二，除尘效率方面。我们知道，从除尘机理上说，有惯性效应(包括碰撞、拦截)和扩散效应。对粉尘粒径而言，粒径为1μm以下的微尘，借助扩散效应能有效地捕集，适当降低过滤风速可以提高除尘效率；粒径为5-15μm以内的粉尘，借助惯性效应能有效地捕集，提高过滤风速可以提高除尘效率。第三，清灰性能方面。粉尘的清灰性能与粉尘的性质，即粘性、粒度、容重有极大的关系。粉尘的粘性大、粒度小、容重小，清灰困难，过滤风速应取低一些，反之可取高一些。对某一确定的布袋除尘器，粉尘的清灰性能主要取决于粉尘及其含尘气体的性质，并不是所有的粉尘，只要过滤风速取低些，就可增强清灰能力。 此外，在滤料确定的情况下，降低过滤风速可以延长清灰周期，但是滤袋的寿命并不完全取决于清灰周期。因为当确定了某个过滤风速时，滤袋的不同地方过滤风速相差悬殊。 怎样计算选择袋式除尘器

生活垃圾焚烧发电项目的环境影响评价

生活垃圾焚烧发电项目的环境影响评价 近年来，随着城市化进程的加快，城市面积和人口急剧增加，每年产生的城市生活垃圾迅速增长。“无害化、资源化、减量化”是处理城市生活垃圾的基本原则，填埋占用较大场地，且垃圾渗滤液对土壤和地表水产生二次污染。 目前，采用焚烧处理技术城市生活垃圾，既能够有效减少垃圾容量，焚烧后的灰渣具有水泥化活性，可以作为建材原料处置，焚烧过程中产生的高温烟气，其热能能够转变为蒸汽，用作市民供热和发电，实现了城市生活垃圾资源化、减量化和无害化处理效果。 一、生活垃圾焚烧发电厂环境污染源分析 （一）垃圾贮存 未能及时加工处理的垃圾暂存于垃圾存贮池，垃圾在存贮池中发酵腐烂后渗出水分，形成垃圾渗滤液，其产量一般为垃圾量的5%~10%，其特点是臭味强，有机污染物浓度高、氨氮含量高，此外垃圾存贮过程中产生的恶臭污染物主要为H2S、二硫醇等。渗滤液中主要包含有机污染物、SS、重金属及病原菌等。一般垃圾存贮池为密闭、负压，并用风机抽气排至焚烧炉。 > （二）废气净化 焚烧垃圾过程中特别是焚烧塑料制品时将产生HCl、二噁英等有毒有害气体;陪入的煤炭燃烧还会产生烟尘、NO2，SO2等空气污染物;燃烧后将产生大量炉渣固体废弃物;鼓、引风机及焚烧炉运行时产生机械噪声等都将给周围环境带来影响。因此，应加强隔音减震措施，降低噪音强度。垃圾焚烧过程产生的气体污染物，一般治理方法为“炉内SNCR+半干式喷雾反应塔+干法脱酸+活性炭吸附+布袋除尘”，治理后的气体经80m高烟囱高空排放。 烟气净化主要是对垃圾焚烧过程产生的废气污染物进行处理，尽管处理后烟气中的废气污染物浓度大大降低，但是仍有少量的污染物经烟囱最终排放到环境空气中。而且烟气中的酸性气体污染物在处理过程中与活性脱污剂反应，产生飞灰固体废弃物，另外，布袋除尘器下将产生少量灰，对此类固体废弃物治理一般

污水处理场设计计算书

第二篇设计计算书 1.污水处理厂处理规模 1.1处理规模 污水厂的设计处理规模为城市生活污水平均日流量与工业废水的总和：近期1.0万m3/d，远期2.0万m3/d。 1.2污水处理厂处理规模 污水厂在设计构筑物时，部分构筑物需要用到最高日设计水量。最高日水量为生活污水最高日设计水量和工业废水的总和。 Q设= Q1+Q2 = 5000+5000 = 10000 m3/d 总变化系数：K Z=K h×K d=1.6×1=1.6 2.城市污水处理工艺流程 污水处理厂CASS工艺流程图 3.污水处理构筑物的设计 3.1泵房、格栅与沉砂池的计算 3.1.1 泵前中格栅 格栅是由一组平行的的金属栅条制成的框架，斜置在污水流经的渠道上，或泵站集水井的井口处，用以截阻大块的呈悬浮或漂浮状态的污物。在污水处理流程中，格栅是一种对后续处理构筑物或泵站机组具有保护作用的处理设备。 3.1.1.1 设计参数：

（1）栅前水深0.4m ，过栅流速0.6~1.0m/s ，取v=0.8m/s ，栅前流速0.4~0.9 m/s ； （2）栅条净间隙，粗格栅b= 10 ~ 40 mm, 取b=21mm ； （3）栅条宽度s=0.01m ； （4）格栅倾角45°~75°，取α=65° ,渐宽部分展开角α1=20°； （5）栅前槽宽B 1=0.82m ，此时栅槽内流速为0.55m/s ； （6）单位栅渣量：W 1 =0.05 m 3栅渣/103m 3污水； 3.1.1.2 格栅设计计算公式 （1）栅条的间隙数n ，个 max sin Q n bhv α= 式中， max Q －最大设计流量，3/m s ； α－格栅倾角，（°）； b －栅条间隙，m ； h －栅前水深，m ； v －过栅流速，m/s ； （2）栅槽宽度B ，m 取栅条宽度s=0.01m B=S （n －1）＋bn （3）进水渠道渐宽部分的长度L 1，m 式中，B 1－进水渠宽，m ； α1－渐宽部分展开角度，（°）； (4)栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L 2，m (5)通过格栅的水头损失h 1，m 式中：ε—ε=β（s/b ）4/3； h 0 — 计算水头损失，m ； k — 系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3； 1 112tga B B L -= 1 25.0L L =αε sin 22 01g v k kh h ==

旋风除尘器设计计算

1.1、工作原理 ⑴气流的运动 普通旋风除尘器是由进气管、筒体、锥体和排气管等组成； 气流沿外壁由上向下旋转运动：外涡旋； 少量气体沿径向运动到中心区域； 旋转气流在锥体底部转而向上沿轴心旋转：内涡旋； 气流运动包括切向、轴向和径向：切向速度、轴向速度和径向速度 图1 ⑵尘粒的运动： 切向速度决定气流质点离心力大小，颗粒在离心力作用下逐渐移向外壁；到达外壁的尘粒在气流和重力共同作用下沿壁面落入灰斗； 上涡旋-气流从除尘器顶部向下高速旋转时，一部分气流带着细小的尘粒沿筒壁旋转向上，到达顶部后，再沿排出管外壁旋转向下，最后从排出管排出。 1.2、影响旋风器性能的因素 ⑴二次效应-被捕集粒子的重新进入气流 在较小粒径区间内，理应逸出的粒子由于聚集或被较大尘粒撞向壁面而脱离气流获得捕集，实际效率高于理论效率； 在较大粒径区间，粒子被反弹回气流或沉积的尘粒被重新吹起，实际效率低于理论效率； 通过环状雾化器将水喷淋在旋风除尘器内壁上，能有效地控制二次效应；临界入口速度。 ⑵比例尺寸 在相同的切向速度下，筒体直径愈小，离心力愈大，除尘效率愈高；筒体直径过小，粒子容易逃逸，效率下降； 锥体适当加长，对提高除尘效率有利； 排出管直径愈少分割直径愈小，即除尘效率愈高；直径太小，压力降增加， 一般取排出管直径d e= (0.6?0.8) D ；

特征长度(natural length)-亚历山大公式： D21/3 I = 2.3 d e ( ) A 排气管的下部至气流下降的最低点的距离 旋风除尘器排出管以下部分的长度应当接近或等于I,筒体和锥体的总高度以 不大于5倍的筒体直径为宜。 ⑶运行系统的密闭性，尤其是除尘器下部的严密性：特别重要，运行中要特别注意、。在不漏风的情况下进行正常排灰 ⑷烟尘的物理性质 气体的密度和粘度、尘粒的大小和比重、烟气含尘浓度 ⑸操作变量 提高烟气入口流速，旋风除尘器分割直径变小，除尘器性能改善； 入口流速过大，已沉积的粒子有可能再次被吹起，重新卷入气流中，除尘效率下降； 效率最高时的入口速度，一般在10-25m/s范围。 2、设计方案的确定 根据含尘浓度、粒度分布、密度等烟气特征及除尘要求、允许的阻力和制造条件等因素选择适宜的处理方式，然后进行计算，核对。如果所选的方式符合标准并且除尘效率高和阻力要求，就证明所选的方案是可行的，否则需要重新选取新的方案设计。直到符合标准为止。 3、工艺设计计算 3.1、选择旋风除尘器的型式 选XLP/B型旁路式旋风除尘器 3.2、选择旋风除尘器的入口风速 一般进口的气速为12 ~25m/s。取进口速度=15m/s。 3.3、计算入口面积A 已知烟气的流量Q=2000m3/h，v=l5m/s 则入口面积A= Q/3600v = 0.037m2 3.4、入口高度a、宽度b的计算 查几种旋风除尘器的主要尺寸比例表得： 入口宽度b=￡=0.136m

生活垃圾焚烧发电项目环境影响评价要点概述

生活垃圾焚烧发电项目环境影响评价要点概述 发表时间：2019-07-25T15:44:33.633Z 来源：《建筑细部》2018年第27期作者：古伟安 [导读] 本文通过对利用焚烧垃圾发电对环境的影响进行分析，从而更好的保护我们生活的环境。 广东顺控环保产业有限公司 528300 摘要：中国是世界上人口最多的国家，随着我国经济的快速发展，城市化建设进程的不断加快，大量居民涌入城市，造成城市人口剧增，居民日常生活所产生的生活垃圾也大量增加。因此，如何处理好生活垃圾成为政府不得不面对的问题。我国垃圾处理主要方式是焚烧和填埋，填埋优点是对空气不产生污染，但弊病是存在地下水及土壤污染隐患和土地资源不足的问题，焚烧的方式主要会对周围空气造成影响，但可以利用垃圾燃烧发电和大大缩减垃圾填埋的体积。本文通过对利用焚烧垃圾发电对环境的影响进行分析，从而更好的保护我们生活的环境。 关键词：生活垃圾；焚烧；发电；环境；污染 引言 改革开放以来，随着我国经济建设的发展，人民生活水平的提高，城市化建设的加快，居民生活垃圾也日益增加，如何处理生活垃圾已成为民生大事。过去我国对垃圾处理多采用填埋的方式进行处理，不仅占地，也容易造成污染。而垃圾焚烧的方式不仅可以利用焚烧释放垃圾的热值进行发电，更好满足城市的用电需求，而且减少了填埋占地的问题，提高了环境容量，改善了生态环境。但是，目前在我国的生活垃圾发电厂，生活垃圾焚烧发电的相关技术还不够成熟，有许多问题还需要解决。 1 生活垃圾焚烧过程中遇到的问题 1．1垃圾焚烧部门对垃圾焚烧缺乏管理，对周围环境污染严重 部分垃圾焚烧行业管理部门缺乏环境保护相关的法律法规的了解，对环境保护缺乏环保意识，轻视焚烧垃圾对周围环境的污染，甚至对周围群众反映的问题视而不见，从而使污染问题酝酿，最终触犯环保法律。究其原因，主要有以下几个方面：一是焚烧厂缺乏焚烧垃圾必要的技术改造升级，垃圾焚烧技术不达标，缺少相关技术对生活垃圾进行分类处理，从而造成了生活垃圾在焚烧过程中，受垃圾体积、垃圾成份等限制，造成垃圾燃烧时因受情况不一致，燃烧过程不稳定，燃烧不充分，使垃圾燃烧产生的有害气体也随之增加，这也是垃圾处理企业焚烧垃圾而产生的有毒有害气体严重超标，造成环境污染的主要原因之一[1]；二是焚烧垃圾发电的企业在企业生产时缺乏严格的管理，管理模式粗放，忽视对电厂运行的操作模式的有效管理，只重视焚烧垃圾产生的利益，忽视焚烧垃圾对环境造成的污染问题，企业缺乏垃圾处理、焚烧发电相关的专业管理人才，影响了垃圾焚烧发电技术的革新创造，或设备出现问题得不到及时的维修而对周边造成的污染更加严重，影响了垃圾焚烧发电企业的发展；三是垃圾焚烧发电企业受利益的驱使，最大限度限制成本支出，对焚烧生活垃圾起净化作用的设备缺乏必要的更新与维护，或受当地政府对生活垃圾发电补贴资金不足，影响到垃圾焚烧企业对净化空气的石灰及活性碳等化学物质的使用量不足，导致净化效果不足或失效，造成污染。 1.2监管制度存在缺陷 对焚烧生活垃圾发电企业的环境保护监管，主要是由当地政府中的环境保护部门来负责监督管理，由环境保护部门派出的驻厂人员来负责监管生活垃圾焚烧发电，对进厂的各类生活垃圾进行把关监管[2]。但是在垃圾焚烧过程中，多数是由焚烧垃圾的相关设备来完成，造成负责监管的人员无法实施有效的监管。加之焚烧垃圾发电的企业为了获取高额利益，甚至主动寻找环境保护法律法规的漏洞，逃避法律的制裁，增加了监管难度。 2 焚烧选址的要求 随着科学技术的发展，新技术不断引入到垃圾焚烧发电企业中，促进了垃圾焚烧发电企业的生产技术的成熟，企业焚烧垃圾发电给周围环境的污染也越来越小，垃圾焚烧发电也有着更加广阔的发展空间。在城市化建设不断深入的情况下，为了充分利用生活垃圾造福人类，企业对新建焚烧垃圾发电厂选址在充分调研的基础上科学规划，有利于垃圾焚烧发电厂长期稳定发展，减少因焚烧垃圾发电而造成二次污染，科学合理地开展项目选址。垃圾焚烧发电厂选址要严格依照法律程序，在地方发展规划的基础上，依照国家环保法律及其他法规的要求，确定垃圾焚烧发电厂厂址。因垃圾焚发电自身的特点，严禁在旅游景区，水源地，居民区，森林、湿地等自然保护区选址。垃圾焚烧发电厂选址应充分考虑到当地的地质特点因素，避免在容易发生水土流失、地壳不稳定区域、易塌方和山体滑坡的区域选址。焚烧垃圾发电还应考虑到垃圾燃烧产生的废水、废气及固体废物等污染物的处理，避免产生污染。生活垃圾发电厂还应充分考虑到厂址有充足的水源供应，附近有电力网络，便于发电后的电量并网。垃圾焚烧发电选址要尽可能的远离城市，并对周围的环境作科学的评估，对垃圾厂建成投产后对周围的环境影响做好预测与评估。 3生活垃圾焚烧发电项目环境影响评价的重要性 3.1 工程主体重要性 主要评价垃圾焚烧发电厂机械设备的技术操作及垃圾物料投放系统工程量，垃圾焚烧系统设备及热力能源体系的管理；同时对焚烧垃圾是否符合相应的国家法律标准，对渗滤液及燃烧后的气体得到有效的净化。 3.2 公用工程重要性 公用工程是否支持城市生活所产生的垃圾进行分类，从而使供水系统及废料处理系统得到充分的保障，确保仪器设备符合垃圾焚烧的标准。 3.3 储运工程重要性 储运工程是指对焚烧后的垃圾，如飞灰、石灰、炉渣等废物的储存及运输管理是否符合国家的法律法规的要求[3]。 4环境影响评价目的 我国城市化进程中，随着城市居民人数的激增，人们日常生活的垃圾也日益增加，如果不加以有效的管理，将对我们生活环境的空气、水、土地等造成严重的污染，不仅严重威胁到人民群众的身体健康，还会影响人们生活质量。因此，国家加大了对生活垃圾处理的管理力度，通过垃圾焚烧发电这种环保处理技术，可使得长久困扰人们的生活垃圾变成为人们提供有效服务的天使。但是从整体情况来看，

通风除尘课程设计计算书

铸 造 车 间 除 尘 系 统 计 算 书 姓 名:冯 震 学 号：08０5７91106 班 级:建 环 0８3 指导老师:程 向 东

目录 一、工程设计概况………………………………………３ 二、除尘系统的划分与管道设计的水力计算 (3) 三、除尘设备与除尘风机的选择 (10) 四、水力平衡计算………………………………………１２ 五、方案的建议…………………………………………１3

一、工程设计概况 该工程为某铸造车间的除尘系统设计,厂房建筑面积为4６0６㎡,内空间高度为9m,工作区域分为清理工部与砂处理工部。其中清理工部布有４台橡胶履带抛丸清理机,每台排风量为5500m 3/h 。砂处理工部布有３台鳄式破碎机,每台排风量为6０0０m 3/ｈ,一台金属履带抛丸清理机,排风量为800０m 3/h ，一台球铁破碎机,排风量为８50０ｍ3／ｈ。系统总的排风量为56500ｍ3/h 。 铸造车间清理工部、砂工部在生产状态下如果不进行控制,粉尘浓度可超过国家标准40~4８9倍，工人无法在此条件下生产。国家卫生标准规定,含有1０%以上2i O S 的粉尘为２ｍｇ/m 3,含有ｌ0% 的2i O S 粉尘为l0mg ／m 3。 二、除尘系统的划分与管道设计的水力计算 A.除尘系统的划分 该车间的清理工部与砂处理工部跨度不大,工作班次一致，要求的除尘设备在砂处理工部的区域内，考虑经济情况及以上因素,两个区域共一个系统。整个系统除尘风机设定为一台,另选一台旋风除尘器和一台袋式除尘器。 B.管道设计的水力计算 风速:由于车间空气中含有沙尘及型砂，故水平管道风速选定为17．5m ／s ，垂直风管风速为16m/s 。 系统管路的布置见下图。

生活垃圾焚烧发电国家政策年修订版

生活垃圾焚烧发电国家 政策年修订版 IBMT standardization office【IBMT5AB-IBMT08-IBMT2C-ZZT18】

生活垃圾焚烧发电国家政策整理（2000年——2016年） 到渗沥液、烟气、灰、渣等的治理水平，都已经实现了可控在控的基本目标，为解决各地“垃圾围城无地可埋”、实现垃圾处理“无害化、减量化、资源化”处理目标提供了一种切实有效的、可持续发展的解决方案。我们国家正是基于该领域方案和技术的成熟性与可靠性，从新世纪以来到现在，连续16年不断出台相关的政策，甚至从发电补贴、税收优惠等方面提倡和鼓励“生活垃圾焚烧发电”，以解决传统的“露天填埋”带给人类和生态的环境危害。本文针对国家的政策进行梳理，供大家参考。 2000年 《当前国家鼓励发展的环保产业设备(产品)目录(第一批)》，将城市生活垃圾焚烧处理成套设备列入目录，拉开了国家鼓励生活垃圾采取焚烧发电处理方式的序幕。 2000年 国家环境保护部、国家质量监督检验检疫总局首次发布《生活垃圾焚烧污染控制标准》，2001年做了第一次修订，2014年做了第二次修订，目前执行的版本为

2014年修订后的GB18485-2014标准，该标准规定了垃圾焚烧厂选址、设计、运行与管理的污染控制等。 2001年 国家建设部、国家计委批准发布《城市生活垃圾焚烧处理工程项目建设标准》(建标【2001】213号)，首次规范了建设规模、生产线数量、选址要求、总图布置、工艺与装备、建筑标准与建设用地、运营管理与劳动定员、主要技术经济指标、建设工期等。 2002年 国家建设部批准发布了行业标准《生活垃圾焚烧处理工程技术规范》，2009年，针对该规范进行了较大修订，目前执行的版本为修订的后的CJJ-2009。 2005年 《中华人民共和国可再生能源法》颁布，“鼓励发展生活垃圾焚烧处理”，为垃圾焚烧发电项目电力并网和收购提供了保障; 2006年 《可再生能源发电价格和费用分摊管理试行办法》施行(发改价格【2006】7号)，明确了垃圾焚烧发电电价补贴政策及实施期限。2012年，国家又对该项政策进行了修改完善并正式发布实行(见后)。 2008年

污水处理厂工艺设计计算书

1 \ B ■ 「 C D E G J K L % || JOO 1UJ 21X ） ）1 1000 760 300 300 ---- 1 ---- son 1 goo noo 5000T 污水处理厂设计计算书 设 计水量： 3 3 近期（取 K 总=1.75 ）: Qve =5000T/d=208.33m /h=0.05787 m /s 3 3 Q max =K 总 Q ve =364.58m /h=0.10127m /s （截留倍数 n=1.0 ） Q 合=门 Q ave =416.67m /h=0.1157m /s 远期（取 K 总=1.6）: Q ve =10000T/d=416.67m 3 /h=0.1157m 3 /s 3 3 Q max =K 总 Qve =667m /h=0.185m /s 一?粗格栅（设计水量按远期 Qax =0.185m 3 /s ） （1）栅条间隙数（n ）： 设栅前水深h=0.8m ,过栅流速v=0.6m/s ，栅条间隙b=0.015m ，格栅倾角a=75 Q max Sin bhv 0.185. sin75° 0.015 0.8 0.6 =25 （个） （2）栅槽宽度（B ） B=S （ n-1 ） +bn=0.01 （25-1 ） +0.015*25=0.615m 3 二.细格栅（设计水量按远期 Qax =0.185m/s ） （1） 栅条间隙数（ Q max U sin ~ n bhv （2） 栅槽宽度（B ） B=S （ n-1 ） +bn=0.01 （43-1 ） +0.003*43=0.549m n ） : O.185 ,'s in 60 =43 （个） 0.003 2.2 0.6=43（，） .旋流沉砂池（设计水量按近期 Q 合=0.1157m 3 /s ）,取标准旋流沉砂池尺 寸。

生活垃圾焚烧发电工艺设计计算书

生活垃圾焚烧发电应用于环境保护领域，实现城市生活垃圾的无害化、减量化、减容化和资源化、智能化处理，达到节能减排之目的。在生活垃圾焚烧发电工艺设计流程中首先进行垃圾焚烧发电炉排炉工艺设计参数的计算，为后续设计提供参数依据。 一、生活垃圾焚烧炉排炉工艺设计参数的计算 1、待处理生活垃圾的性质 1.1待处理生活垃圾主要组成成分 表1：待处理生活垃圾的性质 生活垃圾含水率 (%) 含灰率 (%) 可燃物 (%) 密度（t/m3）LHV低位热值 （kJ/kg） 设计值47.421.77 30.930.355800 适用范 围 30-600.30-0.604186-6700 表2：待处理生活垃圾可燃物的元素分析（应用基）% 项目C H O N S CI合计 含量20.60.9 8.530.10.120.6830.93表3：要求设计主要参数 项目垃圾处理 量t/d 垃圾存放 时间 d 年正常工作 时间 h 烟气停留时 s 燃烧室出口温度℃ 参 数 10005~78000﹥2850~1000 1.2 根据垃圾元素成分计算垃圾低位热值： LHV=81C+246H+26S-26O-6W (Kcal/Kg) =81*20.6+246*0.9+26*0.12-26*0.12-6*47.4=1388(Kcal/Kg)*4.18=5800(KJ/Kg 1.3根据垃圾元素成分计算垃圾高位热值： HHV=｛LHV+600*(W+9H)｝*4.18=｛1388+600(0.474+9*0.009)｝*4.18=7193.78(KJ/Kg)。 2、处理垃圾的规模及能力

焚烧炉3台: 每台炉日处理垃圾350t； 处理垃圾量： 1000t/24h=41.67（t/h）； 炉系数：（8760-8000）/8000=0.095； 实际每小时处理生产能力：41.67*（1+0.095）=45.6（t/h）； 全年处理量： 45.6*8000=36.5*104t； 故:每台炉每小时处理垃圾量：350/24*1.05=15.3（t/h）。 3、设计参数计算： 3.1垃圾仓的设计和布置 已知设计中焚烧炉长度L=75.5米，宽D=18.5米，取垃圾仓内壁与炉长度对齐,T=5d,垃圾的堆积密度取0.35t/m3 求：垃圾的容积工程公式：V=a*T 式中： V----垃圾仓容积m3； a--- 容量系数，一般为1.2～1.5，考虑到由于垃圾仓存在孔角，吊车 性能和翻仓程度以及有效量的缺陷，导致垃圾仓可利用的有效容积小于 几何容积； T--- 存放时间，d；根据经验得出适合燃烧存放天数，它随地区及季节稍有变化； V=a*T=1.2*5*1000/0.35=17142.86（m3 ）。 故：垃圾仓的容积设计取18000（m3）。 垃圾仓的深度为Hm Hm=L*D/V=18000/75.5*18.5=12.88（m）。 故：垃圾池全封闭结构，长75.5米，宽18.5米，总深度以6米卸料平台为基准负13米。 3.2焚烧炉的选择与计算 （1）焚烧炉的加料漏斗 焚烧炉的加料漏斗挂在加料漏斗层，通过垃圾吊车将间接垃圾供料变为均匀加料，漏斗的容积要能满足“1h”内最大焚烧量。 垃圾通过竖溜槽送到给料机，垃圾竖溜槽可通过液压传动闸板关闭，竖溜槽的尺寸选择要满足溜槽中火焰密封闭合，给料机根据要求向焚烧炉配送垃圾，每台炉安装配合给料机传动用液压汽缸，液压设备由每台炉生产线控制中心控制。 料斗的容积V D V D =G/24*Kx/ρ L 式中： V D ---料斗的容积（m3）； G--- 每台炉日处理垃圾的量，（t/h）； Kx---可靠系数，考虑吊车在炉焚烧垃圾的速度等因素，一般取1.5； ρL---垃圾容量，一般0.3～0.6 （t/m3）取0.45（t/m3）； V D =15.3t/h*1.5/0.45 =51（ m3）。 故：加料漏斗容积按51m3设计并且斗口尺寸应大于吊车抓斗直径的1.5倍。

布袋除尘器结构设计及强度计算

?布袋除尘器结构设计及强度计算 ?前言 低压脉冲布袋除尘器广泛应用于电厂脱硫除尘及一般钢厂除尘中（应用于钢厂及电厂的主要区别是除尘器外表是否需要保温、烟气对钢板的腐蚀程度及滤料的选择等），脱硫后的烟尘经过该除尘器后，其排放到大气中的浓度基本控制在20～30mg/m3，低于国家环保部门规定的50mg/m3。 低压脉冲布袋除尘器的工作原理：含尘气体由导流管进入各单元，大颗粒粉尘经分离后直接落入灰斗、其余粉尘随气流进入中箱体过滤区，过滤后的洁净气体透过滤袋经上箱体、排风管排出。随着过滤工况的进行，当滤袋表面积尘达到一定量时，由清灰控制装置(差压或定时、手动控制)按设定程序打开电磁脉冲阀喷吹，抖落滤袋上的粉尘。落入灰斗中的粉尘借助输灰系统排出。 低压脉冲除尘器的主要结构组成如下：底柱组件、滑块组件、顶柱组件、灰斗组件（含三通及风量调节阀，如果有的话）、进风装置、中箱体、上箱体、喷吹系统、离线装置、内旁路装置（外旁路，可供选择）、平台扶梯、防雨棚、气路配管及控制元件等组成。其结构简图如下： 除尘器的设计过程中，应当对除尘器的载荷（包括静载、动载、风载、雪载及地震载荷等，单位KN）、除尘器承受的设计负压（单位Pa）、板件材料的屈服极限及抗拉伸极限等（单位

MPa），要有一定程度的了解。必要时，结构设计人员可以查阅相关的机械设计手册，以加深自己对这方面的理解。 如下的设计过程仅供除尘设备制造厂家及相关设计 单位参考。 1．除尘器载荷的确定： 1.1静载的确定：G静载=∑Gi（i=1～5） 式中，G1本体钢结构部分的重量，G2滤袋总重，G3袋笼总重，G4滤袋表面积灰5mm的重量，G5灰斗允许积灰重量。按本公司多年来的设计经验，静载荷在除尘器基础上的分布，一般是，最外面一圈基础柱桩的载荷为总静载分布在所有柱桩上的平均值Gp的110%。次外圈一圈柱桩的载荷为Gp的120～200%，以此类推，直到最内圈载荷。内圈载荷高于外圈载荷，但内外圈载荷最大差别不得超过300KN。这样设计载荷的目的是保证本体结构系统的地基稳定性。关于载荷部分的详细分配及计算过程可以参考《建筑荷载设计规范》手册。 1.2动载的确定 按楼面及屋面活荷载取标准值2.5KN/m2（检修平台按4KN/m2）来计算。 除尘器总动载荷：F=KA0A1＋KA1A2，KA1检修平台活荷载取标准值，A1除尘器平面投影面积，A2平台扶梯平面投影面积。 设计时，单个承载点荷载值是平均值的100～120%左右。具体分布时，可以是平台扶梯结构多的部分取偏大值，结构少的部分取较小

生活垃圾环保发电项目(生活垃圾焚烧发电厂)技术方案

生活垃圾环保发电项目(生活垃圾焚烧发电厂)技术方案

XX市生活垃圾环保发电项目（生活垃圾焚烧发电厂） 技术方案

2009年3月

目录 第一部分设计和工艺设备水平 (1) 第一章总论 (1) 1 项目概况 (1) 2 建设依据 (1) 3 建设条件 (2) 4 垃圾产量与特性 (3) 5 总体技术要求 (5) 6 主要技术方案 (7) 第二章工艺与机炉配置 (17) 1 推荐工艺方案及主要参数 (17) 2 炉型选择 (21) 第三章各个子系统的工艺流程及主要设备设计参数 (26) 1 垃圾接收、存储及输送系统 (26) 2 垃圾焚烧系统 (33) 3 余热利用系统 (51) 4 烟气净化系统 (59) 5 灰渣处理方案 (69) 6 自动控制系统 (71) 7 电气系统 (94) 第四章项目建设 (99) 1 总图布置 (99)

2 主要生产及配套设施 (102) 3 辅助设施 (116) 4 环境保护和劳动卫生 (120) 5 节约能源 (132) 第五章投资估算 (135) 1.投资估算编制 135 2.投资估算表 135

第一部分设计和工艺设备水平 第一章总论 1 项目概况 项目名称：XX市生活垃圾环保发电项目（生活垃圾焚烧发电厂） 工程厂址：XX市柳江县里雍镇（立冲沟垃圾填埋场） 工程规模：总规模为日焚烧处理城市生活垃圾1200t/d，年焚烧处理城 市生活垃圾 40×104吨： 往复式机械炉排焚烧炉3×400t/d，配套半干法 烟气净化系统（旋转喷雾反应塔+活性炭喷射吸 附+布袋除尘装置+单元制烟囱），立式多回程余 热锅炉2×32t/h，过热蒸汽4.0MPa/400℃，凝汽式汽轮发电机组10MW，过热蒸汽3.8MPa/395℃； 项目建设期：18个月（不含稳定性运行期）。 2 建设依据 遵守《城市生活垃圾焚烧处理工程项目建设标准》、《生活垃圾焚烧处理工程技术规范》外，符合本项目所涉及的总图工程、发电工程、电气工程、自动化调控工程、给排水工程、通风及空气调节工程、动力工程和建筑、结构工程等诸多相关工程技术的国家强制性标准的规定。包括但不限于下列技术标准和规范： 《生活垃圾焚烧污染控制标准》 GB18485-2001 《生活垃圾焚烧处理工程技术规范》 CJJ90-2002

完整版污水预处理工艺设计计算.doc

污水预处理工艺设计计算 1.沉淀池 1.1 功能描述 沉淀是利用重力沉降将比水重的悬浮颗粒从水中去除的操作。沉淀池按在废水处理流程中的位置，主要分为初沉池、二沉池和终沉池。 沉淀按类型和结构的不同，可分为辐流式沉淀池、斜板斜管沉淀池、 竖流沉淀池和平流沉淀池等。以下分别进行说明： 1.2 设计要点 （1）表面水力负荷： 池型初沉池二沉池中沉池终沉池表面水力负 0.7~0.80.5-0.60.9 1.2~1.5 荷（m3/(m2?h)） （2）沉淀时间和有效深度 表面水力负荷（q o）沉淀时间（ t）及有效深度（h）关系为h q0t ，在工业废水处理中，沉淀时间一般为4～6 小时（斜板沉淀池为2～3 小时），有效深度一般为3.5~5.5m，超高一般取 0.3～0.5m。

1.3 各不同类型沉淀池的设计说明 1.3.1 辐流式沉淀池 （1）辐流式沉淀池呈圆形，直径6~60m，中心进水，周边出水，其运行稳定，耐冲击负荷，沉淀效果较为理想。 （2）方案设计时不需考虑沉淀污泥区的设 计，每座沉淀池表面积和池径 Q m ax A1 nq0 D 4A 1 式中： A 1——每池表面积，㎡ Q max——最大设计流量， m3/h D ——每池直径， m n ——池数 q0——表面水力负荷， m3/(m2·h) （2）沉淀池有效水深 一般有效水深h2可取 3.5-5.5m。 另，池径与水深比一般范围在6～12。 （3）有效容积 V A h2 式中： V ——有效池容， m

（4）沉淀池总高度 H h1h2 式中H ——总高度 ,m h1——超高，一般取0.3～0.5m h2——有效水深， m （5）设计注意事项 A. 圆径与有效水深的比值一般采用6～12，池子的直径一般不小 于16m，最大可达 100m。 B.当池径小于30m 时，一般采用半桥式周边传动的刮泥机；当 池径大于 30m 时，一般采用全桥式周边传动的刮泥机。 1.3.2 平流沉淀池 （1）沉淀池表面积：由表面水力负荷得出。 Q max A q0 式中： A ——表面积，㎡ Q max——最大设计流量， m3/h q0——表面水力负荷， m3/(m2·h) （2）沉淀池长度 L 3.6v t 式中： L ——沉淀池长度 ,m v ——最大设计流量Q max时的水 平流速，一般初沉池取7mm/s，二

布袋除尘器的设计计算书

布袋除尘器的设计计算书 由于公司要求设计一套较小型的除尘设备，所以查了很多资料，现在把设计计算方法发下。 下面给出已知条件： 处理风量：200立方/min 滤袋尺寸：①116X3m 1.根据已知条件选择过滤风速 一般的过滤风速的选择范围是在0.8?1.5m/min 此时根据除尘设备大小和滤带选择风速，本人选择的是1m/min 2.根据过滤风速和处理风量计算过滤面积 公式为：S=Q/V V ---- 过滤风速 S ---- 过滤面积 Q ---- 处理风量 计算后得S=Q/V=200/1=200平方米 3.计算滤带数量 每条滤带的表面积S=n DL n ---- 3.14 （这个不需要说明了把） D ---- 滤带直径 L ---- 滤带长度 "1平方米 滤带数量N=S/S仁200/1=200条 （注意：这里的滤带面积计算约等于200是为了方便计算，实际计算值为1.1，除下来滤带数量小于200条，为了方便，选择（200/1 ）条 > （200/1.1 ）条， 其实多几条可以满足处理风量，对计算无影响） 4.其实以上的全是基础，接下来的几点才是精髓 前面计算了这么多，是为什么？接下来要做什么？ 首先我们要明确，除尘器的心脏是什么？是电磁阀！ 所以接下来我们选型电磁阀 一般常用的电磁阀厂家有澳大利亚高原、SMC等等 此处本人选择的是澳大利亚GOYE的电磁脉冲阀。（至于为什么选这个型号，那是领导安排的） 如果真要了解怎么选型的话，最好是多搞点电磁阀厂家的样本 本次选的GOYE的电磁阀的几个参数很重要 MM型淹没式电磁脉冲阀 1）.阀门标称尺寸 有三种25/40/76 对应的口内径尺为25mm/40mm/76m换成英尺为1"/1.5"/3" 2）.这个叫流动系数Cv的很重要 相对上述三种尺寸的Cv值为30/51/416 好，知道这些后，我选择的是中间那种40mm/Cv=51 3）脉冲长度0.15sec（可以理解为膜片打开到关闭的时间）