发变组保护整定计算算例..

发变组保护整定计算算例

整定计算依据：

1、《DL/T 684-1999 大型发电机变压器继电保护整定计算导则》，以下简称《导则》

2、《GB/T 15544-1995 三相交流系统短路电流计算》

3、《大型发电机组继电保护整定计算与运行技术》高春如著

4、《RCS-985发电机变压器成套保护装置技术说明书》，以下简称：《说明书》

5、《厂用电系统设计》梁世康许光一著

第一章技术数据及短路电流计算

1.1发电机电气参数

1.2主变压器参数

1.3厂变参数

1.4励磁机参数

1.5系统阻抗（2011年7月16日，宁夏中调保护处提供系统参数,不含#1、#2、#3机）

计入#1、#3机组阻抗最大运行方式下归算至220kV 阻抗为0.00718，最小方式下系统阻抗为0.0174 1.6各电压等级基准值

1.7阻抗参数计算 1.7.1发电机阻抗

Xd=233.5%×

7.366100

=0.6368 Xd ′=24.5%×7.366100

=0.0668

Xd ″=15.7%×7.366100

=0.0428

X2=20.9%×7

.366100

=0.057

1.7.2主变阻抗

XT=XT0=14.02%×360

100

=0.0389 1.7.3厂高变阻抗 X T1-2′=15.5%×

40

100

=0.3875 计算用短路阻抗图，如图1-1

图1-1 #2发变组等值阻抗图

1.8短路电流计算

1.8.1最小运行方式下短路电流计算 1）d1点发生三相短路时，短路电流

发电机G 流过的短路电流(归算至220kV 侧，IB=238.6A)： I (3)dmin=

"1Xd XT +×IB=0428

.00389.01

+×238.6=12.24×238.6=2920.5A

换算为18kV 侧(归算至18kV 侧，IB=3207.6A )短路电流为I (3)dmin=12.24×3207.6=39261A

I (2)dmin=0.866× I (3)dmin=0.866×2920.5A=2529.2A

换算为18kV 侧短路电流为I (2)dmin=0.866×12.24×3207.6=34000A 系统流向故障点短路电流

I (3)dmin=

(min)

11

Xs ×IB=0174.01×238.6=13713A

2）d2点发生三相短路时，短路电流

发电机G 流过的短路电流(归算至18kV 侧，IB=3207.6A )： I (3)dmin=

"

1Xd ×IB=0428.01

×3207.6=23.4×3207.6=75057.8A

系统流向故障点短路电流（归算至220kV 侧电流） I (3)dmin=

XT

Xs +(min)11

×IB=

0389

.00174.01

+×238.6=17.76×

238.6=4237.5A

3）d3点发生三相短路时，短路电流 (归算至6kV 侧，IB=9165A)：

∑X =(Xs1.min+XT)//XG+Xt=(0.0174+0.0389)//0.0428+0.3875=0.0563//0.0428+0.3875=0.0

243+0.3875=0.4118

I (3)dmin=

∑

X 1×IB=4118.01×9165=22.3KA

I (2)dmin=0.866 ×I (3)dmin=0.866×22.3=19.31KA 1.8.2最大运行方式下短路电流计算 1）d1点发生三相短路时，短路电流

发电机G 流过的短路电流(归算至220kV 侧,IB=238.6A)： I (3)dmax=

"1Xd XT +×IB=0428

.00389.01+×238.6=12.24×238.6=2920.5A

系统流向故障点短路电流 I (3)dmax=

(max)

11

Xs ×IB=00718.01×238.6=33231A

2）d2点发生三相短路时，短路电流

发电机G 流过的短路电流(归算至18kV 侧,IB=3207.6A )： I (3)dmax=

"

1Xd ×IB=0428.01

×3207.6=23.36×3207.6=74930A

系统流向故障点短路电流（归算至220kV 侧电流） I (3)dmax=

XT

Xs +(max)11

×IB=

0389

.000718.01

+×238.6=21.7×

238.6=5177.6A

3）d3点发生三相短路时，短路电流 (归算至6kV 侧，IB=9165A)：

∑X =(Xs1.max+XT)//XG+Xt=(0.00718+0.0389)//0.0428+0.3875=0.0461//0.0389+0.3875=0.

021+0.3875=0.4085

I (3)dmax=

∑

X 1×IB=4085.01×9165=22.4KA

第二章

整定计算

(一)

主变差动保护

1）差动电流启动值Icdqd 整定

根据《说明书》按躲过正常运行时主变带额定负载时最大不平衡电流整定 I cdqd =K rel ×（Ker+△U+△m ）Ib 2n =0.11 Ib 2n

K rel 为可靠系数，取1.3～1.5，Ib 2n 为主变二次额定电流，△U 为调压引起的误差，取0，△m 为由于电流互感器变比未完全匹配产生的误差，取0.05。Ker 为电流互感器比误差（10P 型取0.03×2,5P 和TP 型取0.01×2）

由于我公司主变高低压侧供主变差动保护使用的电流互感器不是TPY 型，并且暂态特性不可能相一致，所以按《大型发电机变压器组继电保护整定计算与运行技术》要求，取(0.5～0.7)Ib 2n ,我公司最终取0.5 Ib 2n 。

2）最小制动系数 K rel1

根据《说明书》要求，K rel1= K er =0.1, K er 为互感器比误差系数，最大取0.1。根据《大型发电机变压器组继电保护整定计算与运行技术》建议，K rel1取0.1，我公司取0.1.

3）最大制动系数K rel2

根据《说明书》和《大型发电机变压器组继电保护整定计算与运行技术》建议K rel2取0.7。

4）差动速断保护定值I cdsd

差动速断保护定值I cdsd 作为比率制动纵差保护的补充部分，应躲过变压器初始励磁涌流、区外故障或非同期合闸引起的最大不平衡电流，根据《大型发电机变压器组继电保护整定计算与运行技术》介绍360～370MW 主变一般按经验取差动速断动作电流为(3～4)Ib 2n ，根据《说明书》建议取(4～6)Ib 2n ，我公司取4 If 2n 。 灵敏度校验

最小运行方式时变压器区内短路时的短路电流:在发变组并入系统前主变高

压侧短路电流：

d1点发生三相短路时，短路电流

发电机G 流过的短路电流(归算至220kV 侧，IB=238.6A)： I (3)dmin=

"1Xd XT +×IB=0428

.00389.01

+×238.6=12.24×238.6=2920.5A

换算为18kV 侧(归算至18kV 侧，IB=3207.6A )短路电流为I (3)dmin=12.24×3207.6=39261A

I (2)dmin=0.866× I (3)dmin=0.866×39261A=34000A=2.94 Ie (Ie=360/(1.732×18)=11547A )

式中：Xd 〃——发电机次暂态电抗 X T ——变压器电抗百分比

制动电流： I r =(｜I 1｜+｜I 2｜+｜I 3｜)/2= I (2)dmin/2=1.47 Ie 差动电流： I d =｜I 1+I 2+I 3｜= I (2)dmin=2.94 Ie

差动保护动作电流： I dz = Icdqd+ K rel1 (I r -I g )= 0.5Ie + 0.1×(1.47 Ie - Ie )=0.547 Ie

灵敏度：Klm= I (2)dmin / I dz =2.94 Ie /0.547 Ie =5.37＞2 满足灵敏度要求

灵敏系数太高，适当增大K rel1至0.2、0.3

差动保护动作电流： I dz = Icdqd+ K rel1 (I r -I g )= 0.5Ie + 0.2×(1.47 Ie - Ie )=0.594Ie （K rel1为0.2）

差动保护动作电流： I dz = Icdqd+ K rel1 (I r -I g )= 0.5Ie + 0.3×(1.47 Ie - Ie )=0.641Ie （K rel1为0.3）

灵敏度：Klm= I (2)dmin / I dz =2.94 Ie /0.594 Ie =4.95＞2 满足灵敏度要求（K rel1为0.2）

灵敏度：Klm= I (2)dmin / I dz =2.94 Ie /0.641 Ie =4.59＞2 满足灵敏度要求（K rel1为0.3）

最终取K rel1为0.3

差动速断保护灵敏度计算：Klm=qu

op Id nct Ik ..min

.)2(?=9.8584866.013713??=3.45＞1.2。

min .)2(Ik 为发变组并入系统后出口两相短路，系统提供的最小短路电流。

(二)

发电机过励磁保护

我公司发电机过励磁保护采用定时限保护，根据上海电机厂提供的我公司发电机过励磁能力要求，U ﹡/f ﹡=1.05,可长期运行，U ﹡/f ﹡=1.25,延时2S 解列灭磁，《宁夏电网并网发电厂涉网保护及安全自动装置运行监督管理规定》要求，过励磁保护跳闸定值U/F 不低于1.20倍、动作时限不低于3秒。我公司取过励磁保护Ⅰ段定值V/F=1.05，延时10S 发信号，过励磁保护Ⅱ段V/F=1.25，延时2S 跳闸；反时限过励磁保护退出。我公司励磁调节器V/HZ 限制保护为1.05倍V/HZ 限制动作，频率低于45HZ 时逆变，所以发电机过励磁保护与V/HZ 限制能配合。 (三) 发电机失磁保护 1) 设备参数

CT 变比：15000/5 发电机PT 变比：

318kV /3

100/3100

220kV 母线PT 变比：

3220kV /3

100

/100 发电机额定二次基准阻抗为：Zgn=Sgn Ugn 2

×TV TA n n =366.7182×1803000Ω=14.73Ω

2) 阻抗定值Xa ：

根据导则说明，按照发电机暂态电抗整定

Xa=-0.5× Xd'× Zgn =-0.5×0.278×14.73Ω=-2.05Ω

3) 阻抗定值Xb ：

Xb=-（0.5× Xd'+Xd ）× Zgn =-(0.5×0.278＋2.335)×14.73=-2.47×14.73Ω=-36.4Ω

4) 转子低电压定值: 按照发电机（0.2～0.5）倍空载励磁电压整定，整定取0.5

倍空载励磁电压

U fd.op = Krel ×U fd0=0.5×144=72V 5) 转子空载电压定值：144V 6) 转子低电压判据系数定值：

按照《RCS-985发电机变压器成套保护装置技术使用说明书》的整定方法，

转子低电压判据系数定值的整定计算公式为：Kxs= Krel （Xd+Xs ），Krel 为可靠系数，取0.7～0.85；Xd 为发电机同步电抗标幺值，Xs 为系统联系电抗标幺值，为保证变励磁判据可靠动作，Krel 取最大值0.85，系统联系电抗取常见运行方式（最大运行方式），系统联系电抗还包括#2主变阻抗，因此，转子低电压判据系数定值的整定计算式为：

Kxs= Krel （Xd+Xs ）=0.85×（2.335+0.1402×366.7/360+0.0066×366.7/100）=0.85×(2.335＋0.143＋0.024)=0.85×2.5=2.13 7) 高压侧低电压定值：

按照调度部门的要求，当失磁保护“采用升压变高压侧母线电压时，其低电压判据不低于95％额定电压”，及考虑到失磁时系统电压可能降低情况，将高压侧低电压整定为98V 8) 延时整定：

根据经验，失磁保护Ⅱ段动作于全停，动作延时取0.5S ，失磁保护Ⅲ段动作于励磁切换和切厂用，动作延时取1.0S

9) 阻抗圆选择：因我公司与系统联系紧密，因此选择异步阻抗圆 10) 低电压判据选择：母线电压

(四) 失步保护（三元件失步继电器动作特性） 1) 设备参数

CT 变比：15000/5 发电机PT 变比：

318kV /3

100/3100

220kV 母线PT 变比：

3220kV /3

100

/100 发电机额定二次基准阻抗为：Zgn=Sgn Ugn 2

×TV TA n n =366.7182×1803000Ω=14.73Ω

2) 阻抗定值ZA ：

根据《导则》和《说明书》整定，按照系统联系电抗整定，系统联系电抗包括主变电抗，最小运行方式下的系统电抗。

Za=（Xs+ XT ） × Zgn =（0.1402×366.7/360+0.0174×366.7/100）×14.73Ω=0.21×14.73=3.1Ω

3) 阻抗定值ZB ：

根据《导则》和《说明书》整定，按照发电机暂态电抗整定 Zb= -Xd'× Zgn =-0.278×14.73Ω=-4.1Ω 4) 电抗线Zc ：

根据说明书说明，一般按照主变压器阻抗的0.9倍整定

Zc= 0.9×XT × Zgn=0.9×0.1402×366.7/360×14.73Ω=1.89Ω 5) 灵敏角φ:

根据《导则》、《说明书》整定，φ=80～85°，因系统阻抗主要以电抗为主，因此整定为85° 6) 透镜内角α：

根据《导则》整定时，无法确定发电机最小负荷阻抗R Lmax ，参照《说明书》建议，整定为120° 7) 区外滑极数整定：

根据《说明书》建议，一般可整定为2～15次，为保证在发生区外失步振荡时及时提醒运行人员注意振荡发生，整定为5次。 8) 区内滑极数整定：

根据《说明书》建议，一般可整定为1～2次，为保证在失步保护可靠动作，整定为2次。 9) 跳闸允许电流：

按照断路器的额定遮断容量整定：8202开关的额定遮断容量为50kA ，因断路器的允许遮断电流为变压器额定遮断电流的70%，考虑足够的裕度，按照0.5倍的允许遮断电流整定 Iop=0.5×35000/240=72.9A 。

但是为尽量避免在较大遮断电流下断开发电机出口开关。为尽量避免在较大遮断电流下断开发电机出口开关。振荡中心位于发变组内部时，同时两侧电动势相角差达180°，最大振荡电流Iosc.max=

0248

.0273.014.02++?It

=4.6It=3950A 由于断路器遮断电流远大

于最大振荡电流，所以取4-5倍变压器高压侧额定电流作为失步保护跳闸允许电流：Ioff.al=5It.n=5×858.9=4294.5A

Ioff.al (2)=4294.5÷240=17.9A (五)

厂变B 分支过流保护（CT 变比3000/5）

1) 过电流动作值：

按最小运行方式下6kV 母线短路有2的灵敏系数整定 d3点发生三相短路时，短路电流 (归算至6kV 侧，IB=9165A)：

∑X =(Xs1.min+XT)//XG+Xt=(0.0174+0.0389)//0.0428+0.3875=0.0563//0.0428+0.3875=0.0

243+0.3875=0.4118

I (3)dmin=

∑

X 1×IB=4118.01×9165=22.3KA

I (2)dmin=0.866 ×I (3)dmin=0.866×22.3=19.31KA Idz.bh = I (2)dmin/(n TA ×Klm ) =19.31KA/(600×2) =16.1A 按躲过分支上需自起动的电动机最大启动电流之和来整定 Idz.bh=Kk ×Ist.Σ

Ist.Σ= IB/｛X Σ+ SB /（Kqd ×Sd Σ）｝ Kk 为可靠系数，取1.2

X Σ为系统归算至6kV 母线等值阻抗，为0.4085(最大方式) d3点发生三相短路时

∑X =(Xs1.max+XT)//XG+Xt=(0.00718+0.0389)//0.0428+0.3875=0.0461//0.0389+0.3875=0.

021+0.3875=0.4085

归算至6kV 侧，IB=9165A SB 为100MW

Sd Σ 需要自起动的全部电动机容量,6kVA 段统计全部电动机共计功率14992KW ，按照额定容量20MVA 考虑。

Kqd 电动机启动时电流倍数，一般取5

Ist.Σ= Ist.Σ= IB/｛X Σ+ SB /（Kqd ×Sd Σ）｝= 9165/｛0.4085+ 100 /（5×20）｝=6506 Idz=1.2×6506=7808A CT 变比3000/5

A 分支过流保护二次动作值为：Idz.bh= 7808/600=13A 灵敏系数Klm= I (2)dmin/ Idz.bh =19.31/7.808=2.47>1.3

2)过流保护延时，按与脱硫II段过流保护延时配合，取0.4+0.4=0.8S

3)最终取Idz.bh= 7808/600=13A。

10kV高压开关柜整定计算书[综保整定计算].docx

10kV 高压柜整定计算书

机运事业部 年月日 审批记录 单位签字日期 编制 审核 分管副部长 机运部长 机电副总

10kV高压柜整定书 已知： 110KV 变电所 10KV 母线三相短路电流为I s(3.c)=13.44Ka,母线短路容量 S k=3Uav I s(3.c)=1.732 ×10.5 ×13.44=244.4MW,电源电抗X S= Uav2/S K=10.52/244.4= 0.45 Ω。 一、主井 10kV 高压柜整定计算书 (400/5) 根据目前主井主要用电设备用电负荷统计知总负荷为1818KW ，最大电机功率为1600KW, 高压柜到主井变电所采用的是YJV22 3×95mm 2电缆 ,400m 。

1 、线路电抗 X l = X 01 l=0.08 ×0.4=0.03 2 Ω 2 、总电阻∑R= R 01 l=0.221 ×0.4=0.0884 Ω 3 、总阻抗∑X=X S +X l =0.45+0.0032=0.4532 Ω 4 、线路末两相短路电流 I s (.2min ) = Un = 10000 =10875.48A 2 2 2 2 2 R X 20.0884 0.4532 5、线路最大长时工作电流： P Ir= 3 U cos 1818 = 3 10 0.8 =131A 6、过电流保护电流： Ig= Krel Kjz ×I max Kf Kj = 1.15 1.0 ×（ 1.5 1600 + 1818 1600 ） 0.85 80 3 10 0.8 3 10 0.8 =3.19A 取 3.2A 7、速断保护电流： Id= Krel Kjz ×I s (.3m ) ax Kj 根据现场经验，取 3 倍的线路最大长时工作电流进行整定。 Id= Krel Kjz ×3Ir Kj = 1..15 1.0 ×3×131 80

继电保护运行规程(发变组保护)

第六章＃1（＃2）发电机变压器组继电保护我厂发电机变压器组保护主要配置为南瑞公司的RCS-985电量保护装置和RCS-974非电量保护装置，电量保护装置共设四面屏A/B/C/D，A/B屏主要配置发电机、主变压器的主后备保护，C/D屏主要配置高厂变、高公变、励磁变的主后备保护；非电量保护装置设置一面E 屏，主要配置主变压器、高厂变、高公变的冷却器故障、释压保护、瓦斯保护、油温保护和油位保护。 一、发变组保护A屏 1、保护配置 1.1发电机差动保护； 1.2主变差动保护； 1.3发电机定子过负荷保护； 1.4发电机负序过负荷保护； 1.5发电机定子接地保护； 1.6发电机失磁保护； 1.7发电机失步保护； 1.8发电机频率保护； 1.9主变复合电压过流保护； 1.10主变零序保护； 1.11起停机保护； 1.12误上电保护； 1.13发电机匝间保护； 1.14主变过激磁保护； 1.15发电机转子一点接地保护； 1.16发电机转子两点接地保护； 1.17热工保护； 1.18发电机定子断水保护； 1.19高厂变A/B分支过流保护； 1.20高公变低压侧过流保护； 2、保护压板

5.1投入UPS交流电源开关、110V直流电源(I)开关； 5.2投入电源开关1K3、1K4、1ZKK1、1ZKK2、1ZKK3、4K； 5.3投入转子接地保护时，A或B屏的1K3电源开关只能投一个，且对应转子接地保护压板1LP18只投入一个； 5.4投入保护装置电源开关1k1、1K2； 5.5投入保护压板1LP1－1LP3、1LP5－1LP8、1LP13－1LP16、1LP18、1LP20－1LP23、1LP27、1LP28、1LP29、1LP32、1LP33； 5.6投入保护出口压板1LP37-1LP41、1LP43、1LP44、1LP47、1LP48、1LP50－1LP52、1LP54、1LP57。 6、保护退出 6.1退出以上保护压板； 6.2正常情况下建议保护装置交直流电源不退出，如果应检修要求或调度要求需要将保护装置停电时，停用顺序为：先停保护压板，后停装置电源，投用顺序为：先送装置电源，测量压板正常的情况下再投保护压板。

(完整word版)继电保护定值整定计算书

桂林变电站35kV及400V设备继电保护定值整定计算书 批准： 审核： 校核： 计算： 超高压输电公司柳州局 二〇一三年十一月六日

计算依据： 一、 规程依据 DL/T 584-2007 3～110kV 电网继电保护装置运行整定规程 Q/CSG-EHV431002-2013 超高压输电公司继电保护整定业务指导书 2013年广西电网继电保护整定方案 二、 短路阻抗 广西中调所提供2013年桂林站35kV 母线最大短路容量、短路电流:三相短路 2165MVA/33783A ； 由此计算35kV 母线短路阻抗 正序阻抗 Z1= () () 63.0337833216532 2 =?= A MVA I S Ω

第一部分 #1站用变保护 一、参数计算 已知容量：S T1=800kVA，电压：35/0.4kV，接线：D/Y11，短路阻抗：U K=6.72% 计算如下表： 注：高压侧额定电流：Ie= S T1/( 3Ue)= 800/( 3×35)=13.2A 高压侧额定电流二次值：Ie2=13.2/40=0.33 A 低压侧额定电流：Ie’=S T1/( 3Ue)= 800/( 3×0.4)=1154.7A 低压侧额定电流二次值：Ie2’=1154.7/300=3.85A 短路阻抗：Xk=（Ue2×U K）/ S T1=（35k2×0.0672）/800k=103Ω保护装置为南瑞继保RCS-9621C型站用电保护装置，安装在35kV保护小室。 二、定值计算 1、过流I段（速断段）

1）按躲过站用变低压侧故障整定： 计算站用变低压侧出口三相短路的一次电流 I k(3).max= Ue /（3×Xk ）=37000/（3×103）=207.4A 计算站用变低压侧出口三相短路的二次电流 Ik= I k(3).max /Nct=207.4/40=5.19A 计算按躲过站用变低压侧故障整定的过流I 段整定值 Izd=k K ×Ik k K 为可靠系数，按照整定规程取k K =1.5 =1.5×5.19=7.8A 2）校验最小方式时低压侧出口两相短路时灵敏系数lm K ≥1.5 计算站用变低压侧出口两相短路的一次电流 min ).2(Ik = Ue /〔2×（Z1 +Xk ）〕 =37000/〔2×（0.63 +103）〕=178.52A 式中：Z1为35kV 母线短路的短路阻抗。 计算站用变低压侧出口两相短路的二次电流 Ik.min= min ).2(Ik =178.52/40=4.46A 校验最小方式时低压侧出口两相短路时灵敏系数 Klm= Izd Ik min .=4.46/7.8=0.57<1.5 不满足要求 3）按满足最小方式时低压侧出口短路时灵敏系数lm K ≥1.5整定 I1= lm K Ik min .=4.46/1.5=2.97A 取3.0A 综上，过流I 段定值取3.0A T=0s ，跳#1站变高低压两侧断路器。 2、 过流II 、III 段（过流）

继电保护定值整定计算公式大全(最新)(精)

继电保护定值整定计算公式大全 1、负荷计算(移变选择: cos de N ca wm k P S ?∑= (4-1 式中 S ca --一组用电设备的计算负荷,kVA ; ∑P N --具有相同需用系数K de 的一组用电设备额定功率之和,kW 。 综采工作面用电设备的需用系数K de 可按下式计算 N de P P k ∑+=max 6.04.0 (4-2 式中 P max --最大一台电动机额定功率,kW ; wm ?cos --一组用电设备的加权平均功率因数 2、高压电缆选择: (1向一台移动变电站供电时,取变电站一次侧额定电流,即 N N N ca U S I I 13 1310?== (4-13 式中 N S —移动变电站额定容量,kV ?A ; N U 1—移动变电站一次侧额定电压,V ; N I 1—移动变电站一次侧额定电流,A 。 (2向两台移动变电站供电时,最大长时负荷电流ca I 为两台移动变电站一次侧额定电流之和,即 3

1112ca N N I I I =+= (4-14 (3向3台及以上移动变电站供电时,最大长时负荷电流ca I 为 3 ca I = (4-15 式中 ca I —最大长时负荷电流,A ; N P ∑—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和,kW ; N U —移动变电站一次侧额定电压,V ; sc K —变压器的变比; wm ?cos 、ηwm —加权平均功率因数和加权平均效率。 (4对向单台或两台高压电动机供电的电缆,一般取电动机的额定电流之和;对向一个采区供电的电缆,应取采区最大电流;而对并列运行的电缆线路,则应按一路故障情况加以考虑。 3、低压电缆主芯线截面的选择 1按长时最大工作电流选择电缆主截面 (1流过电缆的实际工作电流计算 ①支线。所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流。 N N N N N ca U P I I η?cos 3103

发变组保护调试的要求要求措施

江苏省电力试验研究院有限公司 广西桂能科技发展有限公司 技术方案 中电广西防城港电厂一期2×600MW ┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄ 机组工程#1机组发变组继电保护调试方案┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄ 编写人(签字): 审核人(签字): 批准人(签字): 江苏省电力试验研究院有限公司 广西桂能科技发展有限公司

2007年01 月 编写人：刘一丹 编写日期：2007.01 项目参加人：黄翔、刘一丹、马长征等

中电广西防城港电厂一期2×600MW 机组工程#1机组发变组继电保护调试方案1. 系统概况 防城港电厂一期工程装机容量为2×600MW，2台机组均采用发电机-变压器-线路组接线方式。其中1号机组发变组继电保护装置分为A、B两套电气量保护，均为南瑞继保公司生产的RCS-985B发变组保护装置；发变组保护C柜为非电量保护，为南瑞继保公司生产的RCS-974非电量保护装置。 2．编制依据 2.1 《火电工程调整试运质量检验及评定标准》（电力部建质[1996]111号）。 2.2 《电气安装工程盘、柜及二次回路接线施工及验收规范》（GB50131-92）。 2.3 《电气装置安装工程电气设备交接试验标准》（GB50150—91）。 2.4 《电业安全工作规程》（DL408—91）。 2.5 《火电工程启动调试工作规定》（电力部建质[1996]40号）。 2.6 《火力发电厂基本建设工程启动及竣工验收规程》（电力部电建[1996]159号）。 2.7 《电气装置安装工程及验收规范》（GB-92）。 2.8 《继电保护和安全自动装置技术规程》GB 14285—1993。 2.9 中调、电厂下发的系统编号图。 2.10 主要设备的出厂技术文件、说明书。

开关整定值计算

供电系统整定及短路电流计算说明书 一、掘进工作面各开关整定计算： 1、KBZ-630/1140馈电开关 KBZ-630/1140馈电开关所带负荷为：12CM15-10D连续采煤机、4A00-1637-WT型锚杆机，10SC32-48BXVC-4型梭车。 （1）、连续采煤机各台电机及功率： 两台截割电机 2*170=340KW； 二台收集、运输电动机 2*45=90KW； 两台牵引电动机 2*26=52KW； 一台液压泵电动机 1*52=52KW； 一台除尘电动机 1*19=19KW； 合计总功率：553KW。 （2）、锚杆机各台电机及功率： 两台泵电机： 2*45=90KW； （3）、梭车各台电机及功率： 一台液压泵电动机 1*15=15KW； 两台牵引电动机 2*37=74KW； 一台运输电动机 1*19=19KW； 合计总功率：108KW。 1.1、各设备工作时总的额定长期工作电流： ∑I e =∑P e / √3U e cos∮(计算中cos∮值均取0.75) ∑I e= 751/1.73*1.14*0.75≈507.1A 经计算，∑I e ≈507.1（A），按开关过流热元件整定值≥I e 来选取整定值. 则热元件整定值取510A。 短路脱扣电流的整定按所带负荷最大一台电机的起动电流（额定电流的5~7倍）加上其它电动机额定长时工作电流选取整定值。 最大一台电机（煤机截割电机）起动电流： I Q =6P e / √3U e cos∮=6*170/1.732*1.14*0.75≈688.79A ∑I e =∑P e / √3U e cos∮=581/1.732*1.14*0.75≈392.3A 其它电机额定工作电流和为392.3(A) I Q +∑I e =1081.12A 则KBZ-640/1140馈电开关短路脱扣电流的整定值取1100A。 2 、QCZ83-80 30KW局部通风机控制开关的整定计算： 同样控制的风机共计二台。 （1）、额定长时工作电流 I e =P e / √3U e cos∮=30/1.732*0.66*0.75≈35(A) （2）、熔断器熔体熔断电流值的选取按设备额定长时工作电流的2.5倍选择。 则二台风机控制开关的整定值均为85A。 3、铲车充电柜控制开关的整定计算： 为生产便利，铲车充电柜控制开关选用DW80-200馈电开关。铲车充电柜输入电压660V，输入电流28A，使用一台DW80-200开关控制。该三台均按照该开关最小挡整定，整定值取200A。 4、ZXZ 8 -4-Ⅱ信号、照明综合保护装置： 根据实际负荷情况，二次侧熔断器熔体熔断电流取10A；一次侧熔断器熔体熔断电流取5A。 5、QCZ83-80N 4KW皮带张紧绞车开关： 额定长时工作电流 I e =4.37(A) 则开关熔断器熔体熔断电流取10A。

发电厂继电保护整定计算-大唐

发电厂继电保护整定计算 北京中恒博瑞数字电力有限公司 二零一零年五月

目录 继电保护基本概念 (4) 一、电力系统故障 (4) 二、继电保护概念 (4) 三、对继电保护提出的四个基本要求（四性）及其相互关系 (4) 标幺值计算 (7) 一、定义 (7) 二、基准值选取 (7) 三、标幺值计算 (7) 元件各序等值计算 (9) 一、设备类型： (9) 二、等值原因 (9) 三、主要元件等值 (9) 1．输电线路及电缆 (9) 2．变压器 (11) 3．发电机 (14) 4．系统 (14) 5．电容器 (15) 6．电抗器 (16) 不对称故障计算 (16) 一、原理（求解方法） (17) 二、各种不对称故障故障点电气量计算 (18) 三、保护安装处电气量计算 (20) 四、举例 (23) 阶段式电流保护 (26) 一、I段（电流速断保护） (26) 二、II端（延时速断） (26) 三、III端（延时过流） (27) 阶段式距离保护 (31) 一、基础知识 (31) 二、阶段式相间距离保护 (32) 三、阶段式接地距离 (33) 阶段式零序电流保护 (35) 一、基础知识 (35) 二、阶段式零序电流保护整定 (35) 发电厂继电保护整定计算概述 (37)

1、典型接线 (37) 2、发电厂接地方式 (37) 3、元件各序参数计算 (37) 4、故障计算 (38) 5、电厂保护配置特点 (39) 发电机差动保护（比率制动式） (40) 1. 原理 (40) 2．不平衡电流 (40) 3．比率制式差动保护 (41) 变压器（发变组）差动保护（比率制动） (43) 1．原理 (43) 2．平衡系数问题 (43) 3．相移问题 (44) 4．零序电流穿越性问题 (45) 5．变压器的励磁涌流及和应涌流 (45) 6．不平衡电流的计算 (47) 7．整定计算 (48) 发电机失磁保护 (49) 1. 基本知识 (49) 2. 失磁后果 (50) 3. 失磁过程 (50) 4. 保护 (52) 发电机失步保护 (53) 1、发电机失步原因 (53) 2、振荡时电气量的变化 (53) 3、失步保护原理及整定 (55) 发电机定子接地保护 (56) 1．故障分析 (56) 2. 基波零序电压保护 (57) 3. 三次谐波电压保护 (57) 厂用电保护 (58) 一、低压厂用电保护（400V接地，电网的最末端） (58) 二、低压厂变保护（6kV/400V） (60) 三、高压电动机 (64) 四、高厂变（启备变）保护 (66) 五、励磁变电流保护 (69) 六、励磁机保护（主励磁机） (70) 七、高压馈线保护 (71)

CSC系列发变组保护调试说明

CSC-300系列数字式发变组保护装置 调试说明 编制： 校核： 审定： 版本号：V1.00 文件代号： 出版日期：2006.8.18

目录 1概述 ................................................. 错误!未指定书签。2试验准备.............................................. 错误!未指定书签。 2.1常用试验方法介绍...................................... 错误!未指定书签。 2.1.1测试确定动作特性激励量（或特性量）施加的方法........... 错误!未指定书签。 2.1.2模拟各种故障电流的试验方法............................. 错误!未指定书签。 2.2保护定值的整定........................................ 错误!未指定书签。3发电机保护功能测试.................................... 错误!未指定书签。 3.1发电机纵差保护测试.................................... 错误!未指定书签。 3.1.1试验接线............................................... 错误!未指定书签。 3.1.2主要测试项目........................................... 错误!未指定书签。 3.2负序方向闭锁纵向零压保护测试.......................... 错误!未指定书签。 3.2.1试验接线............................................... 错误!未指定书签。 3.2.2主要测试项目........................................... 错误!未指定书签。 3.3单元件横差保护测试.................................... 错误!未指定书签。 3.3.1试验接线............................................... 错误!未指定书签。 3.3.2主要测试项目........................................... 错误!未指定书签。 3.4励磁差动保护测试...................................... 错误!未指定书签。 3.4.1试验接线............................................... 错误!未指定书签。 3.4.2差动保护测试方法简介................................... 错误!未指定书签。 3.4.3励磁机差动主要测试项目................................. 错误!未指定书签。 3.4.4励磁变差动主要测试项目................................. 错误!未指定书签。 3.5发电机基波零压定子接地保护测试........................ 错误!未指定书签。 3.5.1试验接线............................................... 错误!未指定书签。 3.5.2基波定子接地主要测试项目............................... 错误!未指定书签。 3.6发电机三次谐波零压定子接地保护测试 .................... 错误!未指定书签。 3.6.1试验接线............................................... 错误!未指定书签。 3.6.2三次谐波定子接地主要测试项目........................... 错误!未指定书签。 3.7发电机复压过流保护.................................... 错误!未指定书签。 3.7.1试验接线............................................... 错误!未指定书签。 3.7.2复压过流保护主要测试项目............................... 错误!未指定书签。 3.8发电机复合过流保护测试................................ 错误!未指定书签。 3.9发电机失磁保护测试.................................... 错误!未指定书签。 3.9.1试验接线............................................... 错误!未指定书签。 3.9.2主要测试项目........................................... 错误!未指定书签。 3.10定子过负荷保护测试.................................... 错误!未指定书签。 3.10.1试验接线............................................... 错误!未指定书签。 3.10.2定子过负荷保护主要测试项目............................. 错误!未指定书签。 3.11负序过负荷保护测试.................................... 错误!未指定书签。 3.11.1试验接线............................................... 错误!未指定书签。 3.11.2负序过负荷保护主要测试项目............................. 错误!未指定书签。 3.12转子绕组过负荷保护测试................................ 错误!未指定书签。 3.12.1试验接线............................................... 错误!未指定书签。 3.12.2转子过负荷保护主要测试项目............................. 错误!未指定书签。 3.13发电机逆功率保护测试.................................. 错误!未指定书签。 3.13.1试验接线............................................... 错误!未指定书签。 3.13.2主要测试项目........................................... 错误!未指定书签。 3.14发电机程跳逆功率保护测试.............................. 错误!未指定书签。 3.1 4.1试验接线............................................... 错误!未指定书签。 3.1 4.2主要测试项目........................................... 错误!未指定书签。

微机型发变组保护基本原理及整定

龙源期刊网 https://www.wendangku.net/doc/9c13869138.html, 微机型发变组保护基本原理及整定 作者：邵子峻 来源：《中国科技博览》2018年第11期 [摘要]目前新建电厂的发变组保护装置已全部采用微机型，不管是国产还是进口的，发变组保护微机化减少了硬件设备，也使过去难以实现的保护原理通过软件设置很容易实现，从而大大降低了维护量。但随着保护装置微机化的普及，同时在定值设置上也增加了灵活性，不但要设置保护数值的大小，而且还要设置诸如CT、PT的参数、变压器参数、保护元件的运算方式等原来不需要设置的一些非传统定值量，这就为定值设置增加了难度；而值得注意的是在定值计算时计算方往往只提供传统的定值大小等数据，而忽略了一些非传统定值设置，结果把问题就留给了现场工作人员。 [关键词]微机型；保护；基本原理；整定；分析 中图分类号：TM771 文献标识码：A 文章编号：1009-914X（2018）11-0112-01 引言 随着微机继电保护技术的发展，微机型发变组保护已完全取代了电磁型、整流型、集中电路型保护，目前省内电厂机组保护基本上实现了微机化。微机型发变组保护装置显示了其独特的优点和强大的功能，在调试、运行维护方面己取得显著成果，实践证明正确动作率也是较高的。微机保护在保护配置和整定方面非常灵活，但也有厂家追求其灵活性，人为增加保护配置和整定的复杂程度，容易造成误整定。从执行保护的双重化配置反措规定，并推行强化主保护、简化后备保护的原则以来，后备保护的整定大大简化，甚至某些保护退出，逐步简化了保护的整定。本文从保护原理及结构出发，介绍微机型发变组中几种主要保护的整定方法，并且在这个基础之上提出了下文中的一些内容。 1.大型微机发变组保护主要特点 一是按规程要求，100MW以上机组电量保护按双重化保护配置，2套保护之间没有电气 联系，其工作电源取自不同的直流母线段，交流电流、电压分别取自互感器的不同绕组，每套保护出口与断路器的跳圈一一对应。二是双重化配置的2套保护均采用主后一体化装置，主保护与后备保护的电流回路共用，跳闸出口回路共用，主后一体化设计简化了二次回路、减少了运行维护工作量，装置组屏简洁方便。三是保护装置一般包含2套相互独立的CPU系统，低通、AD采样、保护计算、逻辑输出完全独立，任一CPU板故障，装置闭锁并报警，杜绝硬件故障引起的误动。四是配置整定灵活方便，适应于不同主接线方式，保护动作出口逻辑可以灵活整定，有些保护整定值按标幺值整定，大大简化了保护的整定，装置支持在线或通过调试软件离线整定。五是运行监视功能强大，实现GPSB码对时，装置能实时记录各种启动、告警、

发电厂定值整定王维俭

第一篇 发变组保护整定用短路电流计算 、为发电机、变压器（包括升压主变、高厂变）继电保护整定用的短路计算比 较简单，短路形式有：两相和三相短路、单相接地短路，根据保护原理的要求, 选定最大运行方式和最小运行方式。 :正序阻抗/零序阻抗，最大I 行方式 最大运行方式： 220kV 系统为最大，本厂 #7、#8、#9、#10机； 最小运行方式： 220kV 系统为最小，本厂 #7、#8、#9机（#10机技改期间）。 发电厂设备的原始参数(括号内的数值为换算后的标么值，S B =100MVA ): 1) #7 发电机：100MW ，118MVA ，X ； =0.1577(0.134); #7 主变：120MVA ，X T =0.101(0.0842)。 2) #8 发电机：100MW ，118MVA ，X ； -0.1577(0.134); #8 主变(三卷变)：240MVA ，X H =0.153(0.06375)，X M =「0.006(-0.0025)， X L =0.089(0.03708)。 3) #9 发电机：300MW ，353MVA ，X d =0.1618(0.0458); #9 主变：360MVA ，X T =0.134(0.0372)。 4) #10 发电机：300MW ，353MVA ，X d =0.1618(0.0458); #10主变：360MVA ，X T =0.133(0.0369)。 1所示，图中标么电抗均以 保护短路计算用系统等效电路和参数如图 110kV

5) #9 高厂变：40/25-25MVA ，半穿越电抗 X H 丄A = 0.162(0.405)、 X H 丄B =0.1656(0.414)。 、#9发变组保护整定用等值电路 1、最大运行方式 X s.mi n = 0.0201 //(0.0458+ 0.0369) //[0.06375 +(0.134 + 0.03708) //(0.134 + 0.0842 — 0.0025)] = 0.0201〃 0.0827//(0.06375 0.17108//0.2157) =0.01617//(0.06375 0.09541) = 0.0147 2、最小运行方式 X s.max =0.0266//[0.06375+(0.134+0.03708)//(0.134+0.0842—0.0025)] =0.0266//(0.06375 0.17108//0.2157) = 0.0266//(0.06375 0.09541) 0.0228 三、#9高厂变保护整定用等值电路 图3 #9高厂变保护整定用等值电路图( S B N00MVA ) S B =100MVA ) K 2 图2 #9发变组保护整定用等值电路图( K 4

#1机组发变组保护系统调试措施

文件编号：AHXL.GQ.TC/DQ-0106 _______________________________________________________________________________ 淮南矿业集团煤矸石综合利用顾桥电厂 2×330MW机组工程 #1机组发变组保护系统调试措施 出版日期：2011年01月版次：第A 版

编写日期审核日期批准日期

目录 1 系统及设备概况 0 2 调试措施编制的依据 (2) 3 调试目的 (2) 4 调试范围及主要调试项目 (3) 5 调试开始前应具备的条件及调试流程 (3) 6 主要调试工艺及方法 (4) 7 质量验收标准 (20) 8 质量、环境、职业健康和安全控制措施 (21) 9 调试中使用的主要仪器仪表 (21) 10 有关单位的分工 (21) 附录一：#1机组发变组保护系统调试危险源辨识、评价及控制措施 (23)

淮南矿业集团煤矸石综合利用顾桥电厂2×330MW机组工程#1机组发变组保护系统调试措施 1 系统及设备概况 1.1 系统概况 淮南矿业集团煤矸石综合利用顾桥电厂本期工程拟建设2台330MW循环流化床机组，两台机组均采用发电机-变压器组单元接线，分别经主变压器升压至220kV后接入220kV升压站，再接入系统。220kV升压站采用全封闭式SF6 GIS设备，屋内布置。220kV系统采用双母线接线，共设7个间隔，其中2回出线间隔，#1主变、#2主变和启/备变共3回进线间隔，1回母线设备间隔及1回母联间隔。 主变压器采用三相、双线圈、强迫油循环导向风冷（ODAF）、无激磁调压低损耗升压变压器。主变压器配有智能式在线诊断装置，以连续监视主变压器油中溶解的氢气浓度等状态量。每台机组设1台高压厂变，采用无激磁调压，自然油循环强迫风冷（ONAF）,电源引自发电机出口，为两段6kV厂用母线（A段、B段）提供工作电源。每台机组设一套空冷型柴油发电机组作为机组的应急保安电源。全厂设置一台分裂变压器作为电厂的启动/备用电源，电源取自220kV升压站，采用有载调压，自然油循环强迫风冷（ONAF）。 高压厂用电采用6kV电压，补给水泵房采用10kV电压。低压厂用电压为380V。高压厂变6.3kV中性点采用中阻接地方式，主厂房380V工作变中性点经高电阻接地，主厂房其他380V PC中性点直接接地，辅助车间380V系统采用中性点直接接地的方式。 本工程#1机组对发电机、主变压器、高厂变、励磁变等主设备电量保护按照全面双重化配置。保护装置采用许继电气股份有限公司的WFB-802A型微机变压器保护装置、WFB-821A型微机发电机保护装置、WFB-801A型微机励磁变保护装置和WFB-804A型微机发变组非电量保护装置。共设五面保护屏，其中A、B 屏为发电机、励磁变保护，D、E屏为主变、高厂变保护，C屏为非电量保护。 发变组保护A、B屏配置如下保护：发电机差动、发电机负序过负荷、失

电气开关电流整定值计算

电气开关整定值

低防开关整定计算 一、过流保护： 1、整定原则: 过流整定选取值I过流应依据开关可调整范围略大于或等于所带设备额定电流Ie。如果低防开关带皮带负荷，为躲过皮带启动电流，过流整定值I过流应依据开关可调整范围取所带设备额定电流Ie的1.5倍。低防总开关过流整定值考虑设备同时运行系数和每台设备运行时的负荷系数（取同时系数Kt=0.8－0.9，负荷系数取Kf＝0.8－0.9），在选取时总开关过流整定值应为各分开关（包括照明综保）过流整定值乘以同时系数Kt和负荷系数Kf。（依据经验，如果总开关所带设备台数较少，同时系数可取0.9）。 2、计算公式（额定电流Ie） Ie=Pe/（Ue cosФ） Pe：额定功率（W） Ue：额定电压（690V） cosФ：功率因数（一般取0.8） 注：BKD1-400型低防开关过流整定范围（40-400A） BKD16-400型低防开关过流整定范围（0-400A） 二、短路保护 （一）、BKD16-400型 1、整定原则： 分开关短路保护整定值选取时应小于被保护线路末端两相短路电流

值，略大于或等于被保护设备所带负荷中最大负荷的起动电流加其它设备额定电流之和，取值时应为过流值的整数倍，可调范围为3-10Ie。总开关短路保护整定值应小于依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值，大于任意一台分开关的短路定值。选取时依据情况取依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值0.2－0.4倍，可调范围为3-10Ie。 2、计算原则： 被保护线路末端两相短路电流计算时，阻抗值从变压器低压侧算起，加上被保护线路全长的阻抗（总开关计算被保护线路的阻抗时，电缆阻抗忽略不计，只考虑变压器二次侧阻抗值）。被保护设备所带负荷中的最大负荷的启动电流按该设备额定电流的5－7倍计算。 3、计算公式： （1）变压器阻抗：Zb（6000）=Ud%×Ue2/Se Ud%：变压器阻抗电压 Ue ：变压器额定电压（6000V） Se：变压器容量（VA） （2）换算低压侧（690V）后的阻抗 Zb（690）=（690/6000）2×Zb（6000） （3）被保护线路的阻抗 电抗：XL=XOL（XO千伏以下的电缆单位长度的电抗值：0.06欧姆/千米；L：线路长度km） 电阻：RL=L/DS＋Rh

发变组保护整定计算算例

发变组保护整定计算算例 整定计算依据： 1、《DL/T 684-1999 大型发电机变压器继电保护整定计算导则》，以下简称《导则》 2、《GB/T 15544-1995 三相交流系统短路电流计算》 3、《大型发电机组继电保护整定计算与运行技术》高春如著 4、《RCS-985发电机变压器成套保护装置技术说明书》，以下简称：《说明书》 5、《厂用电系统设计》梁世康许光一著 第一章技术数据及短路电流计算 1.1发电机电气参数

1.2主变压器参数 1.3厂变参数

1.4励磁机参数 1.5系统阻抗（2011年7月16日，宁夏中调保护处提供系统参数,不含#1、#2、#3机） 计入#1、#3机组阻抗最大运行方式下归算至220kV 阻抗为0.00718，最小方式下系统阻抗为0.0174 1.6各电压等级基准值 1.7阻抗参数计算 1.7.1发电机阻抗 Xd=233.5%× 7.366100 =0.6368 Xd ′=24.5%×7.366100 =0.0668 Xd ″=15.7%×7.366100 =0.0428 X2=20.9%×7 .366100 =0.057 1.7.2主变阻抗

XT=XT0=14.02%×360 100 =0.0389 1.7.3厂高变阻抗 X T1-2′=15.5%× 40 100 =0.3875 计算用短路阻抗图，如图1-1 图1-1 #2发变组等值阻抗图 1.8短路电流计算 1.8.1最小运行方式下短路电流计算 1）d1点发生三相短路时，短路电流 发电机G 流过的短路电流(归算至220kV 侧，IB=238.6A)： I (3)dmin= "1Xd XT +×IB=0428 .00389.01 +×238.6=12.24×238.6=2920.5A 换算为18kV 侧(归算至18kV 侧，IB=3207.6A )短路电流为I (3)dmin=12.24×3207.6=39261A I (2)dmin=0.866× I (3)dmin=0.866×2920.5A=2529.2A 换算为18kV 侧短路电流为I (2)dmin=0.866×12.24×3207.6=34000A 系统流向故障点短路电流

ABB REG216发变组保护原理及调试简介

ABB REG216发变组保护原理及调试简介generator-transformer protection in yangzhou no.2 power plant 作者： ma changzheng jiangsu electric power maintenance branch company地址：南京市江宁区苏源大道58号-5邮编：211102 摘要：本文介绍了扬州二电厂二期2×600mw发电机组配置的基本概况，对发电机－变压器组保护方案及功能配置作了详细说明，并相应介绍了部分保护及自动装置的原理及调试情况。 关键词：发变组保护，reg216 abstract：the scheme and configuration of generator-transformer set relay protection system for yangzhou no.2 power plant phase ii 2×600mw project is briefed. moreover, this article introduces the principles and commissioning test of part of protective relaying. key words：generator-transformer protection, reg216 扬州第二发电有限责任公司二期工程扩建两台600mw超临界燃 煤汽轮发电机组，两台机组均采用发变组单元接线接入500kv配电装置，500kv系统为3/2断路器接线。发电机出口不设断路器，发 电机与主变之间用离相封闭母线相连接。发电机采用自并励静止励磁系统（abb unitrol 5000）。 本期工程每台机组设两台高厂变（三卷变），每台高厂变设一段10kv母线和一段3kv母线。两台机组设一组（两台）起动/备用变

RCS-985A发变组保护整定计算方案

发变组RCS-985A保护整定计算方案一、发变组保护配置 (一)发电机保护 1.发电机差动保护 2.发电机匝间保护---纵向零序电压保护 3.发电机定子绕组接地保护 发电机基波零序电压型定子接地保护 发电机三次谐波电压型定子接地保护 4.发电机转子接地保护 发电机转子一点接地保护 发电机转子二点接地保护 5. 发电机定子过负荷保护 定时限、反时限 6.发电机负序过负荷保护 定时限、反时限 7. 发电机失磁保护 8.发电机失步保护 9. 发电机定子过电压保护 10. 发电机过激磁保护 定时限、反时限 11. 发电机功率保护 发电机逆功率保护 发电机程序逆功率保护 12. 发电机频率保护 低频率保护 电超速保护 13.发电机起停机保护 14.发电机误上电保护 15.发电机励磁绕组过负荷保护 定时限、反时限 （二）主变压器保护 1.主变差动保护 2.主变瓦斯保护

3.主变零序电流保护 4.主变间隙零序电流、零序电压保护 5.阻抗保护 6.主变通风启动保护 7.主变断路器失灵保护（C柜）（三）高厂变保护整定 1.高厂变比率制动式纵差保护 2.高厂变瓦斯保护 3.高厂变复合电压过流保护 4.高厂变通风启动保护 5.高厂变过负荷保护 6.高厂变A分支低压过流保护 7.高厂变B分支低压过流保护 8.高厂变A分支限时速断保护 9.高厂变B分支限时速断保护 10.高厂变A分支过负荷保护 11.高厂变B分支过负荷保护 （四）发电机—变压器组保护 1.发变组差动保护 （五）非电量保护(需整定定值的) 主变冷却器全停保护 发电机断水保护 ...

一、发电机保护整定 1.发电机差动保护 发电机中性点CT ：2LH 12000/5 5P Y 接线 发电机机端CT ：7LH 12000/5 5P Y 接线 1.1发电机稳态比率差动保护 1.1.1发电机一次额定电流为I f1n =11207A 1.1.2 发电机二次额定电流计算: I f2n =I f1n /n CT =11207/（12000/5）=4.67（A ） 1.1.3差动电流起动定值I cdqd 整定 保护的最小动作电流按躲过正常发电机额定负载时的最大不平衡电流整定。 ∵ 5P 级电流互感器在额定一次电流下的变比误差为0.01 ∴I cdqd =K rel ×2×0.03I f2n 或 I cdqd = K rel ×I unb.0 式中：I f2n —发电机二次额定电流; K rel —可靠系数,取1.5; I unb.0—发电机额定负荷下,实测差动保护中的不平衡电流. 根据《大型发电机变压器继电保护整定计算导则》（以下简称《导则》），可取（0.20～0.30）I n ，一般宜取I op.0=（0.10～0.20）I n 。 结合以往运行经验,故此处取I cdqd =0.2I n （=0.2×4.67=0.943A ） 1.1.4比率制动系数的整定 1.1.4.1变斜率比率差动起始斜率计算: K bl1=K cc K er =0.1×0.5 式中: K er ---互感器比误差系数,取0.1; K cc —互感器同型系数,取0.5; 厂家建议K bl1---变斜率比率差动起始斜率一般取0.05～0.1，故取K bl1=0.1 1.1.4.2变斜率比率差动最大斜率计算: 最大不平衡电流,不考虑同型系数 I unb.max =K ap ×f er ×I k ·max =2×0.1×5.73I e =1.146I n 式中:K ap —非周期分量系数,取2.0 ； K er ---互感器比误差系数,最大取0.1； I k ·max —发电机最大外部三相短路电流周期分量,小于4倍额定电流时取4倍额定电流。 查短路计算结果，#1发电机机端三相短路时#1发电机提供的最大短路电流为5.73I f1n . 变斜率比率差动最大斜率为： K bl2=(I unb.max*-I cdqd*-2 K bl1)/(I k.max*-2) =(1.146-0.15-2×0.07)/( 5.73-2)=0.23 式中, I unb.max*、I cdqd*、I k.max*均为标么值(发电机额定电流). 根据厂家建议取 K bl2=0.5 按上述原则整定的比率制动特性,当发电机机端两相金属性短路时,差动保护的灵敏系数一定满足K sen ≥2,因此不必校验灵敏度. 最大比率制动系数时的制动电流倍数，装置部固定为4。 1.2差动速断保护: 差电流速断是纵差保护的一个补充部分,一般需躲过机组非同期合闸产生的最大不平衡电流,对于大机组,一般取3～4倍额定电流, 根据厂家建议取5倍额定电流.即: I cdsd =5I f2n (=5×4.67=23.35A) 1.3 TA 断线闭锁比率差动控制字整定： 因为发变组保护实行双主双后保护独立配置，且与传统保护相比，微机保护TA 断线