2007年(第29卷)笫1期
面和侧面底圆角上的节点。其中,z,代表回弹之后z轴的节点坐标。磊代表回弹前z轴的节点坐标。
SETl:由于是顶面和两侧面的节点,由上面的假设分析,y、z向的回弹都不考虑。只需考虑x轴方向的回弹。假设在左侧面,回弹前的节点坐标为A『(,=(凰,‰,z0),回弹后的节点坐标为Ⅳ。=(x,,_,z,),则五,>x,。所以,回弹补偿后的节点Ⅳ:=(2X。一X1,yj,Z。)。
sE他:主要是底两端面和侧面底圆角上的节点,其特点是既有z向的回弹,而且还有x向的回弹。保持坐标系一直与原整体坐标一致。所以,假设回弹前的节点坐标为Ⅳ0=(凰,K,磊),回弹后的节点坐标为Ⅳ1=(置,y1,z,),则蜀>置。所以,回弹补偿后的节点Ⅳ2=(2凰一置,K,2磊一z,)。
通过程序偏置了所有节点,已经对截面上的回弹进行了补偿。然后通过各截面所对应节点在纵向方向进行插值计算,得到一系列的节点,生成各个cAD软件都兼容的峪中性文件。导人重新生成的igs文件,在保证特征的情况下顺接截面上的各个节点,使之构线,要尽可能地保证过绝大部分节点的情况下曲线的光顺性,最后通过逆向光顺来生成整个回弹补偿面。一定要注意所生成的曲面的顺滑性,不允许有拐点和尖点的存在。
在此,回弹补偿面就
已经生成。但由于6个截
面并不能代表整个形面的
始末。所以,需要再在长
度和宽度上按照所作的回
弹补偿而的相切方向做一
些处理,按照原零件的轮图8右段补偿面的
廓线来投影,延长一些面,
对比放大图
也要去掉一些多余的面。
这样就作出了整个在回弹补偿后的零件,见图8。
3重构曲面的回弹分析和验证
把补偿重构型面同样按6个截面线取二维截面来计算截面的回弹值。工艺条件与之前完全相同,这里同样取l,=一360mm的截面加以说明。
补偿后的y=一360mm截面回弹最大值为2.58mm,位于左侧面最下延翻边处。尽管和补偿前的回弹2.15咖n有些差距(补偿过大),但效果比未补偿回弹前好了许多,还是能达到公差为0.5mm的焊装夹具的要求的。
同榉计算其他5个截面的回弹量,发现效果都还不错,但是y=一586mn?截面的障15单量和原零件相比最大的偏差为0.75n瑚,没达到上焊装夹具的标准。在此基础上又做了一次局部的回弹补偿,】,=一360mm、y=一425mm和1,=一586mm的截面都有改
动,步骤和前面一样,在此不再赘述。通过第2次的回弹补偿,最大误差同样在l,=一586mn?的截面.}二,但是在O.35mm以下,完全满足o.5mm的焊装夹具要求。各截面补偿后的数值计算偏差值见表3。
表3补偿后计算偏差值和实际检测偏差值mmy轴坐标一140一360一425—586—665—860一610
补偿后数值模
一0.24O.17一O.310.340.21O.26\拟结果偏差
补偿后实际
一O.40.3—0.20.4O.3O.4O.5(m“)结果偏差
至此,基于二维截面法的整个纵梁的回弹和补偿工作已经完成。把补偿修改过的模面进行加工、试压、调试,就得到了满意的结果,纵梁右侧面整体偏差结果见表3。
从表3可以看出,真正试模出来的回弹结果。还是和数值计算得出的结果有些差异,但在几个特征截面上,差值很小,看来二维计算的精度还是值得信赖的。
图9为零件在检具上的图形,可以看出,零件和检具的间隙是比较均匀的,回弹控制比较理想。
4结论
图9放在检具上的完成件
实践证明,对于梁类件的回弹问题,能很方便地运用计算二维回弹的方法来指导预测三维回弹。而且对于梁类件的回弹补偿,一?般只需要2—3次的补偿即可,成功率很高。
(下转第32、页)
二维截面法在精确预测汽车梁类件回弹上的应用
作者:聂昕, 成艾国, 钟志华, 申丹凤, Nie Xin, Cheng Aiguo, Zhong Zhihua, Shen Danfeng
作者单位:湖南大学,汽车车身先进设计制造国家重点实验室,长沙,410082
刊名:
汽车工程
英文刊名:AUTOMOTIVE ENGINEERING
年,卷(期):2007,29(1)
被引用次数:2次
参考文献(5条)
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