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混凝土侧压力的计算

K1621+193涵洞台身拉杆演算

1、墙身结构尺寸

墙身上口尺寸1.05m,下口尺寸为1.78m，墙高2.9m，墙身长37.3m

（单侧），每4m设置沉降缝。

2、浇筑过程中混凝土侧压力的计算（取两式中较小值）

F=0.22 丫衣。8 祁2V1/2（公式1）

F=Y c H （公式2）

式中：

F—新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m2;

丫c—混凝土的重力密度，24kN/m3;

t o—新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定（本段位4h）。当缺乏试验资料时，可采用t°=200/（T+15）=4.76计算（T为混凝土的温度=28）; V —混凝土的浇筑速度m/h （按泵车浇筑速度30m3/h进行控制，浇筑

长度按37.3m控制，则混凝土浇筑速度为V=30/ （ 1.05+1.78）/2*37.3=0.6m/h;

H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，

H=0.6*4=2.4m ;

（3 1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0,掺具有缓凝作用的

外加剂时取1.2;（本段掺外加剂，取1.2）

3 2—混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85;

50?90mm 时，取1.0; 110?150mm 时，取1.15。（本段取1.15）F=0.22丫c t。3 13 2V1/2=0.22X 24x4X 1.2x 1.15X 0.78=22.73kN/m2

F= Y C H=24X 2.4=57.6kN/m2

取两者较小值22.73kN/m2计算。

3、对拉螺杆受力验算及间距确定

各拉杆尺寸容许拉力表

初步拟定该涵洞墙身拉杆采用14拉杆（因实际为全丝拉杆，可

采用12拉杆容许拉力进行演算），对拉螺栓取横向800mm竖向600mm 按最大侧压力计算，每根螺栓承受的拉力为：

N=22.73kN/m2x 0.6m*0.8m=10.91kN

按拉杆直径为12,查表格得容许应力为12.9KN > 10.91,故拉杆

直径及间距均能满足要求。

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混凝土浇筑时对的侧压力计算精编版

混凝土浇筑时对的侧压力计算精编版 MQS system office room 【MQS16H-TTMS2A-MQSS8Q8-MQSH16898】

侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值（原因见后面说明）：式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2） γc------混凝土的重力密度（kN/m 3）取25 kN/m 3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；一般取值5h V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取h H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取3m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1； β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取。 1/2 =m 2 =25x3=75kN/ m2 取二者中的较小值，F= m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数和，则作用于模板的总荷载设计值为：有效压头高度：m F h c 3.12548.32=== 二、对拉螺栓计算：对拉螺栓采用D16螺杆；纵向最大间距为750mm ，横向最大间距为1200mm 。对拉螺栓经验公式如下：f A N *≤ N---对拉螺栓所承受的拉力的设计值。一般为混凝土的侧压力

新浇筑混凝土对模板的侧压力计算全文新浇筑混凝土时对模板的侧压力新浇混凝土初凝时间

新浇筑混凝土对模板的侧压力计算全文新浇筑混凝土时对模板的侧压力新浇混凝土初凝时间：t0=200/(T+15)=200/(20+15)=5.7142 (h) 新浇混凝土作用在模板上的最大侧压力按下列二式计算： F = 0.22γct0β1β2V1/2 F = γcH 式中F——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力＿span lang="EN-US">KN/㎡）γc——混凝土的重力密度＿/span>KN/m3＿span lang="EN-US"> t0——新浇筑混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。当缺乏试验资料，可采用t= 200/(T+15) 计算T——混凝土的温度（℃＿span lang="EN-US"> V——混凝土的浇筑速度＿span lang="EN-US">m/h＿span lang="EN-US"> H——混凝土侧压力计算位置处于新浇筑混凝土顶面的总高度（m ＿span lang="EN-US"> β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时叿span lang="EN-US">1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2 β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小亿span lang="EN-US">30㎜时，取0.85＿span lang="EN-US">50?span lang="EN-US">90㎜时，取1.0＿span lang="EN-US">110? span lang="EN-US">150㎜时，取1.15 =0.22×25×5.7142×1.2×1.15×1^(1/2)=43.4 (kN/m^2) =25×2=50 (kN/m^2) 取其中的较小值：F=43.4(kN/m^2) 新浇混凝土对模板产生的侧压力荷载设计值：F设=1.2×0.85×43.4=44.3(kN/m^2) 混凝土振捣对模板产生的侧压力荷载设计值：F2=1.4×0.85×4=4.76(kN/m^2) 故最终新浇混凝土对模板产生的侧压力荷载设计值F=49.06(kN/m^2) 有效压头高度为：h=49.06/25=1.96m

新浇筑混凝土对的侧压力计算全文

新浇筑混凝土对的侧压力计算全文公司内部编号：（GOOD-TMMT-MMUT-UUPTY-UUYY-DTTI-

新浇筑混凝土对模板的侧压力计算全文新浇筑混凝土时对模板的侧压力新浇混凝土初凝时间：t0=200/(T+15)=200/(20+15)=(h) 新浇混凝土作用在模板上的最大侧压力按下列二式计算：？ F=γct0β1β2V1/2 F=γcH 式中F——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力＿spanlang="EN-US">KN/㎡） γc——混凝土的重力密度＿/span>KN/m3＿spanlang="EN-US"> t0——新浇筑混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。当缺乏试验资料，可采用t=200/(T+15)计算 T——混凝土的温度（℃＿spanlang="EN-US"> V——混凝土的浇筑速度＿spanlang="EN-US">m/h＿spanlang="EN-US"> H——混凝土侧压力计算位置处于新浇筑混凝土顶面的总高度（m＿ spanlang="EN-US"> β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时叿spanlang="EN-US">；掺具有缓凝作用的外加剂时取 β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小亿spanlang="EN-US">30㎜时，取＿spanlang="EN-US">50spanlang="EN-US">90㎜时，取＿spanlang="EN-US">110spanlang="EN-US">150㎜时，取？ =×25××××1^(1/2)=(kN/m^2)=25×2=50(kN/m^2)？取其中的较小值：F=(kN/m^2)

新浇混凝土对模板的最大侧压力计算：

附页：外墙单面支模模板计算书 1、由于采用大钢模板，现只对其的支撑体系进行验算。单面模板高3m，以单排支撑点为验算单位，计算宽度为1m。 2、新浇混凝土对模板的最大侧压力计算：计算参数：γc=24KN/m3（混凝土的重力密度） t o=5小时（新浇混凝土的初凝时间要求搅拌站保证） β1=1.2（外加剂影响系数） β2=1.15（坍落度影响系数） v=1m/小时（混凝土浇筑速度，3m高的墙要求在>3小时浇完） H=3m（混凝土侧压力计算位置处到新浇顶面的总高度）由公式F=0.22γc t oβ1β2v =0.22×24×5×1.2×1.15×1 =36.43KN/m2 由公式F=γc H =24×3 =72KN/m2 按取最小值，故最大侧压力为36.43KN/m2 3、荷载设计值F6及有效压头高度h F6=γc F =1.2×36.43 =43.72 KN/m2 有效压头高度h= F6/γc =43.72/24=1.82m 倾倒荷载产生的压头x= F7/γc=2.8/24=0.12 叠加后的有效高头h=1.82-0.12=1.7m 4、倾倒混凝土时产生的荷载F=2KN/m2 F7=γ7F=2×1.4=2.8KN/m2 剪力图

N B = a cos F T A =sinaN B 由此得：

采用密布型钢管行架进行支撑增加锚拉，采用分析计算的方法进行计算： φ48×3.5mm钢管的力学性能抗拉、抗压强度设计值：f=205N/mm2 抗剪强度设计值：τ=120 N/mm2 单个杆件的抗力验算单个受拉构件：T A max/489=15740/489=32.19N/mm2<205 N/mm2（满足要求）总的拉力ΣTAi=14.43+15.74+14.28+9.24+4.14=57.83KN 57830/489=118.3 N/mm2<205 N/mm2(满足要求) 受压构件：N B max=30.59 KN；L B=1166mm 采用十字扣件，计算长度系数为1.5，所以实际计算长度为1749mm λ=L/r=1749/15.78=111；查表得Ψ=0.555 δ=N/ΨA=30590/（0.555×489）=112.7N/mm2<205 N/mm2（满足要求）5、地锚钢筋抗剪（整体） ΣF/fv=（24.05+26.23+23.79+15.40+6.90）×1000/（489×125）=1.58（根）所以至少需2排钢管埋地抗剪，实际安排5排，满足要求。 6、扣件抗滑以每个抗滑能力为7 KN验算水平方向，支点的最大水平力为26.23KN，每根水平受力杆通过5道行架有10个扣件锁定不可能位移。通过以上计算，该支撑体系满足要求。

混凝土侧压力的计算教学教材

K1621+193涵洞台身拉杆演算 1、墙身结构尺寸墙身上口尺寸1.05m，下口尺寸为1.78m，墙高2.9m，墙身长37.3m （单侧），每4m设置沉降缝。 2、浇筑过程中混凝土侧压力的计算（取两式中较小值） F=0.22γc t oβ1β2V1/2（公式1） F=γc H（公式2）式中： F—新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m2； γc—混凝土的重力密度，24kN/m3； t o—新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定（本段位4h）。当缺乏试验资料时，可采用t o=200/(T+15)=4.76计算（T为混凝土的温度=28）；V—混凝土的浇筑速度m/h（按泵车浇筑速度30m3/h进行控制，浇筑长度按37.3m控制，则混凝土浇筑速度为V=30/（1.05+1.78）/2*37.3=0.6m/h； H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，H=0.6*4=2.4m；

β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；（本段掺外加剂，取1.2） β2—混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。（本段取1.15） F=0.22γc t oβ1β2V1/2=0.22×24×4×1.2×1.15×0.78=22.73kN/m2 F=γc H=24×2.4=57.6kN/m2 取两者较小值22.73kN/m2计算。 3、对拉螺杆受力验算及间距确定各拉杆尺寸容许拉力表螺纹内径（mm）净面积（mm2）质量（kg/m）容许拉力（N) 螺栓直径（mm） 12 9.85 75 0.89 12900 14 11.55 105 1.21 17800 16 13.55 144 1.58 24500 18 14.93 174 2 29600 20 16.93 225 2.46 38200 22 18.93 282 2.98 47900 初步拟定该涵洞墙身拉杆采用14拉杆（因实际为全丝拉杆，可采用12拉杆容许拉力进行演算），对拉螺栓取横向800mm，竖向600mm，按最大侧压力计算，每根螺栓承受的拉力为： N=22.73kN/m2×0.6m*0.8m=10.91kN

结构设计常用数据表格

建筑结构安全等级 2 纵向受力钢筋混凝土保护层最小厚度（mm）不同根数钢筋计算截面面积（mm2）

板宽1000mm内各种钢筋间距时钢筋截面面积表（mm2）每米箍筋实配面积钢筋混凝土结构构件中纵向受力钢筋的最小配筋百分率（%）框架柱全部纵向受力钢筋最小配筋百分率（%）

框架梁纵向受拉钢筋的最小配筋白分率（%）柱箍筋加密区的箍筋最小配箍特征值λν（ρν=λνf/f）

受弯构件挠度限值注：1 表中lo为构件的计算跨度； 2 表中括号内的数值适用于使用上对挠度有较高要求的构件； 3 如果构件制作时预先起拱，且使用上也允许，则在验算挠度时，可将计算所得的挠度值减去起拱值；对预应力混凝土构件，尚可减去预加力所产生的反拱值； 4 计算悬臂构件的挠度限值时，其计算跨度lo按实际悬臂长度的2倍取用。

注： 1 表中的规定适用于采用热轧钢筋的钢筋混凝土构件和采用预应力钢丝、钢绞线及热处理钢筋的预应力混凝土构件；当采用其他类别的钢丝或钢筋时，其裂缝控制要求可按专门标准确定； 2 对处于年平均相对湿度小于60%地区一类环境下的受弯构件，其最大裂缝宽度限值可采用括号内的数值； 3 在一类环境下，对钢筋混凝土屋架、托架及需作疲劳验算的吊车梁，其最大裂缝宽度限值应取为0.2mm；对钢筋混凝土屋面梁和托梁，其最大裂缝宽度限值应取为0.3mm； 4 在一类环境下，对预应力混凝土屋面梁、托梁、屋架、托架、屋面板和楼板，应按二级裂缝控制等级进行验算；在一类和二类环境下，对需作疲劳验算的须应力混凝土吊车梁，应按一级裂缝控制等级进行验算； 5 表中规定的预应力混凝土构件的裂缝控制等级和最大裂缝宽度限值仅适用于正截面的验算；预应力混凝土构件的斜截面裂缝控制验算应符合本规范第8章的要求； 6 对于烟囱、筒仓和处于液体压力下的结构构件，其裂缝控制要求应符合专门标准的有关规定； 7 对于处于四、五类环境下的结构构件，其裂缝控制要求应符合专门标准的有关规定； 8 表中的最大裂缝宽度限值用于验算荷载作用引起的最大裂缝宽度。梁内钢筋排成一排时的钢筋最多根数

混凝土浇筑时对模板的侧压力计算(完整资料).doc

【最新整理，下载后即可编辑】一侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值（原因见后面说明）： 2/121022.0V t F c ββγ= H F c γ= 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2） γc------混凝土的重力密度（kN/m 3）取25 kN/m 3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；一般取值5h V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取0.5m/h H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取3m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1； β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。 2/121022.0V t F c ββγ= =0.22x25x5x1.0x1.15 x0.51/2 =22.4kN/m 2 H F c γ= =25x3=75kN/ m2 取二者中的较小值，F=22.4kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为： Q=22.4x1.2+4x1.4=32.48kN/ m2 有效压头高度：m F h c 3.12548.32===γ

混凝土侧压力

在JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》的第4.1.1条，给出了新浇混凝土对模板的侧压力计算公式：混凝土侧压力的计算（取两式中教小值）： F=0.22γctoβ1β2V∧? F=γc H 式中F——新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m ； γc——混凝土的重力密度，kN/m ; to——新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定。当缺乏试验资料时，可采用to=200/(T+15)计算（T为混凝土的温度℃）； V——混凝土地的浇筑速度，m/h； H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，m； β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2； β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。混凝土侧压力的计算分布图形如图所示，h为有效压头高度，h=F/rc 。新浇混凝土对模板侧面压力是入模的具有一定流动性的新浇混凝土在浇筑、振捣和自重的共同作用下，对限制其流动的侧模板所产生的压力。我国有关部门在20世纪60 ~80年代初期对混凝土侧压力进行了大量的测试研究，发现对于不同的结构类型、尽管一次浇筑高度、浇筑速度不同，但混凝土侧压力分布曲线的走势基本相同：即从浇筑面向下至最大侧压力处，基本遵循流体静压力的分布规律；达到最大值后，侧压力就随即逐渐减小或维持一段稳压高度后逐渐减小，压力图形对浇筑高度轴呈山形或梯台形分布。经试验获得的侧压力主要影响因素如下：（1）最大侧压力随混凝土浇筑速度提高而增大，与其呈幂函数关系。

（2）在一定的浇筑速度下，因混凝土的凝结时间随温度的降低而延长，从而增加其有效压头。（3）机械振捣的混凝土侧压力比手工捣实增大约56%。（4）侧压力随坍落度的增大而增大，当坍落度从7cm增大到12cm时，其最大侧压力约增加13%。（5）掺加剂对混凝土的凝结速度和稠度有调整作用，从而影响到混凝土的侧压力。（6）随混凝土重力密度的增加而增大。通过以上试验研究，《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-1992）提出了以流体静压力原理为基础，并综合考虑泵送和初凝时间等有关因素的计算公式：当初凝前混凝土已充分振捣液化，则有效压头h=t0v，当浇筑高度H较小、浇筑速度较快时，可能t0v＞H，则取h=H；当H较大，施工时采用分层浇筑，先浇的几层在基本上脱离了振捣影响区，有一定的“自立”能力，以及在配筋和模板等因素影响下，有效压头降低，侧压力减小，即h＜t0v0，此时考虑一个有效压头影响系数，再计入坍落度和外加剂影响的调整系数；即当采用内部振捣器时，新浇混凝土对模板侧面压力的标准值按两式计算，并取最小值。

混凝土结构施工图绘制方法及平法标注 (1)

毕业设置绘图设置 1）一般轴线是0.10-0.12宽，其他所有颜色设0.2，梁线可以用0.25，柱子边线和钢筋线可以用0.45-0.5（指的是采用无宽度的线绘制时） 2）字体方面，正文字体一般250-300高（请用dist进行实际测量高度），说明字体450-500高，图名600- 800高，shx字体宽度系数0.75-0.8，不要太多种字体，建议shx字体设置为英文tssdeng，中文tssdchn即可满足绝大部分的需求 3）填充灰度30%-40% 混凝土结构施工图绘制方法 1.概述结构施工图的基本要求是：图面清楚整洁、标注齐全、构造合理、符合国家制图标准及行业规范，能很好地表达设计意图，并与计算书一致。通过结构施工图的绘制，应掌握各种结构构件工程图表的表达方法，会应用绘图工具手工绘图、修改（刮图）和校正，同时能运用常用软件通过计算机绘图和出图。 2.结构施工图的绘制方法钢筋混凝土结构构件配筋图的表示方法有三种：（1）详图法。它通过平、立、剖面图将各构件（梁、柱、墙等）的结构尺寸、配筋规格等“逼真”地表示出来。用详图法绘图的工作量非常大。（2）梁表、柱表法。它采用表格填写方法将结构构件的结构尺寸和配筋规格用数字符号表达。此法比“详图法”要简单方便得多，手工绘图时，

深受设计人员的欢迎。其不足之处是：同类构件的许多数据需多次填写，容易出现错漏，图纸数量多。（3）结构施工图平面整体设计方法（以下简称“平法”）。它把结构构件的截面型式、尺寸及所配钢筋规格在构件的平面位置用数字和符号直接表示，再与相应的“结构设计总说明”和梁、柱、墙等构件的“构造通用图及说明”配合使用。平法的优点是图面简洁、清楚、直观性强，图纸数量少，设计和施工人员都很欢迎。为了保证按平法设计的结构施工图实现全国统一，建设部已将平法的制图规则纳入国家建筑标准设计图集，详见《混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图》（GJBT-51800G101）（以下简称《平法规则》）。 “详图法”能加强绘图基本功的训练；“梁表柱表法”目前柱表还在使用，梁表基本绝迹；而“平法”则非常普及且代表了一种发展方向。毕业设计要求梁平法，柱平法（列表注写或截面注写）。 3.结构施工图绘制的具体内容设计院正规出图的图纸内容包括：图纸目录、结构总说明、基础统一说明及大样（分别有天然基础大样和桩基础大样）、基础及基础梁平面、各层结构平面图（含墙柱定位图、各类结构构件的平法施工图（模板图、板配筋图以及梁、柱、剪力墙、地下室侧壁配筋图等））、大样图等。毕业设计要求：柱定位及柱配筋图；第N层的楼板配筋图（与模板图合二为一，要注明板厚、梁定位等）；第N层的梁配筋图（平法表示）；

混凝土浇筑时对模板的侧压力计算

一侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值（原因见后面说明）： 2/121022.0V t F c ββγ= H F c γ= 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2） γc------混凝土的重力密度（kN/m 3）取25 kN/m 3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；一般取值5h V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取0.5m/h H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取3m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1； β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。 2/121022.0V t F c ββγ= =0.22x25x5x1.0x1.15 x0.51/2 =22.4kN/m 2 H F c γ= =25x3=75kN/ m2 取二者中的较小值，F=22.4kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值 4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为： Q=22.4x1.2+4x1.4=32.48kN/ m2 有效压头高度：m F h c 3.12548.32===γ

混凝土地泵输送量计算简例

混凝土地泵输送量计算简例混凝土地泵输送量计算简例一台HBT60混凝土地泵输送混凝土，低压最大排量60m3/h，高压小排量为30m3/h；混凝土出料口最大输出压力为（高压/低压）15.7/7.7Mpa，按照低压工作状态，混凝土坍落度s＝180mm分析，理论最大水平输送距离： Lmax＝Pmax/ΔPh＝＝855（m）其中ΔPh＝＝9（Kpa） (K1粘着系数＝（Pa）＝1.2（Pa）， K2速度系数＝（Pa/m/s）=2.2（Pa/m/s）; 一般取0.3，α为径向压力与轴向压力之比，一般取0.9；

为管内混凝土平均流动速度，按照每小时完成30m3推计，＝（m/s））地泵的输送管管径为Ф125mm，出料口锥形管为150转125，管与管连接采用双盖式紧固件。水平布置长度约30m，（水平长度≥h/4＝70.2/3＝23.4m，符合要求。）出料口端部安装于角钢固定支座上，水平管向上使用R=1m的弯管，用角钢固定于首层地面上。楼层预留上行泵管每层留置180×180洞，泵管固定采用木锲。泵管最大输送水平距离核验： L=L锥形管+L弯管+L垂直管+L水平管+L软管 =10+4×9+13×5+30+18=159（m）≤855m，可行！附录二大模板计算 1、模板概况板面：δ=6mm Q235钢板横背楞：双[10槽钢竖背楞：[8槽钢

穿墙螺栓：T30锥型大螺栓 2、模板计算 2.1荷载: 计算大模板的受力时，荷载由恒荷载和活荷载组成。 a、恒荷载——新浇混凝土对模板侧面的压力标准值影响新浇混凝土对大模板侧压力的因素很多，根据《混凝土结构工程施工及验收规范》的规定，当采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按以下两式计算，取两式中的较小值。 F=0.22γ·t0β1β2v0.5 F=γ·H 式中F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ—混凝土的重力密度（kN/m3） t0—新浇筑混凝土的初凝时间（h），按实测确定，可采用t0=200/（T+15）计算（T为混凝土的温度℃），T=25℃，所以t=5。 v—混凝土的浇筑速度（m/h） H—混凝土侧压力计算位置处至浇筑顶面的距离（m）

混凝土浇筑时对的侧压力计算

A---对拉螺栓净截面面积（mm2）A=201mm2 f--对拉螺栓抗拉强度设计值单根D16螺杆所能承受最大拉力： Fmax=f A=335X201= 故满足要求为什么两者取最小值？新浇混凝土对模板侧面压力是入模的具有一定流动性的新浇混凝土在浇筑、振捣和自重的共同作用下，对限制其流动的侧模板所产生的压力。我国有关部门在20世纪60 ~80年代初期对混凝土侧压力进行了大量的测试研究，发现对于不同的结构类型、尽管一次浇筑高度、浇筑速度不同，但混凝土侧压力分布曲线的走势基本相同：即从浇筑面向下至最大侧压力处，基本遵循流体静压力的分布规律；达到最大值后，侧压力就随即逐渐减小或维持一段稳压高度后逐渐减小，压力图形对浇筑高度轴呈山形或梯台形分布。经试验获得的侧压力主要影响因素如下：（1）最大侧压力随混凝土浇筑速度提高而增大，与其呈幂函数关系。（2）在一定的浇筑速度下，因混凝土的凝结时间随温度的降低而延长，从而增加其有效压头。（3）机械振捣的混凝土侧压力比手工捣实增大约56%。（4）侧压力随坍落度的增大而增大，当坍落度从7cm增大到12cm 时，其最大侧压力约增加13%。? （5）掺加剂对混凝土的凝结速度和稠度有调整作用，从而影响到混凝土的侧压力。（6）随混凝土重力密度的增加而增大。

混凝土侧压力计算

断面12混凝土侧压力计算 1概述按照施工需求，断面12分两仓浇筑，第一仓浇筑至底板倒角上方30cm处，第二仓浇筑侧墙、顶拱。第二仓侧墙高度为3.74米。上部为拱形结构，内弧半径R=580cm，外弧半径R=660。模板布置方式为：采用15mm厚竹胶板，8cm*8cm方木作为竖向背楞，间距20cm。采用8cm*8cm方木作为横向背楞，间距60cm。采用扣件钢管作为对支撑，间距60cm*60cm布置。现对侧模系统进行验算。侧墙3.74米高，考虑按照混泥土浇筑侧压力进行计算，并上部考虑拱形混凝土浇筑时对侧模的影响。取顶拱内弧切线与水平方向夹角Ф≥55°范围内顶拱，按照侧压力进行计算，如图1-1。图1-1拱形荷载范围作图可得，此范围内拱形高度为 1.64米，则按照H=3.74+1.64=5.38米，对对撑钢管进行计算。混凝土侧压力：按《建筑施工手册》，浇筑至侧墙与顶拱相接处

时，减慢浇筑速度，取浇筑速度为1m/h时，计算作用于侧面模板的最大压力： F1=0.22rct0β1β2V1/2 F2=K*γ*h 浇筑速度取1m/h，混凝土入模板温度T取25度，则t=200/（T+15）=200/（25+15）=5。 F1=0.22rct0β1β2V1/2=0.22*25*5*1.2*1.15*10.5=37.95KN/㎡侧模高度为5.38米，取F2=K*γ*h=5.38*26.5=142.57KN/㎡。 F=min（F1，F2）=37.95KN/m2 2侧模系统验算 2.1竹胶板计算取10cm厚竹胶板条进行计算，q=37.95*0. 1=3.795kn/m 方木截面特性： W=b*h2/6=100*152/6=3750mm3，I=b*h3/12=28125mm4 方木背楞竖向布置，中心间距20cm，则竹胶板条跨度为0.2米。按照五跨连续梁计算： M=0.105ql2=0.105*3.795*2002=15939n*mm σ=M =15939/3750=4.25 MPa＜[σ]=12MPa W =5*3.795*2004/（384*104*28125）=0.28mm＜[l/600]=0.33mm l=5ql4 384EI 强度、刚度均满足要求。 2.2竖向背楞计算竖向背楞为8*8cm方木，间距20cm布置。则每根方木承受0.2m

泵送混凝土对模板侧压力计算公式应用分析

泵送混凝土对模板侧压力计算公式应用分析摘要：泵送混凝土侧压力受混凝土初凝时间和浇筑速度影响，在实际施工中往往是使用既有模板及支撑，所以，与其说是模板设计，不如说是荷载设计。决定荷载大小有模板、钢楞、拉筋、扣件四个环节。控制混凝土的侧压力是保证高支模作业安全的最有效措施。关键词：泵送混凝土；模板侧压力；施工安全。 1 新浇混凝土侧压力的影响因素刚浇筑入模的混凝土, 在振动作用下, 具有很大的流动性, 类似液体, 因此这时混凝土对模板的侧压力分布规律亦类似静水压力。但由于混凝土具有触变性, 只要振动一停止, 混凝土在振动时所获得的流动性将会丧失, 而且随着水泥的水化作用不断进行, 混凝土的极限剪切应力逐渐增大, 因而实际作用在模板上的侧压力要比按静水压力计算公式求得的小，从而影响混凝土模板侧压力的因素也要复杂的多，影响混凝土侧压力的因素有: 水泥的品种, 外加剂的种类,集料的种类及其级配, 混凝土的配合比及其稠度(又称坍落度) , 周围环境温度及混凝土的温度, 捣实混凝土的方法, 模板的刚度及表面的粗糙程度, 结构构件的配筋情况及断面尺寸等。泵送混凝土的坍落度，可按国家现行标准《混凝土结构工程施工及验收规范》的规定选用。对不同泵送高度，入泵时混凝土的坍落度，可按下表选用。不同泵送高度入泵时混凝土坍落度选用值通过试验确定。 2 泵送混凝土侧压力 2.1 泵送混凝土的特点泵送混凝土由于其效率高、浇筑速度快、机械化程度高、技术措施费用低、现场施工文明、其优越性十分显著, 这是实现现浇混凝土工业化生产的重要途径, 也是混凝土施工工艺的一大飞跃。这种施工方法所使用的混凝土因可泵性要求, 一般都是坍落度较大、流动性较好、粘聚性较大；其材料组成、配合比、坍落度等变化小, 浇筑过程比较连续均衡同时加入适量外加剂。所有这些特点, 使得泵送混凝土对模板的侧压力影响比较突出。 2.2 泵送混凝土侧压力的影响因素分析 2.2.1 混凝土浇注速度混凝土的浇注速度仍就是影响泵送混凝土对模板侧压力的一个重要影响因素，随着混凝土浇注速度的增加, 混凝土侧压力也增大，大多数研究者认为, 混凝土的最大侧压力F 与浇注速度V 的关系式为幂函数(即F = kV n )。 2.2.2 温度温度是影响混凝土凝结、硬化的重要因素, 从而也影响混凝土侧压力, 在一定的浇注速度下, 温度愈低则混凝土侧压力愈大, 两者成反比关系。 2.2.3 混凝土的振捣方法振捣密实混凝土的方法有两种: 一种为人工捣实, 一种为机械捣实。目前, 大多采用机械捣

级钢筋混凝土管配筋设计图册

钢筋混凝土排水管管体结构尺寸与配筋设计图册管截面配筋设计分册 Ⅱ级管配筋设计分发号： ××××××××有限公司二○○七年七月

结构设计规范》 CECS143:2002《给水排水工程埋地预制圆形管管道结构设计规程》 04 S516《混凝土排水管道基础及接口》 3. 编制要点根据现行标准、规范、规程对管体配筋进行计算及图表的编制。 ×××××××××××有限公司

土压力、侧向土压力、管内水重、堆积荷载等。进行强度计算时按 CECS143:2002规程确定各分项系数。管断面内层钢筋按受弯构件计算；管断面外层钢筋按大偏心受压构件计算；按正常使用极限状态验算裂缝，允许最大裂缝宽度Wmax≤0.2mm。材料强度混凝土强度等级取C30，轴心抗压设计强度f t ＝mm2；轴心抗拉标准强度f tk =mm2。冷轧及热轧带筋钢筋标准强度f yk =550N/mm2，抗拉设计强度 fy=360N/mm2。管壁厚＜100mm的管子可配单层筋，环向钢筋中心位置应在距离管内表面五分之二管壁厚处（2/5×t）管壁厚≥100mm的管子，应配双层钢筋，其内、外环向钢筋净保护层为20mm。对于直径1000mm、管壁厚为100mm的Ⅰ级管经验证明，也可用单层筋。钢筋骨架按滚焊机焊接成型计算。钢筋骨架两端的环向钢筋应 1～2圈，最大螺距不大于150mm。纵向钢筋直径原则上应与环向环向钢筋一致，但在环向钢筋直径小于5mm时，为保证钢筋骨架的纵向刚度，也取5mm。纵向钢筋根数按GB/T11836-1999标准规定：滚焊机成型的钢筋骨架相邻纵向的间滚焊机设置，但必须满足GB/T11836-1999标准中纵向钢筋间距的规定。纵向钢筋两端混凝土净保护层为 10mm。 6. 图册内容 6.管规格除国标规定的直径200～3000mm 21个规格外，又增加了1400、1600 两规格。管壁厚 Ⅰ级管取最小，推荐及1/10×t 三种壁厚（直径2400以上含国标Ⅱ、 Ⅲ级管规定值）；对于小直径管又增加了常见的管壁厚。 Ⅱ、Ⅲ级管取国标规定的最小管壁厚；直径2400、2600、2800、3000mm 管又增加了1/10×t壁厚。图表每个级别、每种规格管分管参数、配筋图表两幅。分别给出了混凝土用量、管重量、配筋面积、钢筋骨架的几何尺寸及钢筋用量。依据04S 516《混凝土排水管道基础及接口》图册，综合了Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ级管在混凝土基础、砂（或土）基础时不同支承角度条件下的允许覆土厚度、管道顶进施工允许覆土厚（见附录二，排水管实际工程条件）。 7. 图册应用

混凝土结构设计图表

混凝土结构设计图表目录 1.基本设计规定 (1) 1.1建筑结构的安全等级 (1) 1.2受弯构件的挠度限值 (1) 1.3结构构件的裂缝控制等级及最大裂缝宽度限值 (2) 1.4耐久性规定 (2) 1.4.1混凝土结构的环境类别 (2) 1.4.2 结构混凝土耐久性的基本要求 (3) 2 材料 (3) 2.1混凝土 (3) 2.2钢筋 (4) 2.2.1普通钢筋强度标准值 (4) 2.2.2预应力钢筋强度标准值 (5) 2.2.3普通钢筋强度设计值 (5) 2.2.4预应力钢筋强度设计值 (6) 2.2.5钢筋弹性摸量 (6) 2.2.6普通钢筋疲劳应力幅限值 (7) 2.2.7预应力钢筋疲劳应力幅限值 (7) 2.2.8钢筋公称截面面积、计算截面面积及理论重量 (8) 2.2.9钢绞线公称截面面积、计算截面面积及理论重量 (8) 2.2.10钢丝公称截面面积、计算截面面积及理论重量 (9) 3 预应力混凝土结构构件计算要求 (9)

3.1一般规定 (9) 3.1.1 张拉控制应力限值 (9) 3.1.2预应力钢筋及非预应力钢筋合力位置图 (9) 3.1.3预应力混凝土施工阶段验算图 (10) 3.2预应力损失值计算 (11) 3.2.1预应力损失值表 (11) 3.2.2锚具变形与钢筋内缩值 (12) 3.2.3摩擦系数 (12) 3.2.4预应力损失计算图 (12) 3.2.5各阶段预应力损失值的组合表 (12) 4 承载能力极限状态计算 (13) 4.1正截面受弯承载能力计算 (13) 4.1.1工形截面受弯构件受压区高度位置图 (13) 4.1.2 T形、及工字形及倒L形截面受弯构件翼缘 (14) 4.2正截面受压承载能力计算 (14) 4.2.1 钢筋混凝土轴心受压构件的稳定系数 (15) 4.2.2 刚性屋盖单层房屋排架柱、露天吊车柱和栈桥柱的计算长度 (15) 4.2.3 刚性屋盖单层房屋排架柱、露天吊车柱和栈桥柱的计算长度 (16) 5 正常使用极限状态验算 (16) 5.1裂缝控制验算 (16)

混凝土的侧压力计算

计算说明书 1..砼侧压力计算及分布砼表观密度3c /24m KN =γ 砼浇筑温度C ?=10t 砼浇筑速度0.6m/h v = 外加剂修正系数11=β 塌落度修正系数 12=β 新浇混凝土荷载分项系数为1.2 22 1210c /KN 189.7322.20F m V t ==ββγ 2c /71F m KN H ==γ 取32..7189KN/m 2 2m /284.392.1P m KN F =?= m P c m 636.1h ==γ m 908.4h 3= 最大侧压力为 39.284?1.5KN/m=58.896KN/m 工作平台荷载：（以允许荷载计算）上下工作平台允许荷载 m KN /1025.1.5N/m 1.8975=?? 主工作平台允许荷载 KN/m 05.22.8N/m 9.51150=??

计算模型及荷载分布图

2.计算模型见上图 3.计算程序见求解器 1234567 8910111213141516( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )( 5 )( 6 )( 7 )( 8 )( 9 )( 10 )( 11 )( 12 )( 13 )( 14 )( 15 )( 16 )( 17 )( 18 ) 位移图

位移计算杆端位移值 ( 乘子 = .01)（单位：cm） ------------------------------------------------------------------------------------------- 杆端 1 杆端 2 --------------------------------------- ------------------------------------------ 单元码 u -水平位移 v -竖直位移θ-转角 u -水平位移 v -竖直位移θ-转角 -------------------------------------------------------------------------------------------- 1 0.00679671 -0.28711157 -0.07956651 0.00000000 -0.31893817 -0.07956651 2 -0.03649118 -0.4195283 3 -0.01918889 -0.00949022 -0.21882927 0.47947941 3 -0.03649118 -0.4094412 4 -0.0174080 5 -0.03649118 -0.41952833 -0.01918889 4 -0.63596077 -0.09873477 -0.10055070 -0.74541604 -0.09865762 -0.16883565 5 -0.84293385 -0.1071553 6 -0.00938523 -0.2533653 7 -0.12343473 0.78441472 6 -0.74541604 -0.09865762 -0.16883565 -0.84293385 -0.10715536 -0.00938523 7 -0.00949022 -0.21882927 0.47947941 0.00679671 -0.28711157 -0.07956651 8 0.00679671 -0.28711157 -0.07956651 -0.06686375 -0.28738421 -0.00950297 9 -0.06686375 -0.28738421 -0.00950297 -0.06686375 -0.29333705 0.01308906 10 -0.03649118 -0.41952833 0.26211266 -0.74541604 -0.09865762 0.26211266 11 -0.03649118 -0.41952833 -0.01918889 0.00679671 -0.28711157 -0.07956651 12 -0.62385993 -0.03272964 -0.07687103 -0.62385993 -0.09874488 -0.09946306 13 -0.62385993 -0.09874488 -0.09946306 -0.63596077 -0.09873477 -0.10055070 14 -0.00949022 -0.21882927 0.47947941 -0.00545688 -0.12873965 0.55679820 15 -0.00545688 -0.12873965 0.55679820 0.00000000 0.00000000 0.56120731 16 -0.25336537 -0.12343473 0.78441472 -0.11655866 -0.12548756 0.80087439 17 -0.00949022 -0.21882927 0.54906891 -0.11655866 -0.12548756 0.54906891 18 -0.00545688 -0.12873965 0.56975274 -0.11655866 -0.12548756 0.56975274 --------------------------------------------------------------------------------------------

混凝土结构设计规范

《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 3基本设计和规定 1.1.8未经技术鉴定或设计许可，不得改变结构的用途和使用环境。 1.2..1根据建筑结构破坏后果的严重程度，建筑结构划分为三个安全等级。设计时应根据具体情况，按照表3.2.1的规定选用相应的安全等级。表3.2.1 建筑结构的安全等级 1.1.3混凝土轴心抗压、轴心抗拉强度标准值? ck 、? tk 应按表4.1.3采用。表4.1.3 混凝土强度标准值（N/mm2） c t 表4.1.4 混凝土强度设计值（N/mm2）的强度设计值应乘以系数0.8；当构件质量（如混凝土成型、截面和轴线尺寸等）确有保证时，可不受此限制； 2.离心混凝土的强度设计值应按专门标准取用。 1.2.2钢筋的强度标准值应具有不小于95％的保证率。热轧钢筋的强度标准值系根据屈服强度确定，用? yk 表示。预应力钢绞线、钢丝和热处理钢筋的强度标准值系根据极限抗拉强度确定，用? ptk 表示。普通钢筋的强度标准值应按表4.2.2－1采用；预应力钢筋的强度标准值应按

表4.2.2－2采用。各种直径钢筋、钢绞线和钢丝的公称截面面积、计算截面面积及理论重量应按附录B 采用。表4.2.2-1 普通钢筋强度标准值（N/mm 2 ） 2 当采用直径大于40mm 的钢筋时，应有可靠的工程经验。表4.2.2-2 预应力钢筋强度标准值（N/mm 2 ）称直径Dg ，钢丝和热处理钢筋的直径d 均指公称直径； 2 消除应力光面钢丝直径d 为4～9mm ，消除应力螺旋肋钢丝直径d 为4～8mm 。 4.2.3普通钢筋的抗拉强度设计值?y 及抗压强度设计值?′y 应按表4.2.3－1采用；预应力钢筋的抗拉强度设计值?py 及抗压强度设计值?′py 应按表4.2.3－2采用。当构件中配有不同种类的钢筋时，每种钢筋应采用各自的强度设计值。表4.2.3-1 普通钢筋强度设计值（N/mm 2 ） 300 N/mm 2 取用。表4.2.3－2 预应力钢筋强度设计值（N/mm 2 ）