1.运输物料:
原煤;松散密度: γ=900kg/m 32.运输能力:
第一个给料点Q 1=1612.90t/h (自尾部起)第二个给料点Q 2=
0.00t/h 第三个给料点Q 3=
0.00t/h 第四个给料点Q 4=
0.00t/h 3.水平运输距离:
L=298.543m 1).第一、二给料点距离:
L 21=0.000m 2).第二、三给料点距离:
L 32=0.000m 3).第三、四给料点距离:L 43=
0.000m 4.胶带倾角:第一段β1=
0.00° =0弧度(自尾部起)第二段β2=
13.00° =0.22689弧度第三段β3=
0.00° =0弧度平均角度= 4.33
° =0.07563弧度5. 胶带速度:
ν= 3.15m/s 6. 提升高度:H=L'×tg β
=46.70m
2. 胶带宽度:
B=1400mm = 1.40m 3. 胶带强度:σ=1000
N/mm 4. 输送机理论运量: Q=
3.6S νk γ式中:S=0.26400m 2k=0.92
Q=
2478.833
t/h 大于Q 1=1612.903
t/h 根据实际带速,计算实际运量Q=3.6S νk γ
胶带输送机设计计算书二、 自定义参数
1. 胶带种类:钢丝绳芯胶带,上覆盖胶厚度8mm,下覆盖胶厚度8mm
S—输送带上物料最大截面积;
k—倾斜输送机面积折减系数;
说明:1、红字为需要输入的数据,其他颜色为取值或计算得出;
2、本例胶带采用钢丝绳芯胶带;
3、本例含张力逐点计算,见工作表例;
4、仅供交流,原作者不负责计算结果的正误;
5、欢迎批评指正。一、 原始参数
Q 实际=2472.217
t/h
大于Q 1=
1612.903t/h 5.每米机长胶带质量: q 0=32.340
kg/m
6.每米机长物料质量 : q=Q/3.6ν
=142.231
kg/m 7.滚筒组:
D≥Cod
式中:钢丝绳d=0.0040m
=0.600
m Co=150.0000传动滚筒直径D=800.0000mm 630mm 8.托辊组:
133mm 辊子轴承型号:6305/C4,辊子轴径Φ
25mm,8.21kg n=
3 1.20q r0=nq r0'/a 0=20.525
kg/m 20.525kg/m
133mm 辊子轴承型号:6305/C4,辊子轴径Φ
25mm,11.64kg n=
2 3.00q r0=nq r0'/a u =7.760
kg/m 7.760kg/m =452.34rpm
0.0230
0.350073.5100m
4.5000m ⒒ 胶带与传动滚筒之间的摩擦系数: μ=
⒓ 拉紧方式:液压拉紧,拉紧位置在头部,至头部距离: L 1=⒔ 清扫方式:头部布置H型合金橡胶清扫器,尾部布置角型硬质合金清扫器⒕ 导料板长度: l=⒖ 头部设置2组过渡托辊组,给料点下设置10组缓冲托辊组
三、 输送机布置型式(见附图)
查表单个下辊转动部分质量q r0'=a 0--上托辊组间距;a u = 每米机长下辊子旋转部分质量: q 2=
⑶ 辊子旋转转速: n=30×ν/(3.14×r)⒑ 上下胶带模拟阻力系数: ω=⑴ 重载段:采用35°槽角托辊组,
辊子直径=Φ查表单个上辊转动部分质量q r0'=a 0--上托辊组间距;a 0 = 每米机长上辊子旋转部分质量: q 1=⑵ 空载段:采用V型下托辊组
辊子直径=Φ(1)头部传动滚筒
(2) 尾部及主要改向滚筒直径=
Φ
P 0=ea 0g(Im/v+q 0)
=1644.04N
式中:
e=0.80
Im=Q/3.6=448.03kg/s 辊子额定载荷P 0e =2920.00N
故满足要求。P u =ea u q 0g
式中:=599.61N
e=0.63辊子额定载荷P ue =1780.00N
故满足要求。P 0'
=P 0f s f d f a
式中:=2807.61N
fs=1.10fd=1.35fa=1.15P 0=1644.04N 辊子额定载荷P 0e =2920.00N
故满足要求。P u '
=P u f s f a
=758.51N
辊子额定载荷P ue =1780.00N 故满足要求。
f a --工况系数;② 空载段辊子校核
② 空载段辊子校核
e--辊子载荷系数; ⑵ 动载荷校核
① 重载段辊子校核
f s --运行系数; f d --冲击系数; 头部为双滚筒双电机驱动
四.辊子载荷校核
⑴ 净载荷校核
① 重载段辊子校核
e--辊子载荷系数;
Im--输送能力;
=1176.00N
式中:A=0.01×B =0.0140m 2P=70000.00N/m 2μ3=0.60F 4=20Bg
=274.68N
F 5=式中:=1847.81N
C ε=0.43ε=1.38(弧度)=0.0241F 6=式中:=413.45N
μ2=0.60Iv=Q/3.6γ(=Svk)=0.765=0.498m 3/s b 1=1.20m
μ2Iv 2γgl/v 2
b 1
2
μ2—物料与导料板之间的摩擦系数;Iv—物料流量; b 1—导料板内部宽度;
⒌ 托辊前倾阻力
C εL e μ0(q+q 0)gcos βsin ε
C ε—槽形系数;L e ε—托辊前倾角;⒍ 导料板阻力
A—清扫器与胶带接触面积;P—清扫器与胶带之间的压力;μ3—清扫器与胶带之间的摩擦系数;⒋ 尾部清扫器对胶带阻力
五、输送机阻力计算
⒈ 胶带及物料产生的运行阻力
F 7=
=1411.29N
F 8=3000.00
N
F 9=Bk 1
式中:=0.00N k 1=0.00
N/m B=
1.40m F u ==89126.12N
P A ==280747.27
w =280.75
Kw P M =式中:=371.30Kw
η1=0.94
η2=0.96
η4=0.98
η4=0.90
η4=0.9515842.88N 65160.01N
⑴ 电动机:YB400S2-4
, 电压V=6000V, 共2台 电机功率P=
220.000kW,1500.00rpm 滚筒直径Dr=0.80m,带速V= 3.15m/s,滚筒转速n 2=
75.20 输送带运行阻力小于物料下滑力,输送带会逆转,因此设逆止器。
电动机转速 n 1= η3--联轴器效率;
η4--电压降系数;
η3--不平衡系数;
⒊ 驱动设备选型
因输送带运行阻力 F 1=
物料提升阻力 F 2=⒈ 传动滚筒轴功率计算
F u V
⒉ 电动机功率计算
P A /η1η2η3η4η
5 η1--减速器效率; η2--偶合器效率;
⒏ 胶带绕过滚筒附加阻力(按每个滚筒400N计算)
⒐ 犁式卸料器附加阻力
k 1—刮板系数;10. 驱动滚筒圆周驱动力
F 1+F 2+F 3+F 4+F 5+F 6+F 7+F 8+F 9
五、传动功率计算及驱动设备选型
⒎ 给料点处物料附加阻力
Iv γv
减速器减速比i=19.95取减速比i=20.0000实际带速 3.142m/s
S zmin ≥a 0(q+q 0)g/8(h/a)max 式中:a 0= 1.20m
(h/a)max =0.01S zmin ≥25688.17
N S kmin ≥a u q 0g/8(h/a)max
式中:a u --下托辊组间距;=11897.08N a u = 3.00m 双滚筒驱动配比1:1式中:K A =1.30
S 2min ≥K A F u /2(e μФ2-1)
胶带围包角 Ф2=200.00°时=24208.38
N e μФ2=3.39μ=0.35取S 2=32923.40N F u =89126.12N
S 2'=S 2+F u /2
=77486.46
N k=2.35
小于e μФ2=3.39
第二传动滚筒趋入点输送带张力
3.第一传动滚筒(h/a)max --两托辊组间允许的胶带垂度;⑵ 空载段允许最小张力
⒉ 滚筒与胶带在临界打滑状态时输送带张力
K A --滚筒起动系数;
e μФ--胶带传动尤拉系数;
第二传动滚筒奔离点输送带张力
六、输送带张力计算
⒈ 胶带在允许最大下垂度时输送带张力
⑴ 重载段允许最小张力
a 0--上托辊组间距;
⑵ 减速器:
S 1'=S 2'=77486.46N
S 1=S 1'+F u /2
=122049.52
N k=1.58小于e μФ2=3.39
S 4=
S 4=25259.40
N 因
S 4=25259.40N 大于S zmin =25688.17N 故满足重载段胶带垂度要求。
S 3=S 4/K g
式中:=24287.89N K g =1.04
S 4=
25259.40N
因
S 3=24287.89N 大于S kmin =11897.08N S 5==30227.10N 因
S 5=30227.10N 大于
S kmin =11897.08N (1)拉紧力 M==60454.21
N =
60.45KN 式中:S 5=30227.10N 取M=62.00KN 则S 5=31000.00
N (2)拉紧力 G=式中:
ω=0.0230G=6121.86kg =60.06
KN 9. 拉紧力计算
2S 52.1[Fu/2(g(e μФ-1))+(q +q )ωL -q L tg β]7. 尾部滚筒胶带趋入点输送带张力
K g --胶带绕过滚筒时的阻力系数;故满足空载段胶带垂度要求。8. 拉紧装置处输送带张力
S 3-(L-L 1)ωg(q 0+q 2)+q 0gH-F 4
故满足空载段胶带垂度要求。
(1)第一传动滚筒奔离点输送带张力
(2)第一传动滚筒趋入点输送带张力
6. 尾部滚筒胶带奔离点输送带张力
S t1-L ωg(q+q 0+q 1)-F 5-F 6-F 7-Hg(q 0+q)
10.拉紧行程
L L
≥=3.04m 第二传动滚筒F t2=S 2'+S 2 =
110409.87N 式中:S 1'=S 2'=77486.46N F t2=110.41
KN S 1=122049.52N 第一传动滚筒F t1=S 1+S 1’ =
199535.98N S 2=32923.40N F t1=
199.54KN F w =
S 3+S 4 =49547.29N 式中:S 3=24287.89N F w =
49.55KN S 4=25259.40N
式中:[p]=1000000.0N/m 2D≥2Sy/B[p]
Sy=122049.52N =0.174
m B= 1.40m 800.00是合适的Mn=K A F u dr/2*2
式中:Mn=
11586.40N.m 滚筒直径Dr=800.00mm Mn=11.59KN.m dr=0.400m K A =
1.30F u =
89126.12N n=0.85m=n σB/S 1
=9.75 K A --滚筒起动系数;
七、安全验算
胶带强度校核
胶带接头采用硫化连接,其强度取带强的85%。
胶带安全系数:
12. 尾部改向滚筒合力
13.头部传动滚筒
(1)头部滚筒直径校核
取头部传动滚筒直径D=
(2)头部传动滚筒最大转距
dr--驱动滚筒半径;L(ε+ε1)+ln
11. 头部传动滚筒合力