电力机车自动过分相方案的探讨(严云升)
电力机车自动过分相方案的探讨
严云升
摘要：介绍了3种自动过分相方案的工作原理及实际应用情况，分析了它们各自的优点和缺点，并建议在准高速和高速电气化线路上采用第3种方案，即车上自动控制断电方案。
关键词：电力机车接触网电分相供电死区中性段自动过分相
为使电力系统三相负荷尽可能平衡，电气化铁道的接触网采用分段换相供电。为防止相间短路，各相间用空气或绝缘物分割，称为电分相。国内接触网上每隔20 km～25 km就有一长约30 m的供电死区。在此无电区外一定距离处设有“断”、“合”提示牌，电力机车通过时须退级、关闭辅助机组、断开主断路器，惰行通过无电区后再逐项恢复，这样受电弓是在无电流情况下进出分相区的，从而保证了受电弓和接触网的寿命。但这样操作，一方面影响了行车速度，另一方面增加了司机的劳动强度，操作稍有疏忽就会拉电弧烧分相绝缘器。对准高速、高速线路，每小时就要过10多个分相区，靠司机操作实属困难。对高坡重载区段，手动过分相会引起列车大幅降速，延长咽喉区段的运行时间，降低线路运能。因此必须考虑列车自动过分相的方案，及早取消司机的手动过分相操作。
国外仅有少数国家研究和采用自动过分相装置，其技术方案基本上有3种：地面开关自动切换方案，柱上开关自动断电方案，车上自动控制断电方案。
下面将对这3种方案进行介绍、分析和比较。
1 地面开关自动切换方案
这种方案国际上以日本为代表，解决了东海道新干线上高速列车自动过分相的难题。国内郑州铁路局西安科研所在咸阳附近对这种方案进行了研究和试验。这种方案的工作原理见图1。在接触网分相处嵌入一个中性段，其两端分别由绝缘器JY1、JY2与二相接触网绝缘。JY1、JY2不采用一般的由绝缘物构成的分相绝缘器，而采用锚段关节结构，以保证受电弓滑过时能连续受流。2台真空负荷开关QF1、QF2分别跨接在JY1、JY2上，使接触网两相能通过它们向中性段供电。在线路边设置4台无绝缘轨道电路CG1～CG4作为机车位置传感器。无车通过时，2台真空负荷开关均断开，中性段无电。当机车从A相驶来达到CG1处时，真空负荷开关QF1闭合，中性段接触网由A相供电。待机车进入中性段、到CG3处时，QF1分断，QF2随即迅速闭合，完成中性段的换向过程。由于此时中性段已由B 相供电，机车可以在不用任何附加操纵、负荷基本不变的条件下通过相分段。待机车驶离CG4处后，QF2分断、装置回零。反向来车时，由控制系统自动识别，控制2台真空负荷开关以相反顺序轮流闭合，采用这种方法过分相，断电时间约为0.1 s～0.15 s。
图1 地面开关自动切换方案的工作原理图
这种方案的优点是：接触网无供电死区，无须司机操作，机车上主断路器无须动作，自动换相时接触网中性段瞬间断电时间很短，且此时间与行车速度无关，可适用于0～350 km/h速度范围，对行车中可能出现的限速、一度停车等情况均能正常工作。
这种方案的缺点是：
(1) 真空负荷开关带负荷分断，因而必须考虑在线备份及检修备份。图2
是实用的主接线图。其中QF1、QF2为主用开关，QF5、QF4分别为其检修备用开关，当主用开关检修时可以方便地投入工作。QF3是QF1、QF5的在线备用开关，平时它处于闭合位，当万一QF1(QF5)由于灭弧室真空破坏或操作机构原因发生拒分故障时，控制系统则命令QF3迅速分断，然后再闭合QF2(QF4)，以避免造成相间短路。图中QS1为三相隔离开关，便于装置的投入或撤出；QS3为单极隔离开关，在QF3检修时将其旁路；QS2单极隔离开关平时处于分断位，只有当装置停用，中性段上恰有机车途停时才闭合。闭合后，机车得电驶离中性段。
图2 实用主接线图
QF1、QF2——主用开关； QF3——在线备用开关； QF4、QF5——检修备用开关； QS1——三极隔离开关； QS2、QS3——单极隔离开关； JY1、JY2——分相绝缘器； F——避雷器； TI——电流互感器； TV——电压互感器； FU——熔断器
(2) 中性段的长度难于确定。对于只有1个受电弓的列车或是双机重联、2台机车紧靠的列车，中性段的长度可以按双机长度来确定。对于双机重联，机车分布在首尾的列车或是多弓动力分散型列车，中性段要按整个列车长度来考虑。中性段的长度必须考虑本区段运行模式的多样性。
图3 过分相区时的电流波形
(a) v=40 km/h，网压27.7 kV，19级；
(b) v=85 km/h，网压29 kV,15级
(3) 过分相区后合闸时的电流冲击比较大，如果机车上不采取措施限制合闸冲击电流，有可能造成电机环火，同时列车冲动也使乘客难于忍受。图3是637次列车、573号机车两次过分相段时的电流波形，第2次的合闸涌流为机车原负荷的9.5倍。这可能是由于负荷开关带负荷分断后引起的中性段残压恰与合闸后的电压相位接近叠加造成的。
解决合闸时的电流冲击，可在机车上采取措施，即机车上检测到连续60 ms 无网压时，把司机给定拉回到0，延时0.5 s，然后再重新启动机车。司机给定由0到最高值约延时6 s。
(4) 投资巨大，要建分区所，需要有一批管理和操作维护人员。初步估算其投资比第3种方案超出2个数量级，而且后续的管理维护费用相对也较大。
该方案经过试验改进，现已经在线路上投入使用。
2 柱上开关自动断电方案
这种方案以瑞士AF公司为代表。国内福州铁路分局曾从瑞士AF公司引进了2组自动分相装置，装于鹰厦线永安机务段管区内。其工作原理见图4。A、B两组真空开关在正常状态下均处于分断位置。当电力机车运行至a-b之间时，A组
开关装置线圈有电流通过，磁铁吸合，真空开关在15 ms时间内闭合使c-d段有电。当电力机车运行至c-d之间时，A组开关的线圈中无电流通过，磁铁释放，15 ms时间内A组真空开关断开，使d-e-f-g为无电区，机车惰行。当电力机车运行至g-h之间时，B组开关装置线圈有电流通过，同理B组真空开关闭合；当机车驶离i点后，B组开关线圈失电使B组开关断开，但此时该开关不起分断电流作用。这样A、B两组开关回到初始状态。
图4 柱上开关自动断电方案的工作原理图
这种方案的优点是：比第1种方案来得简单，无须设立分区所，相应投资要少些，供电死区(d-e-f-g或c-d-e-f)比现有的分相区来得短，无需司机操作，机车上的主断路器不需分断。
这种方案的缺点是：
(1) 真空开关带负荷分断，需要经常维护，由于是柱式安装，难于实现100%备份。
(2) 该方案运行的可靠性与机车通过分相区时的速度有关，即通过速度必须在一定范围内。如果机车速度太低，机车尚未到达d点就过早地断电，靠惯性闯过供电死区时的速度损失很大，严重时甚至接近停车；如果机车速度太高，机车通过a-c段的时间太短，A组开关线圈得电时间太短，导致A组开关不能正常闭合。所以这种方案难于适应临时限速、一度停车等特殊情况。
(3) 过分相后机车电流有很大的冲击，造成机车主断路器跳闸，如果机车上未采取措施，势必造成机车冲动，影响电机和车钩，使乘客感到不舒适。这点与第1方案类似。
(4) 试验中发现在靠近分相两端产生了一些明显的电弧。这主要是机车进入分相区a-c段时，由于真空开关线圈的接入，引起加到机车上的网压突降，产生了电弧。这是本方案不可克服的弊病。
(5) 分相区中接触网分段比较多，接触网结构复杂。
(6) 当机车向一个方向行驶时，A、B 2组开关中只有一组开关动作是必要的，另一组开关动作是多余的。
(7) 难于适应多弓运行的列车，一列车过分相会造成真空开关多次动作，且与弓的位置有关。
(8) 存在着一定长度的供电死区，因而断电时间比第1种方案长，且与速度有关。
这种方案由于其本身的缺陷，特别是难于适应不同的通过速度，再加上对过分相后的电流冲击未采取相应措施，因而未能实际投入使用。
3 车上自动控制断电方案
该方案的工作原理是当机车得到过分相预告信号后，首先进行确认，然后封
锁触发脉冲，延时断开主断路器，使机车惰行通过无电区。在通过无电区后，由机车自动检测网压从无到有的跳变并确认，再合主断路器，顺序启动辅机，然后限制电流上升率，启动机车。该方案中，除分相预告信号与地面设施有关外，其余一切操作都由机车自动完成，无需人工干预。
广深线全线都采用这一方案自动过分相，所用的SS
8
机车具有自动过分相的功能，实际使用效果好，投资较以上两种方案都少得多。
在离分相区两端约60 m处的线路上，左、右各埋1块磁铁，一个分相区只需要4块磁铁。机车头部靠近铁轨处左右各设1个感应器，当机车通过磁铁时，感应器就接收到信号，再由感应器向机车微机控制系统发送110 V电平的预告信号。机车微机控制系统在收到该预告信号后延迟一定时间，向感应器发出一个20 ms宽、110 V电平的复位信号，使感应器复位，预告信号随之消失。所延迟的时间用于完成对预告信号的确认，封锁触发脉冲，等待电机电流衰减和断开主断路器，并留有一定余量。但延时时间不能太长，必须保证机车开始进入分相区时使感应器复位，以便进行下一次的检测。当机车驶离分相区时，感应器也相应动作，机车在经过同样延时后再次使感应器复位，而这一次感应器所发的信号没有实际意义，它只是为了线路上车辆双向行驶的需要才设置的。图5是目前广深线上这些信号的时序图。
图5 预告信号与复位信号的时序
机车上为了实现自动过分相的功能，一是必须在主断路器前设置25 kV的高压电压互感器，以便检知是否已过了分相区；二是利用微机系统已有的硬件：1个数字输入口用于检知预告信号，2个数字输出口，分别发出感应器复位信号及合主断路器命令。自动过分相分主断路器命令，可与机车保护用的分主断路器命令合用，由软件来区分主断分的原因。国产相控电力机车上一般都装有高压互感器，用于提供一次侧电压信号和检测无功功率。所以为了实现过分相的自动控制，一般不需另行增加设备。
实现机车上过分相的自动控制，对微机控制的机车(如SS
8、SS
9
、SS
4B
)来说
是不难解决的，主要通过软件来实现；而对于模拟控制的相控机车(如SS
4
改、
SS
3B 、SS
6
、SS
6B
)，则需进行改造，加装一些小设备；对于用调压开关进行调压的
机车(如SS
1、SS
3
)则较难于实现。
该方案的优点是：
(1) 投资最低，仅需解决过分相的预告信号问题。
(2) 主断路器只分断辅机的小电流，而不需分断牵引电机电流，因而对主断路器电寿命影响不大。
(3) 过分相区后能自动控制电流上升率，不会有冲击电流，对列车造成的冲动也比较小，提高了乘客的舒适度。
(4) 过分相的自动控制与列车速度无关，可适应低速、常速、准高速和高速的要求。
(5) 预告信号的检测采用了2套冗余，所以使用可靠，没有发生过问题。
(6) 无需人工干预。
(7) 可以适应多弓的列车。头车在接到分相预告信号后，发出命令到其他动力车，使各动力车几乎同时封锁脉冲和断开主断路器，由各车自己判断是否通过了分相区。这样合主断路器命令是相继发出的，因而可减少整个列车牵引力的损失。昆明至石林的动车组上有3台动车、3弓并举，就是采用这种方法自动过分相的。
该方案的缺点是：机车上有一段时间是断电的，且断电时间比第1方案长，而断电时间的长短与通过速度有关。
假定分相处接触网供电死区长60 m，那就在分相区前60 m处设预告信号。按SS
8
目前的控制软件，在预告信号收到后经430 ms(3次确认180 ms，封脉冲延时200 ms，主断路器分断50 ms)机车断电。过分相区后经200 ms主断路器合、机车得电(3次确认180 ms，主断合20 ms)。机车完全断电时间按下式计算：
若v
1=160 km/h，v
2
=200 km/h，v
3
=250 km/h，v
4
=300 km/h，相应 t
1
=2.47 s，
t 2=1.93 s， t
3
=1.498 s， t
4
=1.21 s。
机车过完分相、主断路器合后的情况，不论采用哪一方案都是相同的，这主
要取决于辅机的启动时间和旅客的舒适度要求。电机电流上升到额定电流约需4 s。相对于4 s而言，第3方案比第1方案断电时间长的缺点，在高速时影响甚微，而在低速时影响比较明显。
4 小结
通过以上分析比较，认为：
(1) 在准高速和高速线路上，采用第3方案即车上自动控制断电方案是可取的，投资最小，自动过分相性能较好，工作可靠。第2种方案是不可取的，第1方案也由于其投资庞大，不宜采用。
(2) 电机电流上升率的限制不必采用一固定值。在刚投入的几秒内，上升率要小，以后上升率可以取大些。这样可缩短过分相后电机电流的恢复时间，又不致引起冲动。
(3) 由于过分相机车速度下降，过分相后速度再恢复的时间取决于坡道和机车在这种速度下的加速力，运行的技术速度与机车的最高速度差越大机车的加速力就越大。
(4) 应采取措施防止埋在分相区两端的磁铁的丢失。
(5) 预告信号的位置设为60 m只适用于机车速度小于300 km/h，如果机车速度更高，应使预告信号提前。
作者简介：严云升1940年生，1962年毕业于上海交通大学电力机车专业，高级工程师(教授级)，主持了国产电力机车微机控制系统的开发设计工作。
作者单位：株洲电力机车研究所(株洲412001)参考文献
1 林磊.自动分相装置试验的浅析.电气化铁道，1998(3).
2 严云升.SS
8
电力机车的微机控制系统.机车电传动，1994(6).收稿日期：1999-06-23
[电力机车,问题]关于电力机车过分相问题的探讨
关于电力机车过分相问题的探讨 0引言 为使电力系统三相负荷尽可能平衡，电气化铁道的接触网采用分段换相供电。为防止相间短路，在不同相供电臂之间的连接处用绝缘装置分割，形成了二个供电臂之间绝缘分割区域，称为分相区。电力机车在进入分相区前，通过人控(司机操作)或机控(设备控制)2种方法，切断机车用电负载，使电力机车受电弓在无电流情况下滑行通过分相区后，再恢复机车用电负载。上述人控和机控的2种过分相操作方法，由于受操作者可能存在的失误和设备故障失控，带电过分相的现象还难以杜绝，而一旦发生，轻则受电弓、分相装置受损，严重时造成接触网烧损，中断铁路运输，给电气化铁路行车安全构成严重威胁。因此，研究和完善过分相的设备改进方案，强化配套的管理工作，提升电力机车过分相的可靠性成为十分重要的课题。 1过分相装置原理简述 目前国内外研究和采用的自动过分相装置，技术方案有3种：即地面开关自动切换方案，柱上开关自动断电方案，车上自动控制断电方案。 1)地面开关自动切换方案 日本新干线采用地面开关自动切换过分相方案。在接触网分相处设置一个中性区段，两端分别由绝缘器F1、F2与二相接触网绝缘，一般采用锚段关节结构，以保证受电弓滑过时能连续受流。2台真空断路器S1、S2分别跨接在接触网两相上并能通过它们向中性区段供电，在无机车通过时，S1闭合、S2断开。钢轨两侧设置4个机车位置感应器CG1~CG4(或利用轨道电路实现位置检测)，当机车驶入CG1点时，机车自然由A相供电;当机车驶入CG2点，但还未到CG3点时，控制电路使断路器S1断开，S2闭合，此时中性段由B相供电;当机车驶出CG4点时，控制电路使S1闭合，S2断开，恢复到没机车时的状态。机车反向通过分相区时CG1~CG4发出相反顺序动作。工程实施要考虑设备在线检修备份等因素并设置分区所，实际方案较以上复杂得多。这种过分相方案断电时间约0.1~0.15s，其优点是：接触网无供电死区，无需司机操作，车上主断路器无须动作，自动换向时接触网中性段瞬间断电时间短，可适用于不同机车速度;缺点是：过分相后合闸的电流冲击较大，建造和运行维护费用很高。 2)柱上开关自动断电方案 瑞士等国家采用此方案，我国原福州铁路分局曾从瑞士AF公司引进，安装于鹰厦线运用。其结构原理如图2。它由2个真空磁控线包L1、L2，真空断路器K1、K2，过电压吸收器MDA，以及相应的接触网分段组成。在设备和结构上对称分布，以适应正、反向行车要求。其基本原理是利用机车通过磁控线包受流区b段和h段时使L1、L2受流，产生真空断路器K1、K2分闸动作和真空灭弧，切断机车供电，使机车不带电通过分相主绝缘区e段。其特点是设备布置在支柱上，结构简单，无须设立分区所，无需司机操作，机车上主断路器无需分断。缺点是：真空开关带负荷分断，需要经常维护，柱式安装，难以实现设备备份;机车过分相时过渡过程中的过电压、涌流冲击大，容易造成列车冲动;接触网分段较多、结构复杂;机车单方向行驶时，K1、K2开关只有一组动作是必要的，同时存在供电死区，断电时间也较第一种
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中南大学现代远程教育课程考试（专科）复习题及参考答案 电力机车控制 一、判断 1.机车的速度特性是指机车牵引力与运行速度的关系。（） 2.机车牵引力与机车速度的关系，称为机车的牵引特性。（） 3.直流电力机车速度曲线比整流器电力机车的速度特性曲线下降更陡。（） 改型机车Ⅲ级磁场削弱时，15R和16R同时投入，磁场削弱系数为。 ( ) 5.网侧出现短路时，通过网侧电流互感器7TA及原边过流继电器101KC，使主断路器4QF 动作。 ( ) 改型机车主电路接地保护采用接地继电器，这是一套无源保护系统。 ( ) 7.牵引工况下，每“转向架供电单元”设一套接地保护系统，除网侧电路外，主电路任一点接地时，接地继电器动作，通过其联锁，使主断路器4QF动作，实现保护。 ( ) 8.控制电路是为主电路服务的各种辅助电气设备和辅助电源连成的一个电系统。 ( ) 9.劈相机起动电阻备有两组，更换使用，若起动电阻均不能使用时，可将闸刀开关296QS 倒向253C，改用电容分相起动。 ( ) 10.零压保护电路同时起到高压室门联锁阀的交流保护作用。 ( ) 11.控制电源柜由110V电源柜和蓄电池组成，通常二者并联运行，为控制电路提供稳定的110V电源。 ( ) 12.控制电源各配电支路均采用单极自动开关，它们既作为各支路的配电开关，可人为分合，又可作为各支路的短路与过流保护开关，进行保护性分断。 ( ) 13.交直交传动系统的功率/体积比小。（） 14.交流电机同直流电机相比，维修量可以减小。（） 15.交直交系统具有主电路复杂的特点。（） 二、填空 1.主电路按电压级可分为网侧高压电路、调压整流电路和电路三级。
ss3型电力机车主电路结构分析及运行工况探讨大学论文
摘要 铁路作为远距离、大容量、全天候的陆路交通工具，以其功率大、速度快、效率高、过载能力强、适应性好的特点被广泛受到重视。中国高铁在“以稳为主、稳中求快”的宗旨指点下，取得快速发展的可喜成绩。SS3B型电力机车是第二代机车技术产物SS3型的改进产品，技术有承前启后的必然，也有被取代的必要性。 SS3B型电力机车调压方式采用了以单向半控桥式整流电路为调压理论基础的不等分三段半控整流电路，三级弱磁升速的具有弱磁与调压配合控制特的调速电路，供电方式是是转向架电机并联独立供电方式，SS3B型电力机车的制动方式是加馈电阻制动，此外，由于SS3B型电力机车的电气设备布置与电气控制等方面比SS3型电力机车设计的更加合理，这使该电力机车拥有恒流启动准恒速限压运行的调速控制特性和更优越的再生制动性能，本文重点讨论电力机车主、辅电路及电力机车的运行工况。 随着新型电力机车应用和推广工作的深入、列车技术的改进与发展，SS3B型电力机车的安全性、可靠性和节能性能等问题已经成为阻碍它继续推广的障碍。如SS3B型电力机车功率因数并不理想的不等分三段桥整流装置所产生的谐波，给正常运行的电网造成干扰乃至危害；使辅助电路系统提供电力的劈相机的启动接触器线圈经常烧坏，造成停车事故；牵引变压器渗、漏油故障等，这些情况不仅给机车的正常运行带来隐患，也增加了机车的检修成本，所以本文提出了有关故障的处理和预防方法。 关键词：SS3 B型电力机车；主辅电路；制动工况；牵引工况；
Abstract The railroad is long-distance to leave, the route on land pileup of big capacity, all - weather, with it’s power big, quick velocity, efficiency higher, the overburden capability is strong, suitability the good characteristics be extensively been valued. Chinese high speed railway points out in the aim of "with steady for lord, steady amid beg quickly" down, obtain the pleased result of rapid shape. The SS3 B type electric locomotive is the betterment product of the next generation scooter technique outcome SS3 type, technique already before accepting Inspired post - of there is also the necessity to be replaced by all means. The SS3 B type electric locomotive adjusted to press a mode to adopt with the one-way quasi control the bridge type rectification telephone for adjust the anti of pressing the theoretical basis to wait to divide three quasis to control to commutate telephone,3 stages the weak magnetic belt kick soon have weak magnetic belt and adjust to press a team work control especially of velocity modulation telephone,The power supply method is to is a bogie dynamo to merge an independent power supply method, the making of SS3 B type electric locomotive method is to apply the Feedback resistance system,In addition, the electricity equipment of the SS3 B type electric locomotive decoration controls with electricity to wait aspect to compare a SS3 type electric locomotive to design more reasonable,This makes the electric locomotive hug to have persistence to flow a start preparation the constant speed limit press velocity modulation control characteristic and more superior regenerative braking performance of run - time, this text point talks about electric locomotive lord, assist the run - time work of telephone and electric locomotive condition. But along with the new electric locomotive application and the generalize operate of thorough, train technical betterment and shape, the stability, reliability and economy energy performance question of SS3 B type electric locomotive has already become baffling it goes on to expand barrier to. Such as SS3 B type electric locomotive power factor anti the ideal anti wait to divide three bridges rectification device generate of harmonic, result in to the charged barbed wire net that the normal circulates jam is to harm; Giving the auxiliary circuit system provide the start contactor of electric wedge camera the coil to burn usually is bad, result in to park the car accident; Lead transformer to ooze, leak oil fault etc., these condition not only bring the normal run - time of scooter concealed suffer from, also raised the cost of overhaul of scooter, so this text proposed concerning fault of transaction and prevention method. Key words:SS3 B type electric locomotive，the main and auxiliary circuit; brake conditions; traction conditions;
隧道通风方法
精心整理铁程管-04a 施工组织设计（方案）报审表（二）
新建杭黄铁路先期段HHXQZQ-1标 闻家斜井施工通风专项方案 编制： 复核： 审核： 一、 1 2 3 1 2、2mg；每立方米空气中含有10%以下游离二氧化硅的粉尘浓度为4mg。 3、有害气体最高允许浓度。 ①一氧化碳最高容许浓度为30mg/m3。在特殊情况下，施工人员必须进入工作面时，浓度可为100mg/m3，但工作时间不得超过30min； ②二氧化碳，按体积百分含量计不得大于0.5%； ③氮氧化物（换算成NO2）为5mg/m3以下； 4、隧道内气温不得大于28℃。
隧道内要求的瓦斯报警标准为0.5%，按瓦斯计算通风量时，依据《铁路瓦斯隧道技术规范》要求，将洞内各点瓦斯浓度稀释到0.5%以下，通风量计算时采用这一标准。 《铁路瓦斯隧道技术规范》要求瓦斯隧道施工中防止瓦斯积聚的风速不宜小于1m/s，以此风速校验通风量大小是否满足要求。 三、施工通风设计原则 1、象山隧道三工区为瓦斯工区，因斜井采用有轨运输方式、正洞采用无轨运输 2 3 5 6 ，根据2008年 ，斜井总回风瓦斯绝对涌出量为0.98m3/min。后经福建省煤堪院、中国地质大学进行瓦斯检测、分析，以及铁四院专家会审，确定2#斜井为瓦斯工区。 结合现场实际情况及施工组织计划，2#斜井出口方向2010年10月30日实现贯通，即瓦斯工区施工时间为21.5个月。 五、通风方案 1、总体施工方案
象山隧道2#斜井采用压入式通风，并充分利用横通道安设通风机进行通风。根据剩余工程编制的施工组织设计，斜井井口共安设4台2×110KW轴流风机供洞内左、右线进出口方向4个开挖作业面施工通风，并备用2台，（总计6台风机）；横通道（10#、11#、11#a、12#、13#、14#）处左、右线共设置12台2×55KW轴流风机加强通风；4个模板台车处各设1台30KW局扇，考虑1台备用，共5台;每个综合洞室、气水分离室（共35个）各安装1台5.5KW防爆局扇,考虑5台备用，共40台防 暴局扇; 每500 2 2.1 2.2 内燃机械设备作业供风量3m3/（min·KW）； 风管平均百米漏风率为0.015，风管摩阻系数为0.02； 瓦斯涌出量按高、低瓦斯工区分界点0.5m3/min计算。 2.3、风量计算结果 ①按人数计算风量时所需要风量为75m3/min； ②按最小风速计算风量时所需要风量为900m3/min左右； ③按开挖面爆破排烟所需风量计算所需风量为800m3/min左右；
如何过分相
1、电力机车通过分相绝缘器时，距断电标前200米内实行监控器定标制度，正确掌握主断路器的断、合时机。实行“早断晚合”，分相前必须打满风，禁止升双弓或带电过分相。雨、雪、雾天受流不良时，允许升双弓运行，但过分相绝缘前应降下一个受电弓。恶劣天气准许受电弓交替使用，防止受电弓冻结。 2、分相设在进站前（尤其是大跨），机外停车时，根据分相与进站信号机距离和线路纵断面，正确掌握停车位置，防止停于分相内。遇接触网临时停电时，应迅速断开主断路器就地停车并注意防止停于分相内。 3、客车正常运行禁止使用电阻制动，特殊情况使用电阻制动时，分相前提前解除，留有充足的冷却时间，防止电阻带烧损。 4、运行中发现有临时降弓标和降弓手信号时，应鸣笛回示，并立即断电、降弓，过标滑行，通过该区段至前方有升弓标志或升弓手信号后，方准升弓，运行400米后仍无升弓标志或升弓手信号，及时与车站联系并确认接触网无异状后，方可升弓运行。 5、电力机车担当补机运行时，禁止升弓。如因运输需要，补机必须协助本务机车牵引列车升弓时，应严格执行以下安全措施。 （1）开车前，补机乘务员必须按规定进行监控装置设
定输入，并将监控装置转入补机状态。 （2）开车后，补机乘务员要加强瞭望，在规定地点按压开车键，以保证监控数据的准确性。 （3）运行中，遇多方向车站需使用支线键时，因补机状态监控装置无语音提示，由本务司机电台通知补机司机按压支线键，以保证补机司机能从监控装置显示器上看到分相标志。 （4）过分相前，本务机车监控装置语音提示时，本务司机鸣笛二短声，补机司机核实监控装置显示器分相标记，鸣笛回示二短声，定标后断开主断。本务司机未听到补机鸣笛回示，须再次鸣笛提示。过分相后，本务司机再次鸣笛二短声，补机司机鸣笛回示二短声后合主断。 （5）运行中，补机司机要精力集中，加强线路两侧地面标记和监控装置显示器的界面，确认各仪表的显示，随时注意本务机车的鸣笛提示，并按规定鸣笛回示，准确操作机车，防止机车带电过分相和动轮迟缓。（6）由补机变为本务机车时，司机必须先进行单阀制动，防止机车溜逸。 6、运行中机车发生故障，司机应首先查明运行前方附近是否有分相绝缘器及大小，如果运行前方有分相，且距分相已近于500米左右时，如速度在30公里/小
电力机车控制复习题及参考答案
《电力机车控制》课程复习资料 一、判断题： 1.机车牵引力与机车速度的关系，称为机车的牵引特性。 [ ] 2.为保持整流电流的脉动系数不变，要求平波电抗阻器的电感为常数。 [ ] 3.机车的速度特性是指机车牵引力与运行速度的关系。 [ ] 4.机车的起动必须采用适当的起动方法来限制起动电流和起动牵引力。 [ ] 5.SS4改型机车Ⅲ级磁场削弱时，15R和16R同时投入，磁场削弱系数为0.3。 [ ] 6.SS4改型机车主电路接地保护采用接地继电器，这是一套无源保护系统。 [ ] 7.机械联锁可以避免司机误操作。 [ ] 8.控制电路是为主电路服务的各种辅助电气设备和辅助电源连成的一个电系统。 [ ] 9.交流电机同直流电机相比，维修量可以减小。 [ ] 10.直流传动是我国电力机车传动的主要方式。 [ ] 11.零压保护电路同时起到高压室门联锁阀的交流保护作用。 [ ] 12.机车故障保护的执行方式有跳主断路器、跳相关的接触器、点亮故障信号显示。 [ ] 13.交直交传动系统的功率/体积比小。 [ ] 14.当司机将牵引通风机按键开关合上后,不但能使通风机分别起动,还能使变压器风机和油泵起动。 [ ] 15.逆变器用于将三相交流电变为直流电。 [ ] 16.交直交系统具有主电路复杂的特点。 [ ] 17.压缩机的控制需要根据总风压的变化由司机操作不断起动。 [ ] 18.整流电路的作用是将交流电转换为直流电。 [ ] 二、单项选择题： 1.机车安全运行速度必须小于机车走行部的( )或线路的限制速度。 [ ] A.旅行速度 B.构造速度 C.持续速度 2.制动电阻柜属于( )电路的电器设备。 [ ] A.主 B.辅助 C.控制 3.SS4改型电力机车固定磁场削弱系数β为 [ ] A.0.90 B.0.96 C.0.98 4.SS4改型机车控制电路由110V直流稳压电源、( )以及有关的主令电器各种功能的低压电器及开关等 组成。 [ ] A.硅整流装置 B.电路保护装置 C.蓄电池组 5.SS4 改型电力机车采用的电气制动方法为 [ ] A.再生制动 B.电磁制动 C.加馈电阻抽制动 6.SS4改型电力机车主电路有短路、过流、过电压及( )等四个方面的保护。 [ ] A.欠流 B.欠压 C.主接地 7.辅助电路线号为“( )”字头的3位数流水号。 [ ] A.1 B.2 C.3 8.电力机车上的两位置转换开关作用之一是转换牵引电机中( )的电流方向， 以改变电力机车的运行方向。 [ ] A.励磁绕组 B.换向绕组 C.电枢绕组 9.SS4改型电力机车电气设备中电压互感器的代号为 [ ] A.TA https://www.wendangku.net/doc/aa6759292.html, C.TM 10.平波电抗器属于( )电路的电器设备。 [ ] A.主 B.辅助 C.控制 11.( )电源由自动开关 606QA，经导线640提供电源。 [ ] A.前照灯 B.副前照灯 C.副后照灯 12.压缩机故障时可以通过( )中的故障隔离隔离开关进行隔离。 [ ] A.辅助电路 B.控制电路 C.主电路 13.调速控制电路的配电由自动开关( )经导线465提供。 [ ]
SS4改型电力机车控制电路
第四章控制电路 第一节概述 控制电路的组成及作用 1、控制电源电路：直流110V稳压电源及其配电电路； 2、整备控制电路：完成机车动车前的所有操作过程，升弓、合闸、起劈相机、通风机等； 3、调速控制电路：完成机车的动车控制，即起动、加速、减速； 4、保护控制电路：是指保护与主电路、辅助电路有关的执行控制； 5、信号控制电路：完成机车整车或某些部件工作状态的显示； 6、照明控制电路：完成机车的外照明及标志显示。 第二节控制电源 一、概述 机车上的110控制电源由110V电源柜及蓄电池组构成。正常运行时，两者并联为机车提供稳定110V控制电源，降弓情况下，蓄电池供机车作低压实验和照明用，若运行中电源柜故障，由蓄电池作维持机车故障运行的控制电源。 110V电源柜具有恒压、限流特点。主要技术参数如下： 396V+-单相交流50HZ 输入电源…………………………………25% 30% 输出额定电压……………………………直流110V±5%（与蓄电池组并联）输出额定电流……………………………直流50A 限流保护整定值…………………………55A±5% 静态电压脉动有效值……………………＜5V(与蓄电池组并联) 基本原理框图：
取自变压器辅助绕组的电源经变压器降压后，经半控桥式整流电流整流，再滤波环节滤波后与蓄电池并联（同时也兼起滤波作用）。给机车提供稳定的110V 直流控制电源。 二、主要部件的作用 电气原理图见附图（九） 600QA—控制电路的交流开关和总过流保护开关 670TC—控制电源变压器，变比为396V/220V，将取自201和202线上的单相交流电降压后送至半控桥 669VC—控制电源的整流硅机组，由V1～V4组成半控桥，将输入的220V交流电整流成直流电输出，通过674AC控制相控角度改变输出电压。 674AC—电控插件箱（包括“稳压触发”插件和“电源”插件），其中“稳压触发”插件自动控制晶闸管V1、V2的导通，并根据反馈信号适时调节相控角度，使控制电源输出电压保持在110V±5%（与蓄电池并联）；“电源”插件将110V变48V、24V、15V . 1MB、2MB—给674AC同步信号，并给GK1、GK2提供触发电压 GK1、GK2—给V1、V2提供门极触发电压 671L、673C—滤波电抗与滤波电容，对669VC输出的脉流电进行滤波 666QS—整流输出闸刀（机车上叫蓄电池闸刀），将整流滤波后的输出电源与蓄电池并联。
电力机车自动过分相系统解决方案
GFX-3A型电力机车自动过分相系统 一、系统背景： GFX-3A型电力机车自动过分相系统由深圳市丰泰瑞达实业公司和北京铁路局联合研制而成，于2007年7月18日通过铁道部科技司、运输局技术评审鉴定。该系统针对电力机车而研制的自动过分相控制产品，其主要功能是当电力机车通过分相区时，系统根据机车速度、定位机车位置自动平滑降牵引电流、断开辅助机组和分“主断”，通过分相区后，自动闭合主断路器、闭合辅助机组和控制牵引电流平滑上升，实现电力机车通过分相区时操作的自动化，大大的减轻了乘务员的工作强度。 二、系统组成： 系统双CPU热备份结构提高系统可靠性，主控系统具备自检预警功能和事件记录存储分析功能。 同时识别网上射频卡定位信号并同时兼容地面磁定位信号，双重技术多重定位信号实现电力机车精确可靠的自动过分相。 电车机车自动过分相装置包含车载装置部分和沿线定位装置两大部分。车载部分包括：车载控制主机、车顶RFID阅读器、报警器（蜂鸣器、双色LED）、磁感应接收器及连接线缆等组成；沿线定位装置包括：接触网上射频定位卡和磁感应装置（磁轨枕）组成。
1.沿线定位装置（单向一处分相） 射频定位卡：6套 磁感应器（磁枕）：4套 2.车顶RFID阅读器 车顶阅读器安装于车顶I端，其功能是接收网上射频定位卡信息，阅读器将接收到射频卡定位信息传送给主机。
3.报警器和投/切开关 报警器和投/切开关设计为一体部件（也可分开安装），安装于司机操作台前面板上，用于自动过分相的报警、声光显示、投入/切除装置。 4. 车载磁感应接收器 车载磁感应接收器安装在机车的转向架上，接收器采用密封防水、防震设计处理，保证系统的可靠运行。车载磁感应接收器基于电磁感应原理，感应接收线圈与地面感应器的磁场相结合，完成系统的定位识别。 三、分相定位点安装示意图 该装置基于网上射频卡定位和地面磁铁信号双重定位机车位置技术自动过分相。机车位置识别以网上射频卡定位为主，地面磁铁信号起备份和监督作用。在每个分相区前设置三个射频卡定位点和两个磁铁定位点，反相定位点对等设置。如下图所示： 注：1、T1、T2、T3、T4为地面磁感应器位置，T1和T4为预告点；T2和T3为强迫点 2、K1～K6为网上射频定位卡安装在承力索上，各位置定义如下： 上行方向： K6-6#(预告卡) 、K1-1#（卸载卡）、K2-2#（分主断卡） 下行方向： K5-5#(预告卡) 、K3-3#（卸载卡）、K4-4#（分主断卡）四、工作原理： 机车运行至K6点时读到预告卡信号，蜂鸣器发出蜂鸣声，提示司机距离分相还有2Km，并开始分相前计程；机车运行至K1点时读到1#卸载卡，开始按1#卡
电力机车控制重点
--电力机车的分类: 1.按用途分： 客运电力机车；货运电力机车；客车两用电力机车；：调车电力机车： ⑴具有个别传动的电力机车：⑵具有组合传动的电力机车： 3.按机车动轴数分 可以分为四轴、六轴、八轴等电力机车。 4 （1）直流供电-直流牵引电动机驱动的直直型电力机车 （2）交流供电-直（脉）流牵引电动机驱动的交直型电力机车 （3）交流供电-变流器环节-三相交流异步电动机驱动的交直交型电力机车 （4）交流供电-变频器环节-三相交流同步电动机驱动的交交型电力机车 --交流供电按接触网供电频率的不同可分为单相低频制和单相工频制 --我国电气化铁路始建于1958年，采用单相工频交流供电制，25KV 5.交直型整流器电力机车工作原理 --交直型整流器电力机车工作原理是将接触网供给的单相工频交流电，经机车内部的牵引变压器降压，再经整流器装置将交流转换为直流，然后向直流（脉冲）牵引电动机供电，从而产生引力牵引列车运行。 6.固定磁场分路电阻的定义 在电气线路中将牵引电动机励磁绕组两端并联磁场分路电阻，利用励磁绕组电流变化的滞后作用，将交流高频成分引入分路电阻支路，净化电机电流，减少电机换向的火花等级以改善牵引电机的换向 7.牵引电动机采用适合牵引的串励或复励电动机 8.交直交型电力机车各环节组成部分； （1）电源交流器;(2)中间回路;（3）电动机侧逆变器;(4)电抗器;（5）牵引电动机9.交流传动电力机车，由于应用了四象限脉冲整流器，使得机车在1/4额定功率以上是的功率因数接近于1.方便地实现再生制动。 10.列车的整个运行过程概括起来只有启动，调速，制动三种基本的运行状态，其本质都是速度的调节。 11.常用的机车调速方案有两种； (1).改变牵引电动机端电压的调压调速;（2）.改变磁通量的磁削调速 12.磁场削弱调速一般是在牵引电动机端电压已达到额定电压，而牵引电动机电流比额定值小时实施。这是一种辅助调速手段，磁场削弱的目的是扩大机车的速度运行范围，充分利用机车功率。 13.磁场削弱常用的方法是改变励磁绕组的电流。 14. 改变励磁绕组电流的方法； (1)电阻分路；（2）晶闸管分路 15.电阻分路是在励磁绕组的两端并联电阻对励磁电流进行分流。原理图在P29 16.SS4改型电力机车就采用三级磁削 17.磁场削弱深度是有限的，否则由于牵引电动机主极磁场过分削弱，在机车大电流、高速运行情况下会使牵引电机换向恶化，容易发生电机火花。 18.交直型电力机车的相控调压电路分为全控整流电路和半空整流电路 19.采用再生制动的电力机车，选择全控桥整流电路。 20.机车上常用的方法之一是应用多段整流桥顺序控制。
几种隧道通风方案
几种隧道通风的通风方式比较 一、自然通风和机械通风。 1、双向交通隧道：L*N≥6*105时需机械通风。 2、单向交通隧道：L*N≥2*106时需机械通风。 其中L表示：隧道长度（m），N表示设计交通量（辆/h） 二、机械通风通风方式可分为纵向式、半横式、全横式以及这三种方式的组合。 选择机械通风方式应考虑以下因素： ①交通条件 ②地形、底物、地质条件 ③通风要求 ④环境保护要求 ⑤火灾时的通风控制 ⑥工程造价、运行费用、维护费用。 三、隧道通风要求： 1、单向交通的隧道设计风速不宜大于10m/s，特殊情况可取12m/s；双向交通的隧道设计风速不宜大于8m/s；人车混合通行的隧道设计风速不宜大于7m/s。 2、风机产生的噪声及隧道中废气的集中排放均应符合环保有关规定。 3、确定交通方式在交通条件发生变化时应具有较高的稳定性，并便于防灾时的气流组织。 4、隧道内通风的主流方向不应频繁变化。
四、机械通风的通风方式：射流风机通风方式、集中送入通风方式、竖井排除通风方式、竖井送排式纵向通风方式、竖井与射流风机组合通风方式、全横向和半横向通风方式、静电吸尘通风方式。 1、射流风机通风方式，其模式如下图所示。 适用于单向交通隧道，送风方向与车行方向相同。 2、集中送入通风方式，其模式如下图所示。 集中送入通风方式应符合下列规定： ①应充分比选送风机房结构形式和风道连接方式，减少压力损失；对送风口结 构形式也要做比选，确定经济、合理的风口形式。 ②应结合结构工程尽可能使送风口喷流方向与隧道轴向一致，并在弯曲部位设 置导流装置。 ③该通风方式可与其他通风方式组合采用，宜用于单向交通隧道。 ④3、竖井排除通风方式，其模式如下图所示.
自动过分相原理
电力机车自动过分相系统原理培训书广铁集团公司科研所 为什么会有无电区? 铁路上有个部门叫供电段，最近比较热门的词汇“接触网”就是他们的工作。他们把220KV电压从国家电网引过来，然后降压为27.5KV通过接触网送给机车，其涉及几百种零部件和复杂的施工工艺，便于理解，读者可以理解为一根电线，通过一个叫做受电弓的东西把电源源不断的供给机车。但是，为了平衡电网负荷，变电所会送出不同的相别，即他们的相位不同，意思是只要把他们放在一起就会形成短路，读者可以理解为家里的零线和火线。于是，在两个供电区段就设了分相，人为的隔开防止短路，就形成了“无电区”。在这段无电区域，机车是依靠惯性滑过的，如果速度太慢就会停在分相，就只能通过合两边分相电动隔离开关救援了。 工作原理 本系统是基于免维护地面定位技术的车载自动过分相控制系统。机车通过感应地面定位信号确定机车与分相点的相对位置，地面定位和机车感应信号分别采用斜对称埋设和备份接收，以保证自动过分相的安全和可靠。 图5 地面感应器的埋设方式 如图5所示，预先根据要求在每个分相区前后分别埋设两个地面感应器。 以机车Ⅰ端向前运行为例，安装在机车Ⅰ端左侧的感应接收器设为1号，右侧设为2号，Ⅱ端左侧的感应接收器设为3号，右侧设为4号(如图6所示)。 T3 T1 Ⅱ端 T4 T2
图6 地面感应接收器在机车上安装位置示意图 机车按图5箭头方向运行在通过地面磁性感应器时，T2号或T4号感应接收器接收到车位定位信号(G1感应器信号)，控制装置记录机车即时速度V，控制装置根据速度计算出延时时间t，t=170m/v-t0，t0时间包括司机指令回零时间、各辅助机组断开时间、劈相机断开时间和主断路器断开时间。同时，司机台的过分相指示灯亮，表示控制装置已接收到分相点前车位定位信号，控制装置开始进行自动过分相控制。经过延时t后，控制装置分别执行司机指令回零，通风机、压缩机和劈相机断开动作，最后执行主断路器断开动作。机车无负荷通过分相区间后，如控制装置的任何一个感应接收器接收到车位定位信号，表明机车已通过分相区间，控制装置分别执行主断路器闭合，启动劈相机、压缩机和通风机，最后恢复司机指令。机车恢复原有状态。司机台的过分相指示灯熄灭，表明控制装置已完成自动过分相控制。 在某些特殊情况下，如：地面感应器丢失、感应接收器故障或信号线断等原因。控制装置的T2号或T4号感应接收器接收不到车位定位信号。控制装置的T1号或T3号感应接收器接收到车位定位信号(G2感应器信号)，司机台的指示信号灯亮，表示控制装置已接收到车位定位信号，控制装置立即执行司机指令回零，通风机、压缩机、劈相机和主断路器断开动作。 2.1感应接收器 自动过分相的关键技术是定位，定位是否准确是系统准确性和可靠性的关键。感应接收器安装在机车的转向架上，采用密封防水、防震设计处理，保证系统的可靠运行。 安装在机车转向架上的感应接收器通过地面感应器时，在感应接收器上感应一个幅值和宽度与机车运行速度相对应的信号。 感应接收器安装于机车下部转向架的两侧，共四个，前后相互备份。 感应接收器基于电磁感应原理，感应接收器线圈与地面感应器的磁场相结合，完成系统的定位识别。具有识别准确度高、响应时间短、抗干扰能力强、无故障运行时间长等优点。识别时间约为7ms，试验的最高速度达302km/h。 车载自动过分相装置的感应接收器安装要求：距钢轨中心300mm±10mm，距钢轨踏面110mm＋10mm）。 2.2 地面感应器 地面感应器是嵌入到轨枕里的永久磁铁，具有耐高温、耐腐蚀、不会损坏等特点，适合安装在室外。 2.3 控制系统 控制系统是由系统信号处理单元以及控制单元组成。系统信号处理单元具有采集感应接收器接收的定位信号、机车运行方向、处理相应的信息、发出相关的信息指令、自诊断故障信息、输出显示信息等功能。系统控制单元则由控制装置的执行电路来实现，主要功能是根据由系统信号处理单元输出的信号，控制牵引电流下降、通风机、压缩机和劈相机断开动作，最后执行主断路器断开动作。通过分相区后，根据接收到的定位信号，控制闭合主断路器和控制牵引电流平稳
隧道施工通风方式的选择
隧道施工通风方式的选择 李永生 (中铁隧道集团有限公司科研所 洛阳 471009) 摘 要：本文对隧道施工通风的方式进行了归纳总结，就如何针对不同的施工条件选择相应的通风方 式进行了介绍，并提出了一些发展建议。 关键词：隧道 施工通风 通风方式 选择 1 前言 无论是在隧道施工开挖时，还是在并巷工程的巷道掘进中，为了稀释和排出岩体涌出的有害气体、爆破产生的炮烟和粉尘，保持良好的空气条件，必须对开挖工作面进行通风，即向工作面送人新鲜风流，稀释和排出污浊空气。但是，如何才能充分利用现有条件，使通风效果达到最佳、成本降到最低呢?这就需要首先对通风方式进行合理的选择。 2 通风方式的分类与选择 通风方式按照通风的动力划分，可分为自然通风和机械通风。 2.1 自然通风 在气压、温度和自然风力等各种自然因素的作用下，使空气获得能量，并沿并巷流动的现象，称为自然通风。而借助于自然因素产生的使空气流动的能量，称为自然风压。 在图1所示的地下井巷中，进风口和出风口的标高差为Z 1-2，此高差内空气密度平均值为ρ 1-2 ；3 至4段为最低标高的水平巷道；2至3段和4至5段的标高差分别为Z 2-3和Z 4-5，空气密度平均值分别为ρ2-3和p4-5。根据能量变化方程可知1至5点的阻力为： h r = d ρ + υ 12-υ52 +(Z 1-2+Z 2-3-Z 4-5)·g ρ 2 式中：h r ——通风阻力； d ρ——单位质量空气静压； ρ——空气密度； υ1——进风口风速； υ5——出风口风速； g ——重力加速度。 上式中，因v1=0；Z1-2+Z2-3-Z4-5=0则有 h r = d ρ - υ52 （1） ρ 2 因出风口处5点的单位质量速压(υ52/2)为出口的能量损失，可计为通风总阻力的一部分，而可服通风总阻力所需要的能量即为自然风压，则自然风压为： h n = d ρ （2） ρ 则单位体积空气所产生的自然风压为： h n =ρa d ρ （3） ρ 式中：ρa ——空气平均密度； 当把井巷内空气视为不可压缩流体时，其静压与深度成正比，即d ρ=ρ·dz ，则(3)式可改写为： Z 1-2 Z 2-3 Z 4-5 12 34 5 新鲜风 污风（以下相同） 图1 自然通风示意图
电力机车过分相的平稳操纵方法
电力机车过分相的平稳操纵 分相绝缘器是解决接触网电分相用的，设在牵引变电所不同馈出线之间和分区亭等处，一般每20公里左右就有一台。分相绝缘器中性区即无电区的长度约为30米。它既承受接触网不同相位上的电压，又起机械连接作用，为防止电力机车受电弓通过中性区时拖带电弧烧损绝缘件和接触网导线，或造成其它供电事故，电力机车通过分相绝缘时，应将调速手柄回零位，断开主断路器，滑行通过分相绝缘后，才可重新合闸恢复正常操纵。由于电力机车通过分相绝缘时须断电滑行，自然要牵涉到牵引力或电阻制动力的解除与恢复，电阻制动与空气制动的转换等项操纵。有时还存在两台甚至三台机车的配合，线路纵断面的变化等特殊情况。如果司机操纵不当，很容易使列车产生剧烈冲动，甚至发生断钩分离事故。因此，分析电力机车通过分相绝缘时产生冲动的原因，研究平稳过分相的操纵方法，对提高司机操纵水平，防止或减少有害冲动，进而杜绝电力机车在分相绝缘附近发生的列车分离事故具有重要意义。 一、电力机车过分相冲动的原因 1、退级过快，甚至手柄直接回零位。此时机车牵引力顿失或衰减过快，必然打破列车原有平衡状态，后部车辆前冲，产生前阻后拥冲击。 2、退级地点不当。分相绝缘附近有时存在线路纵断面的变化，如由平道转上坡道或坡度变化较大，列车位能增幅过大时，在机车及前部车辆刚
进入上坡道时退级，解除牵引力。此时，由于列车后部大部分车辆处在平道或小坡道上，其惯性远大于前部机车车辆!必然会出现前阻 3、进级不当。当分相绝缘前后为连续大上坡道时，过分相后需立即进级抢速，列车由惰行状态转入牵引状态"车钩及缓冲装置由自然状态变为拉伸状态。如果进级过快过猛，会产生剧烈的拉伸冲击，严重时能拉断车钩。实际行车中曾多次出现这样的事故。 4、电阻制动时退级不当。一是退级过快，电阻制动力衰减过快造成机车前冲。二是空电联合制动时，随着列车速度的不断降低，集中在机车上的电阻制动力本来随之降低，此时不动手柄都会产生机车前冲振动，如再退手柄，甚至为过分相快速退级，必然会使冲动加剧。电阻制动进级不当的表现，处在连续大下坡道上的列车，过分相后需继续使用电阻制动时，速度手柄给得过快过猛，会产生前阻后拥冲击。 5、空电联合配合不当。下坡道过分相如果能使用电阻制动，过分相后能接着使用不致超速，当然好。但是，个别司机对线路纵断面和列车运行情况不清楚，不早点使用电阻制动，到分相跟前一看不行再使用空气制动，列车管没排完风又匆忙退手柄，操作慌乱无序。这样既违反了操作规程，使列车产生了剧烈的前冲振动，又影响了运行时分，如果处在变坡点上极易发生分离断钩事故。 一、上坡道过分相操纵： 1、分相前的退级操纵。上坡道过分相绝缘前应提前抢速，使列车尽可能保持较高速度。遇有停车信号时，在保证安全的前提下，尽可能过分相后停车。如分相前停车，要考虑强迫加速距离，防止将机车停在分相内。因
电力机车控制电路分析试题
电力机车控制电路分析 一、填空题 1.当机车 运行时，若一台机车故障，要求不影响另一台机车运行。 2. 在保护电器动作引起主断路器跳闸后，应有零位联锁，即要重新合闸，机车各电器须处于起动前状态，各按键开关须先 。 3. 要求电气制动与机械制动之间有一定的 。 4. 机车上的联锁方法有两大类，即机械联锁与 。 5. 在电气的工作线圈旁并联一电容，在线圈断电后，由于电容可通过电器线圈放电，因此使线圈延时失电，从而使电器 。 6. 在继电器吸合后， 打开，电阻接入电路中，使流过继电器的电流减小， 从而使继电器返电系数有所提高。 7. 调速控制电路：完成机车的调速控制，即起动、加速、减速，主要由主、 辅 进行主令控制。 8. 控制电路一般由主令电器、各种功能的继电器、接触器、转换开关、保护电器以及 等主要部件组成。 9. SS8型电力机车控制电源为直流 伏，由晶闸管半控桥式整流自动稳压装置 提供。 10. 110V稳压电源具有恒压、限流的特点，输出电压稳定为110±5.5V，输出电流限为 。 11. 110V电源主电路采用 。 12. 一般情况下机车在库内可以由辅助电路库用开关6QP 输入 V 单相电源， 由稳压电源投入工作而提供控制电路用电源。 13. 司机台上显示控制电路接地。各负载电路的接地保护通过各自的 实现。 14. 控制电源各配电支路均采用自动开关，它们既作为各支路的配电开关可人为分合，又可作为各支路的短路与 ，进行保护性分断。 15. 是化学能与电能互相转换的装置，它能把电能转变为化学能储存起来， 使用时再把化学能转变为电能，而且变换的过程是可逆的。 16. 蓄电池组的标称电压为 。
隧道通风方案-通风计算
蒙河铁路屏边隧道斜井 通风方案 1、工程概况 屏边隧道全长10381m，进口里程DⅡK60+875，出口里程DIK71+256，为单线隧道，设计为单面下坡，坡度分别为-20.2‰（坡长9025m）、-10‰（坡长650m）及-1‰（坡长706m），最大埋深660m。 屏边斜井位于隧道线路右侧，斜井与正洞隧道中心线交汇点里程为D ⅡK66+300，斜井与线路中线蒙自方向夹角80°，井口里程为XDK1+218，水平长度1218m，综合坡度为85‰。本斜井采用无轨单车道运输，断面净空尺寸5.6m（宽）×6.0m（高）。斜井施工任务为斜井1218m （XDK0+000～XDK1+218），平导1735.29m（PDK66+294.71～PDK68+030），辅助正洞4165m（DⅡK63+835～DⅡK68+000），其中出口方向为1700m（DⅡK66+300～DⅡK68+000），进口方向2465m （DⅡK63+835～DⅡK66+300）。 2、通风控制条件 隧道在整个施工过程中,作业环境应符合下列卫生及安全标准: 隧道内氧气含量：按体积计不得小于20%。 粉尘允许浓度：每立方米空气中含有10%以上游离二氧化硅的粉尘为2mg；含有10％以下游离二氧化硅的水泥粉尘为6mg；二氧化硅含量在10％以下，不含有毒物质的矿物性和动植物性的粉尘为10mg。 有害气体浓度：一氧化碳不大于30mg/m3，当施工人员进入开挖面检查时，浓度为100mg/m3，但必须在30min内降至30mg/m3；二氧化碳按体积计不超过0.5％;氮氧化物（换算为NO2）5mg/m3以下。洞内温度：
隧道内气温不超过28℃，洞内噪声不大于90dB。 洞内风量要求：隧道施工时供给每人的新鲜空气量不应低于4m3/min，采用内燃机械作业时供风量不应低于4m3/(min.kw)。 洞内风速要求：全断面开挖时不小于0.15m/s，在分部开挖的坑道中不小于0.25m/s。 3、施工通风方案 根据确定的施工方案和任务划分情况，施工通风采用管道压入式通风，与风机相接的风管选用φ1800mm负压管（长度10m），在洞内转弯处加设负压通风管。洞外风机进风口至斜井井口距离不小于20m，风管出风口至掌子面距离L=60m。 斜井长度1218m，与正洞交汇后承担进口方向2245m、出口方向1700m的开挖任务，独头掘进长达3683m，通风难度最大，所以考虑采取分阶段通风形式。 采用独管路压入式通风，在交叉口往进口方向16m处设置风室作为二级接力通风风室，体积为270m3。风室旁另架设两台55x2KW风机分别给进出口方向通风，风机与风室采用φ1500mm钢管连接。为了加快污风风速，采用射流风机通风技术。 由于通风距离长，洞内回流风阻大，射流风机安装位置在风流需要导向处，如斜井口与正洞交汇处，横通道处，其它在洞内间隔600m安装一台。洞内风室及通风管布设见图。 4、风量计算 ①按洞内同时工作的最多人数计算 Q1=qmk(m3/min)