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压力分散型抗浮锚杆特性及数值分析

增刊1(总第152期)

山西电力

Supp.1(Ser.152)

2009年4月

SHA NXI EL ECT RI C PO WER

A pr.2009

收稿日期:2008 12 15,修回日期:2009 02 16

作者简介:赵付朝(1979 ),男,安徽阜阳人,2006年毕业与中

国地质大学(北京)地质工程专业(基础工程方向),硕士。

压力分散型抗浮锚杆特性及数值分析

赵付朝

(山西省电力勘测设计院,山西太原 030001)

摘要:应用建立的有限元模型,对压力型与压力分散型两种不同类型的抗浮锚杆进行了模拟分析,得到了受竖向荷载作用时轴力与粘结应力的分布规律,通过对压力型、压力分散型抗浮锚杆的对比分析,验证了压力分散型抗浮锚杆工程应用的优势。

关键词:压力型锚杆;压力分散型锚杆;有限元;结构抗浮

中图分类号:TU 472 文献标识码:A 文章编号:1671 0320(2009)增刊01 0016 04

0 引言

随着城市地下空间的开发,地下建筑物的抗浮问题越来越突出,采用抗浮锚杆是一种有效的技术手段。近年来,抗浮锚杆在许多工程中得到了应用[1 4]。压力分散型抗浮锚杆由于受荷时粘结应力可沿锚固段较均匀分布,能最大限度地调用锚杆整个固定范围内的地层强度等优点,被广泛应用于解决建筑物及低洼构筑物的抗浮问题。

1 压力分散型锚杆剪应力分布

假定在弹性工作阶段锚杆与周围岩土体间的变形协调一致,利用Mindlin 弹性位移解计算锚杆孔壁处轴线方向上的岩土体变形值;同时结合有限元的基本分析方法,将数据离散化后建立平衡方程;最后利用相关的数学软件求解出平衡方程中的剪应力向量,从而得到在弹性阶段锚杆锚固段粘结剪应力的分布规律。

为了更好地利用相关理论进行分析,同时考虑到求解的简洁性要求,本文在进行有限元分析时,除了最基本的变形协调假定外,还将遵从如下的简化假定。

a)锚杆与岩土层为无自重、连续均匀、各向同性的理想线弹性体。

b)考虑到锚杆孔洞在整个岩土层中所占的空间较小,且锚固段砂浆体的性能参数与周围的岩层

相差不大,因此假定分析中的岩土层为一匀质半空间无限体,可采用M indlin 弹性位移解进行计算。

c)假定不同锚杆的间距足够大,可忽略相邻锚杆间的影响。

d)假定锚杆杆体与岩壁表面垂直,且没有未灌浆的自由段。

e)相关资料[5]分析表明,锚杆的锚头反压力对于求解锚杆锚固段的剪应力分布影响较小,故分析中可忽略锚头反压力的影响。

f)忽略筋材、承载体等对锚杆锚固段材质性能的影响。

以上分析可取有限元分析时典型的压力分散型锚杆的布置如图1a 所示,其相应的轴线方向的受力分析模型如图1b

所示。

图1 压力分散型锚杆的受力分析模型

2 单锚抗浮的平面有限元分析

对锚杆进行有限元分析时,传统方法往往将锚杆单元简化为杆单元来处理[6 7]。对土体与砂浆体

的相互作用常采用两种极端的简化假定[8]:假定接触面十分粗糙,土体与锚杆间无相对滑动的可能;假定接触面十分光滑,土体与锚杆间不可能产生剪应力,以阻止土体与锚杆间的相对滑动。这两种假设均没有真实反映锚杆与岩土体相互作用的实际情况,使得计算结果偏差较大。

为了在有限元分析中使问题得以简化,又能反映出问题的主要特征,在计算时做了以下假定。

a)注浆体为各向同性的弹性材料。

b)土体介质为符合Drucker Prager屈服准则的各向同性的弹塑性材料。

c)锚杆体与岩土体接触面的剪应力与位移符合双曲线模式。

d)锚杆体侧面的径向应力保持不变。

e)锚杆体与岩土体的接触面上法向不发生相对位移。

2.1 有限元分析模型的建立

根据上述假设,单锚轴向受荷有限元分析可以简化为平面轴对称问题[7 9]进行计算。对于锚杆周围土体可以划分为一般的平面实体单元,对于锚杆采用平面实体单元模型,则可以通过点面接触单元或面面接触面单元考虑注浆体与岩土体之间的相对滑动,使计算结果更加可靠。

运用ANSYS软件,对压力分散型锚杆进行平面有限元分析。模拟了压力分散型锚杆的工作情况,在锚杆体与岩土体单元之间设置接触单元,接触单元采用面面接触。

为了便于比较压力分散型锚杆与压力型锚杆的受力特性,取同样尺寸的两种不同类型锚杆进行计算分析。取锚杆的孔径为200m m,锚杆锚固段的长度12m,压力分散型锚杆由3个单元锚杆组成,承载体间距取4m,锚杆锚固段砂浆体的弹性模量取18GPa,其泊松比取 =0.2;周围土体的弹性模量取40M Pa,其泊松比取 =0.4;内摩擦角为 =30!,粘聚力C=39kPa,膨胀角 =15!;考虑到地下水对抗浮锚杆的影响,假定地下水位和地面标高相同,土体饱和,初始应力场以自重应力考虑,即取土的有效重度为10kN/m3,抗浮锚杆的有效重度为15kN/m3。在建立平面模型时,设锚杆在受力时对于周围土层介质的径向影响范围为10~20d,轴向的影响范围为8m,并结合ANSYS 软件的工作特点,设定锚杆的轴线为y轴,径向为x方向,分析平面为X Y平面。为提高计算速度,在划分网格时,采用在锚杆周围划分密集、由锚杆向四周逐渐疏松的原则进行划分。

2.2 初始地应力的考虑

岩土体中的应力状态是影响土体沉降的主要因素之一。对于岩土体中的抗浮锚杆,岩土中应力的存在会对锚杆侧面产生正应力,从而影响锚杆侧阻的发挥。因此,在有限元计算中,岩土体的初始应力场的实现是一个关键问题[10]。在计算时首先要确定加荷前初始的应力状态。在非线性分析中,如果不考虑应力历史的作用,根据表层土当前较小的自重应力来计算弹性模量,会使计算的弹性模量结果偏小,而使地面位移偏大。

在有限元计算中,运用第二种方法,先建立计算模型,然后给土体施加1个重力加速度g,作为它的重力场,进行求解,保存初始应力文件,重新读入该应力场作为初始应力,然后施加竖向荷载作为第一荷载步,进行求解计算。

2.3 计算加载方案

在对所建立的压力分散型锚杆有限元模型进行加载时,主要有以下几点需要说明。

a)锚杆承载体部位的实际受力情况是承受均布压应力,但在ANSYS的平面问题中无法在公共边界上施加线荷载Pressure以形成压应力,因此,采用施加等效结点荷载的方法,即在ANSYS中施加Node Force。对于平面八结点等参单元,当其某一边界上承受有均布线荷载时,若该边界上线荷载的等效力为P,那么将线荷载转化为该边界上的3个结点力的比例应为1?4?1[11 12],即3个等效结点力为P/6,2P/3,P/6。在锚杆计算模型中,对于压力型、压力分散型锚杆在径向设置了1个等参单元,因此结点的等效结点力为P/6,2P/3, P/6,如图2

所示。

图2 单元结点力示意图

b)在利用软件进行分析时,一般可取单位荷载进行计算,而不必按现实中的荷载数量级进行加载,因此,为了使锚杆在计算中处于弹性范围内,即在图3中取P=240kN,360kN,480kN,600kN, 720kN,荷载方向为y轴的正方向。验算表明,如此加载后在整个计算模型范围内未出现塑性区,即保证了对锚杆的分析与计算均在弹性范围之内。

2.4 计算结果分析

建立好有限元模型并施加荷载后,经ANSYS 计算得到如下分析结果。

2009年4月赵付朝:压力分散型抗浮锚杆特性及数值分析

分析与探讨

2.4.1 锚杆顶端荷载位移曲线

L 模拟计算时,对压力型与压力分散型抗浮锚杆分别施加多级荷载。考虑到土体在受荷过程中的剪涨效应,取土体的膨胀角15!(约考虑了一半的塑性体积膨胀)。图3为锚杆受荷时的荷载位移曲线,该曲线是对锚杆抗拔能力的宏观反映。分析可知,随着承载体间距加大,锚头上拔位移量逐渐加大,由于最上面一段单元锚杆较短,锚头荷载位移曲线变化较明显,与压力型抗浮锚杆相比,锚头位移有所加大,两者荷载位移曲线相差并不是很大。而压力分散型抗浮锚杆底端位移量明显小于压力型锚杆,由于两者工作中均采用无粘结钢绞线与底板锚固,相比压力分散型抗浮锚杆的工作性能更

可靠。

图3 抗浮锚杆荷载位移曲线

2.4.2 沿锚杆深度的轴力分布曲线

ANSYS 计算所得的压力分散型锚杆锚固段内轴向应力沿锚杆深度的分布状况如图4所示。图中反映规律表明,在分散压力荷载的作用下,压力分散型锚杆锚固段内的轴向应力也表现出拉压交替的规律,拉应力与压应力交替的部位也在承载体位置附近,而压力型锚杆在工作阶段其锚固段全长范围内的轴向应力一般为均压应力,但其压应力在锚杆底端承载体位置处引起了严重的应力集中。因此,从这个意义上看,压力分散型锚杆的受力机理比传统拉力型锚杆更为合理。

图4由于下面2个单元锚固段无法在本段内消化完本单元承载体所施加的压力荷载,而不得不将无法消化的荷载剩余部分往其前端的下一个单元锚固段传递,从而造成了在第一个承载体处轴力略大于中间承载体处轴力的现象。总的说来,结果与文献[13]结果比较相似。随着外荷的增加,其承载体处的轴力峰值均相应增加,但分散的趋势基本

相同。

图4 抗浮锚杆轴力随深度变化曲线图

2.4.3 沿锚杆深度侧阻力分布曲线

由于抗浮锚杆杆体与岩土体之间存在相互作用的侧摩阻力,致使锚杆与岩土体一起受力而承受抗拔力,所施加的荷载为480kN 和720kN,见图5。从数值上看,压力分散型锚杆锚固段孔壁处的粘结剪应力峰值比压力型锚杆大为降低,可以有效地降低注浆体地层界面上的粘结应力,并能较均匀地分布于整个锚固长度上,改善了压力型抗浮锚杆轴力和剪应力的分布不均匀性,避免了压力集中型抗

浮锚杆存在的严重应力集中现象。

图5 抗浮锚杆剪应力随深度变化曲线图

2.4.4 锚杆体周围岩土体位移曲线

为了计算分析锚杆周围岩土体的位移,并保证锚杆体处于弹性状态,在施加外力作用时,依次对压力型及压力分散型抗浮锚杆加240kN,480kN,600kN,720kN 等荷载作用。其中压力分散型锚杆由3个锚杆单元组成,承载体距离为4m,锚杆有效锚固长度12m 。

分析与探讨

山西电力 2009年增刊1

图6是外荷载P =480kN 作用下压力型与压力分散型抗浮锚杆岩土体变形等值线图,图7是在不同荷载作用下距抗浮锚杆杆体中心1.0m 处沿锚杆轴向岩土体位移随深度变化曲线。图6中可以看出,压力型锚杆由于承载体处产生应力集中,在外荷载不是很大的情况下,岩土体在承载体附近的竖向位移均比压力分散型大。图7中可以看出,随着外荷载的增加,压力分散型锚杆在承载体以上区域逐渐和压力型锚杆表现一致,这是由于岩土体在较大外荷载作用下表现出了一定的流塑性的缘故,压力型与压力分散型锚杆在锚杆底端土体位移均逐渐加大。另外,由于在模拟计算过程中为了计算结果收敛速度加快,在锚杆底端设置了接触单元,这使得锚杆底端土体位移较实际情况大,但总的说来,

土体位移随荷载变化规律能较真实地反映出来。

图6

抗浮锚杆土体变形等值线图

图7 土体沿锚杆深度位移曲线(距离锚杆体1.0m 处)

3 结论

分析计算结果绘制出的两种类型抗浮锚杆的轴力曲线及剪应力曲线,可得出以下主要结论。

a)压力分散型抗浮锚杆的轴力以及注浆体与岩土体间的剪应力的峰值比压力型抗浮锚杆要小得多,改善了压力型抗浮锚杆轴力和剪应力的分布不均匀性,避免了压力集中型抗浮锚杆存在的严重应力集中现象。

b)压力型与压力分散型抗浮锚杆的锚固段注浆体主要承受压力作用,充分利用了混凝土受压性能好的特点;而压力型锚杆的锚固段砂浆体受压时容易在承载体处产生应力集中,使砂浆体局部压碎或屈服破坏,不利于结构稳定。

c)压力分散型抗浮锚杆的轴力曲线是分段连续的,在承载体处发生突变,且在两承载体之间轴力曲线呈S 状分布,并在一定的范围内出现拉应力。这是由于靠近该单元锚杆的另一单元锚杆的承载体在压缩锚杆单元砂浆体时带动附近岩土体的运动,从而使该单元锚杆与岩土体发生相对运动,由于粘结力的作用而导致该段锚固体的端部受拉。d)压力分散型抗浮锚杆的轴力和注浆体地层界面上的粘结应力分布于在12.0m 长的整个锚固长度范围内;压力型抗浮锚杆的轴力和注浆体地层界面上的粘结应力分布范围远比压力分散型小,轴力主要集中在约8.0m 长度范围内,粘结应

力主要分布在6.0m 长的范围内。

从有限元分析资料可以看出,压力分散型抗浮锚杆可以大大降低注浆体地层界面上的粘结应力,并能较均匀地分布于整个锚固长度上。

参考文献:

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(下转第31页)

2009年4月赵付朝:压力分散型抗浮锚杆特性及数值分析

分析与探讨

最大,方案二为最小。

以上3个方案均对空冷凝结水回水与除盐水补水的除氧设置了完善的措施。3个方案中,以方案一结构最为简单,方案二与方案三结构较为复杂,除氧效果也应以方案一为最佳。

5 除氧效果案例

山西武乡发电厂2#600M W 工程(以下简称?武乡工程%)使用哈尔滨汽轮机厂联合排汽装置(方案二),机组于2006年10月6日投产。通过武乡工程的实际运行观察,合并空冷凝结水箱至排汽装置,补水通过喷嘴至排汽装置喉部,并增加了空冷凝结水回水的二次除氧,效果良好。由于凝结水补水至排汽装置喉部后可利用汽轮机的排汽全流量加热,喷嘴压差大、雾化效果好,机组正常运行时1台真空泵运行就可满足要求,除氧效果明显优于原将凝结水箱布置在排汽装置外、补水至外置凝结水箱的方案。武乡工程凝结水含氧量大大低于30 g/L 的标准要求,目前测量数据基本小于1 g/L,过冷度小于1&。表1为武乡工程投运至

今的部分工况实测数据。

表1 武乡工程凝结水实测数据

负荷/M W 背压/kPa 凝结水补水量/(t h -1)空冷凝结水量/(t h -1)空冷凝结水温度/&凝结水含氧量/( g L -1)36021.0028.9760.8661.2<0.5050023.0050.701045.2963.2<0.5060020.5048.251269.3660.7 1.20600

19.14

18.84

1239.95

60.0

0.68

6 结论

目前,采用联合排汽装置的直接空冷机组3大主机厂均有完善的除氧方案。采用联合排汽装置,系统简单、布置紧凑、维护方便、占地小,既保证凝结水和补水的含氧量达到规定要求,又消除了过冷度,使系统运行更加安全、可靠和经济。

参考文献:

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热机技术,2006,93(4):35 38.

Analysis of Direct Air cooled Unit

Exhaust Installation Interior Deoxidization

ZHAO Yao hua

(Shanxi Electric Power Exploration&Design Institute,Taiyuan,Shanxi 030001,China)

Abstract:As to the problem of direct air cooled unit condensate high ox ygen content,several methods of condensate deoxidize are proposed,such as retur n w ater of co ndensate,compensat ion w ater of desalting w ater.It is proved that the use of joint exhaust installation is effective to deox idize based on the discussion on the sample of Shanxi Wux iang Power Plant 2#600M W unit.

Key words:dir ect air cooled unit;joint ex haust installat ion;deox idize

(上接第19页)

[9] 侯庆.压力分散型锚杆工作机理与现场试验研究[D].重

庆:重庆大学,2003.1 56.

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[13] 程良奎,范景伦.岩土锚固[M ].北京:中国建筑工业出

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Characteristic and Numerical Analysis

on Pressure dispersive Anti float Anchor

ZHAO Fu chao

(Shanxi Electric Power Exploration&Design Institute,Taiyuan,Shanxi 030001,China)

Abstract:T he behav ior of t he two types of anchors is simulated using the finite element modeling,and distribution of axes stress and the shearing is obtained by the analysis.T he advantag es of application in eng ineering are testified by comparing dispersive anchors w ith the other.

Key words:pressure anchor ;pressure dispersive anchor ;finite element,anti float of structures

2009年4月赵耀华:直接空冷机组排汽装置内除氧分析

分析与探讨

抗浮锚杆施工方案

抗浮锚杆施工方案 Company number：【WTUT-WT88Y-W8BBGB-BWYTT-19998】

目录 1 工程概况工程名称：村民住宅楼工程位于：广州市海珠区新港西路北下渡村北面建设单位：广州市海珠区凤和经济联合社设计单位：广东华方工程设计有限公司监理单位：广东省建筑工程监理公司施工单位：湛江市建筑工程集团公司

本项目1幢18层（部分2、17层，另设地下室2层），框架、框剪结构，总建筑面积：13970.5平方米。其中，地上建筑面积：10203.2平方米，地下建筑面积：3767.3平方米。 2 设计简介根据《基础平面（结施G—02）》设计要求： a、抗浮锚杆杆材采用332的钢筋。F=360N/mm ；钢筋间每米焊接70mm(双面焊)。锚杆的防腐采用涂刷防腐漆进行防腐处理。 b、锚杆的成孔直径为 150，孔内锚杆隔1500mm设一定位器,确保钢筋位于孔中心。 c、孔内用普通水泥配制的水泥净浆灌注,强度等级为M30，浆液水灰比用~，注浆压力~。为提高注浆体的早期强度，在水泥浆中掺入%的速凝剂（以水泥重量计）。 d、锚杆灌浆前必须将锚杆孔清理干净。 e、锚杆长度控制要求：入○4-4微风化含砾泥质砂岩不少于5m； f、锚杆的抗拔力特征值为400kN，锚杆试验数为不得少于总锚杆的5%且不少于6根,抗拔力试验按现行规范进行。 g、抗浮锚杆钢筋如需接长，采用机械连接。 3 施工方案施工工艺测量放孔锚杆成孔杆体制作

杆体安装注浆补浆验收试验结束施工方法 1 测量放孔根据甲方提供的控制点现场定位放线，把控制点转侧到场区周围，并设多出固定点加以保护，作为施工控制依据。测放务必准确，要求测放过程中作好记录，检查无误，再由监理单位复查定位准确性后报监理审核。在抗浮设计范围外应设置固定点，并用红油漆标注清晰，以保证在施工过程中能够经常复测，确保孔位准确。 2 钻机成孔在确定锚杆孔位后，用液压锚杆钻机钻孔（边加钻杆边钻进）。该成孔采用液压钻进，达到设计深度后，不立即停钻，超钻0.1m并稳钻1—2min，防止底端头不达到设计的锚固直径以及保证灌浆充分。当达到（不小于）设计深度后，移动至下一钻孔。 3 清孔提钻终孔后清除孔内余渣，同时现场工程师及质检员进行孔深测量，锚孔偏斜度，符合设计要求后进行下道工序施工。 4 杆体制作抗浮锚杆钢筋长度根据孔深及地面标高，采用3根32钢筋，钢筋间每米焊接70mm(双面焊)。锚杆的防腐采用涂刷防腐漆进行防

抗浮锚杆接头防水处理方案

温江恒大名城项目抗浮锚杆接头防水处理方案中南建筑产业集团有限责任公司成都温江恒大名城项目部 2０１6年9 月目录 1编制依据 ............................................................................................................... １２工程概况?１ 3 施工工艺?２ 4施工注意事项 (3) 5成品保护措施 (3) ６雨季施工保证措施 ............................................................................................... ４7工期保证措施?4

恒大名城抗浮锚杆接头防水处理方案１编制依据（1）恒大名城图纸（2）恒大名城施工组织设计（3）《地下防水施工规范》１0Ｊ３01 2工程概况成都温江恒大名城项目位于温江区风溪大道778号。工程总建筑面积约２4万m2，其中地上建筑面积约１6万m2，地下室建筑面积约8万m２。本工程主体结构形式：框架、剪力墙结构，基础类型为筏板基础+独立基础+抗水板,抗震设防烈度为7度。本工程±０、０00相当于绝对标高528、600,场地抗浮设计水位绝对高程为524、5０0。根据设计要求，在地下室范围内独立基础与抗水板下设置共计１150根抗浮锚杆。设计具体做法为：

３施工工艺 3、1工艺流程破除锚杆桩头多余灌浆体→锚杆钢筋头弯锚→基层处理→涂刷水泥基渗透结晶型涂料第一遍→养护→安放膨胀止水条→铺贴高分子自粘卷材附加层→灌注密封膏→铺贴高分子自粘卷材层→防水保护层 3、２施工方法 3、2、1破除锚杆桩头多余灌浆体抗浮锚杆灌浆桩头高于保护层顶面得，需要人工破除。在桩头破除过程中不能使用大型机械以免扰动锚固体. ３、2、2锚杆钢筋头弯锚锚杆钢筋锚固段能直锚则直锚，不能直锚得则需弯锚在抗水板内。本工程采用LH-3２A型液压抗浮锚杆钢筋弯曲机对锚杆钢筋头进行9０°弯锚. ３、2、３锚杆防水基层处理（1）对验收合格得基面进行处理，使基层表面见坚硬洁净，用高压水枪冲洗暴露得泥土、浮浆、松动得碎石等，保证基层得洁净; (2）基层要达到平整并具备一定粗糙得麻面状态; （3）涂刷水泥基渗透结晶前要先对桩头基层进行反复淋水处理,使其保持在湿润状态,但不得存有明水. 3、2、４涂刷水泥基渗透结晶（1）涂刷范围：锚杆表面、暴露得范围，涂刷用量约３kg/㎡,厚度2mm. （2）施工配合比（重量比）:水泥基渗透结晶粉料:水=1:0、25-0、4，先将水倒入容器中,机器快速搅拌约５分钟，搅拌做到随混合随施工,混合好得材料应从混合时起30分钟内用完。 (３）涂刷：用硬毛刷将涂料均匀得涂刷在湿润得基层表面，应分至少两边完成，第一遍养护后以手触摸不掉粉为佳方可涂刷第二遍; (4)涂刷每一遍时要保证施工得连续性,不得出现露底、漏刷现象,第一遍与第二遍涂刷得方向要互相垂直； 3、2、５养护 (１)每遍涂刷完毕在涂层出现收水现象（即变色)时开始养护,养护采用喷雾

地下室抗浮锚杆设计.

地下室抗浮锚杆设计一般抗浮计算：（局部抗浮）1.05F浮力-0.9G自重<0 即可（整体抗浮）1.2F 浮力-0.9G自重<0 即可如果抗浮计算不满足的话，地下室底板外挑比较经济同意以上朋友的观点，一般增大底版自重及底板外挑比抗拔桩要经济很多「原创」抗浮锚杆设计总结抗浮锚杆设计总结。 1、适用的规范抗浮锚杆的设计并无相应的规范条文，《建筑地基基础设计规范GB50007-2002》中“岩石锚杆基础”部分以及《建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002》有关锚杆的部分可以参考使用，不过最好只用于估算，锚杆抗拔承载力特征值应通过现场试验确定，有一些锚杆构造做法可以参考。对于锚杆估算，推荐使用《建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002》，对于岩土的分类较细，能查到一些必要的参数。 2、锚杆需要验算的内容 1）锚杆钢筋截面面积； 2）锚杆锚固体与土层的锚固长度； 3）锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度； 4）土体或者岩体的强度验算； 3、锚杆的布置方式与优缺点 1）集中点状布置，一般布置在柱下；优点：可以充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力；由于锚杆布置集中，对于地下室底板下的外防水施工也比较方便；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于有较多的锚杆分担，有很强的抵抗力。缺点：要求锚固于坚硬岩体中，不适用于软岩与土体，破坏往往是锚固岩体的破坏；由于局部锚杆较密，锚杆施工不方便；地下室底板梁板配筋较大。 2）集中线状布置，一般布置于地下室底板梁下；优点：由于锚杆布置相对集中，对于地下室底板下的外防水施工也比较方便；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于有较多的锚杆分担，有较强的抵抗力。缺点：不能充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力（个人认为考虑的话偏于不安全，对于跨高比小于6的

抗浮锚杆设计计算书

四川油气田江油基地灾后异地重建项目抗浮锚杆专项设计计算书工程编号B2010-002 总经理赵翔总工程师康景文审定林振湖审核晏宾设计赵国永刘德林中国建筑西南勘察设计研究院有限公司 2010年01月26日四川油气田江油基地灾后异地重建项目抗浮锚杆专项设计计算书工程编号B2010-002 审定审核设计中国建筑西南勘察设计研究院有限公司 2010年01月26日

目录一．编制说明二．计算书三．结论与建议

一、编制说明 1、设计计算依据：《注浆技术规程》 (YSJ211-1992) 《建筑地基处理技术规范》 (JGJ79-2002 J220-2002) 《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS 22:2005）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）《四川油气田江油生活基地建设项目岩土工程勘察报告》（中国建筑西南勘察设计研究院有限公司2009.9）。《基础说明及大样》（2#地块）（成都市建筑设计研究院）《基础平面布置图》（2#地块）（成都市建筑设计研究院）；《地下室基础说明及大样》（3#地块）（成都市建筑设计研究院）《基础平面布置图》（3#地块）（成都市建筑设计研究院）；《基础说明及大样》（4#地块）（成都市建筑设计研究院）《基础平面布置图》（4#地块）（成都市建筑设计研究院）； 2、正常使用条件下，本抗浮锚杆工程设计使用年限为50年。二、计算书 1、设计要求根据设计单位提出的要求，本工程地下室分区抗浮力的要求为：各地块抗浮锚杆提供抗浮力标准值表1 2、抗浮锚杆抗拔力设计值根据地勘报告，本工程单根锚杆的抗拔力设计值为：2#地块为145kN；3#地块为270kN；4#地块为270kN。 3、杆体截面及锚固体截面积计算锚杆钢筋的截面面积按下式确定： yk t t s f N K A ? =（7.4.1）上面式中：K t —锚杆的杆体抗拉安全系数，取2； N t ——锚杆的轴向拉力设计值，2#地块为145kN；3#地块为270kN；4#地块为270kN； f yk ——钢筋抗拉强度标准值，采用HRB400钢筋，抗拉强度标准值为0.4kN/mm2。根据计算得：2#地块为As=725mm2；3#地块为As=1350mm2；4#地块为As=1350mm2 所以2#地块孔内应设置二根Φ22的HRB400钢筋；3#地块孔内应设置三根Φ25的HRB400钢筋；4#地块孔内应设置三根Φ25的HRB400钢筋。 4、锚固段长度计算根据《岩土锚杆(索)技术规程》(CECS22-2005)，锚杆锚固段长度由下两式中较大值确定： ψ π mg t a Df N K L ? > (7.5.1-1) ψ ξ π ms t a f d n N K L ? > (7.5.1-2) 上面式中：L a ——锚杆锚固段的长度（m）； K——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.2； N t ——锚杆的轴向拉力设计值(kN)； D——锚固体的钻孔直径，按0.12m d——钢筋的直径（m）； f mg ——锚固体与地层间的粘结强度标准值，2#地块按勘察报告中第59号钻孔取锚杆周围地层加权平均值130kPa。3#地块按勘察报告中第51号钻孔取锚杆周围地层加权平均值100kPa，4#地块按勘察报告中第172号钻孔取锚杆周围地层加权平均值104kPa。 f ms ——锚固体与钢筋间的粘结强度标准值，取2000kPa； ξ——界面粘结强度降低系数，取0.6； ψ——锚固长度对粘结强度的影响系数，2#地块取1.4；3#、4#地块取1.15 n ——钢筋根数由计算公式算得2#地块：L a 〉3.72m，设计按照锚固段长度为5.10m。由计算公式算得3#地块：L a 〉7.18m，设计按照锚固段长度为8.00m。

抗浮锚杆专项施工组织设计方案

杏滨中心小学地下停车场及配套改造提升工程抗浮锚杆施工专项

方案厦门利晋园林工程有限公司 2016年11月16日目录第一章工程概况 (3) 一、基本概况 (3) 二、设计概况.................................................. 错误！未定义书签。第二章编制依据 .. (7) 第三章施工计划 (7) 第四章施工工艺 (9) 一、锚杆基本试验 (9)

二、主要施工方法 (10) 第五章施工保证措施 (12) 一、技术、质量保证措施 (12) 二、安全生产及文明施工保证措施 (16) 三、工期保证措施 (17) 第一章工程概况一、基本概况工程名称: 杏滨中心小学地下停车场及配套提升改造工程

工程地址: 厦门市集美区杏林建设单位:厦门市集美区教育局代建单位：厦门市集美城市发展有限公司监理单位:厦门新华申土木工程有限公司设计单位: 厦门奉达建筑设计咨询有限公司勘查单位：福建省水文地质工程地质勘查研究院施工总承包单位: 厦门利晋园林工程有限公司 1.1工程总述杏滨中心小学地下停车场及配套提升改造工程由1栋5F接建办公楼、1栋2F风雨操场、1层地下车库组成，建筑物等级均为二级。各拟建物概况见表1。设计单位为厦门奉达建筑设计咨询有限公司。 1.2 工程地理位置及周围环境情况拟建场地原始地貌类型为残积台地，原地势较平缓开阔。现因建设需要被人工回填改造，现场地平坦，场地现状为杏滨中心小学运动操场。勘察期间测得接建办公楼场地钻孔孔口标高为5.86～6.26m，按设计标高还需开挖约0.63～1.03m；风雨操场场地钻孔孔口标高为5.73～6.44m，按设计标高还需开挖约0.05～0.76m；地下车库场地钻孔孔口标高为5.72～5.83m，按设计标高还需开挖约0.39～0.50m。拟建场地位于厦门市集美区杏滨中心小学内，交通便利。拟建接建办公楼连接于现

抗浮锚杆设计及施工方案(完整的)

目录 1.工程概述 (2) 1.1工程概况 (2) 1.2工程地质条件 (2) 1.3设计依据 (3) 2.抗浮锚杆方案设计 (3) 2.1抗浮锚杆技术要求 (3) 2.2抗浮锚杆布置原则和方案选择 (3) 2.3抗浮锚杆设计计算 (3) 2.3.1抗浮锚杆设计轴向拉力值的确定 (3) 2.3.2抗浮锚杆钢筋截面面积的计算 (3) 2.3.3锚杆长度及锚固体直径 (4) 2.3.4锚杆钢筋和锚固砂浆间锚固长度的验算 (4) 2.3.5钢筋锚入抗水板长度 (5) 2.3.6锚固体材料 (5) 3.锚杆检测 (5) 4.施工方案设计 (6) 4.1施工方法与特点 (6) 4.2施工工艺流程 (6) 4.3操作过程及技术要求 (6) 4.4锚杆的制作 (6) 4.5防腐、防锈措施 (6) 5.施工部署 (6) 5.1施工用水、用电 (6) 5.2组织机构及人员配备 (7) 6.施工准备 (7) 6.1施工准备工作计划 (7) 6.2技术准备 (7) 6.3施工现场准备 (8) 6.4物资材料准备 (8) 7.施工组织 (8) 7.1施工设备组织 (8) 7.2劳动力计划 (9) 7.3施工进度计划 (9) 8.质量保证措施 (9) 9.安全生产措施 (9) 10.文明施工保证措施 (10) 11.工期保证措施 (10)

1.工程概述 1.1工程概况拟建的“成都颐和京都项目”位于成都市青羊区光华大道与武青路交叉口，紧邻成都三十七中。该工程三期（2#、9#楼）设两层地下室，主楼25-30层，框剪结构，筏板基础，该工程基础底标高为503.40，±0.000为513.800。地下室底板顶标高均为-9.250，即相当于绝对高程504.550。该工程设计单位为深圳星蓝德工程顾问有限公司，勘察单位为中国建筑西南勘察设计研究院有限公司，施工单位为四川光海建设工程有限公司。我公司承担该工程三期抗浮锚杆施工组织设计的编制。根据深圳星蓝德工程顾问有限公司提供的《扩大地下室部分基础平面图》，进行该工程纯地下室区域设计抗浮锚杆。根据设计要求，设计抗拔力为≥20KN/m2。 1.2工程地质条件（1）场地地形地貌拟建场勘探深度范围内的地层主要由第四系全新统人工填土层、第四系全新统冲、洪积层组成。（2）地层结构 ml)、第四系全新统冲、洪本次勘察揭露的地层由第四系全新统人工填土层(Q 4 al+pl)、组成。各岩土层工程特性指标为：积层(Q 3 岩土层的主要物理力学性质指标建议值表1.2.2 拟建场地地下水类型主要为赋予存于砂、卵石中的孔隙潜水，大气降水、河水为主要补给源。勘察期间，测得地下水静止时水位埋深8.00-8.60m，静止水位的绝对标高504.02-504.80m，平均标高约504.50m，渗透系数K取20m/d。

抗浮锚杆设计方案--新规范2.18

都江堰“维纳斯堡”项目抗浮锚杆设计文件项目负责：兰恒强设计：兰恒强证书等级：岩土工程设计甲级证书编号：二〇一七年二月

目录 1、工程概况.................................................................................................................... 错误!未定义书签。 2、场地工程地质条件及水文地质条件........................................................................ 错误!未定义书签。 3、抗浮锚杆设计............................................................................................................ 错误!未定义书签。设计依据.................................................................................................................. 错误!未定义书签。设计计算.................................................................................................................. 错误!未定义书签。锚杆间距、单根锚杆抗拨力的确定.............................................................. 错误!未定义书签。锚杆配筋计算.................................................................................................. 错误!未定义书签。锚杆直径与长度.............................................................................................. 错误!未定义书签。锚杆设计结果统计.......................................................................................... 错误!未定义书签。锚杆抗浮力验算.............................................................................................. 错误!未定义书签。锚杆材料防腐.......................................................................................................... 错误!未定义书签。防水设计.................................................................................................................. 错误!未定义书签。锚杆抗拔试验.......................................................................................................... 错误!未定义书签。基本试验.......................................................................................................... 错误!未定义书签。验收试验.......................................................................................................... 错误!未定义书签。 4、施工工艺及技术要求................................................................................................ 错误!未定义书签。施工方法与特点...................................................................................................... 错误!未定义书签。嵌入深度及成孔技术要求.............................................................................. 错误!未定义书签。灌浆材料要求.................................................................................................. 错误!未定义书签。施工工艺流程.......................................................................................................... 错误!未定义书签。操作过程及技术要求.............................................................................................. 错误!未定义书签。防腐、防锈措施...................................................................................................... 错误!未定义书签。附图： 1、抗浮锚杆平面布置图

抗浮锚杆方案

抗浮锚杆施工方案编制；审核；审批；浙江省东阳第三建筑工程有限公司-烟台分公司 2013 年月日

目录第一章施工条件 ........................................................................ 错误！未定义书签。一，编制依据 .. (3) 二、工程概况 ................................................................................ 错误！未定义书签。第二章抗浮桩(锚杆)设计与基本试验 ..................................... 错误！未定义书签。一、抗浮锚杆结构设计主要参数 ................................................ 错误！未定义书签。二、抗浮锚杆拉力设计参数 ........................................................ 错误！未定义书签。三、抗浮锚杆基本试验 .............................................................. 错误！未定义书签。第三章施工组织和措施 .......................................................... 错误！未定义书签。一、施工准备 .............................................................................. 错误！未定义书签。二、施工进度安排 ...................................................................... 错误！未定义书签。三、抗浮桩锚杆施工工艺流程、技术参数 (6) 第四章工程施工质量保证措施 .............................................. 错误！未定义书签。一、质量控制措施 ...................................................................... 错误！未定义书签。二、质量保证具体内容 ................................................................ 错误！未定义书签。三、材料质量要求及节约措施 .................................................... 错误！未定义书签。第五章文明施工与安全措施 .................................................... 错误！未定义书签。一、安全生产、文明施工 ............................................................ 错误！未定义书签。二、安全保证体系及措施 .......................................................... 错误！未定义书签。三、环保文明施工保证体系及措施 .............................................. 错误！未定义书签。

地下车库抗浮锚杆

抗浮锚杆施工方案

目录第一章施工条件 (2) 一、编制依据 (2) 二、工程概况 (2) 第二章抗浮桩(锚杆)设计与基本试验 (2) 一、抗浮锚杆结构设计主要参数 (2) 二、抗浮锚杆拉力设计参数 (2) 三、抗浮锚杆基本试验 (2) 第三章施工组织和措施 (3) 一、施工准备 (3) 二、施工进度安排 (4) 三、抗浮桩锚杆施工工艺流程、技术参数 (5) 第四章工程施工质量保证措施 (7) 一、质量控制措施 (8) 二、质量保证具体内容 (8) 三、材料质量要求及节约措施 (9) 第五章文明施工与安全措施 (9) 一、安全生产、文明施工 (9) 二、安全保证体系及措施 (10) 三、环保文明施工保证体系及措施 (11)

第一章施工条件一、编制依据： 1、由青岛市旅游规划建筑设计研究院设计的《青岛市普集路铁路职工住宅项目地下车库设计施工图纸》。 2、地质勘察报告：青岛市勘察测绘研究院提供的《青岛市普集路铁路职工住宅项目岩土工程勘察报告》，报告编号为：K2009-224。 3、《岩土锚杆锚索技术规程》（CEC22:2005）。 4、政府及行业行政主管部门对建筑施工管理的有关规定。二、工程概况：青岛市普集路铁路职工住宅项目地下车库，为地下两层，总建筑面积为93484.12 m2，主体结构为钢筋混凝土框架剪力墙结构+网梁楼盖结构。基础为人工挖孔桩、墩基础和地下独立基础三种，基础板厚为500mm，基础防水板底标高为绝对标高-5.30m。第二章抗浮桩(锚杆)设计与基本试验一、抗浮锚杆结构设计主要参数： 1、抗浮锚桩(杆)总数：1529根(基础平面图－锚杆平面布置图)。 2、钻孔体：锚孔直径160mm，自基础垫层绝对顶标高至确保锚杆体入强风化岩石为5500mm或入中风化岩石为3500mm时的钻孔深度为为锚杆钻孔深度。 3、固结体：采用M30水泥砂浆，水泥强度应大于32.5Mpa，且宜采用普通硅酸盐水泥。 4、锚杆：采用锚筋3Φ25（HRB400），点焊成束，见示意图。 5、锚杆在底板与岩层界面上下各200mm范围内涂环氧树脂减少锚杆锈蚀。二、抗浮锚杆拉力设计参数 1、锚杆锚固段长度及抗拔承载力特征值：强风化岩石为5500mm，抗拔承载力特征值为270KN；中风化岩石为3500mm，抗拔承载力特征值为350KN。 2、通过基本试验，确定能满足设计承载力。 3、验收试验：锚杆验收抽样数为锚杆总数的5%，且不少于6根，最大试验荷载应取锚杆杆体抗拔极限承载力特征值的2倍。三、抗浮锚杆基本试验锚杆基本试验是为设计者确定锚杆极限承载力等设计参数的重要依据，地质条件的复杂性、施工手段和技术水平的差异、本工程的重要性，在施工前，会同建设方、监理方、设计方共同在现场选取合适位置，在三方的共同监督下施打试验锚杆，以确定锚杆的极限承载力等参数。

抗浮锚杆设计计算书

二、计算书 1、设计要求本工程水池底板抗浮力的要求为：表1 2、抗浮锚杆抗拔力设计值根据技术要求，本工程单根锚杆的抗拔力标准值为87.5kN ，设计锚杆间距2.7x2.7m. 3、杆体截面及锚固体截面积计算锚杆钢筋的截面面积按下式确定： yk t t s f N K A ?= （7.4.1）上面式中：K t — 锚杆的杆体抗拉安全系数，取2； N t —— 锚杆的轴向拉力设计值，取113.8KN. f yk —— 钢筋抗拉强度标准值，采用HRB400钢筋，抗拉强度标准值为0.4kN/mm 2 。根据计算得：As=569mm 2 所以孔内应设置二根Φ20的HRB400钢筋. 4、锚固段长度计算. 根据《岩土锚杆(索)技术规程》(CECS22-2005)，锚杆锚固段长度由下两式中较大值确定： ψ πmg t a Df N K L ?> (7.5.1-1) ψ ξπms t a f d n N K L ?> (7.5.1-2) 上面式中：L a —— 锚杆锚固段的长度（m ）； K —— 锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.2； N t —— 锚杆的轴向拉力设计值(kN)； D —— 锚固体的钻孔直径，按0.12m d —— 钢筋的直径（m ）； f m g ——锚固体与地层间的粘结强度标准值，2#地块按勘察报告中第59号钻孔取锚杆周围地层加权平均值130kPa 。3#地块按勘察报告中第51号钻孔取锚杆周围地层加权平均值100kPa ，4#地块按勘察报告中第172号钻孔取锚杆周围地层加权平均值104kPa 。 f ms ——锚固体与钢筋间的粘结强度标准值，取2000kPa ； ξ ——界面粘结强度降低系数，取0.6； ψ —— 锚固长度对粘结强度的影响系数，2#地块取1.4；3#、4#地块取1.15 n —— 钢筋根数由计算公式算得2#地块：L a 〉3.72m ，设计按照锚固段长度为5.10m 。由计算公式算得3#地块：L a 〉7.18m ，设计按照锚固段长度为8.00m 。由计算公式算得4#地块：L a 〉6.92m ，施工设计按照锚固段长度为8.00m 设计。 5、锚杆锚入基础的长度根据规范要求，钢筋须插入基础内不少于35d ，本工程2#地块，采用Φ22螺纹钢筋，长度为35*22=770mm ，设计时取800mm 。本工程3#、4#地块采用Φ25螺纹钢筋，长度为35*25=875mm ，设计时取900mm 。 6、锚杆间距本工程基础为筏板基础，考虑结构受力特点，本着减小底板弯曲应力的原则，本工程采用小吨位的锚杆。杭浮锚杆在整个底板上小间距均匀布置，局部地方（独立柱基位置）适当调整。该布置可降低底板的加筋费用，又可以减小因个别锚杆失效而造成的局部破坏。锚杆大体成正方形布置，根据地下室抗浮区域、抗浮力要求的不同，锚杆间距为：锚杆间距一览表表6 7、设计实物工程量根据计算，本工程抗浮锚杆设计实物工程量为：2号地块设置锚杆1107根，单根锚杆长度5.1m ，3#地块设置锚杆1927根，单根锚杆长度8m ，4#地块设置锚杆2707根，单根锚杆长度8m ，总计锚杆进尺43181.1m(含防水0.1m/根)。 8、锚固体强度及水泥浆配比为增大锚固体的强度，锚固体采用豆石与砂浆结合体，填筑的豆石强度应无风化现象，

抗浮锚杆施工试验计划

目录一、编制依据 (2) 二、工程概况 (2) 三、试验内容 (3) 四、见证取样要求 (3) 五、试验工作安排 (3) 六、试验计划 (4) 1、原材料 (4) 2、施工试验 (5)

一、编制依据 1、北京新保利大厦工程底板抗浮锚杆大样图 2、《北京市建筑工程资料管理规程》DBJ01-51-2003 3、《建筑地基基础工程施工质量验收规范》(GB 50202-2002) 4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB 50204-2002) 5、预应力混凝土用钢绞线（GB/T 5224-1995） 6、混凝土试块强度统一评定（GBJ107-87） 7、《土层锚杆设计与施工规范》CECS 22:90 8、《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》JGJ85-2002 J219-2002 9、北京新保利大厦基础抗浮锚杆施工方案二、工程概况北京新保利大厦位于东城区东四十条桥西南角。本工程建筑总面积100660m2，建筑总高度105.90m。本工程结构形式为钢筋混凝土框架剪力墙结构＋钢结构，±0.00=44.20m，地下四层，地上24层，基础板厚600mm～2000mm，基础埋深约-24.50m。本工程基础底板采用压力分散型抗浮锚杆对建筑物整体抗浮，设计抗浮锚杆共616根，钢绞线规格为φs12.7无粘结预应力钢绞线，强度等级为1860N/mm2，采用M40水泥浆灌注，锚杆孔径150mm，深度23米。

三、试验内容 1、原材试验：1）水泥；2）钢绞线；3）JG-2高效减水剂。 2、施工试验：1）钢绞线与挤压套连接；2）水泥浆M40；3）锚具连接。四、见证取样要求根据《北京市建设工程施工试验实行有见证取样和送检制度的暂行规定》的要求，按实验计划抽取实验总批数的30%做见证实验，试验总次数在10次以下的不得少于2次。见证试验按型号、数量、时间均匀分布。送检试样在现场施工试验中随机抽取，不得另外进行。本工程施工前，项目施工负责人按照有关规定与监理单位共同制定有见证取样和送检计划，并确定承担有见证试验的试验室。见证人设定后，须向承监该工程的质量监督机构和承担有见证试验的试验室备案。施工过程中，见证人应按照有见证取样和送检计划，对施工现场的取样和送检进行见证，并在式样或其包装上作出标识、封志。标识和封志应标明样品名称、样品数量、工程名称、取样部位、取样日期，并有取样人和见证人签字。见证人制作见证记录，见证记录列入工程施工技术档案。五、试验工作安排经与监理单位共同确定，本分项工程见证实验室为冶金工业工程质量监督总站检测中心，常规实验室北京市建设工程检测中心第五检测所，实验见证人为田立昌、张军社。本分项工程实验员为牛占波。根据施工进度，在施工前由实验员具体负

抗浮锚杆设计

目录 1.抗浮锚杆设计........................................................................................................................... ２ 1.1工程概况......................................................................................................................... ２ 1.3设计依据......................................................................................................................... ２ 1.4地层及水文地质条件..................................................................................................... ２ 1.5抗浮锚杆布置方法及抗拔力设计要求......................................................................... ３ 1.6锚杆直径与长度............................................................................................................. ３ 2 抗浮锚杆施工要求................................................................................................................... ５ 2.1 施工方法与特点............................................................................................................ ５ 2.2 施工工艺流程................................................................................................................ ６ 2.3 操作过程及技术要求.................................................................................................... ６

抗浮锚杆常见问题及处理方式

1.测量放线阶段 1.1无基础图产生原因：由于抗浮锚杆设计阶段图纸很可能不是最终版本，施工时，基础图标高、抗浮力及地下室位置均可能与抗浮锚杆设计图纸不符。产生后果：抗浮锚杆不能满足主体设计要求，抗浮锚杆报废防治措施：抗浮锚杆放线前与基础图（蓝图，盖审图章）复核，复核轴线、标高、抗浮力等； 1.2未对锚杆编号、分区或编号混乱产生原因：锚杆编号时，未考虑验收分区，对整个施工区域统一编号，编号随意产生后果：不便于施工记录，可能造成锚杆施工漏记防治措施：对锚杆先进行分区，在每一个区按横排编号，从左至右从上至下。 1.3未锚杆标高未明确产生原因：施工时为查看基础图，未对基底标高计算，对独立柱基底标高未计算产生后果：施工时抗浮锚杆标高不准确防治措施：施工前根据基础图分区域标注锚杆标高

2.成孔阶段 2.1孔位误差大产生原因：测量放线误差大；放线后成果保护不到位；钻孔施工未对准测放点产生后果：锚杆间距超过规要求，不能通过验收。防治措施：放线后，对测量成果进行复核；成孔前，对测放点通过与周边点距离进行复核 2.2施工工作面标高低于设计标高产生原因：土方开挖时，未严格控制标高，至使超挖产生后果：锚杆锚固段地层被扰动，不能提供设计要求的锚固力防治措施：土方开挖时严格控制标高 2.3锚孔深度与设计有出入产生原因：锚杆施工场地高低不平，未对锚杆位置进行标高测量；成孔施工随意，终孔时未进行测量产生后果：锚杆锚固段长度不足或锚杆锚入筏板长度不足防治措施：锚杆放孔时，同时测量孔位标高；计算成孔深度，终孔时，测量钻孔深度

2.4地层与地勘报告不符时调整锚孔深度产生原因：钻孔时，未对实际地层进行编录，未发现与地勘报告不符合的软弱层，或出现后，未对锚杆长度进行调整产生后果：锚杆锚固力不满足设计要求，锚杆验收试验不合格防治措施：成孔时进行编录，发现与地勘报告不符的软弱层，及时通知设计单位对锚杆长度进行调整 2.5独立柱及条形基础位置锚孔深度未考虑独立柱深度产生原因：未考虑独立柱及条形基础深度产生后果：锚杆锚固段长度不足防治措施：施工前，统计独立柱及条形基础厚度，锚孔深度相应加深，对应至每根锚杆 2.6卵石地层锚杆深度围有地下水产生原因：降水时未考虑抗浮锚杆施工地下水要求，地下水未降至锚杆底部以下产生后果：锚杆施工时，砂层及砾石沉淀至孔底，注浆时不能保证孔底注浆，锚杆锚固段减少防治措施：降水设计时，考虑抗浮锚杆施工，保证水位降至锚杆底部

地下车库抗浮锚杆#(精选.)

抗浮锚杆施工方案目录

第一章施工条件 (2) 一、编制依据 (2) 二、工程概况 (2) 第二章抗浮桩(锚杆)设计与基本试验 (2) 一、抗浮锚杆结构设计主要参数 (2) 二、抗浮锚杆拉力设计参数 (2) 三、抗浮锚杆基本试验 (2) 第三章施工组织和措施 (3) 一、施工准备 (3) 二、施工进度安排 (4) 三、抗浮桩锚杆施工工艺流程、技术参数 (5) 第四章工程施工质量保证措施 (7) 一、质量控制措施 (8) 二、质量保证具体内容 (8) 三、材料质量要求及节约措施 (9) 第五章文明施工与安全措施 (9) 一、安全生产、文明施工 (9) 二、安全保证体系及措施 (10) 三、环保文明施工保证体系及措施 (11)