循环灰量和返料风压对锅炉燃烧的影响

循环灰量和返料风压对锅炉燃烧的影响

我公司现运行的三台130吨四川锅炉，系UG——9.81/540——MX8型。从运行情况看，投产以来，锅炉燃烧基本稳定，出力也能得到设计要求，所剩不足的是各项指标不理想，锅炉效率只有80％左右，飞灰含碳量高时能达到15％左右，炉渣含碳量高时能达到5％左右。吨煤产汽视煤质情况在5.5---7.0之间。总结前一段时间的燃烧工况及运行调整，认为本锅炉燃烧指标不理想的原因，存在两个关键因素：一是循环灰量的多少，二是返料系统的稳定性。

一．循环灰量

循环灰量这个概念，可以说是循环流化床外循环中的物料,也可以说是旋风分离器收集下来的返料量。在循环流化床密相区中约有50%的燃料被燃烧，释放出热量，这些热量除一部分被用来加热燃料和空气外，其余大部分热量必须被循环物料带走，才能保持稳定。如果循环物料不足，就会导致床温过高，也就是说，足够的循环灰量是控制床温过高的有效手段。相反，如果循环灰量过多，就会导致燃烧不充分，床温偏低。

此循环灰量也决定了炉膛内的物料浓度，由炉内传热分析可知，炉内传热随着物料浓度的增加而增大，即物料浓度的变化对炉内传热的影响是比较显著的。也可以说，炉内物料浓度决定锅炉出力，炉内物料浓度大，锅炉的出力也大，可通过控制炉内物料浓度来控制锅炉出力。在运行中，炉内物料浓度增大，即流动阻力增加，悬浮段压差增大。如炉膛物料浓度过大，则会使床温降低，从而影响锅炉出力，这时，可通过放循环灰的方法来控制炉膛物料的浓度。

从运行和指标情况看，煤质的灰分大时，各项指标就相对差。再从运行参数上看，煤质灰分大时，一次风量用不上，风机全开，感觉还不够用，这样调节已经超出了风机的设计要求，但为了保证负荷，必须这样调节。返料风量变小或消失，有时出现返料器积灰堵塞的现象，即返料温度缓慢下降。另外在投用脱硫石灰石时，反应更明显。这也就说明了循环灰量太多，炉膛流动阻力大，分离器收集下来的返料量多，返料器立管内积灰，所以导致返料风量小。由此可以说，我公司现运行的炉子存在循环灰量多的问题。

下面收集了煤质灰分大小时的燃烧指标比较：

二．返料系统

A．返料系统概述

返料立管是循环回路中的一个独立部分。由于旋风分离器固体颗粒出口处的压力低于燃烧室内固体颗粒入口处的压力，固体颗粒在循环回路中的循环必须克服这个负压差，从压力较低的区域被输送到压力较高的区域。循环回路任何部分的压力如发生变化，立管内产生的压力降就会自动调节，以维持回路的压力平衡。返料器来料侧（左侧）与立管连接，出料侧（右侧）与返料管连接，右侧是返料器的上升段，左右侧下部连通，返料风由返料器底部通入。

包括炉膛在内的整个高温床料循环回路中的压力最高点在立管的底端，当炉膛压力变化（如排渣或改变一二次风量），分离器压降变化（如烟气流量或固体颗粒浓度变化）。以及回料阀的流动阻力发生变化时，立管内的物料高度会自动改变以适应这种由炉膛分离器及回料阀引起的压力变化，即所有这三者产生的压力变化以及因此而起的高温循环灰流量变化，都是由立管内固体颗粒高度变化所产生的立管静压变化去自动平衡。

回料阀流动阻力＋流化床流动阻力＋旋风分离器流动阻力＝立管的静压头

在立管中，当气体相对于固体颗粒向上流动时，固体颗粒可以在重力作用下，克服气流产生的压差而向下运动，这种相对的气固运动就可以产生所需要的密封压降。

立管中储存的循环灰量或立管中密相循环灰料层高度与炉内的床料量的比例。对循环流化床锅炉的运行有较大的影响，当负荷较高烟气流量较大时，若立管中的循环灰密相料层高度较低，则床中固体颗粒密度分布就主要取决于立管中循环灰密相料层高度。因为较低的立管料层高度不足以产生足够的静压头将循环灰推入炉膛中，以使炉内烟气所携带的固体颗粒达到饱和浓度，当炉内烟气流速较低而立管中的料位高度较高时则循环流化床中的固体颗粒会以较快的速度被送入炉膛中，最后，炉内烟气是否能达到饱和携带程度，就主要取决于立管中固体颗粒的存量大小。

B．返料器的结构

我公司锅炉采用的是J型阀，如上图所示。由于自然堆积的作用，当返料风Q＝0时，返料器不工作；当Q 大于一定值时，物料开始流化，并在立管物料重力作用下形成自流，通过返料器进入主床。由此可见，返料风量是决定返料器工作的因素，它与风源压力、返料器上升段阻力以及布风阻力有关。上升段阻力特性首先与上升段高度H (后为H2)有关。实验结果显示，H＝350mm时的返料器风源压力在6000Pa左右，H＝1000mm时的返料器风源压力在13000Pa左右。返料器上升段阻力与上升段高度成比例。再有，根据压力平衡关系，得出返料器正常工作时风源压力必须满足下列条件：

(1) P ＞＆g△H2 + △P布

(2) P ≤＆g△H1 + △P布

式中: P为返料压力, △P布为返料布风阻力, &为物料堆积密度

△H1,△H2分别为返料器入口料腿高度和出口高度式中(1)(2)是运行中控制返料风压的依据，所以，如果漏风严重，风压不够，风压波动过大，或返料风中断，都会造成P＜＆g△H2+△P布的情况，从而使返料器不投入造成堵塞。返料器中有异物处于返料出口时，势必阻止物料返回炉膛，可能导致物料在分离器内聚集造成返料堵塞。

据现场测量，我公司J型阀的返料出口距离330mm.。（有待查找图纸）

三．总结分析

从停炉后检查风帽情况看，东西两侧返料口对着的风帽眼全部堵塞，这种现象引起了三个连锁问题：1，高压力的返料风带着循环灰冲向布风板，风速可能超过了炉内的流化风速，使这部分风帽的风受到阻力。长期运行，造成堵塞。2，旋风分离器收集下来的返料量大，必须用这么大的返料风压，不然就会造成返料堵塞，为什么负荷低时，返料风就大，而高时返料风就减小甚至消失，特殊情况还需要关小主风道档板来加大返料风。3，为保证负荷，必须加大一次风量来加强燃烧，这也说明炉内物料浓度大，有一部分燃料缺氧，得不到燃烧，就被排出去，从而增加炉渣含碳量。另一方面使更多的物料又进入分离器，从而造成恶性循环。

从以上情况看，第一步先要解决循环灰量大的问题。第二步再来调整返料风压。

由煤质分析可见，灰分大时，循环灰量就大，所以根据煤质配比情况来调整。主要办法就是从返料器底部放灰管来放返料灰。因为灰量比较大，人工用小车推肯定不合适，建议装一套输粉绞龙一样的自动化排灰装置，直接排到冷渣机，增加可操作性。

循环流化床锅炉飞灰再循环系统

飞灰再循环系统是循环流化床锅炉中的辅助系统之一，目前在循环流化床锅炉上的应用还较少。国内只有石家庄热电厂、保定热电厂、内江高坝电厂等少数几个电厂的100MW等级循环流化床锅炉应用了此技术，石家庄热电厂4×410t／h循环流化床锅炉飞灰再循环系统由西南电力勘测设计研究院设计，主要设备选用上海某合资企业的产品，目前2台锅炉(含飞灰再循环系统)已顺利移交电厂生产部门。 1系统简介 石家庄热电厂410t／h循环流化床锅炉飞灰再循环系统(见图1)主要由压缩空气系统、灰仓系统、仓泵系统、输送管路系统、控制系统5部分组成。压缩空气从电除尘器一电场就近的对应压缩空气母管接入。灰仓系统包括1座D2.6m容积为12m3的尖底型中间灰仓，仓底设4个气化箱，库顶设1个MD-6B型脉冲反吹式布袋除尘器和1个VPC273—1B型压力真空释放阀。仓泵系统主要是SBT—1.5型上引式仓泵(配有排气蝶阀、进料蝶阀、预关蝶阀等设备)。输送管路系统由TSE—200型罗茨风机、空气电加热器、无级调速可锁气给料机、PV—10型文丘利喷射泵、手动插板门、手动蝶阀、电动蝶阀及2级输送管路组成。控制系统采用PLC(可编程控制器)作为控制源，对各继电器、电磁阀和指示灯等进行控制，整个系统装于1个自动控制箱和2个手动控制箱，所有按钮、开关、指示灯、仪表均装于各控制箱的面板上，通过就地指示灯对控制对象进行控制，同时还有较完整的保护与故障处理体系，当系统中有一元件发生故障时，发生在该系统的报警灯亮，蜂鸣器会发出声响，系统另设有与电厂分散控制系统(DCS)接口，可在电厂DCS上监测现场输送系统的状态信息，并实现实时操作。 飞灰再循环系统采用2级气力输送方式，第1级是将飞灰从电除尘器一电场灰斗侧面(在灰斗出料口侧部开孔，安装排料管)经手动、电动碟阀排入上引式密相流态化仓泵，仓泵系统自动按顺序打开排气蝶阀、进料蝶阀、预关闭蝶阀后开始加料。仓泵加满料后料位计会自动发出料已装满的信号，系统又自动按顺序关闭预关闭蝶阀、进料蝶阀、排气蝶阀，加料完毕进入待输送状态。系统满足输送条件时，一次气底进气电磁阀工作，压缩空气进入仓泵对仓泵内物料进行加压和初步流化(一次气上进气由手动球阀控制，可根据实际输送情况决定手动球阀的开启大小或不开启)；仓泵内部压力上升达到启泵压力时(约0.3MPa)，打开二次气进气电磁阀，同步打开脉冲袋式除尘器的控制电源和脉冲电磁阀，除尘器进入工作状态，接着打开出料球阀，系统进入输送状态，仓泵内飞灰在压缩空气的流化、推动下气固两相物料经管道进入灰仓，由设在仓顶的MD—6B型脉冲反吹袋式料仓除尘器进行气固分离，干净空气排至大气，分离后的飞灰存储在中间灰仓内，此段输送距离约60m，提升高度约20m，灰气比为15kg/kg，输送压力一般在0.25-0.30MPa，此2个压力值由总进气管上的2个诺冠调压阀进行调整。仓泵内的压力开始下降至约0.03MPa时，说明仓泵内的物料已基本送完；一次进气电磁阀关闭停止进气，二次气对输送管道内剩余的粉料进行吹扫，延迟5-10s 后，泵内压力接近输送管的空管阻力时，关闭二次进气电磁阀，输送过程结束；第2级是飞灰通过中间灰仓下的无级调速旋转给料阀进入文丘利喷射泵，再由罗茨风机产生的压头为0.5kPa的高压风从锅炉两侧墙送回炉膛再次燃烧，输送距离约30m，灰气比为5kg／kg。第1级输送系统有A、B2台仓泵，分别接电除尘器一电场的A、B灰斗，每台仓泵的输送流程是一样的，在整个输送过程中，A、B2台仓泵不能同时进行输送物料，而是交替进行输送，即A仓泵在输送时，B仓泵如满足输送条件，也只能进入等待状态，待

风量风压计算公式

风量风压计算公式 该帖被浏览了2690次?|?回复了4次 风量风压计算公式 风量计算 风量（Q）：所谓风量（又称体积流率）指的是风管之截面积所通过气流之流速，一般在使用上以下式来表示： Q=60VA Q（风量）=m3/min V（风速）=m/sec A（截面积）=m2 压力常用换算公式 1Pa= 1mbar= 1mmHg= 1psi=703mmAq 1Torr= 1Torr= 常用单位换算表-风量 1m3/min（CMM）=1000 l/min = ft3/min（CFM） 常用名词说明 （1）标准状态：为20℃，绝对压力760mmHg，相对湿度65％。此状态简称为STP，一般在此状态下1m3之空气重量为。 （2）空气之绝对压力：为当地大气压计所显示的大气压力再加上表压力之和，一般用kgf/m2或mmaq来表示。 （3）基准状态：为0℃，绝对压力760mmHg，相对湿度0％。此状态简称为NTP，一般在此状态下1m3之空气重量为。

压力 （1）静压（Ps）：所谓静压就是流体施加於器具表面且与表面垂直的力，在风机中一般是由於重力与风扇之推动所造成，在使用上常以kgf/m2或mmaq 来表示，且可以直接经过量测取得。而在风机之风管中，任何方向之静压值皆为定值且也有正负之分，若静压值为正则表示风管目前正被胀大，若静压值为负则表示风管目前正受挤压。 （2）动压（Pv）：所谓动压就是流体在风管内流动之速度所形成之压力，在使用上常以kgf/m2或mmaq来表示. （3）全压（PT）：所谓全压就是静压与动压之和，在使用上常以kgf/m2或mmaq来表示。在风机中全压值是属固定，并不会因风管缩管而产生变化. 风压与温度 温度变化会影响空气之密度。故在其他条件不变的情况下，温度变化时，其风压必须依下面之关系加以校正，以获得标准情况下之风压值： P = P’[（273 + t）/293] （mm Aq） 同样，当空气密度变更时，其风压值可作如下之修正： P = P’（γ ） （mm Aq） 式中，等号右侧之值如P’、t、γ等之实测压力、温度与空气密度。 压力与速度的关系 多大的压力就固定有多大的速度，不可能压力不变速度会改变，同理，不可能 有关风机风量的计算公式

浅淡循环流化床锅炉返料装置的运行与调节

浅淡循环流化床锅炉返料装置的运行与调节 摘要：根据氯碱生产企业对热负荷调节的特点及要求，分析循环流化床锅炉返料系统的原理及在锅炉运行中的常见故障，并提出相应的解决方法。 关键词：氯碱循环流化床锅炉返料系统 一、氯碱生产企业对热负荷的要求 氯碱生产系统中，VCM转化及精馏、蒸发及固碱、供料回收、聚合、干燥、溴化锂机组等都需由锅炉房提供热负荷。由于氯碱生产系统较大，季节的不同及产能的变化，总的热负荷常常处于波动的状态，导致锅炉在运行过程中要经常调节，以适应整个氯碱生产系统对热负荷的需要。 根据我公司生产系统总热负荷的需要，配置3台40t/h循环流化床锅炉。主要参数如下表： 二、返料系统在循环流化床锅炉运行中的作用 1.返料在循环流化床锅炉运行中的作用 循环流化床锅炉与链条炉、煤粉炉、旋风炉等类型的锅炉不同，其主要特点是具有一套飞灰再燃烧系统，即循环燃烧系统。物料在循环流化床锅炉燃烧系统中正常循环是锅炉安全、可控运行的前提。返料装置正是其循环燃烧系统中的一个重要部件，对锅炉燃烧效率和运行调节起到关键作用，其工作的可靠性对循环流化床锅炉的正常运行至关重要。 1.1利用返料系统，使从锅炉炉膛出去的未燃尽的和大粒径高温物料被旋风分离器收集并通过料腿和返料装置稳定地送回压力较高的炉膛内，并且确保炉内高压侧的气体尽量少的反窜入旋风分离器内。 1.2当正常燃烧时返料异常或者不返料，就会造成床温不稳定，负荷不稳定，料层差压波动大，甚至会造成灭火和结焦事故。 1.3未完全反应的脱硫剂伴随灰和少量未燃烬燃料颗粒被旋风分离器收集，在返料器的作用下重新回到炉膛，提高脱硫剂的利用率。 2.返料装置 该循环流化床锅炉采用U型返料装置，由料腿、隔板、挡板、风帽、风室、回料管等组成。高温绝热旋风分离器分离下来的高温物料，在重力作用下循环物料在料腿内堆积成一定高的柱体，和返料装置溢流口形成高度差，因重力而产生的压差克服了料腿上部与燃烧室的气压差和返料装置的阻力，这样物料返回炉膛

锅炉风压试验安全技术措施

编号：AQ-JS-02953 ( 安全技术) 单位：_____________________ 审批：_____________________ 日期：_____________________ WORD文档/ A4打印/ 可编辑 锅炉风压试验安全技术措施 Safety technical measures for boiler wind pressure test

锅炉风压试验安全技术措施 使用备注：技术安全主要是通过对技术和安全本质性的再认识以提高对技术和安全的理解，进而形成更加科学的技术安全观，并在新技术安全观指引下改进安全技术和安全措施，最终达到提高安全性的目的。 锅炉检修后为检验整体严密性，消除炉膛、风烟及制粉系统等部位的漏风、漏灰、漏粉缺陷，需要做锅炉风压试验。为确保试验安全进行，制定以下技术措施。 1、风压试验应具备的条件： 1.1烟风系统检修完毕并验收合格。 1.2一次风机、送风机、密封风机、引风机检修完毕具备运行条件，出入口风门经过传动试验调整灵活，风机各个油站各项保护动作正常。 1.3磨煤机、给煤机、密封风机等制粉系统设备检修完毕具备运行条件且出入口门、热风门、冷风门经过传动试验调整灵活。 1.4锅炉炉膛及其冷灰斗（包括燃烧器部分）、二次风道、空气预热器、热风管道等设备检修完毕或不影响风压试验。 1.5电除尘系统，炉膛下部渣井、水封槽检修完毕且液压关断门

开关灵活。 1.6一次风系统、送、引风系统、制粉系统、工业水系统、闭式水系统等检修完毕、联锁保护试验、电气传动试验正常。 1.7脱硫侧原烟气、净烟气挡板关闭，脱硫塔排气门打开，旁路挡板门开启并有密封装置，具备向烟囱通风条件。 1.8运行人员应对上述设备试验前做详细的检查后汇报当值值长及风压试验组长。 1.9风压试验前将一次风机、送风机、引风机、制粉系统、空气预热器、受热面、电除尘、脱硫系统等涉及到风压试验的工作票交回当值运行，运行人员进行验收。 1.10烟囱内壁防腐工作人员全部撤离；并做好防范措施。 1.11所有参加风压试验的风门挡板的传动装置安装齐全并经过调整，风门挡板的传动装置动作灵活，开关指示与风门挡板的开关方向一致，开关位置正确。 1.12锅炉风压试验范围内的检查部位要有充足的照明，并在没有步道、平台的检查部位搭设脚手架。

锅炉水压试验规定及安全技术措施详细版

文件编号：GD/FS-8369 （解决方案范本系列） 锅炉水压试验规定及安全技术措施详细版 A Specific Measure To Solve A Certain Problem, The Process Includes Determining The Problem Object And Influence Scope, Analyzing The Problem, Cost Planning, And Finally Implementing. 编辑：_________________ 单位：_________________ 日期：_________________

锅炉水压试验规定及安全技术措施 详细版 提示语：本解决方案文件适合使用于对某一问题，或行业提出的一个解决问题的具体措施，过程包含确定问题对象和影响范围，分析问题，提出解决问题的办法和建议，成本规划和可行性分析，最后执行。，文档所展示内容即为所得，可在下载完成后直接进行编辑。 一、水压试验目的 1）锅炉水压试验分为工作压力试验和超压试验两种。 2）对大小修后或受热面泄漏检修后的锅炉，应进行额定工作压力的水压试验。 3）锅炉超压试验在水冷壁、过热器、省煤器、再热器等承压部件安装完毕后进行或经过两次大修后进行。但具备下列情况之一时，也应进行超压试验：（A）锅炉水冷壁、过热器、省煤器、再热器等承压部件严重损坏或大面积更换受热面后。 （B）锅炉停运一年以上，再次准备投入运行

时。 （C）锅炉严重缺水后水冷壁、过热器等受热面大面积变形时。 （D）根据运行实际情况，对设备的安全可靠性有怀疑时。 4）锅炉超水压试验一般每两个大修周期（8--10年）一次，但也可以根据设备实际状况具体进行调整。 二、水压试验压力及范围 1）一次水汽系统工作压力试验：31.7MPa 2）一次水汽系统超压试验：34.87MPa 3）一次汽系统水压试验范围：分离器、省煤器、水冷壁、过热器及有关管道阀门，即自给水泵出口至汽机高压主汽阀、高压旁路阀前。包含其余的附属管路：吹灰管路、取样管路、排污管路、加药管

通风管道风压、风速、风量测定

第八节通风管道风压、风速、风量测定（p235）（熟悉） 一、测定位置和测定点 (一)测定位置的选择 通风管道内风速及风量的测定，是通过测量压力换算得到。测得管道中气体的真实压力值，除了正确使用测压仪器外，合理选择测量断面、减少气流扰动对测量结果的影响很大。 部件的距离应大于2．倍．管道直径。当测量断面设在上述部件 后面 ．．时，距这些部件的距离应大于4．～．5．倍．管道直径。测量断面位置示意图见p235图2.8－1。当测试现场难于满足要求时，为减少误差可适当增加测点。但是，测量断面位置距 异形部件的最小距离至少是管道直径的1.5 ．．．倍．。 测定动压时如发现任何一个测点出现零值或负值，表明气流不稳定，该断面不宜作为测定断面。如果气流方向偏出风管中心线15°以上，该断面也不宜作测量断面(检查方法：毕托管端部正对气流方向，慢慢摆动毕托管，使动压值最大，这时毕托管与风管外壁垂线的夹角即为气流方向与风管中心线的偏离角)。 选择测量断面，还应考虑测定操作的方便和安全。 (二)测试孔和测定点 由于速度分布的不均匀性，压力分布也是不均匀的。因此，

必须在同一断面上多点测量，然后求出该断面的平均值。 1 圆形风道 在同一断面设置两个彼此垂直的测孔，并将管道断面分成一定数量的等面积同心环，同心环的划分环数按（236）表2.8－1确定。 对于圆形风道，同心环上各测点距风道内壁距离列于表2.8—2。测点越多，测量精度越高。图2.8－2是划分为三个同 心环的风管的测点布置图，其他同心环的测点可参照布置。 2 矩形风道 可将风道断面划分为若干等面积的小矩形，测点布置在每个小矩形的中心，小矩形每边的长度为200mm 左右，如（p236）图2.8－3矩形风道测点布置图所示。 圆风管测点与管壁距离系数(以管径为基数) 表2.8－2 二、风道内压力的测定 (一)原理 测量风道中气体的压力应在气流比较平稳的管段进行。测试中需测定气体的静压、动压和全压。测气体全压的孔口测静压的孔口应垂直于气流的方所示。 用U 形压力计测全压和静压时，另一端应与大气相通(用倾斜微压计在正压管段测压时，管的一端应与大气相通，

浅淡循环流化床锅炉返料装置的运行与调节

浅淡循环流化床锅炉返料装置的运行与调节 浅淡循环流化床锅炉返料装置的运行与调节 摘要：根据氯碱生产企业对热负荷调节的特点及要求，分析循环流化床锅炉返料系统的原理及在锅炉运行中的常见故障，并提出相应的解决方法。 关键词：氯碱循环流化床锅炉返料系统 一、氯碱生产企业对热负荷的要求 氯碱生产系统中，VCM转化及精馏、蒸发及固碱、供料回收、聚合、干燥、溴化锂机组等都需由锅炉房提供热负荷。由于氯碱生产系统较大，季节的不同及产能的变化，总的热负荷常常处于波动的状态，导致锅炉在运行过程中要经常调节，以适应整个氯碱生产系统对热负荷的需要。 根据我公司生产系统总热负荷的需要，配置3台40t/h循环流化床锅炉。主要参数如下表： 二、返料系统在循环流化床锅炉运行中的作用 1.返料在循环流化床锅炉运行中的作用 循环流化床锅炉与链条炉、煤粉炉、旋风炉等类型的锅炉不同，其主要特点是具有一套飞灰再燃烧系统，即循环燃烧系统。物料在循环流化床锅炉燃烧系统中正常循环是锅炉安全、可控运行的前提。返料装置正是其循环燃烧系统中的一个重要部件，对锅炉燃烧效率和运行调节起到关键作用，其工作的可靠性对循环流化床锅炉的正常运行至关重要。 1.1利用返料系统，使从锅炉炉膛出去的未燃尽的和大粒径高温物料被旋风分离器收集并通过料腿和返料装置稳定地送回压力较高 的炉膛内，并且确保炉内高压侧的气体尽量少的反窜入旋风分离器内。 1.2当正常燃烧时返料异常或者不返料，就会造成床温不稳定，负荷不稳定，料层差压波动大，甚至会造成灭火和结焦事故。 1.3未完全反应的脱硫剂伴随灰和少量未燃烬燃料颗粒被旋风分

离器收集，在返料器的作用下重新回到炉膛，提高脱硫剂的利用率。 2.返料装置 该循环流化床锅炉采用U型返料装置，由料腿、隔板、挡板、风帽、风室、回料管等组成。高温绝热旋风分离器分离下来的高温物料，在重力作用下循环物料在料腿内堆积成一定高的柱体，和返料装置溢流口形成高度差，因重力而产生的压差克服了料腿上部与燃烧室的气压差和返料装置的阻力，这样物料返回炉膛就有了动力源。物料落到U型返料器底部的小流化床上，然后在小风室流化风的作用下使其流化并溢流出返料器，再经回料管返回炉膛，重新参与循环燃烧。 高压的返料流化风使返料装置底部的细颗粒物料强化流动，从而避免了沉积或高温粘结。循环物料充满返料装置并在入口堆出有一定高度的流动料封，这样可以阻止燃烧室内的烟气窜入旋风分离器。 3.返料的调节 锅炉正常运行时，返料温度通常保持在850℃～950℃之间，根据煤种的含灰量不同，最低返料风量随含灰量的增加而增加，一般低于冷态最低流化风量，返料风量的大小靠调节阀来控制。根据炉膛压差的情况和生产系统对热负荷的要求及时调整返料风，使小流化床流化良好。 当燃用的燃料灰分比较高时，或者锅炉负荷较高时，灰量增大，炉膛压差增大，此时应加大返料风，甚至放掉部分循环物料，保持小流化床流化良好。当燃用无烟煤时，循环物料的可燃物增大，此时应减小返料风，避免循环物料因氧量过足而发生后燃结焦。 当投入返料风时，要观察炉膛内流化床温度的变化，如温度下降的很快时，则要立即关小返料风的调节阀门，并保持小流化床仍处于微流化状态，防止热灰结块影响小流化床的正常流化。同时，增加给煤量，等炉膛内流化床温度上升到正常以后，再加大返料风，如此反复，直到炉膛温度保持稳定。 当循环物料量增大时，料腿内料位升高造成压差增大，溢出物料量增多；反之则溢出物料量减少。循环灰量的多少也直接与风量和风压有关。因此根据负荷及时的调整返料量是循环流化床锅炉安全稳定运行的关键。

风量风压风速的计算方法

离心式风机风量风压转速的关系和计算 n:转速 N:功率 P:压力 Q:流量 Q1/Q2=n1/n2 P1/P2=(n1/n2)平方 N1/N2=(n1/n2)立方 风机风量及全压计算方法风机 功率(W)=风量(L/S)*风压(Kpa)/效率(75%)/力率(75%) 全压=静压+动压。风机马达功率(W)=风机功率(W)*130%= 风量(L/S)*风压(Kpa)/效率(75%)/力率(75%)*130% 风机的，静压，动压，全压 所谓静压的定义是：气体对平行于气流的物体表面作用的压力。通俗的讲：静压是指克服管道阻力的压力。 动压的定义是：把气体流动中所需动能转化成压的的形式。通俗的讲：动压 是带动气体向前运动的压力。 全压=静压＋动压 全压是出口全压和入口全压的差值 静压是风机的全压减取风机出口处的动压（沿程阻力） 动压是空气流动时自身产生的阻力P动=*密度*风速平方 P=P动+P静 、两台型号相同且转速相等的风机并联后，风量最高时是两台风机风量的90%左右，风压等于单台风机的压力。 2、两台型号相同且转速相等的风机串联后，风压是单台风机风压的2倍，风量等于单台风机的风量。 3、两台型号不同且转速不等并联使用，风量等于较大的一台风机的风量，风压不叠加。 4、两台型号不同且转速不等，型号较大的一台置前串联使用，风压小于单台风机的风压，风量等于较大的一台风机的风量 风速与风压的关系 我们知道，风压就是垂直于气流方向的平面所受到的风的压力。根据伯努利方程得出的风－

压关系，风的动压为 wp=·ro·v2 (1) 其中wp为风压[kN/m2]，ro为空气密度[kg/m3]，v为风速[m/s]。 由于空气密度(ro)和重度(r)的关系为r=ro·g, 因此有 ro=r/g。在(1)中使用这一关系，得到 wp=·r·v2/g (2) 此式为标准风压公式。在标准状态下(气压为1013 hPa, 温度为15°C), 空气重度 r= [kN/m3]。纬度为45°处的重力加速度g=[m/s2], 我们得到

循环流化床锅炉旋风分离器返料器设计运行

循环流化床锅炉旋风分离器返料器设计运行 作者:华升加油枪加油机日期:2010-9-10 22:58:2 字体大小: 小中大 永嘉县华升阀门厂：滑过渡造成旋风分离器内壁不光滑，施工后应采取措施保证内壁光滑，在直段和锥段结合处也要保证光滑过渡。1．2．2保证返料器和旋风分离器之间密封良好如果密封不严，则会破坏炉膛、旋风分离器及返料器之间的压力平衡，造成返料间断或不返料，导致旋风分离器因堵灰而结焦。施工过程中，在保证整个锅炉密封的同时，要更加注意旋风分离器和返料器之间的密封。不要在旋风分离器上随意开一些检修孔和观察孔，开孔过多会影响旋风分离器的性能，也会导致旋风分离器因密封不严而漏风。1．2．3保证返料器各处尺寸在施工过程中，要保证返料器各处的尺寸，特别要注意返料器尺寸中的A、B两个尺寸(见图1)，以防偏大或偏小。由于各地的煤质不同，其颗粒度的大小也不同，特别是低位发热量较低且小颗粒所占比例较大的无烟煤，运行时循环灰量比较大。锅炉运行一定时间后，尺寸A因磨损而不断减小，要经常检查耐火砖的损坏情况，避免尺寸A的数值为零或负值。这样将会导致呈正压的炉膛密相区热烟气反窜进入旋风分离器内，破坏旋风分离器的工作条件，使返料被迫中止。在安装时，尺寸B过小会使返料阻力增大，过大则会影响返料器位置的物料充满度，均不利于返料，应严格按图纸施工。图1U型返料器1．2．4采用冷却套管结构，控制返料器的温度当今国内已经研制出包敷整个旋风分离器的鳍片式及单管式旋风分离器，分为水冷与汽冷两种型式。由于水冷式旋风分离器在边壁处对热灰的温降较大，不利于煤的燃尽，使飞灰含碳量较高，目前多采用绝热分离器与汽冷分离器。在绝热分离器的料腿位置加设水冷套，以防止此位置因温度过高而结焦。加设水冷套装置的绝热分离器，运行十分稳定，飞灰含碳量较低。汽冷分离器的使用不但缩短了锅炉启动时间，还保持分离器内壁处于较高温度，且能有效地防止结焦的发生，倍受用户的青睐。1．2．5采取合适的风管结构风量和风压是返料器正常运行的基础，风量和风压只有同时达到要求，才能使返料器正常工作，任何一项达不到，返料器都不能正常工作。随着循环流化床锅炉的发展，返料器位置当前的送风方式大致分为集中送风和分配送风两种。集中送风大多应用于75t／h以下锅炉中，返料量少，返料器位置的流化风与返料风共用一个风箱(见图2)，两者的风量分配通过彼此的风帽开孔率来达到，风箱接于一次风入口(或出口)处，风箱前的阀门保持一定开度就能达到运行需要。分配送风大多应用于130t／h以上锅炉中，返料量大，返料器位置的流化风与返料风各有一个风箱，通过支管接于返料专用风机母管上，在支管上设置调节阀。母管上设置流量计(见图3)，从而较好地分配风量和控制总风量，达到控制返料量和返料温度的目的。如果返料风量达到最大但仍达不到运行要求，说明返料风压衰降过多，多为返料风管的沿程阻力过大所致，可通过增粗返料风管的途径来达到提高返料风压的目的。图2U型返料器1一返料器；2一风室；3一调节阀；4一风管；5～放渣管图3U型返料器1一返料器；2一返料风室；3一流化风室；4一调节阀；5一流

锅炉整体风压试验实施方案书

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目录 1 编制依据及引用标准 (1) 2 项目简况及施工范围 (1) 2.1项目简况 (1) 2.2施工范围 (1) 3 施工作业人员配备及人员资格要求 (2) 4 施工所需机械装备及工器具量具、安全防护用品配备 (2) 4.1施工所需机械装备及工器具量具 (2) 4.2安全防护用品配备 (2) 5 施工条件及施工前准备工作 (2) 6 作业程序、方法及要 求 (3) 6.1作业程序流程图 (3) 6.2作业方法及要求 (3) 6.3专项技术措施 (4) 7 质量控制及质量验收 (6) 7.1质量控制标准 (6) 7.2中间控制见证点设置 (6) 7.3中间工序交接点设置 (6) 7.4工艺纪律及质量保证措施 (6)

8 安全、文明施工及环境管理要求和措施 (6) 表8-1职业健康安全风险控制计划表

1编制依据及引用标准 1.1《电力建设施工质量验收及评价规程》DL/T 5210.2-2009<第2部分：锅炉机组）1.2《电力建设安全健康与环境管理工作规定》2002年版 1.3《电力建设安全工作规程》(火力发电厂部分> 2002年版 1.4《中华人民共和国项目建设标准强制性条文电力项目部分》<2006版） 1.5《火电施工质量检验及评定标准》<锅炉篇） 1.6《火力发电厂焊接技术规程》DL 5007 <2004年版） 1.7公司《质量、安全健康、环境管理手册》 1.8东方锅炉股份有限公司提供相关烟风煤管道图纸 1.9广东省电力设计院提供相关烟风煤管道图纸 2 项目简况及施工范围 2.1项目简况 广东惠来(靖海>一期3#、4#机组项目锅炉是采用东方电气集团1036MW容量、26.15MPa/605/603℃参数的单轴一次中间再热超超临界的机组。本台锅炉为超超临界变压运行螺旋管圈直流炉、单炉膛、一次中间再热、采用前后墙对冲燃烧方式、烟气挡板调节再热汽温、平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢结构、全悬吊结构п型锅炉。锅炉风压实验是对锅炉烟风煤管道安装质量的检查，包括热一次风道、热二次风道、冷一次风道<包括调温风道）、冷二次风道、烟道<含省煤器灰斗、空预器灰斗）。为保证锅炉炉膛、后烟井、烟风煤管道的安装质量、顺利移交生产，要对系统进行必要的查漏工作。查漏采用风压实验，检查烟风煤系统管道焊口、炉膛、风机及空预器等设备的密封情况；系统内挡<闸）板门、与设备连接等加石棉绳的法兰的密封情况；膨胀节、测点的密封情况；炉膛人孔门、检查孔、炉膛密封情况；各种挡板门及其执行机构的运行情况；检查烟风道的振动情况。为以后的锅炉顺利运行做准备。 2.2施工范围 2.2.1实验前烟风煤粉管道内部检查。 2.2.2实验临时投粉点、临时封堵安装。 2.2.3实验时投粉及检查。 2.2.4泄漏点消缺。

风量风压计算公式

该帖被浏览了2690次| 回复了4次 风量风压计算公式 风量计算 风量（Q）：所谓风量（又称体积流率）指的是风管之截面积所通过气流之流速，一般在使用上以下式来表示： Q=60VA Q（风量）=m3/min V（风速）=m/sec A（截面积）=m2 压力常用换算公式 1Pa= 1mbar= 1mmHg= 1psi=703mmAq 1Torr= 1Torr= 常用单位换算表-风量 1m3/min（CMM）=1000 l/min = ft3/min（CFM） 常用名词说明 （1）标准状态：为20℃，绝对压力760mmHg，相对湿度 65％。此状态简称为STP，一般在此状态下1m3之空气重量为。 （2）空气之绝对压力：为当地大气压计所显示的大气压力再加上表压力之和，一般用kgf/m2或mmaq来表示。

（3）基准状态：为0℃，绝对压力760mmHg，相对湿度0％。此状态简称为NTP，一般在此状态下1m3之空气重量为。 压力 （1）静压（Ps）：所谓静压就是流体施加於器具表面且与表面垂直的力，在风机中一般是由於重力与风扇之推动所造成，在使用上常以 kgf/m2或mmaq来表示，且可以直接经过量测取得。而在风机之风管中，任何方向之静压值皆为定值且也有正负之分，若静压值为正则表示风管目前正被胀大，若静压值为负则表示风管目前正受挤压。 （2）动压（Pv）：所谓动压就是流体在风管内流动之速度所形成之压力，在使用上常以kgf/m2或mmaq来表示. （3）全压（PT）：所谓全压就是静压与动压之和，在使用上常以kgf/m2或mmaq来表示。在风机中全压值是属固定，并不会因风管缩管而产生变化. 风压与温度 温度变化会影响空气之密度。故在其他条件不变的情况下，温度变化时，其风压必须依下面之关系加以校正，以获得标准情况下之风压值： P = P’[（273 + t）/293] （mm Aq） 同样，当空气密度变更时，其风压值可作如下之修正： P = P’（γ ） （mm Aq） 式中，等号右侧之值如P’、t、γ等之实测压力、温度与空气密度。

循环流化床锅炉返料系统的控制和调整

循环流化床锅炉返料系统的控制和调整 循环流化床锅炉是一种高校低污染的节能产品，其燃烧方式属于低温燃烧，设有高效率的分离装置，被分离下来的颗粒经过返料器又被送回炉膛，使锅炉炉膛内有足够高的灰浓度，大大提高了炉膛的传导热系数，确保锅炉达到额定出力。返料系统的控制和调整主要包括返料温度的控制和返料量的调整两个方面。 一、返料温度 返料温度是指通过返料器送回到燃烧室中的循环灰的温度，它可以起到调节料层温度的作用。对于汽冷式旋风分离器的循环流化床锅炉，其返料温度一般控制在与出料层温度相差20-30℃，可以保证锅炉稳定燃烧，同时起到调整燃烧的作用。在锅炉运行中必须密切监视返料温度，温度过高有可能造成返料器内结焦，特别是在燃用较难燃的无烟煤时，因为存在燃烧后燃的情况，温度控制不好极易发生结焦，运行时应控制返料温度最高不能超过1000℃.返料温度可以通过调整给煤量和返料风量来调节。 二、返料量 控制返料量是循环流化床锅炉运行操作时不同于常规锅炉之处，返料量对循环流化床锅炉的燃烧起着举足轻重的作用，因为在炉膛里，返料灰实质上是一种热载体，它将燃烧室里的热量带到炉膛上部，使炉膛内的温度场分布均匀，并通过多种传热方式与水冷壁进行换热，因此有较高的传热系数，通过调整返料量可以控制料层温度和炉膛差压并进一步调节锅炉负荷。另一方面，返料量的多少与锅炉分离装置的分离效果有着直接的关系. 返料系统作为循环流化床锅炉重要组成部分，该系统运行是否正常是锅炉能否正常带负荷的关键： 1.一二次风的配比 一次风比例大，导致密相区燃烧份额较高，此时就要求较多的温度低的循环灰返回密相区，带走燃烧所释放的热量，以维持密相区温度。如循环灰量不够，就会导致流化床温度过高，无法增加煤量，进而导致锅炉床温偏高。 2.煤的颗粒度大小 其影响主要表现在对密相床燃烧份额和物料平衡的影响上。燃料细颗粒多，密相床燃烧份额小，会有足够细颗粒吹入悬浮段，再次燃烧，传出热量，而且

风量风压风速的计算方法.docx

n:转速 N: 功率 P: 压力 Q: 流量 Q1/Q2=n1/n2 P1/P2=(n1/n2)平方N1/N2=(n1/n2)立方 风机风量及全压计算方法风机 功率 (W)=风量 (L/S)* 风压 (Kpa)/ 效率 (75%)/ 力率 (75%) 全压 =静压 +动压。风机马达功率 (W)=风机功率 (W)*130%= 风量 (L/S)*风压 (Kpa)/ 效率 (75%)/ 力率 (75%)*130% 风机的，静压，动压，全压 所谓静压的定义是：气体对平行于气流的物体表面作用的压力。通俗的讲：静压是指克服管道阻力的压力。 动压的定义是：把气体流动中所需动能转化成压的的形式。通俗的讲：动压 是带动气体向前运动的压力。 全压 =静压＋动压 全压是出口全压和入口全压的差值 静压是风机的全压减取风机出口处的动压（沿程阻力） 动压是空气流动时自身产生的阻力P 动 =* 密度 * 风速平方 P=P动+P 静 、两台型号相同且转速相等的风机并联后，风量最高时是两台风机风量的90%左右，风压等于单台风机的压力。 2、两台型号相同且转速相等的风机串联后，风压是单台风机风压的 2 倍，风量等于单台风机的风量。 3、两台型号不同且转速不等并联使用，风量等于较大的一台风机的风量，风压 不叠加。 4、两台型号不同且转速不等，型号较大的一台置前串联使用，风压小于单台风 机的风压，风量等于较大的一台风机的风量 风速与风压的关系 我们知道，风压就是垂直于气流方向的平面所受到的风的压力。根据伯努利方程得出的风－ 压关系，风的动压为

wp=·ro ·v2 (1) 其中 wp 为风压 [kN/m2] ， ro 为空气密度 [kg/m3] ， v 为风速 [m/s] 。 由于空气密度 (ro)和重度(r)的关系为r=ro ·g,因此有ro=r/g。在(1)中使用这一关系，得到 wp=·r ·v2/g (2) 此式为标准风压公式。在标准状态下( 气压为1013 hPa,温度为15°C),空气重度r= [kN/m3] 。纬度为45°处的重力加速度g=[m/s2],我们得到 wp=v2/1600 (3) 此式为用风速估计风压的通用公式。应当指出的是，空气重度和重力加速度随纬度和海拔高 度而变。一般来说， r/g在高原上要比在平原地区小，也就是说同样的风速在相同的温度下， 其产生的风压在高原上比在平原地区小。 引用 Cyberspace 的文章：风力风压风速风力级别

循环流化床锅炉飞灰二次复燃系统设计与改造

循环流化床锅炉飞灰二次复燃系统设计与改造 0 前言 河北某矸石电厂2000年安装运行的某锅炉厂生产的JG65-3.82/M循环流化床锅炉，原除尘方式采用两级水膜湿式除尘方式，自投运以来，锅炉飞灰含碳量一直居高不下，平均为33%左右，发热量为10.63MJ/Kg，最高时含碳量达到39.5%，发热量为13.4 MJ/Kg。 根据电厂的实际运行情况分析，造成锅炉飞灰含碳量高的原因主要有以下几个方面：一是锅炉设计因素JG65-3.82/M循环流化床锅炉为我国早期的循环流化床锅炉，是从鼓泡床锅炉向循环流化床锅炉过度的产品。该型号锅炉的布风板面积为25m2，超过同类锅炉布风板面积一倍以上，因此，维持锅炉正常燃烧所必须的流化风量相应较大，在炉膛截面积一定的情况下，风量和风速也相应增加，风速增加后，使得原本不会造成扬析的碳颗粒随烟气一起飞扬起来，使飞灰总量增加；另一方面，炉膛内部平均高度仅为11.75m，炉膛高度相对较低，飞灰在炉膛中停留的时间较短，对粒径在50～100μm间的焦炭颗粒，炉内停留时间远远小于其所需要的燃尽时间，所以该档颗粒的含碳量较高。 二是燃料因素锅炉设计燃料的粒度为0～8mm，其中0～3mm的份额为30%。显德汪矿矸石电厂燃料采用本矿生产的劣质煤和煤矸石，由于煤质硬度小，煤极易破碎，另一方面，矸石不是夹矸，而为纯矸，煤和矸石形成两极分化。这样，经过筛分破碎加工后的入炉煤的筛分粒径分布情况见表一： 从上表可以看出，由于实际使用燃料的粒度远远偏离设计值，即燃料与炉型严重不匹配，细颗粒份额大大高于设计份额，使飞灰的杨析和夹带现象进一步加剧，飞灰的含碳量进一步升高。 1飞灰含碳量高的处理方案 针对锅炉飞灰含碳量高、效率低的状况，经研究分析可以采取以下几项措施： 改变燃料配比：由于使用的燃料是本矿生产的劣质煤，煤源不能改变，只能通过改变掺烧煤矸石、洗中煤的比例等措施来改变燃料性质。该矿煤质和矸石的特有属性决定了入炉煤的性质，所以，改变燃料配比，基本没有效果。 改造锅炉分离器、返料器结构：锅炉原分离器为下排气旋风分离器，它的分离效率不高，2005年对旋风分离器进行了改造，把原来两个大的下排气旋风分离器改成了76个小旋风子，同时将返料器的返料能力也提高了。通过改造，锅炉飞灰含碳量略有下降，效果不明显。 在改变燃料配比和对锅炉局部进行改造没有取得明显效果后，又对飞灰二次复燃进行了调研工作。由于原来采用的是水膜除尘方式，除下来的是含水量很大的湿灰，而且不同含碳量的飞灰混合在一起，二次复燃非常困难；如果把飞灰制造成符合锅炉燃烧要求的颗粒，造粒成本高。因此，如果不重新针对煤种设计安装新的锅炉，要降低飞灰含碳量十分困难。 2飞灰二次复燃系统的设计与改造 2008年，该矿电厂对水膜除尘器进行了改造，改造后的除尘器为三电场静电除尘器。由于飞灰的粒径、含碳量不同，比电阻也不一样，这样，它们在除尘器内的吸附、沉降也不

风量风压计算公式

风量风压计算公式 该帖被浏览了2690次 | 回复了4次 风量风压计算公式 风量计算 风量（Q）：所谓风量（又称体积流率）指的是风管之截面积所通过气流之流速，一般在使用上以下式来表示： Q=60VA Q（风量）=m3/min V（风速）=m/sec A（截面积）=m2 压力常用换算公式 1Pa=0.102mmAq 1mbar=10.197mmAq 1mmHg=13.6mmAq 1psi=703mmAq 1Torr=133.3pa 1Torr=1.333mbar 常用单位换算表-风量 1m3/min（CMM）=1000 l/min = 35.31 ft3/min（CFM） 常用名词说明 （1）标准状态：为20℃，绝对压力760mmHg，相对湿度65％。此状态简称为STP，一般在此状态下1m3之空气重量为1.2kg。 （2）空气之绝对压力：为当地大气压计所显示的大气压力再加上表压力之和，一般用kgf/m2或mmaq来表示。 （3）基准状态：为0℃，绝对压力760mmHg，相对湿度0％。此状态简称为NTP，一般在此状态下1m3之空气重量为1.293kg。 压力

（1）静压（Ps）：所谓静压就是流体施加於器具表面且与表面垂直的力，在风机中一般是由於重力与风扇之推动所造成，在使用上常以 kgf/m2或mmaq来表示，且可以直接经过量测取得。而在风机之风管中，任何方向之静压值皆为定值且也有正负之分，若静压值为正则表示风管目前正被胀大，若静压值为负则表示风管目前正受挤压。 （2）动压（Pv）：所谓动压就是流体在风管内流动之速度所形成之压力，在使用上常以kgf/m2或mmaq来表示. （3）全压（PT）：所谓全压就是静压与动压之和，在使用上常以kgf/m2或mmaq来表示。在风机中全压值是属固定，并不会因风管缩管而产生变化. 风压与温度 温度变化会影响空气之密度。故在其他条件不变的情况下，温度变化时，其风压必须依下面之关系加以校正，以获得标准情况下之风压值： P = P’[（273 + t）/293] （mm Aq） 同样，当空气密度变更时，其风压值可作如下之修正： P = P’（1.2/γ ） （mm Aq） 式中，等号右侧之值如P’、t、γ等之实测压力、温度与空气密度。 压力与速度的关系 多大的压力就固定有多大的速度，不可能压力不变速度会改变，同理，不可能 有关风机风量的计算公式

循环流化床锅炉返料器异常原因研究

循环流化床锅炉返料器异常原因研究 发表时间：2018-11-13T19:08:23.760Z 来源：《电力设备》2018年第20期作者：杨博闻田平张少勇罗昌福李鹏辉[导读] 摘要：某电厂循环流化床锅炉返料器流化异常引起锅炉结焦，机组被迫停机，经现场检查分析，锅炉结焦原因为返料异常后主床料减少给煤偏多形成的局部高温现象，返料异常原因为分离器、返料器局部修补的耐火砖或浇注料脱落，现场发现返料器内也出现结焦现象，经分析原因为分离器分离效率不一致，料位高的一侧流化风量低、返料中断造成的。 (华电电力科学研究院有限公司陕西西安 710055) 摘要：某电厂循环流化床锅炉返料器流化异常引起锅炉结焦，机组被迫停机，经现场检查分析，锅炉结焦原因为返料异常后主床料减少给煤偏多形成的局部高温现象，返料异常原因为分离器、返料器局部修补的耐火砖或浇注料脱落，现场发现返料器内也出现结焦现象，经分析原因为分离器分离效率不一致，料位高的一侧流化风量低、返料中断造成的。针对原因提出了意见和防范措施。关键词：流化床锅炉；返料器；流化异常；原因分析 0前言 近年来由于流化床锅炉经常出现因返料器异常造成机组被迫停机事故的发生，究其原因，主要由于流化床锅炉长时间运行或资金原因，未及时进行大修，或浇筑料大面积脱落修复后未按要求进行烘炉工作，造成旋风分离器内浇筑料或浇筑砖再次发生脱落，返料器流化异常，锅炉床料结焦严重，机组被迫停机事故的发生。 文章[1]介绍了循环流化床锅炉返料器返料的几种原因，文章[2]说明了返料器结焦的几种原因，循环灰含碳量高，循环灰量少等原因。文章[3]介绍了各类返料器的原理，文章[4]举例说明了由于两侧分离器分离效率不同导致的返料中止，文章[5]介绍了由于设计和运行原因造成的返料堵塞案例。 1系统介绍及事件经过 某电厂2×135MW机组锅炉采用国外引进循环流化床技术，单锅筒、自然循环，循环物料分离采用高温绝热分离器。锅炉共布置有四个给煤口，全部布置于炉后。两个排渣口布置在炉膛前水冷壁下部，分别对应两台滚筒式冷渣器。返料器共配备有三台高压头的流化风机，每台风机出力为50%，正常运行时，其中两台运行、一台备用。风机为定容式。配备两台离心式一次风机、两台离心式送风机和两台离心式引风机。 锅炉主要由炉膛，两个高温绝热分离器、自平衡“U”形回料阀和尾部对流烟道组成。采用水冷布风板，大直径钟罩式风帽。锅炉采用两个内径为8.08米的高温绝热分离器，布置在燃烧室与尾部对流烟道之间，外壳由钢板制造，内衬绝热材料及耐磨耐火材料，分离器上部为圆筒形，下部为锥形。防磨绝热材料采用拉钩、抓钉、支架固定。 事件前机组状况，机组处于启动过程中，机组负荷75MW，总煤量70t/h，省煤器出口氧量3.77%，过热蒸汽压力12.98MPa，过热蒸汽温度528℃，再热蒸汽压力1.38MPa，再热蒸汽温度521.5℃，燃烧室密相区上部温度983℃，燃烧室密相区中部温度1032℃，燃烧室密相区下部温度1051℃，旋风分离器入口烟温887.9℃，旋风分离器料腿温度925.4℃，一次风总风量194070Nm3/h，燃烧室密相区下部压力8.27kPa，水冷风室压力12.83kPa。 事件发生时，流化风机出口母管压力从32kPa 至42kPa大幅波动，2号分离器返料器流化风异常，高压流化风母管压力最高升至62kPa。床压开始明显下降，最低降至1kPa，下部床温降至300℃左右，从炉膛前后墙看火孔观察炉内燃烧情况，床面出现局部结焦现象，通过调整冷渣机转速，加强床料置换，在调整过程中，返料器内返料塌回主床，随后，1号和2号冷渣机下渣口处结焦堵塞，排渣困难，通过维修人员采取人工方式进行排渣，加强床料置换，无法有效置换床料，床料结焦严重，被迫停炉。停机后检查1号和2号冷渣机落渣管下渣口处结焦堵塞，造成无法排渣；1号和2号旋风分离器返料器内有部分床料、浇注料和浇注砖，有结焦情况；炉膛内的床料高度达2m，返料器的返料口被堵住，炉膛整体存在结焦情况；清理结焦后检查发现，布风板部分风帽和返料器部分风帽损坏。 2原因分析 2.1锅炉结焦原因 事故发生后，检查2号旋风分离器，发现部分耐火砖和浇注料脱落，造成返料不畅，细床料无法返回炉膛，床温在细床料未返回至炉膛和锅炉继续给煤的双重作用下急剧上升，导致锅炉结焦严重。 2.2锅炉返料器流化风异常波动原因 （1）分离器、返料器耐火砖或浇注料脱落检查发现2号分离器顶部中心筒四周有部分耐火砖和浇注料脱落，遮盖一部分返料器流化风帽，造成返料器流化异常。部分较大浇注料脱落时砸坏部分流化风帽，造成2号返料器部分流化风帽损坏，影响了返料腿流化风的均匀性，返料器流化状态逐渐恶化，直至返料器的平衡被打破，回料中断。 （2）分离器分离效率不同，造成两侧回料量偏差较大启动初期，锅炉外循环未正常建立，分离器返料腿上升段风量显示正常；锅炉开始连续给煤后，分离器效率存在差异，造成料位高低不均衡、出现两侧返料腿料位高低不同，料位高的一侧流化风量低、返料中断及锅炉床压下降等情况，遇到此情况运行人员未及时发现和调整流化风量，造成锅炉结焦。（3）返料器内结焦当回料温度达到灰熔点的变形温度时，其流动性被破坏，流化状态静止，就会产生结焦现象。返料器内一旦发生结焦，将会很快发展，最终造成回料阀的堵塞，本次事故停机检查发现旋风分离器返料器内有部分床料、脱落的浇注料和浇注砖，导致返料流化状态变差，返料器内出现结焦情况。 2.3分离器及返料器内耐火砖、浇注料脱落原因 机组检修期间，脱落的部分耐火砖和浇注料只是采取局部修补的方法，未按烘炉厂家要求进行烘炉，由于炉内保温防磨材料的局部修补、机组启停频繁、日常调峰波动、煤质经常变化、给煤系统故障等原因导致耐火材料所处温度环境变化频繁且波动范围较大是其脱落的主要因素。 3防范措施 针对本次事故，为避免同类机组同类事故的发生，采取以下防范措施： （1）对炉膛内焦块进行清理并检查风帽，更换损坏的风帽，重新添加合格的启动床料。