聚氯乙烯气流干燥器设计方案
聚氯乙烯气流干燥器设计
方案
设计方案及参数的确定
（一）设计方案的确定
根据方案的内容为：干燥方法及干燥器结构形式的选择；干燥装置流程及主要辅助设备的确定，干燥器操作条件的确定等。
设计方案的总原则是：满足工艺要求，经济合适，生产安全。有以下几点要求：
(1)所确定的流量和选用的设备，必须保证产品达到预期的干燥目的，而且质
量要确定。
(2)热能消耗干燥过程的主要消耗，设计是考虑如何省能。
(3)干燥器的选定尽量降低价格。
(4)选用合适的干燥介质，如热空气，烟道气等，一般使用热空气，除去物料
与空气中的氧气接触会发生反应时，则用过热蒸汽或氮气等惰性气体，当不担心烟道气对干物料的污染时，可尽量采用烟道气。
1）设计依据
干燥器设计中，主要利用以下基本关系，(1)物料衡算；(2)热量；(3)传热速率方程式；(4)传质速率方程式，但由于对流传热系数及传质系数随不同的条件而变化，且无同样的?和R关系式，因此干燥的设计要用经验方法进行计算。
2）干燥器的选型
被干燥物料的行状以及干燥后产品的要求决定了干燥器的类型，干燥器必须能保证产品的质量，速率快，操作控制方便，劳动条件好，而且要能适宜被干物料的形态和物性生产能力要高，而且能耗低。
工业中气流干燥器是常用的一种，对于能在其他中自由流动的颗粒物料，常采用气流干燥器进行干燥，因为结构简单，造价低，易于制造和维修，操作稳定且便于控制，一般热效率也比较高，干燥非结合水时，热效率可达60%左右，但干燥结合水时，热效率仅为20%左右，其主要缺点：由于气速高以及物料在输送过程中与壁面的碰撞及物料见的相互摩擦，整个系统的流体阻力大，动力消耗大，对粉尘回收装置的要求高，且不宜干燥有毒物质。
μ且以上的合成纤维结晶，矿石，合成橡气流干燥比较适合于干燥粒径100m
胶等，对聚氯乙烯，因具有热熔性，当温度太高（一般不超过70~80℃），容易软化，而其含湿量可以达到较高而不潮解，故干燥聚氯乙烯选用气流干燥器是合理的。
3）工艺流程
在设计中工艺流程采用湿物料直接加入干燥管中，由于蒸汽流的冲击作用而将物料分散，从而使物料得以干燥，干燥后的物料大部分由一级旋风分离器收集，剩余部分由袋滤器捕集。由于气流干燥器的干燥时间较短，若湿物料水分未干燥完全的话，可串联流动干燥机，使湿物料干燥充分。
（二）参数确定 1）选择干燥介质
在物料的干燥过程中，采用何种介质是根据物料的性质和生产厂家的具体情况来确定的。通常使用的干燥介质是不饱和热空气，若气体的相对湿度越低，则表明湿气体距饱和状态越远，吸湿能力也越大。（相对湿度的定义为：在一定温度、压力下，湿气体所含湿分蒸汽压p 与该温度、压力下湿分的饱和蒸汽压之比，即 s =(/)100%p p ??）
，由于干燥过程一般在常压或负压下进行，总压对s p 基本无影响，又考虑到成都地区湿度较大，故取其值为80％.
2）气体进口温度的选定
提高气体进口温度可增大传热温差，有利于提高热效率和干燥强度，但温度过高的话，干燥管的干燥速率将下降很快，并且操作费用增大，在本次设计计算中取130℃（由任务书确定）。 3）气体出口温度的确定
干燥器的出口气体温度与干燥管的长度及燃料费用有关，若取得较低，则对热能利用是有利的，但管长需要增加，制造成本将增加，考虑各种因素的影响，确定气体出口温度为70℃. 4）气体进口速度的确定
气体进口速度越大，颗粒与气流之间的相对速度就越大，给热系数也将越大，但气速过高，其操作费用也会提高，对生产的经济性不利，一般气速定为20～40m/s ，本次计算先取30m/s ，得到的管径值圆整后，在最终确定进口气速。 5）湿物料的进口温度的确定
湿物料的进口温度都是根据生产实际情况而定，根据本次设计任务，取20℃.
干燥器主要尺寸的计算
一、 错误！未找到引用源。基本物料衡算 1、汽化水分量W
25.01X 111=-=
ωω 0526.012
2
2=-=ωωX （由干燥段），判断干燥过程无降速大于C X X 2 s kg h kg /2689.0/986)(1G G 11C ==-=ω W=s kg h kg X X G C /0530.0/083.191)(21==- 空气温度取20℃，其饱和蒸汽压为 kpa t P s 3485.2)84
.2333991.115916.18exp(15200=+-=
空气湿度为（?取80％） 绝干物料
水汽kg kg P P P H H s
s
/0118.0622
.001=-==?? )/(027.1884.1005.1C 1H 21C kg kJ H C H ?=+==
2、、湿度空气出口温度22H t .干空气消耗量L 及物料出口温度2θ 试差公式：w 1w w 0()t t r H H =-- w w 2491.27 2.30285r t =- w w 23991.1
1e x p 18.591615233.84
p t ??=
- ?+?? w w w
0.622p
H P p =?-
联立方程，求出w t ＝41.6569℃
干燥过程的热量衡算：
s
kg C t t Q
L kw
Q C t C k kg kJ X C C C C G C t C r W Q Q Q H w w s m m C w v m w /4957.2)(1840.144)206569.41(4762.12689.0)20187.480884.127.2491(053.0,656569.41)
/(4762.1)
()(0
22
122212120=-==-?+?-?+=<==?=+=-+-+=+=满足产品质量要求。
θθθθ [注] 校核2t
的计算
干燥管直径比较合理所设绝干物料水汽D t t t t p
t kpa
p p P p
H kg kg L
W
H H d d .3501656.46201656.468344.3384.233ln 58.1611.39913105.5622.0/0344.022212∴<<=-=?=--==?-?==+
= 绝干水汽kg m t H V H /1931.1)273)(004557.0002835.0(3111=++=
设s m u g /28=，则cm m u LV D g
H 373679.0)4
(
2
11
≈==π
校核s m D LV u H g /6933.274
2
1
==
π
二、 干燥管参数的计算
1.确定给热系数 (1)加速段起点
5712.017103421.2)273(10214.30
--?=+??=t g μ
8481.011
=+=
H g V H ρ 则 4004207.150Re 0
00<==
g
g g p r u d μρ
则 7726
.19Re 76.065
.000
=?=r Nu (2)加速段终点
终点的确定：若整个干燥管内交换的总热量为Q ，则加速段应占其80％， 则
8.02
11=--t t t t t
解得，C t t 92=
kw Q Q t 0298.1238.0== 1998.8)(122=-=θθm c m C G Q
0445.01
0=-+-=
θw v M
t t C C r Q Q W
0308.00=+
=L
W H H t
t Ht (0.0028350.004557)(273)t c V H T =++绝干气体kg m /086.13=
3/9492.01m kg V H Ht
t
gt =+=
ρ s pa t t gt ??=+?=--5712.0710201449)273(10214.3μ
0845.01=-
=c
t
t G W X X 1441.20875
.136
.14.06
.0=??=mt
p gt
gt Jt d A ρμρ
5981.0)81.9(4
.11
==Jt t A u
则 9696
.3Re ==
gt
gt
t p rt u d μρ 0759.3Re 54.025
.0=+=rt t Nu
(3)拟合公式
已知有关系式n r Nu AnRe =，带入起点、终点结果，得
0r0n Nu AnRe = (1) t rt n Nu AnRe = (2) 由(1)、(2)得，
5119.0)Re Re ln()
ln(00
==rt
r t
Nu Nu n 5188.1Re 00==n
r n Nu A 2.q A 的计算
0471.03089.04
.01==-n p
c n
d G A A
3028.211=+=X C C C w s m
4102.13)()(12111=-=-=?θθm c t H i C G t t LC q
C LC q t t H i
i 4196.1341
1=?-
=
8145
.215508093
.4324103308.2)273(10214.3/8538.01/1857.1)273)(004557.0002835.0(,0118.00311
.0)15.273(1082.20191
.844
7976
.105ln
)
()(2098.137)(5.0116
.04.05712.073
318.052
112
1121111=?===
??=+?==+=
=++====?=+?==+++=
=-----=
?=+=+----m q n gm n gm g m gm Hm
m
gm m m Hm m m s g i s i i m i t A A A A s
pa t m kg V H kg m t H V t
t H H t t t t t t t t t C t t t λλμρλμρλθθθθθθ绝干气体无汽化
3.mo u 的计算
4891.271786
.006.04545.714
6002
======
g Ho
Hm gm
p
a m p
m c
a u V V
u d A u D
d G A π
ρ
4.加速段的平均值计算
1441.20=Jt A
30/8481.0m kg g =ρ s pa g ??=-50103421.2μ
3003
.20875
.130
6
.16
.004.000=??=m p g g J d A ρμρ
2222.202
0=+=Jt
J J A A A
三、 加速段管长的计算
第一段：预热段
()
8333.02.1/13630
.07154
.197154
.193398.27/4517.70178
.01ln 0044.0ln 18086
.682)2(28888
.1004234
.169181.9)(
4.22118
.133481.92,
5.1/0374.20)]81.9exp (1[6226
.206381.94269.1)0306.213398.27(2
1/0080.213
.1/3105.2711111111111214
.24
.24
.14.11
14
.114
.014.00≈==-==-==--++???? ??+=?=++=
?-=+-==--=
=---==-=?<>=+?==-==+=
===-=-----------------i i r gm mi r r r r gm r r r r m r r i
i ri r r r J m r J i r r t
r u q i
i J r r J i n i n u r r m gm r C r s
m u u u m u u m b m u b m u m u m b L s b
m u b
m u m u u m J b u u J J m u u u u A J u A J u u u u s
m B A q J A u u A J B s
m u u s m u u u i i i i
i i i i i i
i i i
i i
i
i i i i i i i 末粒子速度：分段较为合理
设τ
第二段 1.预分段
设4444.0/11:,8.1=-==i i i R r R 则
kw C r r q q i i i
i i 8421.1211
1=???=?--- 2.热量衡算
C LC q t t Hi i
i i 0927.1291
1=?-
=-- =-+?=
2
0θw i v i
i C t C r q W 0.0050kg/s
0139.01=+
=-L
W H H i
i i C 7562.131)(2/11
=+=-i i m i t t t
0129.0)(2/11=+=-i i m i H H H
绝干气体kg m t H V m i m i H m i /1713.1)273)(004557.0002835.0(3=++=
3/8648.01m kg V H Hmi
mi
gmi =+=
ρ s m u V V u gmi Hmi Hmi
gmi /1713.2711
==--
3.传热计算
C t t t t t i i i i mi 1337.90ln )
()(2
2
1221=-----=
?--θθθθ
C t t t i
i i i s 2923.814
11=+++=
--θθ
)/(0309.0)15.273(1082.28.04k m w t s g ?=+??=-λ s pa t m i gm i ??=+??=--5712.07103087.2)273(10214.3μ
0471.03089.04
.01==-n p
c n
d G A A
1637.43476
.04.0==
+-n g
n g g A μρλλ
0022.184553089.016.04.04.0=?=????
?
??=+--m m n g
n g n p g c n q t A A t d G A A λμρλ 4.ri u 的试差计算
设s m u u ri ri /4134.153
.11
==
- 3783.1)(2/14
.04
.01=+=---n ri
n ri u u u B
2118.133481.94
.111=-=--ri J i u A J
s m B A q J A u u q i i J ri /0186.1481.9exp 14
.11
1=?
????
????
???
?????? ??+?=-
将上值代入得
3711
.1)(2/14
.04
.01=+=---n ri
n ri u u u B s m u ri /9929.13= 5.校核分段合理性
2,5.11<>-ri
ri t ri u u
u u
分段较为合理∴
6.流体力学计算
2062.80381.94
.1=-=ri
J i u A J
3939.106281.94.214
.24
.21=-???
?
??--=
--ri ri ri
ri J m u u u u A J 8494.8711=--=
--ri
ri i
i u u J J m
3768.43221-=??
?
??+-=-ri ri m u u m J b
s b
mu b
mu m ri ri 0058.0ln 11=++=
?-τ ()m u u m b mu b mu m u m b L ri ri ri ri gm 0624.01ln 112=--++???? ??+=?--
7.附加计算
末粒子速度：s m u u u ri gm m i /4962.13=-=
4320.01=-=
-ri ri
ri i u u u r 8572.01
1=???=
--i
i i i i r r q q C 以下均按上述方法重复计算可得加速段中第3—6的数据，现列表如下： 第一段 第二段 第三段 第四段 第五段 第六段 Δq 13.4102 12.8421
11.3242
11.0775 9.7102 9.3355 t
134.4196
129.0927 124.3803
119.7706
115.7299
111.8451
Δt m 105.7976 90.1337 85.0614 80.4485 75.9530 72.0742
tm 137.2098 131.7562 126.7365 122.0755 117.7530 72.0742
W 0.0050 0.0044 0.0044 0.0038 0.0038 H 0.0118 0.0129 0.0158 0.0177 0.0193 0.0209 H m 0.0129 0.0149 0.0168 0.0185 0.0201 V H 1.1850 1.1713 1.1604 1.1503 1.1407 1.1320 u gm
27.4891
27.1713
26.9184
26.6841
26.4614
26.2596
ρ 0.8538 0.8648 0.8746 0.8839 0.8929 0.9011 t s
84.0191
81.2923
78.7825
76.4520
74.2894
72.3080
λg 0.0311 0.0309 0.0307 0.0305 0.0304 0.0305 A λ 2.3308 2.3087 2.2883 2.2692
2.2515
2.2353
Aq
4324.8093
4347.1637 4319.0268 4290.8898 4276.8213 4290.8
898
u r
21550.81
18455.00
17303.71
16258.715
15299.841
14566.
气流干燥机计算
气流干燥器计算 一、基本计算 1. 汽化水份量W ； G C =G 1 （1-W 1 ) X 1 =11(1) w w - X 2 = 22(1) w w -= 0.04(10.04) -=0.04167 W=G C (12()X X - 2. 绝干空气消耗量L ① 物料出口温度2 θ （湿球温度w t ）： s p = 215 3991.11exp(18.5916)20233.84 -+=2.3382 kN m 0H ；1H c ； 1()w w W H r t t H H c =- - (1) 2491.27 2.3w w r t =- (2) 0.622 w W w p H P p =- (3) 23991.11exp(18.5916)15 233.84 w w p t = -+ (4) 联立以上四个方程，采用试差法可以求得湿球温度 ② 绝干空气消耗量L 假设出口温度 2t →L ，H 2； 3. 干燥管直径D 的计算； 假设气体进干燥器的速度… 4.沉降速度t u 的计算 8.02 11=--t t t t t →t t →t q →t W →t H →Ht v →t g ρ→t Jt u A → m p gt gt Jt d A ρμρ6 .16 .04.0875 .13= 4.11 )81.9( Jt t A u =
5. 确定加速度Nu 和R e r 间的关系 n r n A Nu Re = 设400Re 第一章气流干燥的设计原则 (2) 干燥的目的及各种不同干燥方式 (2) 气流干燥过程及适用范围 (2) 气流干燥过程 (2) 气流干燥器适用对象 (3) 对流干燥流程、设备和某些操作条件的确定 (3) 干燥流程的主体设备 (4) 干燥对象氯酸钠的特性 (4) 第二章气流干燥器的设计基础 (5) 颗粒在气流干燥管中的运动 (5) 加速运动与等速运动及其特征 (5) 球形颗粒在气流中的运动速度 (5) 颗粒在气流干燥器中的对流传热系数 (6) 颗粒在气流干燥器中的对流传热速率 (6) 加速运动阶段 (6) 等速运动阶段 (7) 第三章气流干燥器的设计计算 (8) 物料、热量衡算 (8) 设计条件 (8) 干燥器的物料衡算 (9) 干燥器的热量衡算 (9) 气流干燥管直径和高度的计算 (11) 干燥管管径的计算 (11) 干燥管高度计算 (12) 气流干燥管的压降 (14) 气固相与干燥管壁的摩擦损失 (14) 克服位能提高所需压降 (14) 颗粒加速所引起的压降损失 (14) 局部阻力损失 (14) 辅助设备的选型 (15) 风机 (15) 预热器 (15) 及壁厚的核算 (15) 第四章后记 (17) 设计心得体会 (17) 符号说明 (17) 附录 (19) 参考文献 (19) 第一章气流干燥的设计原则 气流装置的设计内容包括干燥介质的选择，流程的确定，搜集和整理有关数据，干燥过程的物料和能量的衡算，干燥管结构类型和主要工艺尺寸的确定，干燥条件的确定以及主要辅助设备类型选型及设计，绘制表明物料流向﹑流量﹑组成﹑主要控制点和各设备之间相互个关系的工艺流程图和干燥装置主要设备总装置图等。 干燥的目的及各种不同干燥方式 干燥的目的主要是便于物料的储藏﹑运输和加工，通过干燥使产品或半成品达到要求的含湿标准。 将湿物料中的湿分(常见的为水分)除去的方法很多，如压榨﹑过滤﹑离心﹑冷冻及利用干燥剂等等。但综合除湿程度﹑操作的可靠性﹑经济性和处理能力，干燥是工业生产中应用最普遍的除湿方法。就干燥而言，根据传递方式的不同可分为传导干燥﹑对流干燥﹑辐射干燥和介电加热干燥。 气流干燥过程及适用范围 1.2.1 气流干燥过程 气流干燥装置是连续常压干燥器的一种。颗粒状或粉末状湿物料通过带式供料器从干燥器底部进入，同时高温干燥介质也从干燥器底部进入，并达到一定的流速将湿物料分散和悬浮于气流中，在物料和热介质气流一并沿干燥管向上流动的同时,发生高效的传质传热，达到快速干燥的目的。 适当的安装风机在系统中的位置，气流干燥器可以在正压下操作，对于有毒或粉尘污染可能较大的情况，采用真空操作，产品不宜泄露,有利于保持生产环境；同时也有利于降低水分汽化温度，保护热敏性物料。但此时风机处于抽气工作状态,所抽的气体温度较高，并可能含有一些颗粒和 广东工业大学课程设计任务书 一、课程设计的内容 1．设计任务与要求 设计一喷雾干燥装置以干燥某种物料悬浮液。干燥介质为空气，热源为蒸气和电；雾化器采用旋转型压力喷嘴，选用热风-雾滴（或颗粒）并流向下的操作方式。 2．概述、原理、优点、流程 通过查阅喷雾干燥有关资料，熟悉喷雾干燥基本原理、优点和工艺流程。 3．根据计算的最主要尺寸绘制流程示意图 二、课程设计的要求与数据 料液处理量1G ＝300h kg / 料液含水量1ω＝80％（湿基，质量分数） 产品含水量ω=2%(湿基，质量分数) 料液密度L ρ=11003/m kg 产品密度D ρ=9003/m kg 热风入塔温度 t 1＝300℃ 热风出塔温度t 2=100℃ 料液入塔温度1θ=20℃ 产品出塔温度2θ＝90℃ 产品平均粒径dp =125μm 干物料比容热m c =2.5kJ/(kg.·℃) 加热蒸汽压力（表压）0.4MPa 料液雾化压力（表压）4MPa 年平均空气温度12℃ 年平均空气相对湿度 70％ 注意：以上数据仅作为例子，每个学生设计时应按下表要求独立自选参数3个，并登记入点名册，所选参数完全一致的学生无效，上述示例数据不能选。 三、课程设计应完成的工作 1、通过查阅喷雾干燥有关资料，熟悉喷雾干燥基本原理、优点和工艺流程。 2、工艺计算 3、主要设备尺寸的设计 4、绘制工艺流程 5、撰写课程设计说明书 四、课程设计进程安排 五、应收集的资料及主要参考文献 陈英南刘玉兰主编. 常用化工单元设备的设计. 华东理工大学出版社2005年第一版。 发出任务书日期：2009年6月22日 指导教师签名： 第一章气流干燥的设计原则 (2) 1.1干燥的目的及各种不同干燥方式 (2) 1.2 气流干燥过程及适用范围 (2) 1.2.1 气流干燥过程 (2) 1.2.2气流干燥器适用对象 (3) 1.3对流干燥流程、设备和某些操作条件的确定 (3) 1.3.1 干燥流程的主体设备 (4) 1.4干燥对象氯酸钠的特性 (4) 第二章气流干燥器的设计基础 (5) 2.1颗粒在气流干燥管中的运动 (5) 2.1.1加速运动与等速运动及其特征 (5) 2.1.2 球形颗粒在气流中的运动速度 (5) 2.2 颗粒在气流干燥器中的对流传热系数 (6) 2.3 颗粒在气流干燥器中的对流传热速率 (6) 2.3.1加速运动阶段 (6) 2.3.2等速运动阶段 (7) 第三章气流干燥器的设计计算 (8) 3.1物料、热量衡算 (8) 3.1.1设计条件 (8) 3.1.2干燥器的物料衡算 (9) 3.1.3干燥器的热量衡算 (9) 3.2气流干燥管直径和高度的计算 (10) 3.2.1干燥管管径的计算 (10) 3.2.2干燥管高度计算 (11) 3.3气流干燥管的压降 (13) 3.3.1气固相与干燥管壁的摩擦损失 (13) 3.3.2克服位能提高所需压降 (13) 3.3.3颗粒加速所引起的压降损失 (13) 3.3.4局部阻力损失 (13) 3.4辅助设备的选型 (14) 3.4.1风机 (14) 3.4.2预热器 (14) 3.4.3及壁厚的核算 (14) 第四章后记 (15) 4.1设计心得体会 (15) 4.2符号说明 (16) 附录 (16) 参考文献 (16) 第一章气流干燥的设计原则 气流装置的设计内容包括干燥介质的选择，流程的确定，搜集和整理有关数据，干燥过程的物料和能量的衡算，干燥管结构类型和主要工艺尺寸的确定，干燥条件的确定以及主要辅助设备类型选型及设计，绘制表明物料流向﹑流量﹑组成﹑主要控制点和各设备之间相互个关系的工艺流程图和干燥装置主要设备总装置图等。 1.1干燥的目的及各种不同干燥方式 干燥的目的主要是便于物料的储藏﹑运输和加工，通过干燥使产品或半成品达到要求的含湿标准。 将湿物料中的湿分(常见的为水分)除去的方法很多，如压榨﹑过滤﹑离心﹑冷冻及利用干燥剂等等。但综合除湿程度﹑操作的可靠性﹑经济性和处理能力，干燥是工业生产中应用最普遍的除湿方法。就干燥而言，根据传递方式的不同可分为传导干燥﹑对流干燥﹑辐射干燥和介电加热干燥。 1.2 气流干燥过程及适用范围 1.2.1 气流干燥过程 气流干燥装置是连续常压干燥器的一种。颗粒状或粉末状湿物料通过带式供料器从干燥器底部进入，同时高温干燥介质也从干燥器底部进入，并达到一定的流速将湿物料分散和悬浮于气流中，在物料和热介质气流一并沿干燥管向上流动的同时,发生高效的传质传热，达到快速干燥的目的。 适当的安装风机在系统中的位置，气流干燥器可以在正压下操作，对于有毒或粉尘污染可能较大的情况，采用真空操作，产品不宜泄露,有利于保持生产环境；同时也有利于降低水分汽化温度，保护热敏性物料。但此时风机处于抽气工作状态,所抽的气体温度较高，并可能含有一些颗粒和粉 一、工艺流程 1、聚氯乙烯的生产方法 聚氯乙烯（PVC）是通用型热塑性树脂，以氯乙烯（VC或VCM）为单体，在一定温度和压力下进行聚合而得。PVC外观为一种白色的无定形粉末，密度1.35～1.45g/cm3。PVC 是由液态的氯乙烯单体工业生产可通过悬浮法、乳液法、本体法、和溶液法等方法而实现聚合，生产方法不同得到的树脂颗粒大小不同。 早在1835年，法国人V.Regnault就发现了氯乙烯，3年后，他发现密封在玻璃管中的这种粘度低、挥发性较强的液体，在日光的照射下转化成白色的非晶体粉末。Regnault 记录下这一现象，但未能解释为什么液体变成固体的原因。1872年Baumann通过实验研究，进一步阐明了固体物是氯乙烯的聚合物。直到1912年Kiatte和Rollett利用乙炔和氯化氢催化加成反应合成了氯乙烯，1931年，德国采用乙炔和氯化氢为原料、氯化汞作催化剂合成氯乙烯的工艺首先实现了工业化。但由于该法能耗大、价格高、污染严重而被廉价的乙烯法所取代。较大规模的乳液聚合则在1935年才由Bitterfeld实现。1940年，美国的古德里奇公司创建了悬浮聚合，从此以后，聚氯乙烯工业开始突飞猛进的发展。 2、装置流程简述 首先，用氮气置换系统中的杂质气体，系统抽真空。无离子水自无离子水罐（T-101）经打水泵（P－101）打入聚合釜（V－201），整个无离子水加料系统由一个冷无离子加料泵和一个热无离子加热泵组成。每个泵的出口管道上都装有一个温度调节阀和一条回到各自贮罐的循环管道。 本聚合生产装置在绝氧状态下，依次通过釜内设的相应进料口，用水冲洗釜壁并排除之；借助蒸汽将防粘釜剂均匀喷涂于釜壁，用水冲洗并排除之，加入缓冲剂；加体积比为1:1.4的氯乙烯和温度为85-95℃的热水，装填系数为0.8-0.9；加分散剂并判断分散效果；确定分散体系稳定，即可加入复合引发剂，加链转移剂巯基乙醇；聚合开始10分钟后，以1000kg/h的流量向釜内注入低于反应温度的水，聚合反应温度为54-58℃达到转化率85%-90%，加终止剂终止反应；向出料槽泄料。 烘干机计算说明书 1. 应知参数 ① 原料情况 状态：形状、颗粒大小； 初水份：干基水份=物料重量水份重量 湿基水份=水份 物料水份重量+ 一般情况下初水份是指湿基水份。 ② 烘干系统 气流干燥系统：颗粒较小或水份较小； 回转滚筒干燥系统：颗粒较大或水份较大（30%以上）； ③ 成品要求 终水份要求； ④ 进风温度情况 气流干燥：木屑类的进风温度控制在180℃-200℃，以180℃为基准，水份在30%-40% 或以上，温度可以控制在180℃以上； 回转滚筒干燥：水份较高时（30%-40%或以上）温度可控制在200℃以上（木屑类）； 低水份类温度可控制在160℃以下； 注意：设计时，气流干燥和回转滚筒干燥系统在干燥木屑类物料时进风温度可控制在200℃， 木塑行业中的木粉不得超过180℃。 ⑤ 出风温度 终水份在10%以上，回转滚筒干燥系统控制在60℃，气流干燥系统控制在80℃； 终水份在5%下，回转滚筒干燥系统控制在70℃，气流干燥系统控制在90℃； 2. 计算 ① 蒸发量计算（单位：kg/h ） 型号按蒸发量选 蒸发量=初水份 终水份）（产量--11*-产量 产量单位：kg/h ② 系统风量 系统风量=出风温度 进风温度蒸发量-3000* 选用鼓风机； ③ 回转滚筒干燥系统 直径=风速 引风机风量*14.3*3600*2 风速为1.5m/s 左右，一般取中间值；按引风机风量计算。 长度=直径*(6-10)倍 气流干燥系统 直径=风速 系统风量*14.3*3600*2 风速为16-20m/s ，一般取中间值； 长度=直径*(60-100)倍 ④ 热源计算（单位：kCa ） 热量=系统风量*0.25*（进风温度-20℃） 气流式干燥器设计计算 ————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期： 气流式干燥器设计计算?设计计算方法及步骤: （1)基本数据包括设计条件、设计者自行确定、自行查询的数据。 ?（2）进行干燥管的物料衡算和热量衡算,确定干燥除水量及干燥 用热空气量L(ｋg/ｈ)。 （3)干燥管直径D的计算?①湿空气在干燥管中的流速从气流输 送角度来看，只要气流速度大于最大颗粒的沉降速度,则全部物料 便可被夹带出,但为操作安全起见，通常取出口气速为最大颗粒沉 降速度的2倍,或取出口气速比最大颗粒沉降速度大3m/s。至于 干燥管的入口气速,一般取20~３0m／s。?②干燥管直径D 干燥管 直径用下式计算：? （4）气流干燥管的高度计算 根据空气至固体颗粒的传热速率方程式，整理得: ? ● 空气传给物料的热量Q由两部分组成,即: —恒速干燥阶段传热量(包括物料预热），其值可用下式计算: —降速干燥阶段的传热量,其值可用下式计算： ｋW ? kＷ ● 干燥管内的传热系数α的计算：?颗粒在气流干燥器中的传热系数的研究工作尚不充分。对于空气-水系统, 颗粒在等速运动段，可用下式估算。●??单位干燥管体积内的干燥表面积a，可用下式简化 ??（5）气流干燥系统的压力损失?气流干燥各部分的压力损失可按下述数值估算:９0～29０ Pa 旋风分离器 7９０～1200 Ｐａ 干燥管１200~2５00 Pa 总压力降 2５00~45０0 Pａ?粉碎机 290~490 设计示例：[例］现有含水W１=2%的某晶体物料,物料平均颗粒直径ｄp=0.6mｍ，颗粒最大直 径ｄp mａx=1mｍ,密度ρs=2490kg／，经实验测定其临界含水量Ｗc=1%,干物料的定压比热 c m=1.005kJ/kgｏ℃，要求产品量为７30ｋg／ｈ,干燥后产品含水Ｗ2=0．03%(均为湿基）。 已知物料进入干燥器的温度为15℃,离开干燥器的温度为６0℃（实测值），使用空气作干 燥介质,空气进入预热器的温度为15℃,相对湿度φ=80%，进入干燥器的温度为14６℃，离 开干燥器的温度为64℃。试设计一气流干燥器完成此干燥任务。 附图1: 干燥装置流程示意图16 废气 产品 [1] 泽勇.气流干燥技术的应用[J].科技, 2000, (5) [2]功样等主编.常用化工单元设备设计. 市.华南理工大学.2003年 [3]化工学院:干燥技术进展1976（54 [4]化工学院编:干燥技术进展、第三分册、气流干燥、(1979)（34） [5]毕克侣:气流干燥器的设计、化工技术资料(设计分册)1964（9 [6]永康主编.现代干燥技术.市.化学工业.1998年（36） [7] XX大学化工原理教研室编，《化工原理》上、下册(第二版) [M]. XX: XX科技,1996 （35） [8] 黄少烈、邹华生主编.化工原理（第二版）.市.高等教育.2002年月第一版（19） [9] 柳金江, 超锋, 何清凤. 烟丝气流干燥系统气流干燥器的设计[J].化工, 2009,37(6): 173-174. [10]言文.气流干燥器数学模型及分段设计计算方法[J].计算机与应用化学, 2006,(04). [11]高嘉安主编.淀粉与淀粉制品工艺学.市.中国农业.2001（27） [12]匡国柱史启才主编.化工单元过程及设备课程设计.市. 化学工业2002年1月第一版（29） ） [6] 柴诚敬.《化工原理课程设计》[M]. XX: XX科学技术, 2000（45） [7] 工业大学化工系化工原理教研组:对流式干燥设备的设计(1963).（22) 泽勇.气流干燥技术的应用[J].科技, 2000, (5): 71 气流干燥器的设计 一、设计任务 化工原理课程设计任务书二十六 二、设备的简介 气流干燥器一般由空气滤清器、热交换器、干燥管、加料管、旋风分离器、出料器及除尘器等组成。 直管气流干燥器为最普遍的一种。它的工作原理是：物料通过给料器从干燥管的下端进入后，被下方送来的热空气向上吹起，热空气和物料在向上运动中进行充分接触并作剧烈的相对运动，进行传热和传质，从而达到干燥的目的。干燥后的产品从干燥管顶部送出，经旋风分离器回收夹带的粉末产品，而废气便经排气管排入大气中。为了使制品的含水量均匀以及供料连续均匀,在干燥管的出口处常装有测定温度的装置。直管气流干燥器分单管式和双管式两种型号。 旋风分离器是最常用的气固分离设备。对于颗粒直径大于5微米的含尘气体，其分离效率较高，压降一般为1000～2000 Pa。旋风分离器的种类很多，各种类型的旋风分离器的结构尺寸都有一定的比例关系，通常以圆柱直径的若干倍数表示。 三、工艺条件 1.原料：玉米淀粉 2.物料含水量w =25%（质量分数） 1 = 14%（质量分数） 3.产品含水量w 2 4.产品平均粒径 d：0.154㎜ p 5.新鲜空气温度t: 15℃ 6.空气干燥温度1t:90℃ 7.新鲜空气湿度 X：0.0073 1 玻璃仪器气流烘干器使用说明书 一·玻璃气流烘干器 玻璃仪器气流烘干器，又称为玻璃仪器烘干器、玻璃器皿烘干器，玻璃仪器气流烘干器，玻璃烘干器，气流烘干器、试管烘干器等，是使用玻璃仪器的各类实验室、化验室干燥玻璃仪器的必备烘干器材。 二·功能 玻璃仪器气流烘干器具有快速、节能、无水渍、使用方便、维修简单等优点。该烘干器分B、C型两种型号。B型为改进新型,有调温自动控制装置（可调温40-120℃），C型为全不锈钢调温型。 三·规格 （1） 12孔20孔30孔可依据需要任意选择。 （2）标准管、异形管、粗细长度不等。 四·参数 外形尺寸：（外径×高度，风管不计mm）：φ400×400 五·操作方法 （1）根据需烘干的玻璃器皿的大小，将相应规格的风管接插到上盖的出风口上。 （2）将需烘干器皿的水滴甩干，试管口朝下插入支架内烘干。 （3）将温度设定旋钮旋到所需要的温度。使用时将电源插头插入220V交流电源，接通电源开关，则冷风指示绿灯亮，电机工作吹出冷风，再接通热风开关，则热风指示红灯亮，电机工作吹进热风。 （4）当气流温度升至设定温度附近时，热风指示灯灭，加热停止（吹风电机继续工作），当气流温度降到设定温度以下时，热风指示灯亮，继续加热。 （5）当玻璃器皿被烘干后，先关掉热风开关，等玻璃器皿被吹凉后取下，并确定吹出的气流为冷风时，再最后关闭电源开关，切断电源。 六·清洁 每次使用前后对仪器表面做好清洁工作。 七·维护 需按照操作规程正确使用。 八·注意事项 （1）仪器在使用过程中不宜剧烈振动，以免待干燥玻璃器皿损坏。 （2）严禁烘干后直接关闭电源开关，以免剩余热量滞留于设备内部，烧坏电机和其他部件。 （3）电源插座要安装地线，以确保安全。 气流干燥器计算书 已知：脱水滤饼以9.2t/h （干量）由水分11%（湿基）干燥至完全干燥，取入口热风温度为155℃，干燥管出口（旋风分离器入口）为72℃，产品温度为50℃，物料的比热容为1.05kj/（kg ·k ） 设计计算如下： （1） 干燥必需的热量，干燥前的含水率为W 1=0.11/0.89=0.1236，由于完全干 燥则干燥应去掉的水分为△W=9200×0.1236=1137.12kg/h 取水的蒸发潜热：△H=2365.5kj/kg ，物料的比热容：C S =1.05kj/kg ·℃，则干燥所 需的热量： Q 1=1137.12×2365.5=2689857.36kj/h （2） 所需风量及热量，取干燥器本体热损失为干燥必需热损失的15%。空气 的比热容为1.047kj/kg ·℃ 则所需风量为：() h kg G /1.3559672155047.115.136.2689857=-??= 排气湿度H 2=0.015+1137.12/35596.1=0.015+0.032=0.047kg 水/kg 干空 气 因此所需热量为Q 1=35596.1×1.047×（155-20）=5031330.7545kg/h （3） 干燥管容积，若取热风与物料的平均温度差为加热管入口处与干燥管出 口处的对数平均温差，则 △t ()()1.5350 7250 155ln 507250155=-----=℃ 为了安全起见，取干燥管的热容量系数为h=4186kj/(h ·℃·m 3) 则所需干燥管容积为 31.121 .53418636.2689857m V t =?= 气流干燥器内热风的平均温度和湿度依次为 5.113272155=+= g t ℃ 031.02047.0015.0=+=g H ℃ 所以流经管内的平均风量为 设计示例：[例]现有含水W1=2%的某晶体物料，物料平均颗粒直径dp=0.6mm，颗粒最大直径dp max=1mm，密度ρs=2490kg/，经实验测定其临界含水量Wc=1%，干物料的定压比热c m=1.005kJ/kg℃，要求产品量为730kg/h，干燥后产品含水W2=0.03%（均为湿基）。已知物料进入干燥器的温度为15℃，离开干燥器的温度为60℃（实测值），使用空气作干燥介质，空气进入预热器的温度为15℃，相对湿度φ=80%，进入干燥器的温度为146℃，离开干燥器的温度为64℃。试设计一气流干燥器完成此干燥任务。[解] （1）水分蒸发量W 则加料量G1=G2+W=730+14.7=744.7≈745kg/h。 （2）空气消耗量 首先确定空气离开干燥器的出口状态。由于过程存在热损失，有： 依题意：t0=15℃，t1=146℃，t2=64℃，H1=H0，φ0=80%， 查饱和水蒸气表可得t0=15℃时，Ps=1.71kPa，根据式（10.6），有 过程中干燥器没有补充加热，所以q D=0 物料升温所需热量q1： 热损失粗略估计可取绝热干燥过程总热量消耗的10%。按绝热过程计算，单位空气消耗量为： 式中，H'2为按绝热过程计算所得的空气出口湿度，即， 即 解得： 则： 而I1=（1.01+1.88H1）t1+2490H1=（1.01+1.88×0.0085）×146+2490×0.0085 =170.79kJ/kg水 I0=（1.01+1.88H0）t0+2490H0=（1.01+1.88×0.0085）×15+2490×0.0085 =36.55 kJ/kg水 故比热量消耗： 所以，热损失为q L=4130.42×10%=413 kJ/kg水 湿空气比热近似取为进口湿度下的湿比热，即：c H=1.01+1.88×0.0085=1.026kJ/kg·℃ 水的汽化潜热r0=2490kJ/kg 水的定压比热c W=4.18 kJ/kg·℃ 湿物料进口温度θ1=15℃ 解得：H2=0.0246kg水/kg干空气 故该过程干空气的消耗量，得： 湿空气的体积： 湿空气的比容v可按平均温度t=（146+64）/2=105℃及平均湿含量H=（0.0246+0.0085）/2=0.0165 kg水/kg干空气计算，即： 湿空气/kg干空气 则湿空气体积为：V=913×1.1=1004 湿空气/h 故取湿空气的体积为1010 湿空气/h。 （3）总热量消耗Q 该过程总热量消耗Q为： （4）干燥管直径 采用变径干燥管。 ①加速段管径计算 取加速段管内的气体速度W=30m/s，此时，加速段管径D为： ②等速段干燥管直径计算 取等速段管内速度： u=u t+3 m/s 式中，u t为颗粒自由沉降速度，已知，dp=1mm，ρs=2490kg/。空气的物性按平均温度t=105℃计算，查得空气粘度μ=0.022×Pa·s， 密度。 ◎脉冲气流旋流干燥机 电源缺相，加热器不能全部加热，处理方法是维修或更换固态继电器。而加热器的局部断路，也将使加热不能全部工作，造成加热过程过于缓慢。维修或更换加热器。将故障问题完全处理好。闭合循环烘箱空气开关，按照该烘箱的操作说明书运行其程序，经过2.5h的升 工作原理 湿物料经输送机与加热后的空气同时进入干燥器，松散的粉粒状物料分散悬浮于热空气中，二者充分混和，在气流夹带的过程中瞬间脱除水分。通过气流干燥器管径的大小交替变化，使得物料颗粒在干燥的目的、干燥后的成品从旋风分离器排出，一小部分飞粉由二级旋风除尘器或布袋除尘器得到回收利用根据干燥作业形式不同，有以下四种系列产品：1、Ｆ系列2、ｚ系列3、ｘ系列4、ｓｚ系列。Ｆ型是负压操作，物料经过风机带有粉碎作用，Ｘ型为多级尾气循环型，ＳＺ型是集闪蒸干燥与气流干燥为一体的强化型气流干燥器，式我公司根据用户要求设计的新型干燥设备。 产品特点 ● 适用于粒径范围在5um～5mm之间的粉粒状物料表面水的干燥； ● 干燥强度大、设备投资省：占地面积小。 ● 自动化程度高、产品质量好，干燥时间极短，产品不与外界接触，污染小，质量好。 ● 设备成套供应、热源自由选择，用户可根据需要添置除尘器或其他辅助设备。 在加热方式选择上，气流干燥设备有较大的适应性，用户可以根据所在地区的条件选用蒸汽、点、热风炉加热、同时又可根据物料耐热温度(或热风温度)选择：≤150℃时。可选用蒸汽加热；≤200时，电加热(或蒸汽加热，电补偿或导热油加热)；≤300℃时，热媒热风炉；≤600℃时，燃油热风炉。 技术咨询及试验 气流干燥式一种批量大、热效率较高的快速连续瞬间干燥设备，虽然其适用于多种物料的干燥，如糯米粉、糟渣类、南瓜子皮等饲料颗粒、A.B.C中间体、白炭黑、苯吡唑酮、茶粕、草酸催化剂、沉淀碳粉、对乙酰氮基苯磺酰氨、对氨基水杨酸、哆耳玛托、对苯二酸、二乙 聚氯乙烯（polyvinylchloride ） 一、 聚氯乙烯的结构 聚氯乙烯是无定形的线型、非结晶的聚合物，基本无支链，链节排列规整。 聚合度n 的数目一般为500～20000。 二、 聚氯乙烯的性质 氯乙烯的聚合物。英文缩写PVC 。聚氯乙烯是仅次于聚乙烯的第二大塑料品种。玻璃化温度80～85℃，密度1.35～1.45g/cm3，使用温度-15～60℃。PVC 具有优良的耐酸碱、耐磨、耐燃及绝缘性能，与大多数增塑剂的混合性好，因此可大幅度改变材料的力学性能。加工性能优良，价格便宜，但对光、热稳定性差，100℃以上或光照下性能迅速下降。 1、 稳定性 聚氯乙烯树脂的软化点低，约75-80℃，脆化温度低于-50~ -60℃，大多数制品长期使用温度不宜超过55℃，特殊配方的可达90℃。若聚氯乙烯树脂纯属头-性相接面怕线型结构，内部无支链和不饱和键，尽管C-Cl 键能相对较小，聚氯乙烯树脂的稳定性也应当是比较高的。但即使纯度很高的聚氯乙烯树脂，长期在100℃以上或受紫外线辐射就开始有氯化氢气体逸出。说明其分子结构中存在尖性基团或不稳定结构。时间越长、降解越多、温度越高，降解速度越快，在氧或空气存在下降解速度更快。 普遍认为，聚氯乙烯大分子末端基及内部的双键结构是引起降解的弱点，与双键相邻碳原子上的氯原子不安定： 脱去HCl 后，形成共轭的不饱和键。该反应会连锁进行，得到多个双键共轭的聚乙炔结构。实验证明将聚氯乙烯的双键氯化饱和后，脱HCl 速度大为了低。 在聚合反应、后外理及树脂加工过程中，聚氯乙烯都可能和氧形成氧化物，后导致生成羰基- 烯丙基，羰基与双键其轭使双键相邻碳原子上的氯原子极为活CH 2-CH-CH=CHCl CH 2-CH-CH=CHCl+Cl CH=CH-CH=CHCl+HCl 摘要 筒体是卧式滚筒软化干燥机的机体。筒体内既进行热和质的传递又输送物料，筒体的大小标志着卧式滚筒软化干燥机的规格和生产能力。筒体应具有足够的刚度和强度。在安装和运转中必须保持轴线的直线性和截面的圆度。筒体的材料一般用Q235钢和普通低合金钢。提高了传热效率,充分发挥了蒸汽的潜能,降低了蒸汽消耗;提高了滚筒软化干燥机加热列管的管壁温度,增加设备处理量,提高物料软化效率。应根据油料的种类和含水量的不同，制定软化温度；当油料含水量低时，软化温度应相应高些，反之，应低些。根据油料含水量的不同，可进行加热润湿或加热去水。根据轧呸效果调整软化条件。轴的设计工作中的另一个重要方面是一根轴与另一根轴之间的直接联接方法。这由刚性或者弹性联轴器来实现的。联轴器是用来把相邻的两个轴端联接起来的装置。在机械结构中,联轴器被用来实现相邻的两根转轴之间的半永久性联接。 关键词：滚筒；软化；效率; 联轴器 Title The Softening kettle Abstract：T he tube body is the machine body that the softening kettle. The tube body inside since carry on heat and qualities' deliver and transport the material, the size of the tube body symbolizes the specification and the production ability that the softening kettle. The tube body should have enough of just degree and strength.Must keep the straight line of the stalk line and cut a degree of the noodles in install and revolve.The material of the tube body uses the low metal alloy steel of Q235 steel and commonness generally. Raised to transmit heat the efficiency, developed the potential of the steam well, lower the steam to eliminate Consume; raised the roller to soften the tube wall temperature of a pot of heating row tube, increase the equipments processing quantity, raise the material to soften the efficiency. Should according to the category and dissimilarity with amount of waters that oil anticipate, draw up to soften the temperature;When the oil anticipates to contain the amount of water low, soften the temperature and should correspond a little higher, whereas, should be a little lower. Anticipate the dissimilarity with amount of water according to the oil, can carry on heat smooth wet or heat to the water. A djust to soften the condition according to the force result. Another important aspect of shaft design is the method of directly connecting one shaft to another. This is accomplished by devices such as rigid and flexible couplings. A coupling is a device for connecting the ends of adjacent shafts. In machine construction, couplings are used to effect a semi permanent connection between adjacent rotating shafts. Keywords：Rotary Drum；Softening；efficiency; coupling 聚氯乙烯车间干燥工段工艺流程 1.汽提流程 汽提塔TW-7305完成水循环、水操作过程后，进入正常操作阶段。混料槽VE-7302中的PVC浆料经进进塔浆料泵PU-7302A/B送至螺旋板换热器HE-7301/HE-7302，与汽提塔TW-7305塔底出来的热浆料进行热交换，其温度由40～500C升至90～950C,然后进入汽提塔TW-7305。 由外管来的蒸汽经过滤器除去杂质后，进入汽提塔的塔釜。 进入到汽提塔进料板的浆料，从溢流管自上而下与自下而上的蒸汽在塔内进行传质传热。浆料中的VCM被上升的蒸汽脱除出来，所汽提出的VCM与上升蒸汽经塔顶冷凝器冷凝，未被冷凝的VCM经汽提水环真空泵CO-7306引入回收大管，然后送至气柜。 从塔底出来的PVC浆料，由出塔浆料泵PU-7305A/B送至螺旋板换热器HE-7301/7302进行冷却，（部分走旁路到VE-7303,视TI-7303温度对旁路进行手动调节。）其温度由100～1050C降至45～550C然后送至离心槽VE-7303。 为防止汽提塔发生筛板堵塞和塔臂粘结，每层塔板上装有喷淋阀，由汽提热水泵PU-7304从汽提热水槽 VE-7304中打水，按程序设定定期用无离子水经FI-7303、KV-7309～KV-7315对汽提塔板进行喷淋。VE-7304罐中的水可来自合成乏水或纯水。喷淋停止时，热水罐中的水经KV-7307回VE-7304循环。 2.干燥流程 离心槽VE-7303中的浆料经离心泵PU-7305C送至离心机SP-7421A/B，经离心分离后，湿物料经离心机破碎机SP-7421A/B-1进入一段干燥床UT-7401，离心母液水进入母液水贮槽VE-7403. 主风机BL-7401抽入的空气，经空气过滤器EL-7401过滤后，在预热器HE-7401中用母液水进行预热，并通过蒸汽在HE-7402中进行换热，升温到所需温度后，送至一段、二段干燥床底部风室。 干燥床UT-7401为带内加热管的沸腾干燥床。一床内热管以低压蒸汽为介质，二床内热管内的介质为热水，由干燥热水罐VE-7404提供。 干燥床的床层处于沸腾状态，湿物料与热空气接触，进行传质传热。一床的料层达到一定高度，由溢流板流入二床。两床层上部含有少量PVC粉末的空气由BL-7403引风机引至干燥床旋风分离器UT-7401-1进行分离，气体排至尾气洗涤塔TW-7402用水喷淋除尘，粉末经螺旋加料器SP-7401送回一床。二床出来的干燥好的物料， 氢冷式发电机及氢站配套设备 XFG-1F吸附式氢气干燥器 使用说明书 牡丹江市北方电站设备有限公司 目录 一、工作原理——1 二、主要技术参数————2 三、设备型号说明————3 四、设备的安装————3 五、设备启动前注意事项————4 六、启动运行程序步骤————5 七、设备控制箱的净化说明————7 八、设备的净化过程————8 九、人机界面按键使用说明————9 十、设备的拆卸维护和安装————15 十一、设备的预防性维护程序————17 十二、附安装图、工艺流程图、运行记录表————19 XFG-1F吸附式氢气干燥器使用说明 一、工作原理 XFG-1F型氢气干燥器是清除汽轮发电机内氢气中水蒸汽的专用设备。 氢气干燥器对氢气进行干燥处理的原理是利用活性氧化铝的吸收性能。活性氧化铝是一种固态干燥剂，清除水分是将湿度高的氢气通过填满活性氧化铝的吸收塔来实现的。高疏松度的活性氧化铝具有非常大的表面积和强吸湿能力，对绝大多数气体和水蒸气来说，使用活性氧化铝作为干燥剂主要是利用它的化学惰性和它无毒的特性。当活性氧化铝吸收水分达到饱和后，它的“再生”可通过加热来清除自身的水蒸气，从而恢复它的吸收能力，并且活性氧化铝的性能和效率并不受重复再生的影响。 氢气干燥器中，利用埋入式的电加热器加热干燥剂使束缚的水分汽化，与此同时一股封装的氢气流过吸附层带走释放出的水蒸气，干燥剂恢复最初的特性，然后将氢气（含有水蒸气）冷却，冷凝水通过分离器排出，一般情况下，活性氧化铝的吸湿性能可通过加热的方式来完成它的再生，并可以重复进行。 干燥器本身有两个吸收塔，当其中一个吸收塔处于吸湿过程中，另一个则处于再生过程，所以干燥器能够连续的工作。 在预定的工作周期，控制器自动地控制着四通阀门，并把氢气流从已饱和的吸收塔自动的转换到完成再生过程的吸收塔中。与此同时自动地将已吸湿饱和的吸收塔置于再生循环中，完全实现了设备的自动化工作。 XFG-1F型氢气干燥器 二、主要技术参数 第一章气流干燥的设计原则..............................错误!未定义书签。 干燥的目的及各种不同干燥方式 ........................错误!未定义书签。 气流干燥过程及适用范围 .............................错误!未定义书签。 气流干燥过程..................................错误!未定义书签。 气流干燥器适用对象..............................错误!未定义书签。 对流干燥流程、设备和某些操作条件的确定 ..............错误!未定义书签。 干燥流程的主体设备 .............................错误!未定义书签。 干燥对象氯酸钠的特性................................错误!未定义书签。第二章气流干燥器的设计基础 .............................错误!未定义书签。 颗粒在气流干燥管中的运动............................错误!未定义书签。 加速运动与等速运动及其特征 ......................错误!未定义书签。 球形颗粒在气流中的运动速度 .....................错误!未定义书签。 颗粒在气流干燥器中的对流传热系数 ...................错误!未定义书签。 颗粒在气流干燥器中的对流传热速率 ...................错误!未定义书签。 加速运动阶段....................................错误!未定义书签。 等速运动阶段....................................错误!未定义书签。第三章气流干燥器的设计计算 .............................错误!未定义书签。 物料、热量衡算......................................错误!未定义书签。 设计条件........................................错误!未定义书签。 干燥器的物料衡算................................错误!未定义书签。 干燥器的热量衡算................................错误!未定义书签。 气流干燥管直径和高度的计算 ..........................错误!未定义书签。 干燥管管径的计算................................错误!未定义书签。 干燥管高度计算..................................错误!未定义书签。 气流干燥管的压降....................................错误!未定义书签。 气固相与干燥管壁的摩擦损失 ......................错误!未定义书签。 克服位能提高所需压降 ............................错误!未定义书签。 颗粒加速所引起的压降损失 ........................错误!未定义书签。 局部阻力损失....................................错误!未定义书签。 辅助设备的选型......................................错误!未定义书签。 风机............................................错误!未定义书签。 预热器..........................................错误!未定义书签。 及壁厚的核算....................................错误!未定义书签。第四章后记.............................................错误!未定义书签。 设计心得体会........................................错误!未定义书签。 符号说明............................................错误!未定义书签。附录....................................................错误!未定义书签。 参考文献............................................错误!未定义书签。气流干燥器设计说明书(1)
喷雾干燥器设计计算
气流干燥器设计说明书(1)
聚氯乙烯生产装置仿真实训系统操作说明书
烘干机计算说明书
气流式干燥器设计计算
气流干燥器的设计2
玻璃器皿气流烘干器使用说明书
气流干燥器计算书
气流干燥设计示例
脉冲气流旋流干燥机
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干燥机设计说明书
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XFG-1F吸附式氢气干燥器使用说明书要点
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