板模板(盘销式)计算书
板模板（盘销式）计算书计算依据：
1、《建筑施工直插盘销式模板支架安全技术规范》DB37/5008-2014
2、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231-2010
3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
5、《钢结构设计标准》GB 50017-2017
一、工程属性
二、荷载设计
风荷载参数：
三、模板体系设计
设计简图如下：
模板设计平面图
纵向剖面图
横向剖面图
四、面板验算
面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4
面板弹性模量E(N/mm2) 6000 面板计算方式简支梁按简支梁，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 承载能力极限状态
q1＝1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k
+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.4×3，1.35×(0.1+(2 4+1.1)×0.13)+1.4×0.7×3] ×1=8.236kN/m
q2＝1×1.2×G1k×b＝1×1.2×0.1×1=0.12kN/m
p＝1×1.4×2.5＝1.75kN
正常使用极限状态
q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b
=(1×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1×3)×1＝6.363kN/m
计算简图如下：
1、强度验算
M1＝q1l2/8＝8.236×0.122/8＝0.015kN·m
M2＝q2L2/8+pL/4＝0.12×0.122/8+1.75×0.12/4＝0.053kN·m
M max＝max[M1，M2]＝max[0.015，0.053]＝0.053kN·m
σ＝M max/W＝0.053×106/37500＝1.406N/mm2≤[f]/γR=15/1.1＝13.636N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝5ql4/(384EI)=5×6.363×1204/(384×6000×281250)=0.01mm
ν＝0.01mm≤[ν]＝L/250＝120/250＝0.48mm
满足要求！
五、次楞验算
次楞类型矩形木楞次楞截面类型(mm) 50×80
次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13.9 次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.604
次楞截面抵抗矩W(cm3) 53.333 次楞弹性模量E(N/mm2) 9350
次楞截面惯性矩I(cm4) 213.333 次楞计算方式三等跨连续梁q1＝1×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k
+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.13)+1.4×3，1.35×(0.3+(2 4+1.1)×0.13)+1.4×0.7×3]×0.12=1.017kN/m
因此，q1静＝1×1.2×(G1k
+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.13)×0.12=0.513kN/m
q1活＝1×1.4×Q1k×b=1×1.4×3×0.12＝0.504kN/m
q2＝1×1.2×G1k×b=1×1.2×0.3×0.12＝0.043kN/m
p＝1×1.4×2.5＝3.5kN
计算简图如下：
1、强度验算
M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×0.513×0.92+0.117×0.504×0.92＝0.089kN·m
M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.043×0.92+0.213×3.5×0.
9，0.1×0.043×0.92+0.175×3.5×0.9]＝0.674kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.017×0.152/2，0.043×0.152/2+3.5×0.15]＝0.52 5kN·m
M max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.089，0.674，0.525]＝0.674kN·m
σ=M max/W=0.674×106/53333=12.633N/mm2≤[f]/γR=13.9/1.1=12.636N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×0.513×0.9+0.617×0.504×0.9＝0.557kN
V2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.043×0.9+0.675×3.5＝2.386kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.017×0.15，0.043×0.15+3.5]＝3.506kN
V max＝max[V1，V2，V3]＝max[0.557，2.386，3.506]＝3.506kN
τmax=3V max/(2bh0)=3×3.506×1000/(2×50×80)＝1.315N/mm2≤[τ]/γR=1.604/1.1=1.458N/ mm2
满足要求！
3、挠度验算
q＝(γG(G1k
+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.13)+1×3)×0.12＝0.788kN/m
挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×0.788×9004/(100×9350×213.333×104)＝0.175 mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm；
悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.788×1504/(8×9350×213.333×104)＝0.002mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm
满足要求！
六、主楞验算
1、次楞最大支座反力计算
q1＝1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k
+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.45+(24+1.1)×0.13)+1.4×3，1.35×(0.45 +(24+1.1)×0.13)+1.4×0.7×3]×0.12＝1.039kN/m
q1静＝1×1.2×(G1k
+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.2×(0.45+(24+1.1)×0.13)×0.12＝0.535kN/m
q1活＝1×1.4×Q1k×b＝1×1.4×3×0.12＝0.504kN/m
q2＝(γG(G1k
+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.45+(24+1.1)×0.13)+1×3)×0.12＝0.806kN/m 承载能力极限状态
按三等跨连续梁，R max＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×0.535×0.9+1.2×0.504×0.9＝1.074kN 按三等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.4q1静+0.45q1活)L
+q1l1＝(0.4×0.535+0.45×0.504)×0.9+1.039×0.15＝0.552kN
主楞2根合并，其主楞受力不均匀系数=0.6
R＝max[R max，R1]×0.6＝0.644kN;
正常使用极限状态
按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×0.806×0.9＝0.798kN
按三等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.4q2L
+q2l1＝0.4×0.806×0.9+0.806×0.15＝0.411kN
R'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.479kN;
计算简图如下：
主楞计算简图一
主楞计算简图二2、抗弯验算
主楞弯矩图一(kN·m)
主楞弯矩图二(kN·m)
σ=M max/W=0.766×106/4490=170.61N/mm2≤[f]/γR=205/1.1=186.364N/mm2
满足要求！
3、抗剪验算
主楞剪力图一(kN)
主楞剪力图二(kN)
τmax=2V max/A=2×3.907×1000/424＝18.428N/mm2≤[τ]/γR=125/1.1=113.636N/mm2
满足要求！
4、挠度验算
主楞变形图一(mm)
主楞变形图二(mm)
跨中νmax=2.409mm≤[ν]=1200/250=4.8mm
悬挑段νmax＝1.047mm≤[ν]=2×150/250=1.2mm
满足要求！
5、支座反力计算
承载能力极限状态
图一
支座反力依次为R1=3.821kN，R2=6.95kN，R3=7.046kN，R4=3.435kN 图二
支座反力依次为R1=3.626kN，R2=7kN，R3=7kN，R4=3.626kN
七、可调托座验算
按上节计算可知，可调托座受力N＝7.046/0.6=11.744kN≤[N]/γR=30/1.1＝27.273kN 满足要求！
八、立杆验算
1、长细比验算
根据《建筑施工直插盘销式模板支架安全技术规范》DB37/5008-2014条文说明5.1.5条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度
l0=h=1400mm
λ=l0/i=1400/16=87.5≤[λ]=150
满足要求！
2、立杆稳定性验算
立杆计算长度：l01=βHβaμh=1×1.071×1.988×1400=2980mm
μ ----立杆计算长度系数，按规范附录E表E-2取值
K----有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/(hk)+
l y/(6h)=206000×10.19×104/(1400×15×106)+900/(6×1400)=1.107
βa----扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录E表E-3取值
α----扫地杆高度h1与步距h之比与悬臂长度h2与步距h之比的较大值，α=max(h1/h,h2/ h)= max(300/1400,650/1400)=0.464
αx----单元框架x向跨距与步距h之比，αx= l x/h=1200/1400=0.857
βH----高度修正系数
l02=h’+2k0h2=1200+2×0.7×650=2110mm
l0=max(l01,l02)=max(2980,2110)=2980mm
λ=l0/i=2980/16=186.25，查表得，φ＝0.207
主楞支座反力：R1＝3.821kN，R2＝7kN，R3＝7.046kN，R4＝3.626kN
不考虑风荷载
N
=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[3.821,7,7.046,3.626]/0.6+1×1.35×0.15×3=12.3 51kN
f＝
N/(φA)＝12351.108/(0.207×398)=149.918N/mm2≤[f]/γR＝205/1.1=186.364N/mm2 满足要求！
考虑风荷载
M w=γQωk l a h2/10=1.4×0.025×1.2×1.42/10=0.008kN·m
N wK=ωk l a H2/(2B)=0.211×1.2×32/(2×9.5)=0.12kN
N
=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[3.821,7,7.046,3.626]/0.6+1×1.35×0.15×3=12.3 51kN
f＝(N w+φcγQ N wK)/(φA)+
M w/(W(1-1.1φ(N w+φcγQ N wK)/N E′))=(12351.108+0.9×1.4×119.937)/(0.207×398)+0.008×106/(4.25×103×(1-1.1×0.207×(12351.108+0.9×1.4×119.937)/23326.924))=153.958N/mm 2≤[f]/γR＝205/1.1=186.364N/mm2
满足要求！
N E′----立杆的欧拉临界力(N)，N E′=π2EA/λ2=3.142×206000×398/186.252=23326.924N
九、高宽比验算
根据《建筑施工直插盘销式模板支架安全技术规范》DB37/5008-2014
第5.4.1条：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于8m或者高宽比大于2时，需要进行支架整体的抗倾覆验算
H/B=3/9.5=0.316≤2
H=3≤8m
满足要求，不需要进行抗倾覆验算！
十、立杆支承面承载力验算
F1=N=12.502kN
1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表
可得：βh=1，f t=0.643N/mm2，η=1，h0=h-20=110mm，
u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1040mm
F=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.643+0.25×0)×1×1040×110/1000=51.491kN≥F1= 12.502kN
满足要求！
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表
可得：f c=6.435N/mm2，βc=1，
βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，A ln=ab=2000 0mm2
F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.449×6.435×20000/1000=425.587kN≥F1=12.502kN
满足要求！
大钢模板施工方案
中海太华路项目一期总承包工程 大 钢 模 板 施 工 方 案 编制审核审批 江苏坤龙中海太华路项目工程项目部
目录 一、编制依据 (2) 二、工程概况 (2) 三、施工工期安排 (2) 四、施工准备 (3) 五、主要施工方法及措施 (3) 六、特殊部位的处理 (10) 七、模板的拆除 (10) 八、模板的维护与修理 (11) 九、模板安装的允许偏差和检查方法及质量管理体系 (12) 十、模板安装注意事项 (14) 十一、模板设计计算 (14)
一、编制依据 1、中海太华路项目工程设计施工图纸 2、混凝土结构工程施工验收规范GB50204-2015 3、建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2013 二、工程概况 三、施工工期安排 1、工期要求： 本工程暂定从2017年10月01日—2018年12月30日竣工备案，并按合同文件要求完成各节点工期。
四、施工准备 4.1、技术准备 a. 熟悉审查图纸。 b. 拟采用的模板体系的资料收集。 4.2、机具准备 电锯、砂轮机、手提电锯、冲击钻、手枪钻、无齿锯、电焊机、角磨机。 4.3、材料准备 各结构部位拟采用的模板见下表： 15mm多层板、86系列6mm全钢大模板、50×100mm方木，U型托、φ48×3.0mm钢管及扣件等。 4.4、隔离剂选用 本工程大模板隔离剂采用机油，顶板及梁采用脱模剂。 五、主要施工方法及措施 5.1流水段划分 本工程±0.000以上结构工程施工（根据图纸显示，单元之间间剪力墙都是对称布置），每层竖向大钢模施工划分为二个流水段。 5.2模板设计 5.2.1根据本工程层高特点,选用86系列拼装式全钢大模板。拼装式大钢模板由面板（标准板）、阴角、阳角、异型板、支撑系统、操作平台及其它辅助配件等组成。 （1）面板 板面是直接与混凝土接触的部分，要求表面平整，拼缝严密，且要有良好的
墙模板计算书
墙模板计算书 齐家工程；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。 墙模板的计算参照《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。 墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。 根据《建筑施工手册》，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 墙模板的总计算高度(m):H＝3.00；模板在高度方向分 2 段进行设计计算。 第1段(墙底至墙身高度1.50米位置；分段高度为1.50米): 一、参数信息 1.基本参数 次楞间距(mm):150；穿墙螺栓水平间距(mm):450； 主楞间距(mm):450；穿墙螺栓竖向间距(mm):450； 对拉螺栓直径(mm):M14； 2.主楞信息 主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2； 直径(mm):48.00；壁厚(mm):2.50； 3.次楞信息 次楞材料:木方；次楞合并根数:2； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 4.面板参数
面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):14.00； 面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方和钢楞 方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00； 方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50； 钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH 其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H -- 模板计算高度，取1.500m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
板模板(扣件式)计算书
板模板（扣件式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性
模板设计平面图
模板设计剖面图(楼板长向)
模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算 现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
1、强度验算 q 1＝0.9max[1.2(G 1k + (G 3k +G 2k )×h)+1.4Q 1k ，1.35(G 1k + (G 3k +G 2k )×h)+1.4×0.7Q 1k ]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.511kN/m q 2＝0.9×1.2×G 1k ×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m p ＝0.9×1.4×Q 1K =0.9×1.4×2.5＝3.15kN M max ＝max[q 1l 2/8,q 2l 2/8+pl/4]=max[6.511×0.32/8，0.108×0.32/8+3.15×0.3/4]= 0.237kN·m σ＝M max /W ＝0.237×106/37500＝6.332N/mm 2≤[f]＝15N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算 q ＝(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.112kN/m ν＝5ql 4/(384EI)＝5×3.112×3004/(384×10000×281250)＝0.117mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm 满足要求！ 五、小梁验算 小梁类型 方木 小梁材料规格(mm) 50×100 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2 ) 1.78 小梁弹性模量E(N/mm 2 ) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm 3 ) 83.33 小梁截面惯性矩I(cm 4) 416.67 因[B/l b ]取整＝[5000/900]取整＝5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm ，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
全钢大模板施工技术的研究与应用
全钢大模板施工技术的研究与应用 摘要：全钢大模板用于明挖车站主体侧墙，明挖车站主体侧墙的模板安装施工属于施工技术的关键，文章主要探讨了全钢大模板施工技术中的工艺要点、质量控制以及安全、环保方面的应对之策。 关键词：全钢大模板；施工技术；研究与应用 通常，地铁等车站利用明挖顺筑法进行施工，并且只能使用用地下连续墙、围护桩加临时支撑等安全开展基坑开挖、主体施工工作。主体主要利用外包防水的结构，侧墙模板施工用对拉螺栓没有办法进行固定，易发生涨模、跑模、墙体侧漏、侵限主体净空等问题。所以，必须实现主体结构的质量保证。文章探讨全钢大模板施工技术及应用，具有现实意义。 一、侧墙模板施工技术 侧墙模板构成。为了使侧墙和顶板达到整体统一，可以对侧墙、顶板的连续浇筑，没有水平施工缝，采用混凝土分段、分层浇筑，，每层的浇筑，自由倾落不超过2m。模板构件：组合木模板18mm厚胶合模板；支架体系选用φ50×3.5钢管扣件式满堂脚手架。剪刀撑要固定好横向、纵向及水平方向。在侧墙根部可以使用φ18对拉螺杆焊接在侧墙主筋上，对拉固定根部采用槽钢作背楞。采用100m×100mm木枋和双钢管作为模板楞条。 所有材料质量符合国家标准。在钢管的表面要平滑、没有裂缝、结疤，错位、压痕等，使用钢管前，先上防锈漆。 模板部分。在相邻的两模板的竖向木条拼缝处，可安装一根次楞，从横向加强筋。在工字梁木板放置三角形的支架，防止缝隙过大、拼缝错台，避免不安全的隐患；对吊模部分开展侧墙施工时，要保证模板设备、混凝土质量，混凝土上口要平顺，防止错台、漏浆等问题发生。此外，还可以贴上双面胶于待浇筑的侧墙模板下层上口边，避免漏浆；一部分模架系统的构成可以是水平横肋、单侧三角形支架的模板扣件连接方式产生，模板和扣件结合构成
最新模板计算书范本学习资料
剪力墙计算书： 一、参数信息 1.基本参数 次楞(内龙骨)间距(mm):200；穿墙螺栓水平间距(mm):600； 主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500； 对拉螺栓直径(mm):M14； 2.主楞信息 龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5； 钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08； 主楞肢数:2； 3.次楞信息 龙骨材料:木楞； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 次楞肢数:2； 4.面板参数 面板类型:木胶合板；面板厚度(mm):17.00； 面板弹性模量(N/mm2):9500.00； (N/mm2):13.00； 面板抗弯强度设计值f c 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方和钢楞 (N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗弯强度设计值f c 方木抗剪强度设计值f (N/mm2):1.50； t 钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00； 钢楞抗弯强度设计值f (N/mm2):205.00； c
墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取3.000m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别为 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。 三、墙模板面板的计算
板标准规定模板(扣件式)计算书
扣件式钢管支架楼板模板安全计算书 一、计算依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011 2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 4、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 5、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 6、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 7、《钢结构设计规范》GB50017-2003
二、计算参数
G2k(kN/m^3) 施工荷载标准值Q k(kN/m^2) 2 脚手架上震动、冲击物体自重 0.5 Q DK(kN/m^2) 1.35 脚手架安全等级1级计算震动、冲击荷载时的动力系 数κ 脚手架结构重要性系数γ0 1.1 是否考虑风荷载否 地面粗糙度类型/ 省份、城市江苏(省)高邮 (市) 基本风压值W o(kN/m^2) / 沿风荷载方向架体搭设的跨数n / / 模板支撑架顶部模板高度H b(mm) / 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡的 高度H m(mm) 模板荷载传递方式可调托座 简图： （图1）平面图
（图2）纵向剖面图1 （图3）横向剖面图2 三、面板验算 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1，按简支跨进行计算，取b=1m宽板
带为计算单元。 W m=bh2/6=1000×122/6=24000mm3 I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4 由可变荷载控制的组合： q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Q k+κQ DK)b=1.2×(0.2+(24+1.1)× 200/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=10.009kN/m 由永久荷载控制的组合： q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7(Q k+κQ DK)b=1.35×(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=9.668kN/m 取最不利组合得： q=max[q1,q2]=max(10.009,9.668)=10.009kN/m （图4）面板计算简图 1、强度验算 （图5）面板弯矩图 M max=0.113kN·m σ=Υ0×M max/W=1.1×0.113×106/24000=5.161N/mm2≤[f]=31N/mm2
住宅项目模板工程施工方案(全钢大模板 胶合板 计算书)
目录 1、编制依据 (2) 2、工程概况 (2) 3、施工总体安排 (4) 4、主要施工方法 （1）剪力墙墙体大钢模板施工 (7) （2）顶板模板施工 (16) （3）梁模板施工 (19) （4）柱模板施工 (21) （5）特殊部位模板施工 (24) （6）现浇结构模板安装的允许偏差 (26) （7）模板拆除的规范要求 (27) （8）现场模板堆放 (27) 5、五、技术质量保证措施 (28) 6、六、节约材料措施 (29) 7、成品保护措施、安全、文明、环保施工 (29) 8、模板设计验算 (32) 9、模板工程施工安全专项方案 (90)
一、编制依据 1.1**〃**工程施工组织设计； 1.2 工程现场条件； 1.3 ***********设计有限公司设计的《**〃**工程》施工图纸； 1.4《全钢大模板应用技术规程》DBJ01-89-2004； 1.5《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）； 1.6《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001； 1.7《高大模板扣件式钢管支撑体系施工安全管理规定》闽建建【2007】32号； 1.8《关于加强模板工程安全生产管理的通知》福建省建设厅闽建建[2003]47号文；1.9《关于强化建设工程施工安全和实体质量监督的若干措施》厦建质监【2007】14号； 1.10《建筑拆除工程安全技术规范》JGJ147-2004； 1.11厂家提供的模板参数及施工参考方案； 二.工程概况 2.1 工程简介 本工程地址位于***道与****路交叉口。总建筑面积241210m2，其中地下建筑面积 为60383m2，本工程地下一、二层为车库、设备用房及库房，结构形式为框架剪力墙，层高为3.9米；地上部分1#、2#、3#楼结构形式为剪力墙，一层为架空层，层高3.6米；二层至四层为住宅，层高3.0米；五层至四二层为住宅，层高为6.0m；四三层至四 四层为住宅，层高为6.6m。 2.2 设计概况
模板计算书
400x1600梁模板支架计算书一、梁侧模板计算 （一）参数信息 1、梁侧模板及构造参数 梁截面宽度 B(m):；梁截面高度 D(m):； 混凝土板厚度(mm):； 采用的钢管类型为Φ48×3； 次楞间距(mm)：300；主楞竖向道数：4； 穿梁螺栓直径(mm)：M12； 穿梁螺栓水平间距(mm)：600； 主楞材料：圆钢管； 直径(mm)：；壁厚(mm)：； 主楞合并根数：2； 次楞材料：木方； 宽度(mm)：；高度(mm)：； 2、荷载参数
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):； 3、材料参数 木材弹性模量E(N/mm2)：； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：； 面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：； （二）梁侧模板荷载标准值计算 =m2； 新浇混凝土侧压力标准值F 1 （三）梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm) 1、强度计算 面板抗弯强度验算公式如下： σ = M/W < f 其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 150××6=81cm3； M -- 面板的最大弯矩(N·mm)； σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：
M = 1l+ 2 l 其中，q -- 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q 1 = ×××= kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q 2 = ××4×=m； 计算跨度(次楞间距): l = 300mm； 面板的最大弯矩 M= ××3002+××3002= ×105N·mm； 面板的最大支座反力为： N= 1l+ 2 l=××+××=； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = ×105/ ×104=mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 15N/mm2； 面板的受弯应力计算值σ =mm2小于面板的抗弯强度设计值 [f]=15N/mm2，满足要求！ 2、抗剪验算 Q=××300+××300)/1000=； τ=3Q/2bh=3××1000/(2×1500×18)=mm2； 面板抗剪强度设计值：[fv]=mm2； 面板的抗剪强度计算值τ=mm2小于面板的抗剪强度设计值 [f]=mm2，满足要求！ 3、挠度验算 ν=(100EI)≤[ν]=l/150 q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=×； l--计算跨度: l = 300mm； E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I--面板的截面惯性矩: I = 150×××12=72.9cm4； 面板的最大挠度计算值: ν = ××3004/(100×6000××105) = 0.722 mm； 面板的最大容许挠度值:[v] = min(l/150,10) =min(300/150,10) = 2mm； 面板的最大挠度计算值ν =0.722mm 小于面板的最大容许挠度值 [v]=2mm，满
全钢大模板计算书
模板面板为6mm 厚钢板，肋为[8#，间距为300 mm ，背楞为双根[10#，最二、 （2） M max W X σ（3） f max 故f max =0.667×0.6×3004/(100×2.06×105×180)=0.874mm 三、肋计算： （1）、计算简图： q=0.6× （2）、强度验算： 查表得弯矩系数K m 故 M max = K m ql 212002=3.24×106N 〃mm 查表得[8# I=101×104 mm 4 故肋最大内力值σmax 满足要求.
σB=M B/W=1.43×107/(79.4×103)=180.1N/ mm2＜f=215N/ mm2均满足要求。 （3）、挠度验算： 如上图为一不等跨连续梁，BC=1200mm，跨度最大，故主要验算BC跨的挠度。根据《建筑结构静力计算手册》，梁在均布荷载作用下的最大挠度f max=系数×qL4/24EI,而系数与K1=4Mc/qL32 及 K2=4M B/ qL32有关。 M C= qL12/2=72×2002/2=1.44×106N〃mm M B=由以上计算所得结果，即M B=1.43×107N〃mm 故K1=4Mc/qL32=4×1.44×106/(72×12002)=0.06 K2=4M B/qL32=4×1.43×106/(72×12002)=0.55 根据K1、K2查表得系数为：0.115 故f max=0.115×qL4/24EI=0.115×72×12004/(24×2.06×105×396×104)=0.88 mm
q=0.06×300=18N/ mm,按两跨连续计算,计算简图如右图所示： V=0.625qL=0.625×18×1200=13500N 焊缝长度l w=V×a/(0.7Hh f f v) 焊缝间距a取300 mm,肋高H=80 mm,焊缝高度h t=4 mm,f w=160N/ mm2故最小焊缝长度：l w=V×a/（0.7Hh t f w）=13500×300/(0.7×80×4×160)=113 mm 实际加工时焊缝为焊150 mm,间距300 mm,故满足要求。 七、吊钩计算： 1、吊钩采用φ20圆钢，截面面积A=314.22 mm2,每块大模板上设两个吊钩， 按吊装6600 mm宽模板自重2.4T计算,模板自重荷载设计值取系数1.3,即P X=1.3×2.4=3.12T。 σ＝P X/A=31200/（2×314.2）=49.6N/ mm2＜[σ]=215N/ mm2均满足要求。 2、吊钩与模板之间采用M16×90螺栓连接，M16×90截面面积A=201 mm2螺 栓主要受剪。 P N=3.12T=32100N τ =P X/A=31200/(2×201)=77.61N/ mm2＜[τ]=125N/ mm2故满足要求。
模板计算书(最终版)
附录一： 1 模板及外挂架计算书 1.1墙体定型大模板结构模板计算 该模板是按《大模板多层住宅结构设计与施工规程》（JGJ20-84）﹑《钢结构设计规范》（GBJ17-88）与《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）的要求进行设计与计算的。 已知：层高为2900mm，墙厚200mm，采用全刚模数组合模板系列，2根[10#背楞，采用T30穿墙螺栓拉结，混凝土C30﹑Y=24KN/m2，混凝土塌落度13cm，采用泵送混凝土，浇筑速度1.8m/h，温度T=25，用插入式振动器捣实，模板挠度为L/400（L为模板构件的跨度）。 模板结构为：面板6mm厚普热板，主筋为[8#，间距h=300mm，背楞间距L1=1100mm，L2=300mm，穿墙螺栓水平间距L3=1200mm。L=5400mm。 1.1.1 模板侧向荷载 混凝土侧压力标准值： F=0.22Y*β1β2ν1/2*250/(T+15) =0.22*24*1*1.15*1.81/2*250/(25+15) =50.92KN/m2 混凝土侧压力设计值： F1=50.92*1.2=61.1KN/m2 有效压头高度：h=61.1/24=2.55m 2.混凝土倾倒力标准值：4KN/m2 其设计值:4*1.4=5.6KN/m2 1.1.2 面板验算 由于5400/250=21.6>2，故面板按单向板三跨连续梁计算。1. 强度验算: 取1m宽的板条为计算单元 F3=F1+F2=48.88+5.6=54.48KN/m2=0.05448N/mm2 q=0.05448*1*0.85=0.046308N/mm
M max=K mx ql y2=0.117*0.046308*2602=366.26N.mm 则: W x=1/6*1*62=6mm3 所以: δmax=M max/(γx W x)=366.26/1*6=61.04N/mm2 梁模板扣件钢管高支撑架计算书 依据规范: 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为12.5m， 梁截面 B×D=300mm×600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.00m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。 倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 1250 图1 梁模板支撑架立面简图 按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.60+0.20)+1.40×2.00=21.400kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.60+0.7×1.40×2.00=22.615kN/m 2 由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98 采用的钢管类型为φ48×2.8。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D 4-d 4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D 4-d 4)/32D 。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： 目录 第一章编制依据及工程概况1 第一节编制依据2 第二节工程概况2 第二章施工准备3 第一节技术准备3 第二节物资准备3 第三节劳动力准备4 第四节其它4 第三章主要施工方法4 第一节统一要求4 第二节柱模板6 第三节墙体模板7 第四节梁、板模板9 第五节其它部位模板12 第四章质量标准及技术控制措施14 第一节进场模板的质量标准14 第二节模板分项工程质量要求15 第三节模板工程质量控制19 第五章模板的拆除20 第一节模板拆除原则20 第二节模板拆除施工21 第六章施工安全保证措施21 第一节安全管理组织21 第二节施工技术措施22 第三节其它施工安全措施23 第七章成品保护措施23 第九章安全计算书25 第一章编制依据及工程概况 第一节编制依据 １施工组织设计 《×××××施工组织设计》 ２计算软件及版本 广联达施工安全设施计算软件 ３工程图纸 《建筑施工手册》第五版。 《建筑施工计算手册》江正荣主编 第二节工程概况 第二章施工准备 第一节技术准备 (1)组织施工技术人员在施工前认真学习技术规范、标准、工艺规程，熟悉图纸，了解设计意图，核对建筑和结构及土建与设备安装专业图纸之间的尺寸是否一致。 (2)编制模板施工方案，对施工队进行技术交底。 (3)对施工人员进行安全和技术培训，加强班组的技术素质。 第二节物资准备 1材料准备 确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有产品质量合格证； 2机具准备 根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。 3周转材料准备 做好模板、扣件、钢管、U托等周转料的备料工作，分批分期进场。 第三节劳动力准备 全钢大模板专项施工方案 2014年4月日 专项施工方案审批表 工程名称 方案名称全钢大模板专项施工方案 施工单位****有限公司技术负责人***项目经理项目技术负责人 编制人专业技术职称工程师 施工单位项 目 经 理 意见： 签字（盖章）： 年月日 技 术 部 门 审核意见： 签字（盖章）： 年月日 安 全 部 门 审核意见： 签字（盖章）： 年月日技 术 负 责 人 审批意见： 签字（盖章）： 年月日 监理单位监 理 工 程 师 审核意见： 签字（盖章）： 年月日 总 监 审批意见： 签字（盖章）： 年月日 目录 目录 1.工程概况 (4) 2.编制依据 (5) 3.大模板方案的设计原则 (5) 4.模板工程设计方案 (5) 5.大模板简介 (5) 6．大模板施工 (14) 7.大模板质量控制及保证措施 (16) 8.安全技术措施 (18) 9．大模板的安装与拆除安全措施 (19) 1.工程概况 业主：****房地产开发有限公司 设计院：****设计研究院 工程监理：****工程建设监理有限公司 本工程总建筑面积71985.88 m2，包括 B-20#~22#、B-34#~37#住宅楼， B-39# 燃气调压站， B-40# 地下车库。 楼号建筑类别层数住宅建筑面积（m2) 总建筑面积 （m2) B-20 住宅18 6189.88 6189.88 B-21 住宅18 6189.88 6189.88 B-22 住宅18 6189.88 6189.88 B-34 住宅29 11656.34 11656.34 B-35 住宅30 12057.56 12057.56 B-36 住宅27 10852.32 10852.32 B-37 住宅27 10852.32 10852.32 B-39 燃气调压站 1 50 50 B40-3 车库-1 13294.67 13294.67 合计77332.85 77332.85 一级，地下室防水等级：二级。 附件 86 系列 拼装式全钢大模板设计计算书 陕西航天建筑工程公司 目录 一、新浇筑砼对模板侧面的压力标准值 (1) 二、振捣砼和倾倒砼对模板产生的侧压力 (2) 三、模板面板刚度、强度验算 (2) 四、模板主肋刚度、强度验算 (4) 五、穿墙螺栓强度验算 (5) 六、操作平台计算 (6) 七、吊环强度验算 (7) 八、模板停放时在风载作用下自稳角计算 (9) 一、新浇砼对模板侧面的压力标准值 根据《建筑工程大模板技术规程》JGJ74—2003、J270—2003附录B 提供的公式计算。当采用内部振捣器时新浇筑的砼作用于模板的最大侧压力，可按下列二式计算，并取其中较小值。 （1） （2） 式中： F —— 新浇筑砼对模板的最大侧压力（KN/m 2）； γc —— 砼的重力密度（KN/m 3）； t o —— 新浇砼的初凝时间（h ），可按实测确定。当缺乏试验资料时， 可采用t o =200/（T+15）计算（T 为砼的温度℃）； V —— 砼的浇筑速度（m/h ）； H —— 砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m ）； β1—— 外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作 用的外加剂时取1.2； β2—— 砼坍落度影响修正系数，当坍落度小于100mm 时，取1.10： 不小于100mm 时，取1.15。 砼侧压力的计算分布图形如图1所示。 F=0.22γc t o β1β2√V F=γc H h y 为有效压头高度 h y H 图1 砼侧压力的分布图形 算例1目前新浇筑砼特性，取有关数值如下： 对普通砼来说，新浇筑砼自重标准值24KN/m3，即取γc=24KN/m3；新浇筑砼的初凝时间（h）取t o=2.5（h）；砼的浇注速度V=0.8m/h；砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度为2.8m；掺具有缓凝作用的外加剂，取β1=1.2；坍落度影响修正系数取β2=1.15。 F=0.22×24×2.5×1.2×1.15×√0.8 =16.29 KN/m2 F=24×2.8=67.2KN/m2 有效压头高度 h=16.29÷24=0.68m 二、振捣砼和倾倒砼时对模板产生的侧压力 1、振捣砼时产生的荷载标准值（KN/m2） 对垂直面模板可采用 4.0 KN/m2（作用范围在新浇筑砼侧压力的有效压头高度之内）。 2、倾倒砼时产生的水平载荷标准（KN/m2） 目前采用容量小于0.2m3的运输器具，取2.0 KN/m2，规范规定作用范围在有效压头高度以内。 三、全钢大模板强度、刚度验算 由于侧向大模板纵横交叉与模板钢面板焊接，把模板的板面分成300mm ×2800mm、300mm×850mm、300mm×1000mm、300mm×250mm、300mm×600mm 等大小不等的方格，面板与纵向主肋焊缝较牢，面板与横向次肋焊缝较纵向焊缝较少一些，至此面板处于二边固支二边简支板的受力状态。 十、计算书 梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度800mm，高度2000mm，两侧楼板厚度180mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置间距134mm，共15道，内龙骨采用80×50mm木方。 外龙骨间距800mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。 对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距100+593+593+594mm，断面跨度方向间距800mm，直径20mm。 面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3； t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ； H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.800m ； 1 —— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 —— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=33.838kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×50.000=45.000kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m 2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.13m 。 荷载计算值 q = 1.2×45.000×0.134+1.40×5.400×0.134=8.234kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 13.38×1.50×1.50/6 = 5.02cm 3； I = 13.38×1.50×1.50×1.50/12 = 3.76cm 4； 134 134 134 134 134 134 134 134 8.23kN/m A B 计算简图 0.011 0.016 弯矩图(kN.m) 0.43 0.67 0.58 0.52 0.54 0.560.55 0.55 0.55 0.550.56 0.54 0.52 0.58 0.67 0.43 8.9M高支模板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 模板设计平面图 模板设计剖面图(模板支架纵向) 模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算 W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 承载能力极限状态 q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2.5] ×1=8.137kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN 正常使用极限状态 q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.18))×1＝4.618kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M1＝q1l2/8＝8.137×0.182/8＝0.033kN·m M2＝q2L2/8+pL/4＝0.108×0.182/8+3.15×0.18/4＝0.142kN·m M max＝max[M1，M2]＝max[0.033，0.142]＝0.142kN·m σ＝M max/W＝0.142×106/37500＝3.792N/mm2≤[f]＝9.68N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝5ql4/(384EI)=5×4.618×1804/(384×4680×281250)=0.048mm ν＝0.048mm≤[ν]＝L/400＝180/400＝0.45mm 满足要求！ 五、小梁验算 11k2k3k1k1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.18=1.504kN/m 梁、板木模板及支撑计算书 楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》( JGJ130-2001) 本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。 模板支架搭设高度为8.05米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距1=0.80米，立杆的步距h=1.50米 k b L 采用的钢管类型为'-48X 3.5。 、模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算 ■5 5 匚 纵向钢昔 僑向钢背 板底方木 图楼板支撑架立面简图 图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 静荷载标准值q1 = 25.000 X 0.120 X 1.000+0.350 X 1.000=3.350kN/m 活荷载标准值q2 = (2.000+1.000) X 1.000=3.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为： W = 100.00 X 1.80 X 1.80/6 = 54.00cm 3; I = 100.00 X 1.80 X 1.80 X 1.80/12 = 48.60cm 4； (1) 强度计算 f = M / W < [f] 其中f ――面板的强度计算值(N/mm2)； M ---- 面板的最大弯距(N.mm); W——面板的净截面抵抗矩； [f] ―― 面板的强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql 2 其中q ---- 荷载设计值(kN/m); 经计算得到M = 0.100 X (1.2 X 3.350+1.4 X 3.000) X 0.450 X 0.450=0.166kN.m 经计算得到面板强度计算值f = 0.166 X 1000X 1000/54000=3.083N/mm2 面板的强度验算f < [f], 满足要求！ (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力Q=0.600 X (1.2 X 3.350+1.4 X 3.000) X 0.450=2.219kN 截面抗剪强度计算值T=3 X 2219.0/(2 X 1000.000 X 18.000)=0.185N/mm2 截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm 2 抗剪强度验算T < [T]，满足要求！ (3)挠度计算 大模板计算 大模板一般采用钢板面和钢支撑结构制作，钢大模板应按《大模板多层住宅结构设计与施工规程》（JGJ2084）、《钢结构设计规范》（GBJ1788）与《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB5020492）的要求进行设计与计算。 大模板需计算的项目 （1）板面、与板面直接焊接的纵横肋、竖向主梁的强度与刚度计算。 上述构件均为受弯构件，与板面直接焊接的纵横肋是板面的支承边。竖向主梁作为横向肋的支座，穿墙螺栓作为竖向主梁的支座。 （2）穿墙螺栓的强度。 （3）操作平台悬挑三角架、平台板及护身栏的强度与刚度。 （4）吊装大模板钢吊环的强度及焊缝强度。 （5）大模板自稳角的计算。 一、1 钢面板计算 1、强度验算 σmax=Mmax/γxWx≤f Mmax板面最大计算弯矩设计值（N·m）； γx截面塑性发展系数γx=1； Wx弯矩平面内净截面抵抗矩（mm）； σmax板面最大正应力。 2、挠度计算 Vmax=Kf·Fl/B0≤[υ]=h/500 式中F新浇混凝土侧压力的标准值（N/mm）； h计算面板的短边长（mm）; B0板的刚度，B0=Eh/12(1-v)； 其中：E钢材的弹性模量取E=2.06×10(N/mm)； h2钢板厚度（mm）； v钢板的泊松系数，v=0.3; Kf挠度计算系数。 Vmax板的计算最大挠度。 2、横肋计算 q=F·h(N/m) 式中 F模板板面的侧压力，当计算强度时，它是新浇混凝土 的侧压力设计值与倾倒混凝土的荷载设计值之和；当计算刚度时，它只取新浇混凝土侧压力的标准值（N/mm）； h横肋的间距( mm). 强度验算 σmax=Mmax/γxWx≤f 式中Mmax横肋最大计算弯矩设计值(N·mm)。 γx截面塑性发展系数，γx=1.0； Wx横肋在弯矩平面内净截面抵抗矩（mm）。 挠度验算 （1）悬臂部分挠度 Vmax=q1l/8EIx≤[υ]=a/500 （2）跨中部分挠度 Vmax=q1l/384EIx·(5-24λ)≤l/500 式中 q1横肋上的均布荷载标准值，q1=F·h(N/mm)； a—悬臂部分的长度（mm）； E钢材的弹性模量（2.06×10N/mm）； Ix 弯矩平面内横肋的惯性矩(mm)； l竖向主梁间距(mm)；模板计算书
板模板(扣件式)专项方案含完整计算书
全钢大模板施工方案.
全钢大模板86系列计算书改
高大模板计算书(改)
8.9M高 模板计算书_
梁、板木模板及支撑计算书
大模板计算