当前位置：文档库 › 普通钻铤技术参数

普通钻铤技术参数

公司为优化钻铤原材料供应,新采用了M公司的 4 14 5 H钢材进行 2

0 3mm石油钻铤的生产。第一批5支钻铤(每支尺寸:外径2 0 3mm、内径76 mm、长95 0 0 mm)在工频调质热处理(喷淋水淬火)之后发现其中2支因热处理裂纹而报废。因该产品每支价值2万余元,报废后损失大,该公司立即组织人员进行了分析。经分析判定,裂纹系工频热处理工艺不当造成。工艺改进后,再对M公司供应的 4 14 5 H钢材其余15支进行热处理,全部合格。现就其 2 0 3mm 4 14 5 H钻铤热处理裂纹进行分析。1理化分析(1)宏观分析裂纹起源于钻铤内表面,沿轴向长约85 0 mm,沿径向有分叉,分叉裂纹几乎穿透钻铤壁厚。(2 )化学分析从钻铤裂纹处取样经直读光谱仪和碳硫仪分析,其化学成分见表1。(3)金相分析从裂纹附近取样,按GB10 5 6 1- 89评定其非金属夹杂物为:A1.5、B1.0、C1.0、D1.0 ;按GB6 394 - 86评定材料的晶粒度为7.5级;钻铤近外表表1化学成分分析结果 C Si Mn P S Cr Mo Ni V Ti Cu该钻铤0 .480 .34 1 .0 7 0 .0 1 4 0 .0 1 5 1 .2 1 0 .1 90 .0 72 0 .0 0 70 .0 1 5 0 .0 4世界钢号手册41 4 5H 0 .42～0 .490 .2 0～0 .35 0 .65～1 .1 0 <0 .0 35 <0 .0 4 0 0 .75～1 .2 0 0 .1 5～0 .2 5 / / / <0 .35面的组织为回火索氏体,近内表面的组织为回火索氏体加少量铁素体。主裂纹较粗,主裂纹两侧有细小的次生裂纹,裂纹尾端尖细,沿晶扩展,裂纹尖端有灰色氧化物,见图1。裂纹两侧组织为回火索氏体。图1主裂纹两侧次生裂纹特征16 0×2力学性能试验沿钻铤纵向取拉伸试样和冲击试样按试验方法要求<1>试验,并取全截面硬度试样进行布氏硬度试验。其结果,σb、σ0 .2 、δ4、Ak V 均达到相应标准要求<1> ;布氏硬度(HB)试验结果为:近内表面30 4 ,30 9,30 9;近外表面30 2 ,30 2 ,30 6。3裂纹原因分析钻铤裂纹源于内孔表面,主要沿钻铤轴向分布,且裂纹沿晶分布;由宏观分析知,裂纹打开断面具有浅灰色的回火特征,这表明钻铤裂纹属淬火裂纹;金相分析表明,从

钻铤外表面到内孔表面的金相组织为回火索氏体及回火索氏体加少量铁素体(调质态) ,内外表面布氏硬度相近,说明其已淬透。在工件淬火冷却到Ms点以下时,因马氏体相变产生相变应力,在这个区域工件冷速越大,相变应力越大,表层拉应力越高<2 > 。当表面的切向拉应力比轴向拉应力大,而且超过钢的破断抗力时,便可形成由内表面向内部的纵向裂纹。可见,淬火介质冷却能力太强是导致淬火开裂的主要原因。4采取措施根据IIM公式<3 > :C当量=C+ Mn6 + Si2 O+ Cr5 + Mo5 + Ni10 + V14可计算出此批钻铤的碳当量及世界钢号手册中给出的 4 14 5 H的碳当量范围:C该钻铤当量=0 .972 5 ;4 14 5 H钢C414 5H最大当量=0 .9933,C414 5H最小当量=0 .72 5 8。可知,该钻铤材料的碳当量(0 .972 5 )接近4 14 5 H钢的最大碳当量0 .9933,其淬透性偏上限,裂纹敏感性大,4 0 0℃以下需缓慢冷却。由此根据该材料的碳当量(与通常4 14 5 H材料的碳当量相比) ,减少其淬火冷却量10 %～12 %。后经验证,这一措施是适当的,可行的。5结论(1)该 2 0 3mm 4 14 5 H钻铤裂纹是由于淬火时在4 0 0℃以下冷速过大造成的。(2 )在钢材调质生产中,当同一牌号材料成分变化较大时,可根据碳当量不同而调整淬火冷却速度,这样可避免产生热处理淬火裂纹。φ203 mm 4145H钻铤热处理裂纹分析裂纹;碳当量;;淬火冷却414 5 H合金钢是目前石油钻铤常用钢种,某公司在优化4 14 5 H钢选材时,发现 2 0 3mm4 14 5 H钻铤热处理裂纹,就此进行了裂纹原因分析。根据分析结果,按碳当量不同采取工艺措施使其不再发生热处理裂纹,实现了4 14 5 H钢材的优化选.

12 渗碳与淬火裂纹进行渗碳的零件,通常采用wC =0 1 %～0 2 5 %的低碳钢。渗碳深度一般为0 5～2mm (根据零件的性能要求而确定) ,渗碳层

的wC 以0 9%～1 1 %为佳。零件渗碳后淬火,由于表面层含碳量高,其表面层能获得比内部大的马氏体膨胀量,使表面受压应力,从而防止了淬火裂纹的发生。但是当渗碳过度时反而容易引起淬火开裂,这是因为渗碳过度,渗碳层就会成为硬而脆的碳化物层,容易产生淬火裂纹。过度渗碳还会出现网状渗碳体而导致晶界裂纹。再有渗碳若浓度不均匀时,则淬火时会发生不同的组织转变而引起裂纹。若渗碳后的冷却速度过快,在应力作用下也能引起裂纹,这种情况多发生在合金元素含量较多的渗碳钢件中。1 3 淬火加热炉与淬火裂纹淬火裂纹与加热炉的关系也是很重要的,若淬火加热炉满足不了零件淬火加热的要求,会影响产品的质量。比如工件外形很大,而炉膛较小,在加热时工件外边沿距炉子加热体太近而造成工件外层边沿的过热,特别是那些带有尖角的零件,会因热效应更容易造成工件过热而发生淬火裂纹。根据生产实践,工件在盐浴炉中进行淬火加热时,工件的外边沿距电极的距离不得小于 5 0mm ,以防引起工件表面过热和不慎使工件接触到电极引起串电烧伤工件。如果加热炉的功率不够或电极长期使用变细变短等原因造成炉子升温缓慢,影响工件的加热质量,为保证工件加热充分,相应加热时间要延长,易引起工件的脱碳。加热炉的发热体(电极、电阻丝等)布置不合理或使用中部分损坏造成了炉温不均。再有淬火裂纹与加热炉的类型也有很大关系。最不容易发生淬火裂纹的是真空加热炉,因为真空炉是辐射加热,具有加热缓慢、炉温均匀、无氧化脱碳等优点,是一种不容易引起淬火裂纹的加热炉。燃料炉多是以重油或液化石油气作为燃料的火焰加热炉,零件与这种火焰直接接触的部分常常发生过热,此外,使用这种燃料时从燃料中产生的氢气会渗入到钢件表面而产生脆性,助长了淬火裂纹的形成,这就是燃料炉淬火裂纹发生率高的原因,现在这种燃料加热炉使用的越来越少了。盐炉与电炉虽然不如真空炉,但

比燃料炉要好得多,也比较经济适用,所以到目前为止,盐浴炉和电炉仍被广泛使用。不过我们应重视先进的真空热处理技术,在有条件的情况下,要采用和推广真空热处理。1 4 钢材质量与淬火裂纹钢材中的非金属夹杂物、疏松、缩孔和气孔等缺陷使钢材致密性较差,非金属夹杂物强烈地破坏了钢的连续性,若非金属夹杂物成大块状存在其危害更大,是产生淬火裂纹的起源。另外,缩孔、气孔是应力集中的一些缺口,热处理时容易由此开裂。钢中存在严重的碳化物偏析时,对钢材质量的影响非常大。这种情况多见于过共析高合金钢中,因该类钢成分的特点是组织中存在较多的二次碳化物和共晶碳化物,这些碳化物未经过压力加工(如锻造等)前呈明显的带状偏析,使钢产生很大的脆性,淬火时产生的内应力如不能为材料的塑性变形所低消和缓解时,便会引起淬火零件的开裂,裂纹多见于碳化物偏析最严重的地方。在高速钢中碳化物堆集处,颗粒较小的碳化物数量较少,奥氏体晶粒容易长大,故在正常温度下也会容易造成局部过热。碳化物级别过高,会使淬火奥氏体合金度不一致,从而造成工件在冷却时马氏体转变不一致性和不同时性,使内应力增加从而会引起淬火裂纹。某厂在热处理一批W1 8Cr4V钢制齿轮滚刀时(规格为M1 0 ) ,1 2 80℃油淬后发现有两件齿轮滚刀内孔壁产生了很深的纵向裂纹,沿裂纹剖开,其断面经腐蚀后,金相检查可见明显的碳化物宽带,碳化物不均匀度为9级,因此判定裂纹由此原因造成的。钢中若存在数量较多的大块角状碳化物时,淬火时粗大的角状碳化物对阻碍晶粒长大的作用小,使晶粒容易长大,从而容易引起钢的过热,强度降低,而产生淬火裂纹。碳素工具钢和合金工具钢如因退火不佳而形成片状珠光体和网状碳化物等,容易使零件产生裂纹。这是因为网状碳化物使钢的强度和钢性大为降低。相同成分的钢,片状珠光体与珠状球光体相比较,前者较后者在较低的淬火温度下结束相变,因

而在较低温度下其晶粒即开始长大,从而可引起钢的过热,强度降低。防止因钢材质量不佳造成淬火裂纹,应做好如下几方面的工作:( 1 )对进厂的钢材一定要严格检验,不合格的钢材坚决拒之门外。( 2 )“漏网之鱼”何时都有,不合格的钢材不能投入生产。( 3 )对碳素工具钢和合金工具厂要进行良好的退火,防止网状碳化物的产生。( 4 )对一些碳化物偏析比较严重的大规格、高合金工具钢工件,淬火前要对坯件进行镦拔锻造加工,使碳化物不均匀度得到良好的改善。( 5 )对一些特大规格的高速钢刀具虽然进行了锻造,但碳化物偏析仍较严重,以及由于各种原因不能进行锻造加工来改善碳化物不均匀度的长棒形大直径刀具(如直径≥ 90mm的大规格高速钢拉刀等产品,其直径越大,碳化物偏析越明显) ,所以应在保证各项性能质量要求的前提下,应尽量采用比较安全合理的热处理工艺。可按下面的工艺进行生产:淬火:第一次预热 5 5 0～60 0℃;第二次预热85 0～90 0℃;高温加热(W1 8Cr4V为 1 2 70～1 2 75℃,W9Mo3Cr4V为1 2 2 5～1 2 3 0℃,W6Mo5Cr4V2为1 2 2 0～1 2 2 5℃)。第一次分级冷却5 80～62 0℃;第二次分级冷却40 0～45 0℃;等温冷却2 5 0～2 80℃。第一次预热时间不少于60min ,第二次预热时间为高温加热时间的2倍,两次分级冷却时间与高温加热时间相同,等温时间为60～1 2 0min。回火:在第一次回火中,刀具等温冷却后空冷至 5 0～60℃,然后放入2 5 0～3 0 0℃的盐浴炉中预热3 0min ,再移入回火炉中缓慢升温至5 60℃保温60min ,随后出炉在空气中缓冷至室温。冬季天冷要放入铁筒或空闲炉中缓冷至室温,及时进行第二次回火。因大量残余奥氏体基本上在第一次回火冷却过程中完成回火马氏体的转变,会产生很大内应力,为尽快消除这些内应力,应及时进行第二次回火。第二、三、四次回火前同样要进行 2 5 0～3 0 0℃预热3 0min ,以减少回火加热过快造成的应力,这是避免发生回火

裂纹非常有效的措施。1 5 锻造与淬火裂纹工件在锻造时会因各种原因如冶金缺陷,像非金属夹杂、缩孔及气泡等在锻造时均能引起裂纹。另外锻造时工件入炉时温度过高、升温太快、加热温度过高、锻造时变形太大以及变形不均、终锻温度过低及锻造后冷速过快等原因都能引起锻造裂纹,这些裂纹有的深藏在内部,有的暴露在表层。有些锻造裂纹热处理前未被发现,但在热处理时扩展了,使工件在淬火工序发生了开裂。某厂曾有三件由2 5 4mm ( 1 0in)钢锭锻成的9Cr2钢轧辊,粗加工后辊身直径2 0 0mm ;第一件在淬火时裂为两段,当即停止了另两件的淬火并进行分析。通过对两件未淬火的轧辊做超声波探伤,均发现内部缺陷严重,并集中分布在相当于钢锭冒口的一端。进行横向切片检查发现裂纹已扩展到接近轧辊的表面,并在心部发现有铸锭在凝固收缩时产生的孔洞。这样的钢件发生淬火开裂就不足为怪了。高温加热(W1 8Cr4V为 1 2 70～1 2 75℃,W9Mo3Cr4V为1 2 2 5～1 2 3 0℃,W6Mo5Cr4V2为1 2 2 0～1 2 2 5℃)。第一次分级冷却5 80～62 0℃;第二次分级冷却40 0～45 0℃;等温冷却2 5 0～2 80℃。第一次预热时间不少于60min ,第二次预热时间为高温加热时间的2倍,两次分级冷却时间与高温加热时间相同,等温时间为60～1 2 0min。回火:在第一次回火中,刀具等温冷却后空冷至 5 0～60℃,然后放入2 5 0～ 3 0 0℃的盐浴炉中预热 3 0min ,再移入回火炉中缓慢升温至 5 60℃保温60min ,随后出炉在空气中缓冷至室温。冬季天冷要放入铁筒或空闲炉中缓冷至室温,及时进行第二次回火。因大量残余奥氏体基本上在第一次回火冷却过程中完成回火马氏体的转变,会产生很大内应力,为尽快消除这些内应力,应及时进行第二次回火。第二、三、四次回火前同样要进行 2 5 0～3 0 0℃预热3 0min ,以减少回火加热过快造成的应力,这是避免发生回火裂纹非常有效的措施。1 5 锻

造与淬火裂纹工件在锻造时会因各种原因如冶金缺陷,像非金属夹杂、缩孔及气泡等在锻造时均能引起裂纹。另外锻造时工件入炉时温度过高、升温太快、加热温度过高、锻造时变形太大以及变形不均、终锻温度过低及锻造后冷速过快等原因都能引起锻造裂纹,这些裂纹有的深藏在内部,有的暴露在表层。有些锻造裂纹热处理前未被发现,但在热处理时扩展了,使工件在淬火工序发生了开裂。某厂曾有三件由 2 5 4mm ( 1 0in)钢锭锻成的9Cr2钢轧辊,粗加工后辊身直径2 0 0mm ;第一件在淬火时裂为两段,当即停止了另两件的淬火并进行分析。通过对两件未淬火的轧辊做超声波探伤,均发现内部缺陷严重,并集中分布在相当于钢锭冒口的一端。进行横向切片检查发现裂纹已扩展到接近轧辊的表面,并在心部发现有铸锭

焙烧炉操作规程

第二章焙烧主控操作规程焙烧炉主控操作规程一．主要职责及任务 1.负责把氢氧化铝焙烧成合格的氧化铝。 2.作为车间生产控制中心，是班组各项工作的中心调度，负责班组内部工作的协调，负责班组各项工作的汇总、反馈，负责对外工作的联系汇报，负责外部信息的收集及传达。班长不在时行使班长的权利，负责班长的工作。 3.负责通过计算机中心远程开启设备，调整焙烧炉各参数，使之保持正常值。 4.严格执行上级下达的技术经济指标，降低消耗，提高经济效益。 5.严格执行各项规章制度，认真填写岗位交接班记录和各项操作记录。 6.负责本岗位所有设备和环境卫生的清理及各种工器具的管理工作。二、工艺流程及原理工业生产的湿氢氧化铝一般含有6?8%勺附着水。在焙烧过程中，当氢氧化铝受热达到100C以上时，附着水即被蒸发脱除，当温度达到225C 时，氢氧化铝先脱掉两个分子的结晶水，变成一水软铝石；继续加热到500C?560C时，一水软铝石又脱掉最后一个分子的结晶水，变成无水的 r-AL2O3。脱水反应式如下： 225 C AL2O3.3H2O======= AL2O3.H2O+ 2H2O

500 C ?560C AL2O3.H2O===========r-AL2O3+ H2O 在500 C?560 C温度下焙烧得到的r-AL2O3是很分散的结晶质的氧化铝，需要进一步提高焙烧温度，才能结晶并且长大为粗颗粒。将r-AL2O3加热至900C时，它开始转变为a -AL2O3,此时转化速度很慢，提高温度则转化速度加快。在1050C?1200C下维持足够的时间r-AL2O3 才完全转变为a -AL2O3。从成品过滤送来的氢氧化铝（含水率W 5%卸入L01给料仓（① 3000X 8200mm经棒式阀卸到电子计量给料机（DEM1480）,计量后送入螺旋给料机（①600X 3200mm.螺旋给料机将氢氧化铝送入文丘里闪速干燥器。从P02顶部排出的烟气（320C ）经烟道进入文丘里闪速干燥器的地步和氢氧化铝混合进行热交换，氢氧化铝附水在闪速干燥器内蒸发干燥。经干燥后的氢氧化铝被烟气、水蒸气带人P01（①3950 X 9736mm进行气固分离，P01温度大约145C。如果从P02来的烟气不足以平衡氢氧化铝附水的蒸发量，需要采用干燥热发生器T11 来补充热量。从P01顶部排出的含尘废气进入电收尘（BABW100m净化，由排风机（Q=252000n/H、P=8800pa将其送入烟囱排放。粉尘排放浓度小于 30mg/Nrh达到国际标准。电除尘器收下的粉尘由斜槽送入气体提升泵，再由气体提升泵送入冷却器C03的上升管内。尾气接入系统出风口从P01 底部排出的干燥氢氧化铝卸入P03 的顶部排烟立管里，与P01排出的热烟气混合，在立管中氢氧化铝被预热，同时脱除结晶水，烟气和

焙烧炉烟气换热器的设计方案

焙烧炉烟气换热器的设计方案概述：本换热器有如下特点： 1、采用夹套式换热器，保持夹套内的水温，以增加凝结在换热面上沥青的流动性。 2、因采用天然气燃料，燃烧后有H2O生成，同时烟气中含SO2，，为延长使用寿命，故夹套换热面材料采用316L不锈钢。 3、烟气流动侧的烟道设有可拆开的烟道盖板，便于人工清除换热面上积沉的沥青。 4、设备参数：设备外形尺寸： 2800（宽）×1800（高）×6000（长）注：由4组2800（宽）×1800（高）拼装成可回收热量：0.7MW，（热水70℃）烟气计算总阻力：800Pa 5、附属设备：保温水箱，循环水泵，补水箱，控制系统等

一、基本概况焙烧炉采用天然气作燃料，烟气中含有的沥青2700～3500mg/Nm3，粉尘300mg/Nm3，二氧化硫80～400 mg/Nm3，要求烟气温度由140～160℃降低到90～100℃。并要求采用换热器将烟气中的热量回收，用来产生洗澡的热水及冬天采暖用热水二、换热器设计 1、换热器结构形式确定因沥青烟气降温后会成液态，并且会粘附在换热面上，如果粘附在换热面上的液态沥青不流动，就会附着在换热面上，从而就会使热器失效，因此如何很好的保持液态沥青在换热面上的流动性，成为该换热器能否正常使用的关键。有碳素厂在采用干法工艺（电捕尘法）进行沥青烟气治理合格后，发表作过《碳素厂沥青烟气治理系统设计》的论文。现摘取部分论述如下：附：沁阳黄河碳素厂所用沥青原料为山东、湖北等地产的中温煤沥青，软化点为60℃，闪点为197℃，烯点温度为218℃。沥青烟气的特点是易粘附，在一定温度之上易燃爆。在沥青烟气的收集、输送及消烟过程中，极易粘着管道及设备表面形成液态至固态沥青。固结后的沥青很难清除掉，往往造成管道堵塞、设备破坏，使系统无法正常运行。

钻具常用参数(技术研究)

钻铤、钻杆上扣扭矩表钻头外径mm 钻铤外径mm 120.6 79.3~88.9 142.9~152.4 104.7~120.6 158.7~171.4 120.6~127.0 190.5~200.0 127.0~158.7 212.7~222.2 158.7~177.8 241.3~250.8 177.8~203.2 269.9 177.8~228.6 311.1 228.6~254.0 374.6 228.6~254.0 444.5 228.6~279.4 508.0~660.4 254.0~279.4 名称常规井探伤周期水平井、大位移斜井、探井等复杂井探伤周期钻杆新钻杆2500±100h 1500±100h 一级钻杆1500±100h 900±100h 二级钻杆900±100h 600±100h 三级钻杆600±100h 400±100h 钻铤、加重钻杆、转换接头、稳定器215mm以上井眼600±50h 500±25h 152mm及以下井眼 400±50h 300±25h 方钻杆1000±100h 800±100h 钻铤螺纹尺寸外径内径长度台肩倒角直径参考弯曲 mm in mm iIn m mm in NC23-31（试行）79.4 31/831.8 11/49.15 76.2 3 2.57:1 NC26-35（23/8IF）88.9 31/238.1 11/29.15 82.9 317/64 2.42:1 NC31-41（27/8IF）104.8 41/850.8 2 9.15 100.4 361/64 2.43:1 NC35-47120.7 43/450.8 2 9.15 114.7 433/64 2.58:1

钻铤的尺寸规格

表1 钻铤的尺寸规格钻铤螺纹型号外径D 内径d 长度Lmm 台肩倒角直径DFmm 参考的弯曲强度比mm in mm in NC23-31 79.4 3 1/8 31.8 1 1/4 9150 76.2 2.57:1 NC26-35(2 3/8IF) 88.9 3 1/2 38.1 1 1/2 9150 82.9 2.42:1 NC31-41(2 7/8IF) 104.8 4 1/8 50.8 2 9150 100.4 2.43:1 NC35-47 120.7 4 3/4 50.8 2 9150 114.7 2.58:1 NC3850(3 1/2IF) 127.0 5 57.2 2 1/4 9150 121.0 2.38:1 NC44-60 152.4 6 57.2 2 1/4 9150或9450 144.5 2.49:1 NC44-62 158.8 6 1/4 57.2 2 1/4 9150或9450 149.2 2.91:1 NC46-62(4IF) 158.8 6 1/4 71.4 2 13/16 9150或9450 150.0 2.63:1 NC46-65(4IF) 165.1 6 1/2 57.2 2 1/4 9150或9450 154.8 2.76:1 NC46-65(4IF) 165.1 6 1/2 71.4 2 13/16 9150或9450 154.8 3.05:1 NC46-67(4IF) 171.4 6 3/4 57.2 2 1/4 9150或9450 159.5 3.18:1 NC50-67(4 1/2IF) 171.4 6 3/4 71.4 2 13/16 9150或9450 159.5 2.37:1 NC50-70(4 1/2IF) 177.8 7 57.2 2 1/4 9150或9450 164.7 2.54:1 NC50-70(4 1/2IF) 177.8 7 71.4 2 13/16 9150或9450 164.7 2.73:1 NC50-72(4 1/2IF) 184.2 7 1/4 71.4 2 13/16 9150或9450 169.5 3.12:1 NC50-77 196.8 7 3/4 71.4 2 9150或9450 185.3 2.70:1

水平定向钻施工规范

水平定向钻进管线铺设工程技术规范（试行）中国非开挖技术协会 2001

中国非开挖技术协会 “水平定向钻进管线铺设工程技术规范”编辑委员会主任委员：李山副主任委员：刘宝林王鹏委员：（以姓氏笔划为序）丁树滋王鹏尹刚乾乌效鸣李山刘宝林刘强朱文鉴陈铁励林家辉贾传岭编写：中国非开挖技术协会“水平定向钻进管线铺设工程技术规范”编辑委员会执笔：中国地质科学院探矿工艺研究所李山

目录一、总则 (1) 二、技术概述 (2) 三、工程投标指南 (6) 四、施工合同（示范文本） (14) 五、施工场地探测技术指南 (33) 六、工程施工技术规范 (37) 七、安全操作规程 (53) 八、参考文献 (58)

前言近年来我国使用非开挖水平定向钻进技术铺设各类管线取得了巨大的进展，在电讯、自来水、污水、燃气、电力和热力等管线铺设中都得到了广泛的应用。为此，中国非开挖技术协会于2001年初专门成立了水平定向钻进管线铺设工程技术规范编辑委员会。编委会由十余名专家和具有丰富实践经验的工程技术人员组成。历经一年多的时间，在收集国内外相关技术资料的的基础上，起草、编辑、出版了这本水平定向钻进技术规范。规范的出版使水平定向钻进工作有了行规、有了标准。它使我国今后的水平定向钻进工程有规可循并能更好地与国际接轨，将对保证施工质量、减少各类事故的发生起到积极作用。该版本规范为试用版，希望设计和施工人员在参考和使用本规范时，如发现有欠妥之处，请将意见函寄中国非开挖技术协会水平定向钻进技术委员会。本规范仅供行业内部使用，未经允许不得翻印。编者 2002年8月 “水平定向钻进管线铺设工程技术规范”编辑委员会主任委员：李山副主任委员：刘宝林王鹏委员：（以姓氏笔划为序）丁树滋王鹏尹刚乾乌效鸣李山刘宝林刘强朱文鉴陈铁励林家辉贾传岭（执笔：中国地质科学院探矿工艺研究所李山朱文鉴）

焙烧工国家职业标准概况

国家职业标准焙烧工（审定稿）柳州华锡集团有限责任公司代拟二○○三年十月二十五日

焙烧工国家职业标准 1．职业概况 1.1 职业名称焙烧工。 1.2 职业定义操作、控制、调节焙烧炉、煅烧炉、烧结机及附属设备等，制备熔炼炉原料的人员。 1.3 职业等级本职业共设四个等级，分别为：初级（国家职业资格五级）、中级（国家职业资格四级）、高级（国家职业资格三级）、技师（国家职业资格二级）、高级技师（国家职业资格一级）。 1.4 职业环境室内、外，粉尘，有毒有害，高温，噪音。 1.5 职业能力特征有一定的观察、判断和计算能力，动作协调性较好，具有从事一定劳动强度工作的能力。 1.6 基本文化程度初中毕业。 1.7 培训要求 1.7.1 培训期限

全日制职业学校教育，根据其培养目标和教学计划确定。晋级培训期限：初级、中级、高级均不少于120标准学时；技师、高级技师均不少于100标准学时。 1.7.2 培训教师培训初、中级的教师应具有本职业高级及以上职业资格证书或本专业初级及以上专业技术职务任职资格，培训高级的教师应具有本职业技师以上职业资格证书或本专业中级及以上专业技术职务任职资格；培训技师的教师应具有本职业高级技师职业资格证书或相关专业高级专业技术职务任职资格；培训高级技师的教师应具有本职业高级技师职业资格证书2年以上或本专业高级专业技术职务任职资格。 1.7.3 培训场地及设备标准教室及相应的焙烧设备。 1.8 鉴定要求 1.8.1 适用对象从事或准备从事本职业的人员。 1.8.2 申报条件 ──初级（具备以下条件之一者） ⑴经本职业初级正规培训达规定标准学时数，并取得结业证书。 ⑵在本职业连续见习工作1年以上。 ⑶本职业学徒期满。 ──中级（具备以下条件之一者） ⑴取得本职业初级职业资格证书后，连续从事本职业工作2年以上，经本职业中级正规培训达规定标准学时数，并取得结业证书。 ⑵取得本职业初级职业资格证书后，连续从事本职业工作3年

氧化铝焙烧炉主炉温度 df

氧化铝焙烧炉主炉温度控制回路设计成员：设计类型：过程控制工程课程设计

二〇一五年十二月六日

摘要氧化铝焙烧炉主炉温度是氧化铝焙烧过程中非常重要的一个控制点，影响温度的主要因素是燃料流量，燃料流量的大小通过阀门开度进行控制，为了达到控制目的，需要设计合适的控制回路，实现焙烧炉温度的稳定控制。氧化铝焙烧的主要工艺参数是灼烧温度．灼烧温度的高低与稳定与否直接决定着氧化铝的出厂质量，所以稳定控制氧化铝灼烧温度是保证氧化铝生产质量的主要途径。本文以氧化铝焙烧生产过程控制系统为背景，开展了氧化铝焙烧生产过程控制策略的研究和控制系统的设计以及器件的选型。关键词：氧化铝焙烧；器件选型；串级控制系统；PID 参数整定组员分工：蓝冠萍：仿真与控制回路设计、论文的撰写与排版段秀花：仿真与控制回路设计、论文排版蔡惠菁：论文资料汇总、论文的图片文字检查

一、氧化铝生产工艺生产氧化铝的方法大致可分为四类：碱法、酸法、酸碱联合法与热法。目前工业上几乎全部是采用碱法生产。碱法有拜耳法、烧结法及拜耳烧结联合法等多种流程。目前，我国氧化铝工业采用的生产方法有烧结法，混联法和拜耳法三种，其中烧结法占 20.2％，混联法占 69.4％，拜耳法占 10.4％虽然烧结法的装备水平和技术水平在今年来有所提高，但是我国的烧结技术仍处于较低水平。而由于拜耳法和烧结混合法组成的混联法，不仅由于增加了烧结系统而使整个流程复杂，投资增大，更由于烧结法系统装备水平和技术水平不高，使得氧化铝生产的能耗增大，成本增高，降低我国氧化铝产品在世界市场上的竞争力。拜耳法比较简单，能耗小，产品质量好，处理高品位铝土矿石，产品成品也低。目前全世界90％的氧化铝是用拜耳法生产的。拜耳法的原理是基于氧化铝在苛性碱溶液中溶解度的变化以及过氧化钠浓度和温度的关系。高温和高浓度的铝酸钠溶液处于比较稳定的状态，而在温度和浓度降低时则自发分解析出氢氧化铝沉淀，拜耳法便是建立在这样性质的基础上的。下面两项主要反映是这一方法的基础： A l2 O3 xH 2 O ?2 NaOH ?(3? x) H 2 O ?2 NaAl (OH )4 NaAl (OH )4? Al (OH )3? NaOH 前一反映是在用循环的铝酸钠碱溶液溶出铝土矿时进行的。铝土矿中所含的一水和三水氧化铝在一定条件下以铝酸钠形态进入溶液。后一反映是在另一条件下发生的析出氢氧化铝沉淀的水解反应。铝酸钠溶液在95-100度不致水解的稳定性可以用来从其中分离赤泥，然后使溶液冷却，转变为不稳定状态，以析出氢氧化铝。拜耳法生产过程简介：原矿经选矿、原矿浆磨制、溶出与脱硅、赤泥分离与精制、晶种分解、氢氧化铝焙烧成为氧化铝产品。破碎后进厂的碎高矿经均化场均化后，用斗轮取料机取料入输送机进入铝矿仓，石灰石经煅烧后输送到石灰仓，然后与循环母液经调配后按比例进入棒磨机、球磨机的两段磨和旋流器组成的磨矿分级闭路循环系统。分级后的溢流经缓冲槽和泵进入原矿浆储槽，用高压泥浆泵输送矿浆进入多级预热和溶出系统，加热介质可用溶盐也可用高压新蒸气，各级矿浆自蒸发器排出的乏气分别用来预热各级预

钻杆常用英文以及翻译

油钻具的外单专用语翻译小结Stabilizer；稳定器 string integral blade stabilizer钻柱型整体螺旋稳定器 string integral blade stabilizer 钻柱型可换套稳定器 near bit sleeve stabilizer 井底型可换套稳定器 mandrel 芯棒 width宽度 hole size 井眼尺寸 angle角度 size of collar O.D.-I.D 钻铤的尺寸内外径 CONN UP DOWN 接头上下端 Pin and box should be protected by phosphate surface coating公母扣表层应磷化 Thread roots should be cold rolled equipped with cast steel thread protector 螺根应钢化 Box with lifting balt母扣端加工提升短节 welded 焊接的 tube I.D OD 管体内外径 taper upset抬肩倒角 centre upset 中部加厚 tool joint 接头 Hardbanding 耐磨带 wear pads of 1on both pin and box end (Amco 300XT)applied prod 在公母螺纹两端各敷焊3圈安科300XT 的耐磨带 Bore back on box 在母螺纹端加工插孔 Stress relief groove on pin 在公螺纹端加工应力分散槽 Internal plastic coating :TK34L 内涂Thread protector: pressed steel 冲压钢制护丝帽 O.E.M(original.equipment.manufactu rer)初始设备制造厂家 Certificate of origin 原产地证明Warranty certificate 保单证明

焙烧炉技术参数

招标编号：2009-03-S-3-1 内蒙古大唐国际鄂尔多斯综合利用高铝粉煤灰生产铝硅钛合金项目焙烧炉招标文件第三卷招标人：内蒙古大唐国际鄂尔多斯硅铝科技项目筹备处

二00九年十月中国·沈阳

目录附件1技术规范 (2) 附件2供货范围................................................................................................... 错误！未定义书签。附件3技术资料和交付进度............................................................................... 错误！未定义书签。附件4交货进度................................................................................................... 错误！未定义书签。附件5监造（检验）和性能验收试验 .............................................................. 错误！未定义书签。附件6技术服务和设计联络............................................................................... 错误！未定义书签。附件7分包与外购............................................................................................... 错误！未定义书签。附件8设备性能违约金的计算........................................................................... 错误！未定义书签。附件9分项价格表............................................................................................... 错误！未定义书签。附件10大（部）件情况..................................................................................... 错误！未定义书签。附件11设备重量表、发货清单、箱件清单及装箱清单格式 ........................ 错误！未定义书签。附件12履约保函（格式）................................................................................. 错误！未定义书签。附件13招标文件附图及附表............................................................................. 错误！未定义书签。附件14 差异表.................................................................................................... 错误！未定义书签。附件15投标人需要说明的其他问题................................................................. 错误！未定义书签。附件16 投标人资格审查文件............................................................................ 错误！未定义书签。附件17 投标人关于资格的声明函（格式） ................................................... 错误！未定义书签。附件18 投标人法定代表人授权书（格式） ................................................... 错误！未定义书签。附件18 投标人法定代表人授权书（格式） ................................................... 错误！未定义书签。附件19 投标人承诺函（格式）........................................................................ 错误！未定义书签。附件20 投标保函（格式）................................................................................ 错误！未定义书签。附件21 投标一览表............................................................................................ 错误！未定义书签。附件22 廉政建设保证书.................................................................................... 错误！未定义书签。附件23 廉政保证合同........................................................................................ 错误！未定义书签。

常用钻具专业技术参数

常用钻具技术参数

————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期：

钻杆（1）2-7/8〞钻杆 1)★外径：2-7/8〞（73mm）； 2)内径：2.151”(54.6mm)； 3)★钻杆钢级：G105； 4)★加工形式： EU； 5)壁厚：9.19mm； 6)★重量：10.4ppf 7)总长度（从台肩到台肩）:31ft±0.5ft ； 8)材质硬度：HB(TJ)285-340； 9)★接头扣型:NC31； 10)螺纹旋型：右旋； 11)★接头外径：104.8mm； 12)★接头内径：50.8mm； 13)焊接方法：摩擦焊接； 14)接头扣钳部分长度：10〞 Pin(不含扣长)x12.5〞 Box； 15)吊卡台肩：18°； 16)管子表面：清漆； 17)★内部涂装：TK34； 18)接头和管体材料产地：宝钢； 19)接头耐磨带：母接头端敷焊宽度为3〞ARNCO-100XT的耐磨带,在母扣 18°台肩面上敷焊宽度为1〞的ARNCO-100XT耐磨带。 20)含接头估重：16.5KG/M （2）3-1/2”钻杆 1)★外径：3-1/2〞（88.9mm）； 2)内径：2.764”(70.2mm)； 3)★钻杆钢级：S135； 4)★加工形式： EU； 5)壁厚：9.35mm；

6)★重量：13.3ppf 7)总长度（从台肩到台肩）:31ft±0.5ft ； 8)材质硬度：HB(TJ)285-340； 9)★接头扣型:NC38； 10)螺纹旋型：右旋； 11)★接头外径：127mm； 12)★接头内径：54mm； 13)焊接方法：摩擦焊接； 14)接头扣钳部分长度：10〞 Pin(不含扣长)x12.5〞 Box； 15)吊卡台肩：18°； 16)管子表面：清漆； 17)★内部涂装：TK34； 18)接头和管体材料产地：宝钢； 19)接头耐磨带：母接头端敷焊宽度为3〞ARNCO-100XT的耐磨带,在母扣 18°台肩面上敷焊宽度为1〞的ARNCO-100XT耐磨带。 20)含接头估重：22.21KG/M （3）4”钻杆 1)★外径：4〞（101.6mm）； 2)内径：3.340”(84.84mm)； 3)★钻杆钢级：S135； 4)★加工形式： EU； 5)壁厚：8.38mm； 6)★重量：14ppf 7)总长度（从台肩到台肩）:31ft±0.5ft ； 8)材质硬度：HB(TJ)285-340； 9)★接头扣型:NC46； 10)螺纹旋型：右旋； 11)★接头外径：152.4mm； 12)★接头内径：76.2mm；

常用钻头、钻杆接头、钻铤螺纹尺寸表

常用钻头、钻杆接头、钻铤螺纹尺寸表序号钻头、钻杆、钻铤规格螺纹代号螺纹牙型螺距 (mm) 锥度倾斜角外螺纹锥体大端大径 (mm) 外螺纹锥体长度 (mm) 内螺纹有效螺纹最小长度（mm）内螺纹锥体长度 (mm) 内螺纹镗孔大端直径 (mm) 内螺纹锥体在端面小径 (mm) 1 φ89钻铤 2 3/8IF/NC26 V0.065 6.35 1:6 4°45′48″73.050 76.2 79.4 92.1 74.6 67.78 2 φ73钻杆/ φ105钻铤2 7/8IF-NC31 -211/210 6.35 1:6 4°45′48″86.131 88.9 92.1 104.8 87.7 80.86 3 φ89钻杆/ φ121钻铤/ φ127钻铤3 1/2IF-NC38 -311/310 6.35 1:6 4°45′48″102.006 101.6 104.8 117.5 103.6 96.74 4 φ146钻铤 4 1/2FH-421V0.040 5.08 1:4 7°7′30″121.717 101.6 104.8 117. 5 123.8 116.45 5 φ146钻铤 φ152钻铤/ φ159钻铤 4IF-NC46 4A11/4A10 V0.065 6.35 1:6 4°45′48″122.784 114.3 11 7.5 130.2 124.6 117.51 6 φ127钻杆/ φ165钻铤/ φ178钻铤4 1/2IF-NC50 411/410 6.35 1:6 4°45′48″133.350 114.3 117.5 130.2 134.9 128.07 7 φ203钻铤 5 1/2IF 6.35 1:6 4°45′48″162.484 127 130.2 142.9 163.9 157.21 8 φ152钻头 3 1/2REG/331V0.040 5.08 1:4 7°7′30″88.900 95.2 98.4 111.1 90.5 83.63 9 φ190钻头 φ216钻头 4 1/2REG/431V0.040 5.08 1:4 7°7′30″117.475 107.9 111.1 123.8 119.1 112.21 10 φ244.5钻头 φ311钻头 6 5/8REG/631V0.050 6.35 1:6 4°45′48″152.197 127.0 130.2 142.9 154.0 145.60 11 φ444.5钻头7 5/8REG V0.050 6.35 1:4 7°7′30″177.800 133.3 136.5 149.2 180.2 171.24 12 φ108立轴外加厚φ89钻杆细扣 3.175 1:16 1°47′24″93.724/88.9 77.184 67 80 100.3 90.230

焙烧炉余热锅炉技术要求

设备技术文件制定要求说明 1、各分厂根据初设设备表的内容对设备进行分类，分类的原则是：（1）设备同类原则，如吊车类，包含双梁吊车，抓斗吊车、单梁吊车，电动葫芦吊。（2）同行业厂家供货原则，便于询价或招标（3）同类设备可以分标段招标原则。 2、列出同类设备清单（设备名称、型号规格、数量、技术参数、安装地点或工序名称） 3、同类设备的通用要求。 4、针对每台设备的不同技术要求。附设备技术要求基本格式：设备技术文件一、设备类别：锅炉设备台数： 5

（1）焙烧炉余热锅炉技术要求

一、技术要求 1、名称：焙烧炉炉余热锅炉 2、数量：2×1台 3、用途：回收焙烧炉烟气的余热，产生的饱和蒸汽供发电或生产和生活使用。 4、设计依据 4.1工作参数锅炉型号：锅炉蒸发量：43.9吨/时蒸汽压力：（表压）4.0MPa 结构方式：焙烧炉的余热锅炉采用强制循环，分别设置一个锅筒。给水温度：104℃ 4.2烟气参数烟气量：79185Nm3/h；烟气温度：950±50℃；烟气出口温度：350±30℃；进口烟气含尘：194.8g/Nm3；烟气成分（体积%）： SO2 SO3 CO2 H2O N2 O2 9.97 0.09 0 7.63 77.70 4.58 4.3、基本技术参数工作压力：4.0MPa；工作温度：252℃；蒸发量：43.9t/h。水循环方式：强制循环；清灰方式：弹性振打机+燃气高能脉冲吹灰器。 4.4水质要求

4.4.2余热锅炉炉水质量标准 4.4.3蒸汽质量标准 4.5锅炉要求 4.5.1 锅炉结构锅炉由以下几个部分组成：由于是强制循环，需要配备两台泵（不在供货范围）。 4.5.2锅筒锅筒的尺寸(以施工图设计为准)：长约8米，直径约1.8米。锅筒布置在余热锅炉侧上方,方便锅炉检修。确定锅筒的尺寸时，要考虑，水位必需保持在高液位和低液位（停产）之间，液体的体积至少应等于锅炉和管道容积的三分之一或14～15分钟的给水量，视谁更大。低液位（停产）必需能保证锅炉水量至少维持在给水设计能力的8分钟给水量。锅筒的每个端头必需有一个人孔，最小尺寸为310 x 410 mm，高压密封。锅筒配备所有必需的内部附件，以能将蒸汽有效地从汽－水混合物中分离，其尺寸规格可保证在出口获得饱和蒸汽。锅筒还需配备有全部所需的安全阀、液位计(液位信号能实现远传,并能控制和调节)、控制和调节装置、加药、排污、排空等阀门。锅筒内必需安装给水分配管、加药管、排污管。 4.4.3 锅炉水冷壁

水平定向钻监理细则

天长市高邮湖水环境综合整治工程水平定向钻施工监理细则目录一、建设工程概况二、本工程水平定向钻施工重难点三、编制依据四、监理工作目标五、监理工作范围六、监理工作流程七、监理工作的控制要点八、监理工作的方法和措施九、应急处置预案

天长市高邮湖水环境综合整治工程水平定向钻施工监理细则一、建设工程概况 1.1建设工程名称：天长市高邮湖水环境综合整治工程 1.2建设工程地点：天长市 1.3建设单位：天长市中交上航爱尔斯水环境建设投资有限公司1.4建设工程组成及规模天长市高邮湖水环境综合整治工程建设内容主要包括：（1）、铜龙河治理工程。（2）、杨村河治理工程。（3）、王桥河治理工程。（4）、渔船码头基础设施提升工程。其中（1）—（3）中包括集镇排水系统完善工程（除王桥河）、村庄污水收集处理工程、农田面源污染治理工程、河道环境综合治理工程。项目概算5.44亿元，建设期为3年。 1.5 项目概算：5.44亿元 1.6建设期:3年 1.7质量标准：工程质量符合国家及行业标准

1.8现阶段实施的项目为：古铜龙河整治工程：主要包括河道清淤、水系连通、生态岸线建设和沿河截污管网铺设等建设内容： 1）、河道清淤工程范围为桩号GK0+000-GK1+275，长1275米，河底高程4.5-3.7米（1985国家高程基准）。 2）、水系连通工程主要通过埋设200多米的管涵，实现S205省道两侧古铜龙河段的连通。 3）、生态岸线建设施工范围为古铜龙河两岸，主要包括生态挡墙、生态护坡建设。 4）截污管网铺设主要是沿古铜龙河两岸铺设1380米截污管道，收集两岸排入古铜龙河的污水进入提升泵站，并输送至铜城镇污水处理厂处理。杨村河20#支流河道清淤工程：主要包括2.4km杨村河支流河道清淤，清淤量约9万m3。铜城镇镇区管网完善工程：污水管道规模为：铜龙河以北区域管径为 DN400~DN500，污水排入古铜龙河污水提升泵站，通过压力污水管排入状元大道新建污水管；铜龙河以南区域管径为 DN400~DN600，污水管道沿人民路、光明路、状元大道、创业路、S205 省道、花园路、富民路、兴民路、余庄路等道路布置，最终汇入铜城镇污水处理厂进行处理。杨村镇镇区管网完善工程：污水管道规模为：DN200~DN600，企业污水通过新建三条压力专管收纳运送至污水处理场；生活沂湖

冶金沸腾焙烧炉温度控制系统的设计解析

课程设计（论文）题目：冶金沸腾焙烧炉温度控制系统的设计

摘要本设计是冶金沸腾焙烧炉温度控制系统的设计，锌精矿的焙烧，直接法制取高级氧化锌,首先是将锌精矿经过焙烧转变成氧化物,然后再经制团、韦氏炉冶炼得到高级氧化锌,焙烧工序是必不可少的第一步沸腾焙烧是目前应用最广泛的焙烧技术,它具有设备简单处理量大、控制容易、气一固间热质交换迅速、层内温度均匀、质量稳定、易于自动化等一系列优点。考虑到鼓风量及其压力、炉膛压力、排烟量、循环冷却水量等的外界干扰。从生产工艺出发，合理选择调节阀的气开气关方式，确保设备和人员的安全。本设计选择温度传感器、压力变送器、温度变送器、温度控制器、压力控制器和执行器构成串级控制系统实现对沸腾焙烧炉温度的控制，串级控制系统的主回路是定制控制系统，副回路是随动控制系统，通过他们的协调工作，使主参数能够准确的控制在工艺规定的范围之内。关键词：温度控制；串级控制；变送器；炉膛压力；

目录第1章绪论 (1) 第2章系统方案论证 (2) 2.1任务分析 (2) 2.2方案选择 (2) 第3章仪表选择 (4) 3.1变送器的选择 (4) 3.2控制器选型 (6) 3.3执行器的选择 (8) 第4章系统控制算法 (10) 4.1控制规律选择 (10) 4.2气开气关选择 (10) 4.3调节器正负作用选择 (10) 第5章仿真 (11) 第6章课程设计总结 (15) 参考文献 (16)

第1章绪论沸腾焙烧炉是湿法炼锌过程中的重要环节，当今世界随着湿法炼锌技术的不断发展，生产规模的不断大型化，要求沸腾焙烧炉的技术也不断的发展，沸腾焙烧炉在湿法炼锌中占有重要地位，沸腾焙烧的基础是固体流态化，用沸腾焙烧炉焙烧锌精矿，炉内热容量大且均匀，温差小，颗粒与空气接触表面积大，反应速度快，强度高，传热传质效率高，这些都使焙烧过程大大强化，产品质量稳定，生产效率高，设备与操作便于实现生产连续化和自动化等一系列优点，各国都很重视此项技术，因此得到了广泛应用。沸腾焙烧1944年开始用于硫铁矿的焙烧，1952年引入湿法炼锌工业。现在在我国湿法炼锌技术已经得到了很大的发展，1992年西北冶炼厂从日本引进了一台世界第二亚洲第一的沸腾焙烧炉，此台沸腾焙烧炉的投产运行使得我国沸腾焙烧技术跨入了世界先进行列。在消化此项引进技术基础上，中国有色工程设计研究总院于2002年为云南驰宏锌锗股份有限公司设计了第四台沸腾焙烧炉，2005年正式投料，现已进入正常运行生产。本设计根据沸腾焙烧炉系统的主要设计工艺特点、技术性能、装备选型与生产实践的情况进行设计。

钻井现场常用数据

钻井现场常用数据 1、井底压力 P m=9.8×10-3ρm H 其中：P m—井底压力 MP a ρm—钻井液密度 g/cm3 H—液柱垂直深度 m 2、钻具中性截面的位置 L n=P b/(Q a* K b) 其中：L n—中性截面距井底的高度 m P b—钻压 N Q a—钻铤在空气中的每米重量 N/m K b—浮力系数 3、钻柱出现一次弯曲的临界压力钻柱钻具直径(mm) 临界钻压P1(KN) 外径内径钻铤 Φ203.2 Φ100 72.0 Φ75 80.0 Φ177.8 Φ80 52.0 Φ75 55.0 Φ70 55.0 Φ158.8 Φ57.15 41.1 钻杆Φ127.0 8.83 Φ88.9 4.80 4、卡点计算 L1=K*△L/△P ［K=21*F］其中：△L—平均伸长 cm △P—平均拉力 t F—管体截面积 cm2

各种常用管具K植表: 直径mm 壁厚mm 截面积cm2K值内容积L/m 钻杆Φ127 9.19 34.03 715 9.27 Φ88.9 9.35 23.36 491 3.87 Φ73 9.19 18.44 387 2.34 套管Φ244.5 10.03 74.02 1554 38.5 11.05 81.04 1702 38.84 11.99 87.65 1841 38.17 Φ177.8 8.05 42.93 902 20.53 9.19 48.73 1023 19.96 10.36 54.45 1143 19.38 11.51 60.08 1262 18.82 Φ139.7 7.72 31.93 671 12.14 9.17 37.53 788 11.57 10.54 42.81 899 11.04 5、钻杆允许扭转圈数 N=K * H 其中：N—允许扭转圈数, 圈；H—卡点深度，m；K—扭转系数，圈/米；各种钻杆K值：(API.E级) Φ127mm K=0.00551 Φ89mm K=0.00787 Φ73mm K=0.00957 6、泥浆循环一周时间 T=(V井-V柱)/60*Q 其中：T一循环一周所需时间min；V井一井眼容量，L；V柱一管柱体积，L； Q一泥浆排量L/s 7、泥浆上返速度 V返=12.7*Q/( D井2- D柱2) 其中：V返一泥浆上返速度m/s；Q一泥浆排量L/s；D井一井径cm；D柱一钻柱外径cm；

锌沸腾焙烧炉研究进展

湿法炼锌中沸腾焙烧过程的研究现状与进展摘要：文章简要介绍了沸腾焙烧过程在湿法炼锌中的应用现状，分析了其在制粒焙烧、提高沸腾炉产能、优化焙烧工艺参数、除杂等方面的研究进展。最后介绍了今后湿法炼锌中沸腾焙烧技术的研究方向。关键词：沸腾焙烧，湿法炼锌，现状与进展现代炼锌方法分为火法和湿法两大类，世界上大部分的锌都是从硫化锌精矿中提取出来的。无论火法还是湿法，一般都需预先焙烧或烧结，脱除大部分硫和其他杂质，以满足下道工序的要求。目前，在国内应用较成熟的焙烧技术是硫化锌精矿的粉状沸腾焙烧技术。沸腾焙烧又称流态化焙烧，是众多焙烧方法中的一种。所谓的沸腾焙烧是指将所要处理的固体破碎，研磨成细粉，增加固体与气体的接触面积，缩短颗粒内部的传递和反应距离。自下而上流经这些粉料的气体，在达到一定速度时，会将固体颗粒悬浮起来，使之不断运动，犹如沸腾的水，故称沸腾焙烧。沸腾焙烧的基础是固体流态化，用沸腾焙烧炉焙烧锌精矿，炉内热容量大且均匀，温差小，料粒与空气接触表面积大，反应速度快，强度高，传热传质效率高，使焙烧过程大大强化，产品质量稳定、生产率高。下面主要叙述在湿法炼锌中沸腾焙烧过程的发展和应用现状。 1 湿法炼锌中沸腾焙烧过程的发展和应用现状 1．1 在制粒焙烧方面的研究情况李芳、张建彬，张起梅等[1]在锌精矿制粒沸腾焙烧中指出随着原料供应日趋紧张、精矿质量下降，发展沸腾焙烧技术，对提高锌冶炼金属回收率具有重要的意义。他们进行了锌精矿制粒焙烧的试验研究，重点分析了制粒粘合剂的选择和制粒焙砂质量控制。在沸腾焙烧试验中，针对焙砂质量及其影响因素诸如焙烧温度、原料粒度、过剩空气系数和物料在炉内的停留时间等进行了研究；另外通过适当减少加料量，使相应提高过剩空气系数，延长停留时间，Pb的脱除有所降低，同时s脱除效果亦有明显提高。最后他们得出结论：制粒沸腾焙烧提高了炉子的处理能力，床处理能力达到30.4 t/m2·d，炉温控制得当，风量均匀，焙砂质量可以达到Pb<1.0%，Cd<0.05%，S<1%的控制要求。沸腾炉操作温度可控制在1140～1180℃，比现有粉状物料焙烧操作温度提高60～80℃。靳澍清、刘丽珍、吉正元等[2]在锌精矿造粒、焙烧试验研究中采用几种粘结剂进行造粒试验，对成粒矿进行静态焙烧试验，提出造粒和焙烧试验工艺条件及参数，粒矿进行静态焙烧试验，为大规模的生产奠定了一定的基础。