汽车电梯设计计算书
XR-500H/5000-0.5-XH 汽车电梯设计计算书
编制：
校核：
批准：
上海席尔诺电梯有限公司
2005.10
目录
一.序言
二.电梯主要技术参数
三.传动系统计算：
3.1 传动系统示意图
3.2 电动机功率计算
3.3 曳引机主要参数
3.4 曳引绳安全系数计算
3.5 曳引力计算
3.6 曳引轮径校核
四. 曳引机验算校核
五. 轿厢架计算
六. 轿厢架联接螺栓强度校核
七. 滑轮轴弯曲应力计算
八. 导轨验款算
九. 搁机大梁选用校核
十. 安全部件的选用校核
十一. 引用标准和参数资料
一.本计算中依据GBT588，GB10059和GB10060等国家标准及相关
技术资料，对交流信号按钮控制调速汽车电梯的传动系统中的主要构件和安全部件进行了设计计算和选型校核。
二.电梯主要技术参数：
1.额定载重量Q=5000Kg
2.空载轿厢自重P=5300Kg
3.额定速度s
δ
5.0
m/
=
4.平衡系数
5.0
?
=
5.曳引方式2：1
6.随行电缆Kg
=
P200
1
7.限速器型号XSR115-09 宁波申菱
8.缓冲器型号聚氯酯缓冲器ZDA-A-14 沈阳祺盛
9.上行保护器(夹绳器2：1) 0×250 宁波奥德普
10.安全钳型号RB106 无锡南方
11.站层数2层2站
12.曳引钢丝绳规格：8 ×19S+NF-16-1500(双)右绕
13.轿厢尺寸 3000×6000×2400mm
三.传动系统计算
3.1 传动系统示意图
在P49页中
3.2 电动机功率计算
KW i QV N 6.132
45.0102)
5.01(5.05000.102)1(=??-?=-=
η?
选用电机22KW 式中：N-功率
V-曳引轮节径线速度(m/s) Ψ-电梯平衡系数 η-电梯机械传动效率
i-钢丝绳绕绳倍率 3.3 曳引机的主要技术参数： 型号规格 210 驱动方式 交流双速 额定速度 0.5m/s 额定载重量 5000Kg 电动机功率 22KW/5KW 额定转速 925/210 r/min 电动机电流 48*44 A 减速比 65/2 曳引比 2：1 曳引轮节径 ?660mm 曳引轮槽数 6 曳引绳直径 ?16mm 3.4 曳引绳安全系数计算：
新标准规定，悬挂绳的许用安全系数，应按GB7588-03附录
N 方法计算。
a. 曳引轮是V 型切口槽，下部切口角度值?=100β则查表得： 10)(=t equiv N
为了求得，曳引轮和滑轮直径有关系数
:Kp
4
???
?
??=p t D D Kp 其中：88
.0680660K D 4
p p =??
?
??-∴--平均值除曳引轮外所有滑轮的为曳引轮的直径
t D
而等效滑轮的数量：
导向轮不等效数量。
其中-=??=+=equiv(p)equiv p equiv(t)equiv(v)N 64
.12 88.0310 (p)N K N N
则许用安全系数f S
()????
?????
???????????????????--=894.21)(567.86)/(09.177log /1085.695log 6834.210
d D N d D f t v equiv t S
经过计算得到 37.17=f S
b. 根据GB7588第9.2.2条款 f S T
N
m n ≥=
. 式中 n-安全系数 m-钢丝绳根数
N-一根钢丝绳的最小破断负荷
T-轿厢停在底层站时，轿厢侧钢丝绳所受最大力(KN) f S -许用安全系数
现采用GB8903 1500161956--??NF (双)右绕，钢丝绳共6根由于2：1绕法为12根
即 f S >=?+??=
83.175
.9)53005000(10150123
η 上述计算结果证明，曳引绳安全系数满足设计要求。 (2) 对于紧急 制动工况时，轿厢空载或满载时，紧急制动在空载上行工况时，处于最不利情况。所以在这里要耻入动态比值，即要考虑轿厢制动减速度影响。 此时，摩擦当量系数：
095.010
11
.0=+=
V μ 为此2168.057.0095.04=??=f
97.1=fx e
其中：()()
)(5.0111a n n g H q m r
a g Q P T ++++=
()()()15.08.93202
15.09825005300++++=
=41989
()n g H q m r P T n -??
?
??+=222
()15.08.925300-??
?
??= =25572.5
即：
97.164.15
.255724198921=<==fx e T T 上述计算结果，电梯在紧急制动的工况时满足设设计要求。
(3) 轿厢滞动工况 此时曳引力 fx e T T ≥2
1
其中：n g r
W
P T +=
1 8.92
200
5300?+=
N 26950=
此时，n g r
H
q m T 112= 8.92
320
?=
=1568N 对fx e 的计算
085
.4e
e 448.056.02.04448
.01416.3fx
===??=?则：f
通过工种工况计算表明，曳引力满足设计要求。 3.6 曳引轮轮径校核
根据设计要求选用常熟曳引机厂生产的型号210，其曳引轮?660-6×?16 即轮径比
[]4025.4116
660≥==d D 3.7 额定速度验算：
叮叮小文库
实际额定速度应符合下列不等式 %V 105%92≤≤实V V
s
/m 49.022
6560925
66.01416.3i
60Dn
V =????=
=
π实 92%V=0.46m/s 105%V=0.525m/s
所以上述不等式成立，额定速度符合规范要求。
四. 曳引机验算校核。
1. 选用常熟曳引机生产的工化型曳引机 曳引机自重 800Kg 主轴最大静载荷 18000Kg 曳引机功率 22Kw 最大额定负荷 5000Kg 曳引轮直径 ?660 减速比 2：65 曳引轮绳槽 416×6
2. 选用校核
①主轴最大静载荷校核 r W P Q P G P /)(1++++=∑
2/)200320500053007800(++++= =9310Kg
叮叮小文库
p K P x 1.∑=∑
Kg 1117293102.1=?= []Kg P P K 180000=<∑∴ 式中：
[]主轴最大许用载荷
动载系数为主轴实际动载荷主轴实际静载荷---∑-∑P 2
.1K P K p
②额定功率校核 见计算书第3.2节 ③额定速度校核 见计算书第3.7节 ④载重量校核
曳引机最大载重量5000Kg ，本梯额定载重量为5000Kg ⑤曳引条件校核 见计算书第3.5节 ⑥曳引轮轮径比校核 见计算书第3.6节 五. 轿厢架计算
主上梁
选用a I 30槽钢二根 主梁的技术参数
32.403cm W x =
49.6047cm Jx =
叮叮小文库
cm i x 72.11=
主上梁两个支点间距为3100cm
其中Kg P P 51502/)53005000(21=+==
Kg R R b a 5150==∴
即d c M M =
772500
)160(51502355150755150)
160()235()75(2=-?+?=-+=P R R b t
[]a a Mp Mp J 9588.932
102.40310
8.9772503
max =<=????=
∴σ 求刚度：
2
3109.60471005.2323
)75310(7551506
9
22max ?????-?=
f
[]mm f mm cm 58.288.0088.0=<== 所以轿厢主上梁满足设计要求。 2. 主下梁： 选用250[槽钢
叮叮小文库
主下梁的主要技术参数：
3402.282cm W x =
404.3530cm J x =
cm i x 405.9=
因为主下梁有二个256槽钢 即 3804.564cm W x =∑ 408.7060cm J x =∑
汽车电梯的轿厢自重的8
5均布在主下梁上，而对于额定载荷由于属于B 类载荷，将额定载荷的3/4分成二个相等的集中载荷，对称作用于下梁上，间隔为1.5mm 。 其中：cm N q /4.102317
85
8.95300=???=
电 t P Kg W ==200
Kg P P b a 25002/5000===
a. 先计算出均布载荷的弯矩，则 cm N L M .2.1286598
3174.1028922max
=?== 即 a x Mp W M 77.2210
804.56410
2.12862593
max max =??=∑=
σ b. 集中载荷对梁的应力，先求示长矩
叮叮小文库
点长矩最大
此时根据分析可以看出C 19755.23318755.1582005.831875)317(20018758
3
12Kg
R R Kg
P Kg
Q P P c b a =∴?+?+?===== Kg
1975R 5.2331875)5.158(1975)5.158(1975M C =∴?-+=∑∴
即 Kg R 19751=
此时根据分析可以看出C 点弯矩最大
751875751875)5.158(1975)5.158(1975?-?-+=∑∴c M
cm Kg .344825= 即a x Mp W M 83.5910804.56410
8.93448283
max max 2=???=∑∑=
σ 所以下梁加最大应力：为
21σσσ+=
[]a a Mp Mp 9560.8283.5977.22=<=+=σ 所以主下梁强度满足设计要求。 ? 求下梁挠度：
08
.70601005.2384.564
1???=L q Y
叮叮小文库
08
.70601005.23843174.10254
4
?????= cm 93.0=
17
.308.70601005.23)
5.233317(5.8310756
9
2
3222????-?=
a Y
mm 62.0=
317
08.70601005.23)
5.233317)(5.233(18756
9
2
3
222????-=
b Y
mm 460.0=
317
08.70601005.23)
5.158317)(5.158(2006
9
2
32
2
2????-=
c Y
mm 091.0= 所以主下梁总的挠度： c b a Y Y Y Y Y 2221+++=∑ 09.0604.062.093.0+++= []mm Y mm 06.424.2=<=
结论主下梁所选择[25b 槽钢二根满足强度和刚度要求。 3. 立主柱计算
(a) 选用b 25[槽钢二根 其几何和技术参数为：
3402.282cm W x = 3657.32cm W y = 404.3530cm X =σ 444.196cm I y = cm V x 405.9= cm i y 218.2= 291.39cm S = 8.98
0?=Qb
M
Ncm 36750008
600
8.95000=??=
N H M R 87504203675000
01=== N H M F 4375420
2367500020=?== Ncm H L M M 5.693437420
4317
367500040=??==
由于主柱共有六根，所以在计算时要考虑到该种情况： A
g
Q p HW M y oL 2)(4++
=∴σ )
231.2191.39(28
.9)50005300(12.142657.325.693437?+?++?+=
pa pa M M 115.687.113+= []pa pa M M 16099.119=<=σ (b)主柱一端相对于另一端变形： EJH
L M o 243
=
δ 420
)1.612421.196(1005.22431736750006
3
??+????= []mm mm 2078.17=<=δ
式中端为变形。即主柱一端相对于另一角是由于偏出引起漏点转-θδ-
(c)主柱细长比计算：
由于立柱在轿厢顶处有一个轿顶卡板，可以认为是一个支承点。 拉点位置<2/3L 即为301cm []160136206
.2301
/<==
=c I L λ 所以细长的满足要求。
4. 副上梁与副下梁校核。
从实际结构分析，副上梁和副下梁总计有4根，根据载荷实际情况，我们可以把任意一个作为计算和分析。 它的实际受力情况如下：
根据机械(设计)手册查到
Ncm
Kgcm L
Q P M M M Kg Q
P R R 25.97785625.9978132)(5.12878
32121==+===-+=
=Θ
现付上梁，选用[16a 二根 即33.108cm W x =
叮叮小文库
所以[]pa pa 3M 95M 15.452
103.10810
25.977856)(=<=???=
σσ副上
由于副下梁与副上梁采用同样规格材料， 所以 a )(Mp 15.45=副下σ 其挠度为：
4
5333
102.8661005.248)100.3(675EJ 48/L 16Q P y ??????=??
? ??+= []m m 06.3y 21.0=<= 5. 上排计算和校核
其中：AB
BC A
C B A M M R R Kg R Kg
R ===??
?
??+?==???
??+?=Θ63.3548450005300375.198.865450005300313.0
Ncm
Kgcm Q
P 75705077250200
4
15.0==?+?
= 选用
[]a
a max
3
x Mp 95Mp 91.861
.87757050
cm 1.87W [14=<==∴=σσ其b 最大挠度： ()
mm 0.2mm 15.010
4.609100
5.2100.2257500925.0y 4
53
3
max
<=????= (6)轿厢底板计算：
不作计算，原因结构造型不合理，应力太小。 (六)轿厢架联接螺栓强度校核：
根据GB38H-81表14和表16，提供技术参数。 其联结螺栓M16高强度螺栓8.8级。
查手册M16的公称面绩2201mm F = 其a s Mp 640=σ 取安全系数n=2 则[]a Mp 3202/640==σ
按照安全钳动作制停和轿厢急停工况校核，上梁与主梁，下梁与主梁联结螺栓。
制动力 F=2(P+Q)，动载系数1.2=K 摩擦系数3.0=μ 螺栓数量24只
则 []a
a p p Mp Mp F Q N M KQ Q 32062.217201
67
.336463.13.167.3364624
3.08
.9)10300(1222max =<=?==∴=????==
σσμ
联结螺栓，满足强度要求。 (七) 滑轮轴弯曲应力计算：
在电梯系统中，对重设置一个导向轮，而轿厢设道二个滑轮，按照载荷分配，对重导向轮轴，受力最大。工况假定，滑轮轴比较短，视为均布。 载荷：
l
P Q q 8.921???
?
??+=∴
()250
8.9530050005.0?+?=
m N /76.305=
即 8
2
1max
qL M =
8
25076.3052
?=
=2388750 最大正应力 D
W M m ax
m ax =σ 3
75
32
2388750??=
π []a a Mp Mp 9567.57=<=σ 挠度计算：
444
8.155315964
751416.364mm d I =?==π mm EI qL Y 049.018
.155********.238425076.305538456
44max
=?????== 由于是定滑轮，轴不转动，所以安全。 (八)导轨验算：
根据GB7588-03标准，导轨的验算应遵循附录G 相关条款进行。 技术参数： Q=5000Kg
轿厢自重 P=5300Kg
轿厢外尺寸：宽度3000mm [Y] 深度 6000mm [x] 根据土建图和载荷分布情况： 对于X 轴：Q=75cm 对于Y 轴：Q=37.5cm
叮叮小文库
选用导靴：T-127-1/B,其主要技术参数： 22260cm S = q=17.80Kg/m e=2.75cm 4187cm I x = 34.30cm W x = cm i x 92.2= 450.151cm I y = 3240cm W y = cm i y 65.2= 导轨应分下列三部分计算：
1. 安全钳动作工况； ①载荷分布相对于X 轴； a. 由导向力引起Y 轴上的弯曲应力
nh
PX QX g K F p Q n x )
(1+=
300
6)
755000(8.92???=
=4083N
16
3L
F M y ?=
∴ 16
200
40833??=
=153112.5Ncm a y
y y Mp W M 79.6310
240010
5.1531123
=??=
=
σ b. 由导向力引起X 轴上的弯曲应力
0X ==σ即y F Θ
②载荷分布相对于Y 轴
a. 由导向力引起Y 轴的弯曲应力。
0x ==σ即x F Θ
叮叮小文库
b. 由导向力引起X 轴的弯曲应力。
h n Py Qy g K F Q Q n y ?-=2
)
(1
600
2/6)
5.375800(8.92???=
=2041.67N 即 s
F k k ?
σ.= 2260
45
.167.33646?=
a Mp 59.21= (3)复合应力： a.弯曲应力 22y x m σσσ+= 2279.6318.25+= []a a Mp Mp 20558.68=<=σ b.弯曲和压应力： k m σσσ+= 59.2158.68+=
[]a a Mp Mp 20517.90=<=σ (4)挠度：
y
x EJ L F 487.03
?=δ
()453
10
5.1511005.24810240837.0???????= []mm mm x 553.1=<=δ
施工升降机基础承载力计算书
施工升降机基础承载力计算书计算依据： 1、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 5、《木结构设计规范》GB50005-2003 6、《钢结构设计规范》GB50017-2003 7、《砌体结构设计规范》GB50003-2011 一、参数信息 1.施工升降机基本参数 2.楼板参数
3.荷载参数： 二、基础承载计算： 导轨架重（共需35节标准节，标准节重175kg）：175kg×35=6125kg， 施工升降机自重标准值： P k=((1480×2+1480+1258×2+200+6125)+2000×2)×10/1000=172.81kN； 施工升降机自重： P=(1.2×(1480×2+1480+1258×2+200+6125)+1.4×2000×2)×10/1000=215.37kN； 考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1 P=2.1×P=2.1×215.37=452.28kN 三、地下室顶板结构验算 验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算 楼板长宽比：Lx/Ly=3/4=0.75 1、荷载计算 楼板均布荷载：q=452.28/(3×1.3)=115.97kN/m2 2、混凝土顶板配筋验算 依据《建筑施工手册》（第四版）： M xmax=0.039×115.97×32=40.71kN·m M ymax=0.0189×115.97×32=19.73kN·m M0x=-0.0938×115.97×32=-97.9kN·m M0y=-0.076×115.97×32=-79.32kN·m 混凝土的泊桑比为μ=1/6，修正后求出配筋。 板中底部长向配筋： M x=M xmax+μM ymax=40.71+19.73/6=43.99kN·m αs=|M|/(α1f c bh02)=43.99×106/(1.00×19.10×3.00×103×525.002)=0.003；
汽车电梯技术参数完整版
汽车电梯技术参数集团标准化办公室：[VV986T-J682P28-JP266L8-68PNN]
以上尺寸单位为mm,允许偏差±50mm 汽车土建技术要求： 1.供电电压波动应在±7%范围内。 2.井道及机房温度应在5～40℃之间,相对湿度在25℃时不超过85%。
3.在机房内每台电梯应设一切断该梯的主电源开关,主电源开关应装在机房内入口处距地面1.3～1.5m的墙上。如几台电梯共用同一机房，各台电梯的主电源开关操纵机构应易于识别（供方提供）。 4.机房应设有固定式电气照明，地板表面上的照度应不小于200lx. 5.动力电源（三相五线）和照明电源应由用户提供，并应分开，电缆分别通过线槽或线管铺设至机房门旁墙上1.4m高的位置。 6.规定的电梯井道水平尺寸，是用铅锤测定的最小净空尺寸。 允许偏差值为： 电梯井道高度不大于30m时，允许偏差值为0～+25mm； 电梯井道高度不大于50m时，允许偏差值为0～+35mm； 电梯井道高度不大于80m时，允许偏差值为0～+50mm。 7.井道应为电梯专用，井道内不得装设与电梯无关的设备、电缆等. 8.电梯井道应为钢筋混凝土结构，如果是砖墙结构，应布置钢筋混凝土圈梁，圈梁布置要求如下：每个电梯停靠站的层门门洞上方均需布置一道钢筋混凝土圈梁，圈梁高度尺寸至少为300mm；除门洞侧其余三侧均需布置钢筋混凝土圈梁，圈梁间距为2000mm，且需在距离井道顶部及底部500mm处各布置一道圈梁，各圈梁高度尺寸至少为250mm。 9.当相邻两层门地坎间的距离超过11m时，其间应设置安全门，由用户自理;以确保相邻地坎间的距离不超过11m。 10.采用膨胀螺栓安装电梯导轨支架时应满足下列要求：混凝土墙应坚固结实，其耐压强度应不低于24MPa；混凝土墙壁的厚度应在120mm以上。资深电梯专家一捌一贰一零叁陆玖陆五
电梯设计计算
目录 1.前言 2.电梯的主要参数 3.传动系统的计算 3.1曳引机的选用 3.2曳引机电动机功率计算 3.3曳引机负载转矩计算 3.4曳引包角计算 3.5放绳角计算 3.6轮径比计算 3.7曳引机主轴载荷计算 3.8额定速度验算 3.9曳引力、比压计算 3.10悬挂绳安全系数计算 3.11钢丝绳端接装置结合处承受负荷计算 4.主要结构部件机械强度计算 4.1轿厢架计算 4.2轿底应力计算 4.3轿厢壁、轿门壁、层门壁强度、挠度计算4.4轿顶强度计算 4.5绳轮轴强度计算 4.6绳头板强度计算
4.7机房承重梁计算 4.8补偿链计算 5.导轨计算 5.1轿厢导轨计算 5.2对重导轨计算 6.安全部件计算 6.1缓冲器的计算、选用 6.2限速器的计算、选用 6.3安全钳的计算、选用 7.轿厢有效面积校核 8.轿厢通风面积校核 9.层门、轿门门扇撞击能量计算 10.井道结构受力计算 10.1底坑预埋件受力计算 10.2层门侧井道壁受力计算10.3机房承重处土建承受力计算 10.4机房吊钩受力计算 11.井道顶层空间和底坑计算11.1顶层空间计算 11.2底坑计算 12.引用标准和参考资料
1.前言 本计算书依据GB7588、GB/T10058、GB/T10059、GB10060等有关标准及有关设计手册，对TKJ1600/2.5—JXW（VVVF）乘客电梯的传动系统、主要部件及安全部件的设计、选用进行了计算、校核。 2.电梯的主要参数 2.1额定载重量：Q=1600kg 2.2空载轿厢重量：P1=2500kg 2.3补偿链及随行电缆重量：P2=700 kg 适用于提升高度110m，随行电缆以60m计。 2.4额定速度：v=2.5m/s 2.5平衡系数：?=0.5 2.6曳引包角：α=310.17? 2.7绕绳倍率：i=2 2.8双向限速器型号：XS18A （河北东方机械厂） 2.9安全钳型号：AQ1 （河北东方机械厂） 2.10轿厢、对重油压缓冲器型号：YH2/420 （河北东方机械厂） 2.11钢丝绳规格：8?19S+NF—12—1500（单）右交 2.12钢丝绳重量：P3=700kg 2.13对重重量：G=3300 kg 2.14曳引机型号：GTN2-162P5 （常熟市电梯曳引机厂有限公司）
施工升降机基础计算书资料
施工升降机基础计算书 （一）计算参数 1.施工升降机基本参数 施工升降机型号：SC200/200；吊笼形式：双吊笼； 架设总高度：98m；标准节长度：1.508m； 导轨架截面长：0.9m；导轨架截面宽：0.6m； 标准节重：140kg；对重重量：1300kg； 单个吊笼重: 1460kg；吊笼载重：2000kg； 外笼重：1480kg；其他配件总重量：200kg； 2、基础参数 基础混凝土强度等级：C30； 承台底部长向钢筋：8@250； 承台底部短向钢筋：8@250； 基础长度l：6.0 m；基础宽度b：4.0 m； 基础高度h：0.3 m； （二）基础承载计算： 导轨架重（共需65节标准节，标准节重140kg）：140kg×65=9100kg，施工升降机自重标准值：P k=(1460.00×2+1480.00+1300.00×2+2000.00×2+9100.00+200.00)×10/1000=203.0kN 考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1 基础承载力设计值：P=2.1×203.0=426.3kN （三）地基承载力验算 承台自重标准值：G k=25×6.00×4.00×0.30=180.00kN 承台自重设计值： G＝180.00×1.2＝216.00kN
作用在地基上的竖向力设计值：F＝426.3+216.00=642.3kN 基础下地基承载力为：p= 220.00×6.0×4.0×0.30＝1584.00kN > F=642.3kN 该基础符合施工升降机的要求。 （四）基础承台验算 1、承台底面积验算 轴心受压基础基底面积应满足 S=6.0×4.0=24.0m2≥(P k+G k)/f c=(203+180.00)/(14.3×103)=0.027m2。 承台底面积满足要求。 2、承台抗冲切验算 由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。 计算简图如下：
5吨电梯计算书_一
XXXX5000/0.5—J交流调频调压调速载货电梯 计算书
XXXXXXX 目录 1.前言 2.电梯的主要参数
3.传动系统的计算 3.1曳引机的选用 3.2平衡系数的计算 3.3曳引机电动机功率计算 3.4曳引机负载转矩计算 3.5曳引包角计算 3.6放绳角计算 3.7轮径比计算 3.8曳引机主轴载荷计算 3.9额定速度验算 3.10曳引力、比压计算 3.11悬挂绳安全系数计算 3.12钢丝绳端接装置结合处承受负荷计算 4.主要结构部件机械强度计算 4.1轿厢架计算 4.2轿底应力计算
4.3轿厢壁、轿门壁、层门壁强度、挠度计算4.4轿顶强度计算 4.5绳轮轴强度计算 4.6绳头板强度计算 4.7机房承重梁计算 5.导轨计算 5.1轿厢导轨计算 5.2对重导轨计算 6.安全部件计算 6.1缓冲器的计算、选用 6.2限速器的计算、选用 6.3安全钳的计算、选用 7.轿厢有效面积校核 8.轿厢通风面积校核 9.层门、轿门门扇撞击能量计算 10.井道结构受力计算 10.1底坑预埋件受力计算 10.2层门侧井道壁受力计算 10.3机房承重处土建承受力计算 10.4机房吊钩受力计算 11.井道顶层空间和底坑计算 11.1顶层空间计算 11.2底坑计算
12.电气选型计算（变频器的容量，应急电源容量、接触器、主开关、电缆计 算） 13. 机械防护的设计和说明 14. 轿厢地坎和轿门至井道表面的距离计算 15. 轿顶护栏设计 16.轿厢护脚板的安装和尺寸图 17.开锁区域的尺寸说明图示 18.操作维修区域的空间计算(主机、控制柜、限速器、盘车操作) 19.轿厢上行超速保护装置的选型计算（类型、质量围） 20.引用标准和参考资料 1.前言 本计算书依据GB7588、GB/T10058、GB/T10059、GB10060等有关标准及有关设计手册，对KJDF5000/0.25—J（VVVF）载货电梯的传动系统、主要部件及安全部件的
施工升降机计算书.
天然地基人货电梯计算书 施工升降机计算书 本计算书主要依据本工程施工图、施工升降机说明书、《货用施工升降机第1部分：运载装置可进人的升降机》（GB/T 10054.1-2014），《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ 215-2010），《吊笼有垂直导向的人货两用施工升降机》（GB 26557-2011），《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011），《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）等编制。 一、参数信息 1.施工升降机基本参数 施工升降机型号：SCD200/200J；吊笼形式：双吊笼； 架设总高度：60m；标准节长度：1.508m； 导轨架截面长：0.9m；导轨架截面宽：0.6m； 标准节重：167kg；对重重量：1300kg； 单个吊笼重: 1460kg；吊笼载重：2000kg； 外笼重：1480kg；其他配件总重量：200kg； 2.地基参数 承台下地基土类型：3：7灰土夯实；地基土承载力设计值：150kPa； 地基承载力折减系数：0.4； 3.基础参数 基础混凝土强度等级：C35； 承台底部长向钢筋：Ф12@150； 承台底部短向钢筋：Ф12@150；
钢材型号：HRB400；基础高度h：0.3 m； 基础长度l：5 m；基础宽度b：3 m； 二、基础承载计算： 1、设备基本参数 施工升降机型号：SCD200/200J，架设高度：60m， 标准节高度：1.508m，外笼重：1480kg， 吊笼重：1460kg×2=2920kg，对重重量：1300kg×2=2600kg， 吊笼载重量：2000kg×2=4000kg， 导轨架重（共需40节标准节，标准节重167kg）：167kg×40=6680kg， 其他配件总重量：200kg， 2、荷载计算 P k=(2920.00+1480.00+2600.00+4000.00+6680.00+200.00)×10/1000=178.80k N 考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1 P=2.1×178.80=375.48kN 三、地基承载力验算 G k=25×5.00×3.00×0.30=112.50kN 承台自重设计值G＝112.50×1.2＝135.00kN 作用在地基上的竖向力设计值F＝375.48+135.00=510.48kN 基础下地基土为3：7灰土夯实，地基承载力设计值为150kPa。地基承载力调整系数为k c=0.4。 基础下地基承载力为p= 150.00×5.00×3.00×0.40＝900.00kN > F=510.48kN 该基础符合施工升降机的要求。
汽车电梯安全技术要求标准版本
文件编号：RHD-QB-K3342 （操作规程范本系列） 编辑：XXXXXX 查核：XXXXXX 时间：XXXXXX 汽车电梯安全技术要求 标准版本
汽车电梯安全技术要求标准版本操作指导：该操作规程文件为日常单位或公司为保证的工作、生产能够安全稳定地有效运转而制定的，并由相关人员在办理业务或操作时必须遵循的程序或步骤。，其中条款可根据自己现实基础上调整，请仔细浏览后进行编辑与保存。 从保障人员、乘梯汽车和电梯本身安全的角度出发，结合汽车电梯以上应用特点和现有的相关电梯技术标准，汽车电梯的设计、制造、安装和检验应符合以下技术要求(对于允许叉车进入轿厢的货梯，其井道和导向系统也应按汽车电梯的技术要求设计和安装)。 1、标志和符号 汽车电梯每层层门楼面地板上宜标明行驶方向。层门入口和轿厢内明显处，应用耐用材料制成长宽高限值标志和限载标志。字体高度不应小于10cm且要醒目。
2、井道 2．1、井道的强度要求 汽车电梯井道结构应有足够的强度，不仅能承受普通电梯运行时具有的载荷，还要承受轿厢装卸载时所产生的载荷。对于曳引式电梯井道应满足 GB7588-2003的相关要求，宜使用钢筋混凝土整体浇筑井道，或者钢筋混凝土形成框架并以优质实心砖填充井道。对于液压式电梯，也宜采用混凝土结构井道，多缸侧置直顶式允许采用砖墙井道，但应满足表2要求。在实心砖井道壁上安装导轨支架，应使用穿墙螺栓和连续的钢夹板，钢夹板面积要能延伸到所有螺栓横切面圆心外80mm处。钢夹板上螺栓穿孔不应过大。螺栓应采用8．8级高强螺栓，直径不小于14mm，且应配装平垫片并采用弹性垫片或其他防松措施。
旧楼加装电梯计算书(结构验算)
. . .. . . 黄埔大道中99号电梯加建项目 计算书
目录 1 电梯挂钩横梁设计验算 (2) 2 连廊加梁设计验算 (5) 3 承台梁设计验算 (8) 4 电梯井主体结构有限元分析 (12) 4.1荷载标准组合 (12) 4.2计算结果 (13) 5 基础验算 (17) 5.1 桩基础方案 (17) 5.2筏板基础方案 (18) 6 结论 (19)
1 电梯挂钩横梁设计验算 图1-1 机房天面吊钩主梁受力示意图 图1-1为机房天面吊钩主梁受力示意图。维修设备2t,因此吊钩受到集中力120F kN =。主梁到受拉力作用。 图1-2 吊钩主梁简支梁简化图 电梯挂钩主梁校核，主梁按照简支梁计算，如图1-2所示。 主梁截面尺寸200300mm mm ?，长度3000mm 。主梁体积0.18 m 3 ，混凝土强度C25，主梁要承受自身重量及维修设备重量，其中主梁自重0.45t ，为梁均布荷载，其中维修设备2t ，为集中力，梁受到均布力和集中力的共同作用，梁承受总重量为2.45t 。最危险点为中间梁的中点，现按简支梁进行强度验算。 梁均布荷载q=梁自重/l=0.45t/3000mm=4.5kN/3m =1.5kN/m 梁集中力F1=维修设备重量=20 kN
按照《混凝土结构设计规》（GB50010-2010 ）P40，第6.2.10条，公式（6.2.10-1） ()'''''''10000()()2c y s s p py p p x M f bx h f A h a f A h a ασ??≤-+---- ??? 横梁按受均布荷载和集中力共同作用下的简支梁计算，则: 221 1.5/(3)20331.698282 Fl ql kN m m kN m M kNm ??=+=+= 梁上部纵筋2根，HRB335级，直径14mm ；下部纵筋4根HRB335级，直径18mm ，箍筋HPB235级，直径8mm ，双肢箍，间距100mm 。根据《规》8.2.1，梁构件混凝土保护层厚度为20mm ，无预应力钢筋，故6.2.10-1变为： '''100()2c y s s x M f bx h f A h a α??≤-+- ?? ? 根据《混凝土结构设计规》（GB50010-2010 ）（以下简称《规》）P40，第6.2.10条，公式（6.2.10-2）受压区高度需满足： '''''10()c y s y s py p p py p f bx f A f A f A f A ασ=-++- 无预应力钢筋，故 ''1c y s y s f bx f A f A α=- （1） 1α：系数，由《规》6.2.6条规定，查得，C25混凝土，1 1.0α= c f ：混凝土轴心抗压强度设计值，由《规》4.1.4-1条规定，查得，C25混凝土，11.9c f MPa = b:梁截面宽，b=200mm y f ：普通钢筋抗拉强度设计值，由《规》4.2.3-1条规定，查得，HRB335级钢筋 300y f MPa = 'y f ：普通钢筋抗压强度设计值，由《规》4.2.3-1条规定，查得，HRB335级钢筋
施工升降机设计计算书
SC200/200型 施工升降机 设 计 计 算 书 1 导轨架（标准节）的设计与校核 主要性能参数及几何参数 标准节重量：140 kg ； 吊笼重：=0Q 1500kg ； 最大吊杆起重量：q = 200kg ； 每个吊笼的额定载重量为:==21Q Q 2000kg ； 提升高度：='H 144m; 最大附着间距：L = 6m ； 标准节高：h = ； 起升速度：v = 33m/min 导轨架最大架设高度：H = 150m ； 标准节主弦杆尺寸：φ76mm ×； 标准节主弦杆中心距：a ×b = 650×650mm ； 吊笼空间尺寸：××； 工作吊笼数：N=2； 主电机额定功率：P = 3×11kW 。 计算载荷 1.2.1 结构自重载荷 图1-1 标准节结构图 650±0.1 650± 0.1 1508 +0.1 13 11 10912 345 678 12
表1-1 标准节自重明细表 序号 材料规格 名称 数量 材料 单重 （k g ） 总重 （k g ） 1 φ76× 主弦杆 4 20 2 ∠75×50×5 前（后）角钢 4 Q235A 11 3 φ× 斜腹杆Ⅰ 4 Q235A 4 短角钢 4 Q235A 5 ∠63×40×5 前后角钢 2 Q235A 6 齿条 2 Q235A 7 齿条连接块 6 Q235A 8 连接弯板 8 Q235A 9 ∠75×50×5 角钢 4 Q235A 10 φ× 斜腹杆Ⅱ 2 Q235A 11 ∠63×40×5 角钢 2 Q235A 12 φ× 斜腹杆Ⅲ 2 Q235A 13 接头 4 Q235A 14 M16×70 螺钉 6 Q235A 15 M16 螺母 6 Q235A 总计 1.2.2 结构（自重）线载荷 140 92.841.508 x q kg q l m === 1.2.3 风载荷 由实际结构计算得出（一个标准节）实际迎风面积为： 2 1.50820.0760.07520.5870.06820.58720.7750.02680.438s A m =??+??+??+??=（应为As=2×+×+×+×+×=0.486m 2） 桁架轮廓面积l A ： 21.5080.650.98l A m =?= 结构迎风面充实率0.438/0.450.98 S l A A ?===；(需改) 型钢桁架结构充实系数 φ=～，取 0.5φ=；（φ与φ应一致） 根据安装高度与结构形式确定风载体形系数C ； 型钢构成平面桁架风力系数C = ～，取C = ； 标准节为两桁架并列的等高结构，则总迎风面积为： A = 1122A A μμ+
建筑设计电梯计算
建筑设计电梯计算文档编制序号：[KKIDT-LLE0828-LLETD298-POI08]
电梯 一、电梯的分类 根据国家标准《电梯主参数及轿厢、井道、机房的型式与尺寸》 GB/T 7025，电梯分为六类，见下表1。 表1 电梯的分类 注：1 本表摘自国家标准《电梯主参数及轿厢、井道、机房的型式与尺寸第1部分：Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、 VI类电梯》 GB/T ；《电梯主参数及轿厢、井道、机房的型式与尺寸第2部分：Ⅳ类电梯》 GB/T ；《电梯主参数及轿厢、井道、机房的型式与尺寸第3部分：Ⅴ类电梯》 GB/T 。该标准等效利用国际标准《电梯的安装》ISO/DIS 4190。 2乘客电梯：有完善的安全设计，只用于运送乘客而设计的电梯。 3客货电梯(Ⅱ类电梯)：轿厢内的装饰有别于客梯，可分别用来乘客和载物。 4住宅电梯：轿厢装潢较简单，住宅用电梯宜采用Ⅱ类电梯。 5病床电梯：轿厢长且窄，主要用于搭载病床和病人。 6观光电梯：井道和轿厢壁至少有同一侧透明，乘客可观看轿厢外景物的电梯。 7载货电梯(Ⅳ类电梯)：有必备的安全装置，主要用于载货。其中，为运送车辆而设计的电梯也称为汽车电梯。 8杂物电梯：额定载重量不大于500kg，额定速度不大于1 m/s，服务于规定楼层的固定式升降设备。
二、电梯参数 电梯的基本参数主要有额定载重量、可乘人数、额定速度、轿厢外廓尺寸和井道型式等。主参数指额定载荷和额定速度。 1．额定载重量。电梯设计所规定的轿内最大载荷。乘客电梯、客货电梯、病床电梯通常采用320kg、400kg、600/630kg、750/800kg、1 000/1050kg、1150kg、1275kg、1350kg、1600kg、1800kg、2000kg、2500kg等系列，载货电梯通常采用630kg、1000kg、1600kg、2000kg、2500kg、3000kg、3500kg、4000kg、5000kg等系列，杂物电梯通常采用40kg、100kg、250kg等系列。 2）额定速度。电梯设计所规定的轿厢速度。标准推荐乘客电梯、客货电梯、为适应大交通流量和频繁使用而特别设计的电梯额定速度为、、、、、、、、、、、。医用电梯采用0.63m/s、1.00m/s、1.60m/s、2.00m/s、2.50 m/s等系列，载货电梯采用 0.25m/s、0.40m/s、0.50m/s、0.63m/s、1.00 m/s、1.60m/s、1.75m/s、2.50m/s等系列，杂物电梯采用0.25m/s、0.40m/s等系列。电梯的选型配置时主要参数的确定应根据建筑物的实际情况综合考虑，具体的电梯配置方案应由业主、建筑师、电梯工程师协商确定。 三、电梯的土建布置方法 （一）电梯的位置布置原则 （l）电梯一般要设置在进入大楼的人容易看到且离出入口近的地方。电梯应尽可能的集中在一个区域设置，以便乘客在同一个地方候梯，从而达到乘客对电梯的均匀化分布；电梯的位置布置应与大楼的结构布置相协调。 （2）以电梯为主要垂直交通的每幢建筑物或每个服务区，乘客电梯不应少于两台（七至十一层住宅可设一台），以备高峰客流或轮流检修的需要。两台宜并排布置，以利群控及故障时互救。 （3）电梯在并列布置时不应超过4台，这是因为电梯的停层时间一般不超过8秒，乘客可能来不及进入电梯。
施工升降机计算书
施工升降机计算书 计算依据： 1、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 5、《钢结构设计标准》GB50017-2017 6、《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ215-2010） 7、SCD200/200J施工升降机使用说明书 8、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018 一、参数信息 1.施工升降机基本参数
导轨架重（共需40节标准节，标准节重167kg）：167kg×40=6680kg， 施工升降机自重标准值：P k=((1460×2+1480+1300×2+200+6680)+2000×2)×10/1000=178.8kN； 施工升降机自重设计值：P=n×P k=2.1×178.8=375.48kN； 施工升降机基础自重设计值： P j=γ0×1.3×L×d×h×25=1×1.3×4×4×0.4×25=208kN P=P+P j=375.48+208=583.48kN 三、梁板下钢管结构验算
设梁板下Ф48×3mm钢管@0.6m×0.6m 支承上部施工升降机荷重，混凝土结构自重由结构自身承担，覆土重量由混凝土板自身承担，则： N=(N GK+γ0×γL×1.5×N QK)×la×lb=(36.468+1×0.9×1.5×1)×0.6×0.6=13.614kN 1、可调托座承载力验算 【N】=30≥N=13.614kN 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 顶部立杆段：λ=l0/i=kμ1(h+2a)/i= 1×2.5×（0.6+2×0.2）/0.0159 =157.233 ≤[λ]＝210 满足要求！ 非顶部立杆段：λ=l0/i=kμ2h/i= 1×2.1×1.2/0.0159 =158.491 ≤[λ]＝210 满足要求！ 顶部立杆段：λ1=l0/i=kμ1(h+2a)/i= 1.155×2.5×（0.6+2×0.2）/0.0159 =181.604 非顶部立杆段：λ2=l0/i=kμ2h/i= 1.155×2.1×1.2/0.0159 =183.057 取λ=183.057 ，查规范JGJ130-2011附表A.0.6，取φ=0.214 f＝N/(φA)= 13614/（0.214×424）=150.04N/mm2≤ [f]＝205N/mm2 满足要求！ 梁板下的钢管结构满足要求！ 配筋如下图所示：
旧楼加装电梯计算书(结构验算)讲解
黄埔大道中99号电梯加建项目 计算书
目录 1 电梯挂钩横梁设计验算 (2) 2 连廊加梁设计验算 (5) 3 承台梁设计验算 (8) 4 电梯井主体结构有限元分析 (12) 4.1荷载标准组合 (12) 4.2计算结果 (13) 5 基础验算 (17) 5.1 桩基础方案 (17) 5.2筏板基础方案 (18) 6 结论 (19)
1 电梯挂钩横梁设计验算 图1-1 机房天面吊钩主梁受力示意图 图1-1为机房天面吊钩主梁受力示意图。维修设备2t,因此吊钩受到集中力 120F kN =。主梁到受拉力作用。 图1-2 吊钩主梁简支梁简化图 电梯挂钩主梁校核，主梁按照简支梁计算，如图1-2所示。 主梁截面尺寸200300mm mm ?，长度3000mm 。主梁体积0.18 m 3 ，混凝土强度C25，主梁要承受自身重量及维修设备重量，其中主梁自重0.45t ，为梁均布荷载，其中维修设备2t ，为集中力，梁受到均布力和集中力的共同作用，梁承受总重量为2.45t 。最危险点为中间梁的中点，现按简支梁进行强度验算。 梁均布荷载q=梁自重/l=0.45t/3000mm=4.5kN/3m =1.5kN/m 梁集中力F1=维修设备重量=20 kN 按照《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010 ）P40，第6.2.10条，公式（6.2.10-1） ()'''''''10000()() 2c y s s p py p p x M f bx h f A h a f A h a ασ? ?≤-+---- ???
横梁按受均布荷载和集中力共同作用下的简支梁计算，则: 221 1.5/(3)20331.698282 Fl ql kN m m kN m M kNm ??=+=+= 梁上部纵筋2根，HRB335级，直径14mm ；下部纵筋4根HRB335级，直径18mm ，箍筋HPB235级，直径8mm ，双肢箍，间距100mm 。根据《规范》8.2.1，梁构件混凝土保护层厚度为20mm ，无预应力钢筋，故6.2.10-1变为： '''100()2c y s s x M f bx h f A h a α? ?≤-+- ?? ? 根据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010 ）（以下简称《规范》）P40，第6.2.10条，公式（6.2.10-2）受压区高度需满足： ''''' 10()c y s y s py p p py p f bx f A f A f A f A ασ=-++- 无预应力钢筋，故 ''1c y s y s f bx f A f A α=- （1） 1α：系数，由《规范》6.2.6条规定，查得，C25混凝土，1 1.0α= c f ：混凝土轴心抗压强度设计值，由《规范》4.1.4-1条规定，查得， C25混凝土，11.9c f MPa = b:梁截面宽，b=200mm y f ：普通钢筋抗拉强度设计值，由《规范》4.2.3-1条规定，查得，HRB335级钢 筋300y f MPa = 'y f ：普通钢筋抗压强度设计值，由《规范》4.2.3-1条规定，查得，HRB335级钢 筋' 300y f MPa = s A ：受拉区纵向普通钢筋截面面积，21017.36s A mm = 's A ：受压区纵向普通钢筋截面面积，'2307.72s A mm = 带入公式（1），得 ''1212.892c y s y s f bx f A f A kN α=-=
载货电梯(5000Kg)设计计算书4.5米
THF5000/0.5-JXW-VVVF 目录 一井道顶层净高及底坑尺寸 二电梯主要参数 三传动系统 1.电动机功率计算 2.曳引机主要参数 3.选用校准 四曳引绳安全计算 五悬挂绳轮直径与绳径比值计算 六曳引条件计算 七比压计算 八正常工况下导轨应力,变形计算 九安全钳动作时,导轨应力计算 十轿厢架计算 十一缓冲的校核 十二限速的校核 十三安全钳的校核 十四轿厢通风面积和轿厢面积计算 十五承重大梁的校核 十六底坑地板受力的计算 一井道顶层净高及底坑尺寸
井道顶层净高4500mm 及底坑尺寸1700mm 缓冲器安全距离200mm ～350mm 取300mm 提升高度4.5m 1. 井道顶层空间计算:单位(mm) OH=H+H1+H2+H3+35V 2 OH=2450+300+175+1000+35x0.52 OH=3664＜4500mm 所以井道顶层净高4500mm 满足要求。 OH-顶层高度 H-轿厢高(2500mm) H1-安全距离(300mm) H2-缓冲距离175mm V-速度(0.5米/秒) H3-轿厢投影部分与井道顶最底部分的水平面之间的自由垂直距离(1000+35V 2 mm) 2. 井道底坑空间计算:单位(mm)
P=L1+H1+H2+L3 P=650+300+175+500 P=1625＜1700mm 所以井道底坑深度1700mm满足要求。 P-底坑深度 L1-轿底与安全钳拉杆距离(650mm) H1-安全距离(300mm) H2-缓冲距离(175mm) L3-底坑底与轿厢最底部件之间的自由垂直距离(500mm) 二电梯的主要参数
施工升降机地基基础方案及计算书资料讲解
一、工程安装概况及设备性能 1、工程概况 工程名称： 工程地址： 施工单位： 监理单位： 安装单位： 楼层数： 地上 23 层、地下 2 层 安装高度： 96 m 安装位置：地下室顶板面 2、设备安装平面 施工升降机安装平面图
二、编制依据 1、《施工升降机》GB/T 10054—2005 2、《施工升降机安全规程》GB 10055—2007 3、《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ 215-2010 4、《起重设备安装工程施工及验收规范》GB50278—2010 5、《机械设备防护安全要求》GB8196—2003 6、《建筑机械使用安全技术规程》JCJ33—2001 7、《建筑施工安全检查标准》JCJ59—2011 8、《施工现场临时用电安全技术规范》JCJ46—2005 3、施工升降机使用说明书
三、基础施工方案 按照使用手册的要求，工地现场的的升降机地基承载力不得小于0.15Mpa ，根据工程地质勘察报告结合现场的地形、开挖土质情况，场地土为原土，表层在前期施工受到一定的扰动，经过夯压后能基本够满足要求。 根据现场需要，升降机基础采用混凝土基础与安装地面持平的方案，地面与吊笼间的门坎高采用填高部分外地面高度来解决。SC200/200施工升降机基础规格采用3800×4400×300(厚度)，砼强度等级采用C35；钢筋采用双层双向Φ12＠200。如下图： 施工电梯基础 升降机采用II 型附墙架，基础中心离墙根距离L=3200mm 。 基础座应全部埋入砼内，并校正水平，等基础砼达到设计要求强度即可进行安装。 四、 升降机基础验算 升降机自重： 18790kg 砼基础承载力：F=375.8kN 基础自重：G =3.8×4.4×0.3×25KN/m 3=125.4KN 1、验算基底压力 W M A G F P ±+=) (min max,
SC200型施工升降机基础施工设计计算解析
大东家府邸商住楼工程SC200/200施工升降机基础 施 工 方 案 编制：阳桂林 审核：孙卫逵 审批： 编制单位：湖南省庆新建筑有限公司 编制日期：2015年月日
目录 一、编制依据 (3) 二、工程概况 (3) 三、SC200/200型施工升降机概况............................... .3 四、施工升降机安装概况 (4) 五、基础设计 (5) 六、基础底板支顶加固计算 (6) 七、基础施工 (12) 八、现场安全防护措施 (13)
一、编制依据 1、中联重科股份有限公司《SC型施工升降机使用说明书》 2、《建筑机械安全技术规程》JGJ33-2001 3、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 4、《建筑施工手册》第四版 5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 6、隆回大东家府邸商住楼工程设计图 二、工程概况 项目名称：大东家府邸商住楼 建设单位：隆回三农房地产开发有限公司 设计单位：邵阳市第二研究设计院 监理单位：邵阳市工程建设监理有限公司 施工单位：湖南省庆新建筑有限公司 本工程建筑层数为27层，其中地下1层，地上26层；总建筑面积36465m2；建筑高度79.950米；地下室层高 m，一层层高4.1m，2~26层层高均为3m。根据施工需要，主体结构及装饰阶段施工，垂直运输机械采用1台SC200/200施工升降机配合施工，计划安装时间为结构10层开始，预计安装高度为90米。 三、SC200/200型施工升降机概况 SC200/200型施工升降机为齿轮齿条传动，传动部分在吊笼顶部，做垂直运输建筑施工用起重设备，额定载重量为2×2000kg，主要结构由吊笼、传动部分、导轨架、外笼组成。吊笼是升降机运载人和物料的构件，笼内设有电控箱和防坠安全器，并设有期限开关和机电联锁开关、上下限
施工升降机计算书
施工升降机计算书 品茗软件大厦工程；工程建设地点：杭州市文二路教工路口；属于砖混结构；地上7层;地下0层；建筑高度：22.5m；标准层层高：3m ；总建筑面积：8000平方米；总工期：0天。 本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某勘察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。 本计算书主要依据本工程施工图、施工升降机说明书、《施工升降机》（GB/T 10054-2005），《施工升降机安全规则》（GB10055-2007），《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002），《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）等编制。 一、参数信息 1.施工升降机基本参数 施工升降机型号：SSD60/60；吊笼形式：双吊笼； 架设总高度：60m；标准节长度：2.5m； 导轨架截面长：0.9m；导轨架截面宽：0.6m； 标准节重：100kg；对重重量：575kg； 单个吊笼重: 210kg；吊笼载重：700kg； 外笼重：0kg；其他配件总重量：200kg； 2.地基参数 地基土承载力设计值：150kPa；地基承载力折减系数：0.4； 3.基础参数 基础混凝土强度等级：C20； 承台底部长向钢筋： 14@200； 承台底部短向钢筋： 14@200； 基础长度l：2.5 m；基础宽度b：2.5 m； 基础高度h：1 m；
二、基础承载计算： 导轨架重（共需24节标准节，标准节重100kg）：100kg×24=2400kg， 施工升降机自重标准值：P k=((210×2+0+575×2200)+700×2)×10/1000=31.7kN； 施工升降机自重：P=(1.2×(210×2+0+575×2200)+1.4×700×2)× 10/1000=40.84kN； 三、地基承载力验算 承台自重标准值：G k=25×2.50×2.50×1.00=156.25kN 承台自重设计值： G＝156.25×1.2＝187.50kN 作用在地基上的竖向力设计值：F＝40.84+187.50=228.34kN 基础下地基承载力为：f a= 150.00×2.50×2.50×0.40＝375.00kN > F=228.34kN 该基础符合施工升降机的要求。 四、基础承台验算 1、承台底面积验算 轴心受压基础基底面积应满足 S=2.5×2.5=6.25m2≥(P k+G k)/f c=(40.84+156.25)/(9.6×103)=0.021m2。 承台底面积满足要求。 2、承台抗冲切验算 由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。 计算简图如下：
施工电梯基础计算书
施工电梯基础计算书依据规范: 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ215-2010 《施工升降机》GB/T 10054-2005 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 一、参数信息 施工电梯下混凝土顶板示意图 施工电梯选择型号为SC200/200，轿厢类型为双轿厢。 施工电梯安置位置为混凝土板。 电梯总高度105.00m，标准节长度为1.50m。 标准节重量为1.40kN，单轿厢自重为16.00kN。 外笼重量为14.80kN，对重重量为10.00kN，其他配重为2.00kN。施工电梯轿厢载重为20.00kN，施工荷载为1.00kN. 电梯导轨架长为0.65m，宽为0.5m。 电梯底笼长为3.00m，宽为1.30m。
施工电梯动力系数为2.00。 施工电梯基础下楼板长度为5.00m，宽度为4.00m，厚度为0.30m。 楼板混凝土强度等级为C35。 箍筋肢数为2。 二、施工电梯基础荷载计算 导轨架重为 G0=1.40×Int(105.00/1.50)=98.00kN。 施工电梯自重标准值为 Gk=16.00×2.00+14.80+10.00×2.00+2.00+98.00+20.00×2.00=206.80kN。 施工电梯自重设计值为 G=1.2×(16.00×2.00+14.80+10.00×2.00+2.00+98.00)+1.4×20.00×2.00=256.16kN。所以，G=2.00×256.16=512.32kN 三、施工电梯基础的地下室顶板结构验算 施工升降机的全部荷载由混凝土顶板承担，根据板的边界条件，选择最不利的板进行验算。按荷载满布，且约束条件为一边固支，三边铰支计算。 楼板长宽比：Lx/Ly = 4.00/5.00 = 0.80 楼板均布荷载：q = 512.32/3.90 = 131.36 kN/m2 依据《建筑施工手册》： M0x = -0.1008×131.364×4.002 = -211.86 kN/m2 M xmax = 0.0428×131.364×4.002 = 89.96 kN/m2 M ymax = 0.0187×131.364×4.002 = 39.30 kN/m2 混凝土的泊松比为μ=1/6 根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.10条，配筋计算公式为
施工电梯基础计算书
施工电梯基础计算书 依据规范: 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ215-2010 《施工升降机》GB/T 10054-2005 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 一、参数信息 施工电梯下混凝土顶板示意图 施工电梯选择型号为SC200/200，轿厢类型为双轿厢。 施工电梯安置位置为混凝土板。
电梯总高度105.00m，标准节长度为1.50m。 标准节重量为1.40kN，单轿厢自重为16.00kN。 外笼重量为14.80kN，对重重量为10.00kN，其他配重为2.00kN。 施工电梯轿厢载重为20.00kN，施工荷载为1.00kN. 电梯导轨架长为0.65m，宽为0.5m。 电梯底笼长为3.00m，宽为1.30m。 施工电梯动力系数为2.00。 施工电梯基础下楼板长度为5.00m，宽度为4.00m，厚度为0.30m。 楼板混凝土强度等级为C35。 箍筋肢数为2。 二、施工电梯基础荷载计算 导轨架重为 G0=1.40×Int(105.00/1.50)=98.00kN。 施工电梯自重标准值为 Gk=16.00×2.00+14.80+10.00×2.00+2.00+98.00+20.00×2.00=206.80kN。 施工电梯自重设计值为 G=1.2×(16.00×2.00+14.80+10.00×2.00+2.00+98.00)+1.4×20.00×2.00=256.16kN。所以，G=2.00×256.16=512.32kN 三、施工电梯基础的地下室顶板结构验算 施工升降机的全部荷载由混凝土顶板承担，根据板的边界条件，选择最不利的板进行验算。 按荷载满布，且约束条件为一边固支，三边铰支计算。
施工升降机基础计算书
施工升降机基础报验申请表工程名称：伟星金域蓝湾B区
施工升降机计算书 本计算书主要依据本工程施工图、施工升降机说明书、《施工升降机》（GB/T10054-2005）.《施工升降机安全规则》(GB10055-2007).《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2010），《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）、《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ215-2010）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等编制。 一。、参数信息 3.荷载参数： 二、基础承载计算： 导轨架重（共需40节标准节，标准节重167kg）：167kgX66=6680kg 施工升降机自重标准值： P k=（（460x2+1480+1300x2+6680）+2000x2）x10/1000=178.8KN 施工升降机自重： P=（1.2x（1460x2+1480+1300x2+200+6680）+1.4x2000x2）x10/1000=222.56KN 考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1 P=2.1x P=467.38KN 三、地下室顶板结构验算 验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支撑作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算 楼板长宽比L X/L Y=5/7.45=0.67 1、荷载计算 楼板均布荷载：q=467.38/(4.5X3)=34.62KN·m 2、混凝土顶板配筋验算 依据《建筑施工手册》（第四版）：
M Xmax=0.0446x34.62x52=38.6KN·m M ymax=0.016x34.62x52=13.85 KN·m M0x =-1.1023x34.62x52=-88.54 KN·m M0y=-0.0774x34.62x52=-66.99 KN·m 混凝土的泊桑比为：u=1/6，修正后求出配筋。 板中底部长向配筋： M X= M Xmax+u M ymax=40.91KN·m a s=|M|/a1f c bh02）=40.91x106/(1X14.3X5X1000X3252=0.005 §=1-(1-2X a s)1/2=0.005 y s=1-§/2=0.997 A S=|M|(/y s f y h0）=350.61mm2 实际配筋：1637.22mm2>350.61mm2 板中底部长向配筋满足要求 板中底部短向配筋： M X= M yax+u M xax=20.28KN.m a s=|M|/a1f c bh02）=0.002 §=1-(1-2X a s)1/2=0.005 y s=1-§/2=0.999 A S=|M|(/y s f y h0）=173.51mm2 实际配筋：1637.22mm2>173.51mm2 板中底部短向配筋满足要求 板边上部长向配筋： M Y0= M0ymax+M0xmax=-81.75KN·m a s=|M|/a1f c bh02）=0.007 §=1-(1-2X a s)1/2=0.007 y s=1-§/2=0.996 A S=|M|(/y s f y h0）=701.25mm2 实际配筋：1541.47mm2>701.25mm2 板边上部短向配筋满足要求 三、混凝土顶板挠度计算 板刚度：B C=Eh3/12(1-U2))=11.02X1010 q=0.0346N/mm2 L=5000mm 板最大挠度：f max=w max ql4/B C=0.00386X0.0346X50004/(11.02X1010)=0.76 f max/L=10.76/5000=1/6600.07<1/250 板配筋和挠度变形完全满足支承施工升降机荷重要求 四、混凝土梁配筋验算 由于施工升降机自重主要通过中央立柱传递给大梁，所以可以看作一个集中荷载。楼板自重传来荷载 0.25x5x25=43.75KN/M 梁自重 0.9x0.4x25=12.38KN/M 静载 43.75+12.38=65.12KN/M 活载 1x7.45=7.45KN/M