销钉在钢筋网复合砂浆加固混凝土构件中的性能研究_尚守平
第36卷第3期建 筑 结 构2006年3月
销钉在钢筋网复合砂浆加固混凝土构件中的性能研究
*
尚守平 龙凌霄 曾令宏
(湖南大学土木工程学院 长沙410082)
[提要] 对用高性能复合砂浆钢筋网薄层加固的混凝土构件进行了界面剪切试验研究,试验包括16个应用了销钉的试件和4个没有应用销钉的对比试件。探讨了在植有销钉的情况下,销钉与复合砂浆加固层协同抵抗粘结抗剪破坏的受力机制及销钉数量、直径、基本锚固深度、间距对抗剪能力的影响。试验表明,销钉大幅提高界面粘结的抗剪能力及延性。根据试验结果,提出了植有销钉的构件界面粘结抗剪能力计算方法。[关键词] 混凝土结构 钢筋网复合砂浆加固 植筋锚固 粘结抗剪
S tudy of th e Pins in Reinforced Conc rete Be am Stre ngthen ed with Fer roc ement P Shang Shouping,Long Ling xiao,Zeng Linghong(Civil Engineering College of Hunan Unive rsity,Cha ngsha 410082,China)
Abstrac t :Ba se d on the e xpe ri ments of 4R C speci me ns strengthene d with pins and 4speci mens without pins,the felted c apability of the ferroc ement with w ire meshe s is a nalyzed.The influences of the pins c amount,diameter,depth a nd distanc e on the felted capability of fe rroce me nt are discussed.The test results show that the pins impro ve the c apacity of mucosity a nd ductility.A ca lc ulation method for the muc osity c apacity of the bloc k is presente d.K eyword s :RC struc ture s;ferr oce ment;pos-t embe dding technology;bonding and shearing
*博士点专项项目(721201004);湖南省自然科学基金资助(02JJ Y3043)。
0 引言
目前,对于销钉(即化学植筋技术)尚无成熟的规
范来进行设计和施工。虽然在加固补强工程中运用该技术由来已久,但是已有的研究,侧重于单独考虑植筋的抗拉拔能力[4]
,讨论销钉参与加固界面抵抗粘结破
坏的研究较少。结合一系列钢筋网复合砂浆加固混凝土构件在植有销钉的情况下的试验研究,销钉与加固层协同抵抗粘结破坏的受力机制,并由此得出植筋数量、直径、基本锚固深度及间距对粘结性能的影响。提出植筋后的钢筋网复合砂浆加固混凝土构件加固界面粘结能力的计算方法。1
试验概况
20个440@300@150试件,混凝土为C30。截面配筋如图1所示。试件侧面加固层厚度为20mm,加固材料为高性能钢筋网复合水泥砂浆[5]。点焊平直钢筋网为25@25网格,由于试件是缩尺模型,钢筋为<115,按照实际工程构件的尺寸,钢筋的直径可以达到4mm 以上。在加固构件时,首先在粘结面上涂刷一种由水泥基复合的双组分无机界面剂,再在其上抹复合砂浆。复合砂浆的组成为:p.o.4215普通硅酸盐水泥,0125mm 筛孔过筛的中砂,以及由聚丙烯纤维、钙矾石型膨胀剂、硅灰及粉煤灰等超细掺合料组成的外加粉剂。配合比水泥B 砂B 外加剂B 水=1100B 1150B 0116B 0144。界面剂由A,B 组分构成,A 组分为树脂系列减水剂,为水剂;B 组分为水泥基复合的含18%的硅灰、粉煤灰等
超细掺合料组成的无机界面粉剂。配合比A B B B 水=110B 3313B 910。
销钉植于试件侧面,按其数量、直径、植入深度、间距分组。试件上为厚20mm 加载钢板,宽度与试件相同,为150mm 。下为凹形钢底座,其突出部位与加固层相接触(不与混凝土试件接触),以此形成对加固层与原混凝土粘结界面的剪切,如图2
所示。
图1 试件截面
图2试验装置示意图
试验分3组进行,第1组为1~10号,第2组为11~15号,第3组为16~20号。所用销钉均为HPB235(f y k =235N P mm 2)。孔径均为销钉直径d +2mm 。3组试验的实测混凝土立方体强度f c u 分别为33,38,32MPa 。第1组试验所用销钉直径较大,植入深度较深,考虑到其可能对试件强度产生较大影响,因此采用了试件两相对面错开布置销钉的非均匀对称分布形式;而第2,3组试验中,因为对植筋所需深度已有把握,故采用了销钉在粘结界面上绕界面中心均匀对称
布置的形式。其他参数见表1。
试验分组情况
表1组号
编号n (根)d (mm)D (mm)b (mm)2F (kN)10---23220---2103683d 80
24046
85d 120230
15683d 120140
6685d 8020576103d 12028286103d 150********d 120225106105d 150250110---320121264050
35021318640
50496
14126401004371518640100460160---204171285d 6029031812105d 100340
1912105d 603802012105d 100356
注:n 为单侧界面销钉根数,D 为销钉植入深度,d 为销钉直径;b 为销钉间距;F 为单侧极限剪切承载力。
2 试验结果分析
211破坏形态
试件1~4,6,7,10,11,13~16,18~20的破坏形态为两侧加固界面均裂开;试件5,8的破坏形态为两侧加固界面均裂开,销钉有拔出现象;试件9,12,17的破坏形态为一侧界面均裂开,一侧砂浆局部开裂。
图3 试验装置照片
图4 相对承载力对比
212结果分析
图4所示为各试件与其同组对比试件的承载力之差除以单侧植入销钉根数之值,即(F -F 0)P n ,第1组F 0取两个对比试件的平均值。可以看到,第2组与第3组试验结果表现得较规律,销钉直径越大,该值越大。而在第1组试验结果较为离散,并出现有负值(试件5承载力表现过低,未表现在该统计图中)。综合比较3组试验情况的异同,可得出结论:不仅是销钉的直径和数量,销钉在界面上是否均匀对称分布对于试件的承载力也有较大影响。
图5,6中承载能力明显偏低的点分别对应于试件5,12,17,在试验过程中可以观测到,这3个试件侧面砂浆或原混凝土均出现比较明显的局部开裂。因为销
钉是通过复合砂浆发挥作用的,因此砂浆承载能力的降低可能是影响这3个试件承载力偏低的主要原因。图中,A 为反映销钉总截面面积的参数,A =nd 2;F 1为混凝土与砂浆单侧界面的粘结力;F 2为单侧销钉抗弯力,F =F 1+F 2。
图5 第1组试验结果
图6 第2,3组试验结果
在整个试验观测过程中,试件2,5,9,10,12,15,17在破坏前均出现了局部开裂现象,主要集中发生于砂浆底部与支座接触处,以及植有销钉处。只有试件5在一侧出现了砂浆中部的横向裂缝(未贯通),该裂缝的产生与试验时压力机调试不当,出现偏心受压有关。总之,局部开裂的现象虽然存在,但都是伴随着粘结破坏而产生的,破坏仍由粘结因素控制。考虑到实际工程中一般不会出现纯剪切的受力状况,因此保证合适的植筋间距和深度,此种裂缝可以控制。213破坏机理分析
复合砂浆与原混凝土的粘结力由三部分组成:通过特制界面剂,复合砂浆与原混凝土之间的化学粘结力,加固层与混凝土表面的摩擦力及因为界面凹凸不平产生的机械咬合力。化学粘结力主要存在于加固层与混凝土表面发生相对粘结滑移前,当连接面上发生相对粘结滑移后,水泥晶体被剪断或挤碎,化学胶结力大大降低。当化学胶结力退出工作后,粘结力就主要依靠摩擦阻力和机械咬合力来维持,摩擦阻力主要取
决于加固层与混凝土连接面上的正应力和摩擦系数,机械咬合力主要取决于原混凝土表面的粗糙程度和表面状况,但其极限值受到混凝土及复合砂浆的强度的限制。
销钉通过钢筋网以及复合砂浆拉动其周围的销钉协同变形。因此,试验中大部分试件在加载时,压力机指针出现停顿并回退,然后继续向前。随着荷载进一步的增大,裂开的区域扩展并贯通,而在加固层与混凝土的相对滑移过程中,加固层有法向脱离的趋势,这加剧了摩擦阻力和机械咬合力减小的趋势。越来越多的剪力由销钉承受,由于钢筋网和复合砂浆的存在,销钉的变形较为一致。当加固层与混凝土界面基本裂开并分离的时候,构件即宣告破坏,见图7。以销钉发生弯曲屈服为构件粘结破坏的设计极限状况。
根据对试验过程中压力机指针的观察记录,在没有打入销钉的对比试件中,有两个观察到卸载现象,分别发生在破坏荷载的83%及71%处。其余两个均为加固层突然剥离。而在植入了销钉的试件中,卸载的现象主要集中发生在破坏荷载的45%~65%之间,并
有多次卸载现象出现。
图7 破坏后销钉照片
图8 销钉受力的两种模型
214界面粘结能力计算方法推导
在试验中,试件破坏形式大部分表现为加固层裂开,少数试件伴随有复合砂浆局部压裂现象。销钉的变形均表现为沿受力方向的弯曲,没有出现拉断的情况,少量销钉被拔出。
根据试验所得数据及机理分析,推导植有销钉的情况下,复合砂浆加固混凝土构件加固面粘结能力计算方法如下:
F 1=k 1k 2f c A c (1)F 2=nN
(2)F =F 1+F 2=k 1k 2f c A c +nN
(3)
式中:k 1为混凝土强度影响系数,对试验结果进行回归分析,取k 1=0107;A c 为加固层与混凝土单侧接触面积;N 为单根销钉抗弯承载力;k 2为界面销钉分布影响系数,根据对试验结果回归分析,k 2=1125(加固界面上销钉均匀对称分布)或1100(其余情况),试验中,第1组销钉布置形式为非均匀对称分布,k 2取1;第2,3组为均匀对称分布,k 2取1125。
对于N 的计算,考虑图8的两种受力模式,即集中荷载受力模式及三角形荷载受力模式。首先按式(4)计算销钉产生塑性变形时的截面弯矩:
M =f C W x
(4)
式中:M 为截面弯矩;C 为截面塑性发展系数,取为
112;W x 为净截面模量;f 为钢的抗弯强度设计值。
按集中荷载进行设计时:
M =PL
(5)
式中,L 为销钉外露长度;P 为按集中荷载考虑时的外
加合力,即N 。又根据式(4),可得:
N =P =f C W x P L
(6)综合式(3),(6),可得:
F =k 1k 2f c A c +n f C W x P L
(7) 按三角形荷载进行设计时:
M =qL 2
P 3
(8)
式中q 为三角型荷载最大梯度值。
根据式(4),得:
q =3f C W x P L 2
(9)N =q L P 2=3f C W x P 2L (10)F =k 1k 2f c A c +3n f C W x P 2L
(11)
图9为销钉受力模式分别取集中荷载和三角型荷载时粘接力计算值与实测值的比较。在销钉数量较多且分布对称均匀的情况下,承载力明显提高。这是因为销钉数量的增多,及均匀的分布有助于界面粘结力的重分布,并减缓加固层与混凝土相对滑移时沿法向
外移的趋势,这使得界面摩擦阻力和机械咬合力得到充分发挥。由图可见,按照集中荷载进行销钉设计更加偏于安全。因此建议以式(7)作为植有销钉的构件
单侧界面粘结能力的计算公式。
图9 理论计算值与实测值的比较
3 结论
(1)植筋基本锚固深度s 应不小于5d (d 为植筋直
径),且不应小于4cm 。在试件1~10中,植筋深度为3d 的销钉有被拔出现象,而植筋深度为5d 的销钉均无拔出。而11~20号销钉按此规律施工,无拔出现象发生。植筋自原混凝土表面外露长度应不小于20mm 。但不应外露出加固层。
(2)为保证混凝土粘结破坏锥体的完整性,避免应力锥重叠,从而降低锚固作用。建议销钉间的间距不小于销钉埋入深度的两倍。在施工规范的前提下其间距同时不应小于50mm 。销钉与试件边缘的距离也应保证在50mm 以上,见图10
。
图10 销钉合理间距示意
(3)销钉直径越大,在满足植筋深度的前提下,锚固力趋于提高。试件11~15的试验结果表明,销钉数量越多,锚固力越强。同时,销钉在界面上分布越均匀,越有利于界面粘结。
(下转第37页)
粘结预应力碳纤维筋极限应力增量$R f与综合配筋指标B
呈线性关系。根据试验数据提出了无粘结预应力碳纤维筋极限应力的计算公式,由此得出试验梁的受弯承载力计算值,与试验结果符合良好。
(3)碳纤维筋无粘结部分预应力混凝土梁的实测
荷载-位移曲线呈三直线形状,分别以混凝土开裂和非预应力环氧涂层钢筋屈服为弯折点。对非预应力钢筋屈服前的第二直线段的刚度进行分析,求出刚度折减系数B015随换算配筋率A E Q和预应力度K变化的拟合计算公式。应用双直线原理推导出短期刚度计算公式,计算结果与试验结果符合良好。
(4)实测了碳纤维筋无粘结部分预应力混凝土梁的开裂弯矩、裂缝分布及开展情况。对于碳纤维筋无粘结部分预应力混凝土梁,裂缝间距及分布主要受非预应力环氧涂层钢筋配置数量及位置的影响,无粘结预应力碳纤维筋对裂缝的开展有一定的约束作用,通
过回归得到裂缝间距l
c r
的计算公式。在计算梁受拉区纵向钢筋的等效应力R sk时,引入碳纤维筋等效应力
系数K
fe
,并计及环氧涂层钢筋对裂缝间应变不均匀系数的增大影响等。提出了碳纤维筋无粘结部分预应力混凝土梁的平均裂缝宽度计算方法,其计算结果与试验结果符合良好。
(5)碳纤维筋由于其优异的材料性能,在桥梁、地下建筑、水工、海港工程等腐蚀环境中的混凝土工程有着广阔的应用前景。目前在我国尚需扩大材料规格品种及配套锚具的开发研究等工作。
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[7]聂永明,陶学康.环氧涂层钢筋搭接长度及梁受弯性能试验研
究[J].建筑科学,2000(1).
(上接第9页)
(2)利用电梯井钢框架层间作固定导轨支架的圈梁QL1,加强了钢框架的整体刚度。
(3)电梯井钢框架与既有建筑结构的铰接做法,保证了电梯井钢框架在施工期间的安全,保证了新老结构沉降的自行调整以及钢框架的稳定。
(4)电梯井采用钢框架,周边围护墙体采用轻质材料,吸收地震作用少,其对原砌体结构地震作用的影响也较小。
4结语
按上述两种结构设计方法将三跑楼梯的楼梯井改造成电梯井的工程完工已有三年,使用期间电梯运转正常平稳,原结构未发现任何异常情况;现浇混凝土结构复式托架工作正常,未发现因托换而产生的结构裂缝,实施效果良好。
参考文献
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(4)卸载现象表明,销钉对试件延性的提高非常明显。没有植筋的试件卸载时已经接近破坏了,而植筋试件不仅在卸载现象出现后仍有相当的承载能力,而且可能出现多次卸载,即粘结应力重分布,而使得试件的抗粘结能力得到较充分的发挥。同时,销钉的存在减缓了加固层沿法向外移的趋势,这使得界面摩擦阻力和机械咬合力得到充分发挥,也利于延性的提高。
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基础钢筋混凝土灌注桩施工方案
基础钢筋混凝土灌注桩施工方案
基础钢筋混凝土灌注桩施工方案 一、概况 本工程所处位置属于山西古县西山鸿兴煤业有限公司矿井兼并重组整合项目原煤仓工程，土质结构主要为自然淤积的页岩、碎石、泥渣和河卵石加沙及少量的粉砂，密度小、含水率较大、地耐力较小；为了满足主体结构的要求设计单位将本工程基础设计为机械成孔、钢筋混凝土砂岩灌注桩基础，因地形限制，经变更调整后确定为115个桩，根据地质资料显示桩长应在22—25m之间，桩长较深，此部位容易出现塌孔现象，其他部位均为淤积泥渣，桩长较短塌孔几率较小。 二、施工工艺 根据本区域土层状况结合设计要求和以往的施工经验，本工程的基础灌注桩应采用冲锤钻孔、泥浆护壁进行湿法成孔；使用密封导管水下浇筑混凝土。 三、工序 桩孔定位→复核轴线定位验收→钻机就位→制备泥浆→开钻至设计标高→清孔→下钢筋笼→下导管→浇混凝土→破桩 四、施工技术要点（定位检查保证不偏不歪、泥浆稠度、粘度、清孔沉渣厚度、钢筋笼保护层厚度、导管密封、离孔底高度、埋深、混凝土质量） 1.本工程根据地勘资料得知土层为杂填土、淤泥、砂卵层，因此在施工中要控制泥浆密度在1.2~1.3g/cm3之间。
2.清渣：采用泥浆导管循环清渣，在清渣时必须备足泥浆及时补充，确保桩孔中浆面稳定。必要时要进行二次清空，孔底沉渣厚度≤100mm，清空完毕后，应连续不断的浇筑混凝土。 3.放置钢筋笼：钢筋笼制作应符合设计要求，保护层厚度为50mm，调放钢筋笼要多点起吊，使钢筋笼垂直对准桩孔中心，缓慢准确吊放到设计深度。应检查钢筋笼是否垂直居中，符合要求立即灌注混凝土，以防塌孔。 4.混凝土灌注：水下浇筑混凝土施工是灌注桩质量控制的一个重要环节，因此保证要做到以下几点： （1）、采用直径225mm的刚性导管进行水下混凝土灌注，导管要求连接密封良好，导管底部下至距孔底30~50mm。 （2）、混凝土拌制必须严格按试验配合比进行配料搅拌，搅拌不少于三分钟，塌落度控制在180~200mm。首次封管必须备够充足的料，导管埋入混凝土深度一般2000~6000mm为宜，否则不能提拔导管。混凝土浇筑因连续浇筑中间不能停歇。 五、质量保证措施（管理方、施工方人的力度，管理制度） 1.加强技术管理，认真熟悉图纸、按照规范施工，做好桩位测量、放线和引测定位工作，保证不因技术性差错造成返工或质量事故。 2.落实各级、各岗位责任，技术员做好技术交底和指导工作，施工员、班组长应以服从技术管理为理念组织施工，质量员及时做好三检和隐蔽验收工作。 3.把好原材料、半成品的质量验收关，进场材料必须按要求进行
浅谈钢筋混凝土灌注桩施工(2021新版)
浅谈钢筋混凝土灌注桩施工 (2021新版) Security technology is an industry that uses security technology to provide security services to society. Systematic design, service and management. ( 安全管理 ) 单位：______________________ 姓名：______________________ 日期：______________________ 编号：AQ-SN-0942
浅谈钢筋混凝土灌注桩施工(2021新版) 我国自七十年代就利用灌注桩处理高层建筑基础和地质条件差的基础工程了。特别是近几年来，城市高层建筑增多，排水困难而起的基础下沉现象相当多，所以灌注桩基础越来越受到许许多多的建设单位和施工单位的青睐。经过我们在神华集团公司神府东胜煤田318个灌注桩和64口降水井的施工实践，没有出现任何技术和质量问题，总结了一套较完整的施工方法。 钢筋混凝土灌注是靠桩头和桩身共同承担荷载的一种基础，施工时应认真掌握其施工的每个环节，现以反循环钻机成孔泥浆护壁，水下灌注砼桩为例，介绍这种桩的施工方法。 反循环钻机泥浆护壁成孔灌注桩的施工工艺是： 钻孔→吊装钢筋笼→浇灌砼→抽出护筒成桩→处理桩头 一、钻孔
（一）挖泥浆池和制作泥浆 泥浆的作用是防止孔壁坍塌和对孔壁起保护作用，它既能使孔内的泥浆不致流入孔外，又能使孔外的水不致渗入孔内，它的具体要求为： 比重：1.3~1.5/Tm3 (用婆梅式比重计侧) 含沙率：≤4-8% 胶体含量：≥90% 塑性指数：IP＞17 1、挖泥浆池 泥浆池应设至距桩位6-8米以外的空地为宜，坑口尺寸大约4×5M（也可根据钻机多少确定），深1.5M为宜，四周用红砖铺砌，坡度大约600左右，上抹20厚1：2.5的水泥砂浆。 泥浆池必须保证一次施工30~40个桩的排放和需求，否则钻孔时，既浪费泥浆，又太麻烦。 泥浆池施工完毕，应从桩位至泥浆池施工两条排浆循环沟，以
钢筋网水泥砂浆护坡施工工艺标准
A/0 ZQN/JS-01-2012安徽中启能电力工程有限公司企业标准 JZ-9钢筋网水泥砂浆护坡施工工艺标准 2012-3-10发布2012-3-10实施
安徽中启能电力工程有限公司发布
目次 1范围1 2术语和定义1 3施工准备2 4施工工艺3 5质量标准5 6职业健康安全、环境保护技术措施5
钢筋网水泥砂浆护坡施工工艺标准 1范围 本标准规定了钢筋网水泥砂浆护坡施工的准备事项、工艺流程、施工工艺标准、质量标准、成品保护措施、职业健康安全和环境措施及质量记录。 本施工工艺标准适用于火电厂不同建（构）筑物的基坑土方护坡，以及工业与民用建筑中新建、改建、扩建的建构筑物土方工程基坑护坡。 适用于地下水埋深较浅（通常2米以下）、开挖深度大、土质条件差（如粉土、砂土、含水量大的粘性土、淤泥、淤泥质土等）、有地下水渗出的基坑边坡保护。 适用于受到邻近建（构）筑物、道路、管道、管线等影响，而导致的土方开挖边坡坡度较小的基坑，以及零米以下基础施工工期较长的深基坑。 对特殊地区（如山区、丘陵地带等）常有恶劣天气（大风、大雨、雷雨、冰雹等）时，钢筋水泥网保护基坑边坡也很有效。 钢筋网水泥砂浆护坡应总合考虑地质和水文条件、基础类型、开挖深度、降排水条件、周边环境、基坑周边何载、季节性施工等因素，做到因地制宜，合理设计、精心施工。 2术语和定义 下列术语和定义适用于本文件。 2.1 建筑基坑building foundation pit 为进行建筑物（包括构筑物）基础与地下室的施工所开挖的地面以下空间。 2.2 基坑周边环境surroundings around foundation pit 基坑开挖影响范围内包括既有建（构）筑物、道路、地下设施、地下管线、岩土体及地下水体等的统称。 2.3 基坑护坡protecting side foundation pit 指在工业与民用建筑中，对新建、改建、扩建的建（构）筑物土方工程基坑边坡的保护。通过采取有效措施，在自然条件下，能够确保基坑边坡的稳定性，避免基坑边坡渗水、管涌、滑坡、塌方等现象的发生。 2.4 钢筋网水泥砂浆护坡reinforcing bar-net and mixture of cement sand to protecting side 就是通常所讲的“挂网抹面法”。使用钢丝网片、锚筋和水泥砂浆保护基坑边坡的方法。基坑边坡修整后，把购买的钢丝网片铺在基坑边坡上，相互搭接；再采用长度1.0米、不低于Φ12规格的钢筋作为钢丝网片锚筋，打入基坑边坡土中；然后，在其上面铺设20-35mm厚不低于标号M5.0的水泥砂浆面层，压实抹光。这种保护基坑边坡方法就叫“钢筋网水泥砂浆护坡”法。
钢筋混凝土灌注桩施工技术交底
钢筋混凝土灌注桩施工技术交底
技 术 交 底 记 录 2014年 12 月 30 日 ，
废浆钢筋笼 下钢泥浆测孔埋设护第一次不 合成 钻机定位，调挖导
1.3施工技术要求 （1）测量放线定桩位 根据验收后的控制桩，按照提供的桩位平面布置图 30cm 长φ8钢筋定出各个桩位，经过自检合格后，请有关部门组织检查，并及时办理桩位放样复核手续存档。（2）施工现场处理 根据施工现场情况，为了满足商品混凝土罐车行走 条件，原有道路不进行破除，待其它区域施工完成后再混凝灌注水 养护清水清 成
钻机就位后，必须平正、稳固、确保在施工中不发生倾斜、移动； 钻机钻进开孔时，应小压力慢转速，使护筒刃脚处 形成坚固的泥皮护壁，达到护筒底下4m后，可根据不同 地质情况正常钻进： 严格控制桩身垂直度，主钻杆钻进完成后需再次检 查机台水平度，调整钻杆垂直度。 在粘土层中钻进时，宜适用尖底钻头，中等转速，大泵量，稀泥浆的操作方法。 在砂土或软土等易塌孔地层中钻进时，宜选用平底 钻头，控制进尺，轻压、低档慢速、大泵量、稠泥浆的 操作方法。
钟，清孔过程中及时补给足够的浆液，并保持液面的稳定，沉渣厚度必须小于规范及设计要求，且满足桩长。 （6）钢筋笼制作与吊放 钢筋笼制作场地必须保持平整，下面铺垫30cm 子，钢筋笼制作前，将主筋调直，清除钢筋表面污垢、锈蚀； 按设计图纸制作，主筋采用单面搭接，搭接长度不小于10d，制作钢筋时在同一截面上搭接头不多于主筋总根数的50%； 分节制作钢筋笼，接头处预留钢筋的搭接长度应符合设计要求。成形的钢筋笼应平卧堆放在平整的地面上，堆放层数不应超过2层；
钢筋网水泥砂浆面层加固墙体施工方案
合肥市第八中学1#教学楼、2#教学楼结构抗震加固 钢筋网水泥砂浆面层加固墙体 施工方案 安徽华力建设集团有限公司 二0一0年七月 施工方案审批表
目录 第一章、编制依据 3 第二章：编制目的 4 第三章：施工准备 4 第四章：钢筋网水泥砂浆面层加固墙体： 4 第五章：质量要求 5 第六章：安全环境保护 6 第一章、编制依据 1．1、合肥市第八中学1#教学楼、2#教学楼结构抗震加固工程工程施工图纸 1．2、主要规范、规程： a、《砼结构结构加固设计规范》（CECS146：2003） b、《砼结构加固技术规程》（JGJ/T10—95） c、《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）； d、《建筑抗震设计规范》（GB50011—2001）及《建筑抗震设计规范局部修订》（2008版）； e、安徽华力建设集团有限公司的企业标准。
1．3、施工组织设计 第二章：编制目的 使新老结构有机地结合牢固，使墙体加固后的抗剪强度和抗侧加强，确保工程质量。 第三章：施工准备 1、劳动力及施工机具的配置要根据工期要求进行，以保证工期和质量要求为宗旨，并根据现场情况及时调整。 2、施工用水、电、及材料机械到位。 3、完成剔凿、拆除等工作量。 第四章：钢筋网水泥砂浆面层加固墙体： 4．1、基层处理 1、保证加固层与原墙面可靠粘结，对原墙有损坏或酥碱较严重的部位，应先进行局部拆砌，修补； 2、对墙面原有强度较低、粘结不牢的粉饰层、光滑的面砖或石料饰面层等必须铲除，并用钢丝刷和压力水刷洗干净，对粘结良好无空膨的原有水泥砂浆粉饰层可不铲除，但应凿毛，并将表面油污等用高压水刷洗干净。以确保面层与基层可靠粘结。 4．2、钢筋网铺设
高性能复合砂浆钢筋网在中小学校舍加固中的应用
高性能复合砂浆钢筋网在中小学校舍加固中的应用 高性能复合砂浆钢筋网在中小学校舍加固中的应用 [摘要]：本文作者结合多年的工作经验，以汶川地震为工程实例，并通过对高性能复合砂浆钢筋网加固砌体结构的方法的探讨，希望此施工方法可以给到同行的借鉴。 [关键词]：加固技术；高性能复合砂浆 [abstract] : this paper the author combined with years of the worked experience, to wenchuan earthquake for engineering example, and through the high-powered composite reinforcement fabric reinforcement mortar masonry structure method, this paper hope the construction method can give to peer for reference. [key words] : strengthening technology; High-powered composite mortar 中图分类号：TU74文献标识码：A 文章编号： 概述 汶川地震中，中小学校舍破坏严重，导致了严重的人员伤亡和财产损失。汶川地震后，各级政府高度重视中小学校舍的安全，对中小学校舍进行了全面的检测与抗震加固。中小学校舍有相当一部分为砖砌体结构，传统砖砌体房屋加固方法有：外加混凝土构造柱和圈梁、外加钢筋水泥砂浆面层、压力灌浆法、粘钢加固、粘贴碳纤维材料加固、增设抗震墙等方法。JgJ116-98《建筑抗震加固技术规程》对砌体房屋分抗震承载力不满足要求、房屋整体性不满足要求、房屋中易倒塌部位、扭转效应明显四种情况较为全面的介绍了砌体房屋的加固方法。 本文介绍的高性能复合砂浆钢筋网加固砌体结构的方法是在大量实验理论研究基础上，以传统加固方法为基础并有所创新的一种加固方法，相比于其他加固技术，其具有造价低、施工速度快等优点，
钢筋混凝土灌注桩施工技术交底
钢筋混凝土灌注桩施工技术交底 根据项目部指定的控制点，依据兰图、变更进行放线；资料同步，每道工序向项目部报验。 一、成孔. 1.工艺流程：①桩位复查②成孔对点③井口安装护圈 ④成孔⑤清渣⑥检查孔深及沉渣情况。 ①桩位复查：在桩机就位前严格按照图纸设计施工复核桩位标识钢筋 是否准确无误，检查无误后桩机方可就位。 ②成孔对点：桩机就位后在校准好后、锤头中心点必须对准桩位的标 志钢筋点上、检查无误后施工队技术人员应上报项目部技术人员检查无误、项目部技术人员上报监理复查无误后，方可下锤。 ③井口安装护圈：在打深一定程度后，及时设井口护圈，确保井口稳 定及施工人员安全。 ④成孔：在成孔过程中，施工人员首先要做好成孔记录，应据实记录， 确保数据的真实性，否则项目部将给予经济处罚。按每小时记录下降深度。在成孔过程中应保证锤体自由下落，确保桩孔的垂直度，并及时加胶泥护壁，以防出现塌孔意外，沉渣应及时清理，避免卡锤现象。 泥浆应及时清理。 ⑤清渣：在孔深达到设计标高后彻底清理孔底沉渣。确保沉渣厚度符 合桩成孔质量要求，孔底沉渣量不得大于8mm。清理时应及时注水，用泥浆排污泵抽出污浆，直至孔内泥浆量达到质量要求。 ⑥桩基施工对自检成孔质量满足设计和规范要求后，通知项目部及监 理单位对成孔质量进行检查验收工作，并将成孔有关技术资料及时送报项目部，成孔验收合格后方可进行下道工序的施工。 二、钢筋笼的制作与安装 1、工艺流程：①放样下料——②顶笼制作——③底笼制作——④钢筋 笼吊装——⑤顶笼与底笼焊接——⑥钢筋笼位置校核 2、钢筋笼制作、安装施工要求及质量要求： ①放样下料：笼体钢筋的规格、数量、间距严格依据施工图纸及其相 应的变更设计进行放样、下料。由于本工程采用搭接焊接形式，因此在下料时应充分考虑钢筋的焊接搭接长度及搭接区间的布置、接头百分率均应满足设计及规范要求。 ②顶笼制作：本工程笼体采用机械切断、电弧焊接工艺，笼体纵向腕 力筋及加强箍筋均采用焊接连接，焊条应采用E50焊条，搭接焊接头单面应保证接缝长度不小于10d。施焊人员必须持证上岗，严禁无证操作。焊接前应试焊以确定焊接技术参数，并按每种焊条规格进行焊接。
一、墙面钢筋网砂浆抹灰加固方案
墙面钢筋网砂浆抹灰加固方案 一、施工准备 在进行施工前，应对照图纸，看图纸跟现场的结构是否统一，若不统一应及时告知建设单位、监理单位和设计单位。 （1）外墙面处置控制测量：根据建筑物平面控制网上的各外墙轴线投测到原一层墙上，根据墙上的各轴线，进行控制外墙的垂直度和平整度。 （2）内墙墙面垂直测量：以各原轴线测量定点，将主要轴线投测到施工层，首先应进行校核，闭合合格后，测设细部轴线，将设计墙厚弹在楼地面及两侧墙面上，作为内抹灰施工找方正垂直、平整的依据。 二、钢筋网砂浆加固墙体方法 工艺流程：基层处理---锚筋固定---刷水泥浆---钢筋网绑扎---抹水泥砂浆 （1）钢筋网片砂浆面层按下列施工顺序：原墙面清底、钻孔并用水冲刷、待孔内干燥后铺设钢筋网并安设锚筋、浇水湿润墙面、抹砂浆并养护、墙面装饰； （2）原墙面碱蚀严重时，应先清除松散部分，并用1:3水泥砂浆抹面，已松动的勾缝砂浆剔除； （3）墙体裂缝处理：压力灌浆材料加固，就是在水泥浆液中掺入一定量的悬浮剂，借助外来的气压（比如空气压缩机、手压泵）浆液灌注到砖墙裂缝内，提高气体抗剪、抗拉强度，达到加固目的。 （4）采用双面加固，采用“S”形Ф6钢筋以钻孔穿墙对拉，间距0.9米且梅花状布置。竖向钢筋应该连续贯通穿过楼板。为避免钻孔太密，造成楼板或楼梯过大损伤，在楼板处采用集中配筋方式穿过，钢筋规格为Ф12@700，上下搭接各480mm,端部焊Ф6横筋两道，以便
与钢筋网扎结。 （5）刷水泥浆先用钢丝刷和压力水将原墙面刷洗干净，然后在砌体加固面刷素水泥砂浆合层，注意要刷均匀。M10的水泥砂浆面层35mm厚采用手工分层抹制为避免裂缝，钢筋网与墙面间的保护层为5MM （6）砂浆面层分三层：第一层要求将钢筋网与砌体间的间隔空隙抹实， （7）初凝后抹第二层，要求砂浆将钢筋网全部罩住，初凝后抹第三层至设计厚度，面层砂浆采用膨胀砂浆或纤维砂浆。 （8）钢筋外保护层厚度为20MM，水泥砂浆终凝后，应浇水养护，并检查是否有空鼓、干缩裂缝及漏筋现象，防止阳光暴晒，冬季应采取防冻措施。 木屋架及木檩条劈裂处理 劈裂主要是建设初期木材在干燥过程中干缩而逐渐产生的，经过半个多世纪的使用并受外界温、湿度变化的影响，裂缝状况不可避免。 修缮做法为：施工中采用嵌补法，当裂缝宽度不超过3mm时，补腻子后进行表面修饰，当裂缝宽度在3~30mm时，采用嵌补加箍对劈裂缝宽度超过10mm的木檩条采用全面清灰，用无收缩M40水泥素浆灌缝，用扁铁围套抱箍，并在裂缝中灌入环氧树脂液；对檩条上宽度介于50~100mm的劈裂缝，则全部采用环氧树脂灌缝。
钢筋混凝土灌注桩
混凝土灌注桩 混凝土灌注桩是一种直接在现场桩位上就地成，然后在浇筑混凝土或安放钢筋笼再浇注混凝土而成的桩。与预制桩相比，具有施工低噪音、低振动、桩长和直径可按设计要求变化自如、桩端能可靠地进入持力层或嵌入岩层、单桩承载力大、挤土影响小、含钢量低等特点。但成桩工艺较复杂，成桩速度比预制打入桩慢，成桩质量与施工有密切关系。按其成法不同，可分为钻灌注桩、沉管灌注桩、人工挖灌注桩、爆扩灌注桩等。 ⑴灌注桩施工准备工作 1)确定成施工顺序 钻灌注桩和机械扩对土没有挤密作用，一般可按钻机行走最便等现场条件确定成施工顺序。沉管灌注桩和爆扩灌注桩对土有挤密、振动影响，可结合现场施工条件确定施工顺序：间隔一个或两个桩位成；在邻桩混凝土初凝前或终凝后成；五根以上单桩组成的群桩基础，中间的桩先成，外围的桩后成；同一个桩基础的爆扩灌注桩，可采用单爆或联爆法成。 2)成深度的控制 摩擦型桩：摩擦桩以设计桩长控制成深度；端承摩擦桩必须保证设计桩长及桩端进入 持力层深度；当采用锤击沉管法成时，桩管入土深度以标高控制为主，以贯入度控制为辅。 端承型桩：当采用锤击法成时，沉管深度控制以贯入度为主，设计持力层标高控制为辅。 3)钢筋笼的制作
制作钢筋笼时，要求主筋环向均匀布置，箍筋的直径及间距、主筋的保护层、加劲箍的间距等均应符合设计规定。箍筋和主筋之间一般采用点焊。分段制作的钢筋笼，其接头宜采用焊接并应遵守《混凝土结构工程施工质量验收规》。 钢筋笼吊放入时，不得碰撞壁。灌注混凝土时应采取措施固定钢筋笼的位置，避免钢筋笼受混凝土上浮力的影响而上浮。 也可待浇筑完混凝土后，将钢筋笼用带帽的平板振动器振入混凝土灌注桩。4)混凝土的配制 配制混凝土所用的材料与性能要进行选用。灌注桩混凝土所用粗骨料可选用卵或碎，其最大粒径不得大于钢筋净距的1/3，对于沉管灌注桩且不宜大于50mm；对于素混凝土桩，不得大于桩径的1/4，一般不宜大于70mm。坍落度随成工艺不同而有各自的规定。混凝土强度等级不应低于C15，水下浇注混凝土不应低于C20。水下浇注混凝土具有无振动、无排污的优点，又能在流砂、卵、地下水、易塌等复杂地质条件下顺利成桩，而且由于其扩散渗透的水泥浆而大大提高了桩体质量，其承载力为一般灌注桩的1.5～2倍。 ⑵钻灌注桩 钻灌注桩是指利用钻机械钻出桩，并在中浇注混凝土(或先在中吊放钢筋笼)而成的桩。根据钻机械的钻头是否在土壤的含水层中施工，又分为泥浆护壁成和干作业成两种施工法。 1)泥浆护壁成灌注桩 泥浆护壁成灌注桩适用于地下水位较高的地质条件。先由钻设备进行钻，待深达到设计要求后清，放入钢筋笼，然后进行水下浇注混凝土而成桩。为防止在钻过程中塌，在中注入相对密度有一定要求的泥浆进行护壁。按设备又分冲抓、冲击、
钢筋网水泥砂浆面层加固砖墙承载力增强系数的研究_刘培
第30卷第3期2014年3月 建筑科学BUILDING SCIENCE Vol.30，No.3Mar．2014 ［文章编号］ 1002-8528（2014）03-0070-04钢筋网水泥砂浆面层加固砖墙承载力增强系数的研究 刘 培，程绍革，白雪霜（中国建筑科学研究院工程抗震研究所，北京100013） ［摘要］本文介绍钢筋网水泥砂浆面层加固砖墙承载力增强系数的计算方法。通过比较《建筑抗震加固技术规程》 （JGJ 116—2009）和《砌体结构加固设计规范》（GB 50702—2011）中面层加固后墙片抗震受剪承载力的不同计算方法，分析原砖墙砌筑砂浆强度等级、面层厚度、墙体竖向压应力以及原砖墙厚度等因素对承载力增强系数的影响，同时验证两本规范中不同计算方法的合理性。 ［关键词］砖砌体墙；抗震加固；钢筋网水泥砂浆面层；抗震受剪承载力；增强系数［中图分类号］TU746．3［文献标识码］A Ｒeinforcement Coefficient Study of Seismic Shear Capacity of Masonry Strengthening with Steel Mesh Cement Mortar Splint Liu Pei ，Cheng Shaoge ，Bai Xueshuang （Institute of Earthquake Engineering ，China Academy of Building Ｒesearch ，Beijing 100013，China ） Abstract ：The calculation methods for the reinforcement coefficient of bearing capacity in the masonry strengthening brick wall with bar-mat and cement mortar are introduced．Based on the comparison of calculation methods for the seismic shear capacity of the strengthened wall between the Technical Specification for Seismic Strengthening of Buildings and Code for Design of Strengthening Masonry Structures ，the factors which inqluence the reinforcement coefficient of bearing capacity are analyzed ，such as brick wall's cement mortar strength ，thickness of the reinforcing layer ，vertical compressed stress．And the reasonableness of the two Codes in different approaches calculation are proved． Keywords ：brick wall ；seismic strengthening ；steel mesh cement mortar splint ；seismic shear capacity ；reinforcement coefficient ［收稿日期］2013-08-14 ［作者简介］刘培（1988-），女，硕士研究生 ［联系方式］lixpei39@126．com 0引言 钢筋网水泥砂浆面层加固法是在墙体的一侧或 两侧布置与原砖墙有效连接的钢筋网，并浇筑水泥砂浆形成钢筋网水泥砂浆面层来提高墙体的受剪承 载力，实践证明这种方法是一种经济、合理、有效的加固方式。 现行行业标准《建筑抗震加固技术规程》（JGJ 116—2009）中，对面层加固墙片后的承载力给出了增强系数的计算方法。现行国家标准《砌体结构加固设计规范》（GB 50702—2011）中，面层加固砌体墙的受剪承载力等于原砌体抗震受剪承载力与采用 面层加固后提高的抗震受剪承载力之和。 本文通过对不同条件下的砖砌体墙片钢筋网水泥砂浆面层加固的计算，比较两本规范中的不同计算方法，分析出影响加固后墙片承载力的主要因素。 1 规范关于加固墙体抗震承载力计算方法 1.1 建筑抗震加固技术规程 《建筑抗震加固技术规程》（本文以下简称为规程）中5.3.2条第3款给出了墙段面层加固后的增强系数计算公式 ［1］ ： ηP ij = 240t w0η0+0．075t w0240 －()1/f [] vE （1） 式中：ηP ij 为第i 楼层第j 墙段面层加固的增强系数；η0为基准增强系数，砖墙体可按表1采用；t w0为墙体厚度（mm ）；f vE 为原墙体的抗震抗剪强度设计值 （MPa ），与墙体平均压应力σ和原砖墙砌筑砂浆强 DOI:10.13614/https://www.wendangku.net/doc/ac471146.html,ki.11-1962/tu.2014.03.014
钢筋网砂桨面层加固墙体
第一节钢筋网砂桨面层加固墙体 一、特点及适用范围 钢筋网砂浆面层加固，是在面层砂浆中配设一道钢筋网或钢板网或焊接钢丝网，达到提高墙体承载力和变形性能（延性）的一种加固方法．优点是出平面抗弯强度有较大幅度提高，平面内抗剪强度和延性提高较多，墙体抗裂性有较大幅度改善，尤其是钢板网和焊接钢丝网，适用于静力加固和中高烈度的抗震加固． 二、设计构造 <1>砂浆强度等级宜≥M10，宜采用水泥砂浆，厚度35~40mm。 <2>钢筋网宜采用细密点焊钢筋网，规格宜为?4@(120~150)×(120~150)，亦可采用?6@(200~300)×(200~300)。钢板网规格为“GW0.8×15×40~GWl.0×15×40。焊接钢丝网一般采用镀锌电焊网，规格为DHW1.8×50.8×50.8~DWH2.5×50.8×50.8，其质量必须符合相应产品标准。 <3>钢筋网、钢板网及焊接钢丝网与墙体的固定，双面加固时采用S 形?6钢筋以钻孔穿墙对拉，间距宜为900mm，并且呈梅花状布置；单面加固时采用L型?6构造锚固钢筋以凿洞填M10水泥砂浆锚固，孔洞尺寸为60mm×60mm，深120~180mm，构造锚固钢筋间距为600mm，呈梅花状交错排列。对于空斗墙宜双面配筋加固，锚固筋应设在眠砖与斗砖交接灰缝中。 <4>竖向钢筋应连续贯通穿过楼板。为避免钻孔太密，造成楼板过大损伤，在楼板处可采用集中配筋方式穿过，钢筋规格为?12@600，上下搭接各400mm，端部焊?6横筋两道，以便与钢筋网、钢板网及焊接钢丝网扎结。 <5>钢筋网砂桨面层应深入地下，埋深≥500mm，地下部分厚度扩大
为150~200mm。 三、施工要点 <1>钢筋网、钢板网及焊接钢丝网在墙面的固定应平整牢固，与墙面净距宜≥5mm，网外表保护层厚度应≥10mm。 <2>墙体或楼板钻孔时不得伤及原有钢筋，贯通墙体或楼板的钢筋插入孔洞后，应采用水泥砂浆填实；当孔洞较大时，采用细石混凝土填实。 <3>门窗润口处，若门窗樘离垮面缝隙过小，U型筋无法穿过封头，可在门窗撞上钻孔，抹面可到门窗樘面。 <4>其它要求与砂浆面层加固相同。 四、施工方法
钢丝网水泥砂浆加固用高性能复合砂浆的研究
钢丝网水泥砂浆加固用高性能复合砂浆的研究 葛序尧1，彭勃2，谢业明3 （1、湖南大学土木工程学院，长沙410082 2. 湖南固特邦土木技术发展有限公司长沙410205 3. 安徽省公路桥梁工程公司，合肥 230022 ） 摘要：本文针对《混凝土结构加固设计规范》GB50367－2006钢丝网水泥砂浆加固对砂浆性能的要求，对两种不同类型减水剂改性的聚合物砂浆性能进行了研究，得出聚羧酸盐高效减水剂与聚合物有较好的相容性，可以使砂浆含气量降低、减水效果有一定叠加性、保水性增加、抗折强度、抗压强度和粘结抗拉强度得到大幅度提高；然后根据规范要求选出较优配合比。 关键词：钢丝网；聚合物；水泥砂浆；减水剂；加固 0 引言 砌体结构被广泛应用于我国的工业和民用领域。我国砌体结构较多，使用年限较长，有大量的砌体结构急需加固。钢丝网水泥砂浆加固是砌体结构重要的加固方法之一，钢丝网水泥是一种由钢丝网增强的水泥复合砂浆。钢丝网水泥属于无机复合胶凝材料，它有较高的抗拉强度、重量比和较好的韧性、延展性及耐久性，可以加工成任意形状，适用于各种轮廓外形的结构构件加固[1]。已有的各种加固方法中的界面粘贴技术，国内外均采用以环氧树脂结构胶为主剂的有机结构胶，价格昂贵，相比之下砂浆作为无机胶凝材料，与基材间将有更好地相容性、协调性、相互渗透性，而且抗老化、耐火、耐久性更好，且价格相对便宜[2]；因此，钢丝网水泥砂浆加固越来越受到国内外加固行业的重视。 1 钢丝网水泥砂浆加固对砂浆性能的要求 国内外许多文献相继对钢丝网水泥砂浆抗震加固试验研究和理论分析进行了介绍。对钢丝网水泥面层加固墙体，研究和实际应用多做得比较多的国家是前苏联，苏联塔什干乌兹别克力学与抗震结构研究院和苏联中央建筑结构科学院都对钢丝网水泥砂浆加固砖砌体做过深入的研究，并各自提出破坏时的极限水平荷载的计算公式，他们提出加固后墙体承载能力与砂浆的工作性、抗压强度、粘结强度、加固层面积、钢丝网强度及配筋率相关的结论[3]。我国《砌体结构设计规范》GB50003－2001对砖砌体和钢筋砂浆面层的组合砖砌体构件的承载力设计中，对砂浆的强度及对应的取值、不同面层时钢筋的强度系数做了规定，并且砂浆的厚度和强度对承载力有直接的作用[4]。因此，开发高强、高韧性、高粘结性、抗渗、耐腐的高性能新型复合砂浆具有很重要的意义[5]。本文针对《混凝土结构加固设计规范》GB50367－2006钢丝网水泥砂浆加固对砂浆性能的要求，对两种不同类型减水剂改性的聚合物砂浆性能进行了研究，并从中选出较优的配合比。为使研制的砂浆使用方便、质量稳定和较高工作效率，把砂浆制成干粉砂浆的形式，因此，本文研究中采用的聚合物和减水剂均 * 作者简介：葛序尧（1982－），男，在读硕士研究生。
预应力管桩“桩—网”结构
预应力管桩“桩—网”结构 加固处理深厚软土地基施工工法 工法编号：RJGF(闽)—18—2008 完成单位：中铁二十四局集团福建铁路建设有限公司 主要完成人：蔡履沐黄玉仁郑军锋钱寅星陶秉环 1 前言 1.0.1 在全国首批建设的高速铁路—东南沿海时速为200km/h的客货共线铁路中，遇到路堤须填筑在典型的海积滩涂—溺谷相沉积淤泥层地基上，该淤泥层厚度深且具有含水量高、孔隙率高、压缩性高、强度低的特点，淤泥层多粘土、粗砂等夹层，下卧层横纵向起伏变化大。 1.0.2 由于新建速度为200km/h的客货共线铁路荷载大、运行速度高，故对路基的平顺性、工后沉降提出了很高要求。在温福铁路25～48m深厚软土地基处理中，依据现行的处理方法已无法满足地基承载力和工后沉降的要求，铁道部和铁道第四勘察设计院决定在温福铁路首次采用预应力管桩“桩—网”结构加固处理25～48m深厚软土地基。 1.0.3 中铁二十四局集团福建铁路建设有限公司根据设计要求在施工中借鉴和总结现有的软土地基处理方法，总结出一套预应力管桩“桩—网”结构加固处理25～48m深厚软土地基工法。 1.0.4 本工法在2005年温福铁路试验段加固深厚软土地基中首次应用，随后2006年分别在温福Ⅱ标霞浦车站和甬台温铁路工程建设中得到进一步推广和完善。本工法获得中国铁道建筑总公司工法二等奖。 2 工法特点 2.0.1 本工法对路基的深厚软土地基加固提出了一种有效的处理方法。 2.0.2 本工法通过实施形成“桩—网”结构，使路基荷载通过“桩—网”结构传至下卧土层，满足地基承载力和工后沉降控制要求。 2.0.3 施工速度较其他类型桩快，工期能够得到保证。 2.0.4 工艺流程清楚，操作方便，施工安全易于控制。
钢筋混凝土灌注桩施工工艺
附件 钢筋混凝土灌注桩施工工艺 2019年9月17日
批准：审核：编制：
目录 一、适用范围 (1) 二、施工流程 (1) 三、工艺流程说明及主要质量控制要点 (1) 四、钻孔灌注桩施工质量缺陷预防措施 (8) 五、示例图片 (13) 六、主要引用标准 (13)
一、适用范围 适用于钢筋混凝土灌注桩施工。 二、施工流程 施工流程图见下图 三、工艺流程说明及主要质量控制要点 旋挖钻机成孔采用跳挖方式，钻头倒出的土距桩孔口的最小距离应大于6m，并及时清除。
（一）施工准备 1. 技术准备 （1）图纸会检：由监理单位组织建设单位、设计单位、施工单位对图纸进行会检，图纸会检后方可进行施工。 （2）技术交底：桩基施工前，由施工单位先编制桩基施工方案，经监理单位审批后，方可进行桩基施工。桩基施工前，项目总工对管理人员进行二级交底，施工员对操作人员进行三级交底。技术交底内容要充实，具有针对性和指导性，交底人和被交底人都要签名，形成书面交底记录。 （3）安全交底：施工前，必须对施工人员进行安全交底，使其了解工作中的危险源及安全防范措施。交底人和被交底人都要签名，形成书面交底记录。 2. 材料准备 检查现场进场的水泥、钢筋、砂石料的合格证，并报监理单位进行验收，按规范要求进行抽检，复验合格后方可用于现场。按照设计要求，进行配合比设计，混凝土中各类掺合料、外加剂掺入量应根据配合比确定。 3. 机械设备准备 本工程采用2台徐工280型旋挖机进行成孔。采用25吨汽车吊进行钢筋笼吊装工作。 机械设备进场后进行自检，并查看机械设备维修保养记录，确保机械设备各部件运转完好后，将出厂合格证、检验报告报监理进行验收，合格后方可投入使用。 4. 资料准备 准备好桩基工程的成孔、浇筑记录和隐蔽工程验收记录表格，并安排好记录人员。 （二）测量放线 根据场区控制桩，测设出单位工程轴线控制桩，根据轴线控制桩，定出每个桩基的位置，并用短钢筋对每一个桩位进行标识。根据场区标高控制点，在单位工程处测设出标高控制点，用于标高控制，并将桩位和标高控制点报请监理单位验收，验收合格后，方可进行下道工序施工。 （三）埋设护筒 护筒长1.8m,壁厚6～8mm，钢护筒内径大于钻头100mm，上部开设
钢筋网水泥砂浆对砖砌体的抗震加固及施工
钢筋网水泥砂浆对砖砌体的抗震加固及施工 摘要：砖砌体结构抗震性能差用钢筋网水泥砂浆对砖砌体结构进行加固，能有效提高结构的抗震性能，本文论述了钢筋网水泥砂浆面层加固砖砌体原理及施工方法。 关键词：钢筋网水泥砂浆；砖砌体 在我国房屋建筑中，砖砌体结构仍占有较大的比例，只是砖砌体结构的抗拉、抗弯及抗剪强度均较低，在遭受地震荷载作用时极易造成脆性破坏。国内外历次震害经验表明：砖砌体结构房屋的毁坏和倒塌是造成人员伤亡的主要因素。为此，研究砌体结构的抗震加固就具有重要的实际意义。用钢筋网水泥砂浆加固砖墙(简称“夹板墙”)是抗震加固措施之一。在海城、唐山地震之后，得到广泛地应用。它是对开裂或未开裂墙体加固，以提高其抗震能力的一种有效的方法。本文论述采用钢筋网水泥砂浆面层加固砖砌体以提高砖砌体结构抗震性能的研究成果和施工方法。
1钢筋网水泥砂浆加固的试验研究 塔什干乌兹别克力学与抗震结构研究院对塔什干震后的砖房采用钢筋网水泥砂浆的加固进行了大量的试验研究工作。他们采用足尺砖墙进行加固试验，在加固前后，利用测微震仪表测定建筑物各方向在地震前后的自振周期，显示出加固后砖房自振周期确己减短，表明加固后建筑物刚度有很大增长，经加固的墙体，可使抗水平力强度提高1.8—3倍，前苏联中央建筑结构科学院对砖砌体采用钢筋网水泥砂浆面层加固，也曾做过一些试验。试验结果表明，采用双面钢筋网水泥砂浆面层加固砖砌体，可使初裂荷载和破坏荷载均较未加固砌体提高40％；采用双面混凝土面层配筋加固的墙体，则强度可提高一倍。 我国的许多学者对采用夹板墙加固砖墙的抗震性能也做了大量的试验研究工作。文献做了用双面钢筋网水泥砂浆面层加固砖砌体单片墙与普通墙的抗震性能对比试验。试件的承载力，各阶段的刚度值和延性。
混凝土及钢筋混凝土灌注桩施工方案
混凝土及钢筋混凝土灌注桩施工方案 一、概述 1、特点：砼灌注桩是直接在施工现场桩位上成孔，然后放入钢筋笼再浇筑砼而成桩。与预制桩相比，可节省钢材、木材和水泥，降低成本，对邻近建筑物及周围环境的有害影响小，但灌注桩成桩工艺复杂，易发生质量安全事故，且技术间隔时间长，不能立即承受荷载，工期长。 2、分类：灌注桩按成孔方法不同可分为钻孔灌注桩、冲孔灌注桩、沉管灌注桩、人工挖孔桩及爆扩桩等。 3、灌注桩成孔的控制深度： （1）摩擦型桩。摩擦桩以设计桩长控制成孔深度；端承摩擦桩必须保证设计桩长及桩端进入持力层深度；当采用锤击沉管法成孔时，桩管入土深度控制以标高为主，以贯入度为辅。 （2）端承型桩。当采用钻（冲）、挖掘成孔时，必须保证桩孔进入设计持力层深度；当采用锤击沉管法成孔时，沉管深度控制以贯入度为主，设计持力层标高为辅。
4、灌注桩成孔施工顺序： （1）对没有挤土作用的钻孔灌注桩，一般按现场条件和桩机行走方便的原则确定成孔顺序。 （2）对有挤土作用和振动影响的冲孔桩、沉管桩、爆扩桩等，一般可结合现场施工条件，采用下列方法确定成孔顺序：①间隔一个或两个桩位成孔（即跳打）； ②在邻桩砼初凝前或终凝后成孔；③一个承台下桩数在五根以上者，中间桩先成孔，外围桩后成孔；④同一个承台下的爆扩桩，可采用单爆法或联爆法成孔；⑤人工挖孔桩的桩净距小于2倍桩径且小于2.5m时，应采取跳挖，排桩跳挖的最小净距不得小于4.5m，孔深不宜大于40m。 二、钻孔灌注桩施工 （一）钻孔机械设备 目前常用的钻孔机械有：螺旋钻孔机、循环水式钻孔机、潜水钻机。 1、螺旋钻孔机：工作原理见P37图2.14。适用于地下水位以上的一般粘性土、硬土、砂土或人工填土土层的成孔，属于干作业成孔桩，成孔孔径为 300-800mm，钻孔深度8-12m。
销钉在钢筋网复合砂浆加固混凝土构件中的性能研究_尚守平
第36卷第3期建 筑 结 构2006年3月 销钉在钢筋网复合砂浆加固混凝土构件中的性能研究 * 尚守平 龙凌霄 曾令宏 (湖南大学土木工程学院 长沙410082) [提要] 对用高性能复合砂浆钢筋网薄层加固的混凝土构件进行了界面剪切试验研究,试验包括16个应用了销钉的试件和4个没有应用销钉的对比试件。探讨了在植有销钉的情况下,销钉与复合砂浆加固层协同抵抗粘结抗剪破坏的受力机制及销钉数量、直径、基本锚固深度、间距对抗剪能力的影响。试验表明,销钉大幅提高界面粘结的抗剪能力及延性。根据试验结果,提出了植有销钉的构件界面粘结抗剪能力计算方法。[关键词] 混凝土结构 钢筋网复合砂浆加固 植筋锚固 粘结抗剪 S tudy of th e Pins in Reinforced Conc rete Be am Stre ngthen ed with Fer roc ement P Shang Shouping,Long Ling xiao,Zeng Linghong(Civil Engineering College of Hunan Unive rsity,Cha ngsha 410082,China) Abstrac t :Ba se d on the e xpe ri ments of 4R C speci me ns strengthene d with pins and 4speci mens without pins,the felted c apability of the ferroc ement with w ire meshe s is a nalyzed.The influences of the pins c amount,diameter,depth a nd distanc e on the felted capability of fe rroce me nt are discussed.The test results show that the pins impro ve the c apacity of mucosity a nd ductility.A ca lc ulation method for the muc osity c apacity of the bloc k is presente d.K eyword s :RC struc ture s;ferr oce ment;pos-t embe dding technology;bonding and shearing *博士点专项项目(721201004);湖南省自然科学基金资助(02JJ Y3043)。 0 引言 目前,对于销钉(即化学植筋技术)尚无成熟的规 范来进行设计和施工。虽然在加固补强工程中运用该技术由来已久,但是已有的研究,侧重于单独考虑植筋的抗拉拔能力[4] ,讨论销钉参与加固界面抵抗粘结破 坏的研究较少。结合一系列钢筋网复合砂浆加固混凝土构件在植有销钉的情况下的试验研究,销钉与加固层协同抵抗粘结破坏的受力机制,并由此得出植筋数量、直径、基本锚固深度及间距对粘结性能的影响。提出植筋后的钢筋网复合砂浆加固混凝土构件加固界面粘结能力的计算方法。1 试验概况 20个440@300@150试件,混凝土为C30。截面配筋如图1所示。试件侧面加固层厚度为20mm,加固材料为高性能钢筋网复合水泥砂浆[5]。点焊平直钢筋网为25@25网格,由于试件是缩尺模型,钢筋为<115,按照实际工程构件的尺寸,钢筋的直径可以达到4mm 以上。在加固构件时,首先在粘结面上涂刷一种由水泥基复合的双组分无机界面剂,再在其上抹复合砂浆。复合砂浆的组成为:p.o.4215普通硅酸盐水泥,0125mm 筛孔过筛的中砂,以及由聚丙烯纤维、钙矾石型膨胀剂、硅灰及粉煤灰等超细掺合料组成的外加粉剂。配合比水泥B 砂B 外加剂B 水=1100B 1150B 0116B 0144。界面剂由A,B 组分构成,A 组分为树脂系列减水剂,为水剂;B 组分为水泥基复合的含18%的硅灰、粉煤灰等 超细掺合料组成的无机界面粉剂。配合比A B B B 水=110B 3313B 910。 销钉植于试件侧面,按其数量、直径、植入深度、间距分组。试件上为厚20mm 加载钢板,宽度与试件相同,为150mm 。下为凹形钢底座,其突出部位与加固层相接触(不与混凝土试件接触),以此形成对加固层与原混凝土粘结界面的剪切,如图2 所示。 图1 试件截面 图2试验装置示意图 试验分3组进行,第1组为1~10号,第2组为11~15号,第3组为16~20号。所用销钉均为HPB235(f y k =235N P mm 2)。孔径均为销钉直径d +2mm 。3组试验的实测混凝土立方体强度f c u 分别为33,38,32MPa 。第1组试验所用销钉直径较大,植入深度较深,考虑到其可能对试件强度产生较大影响,因此采用了试件两相对面错开布置销钉的非均匀对称分布形式;而第2,3组试验中,因为对植筋所需深度已有把握,故采用了销钉在粘结界面上绕界面中心均匀对称 布置的形式。其他参数见表1。