楼板模板支撑计算
扣件钢管楼板模板支架计算书
计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
计算参数:
模板支架搭设高度为4.0m，
立杆的纵距 b=1.10m，立杆的横距 l=1.10m，立杆的步距 h=1.50m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。
木方50×100mm，间距500mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。
梁顶托采用钢管48×3.5mm。
模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图
图2 楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为48×3.2。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9×(25.000×0.150×1.100+0.350×1.100)=4.059kN/m
考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(2.000+1.000)×1.100=2.970kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 110.00×1.80×1.80/6 = 59.40cm3；
I = 110.00×1.80×1.80×1.80/12 = 53.46cm4；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M ——面板的最大弯距(N.mm)；
W ——面板的净截面抵抗矩；
[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q ——荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×4.059+1.4×2.970)×0.500×0.500=0.226kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.226×1000×1000/59400=3.800N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算 [可以不计算]
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×4.059+1.4×2.970)×0.500=2.709kN
截面抗剪强度计算值 T=3×2709.0/(2×1100.000×18.000)=0.205N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×4.059×5004/(100×6000×534600)=0.535mm
面板的最大挠度小于500.0/250,满足要求!
二、模板支撑木方的计算
木方按照均布荷载下连续梁计算。
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.000×0.150×0.500=1.688kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.350×0.500=0.157kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.500=1.350kN/m
考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9×(1.20×1.688+1.20×0.157)=2.214kN/m
考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.9×1.40×1.350=1.890kN/m
计算单元内的木方集中力为(1.890+2.214)×1.100=4.514kN
2.木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 4.514/1.100=4.104kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×4.10×1.10×1.10=0.497kN.m
最大剪力 Q=0.6×1.100×4.104=2.709kN
最大支座力 N=1.1×1.100×4.104=4.966kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.497×106/83333.3=5.96N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算 [可以不计算]
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2709/(2×50×100)=0.813N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.845kN/m
最大变形 v =0.677×1.845×1100.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.462mm
木方的最大挠度小于1100.0/250,满足要求!
三、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取木方的支座力 P= 4.966kN
均布荷载取托梁的自重 q= 0.046kN/m。
托梁计算简图
1.124
托梁弯矩图(kN.m)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
托梁变形计算受力图
0.146
经过计算得到最大弯矩 M= 1.123kN.m
经过计算得到最大支座 F= 12.133kN
经过计算得到最大变形 V= 1.863mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 5.08cm3；
截面惯性矩 I = 12.19cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=1.123×106/1.05/5080.0=210.54N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁挠度计算
最大变形 v = 1.863mm
顶托梁的最大挠度小于1100.0/400,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤R c
其中 R c——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。
五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
N G1 = 0.118×4.000=0.472kN
(2)模板的自重(kN)：
N G2 = 0.350×1.100×1.100=0.424kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
N G3 = 25.000×0.150×1.100×1.100=4.538kN
考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 N G = 0.9×(N G1+N G2+N G3)= 4.890kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 N Q = 0.9×(1.000+2.000)×1.100×1.100=3.267kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.20N G + 1.40N Q
六、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N = 10.44kN
i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；
A ——立杆净截面面积，A=4.501cm2；
W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3；
[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
a ——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.00m；
h ——最大步距，h=1.50m；
l0——计算长度，取1.500+2×0.000=1.500m；
——由长细比，为1500/16=94；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.632；
经计算得到=10442/(0.632×450)=36.726N/mm2；
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W计算公式
M W=0.9×0.9×1.4W k l a h2/10
其中 W k——风荷载标准值(kN/m2)；
W k=0.7×0.300×1.200×0.600=0.216kN/m2
h ——立杆的步距，1.50m；
l a——立杆迎风面的间距，1.10m；
l b——与迎风面垂直方向的立杆间距，1.10m；
风荷载产生的弯矩 M w=0.9×0.9×1.4×0.216×1.100×1.500×1.500/10=0.061kN.m；
N w——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
N w=1.2×4.890+0.9×1.4×3.267+0.9×0.9×1.4×0.061/1.100=10.047kN
经计算得到=10047/(0.632×450)+61000/4729=48.156N/mm2；
考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
七、楼板强度的计算
1.计算楼板强度说明
验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取8.00m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。
宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积A s=3600.0mm2，f y=300.0N/mm2。
板的截面尺寸为 b×h=8000mm×150mm，截面有效高度 h0=130mm。
按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天、15天...的
承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：
2.计算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边8.00m，短边8.00×1.00=8.00m，
楼板计算范围内摆放8×8排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第2层楼板所需承受的荷载为
q=1×1.20×(0.35+25.00×0.15)+
1×1.20×(0.47×8×8/8.00/8.00)+
1.40×(
2.00+1.00)=9.69kN/m2
计算单元板带所承受均布荷载q=8.00×9.69=77.50kN/m
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
M max=0.0513×ql2=0.0513×77.49×8.002=254.42kN.m
按照混凝土的强度换算
得到5天后混凝土强度达到48.30%，C35.0混凝土强度近似等效为C16.9。
混凝土弯曲抗压强度设计值为f cm=8.11N/mm2
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
= A s f y/bh0f cm = 3600.00×300.00/(8000.00×130.00×8.11)=0.13 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
s=0.121
此层楼板所能承受的最大弯矩为：
M1=s bh02f cm = 0.121×8000.000×130.0002×8.1×10-6=132.7kN.m
结论：由于M i = 132.74=132.74 < M max=254.42
所以第5天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。
第2层以下的模板支撑必须保存。
3.计算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边8.00m，短边8.00×1.00=8.00m，
楼板计算范围内摆放8×8排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第3层楼板所需承受的荷载为
q=1×1.20×(0.35+25.00×0.15)+
1×1.20×(0.35+25.00×0.15)+
2×1.20×(0.47×8×8/8.00/8.00)+
1.40×(
2.00+1.00)=15.17kN/m2
计算单元板带所承受均布荷载q=8.00×15.17=121.38kN/m
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
M max=0.0513×ql2=0.0513×121.39×8.002=398.53kN.m
按照混凝土的强度换算
得到10天后混凝土强度达到69.10%，C35.0混凝土强度近似等效为C24.2。
混凝土弯曲抗压强度设计值为f cm=11.53N/mm2
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
= A s f y/bh0f cm = 3600.00×300.00/(8000.00×130.00×11.53)=0.09 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
s=0.085
此层楼板所能承受的最大弯矩为：
M2=s bh02f cm = 0.085×8000.000×130.0002×11.5×10-6=132.4kN.m
结论：由于M i = 132.74+132.45=265.19 < M max=398.53
所以第10天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。
第3层以下的模板支撑必须保存。
4.计算楼板混凝土15天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边8.00m，短边8.00×1.00=8.00m，
楼板计算范围内摆放8×8排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第4层楼板所需承受的荷载为
q=1×1.20×(0.35+25.00×0.15)+
2×1.20×(0.35+25.00×0.15)+
3×1.20×(0.47×8×8/8.00/8.00)+
1.40×(
2.00+1.00)=20.66kN/m2
计算单元板带所承受均布荷载q=8.00×20.66=165.28kN/m
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
M max=0.0513×ql2=0.0513×165.28×8.002=542.64kN.m
按照混凝土的强度换算
得到15天后混凝土强度达到81.27%，C35.0混凝土强度近似等效为C28.4。
混凝土弯曲抗压强度设计值为f cm=13.55N/mm2
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
= A s f y/bh0f cm = 3600.00×300.00/(8000.00×130.00×13.55)=0.08
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
s=0.077
此层楼板所能承受的最大弯矩为：
M3=s bh02f cm = 0.077×8000.000×130.0002×13.6×10-6=141.1kN.m
结论：由于M i = 132.74+132.45+141.09=406.29 < M max=542.64
所以第15天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。
第4层以下的模板支撑必须保存。
5.计算楼板混凝土20天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边8.00m，短边8.00×1.00=8.00m，
楼板计算范围内摆放8×8排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第5层楼板所需承受的荷载为
q=1×1.20×(0.35+25.00×0.15)+
3×1.20×(0.35+25.00×0.15)+
4×1.20×(0.47×8×8/8.00/8.00)+
1.40×(
2.00+1.00)=26.15kN/m2
计算单元板带所承受均布荷载q=8.00×26.15=209.17kN/m
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
M max=0.0513×ql2=0.0513×209.17×8.002=686.75kN.m
按照混凝土的强度换算
得到20天后混凝土强度达到89.90%，C35.0混凝土强度近似等效为C31.5。
混凝土弯曲抗压强度设计值为f cm=15.00N/mm2
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
= A s f y/bh0f cm = 3600.00×300.00/(8000.00×130.00×15.00)=0.07 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
s=0.067
此层楼板所能承受的最大弯矩为：
M4=s bh02f cm = 0.067×8000.000×130.0002×15.0×10-6=135.9kN.m
结论：由于M i = 132.74+132.45+141.09+135.91=542.20 < M max=686.75
所以第20天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。
第5层以下的模板支撑必须保存。
6.计算楼板混凝土25天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边8.00m，短边8.00×1.00=8.00m，
楼板计算范围内摆放8×8排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第6层楼板所需承受的荷载为
q=1×1.20×(0.35+25.00×0.15)+
4×1.20×(0.35+25.00×0.15)+
5×1.20×(0.47×8×8/8.00/8.00)+
1.40×(
2.00+1.00)=31.63kN/m2
计算单元板带所承受均布荷载q=8.00×31.63=253.06kN/m
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
M max=0.0513×ql2=0.0513×253.06×8.002=830.86kN.m
按照混凝土的强度换算
得到25天后混凝土强度达到96.60%，C35.0混凝土强度近似等效为C33.8。
混凝土弯曲抗压强度设计值为f cm=16.13N/mm2
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
= A s f y/bh0f cm = 3600.00×300.00/(8000.00×130.00×16.13)=0.06 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
s=0.067
此层楼板所能承受的最大弯矩为：
M5=s bh02f cm = 0.067×8000.000×130.0002×16.1×10-6=146.1kN.m
结论：由于M i = 132.74+132.45+141.09+135.91+146.10=688.29 < M max=830.86
所以第25天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。
第6层以下的模板支撑必须保存。
7.计算楼板混凝土30天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边8.00m，短边8.00×1.00=8.00m，
楼板计算范围内摆放8×8排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第7层楼板所需承受的荷载为
q=1×1.20×(0.35+25.00×0.15)+
5×1.20×(0.35+25.00×0.15)+
6×1.20×(0.47×8×8/8.00/8.00)+
1.40×(
2.00+1.00)=37.12kN/m2
计算单元板带所承受均布荷载q=8.00×37.12=296.95kN/m
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
M max=0.0513×ql2=0.0513×296.96×8.002=974.96kN.m
按照混凝土的强度换算
得到30天后混凝土强度达到102.07%，C35.0混凝土强度近似等效为C35.7。
混凝土弯曲抗压强度设计值为f cm=17.05N/mm2
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
= A s f y/bh0f cm = 3600.00×300.00/(8000.00×130.00×17.05)=0.06 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
s=0.058
此层楼板所能承受的最大弯矩为：
M6=s bh02f cm = 0.058×8000.000×130.0002×17.0×10-6=133.7kN.m
结论：由于M i = 132.74+132.45+141.09+135.91+146.10+133.68=821.98 < M max=974.96 所以第30天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。
第7层以下的模板支撑必须保存。
8.计算楼板混凝土35天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边8.00m，短边8.00×1.00=8.00m，
楼板计算范围内摆放8×8排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第8层楼板所需承受的荷载为
q=1×1.20×(0.35+25.00×0.15)+
6×1.20×(0.35+25.00×0.15)+
7×1.20×(0.47×8×8/8.00/8.00)+
1.40×(
2.00+1.00)=42.61kN/m2
计算单元板带所承受均布荷载q=8.00×42.61=340.85kN/m
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
M max=0.0513×ql2=0.0513×340.85×8.002=1119.07kN.m
按照混凝土的强度换算
得到35天后混凝土强度达到106.70%，C35.0混凝土强度近似等效为C37.3。
混凝土弯曲抗压强度设计值为f cm=17.83N/mm2
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
= A s f y/bh0f cm = 3600.00×300.00/(8000.00×130.00×17.83)=0.06 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
s=0.058
此层楼板所能承受的最大弯矩为：
M7=s bh02f cm = 0.058×8000.000×130.0002×17.8×10-6=139.8kN.m
结论：由于M i = 132.74+132.45+141.09+135.91+146.10+133.68+139.78=961.75 <
M max=1119.07
所以第35天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。
第8层以下的模板支撑必须保存。
盘扣满堂架计算书 m间距
承插型盘扣式楼板模板支架计算书 依据规范: 《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 计算参数: 盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为 N/mm2，钢管强度折减系数取。模板支架搭设高度为， 立杆的纵距 b=，立杆的横距 l=，脚手架步距 h=。 立杆钢管类型选择：B-LG-1500(Φ48××1500); 横向水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(Φ48××1140); 纵向水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(Φ48××1140); 横向跨间水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(Φ48××1140); 面板厚度12mm，剪切强度mm2，抗弯强度mm2，弹性模量mm2。 木方0×0mm，间距250mm， 木方剪切强度mm2，抗弯强度mm2，弹性模量mm2。 梁顶托采用双钢管φ48×。 模板自重m2，混凝土钢筋自重m3。 倾倒混凝土荷载标准值m2，施工均布荷载标准值m2。
图盘扣式楼板支撑架立面简图 图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。静荷载标准值q1 = ××+×=m 活荷载标准值q2 = +×=m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W= I= (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
箱涵模板支架计算书
箱涵模板支架计算书 一、方案选择 1、通道涵施工顺序 通道涵分三次浇筑，第一次浇至底板内壁以上500mm，第二次浇至顶板以下500mm，第三次浇筑剩余部分。 2、支模架选择 经过分析，本通道涵施工决定采用满堂式模板支架，采用扣件式钢筋脚手架搭设。 顶板底模选用18㎜厚九层胶合板，次楞木为50×100，间距为300㎜，搁置在水平钢管?48×3.5上，水平钢管通过直角扣件把力传给立柱?48×3.5，立柱纵、横向间距均为500×500㎜，步距 1.8m。侧壁底模为18㎜九层胶合板，次楞木50×100，间距为200㎜，主楞采用?48×3.5钢管，间距为400mm。螺栓采用?12，间距400mm。满堂支架图如下：
具体计算如下。 二、顶板底模计算 顶板底模采用18mm厚胶合板，木楞采用50×100mm，间距为300mm。 按三跨连续梁计算 1．荷载 钢筋砼板自重：0.6×25×1.2=18KN/㎡（标准值17.85KN/㎡） 模板重：0.3×1.2=0.36KN/㎡（标准值0.30 KN/㎡） 人与设备荷载：2.5×1.4=3.50KN/㎡ 合计：q=21.9KN/㎡ 2．强度计算 弯矩：M==0.1×21.9×0.32=0.197KN·m q: 均布荷载 l：次楞木间距 弯曲应力：f ==(0.197×106)/(×1000×182)=3.64 N/mm2 M: 弯矩 W: 模板的净截面抵抗矩，对矩截面为bh2 b: 模板截面宽度，取1m h: 模板截面高度，为18mm 因此f＜13.0 N/mm2 ,符合要求。 3．挠度计算
W==（0.677×(17.85＋0.3)×3004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.216㎜＜300/400=0.75㎜,符合要求. q：均布荷载标准值 E: 模板弹性模量，取9.5×103 I:模板的截面惯性矩，取 三、顶板下楞计算 楞木采用50×100mm，间距为300，支承楞木、立柱采用?48×3.5钢管，立柱间距为500mm。 楞木线荷载：q=21.9×0.3=6.57KN/㎡（标准值18.15×0.3=5.45N/mm2） （1）、强度计算 弯矩：M==0.1×6.57×0.52=0.164KN·m : 楞木截面宽度 弯曲应力：f ==(0.164×106)/(×50×1002)=1.968N/mm2 因此f＜13.0 N/mm2，符合要求。 （2）、挠度计算 W==（0.677×(17.85＋0.3)×5004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.194㎜＜500/400=1.25㎜,符合要求. 四、支承顶板楞木水平钢管计算 顶板支承钢管线荷载：q=25.28×0.5=12.64KN/㎡（标准值
地下室顶板模板支撑施工方案
岗山村经济适用房B2#、B3#、B5#、B6# 楼及地下车库工程 地 下 室 模 板 支 撑 搭 设 施 工 方
案 目录 一、工程概况 (3) 二、编制依据 (3) 三、施工计划 (4) 四、施工工艺 (5) 五、施工安全保证措施 (11) 六、劳动力计划 (16) 七、计算书 (17)
一、工程结构概况： 岗山村经济适用房B2#、B3#、B5#、B6#楼，B14#(门卫）及沿B地块9-36轴、A-R轴后浇带（含后浇带）地下车库（含人防）工程位于江宁区东山街湖山路与文靖东路西北角。总建筑面积约81167.35㎡，地下二层，地下室建筑面积为22109㎡；主楼为2、3、5、6四幢楼，全部设计为26层，建筑面积约为59049.35㎡。 二、编制依据： 1. 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2. 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3. 《施工手册》（第五版） 4. 《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程－混凝土结构工程》DGJ32/J30-2006(第四分册) 5. 《建筑结构静力计算手册》第二版 6. 《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ59-2011
三、施工计划：模板方案选择
（一）、本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-2011检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。 （二）、方案选择 1、模板支撑体系采用钢管(Ф48X 3.5mm)扣件组合连接，满堂排架支撑。斜撑、剪刀撑采用Ф48X3.5mm钢管；扣件和楼板支撑连接，模板采用厚18mm胶合板，采用方木(50X100mm)，搁栅采用Ф48X 3.5mm钢管扣件连接。 2、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下3种模板及其支架方案：a型模板支撑架（板厚150mm），b型模板支撑架（板厚200mm），c型模板支撑架（板厚300mm）。 3、按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。 （三）、材料选择 a型模板支撑架： 板底采用钢管支撑，承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用φ48×3.5钢管。 b型模板支撑架： 板底采用钢管支撑，承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用φ48×3.5钢管。 c型模板支撑架：
满堂楼板模板支撑计算
扣件钢管楼板模板支架计算书 依据规范: 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为4.0m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50.×100.mm木方，间距300mm， 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用100.×100.mm木方。 模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。 振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.20+0.20)+1.40×2.50=9.764kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.20+0.7×1.40×2.50=9.227kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为φ48×3.5。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
盘扣式满堂楼板模板支架计算书
盘扣式满堂楼板模板支架计算书 楼板模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、《混凝土结构工程施工规范》(GB506666-2011)、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《组合钢模板技术规范》(GB50214-2001)、《木结构设计规范》(GB 50005━2003)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)等编制。 一、参数信息: 楼板楼板现浇厚度为0.20米，模板支架搭设高度为3.00米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.20米，立杆的横距 l=1.20米，立杆的步距 h=1.20米。 模板面板采用胶合面板，厚度为18mm， 板底龙骨采用木方: 50×80；间距：300mm; 托梁采用双楞设置，梁顶托采用10号工字钢。 采用的钢管类型为60×3.2， 立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。
图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算 依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011,4.3.5和4.3.6计算。 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。 使用模板类型为：胶合板。 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.100×0.200×1.200=6.024kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.350×1.200=0.420kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)： q13 = 2.500×1.200=3.000kN/m 均布线荷载标准值为： q = 25.100×0.200×1.200+0.350×1.200=6.444kN/m 均布线荷载设计值为： q1 = 0.90×[1.35×(6.024+0.420)+1.4×0.9×3.000]=11.231kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3； I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4； (1)抗弯强度计算
地下室顶板mm厚落地式楼板模板支架计算
地下室顶板200mm厚落地式楼板模板支架计算设计规范：《扣件式钢管脚手架安全技术规范》 板底支撑参数 板底支撑形式：托梁支撑 木方的间隔距离（mm）：300 木方的截面宽度（mm）：50 木方的截面高度（mm）：100 顶托内托梁材料选择：木方100×100mm 脚手架参数 立柱横向间距或排距l（m）：1.00 立柱纵向间距b（m）：1.00 脚手架步距h（m）：1.50 脚手架搭设高度H（m）：4.25 立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）：0.30 扣件抗滑移力系数：1.0 钢管外径：Φ48×3.0 钢管强度折减系数：1.0 剪刀撑：加强型 荷载参数 支撑架用途：混凝土结构脚手架 模板自重（kN/m2）：0.30 混凝土和钢筋自重（kN/m3）：25.10 楼板现浇厚度D（m）0.20 施工均布荷载标准值（kN/m2）：2.50
风荷载参数 基本风压W （kPa）：0.50 风荷载体型系数μs：0.126 风荷载高度变化系数μz：1.00
楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为4.3m， 立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，间距300mm， 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用100×100mm木方。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。
满堂脚手架荷载计算
扣件钢管楼板模板支架计算书 计算参数: 模板支架搭设高度为5.7m， 立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50×100mm，间距100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重24.00kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 24.000×0.180×0.800+0.500×0.800=3.856kN/m
活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)×0.800=2.000kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm 3； I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm 4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩； [f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm 2； M = 0.100ql 2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×3.856+1.40×2.000)×0.100×0.100=0.007kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.007×1000×1000/43200=0.172N/mm 2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×3.856+1.4×2.000)×0.100=0.446kN 截面抗剪强度计算值 T=3×446.0/(2×800.000×18.000)=0.046N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql 4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.856×1004/(100×6000×388800)=0.001mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求! 二、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P 取木方支撑传递力。 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 0.82k N 支撑钢管计算简图
满堂楼板模板支架计算(1)
扣件钢管楼板模板支架计算书 模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 模板支架搭设高度为4.00米， 搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.5米，立杆的横距l=1.2米，立杆的步距h=1.20米。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为Φ48×3.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值q1 = 25×0.2×1.2+0.35×1.2=6.42kN/m 活荷载标准值q2 = (2+1)×1.2=3.6kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120×1.8×1.8/6 = 64.8cm3； I = 120×1.8×1.8×1.8/12 = 58.32cm4； (1)强度计算 f = M / W < [f] 其中f ——面板的强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩； [f] ——面板的强度设计值，取15N/mm2； M = 0.100ql2 其中q ——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到M = 0.100×(1.2×6.42+1.4×3.6)×0.3×0.3=0.115kN.m 经计算得到面板强度计算值f = 0.115×1000×1000/64800=1.775N/mm2 面板的强度验算f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力Q=0.600×(1.2×6.42+1.4×3.6)×0.3=2.294kN 截面抗剪强度计算值T=3×2294/(2×1200×18)=0.159N/mm2 截面抗剪强度设计值[T]= 1.4N/mm2 抗剪强度验算T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值v = 0.677×10.02×3004/(100×6000×583200)=0.157mm 面板的最大挠度小于300/250,满足要求! 二、模板支撑方木的计算 方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。 1.荷载的计算
现浇楼板模板的验算
现浇楼板模板的验算 验算条件：现浇楼板混凝土厚度为120mm,使用符合木模板，平板振捣器振捣砼，塔吊吊斗倾倒砼（吊斗容积0.5M3），模板支撑形式见附图。 一、荷载组合： 1、复合木模板及小横愣重G1==30Kg/m2==300N/m2 2、混凝土自重G2==0.12m3/m2*2500Kg/m3==300 Kg/ m2==3000 N/m2 3、钢筋重（经验数字）G3==25Kg/m2==250N/m2 4、砼施工人员及设备重G4 （1）验算直接支撑模板小楞G4==250Kg/m2==2500N/m2 （2）验算直接支撑模板小楞G4==250Kg==2500N（集中荷载） （3）验算支架立柱G4==150Kg/m2==1500N/m2 5、振捣砼时产生荷载G5 （1）对水平模板产生荷载G5==200Kg/m2==2000N/m2 （1）对垂直模板产生荷载G5==200Kg/m2==2000N/m2 6、新浇砼对模板产生荷载（对模板侧面的压力）G6 采用内部振捣器，浇筑高度在6M/小时以下时，最大侧压力为 P==0.4+150*Kn*Kw*V1/3/T+30 P==2.5H 式中： P——新浇混凝土最大侧压力（吨/平方米） V——混凝土浇筑速度（米/小时） T——混凝土温度（0C） H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（米） Kn——外加剂影响修正系数，不加外加剂为1，加缓凝剂为1.2。 Kw——砼塌落度影响修正系数， 塌落度为小于3cm时取0.85， 塌落度为5cm —9cm时取1.0， 塌落度为11cm—15cm 时取1.15。 7、倾倒砼时产生的荷载G7 倾倒砼时对垂直面模板产生的水平荷载： （1）用溜槽、串桶或导管输出200Kg/m2 （2）用容量小于或等于0.2运输器具倾倒200Kg/m2 （3）用容量0.2——0.8运输器具倾倒400Kg/m2 （4）用容量大于0.8运输器具倾倒600Kg/m2 （注：倾倒砼时产生的荷载：根据塔吊参数和搅拌机参数，通常采用0.5 m3容量吊斗，则砼重12500N。施工操作时边倾倒边人工分散砼，倾倒完砼呈堆积圆台形状，厚度取经验厚度400，则底面积为1.25 m2。取此项荷载==12500N÷1.25m2==10000N/ m2）
《房屋建筑工程常用模板及支撑安装推荐图集》
地下室模板工艺说明 砖胎膜：坑中坑砖胎膜砌筑需待圈梁及砌体达到80%以上强度后方可进行第一次回填，回填材料宜选用粗砂或者含水量符合压实要求的粘性土，不可使用淤泥和淤泥质土用作填料。在承台或地梁砖胎膜砌筑过程中，砖垛应选用整砖砌筑，断面宜为方形或矩形，砖柱水平灰缝的砂浆饱满度不得小于80%。 模板支撑：地下室集水井及电梯井的模板支撑应该引起足够重视,沙袋应足量堆载，确保模板箱体不在混凝土的作用下上浮，箱体模板与砖胎膜之间采用与底板同强度等级的水泥砂浆垫块以满足成型后的尺寸要求。底板外侧边缘模板采用钢管架支撑时，须待底板混凝土有了一定强度后方可拆除。地下室外墙挂模需要注意限位钢筋应与底板面筋进行可靠焊接，保证外墙尺寸不因止水螺栓的锁紧而发生尺寸缩小情况出现。在进行后浇带的模板支撑时需要注意及时的进行清扫口的预留。 图名地下室、基坑模板说明图页 1
设计有支护时另 详 具 体设计图纸坑中坑截面尺寸 1 2 3 4 5 6 7 1 1 坑中坑截面尺寸 1-1 2-2 2 2 1 坑中坑砖胎膜 1-Φ8@200钢筋； 2-4B 16； 3－截面尺寸370*200的C20砼圈梁； 4-坑中坑一半高度标高面； 5-先行回填粗砂； 6-100厚C15垫层； 7-砖胎膜 注：砖胎膜高度超过3m 时在中部设置一道圈梁，胎膜高度小于1.5m 时， 采用240mm 厚砖胎膜。 图 名 坑中坑砖胎膜示意图 图 页 2
地梁、承台宽 1 2 3 4 承台及地梁砖胎膜砌筑 1-砖胎膜； 2-@1000mm 砖垛； 3－混凝土垫层； 4回填粗砂 注：地梁跨度超过3m 时开始设置砖垛，地梁高度小于500 mm 时采用120mm 厚的砖胎膜。 图 名 承台及地梁砖胎膜砌筑示意图 图 页 3
碗扣式楼板材料模板支撑架计算书
碗扣式楼板模板支撑架计算书 依据规范: 《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 计算参数: 22 碗扣式支架立杆钢管强度为205.00N/mm，水平杆钢管强度为205.00 N/mm , 钢管强度折减系数取 1.00。 架体结构重要性系数取 1.00。 模板支架搭设高度为 6.0m， 立杆的纵距b=0.90m,立杆的横距l=0.90m，脚手架步距h=1.20m。 立杆钢管类型选择：LG-A-120(①48.3 X 3.5 X 1200); 横向水平杆钢管类型选择：SPG-90(①48.3 X 3.5 X 900); 纵向水平杆钢管类型选择：SPG-90(①48.3 X 3.5 X 900); 2 2 2 面板厚度15mm剪切强度1.4N/mm,抗弯强度15.0N/mm,弹性模量6000.0N/mm。内龙骨采用方钢管40. X 40. X 3.mm间距300mm 顶托梁采用方钢管40. X 60. X 3.mm。 23 模板自重0.20kN/m，混凝土钢筋自重25.10kN/m。 振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.00kN/m2。 地基承载力标准值170kN/nf，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40
满堂楼板支撑计算
扣件钢管楼板模板 支架计算书 依据规范: 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为N/mm2，钢管强度折减系数取。模板支架搭设高度为，立杆的纵距b= ，立杆的横距l= ，立杆的步距 h= 。 面板厚度18mm剪切强度口佑，抗弯强度mm,弹性模量内龙骨采用50. X木方，间距300mm 木方剪切强度mm,抗弯强度mr^弹性模量m^。 梁顶托采用100. X木方。 模板自重m\混凝土钢筋自重m5。 振捣混凝土荷载标准值m\施工均布荷载标准值m。扣件计算折减系数取。 2 mm
-------------------------------------- 、--------------------------------------- ◎口口□ o □ a o 图2楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下: 2 由可变荷载效应控制的组合S=xx ++x =m 2 由永久荷载效应控制的组合S=xx +xx =m 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取，可变荷载分项系数取 采用的钢管类型为? 48 x 匸n (D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=n (D4-d 4)/32D 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算 考虑的结构重要系数，活荷载标准值q2 = x +x =m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面楼板支撑架立面简图 钢管惯性矩计算采用 一、模板面板计算 考虑的结构重要系数，静荷载标准值q1 = xxx +x =m
满堂楼板模板支架计算1
扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为11.1m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方40×90mm，间距200mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁顶托采用90×90mm木方。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.0。 一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9×(25.000×0.200×0.900+0.350×0.900)=4.333kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(2.000+1.000)×0.900=2.430kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.00×1.50×1.50/6 = 33.75cm3； I = 90.00×1.50×1.50×1.50/12 = 25.31cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩； [f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q ——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×4.333+1.4×2.430)×0.200×0.200=0.034kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.034×1000×1000/33750=1.020N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×4.333+1.4×2.430)×0.200=1.032kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1032.0/(2×900.000×15.000)=0.115N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×4.333×2004/(100×6000×253125)=0.031mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.000×0.200×0.200=1.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.350×0.200=0.070kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
模板支撑体系施工方案模板
模板支撑体系施工 方案
目录 一、编制依据 ............................................................................. 错误!未定义书签。 二、工程概况和整体施工布置.................................................. 错误!未定义书签。 三、模板工程 ............................................................................. 错误!未定义书签。 3.1材料要求 ................................................................... 错误!未定义书签。 3.2柱模板施工................................................................ 错误!未定义书签。 3.3梁模板施工................................................................ 错误!未定义书签。 3.4楼板模板施工............................................................ 错误!未定义书签。 3.5其余构件模板施工.................................................... 错误!未定义书签。 3.6模板及支撑要求........................................................ 错误!未定义书签。 3.7模板安装的质量要求................................................ 错误!未定义书签。 3.8模板的拆除................................................................ 错误!未定义书签。 3.9构造措施 ................................................................... 错误!未定义书签。 3.10质量检验要求.......................................................... 错误!未定义书签。 3.11成品、半成品的保护 .............................................. 错误!未定义书签。 3.12安全文明施工要求.................................................. 错误!未定义书签。 四、高支模应急救援预案.......................................................... 错误!未定义书签。 五、计算书 ................................................................................. 错误!未定义书签。附一............................................................................................. 错误!未定义书签。
楼板计算模板
2 标准层楼板计算 2.1楼板结构布置 主梁跨度为7.5m/2.4m ，次梁跨度为7.2m/3.6m 。A 区间格板的跨度为3.6m ， 板的2 33.1/ 3.6m m 8.421<==l l ，按双向板计算，同理，B~R 区格板均按双向板设计。楼板结构布置如下图： 按高跨比条件，当()mm l h 90~120401~301 1=?? ? ??=时，满足刚度要求，可不验 算挠度，故走廊L 、M 、P 、Q 、N 区格板取板厚h=100mm,其余各区格板均取板厚h=120mm 。 次梁截面尺寸应满足h b l h ?? ? ??=??? ??=31~21,181~1212
则1h =（600~400）mm ，取1h =500mm ，1b =250mm 。 2h =（300~200）mm ，取2h =400mm ，2b =250mm 。 主梁截面尺寸应满足()mm L h 625~938121~81=??? ??=,取h=650mm ， 则()mm h b 267~40031~21=?? ? ??=，取b=300mm 。 2.2 楼板弯矩及配筋计算（按弹性理论计算） 2.2.1楼板荷载计算 ①活荷载：q=1.4×2.0=2.8KN/2m ②恒荷载： 面层： 10mm 厚80cm ×80cm 地砖 0.01×20=0.2KN/2m 20mm 厚水泥砂浆找平层 0.02×20=0.4KN/2m 板自重： 120mm 厚钢筋砼楼板 0.12×25=3.0KN/2m 板底抹灰： 20mm 厚混合砂浆刷乳胶漆 0.02×17=0.34KN/2m g=1.2×（0.2+0.4+3.0+0.34）=4.728KN/2m g+q=4.728+2.8=7.528KN/2m 求各区格板跨内正弯矩时，按恒载满布及活荷载棋盘式布置计算，取荷载： 'g =g+2q =4.728+1.4=6.128KN/2m 'q =2q =1.4KN/2m (走廊因为板厚为100mm,所以恒载为 3.44KN/2m ，g=1.2×3.44=4.128KN/2m ，'g =4.128+1.4=5.528KN/2m ) 在'g 作用下，各支座均可视为固定；在'q 作用下，各区格板四边均可视为简 支，跨内最大正弯矩在中心点处，取二者之和作为跨内最大正弯矩。 在求各支座最大负弯矩时，按恒荷载及活荷载均满布各区格板计算，取荷载：
120厚楼板模板支撑(5.9米)
120厚楼面模板支撑计算书 工程名称: 编制单位: 1.计算参数 结构板厚120mm 层高5.90m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度 18mm 木材弹性模量 E=9000N/mm,抗弯强度f n=13.00N/mm 2 ，顺纹抗剪强度f v =1.40N/mm 2 ?门式钢管脚 手架间横向间距600mm,门式钢管脚手架架间纵向间距 900mm 门式钢管脚手架顶可调底座调 节螺杆伸出长度 200mm 板面标咼 模板支撑体系搭设正立面图 2.楼板底模验算 (2 )楼板底模板验算 第一层龙骨间距L=300mm 计算跨数5跨。底模厚度 ①底模自重 0.30 kN/m 2 X 1.0 X 1.2 = 0.36 kN/m ②砼自重 24.00 kN/m 3 X 1.0 X 0.12 X 1.2 = 3.46 kN/m ③钢筋荷载 1.10 kN/m 3 X 1.0 X 0.12 X 1.2 = 0.16 kN/m ④施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m 2 X 1.0 X 1.4 = 3.50 kN/m (1)底模及支架荷载计算 荷载类型 标准值 单位 底模和支架承载力计算组合①+②+③+④ q 底模和龙骨挠度验算计算组合 (①+②+③ 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值 1 = 7.47 kN/m 1 O,! ■ - ? ± Z 划 4 \|| 、 5 < 1/ / \ =a=弋 A 1 ------- ? ■ y -- 11 T ； H = ------- N 1 门架宽度 1门架宽度 2 = 3.97 kN/m 18m m 板模宽度1000mm 何层一道) 严扫地杆 支承面标高 AZ 4 、第1层龙音 、第二层龙骨 江钢 门架I I 纵向水平拉
满堂楼板模板支撑计算
扣件钢管楼板模板支架计算书 依据规: 《建筑施工模板安全技术规》JGJ -2008 《建筑结构荷载规》GB50009-2012 《钢结构设计规》GB50017-2003 《混凝土结构设计规》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为4.0m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。龙骨采用50.×100.mm木，间距300mm， 木剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用100.×100.mm木。 模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。
振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照模板规4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.20+0.20)+1.40×2.50=9.764kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.20+0.7×1.40×2.50=9.227kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为φ48×3.5。
180厚楼板模板支撑(4.8米)
180厚楼面模板支撑计算书 工程名称： 编制单位： 1.计算参数 结构板厚180mm，层高4.80m, 结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度f m=13.00N/mm2 ,顺纹抗剪强度f v=1.40N/mm2.门式钢管脚手架间横向间距600mm, 门式钢管脚手架架间纵向间距900mm，门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。 2.楼板底模验算 （1）底模及支架荷载计算 荷载类型标准值单位计算宽度(m) 板厚(m) 系数设计值 ①底模自重 0.30 kN/m2× 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m ②砼自重 24.00 kN/m3× 1.0 × 0.18 × 1.2 = 5.18 kN/m ③钢筋荷载 1.10 kN/m3× 1.0 × 0.18 × 1.2 = 0.24 kN/m ④施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2× 1.0 × 1.4 = 3.50 kN/m 底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 9.28 kN/m 底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③) q2 = 5.78 kN/m （2）楼板底模板验算 第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm； W=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。
1）内力及挠度计算 a.①＋②＋③＋④荷载 支座弯矩系数K M=-0.105 M1=K M q1L2 =-0.105×9.28×3002=-87696N.mm 剪力系数K V=0.606 V1=K V q1L=0.606×9.28×300=1687N b.①＋②＋③荷载 支座弯矩系数K M=-0.105 M2=K M q2L2 =-0.105×5.78×3002=-54621N.mm 跨中弯矩系数K M=0.078 M3=K M q2L2 =0.078×5.78×3002=40576N.mm 剪力系数K V=0.606 V2=K V q2L=0.606×5.78×300=1051N 挠度系数Kυ=0.644 υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×(5.78/1.2)×3004/(100×9000×486000)=0.06mm C施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算） 计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN ,计算简图如下图所示。 跨中弯矩系数K M=0.200 M4=K M×PL=0.200×3.50×1000×300=210000N.mm 支座弯矩系数K M=-0.100 M5=K M×PL=-0.100×3.50×1000×300=-105000N.mm 剪力系数K V=0.600 V3=K V P=0.600×3.50=2.10kN 挠度系数Kυ=1.456