钢管支撑课程设计
钢管梁模板设计
4.2.
5.1、梁模板支撑采用ф48*3.0mm钢管支撑体系，梁模板采用12mm厚覆膜多层板,梁侧主龙骨采用双钢管,梁侧次龙骨为50*100mm木枋，梁底模板背楞为50*100mm木枋，梁底托梁采用单钢管。
4.2.
5.2、穿梁螺杆设置
根据梁截面高度，梁截面高度1000mm、900mm、800mm设置3道穿梁螺杆（第一根距梁底模200mm，以上间距200~300mm）；
梁截面高度750mm、700mm设置2道穿梁螺杆（第一根距梁底模200mm，以上间距200~300mm）；
梁截面高度600mm、550mm设置1道穿梁螺杆（距梁底模300mm）。
梁截面高度小于500mm时不设置穿梁螺杆。
4.2.
5.3、梁模板支撑设置
（1）当梁截面宽度200mm~250mm，截面高度为300mm~1000mm,梁模板支撑高度为3.38~5.78m时，按梁截面尺寸250*1000mm（梁模板支撑高度为5.78m）进行计算设计，设计参数如下，计算书详见附录1-2-1。
梁侧主龙骨采用双钢管,沿梁方向间距500mm,梁侧次龙骨为50*100mm木枋，间距不大于200mm。梁底模板背楞为50*100mm木枋，间距不大于200mm。
梁两侧立杆间距（垂直于梁跨度方向）为650mm，立杆沿梁跨度方向间距1200mm。立杆底部设置底座及垫板（立杆基础为自然地面时，垫板采用200*50*4000的木跳板通长设置，其余可采用50mm厚木枋）。
梁底托梁钢管沿梁跨度方向间距为1/2（立杆沿梁跨度方向间距），即600mm。托梁与两侧立杆连接时采用双扣件。沿梁截面高度方向的穿墙螺杆根数根据6.4.2设置，螺杆沿梁跨度方向间距为500mm。
（2）当梁截面宽度300mm，截面高度为600mm~1050mm,梁模板支撑高度为3.5~5.9m时，按梁截面尺寸300*1050mm（梁模板支撑高度为5.9m）进行计算设计，设计参数如下，计算书详见附录1-2-2。
梁侧主龙骨采用双钢管,沿梁方向间距500mm,梁侧次龙骨为50*100mm木枋，间距不大于200mm。梁底模板背楞为50*100mm木枋，间距不大于200mm。
梁两侧立杆间距（垂直于梁跨度方向）为700mm，立杆沿梁跨度方向间距900mm。立杆底部设置底座及垫木（立杆基础为自然地面时，垫板采用200*50*4000的木跳板通长设置，其余可采用50mm厚木枋）。
梁底托梁钢管沿梁跨度方向间距为1/2（立杆沿梁跨度方向间距），即450mm。托梁与两侧立杆连接时采用双扣件。沿梁截面高度方向的穿墙螺杆根数根据6.4.2设置，螺杆沿梁跨度方向间距为500mm。
（3）当梁截面宽度350mm，截面高度为700mm,梁模板支撑高度为3.5~5.78m 时，按梁截面尺寸350*700mm（梁模板支撑高度为5.78m）进行计算设计，设计参数如下，计算书详见附录1-2-3。
梁侧主龙骨采用双钢管,沿梁方向间距500mm,梁侧次龙骨为50*100mm木枋，间距不大于200mm。梁底模板背楞为50*100mm木枋，间距不大于200mm。
梁两侧立杆间距（垂直于梁跨度方向）为750mm，立杆沿梁跨度方向间距1200mm。立杆底部设置底座及垫木（立杆基础为自然地面时，垫板采用200*50*4000的木跳板通长设置，其余可采用50mm厚木枋）。
梁底托梁钢管沿梁跨度方向间距为1/2（立杆沿梁跨度方向间距），即600mm。托梁与两侧立杆连接时采用双扣件。沿梁截面高度方向的穿墙螺杆根数根据6.4.2设置，螺杆沿梁跨度方向间距为500mm。
4.2.
5.4、梁模板支撑设置
水平杆设置
立杆底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。在梁底部沿纵横向设置水平支撑杆。扫地杆与梁底水平支撑杆之间的间距，进行平均分配确定步距，步距不大于1500mm。垂直与梁跨度方向的水平杆每步均与两侧顶板支撑架的水平杆搭接，形成整体，搭接的接头应错跨设置。
4.2.
5.5、其他
无楼板梁模板支设时，均在梁两侧立杆向外1000mm处增设一排立杆,增设立杆沿梁跨度方向间距同梁侧立杆，纵横向设置向水平杆，连接形成整体。（如图6.4.6-1）
4.2.
5.6、梁模板支设图
独立梁300*1050m m 支设方式
图4.2.5.6-1 梁300*1050（无楼板）模板支设图
梁高小于500mm时支设方式
梁高大于500mm时支设方式合板
背背
图6.4.6-2 梁模板支设图
4.2.6、顶板模板设计
本工程顶板厚度为100mm 、120mm ，模板支撑架高度为3.18、5.58m ，顶板模板按顶板厚度120mm （模板支撑架高度为5.58m ）进行计算设计，设计参数如下，计算书详见附录1-3。
支撑采用钢管扣件+可调支托支撑体系，顶板模板12mm 厚覆膜多层板,主龙骨用100*100mm 的木枋,间距同立杆间距1200mm,次龙骨为50*100mm 木枋,间距250mm 。
立杆纵横向间距1200mm ，立杆顶部设置可调支撑（严禁用扣件代替），可调支撑螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm 。
立杆顶部可调支撑底部设置纵横向水平杆，立杆底部均加设底座和垫板（立
杆基础为自然地面时，垫板采用200*50*4000的木跳板通长设置，其余可采用50mm厚木枋），立杆底部距地面200mm高处，沿纵横水平方向应纵下横上的程序设置扫地杆。扫地杆与顶部水平杆之间设置纵横向水平杆，进行平均分配确定步距，步距不得大于1800mm。
梁模板计算书(250*1000mm)
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
梁段:L1。
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度B(m):0.25；梁截面高度D(m):1.00；
混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.20；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.25；
立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.20；
梁支撑架搭设高度H(m)：5.78；梁两侧立杆间距(m):0.65；
承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数:0；
采用的钢管类型为Φ48×3；
立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；
2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):24.0；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；
3.材料参数
木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；
面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；
梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：12.0；
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：500；次楞根数：5；
主楞竖向支撑点数量为：3；
支撑点竖向间距为：300mm，300mm；
穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
穿梁螺栓直径(mm)：M14；
主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0；
主楞合并根数：2；
次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；
二、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别计算得50.994 kN/m2、24.000 kN/m2，取较小值24.000 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞（内龙骨）的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
跨中弯矩计算公式如下:
其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50×1.2×1.2/6=12cm3；
M -- 面板的最大弯距(N·mm)；
σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按以下公式计算面板跨中弯矩：
其中，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×24×0.9=12.96kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；
q = q1+q2 = 12.960+1.260 = 14.220 kN/m；
计算跨度(内楞间距): l = 220mm；
面板的最大弯距M= 0.1×14.22×2202 = 6.88×104N·mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 6.88×104 / 1.20×104=5.735N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值σ =5.735N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 24×0.5 = 12N/mm；
l--计算跨度(内楞间距): l = 220mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 50×1.2×1.2×1.2/12=7.2cm4；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×12×2204/(100×9500×7.20×104) = 0.278 mm；
面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =220/250 = 0.88mm；
面板的最大挠度计算值ν=0.278mm 小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.88mm，满足要求！
四、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5×102×1/6 = 83.33cm3；
I = 5×103×1/12 = 416.67cm4；
内楞计算简图
（1）.内楞强度验算
强度验算计算公式如下:
其中，σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 内楞的最大弯距(N·mm)；
W -- 内楞的净截面抵抗矩；
[f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×24×0.9+1.4×2×0.9)×0.22=6.26kN/m；
内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；
内楞的最大弯距: M=0.1×6.26×500.002= 1.56×105N·mm；
最大支座力:R=1.1×6.257×0.5=3.441 kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ = 1.56×105/8.33×104 = 1.877 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值σ = 1.877 N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算
其中l--计算跨度(外楞间距)：l = 500mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q =24.00×0.22= 5.28 N/mm；
E -- 内楞的弹性模量：10000N/mm2；
I -- 内楞的截面惯性矩：I = 4.17×106mm4；
内楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×5.28×5004/(100×10000×4.17×106) = 0.054 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/250=2mm；
内楞的最大挠度计算值ν=0.054mm 小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！
2.外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.441kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面类型为圆钢管48×3.0；
外钢楞截面抵抗矩W = 8.98cm3；
外钢楞截面惯性矩I = 21.56cm4；
外楞计算简图
外楞弯矩图(kN·m)
外楞变形图(mm)
（1）.外楞抗弯强度验算
其中σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2)
M -- 外楞的最大弯距(N·mm)；
W -- 外楞的净截面抵抗矩；
[f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。
根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.344 kN·m
外楞最大计算跨度: l = 300mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 3.44×105/8.98×103 = 38.321 N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
外楞的受弯应力计算值σ =38.321N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.2 mm
外楞的最大容许挠度值: [ν] = 300/400=0.75mm；
外楞的最大挠度计算值ν=0.2mm 小于外楞的最大容许挠度值[ν]=0.75mm，满足要求！
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
其中N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
A -- 穿梁螺栓有效面积(mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
穿梁螺栓的直径: 12 mm；
穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；
穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×24+1.4×2)×0.5×0.35 =5.53 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.53kN 小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！
六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 1200×12×12/6 = 2.88×104mm3；
I = 1200×12×12×12/12 = 1.73×105mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中，σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 计算的最大弯矩(kN·m)；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =125.00mm；
q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×（24.00+1.50）×1.20×1.00×0.90=33.05kN/m；
模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.35×1.20×0.90=0.45kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3: 1.4×2.00×1.20×0.90=3.02kN/m；
q = q1 + q2 + q3=33.05+0.45+3.02=36.53kN/m；
跨中弯矩计算公式如下:
M max = 0.125×36.526×0.1252=0.071kN·m；
σ =0.071×106/2.88×104=2.477N/mm2；
梁底模面板计算应力σ =2.477 N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值
[f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =（(24.0+1.50)×1.000+0.35）×1.20= 31.02KN/m；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =125.00mm；
E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ν] =125.00/250 = 0.500mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.521×31.02×1254/(100×9500×1.73×105)=0.024mm；
面板的最大挠度计算值: ν=0.024mm 小于面板的最大允许挠度值:[ν] = 125 / 250 =
0.5mm，满足要求！
七、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = (24+1.5)×1×0.125=3.188 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.35×0.125×(2×1+0.25)/ 0.25=0.394 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值P1= (2.5+2)×0.125=0.562 kN/m；
2.方木的支撑力验算
静荷载设计值q = 1.2×3.188+1.2×0.394=4.298 kN/m；
活荷载设计值P = 1.4×0.562=0.788 kN/m；
方木计算简图
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；
I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；
方木强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
线荷载设计值q = 4.298+0.788=5.085 kN/m；
最大弯距M =0.1ql2= 0.1×5.085×0.6×0.6= 0.183 kN.m；
最大应力σ= M / W = 0.183×106/83333.3 = 2.197 N/mm2；
抗弯强度设计值[f]=13 N/mm2；
方木的最大应力计算值 2.197 N/mm2小于方木抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!
方木抗剪验算：
截面抗剪强度必须满足:
其中最大剪力: V = 0.6×5.085×0.6 = 3.661 kN；
方木受剪应力计算值τ = 3×3661.2/(2×50×100) = 1.098 N/mm2；
方木抗剪强度设计值[τ] = 1.6 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 1.098 N/mm2小于方木抗剪强度设计值 1.6 N/mm2,满足要求!
方木挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
q = 3.188 + 0.394 = 3.581 kN/m；
方木最大挠度计算值ν= 0.677×3.581×6004 /(100×10000×416.667×104)=0.075mm；
方木的最大允许挠度[ν]=0.600×1000/250=2.400 mm；
方木的最大挠度计算值ν= 0.075 mm 小于方木的最大允许挠度[ν]=2.4 mm，满足要求！
3.支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照简支梁的计算如下
荷载计算公式如下：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：
q1 = (24.000+1.500)×1.000= 25.500 kN/m2；
(2)模板的自重(kN/m2)：
q2 = 0.350 kN/m2；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：
q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；
q = 1.2×(25.500 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 37.320 kN/m2；
梁底支撑根数为n，梁底小横杆支撑间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。
当n=2时：
当n＞2时：
计算简图(kN)
变形图(mm)
弯矩图(kN·m)
经过连续梁的计算得到：
支座反力R A = R B=3.051 kN；
最大弯矩M max=0.785 kN.m；
最大挠度计算值V max=1.407 mm；
最大应力σ=0.785×106/4490=174.864 N/mm2；
支撑抗弯设计强度[f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值174.864 N/mm2小于支撑钢管的抗弯设计强度205 N/mm2,满足要求!
八、梁跨度方向钢管的计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。
1.梁两侧支撑钢管的强度计算：
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.051 KN.
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN·m)
支撑钢管计算变形图(mm)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩M max = 0.641 kN·m ；
最大变形V max = 2.748 mm ；
最大支座力R max = 6.56 kN ；
最大应力σ= 0.641×106 /(4.49×103 )=142.711 N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值142.711 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205
N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度Vmax=2.748mm小于1200/150与10 mm,满足要求!
九、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=6.56 kN；
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
十、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
1.梁内侧立杆稳定性验算:
其中N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力：N1 =7.628 kN ；
脚手架钢管的自重：N2 = 1.2×0.129×5.78=0.895 kN；
楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(1.20/2+(0.65-0.25)/2)×1.20×0.35=0.403 kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载:
N4=1.2×(1.20/2+(0.65-0.25)/2)×1.20×0.120×(1.50+24.00)=3.525 kN；
N =7.628+0.895+0.403+3.525=12.451 kN；
υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l o/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59；
A -- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
l o -- 计算长度(m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
l o = k1uh (1)
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.73；
上式的计算结果：
立杆计算长度L o = k1uh = 1.155×1.73×1.5 = 2.997 m；
L o/i = 2997.225 / 15.9 = 189 ；
由长细比lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.201 ；
钢管立杆受压应力计算值；σ=12451.258/(0.201×424) = 146.1 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ = 146.1 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
l o = k1k2(h+2a) (2)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 2 按照表2取值1.006 ；
上式的计算结果：
立杆计算长度L o = k1k2(h+2a) = 1.167×1.006×(1.5+0.25×2) = 2.348 m；
L o/i = 2348.004 / 15.9 = 148 ；
由长细比lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.316 ；
钢管立杆受压应力计算值；σ=12451.258/(0.316×424) = 92.931 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ = 92.931 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f] = 205 N/mm2，满足要求！
2.梁外侧立杆稳定性验算：
其中N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力：N1 = 7.628/Sin75o = 7.897 kN ；
脚手架钢管的自重：N2 = 1.2×0.129×(5.78-1)/Sin75o = 0.767 kN；
N = 7.897+ 0.767 = 8.663 kN；
θ--边梁外侧立杆与楼地面的夹角：θ= 75 o；
υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l o/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59；
A -- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
l o -- 计算长度(m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
l o = k1uh/Sinθ (1)
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.73；
上式的计算结果：
立杆计算长度L o = k1uh/Sinθ = 1.167×1.73×1.5/0.966 = 3.135 m；
L o/i = 3135.194 / 15.9 = 197 ；
由长细比lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.186 ；
钢管立杆受压应力计算值；σ=8663.209/(0.186×424) = 109.85 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ = 109.85 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
l o = k1k2(h+2a) (2)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 2 按照表2取值1.006 ；
上式的计算结果：
立杆计算长度L o = k1k2(h+2a) = 1.167×1.006×(1.5+0.25×2) = 2.348 m；
L o/i = 2348.004 / 15.9 = 148 ；
由长细比lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.316 ；
钢管立杆受压应力计算值；σ=8663.209/(0.316×424) = 64.659 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ = 64.659 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f] = 205 N/mm2，满足要求！
附录1-3 顶板模板计算书
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、参数信息:
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.80；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.25；模板支架搭设高度(m):5.58；
采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；
立杆承重连接方式:可调托座；
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；
4.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为12mm；板底支撑采用方木；
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；
木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；
托梁材料为：木方: 100×100mm；
5.楼板参数
楼板的计算厚度(mm):120.00；
图2 楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算:
面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 100×1.22/6 = 24 cm3；
I = 100×1.23/12 = 14.4 cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
= 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m；
q
1
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
= 2.5×1= 2.5 kN/m；
q
2
2、强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5= 7.52kN/m
最大弯矩M=0.1×7.52×0.252= 0.047 kN·m；
面板最大应力计算值σ= 47000/24000 = 1.958 N/mm2；
面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 1.958 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为
其中q = 3.35kN/m
面板最大挠度计算值v = 0.677×3.35×2504/(100×9500×14.4×104)=0.065 mm；
面板最大允许挠度 [V]=250/ 250=1 mm；
面板的最大挠度计算值 0.065 mm 小于面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!
三、模板支撑方木的计算:
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；
I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；
方木楞计算简图
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
= 25×0.25×0.12 = 0.75 kN/m；
q
1
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q
2
= 0.35×0.25 = 0.088 kN/m ；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
p
1
= 2.5×0.25 = 0.625 kN/m；
2.强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q = 1.2 × (q
1 + q
2
)+ 1.4 ×p
1
= 1.2×(0.75 + 0.088)+1.4×0.625
= 1.88 kN/m；
最大弯矩 M = 0.1ql2= 0.1×1.88×1.22= 0.271 kN·m；
方木最大应力计算值σ= M /W = 0.271×106/83333.33 = 3.249 N/mm2；
方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2；
方木的最大应力计算值为 3.249 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3.抗剪验算：
截面抗剪强度必须满足:
τ = 3V/2bh
n
< [τ]
其中最大剪力: V = 0.6×1.88×1.2 = 1.354 kN；
方木受剪应力计算值τ = 3 ×1.354×103/(2 ×50×100) = 0.406 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.406 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!
4.挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
均布荷载 q = q
1 + q
2
= 0.838 kN/m；
最大挠度计算值ν= 0.677×0.838×12004/(100×9500×4166666.667)= 0.297 mm；
最大允许挠度 [V]=1200/ 250=4.8 mm；
方木的最大挠度计算值 0.297 mm 小于方木的最大允许挠度 4.8 mm,满足要求!
四、托梁材料计算:
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
《物流与供应链管理课程设计》个人实习
《物流与供应链管理课程设计》 实习总结 系部名称：专业班级： 学生姓名：学号： 指导教师：教师职称 XX年XX月XX日
一、实习目的 物流与供应链管理课程设计是实践教学的一个重要环节，该环节通过组建供应链节点企业（供应商模块、制造商模块、分销商模块、零售商模块），让学生体会供应链上下游企业之间的关系及其各自的功能，掌握物流、信息流、资金流的内容与流向，构建起对供应链框架和运作流程的基本认识，进一步体会供应链节点企业的运作模式。 二、实习内容 物流与供应链管理课程设计 三、实习时间 XXXX年X月XX日～XXXX年X月XX日 四、实习中参与完成的工作 在此次实习中所当任的角色是分销商。主要负责的就是根据批发商从零售商那获取的订单来预测他们需要的最合适的量。从而做出最正确的预测给制造商下订单。让其生产出产品满足我、批发商、零售商的需求。在这个过程中要确保自己能够有足够的库存来满足批发商的需求，但又不能堆积过多的库存，否则会产生浪费。 首先，供应链管理把产品在满足客户需求的过程中对成本有影响的各个成员单位都考虑在内了，包括从原材料供应商、制造商到仓库再经过配送中心到零售商。不过，实际上在供应链分析中，有必要考虑供应商的供应商以及顾客的顾客，因为它们对供应链的业绩也是有影响的。 其次，供应链管理的目的在于追求整个供应链的整体效率和整个系统费用的有效性，总是力图使系统总成本降至最低。因此，供应链管理的重点不在于简单地使某个供应链成员的运输成本达到最小或减少库存，而在于通过采用系统方法来协调供应链成员以使整个供应链总成本最低，使整个供应链系统处于最流畅的运作中。 第三，供应链管理是围绕把供应商、制造商、仓库、配送中心和渠道商有机结合成一体这个问题来展开的，因此它包括企业许多层次上的活动，包括战略层次、战术层次和作业层次等。 尽管在实际的物流管理中，只有通过供应链的有机整合，企业才能显著地降低成
发酵课程设计共17页文档
味精发酵罐的设计
味精发酵罐的设计 一定义： 味精是调味料的一种，主要成分为谷氨酸钠。味精是人们熟悉的鲜味剂，是L—谷氨酸单钠盐(Mono sodium glutamate)的一水化合物，具有旋光性，有D—型和L—型两种光学异构体。 注意的是如果在100℃以上的高温中使用味精，谷氨酸钠会转变成对人体有致癌性的焦谷氨酸钠。由于炒菜时油温在150--200℃，这会使味精变成有毒性的焦化谷氨酸钠，所以，对于加入味精的半成品配菜的烹饪，应以蒸煮为妥。还有如果在碱性环境中，味精会起化学反应产生一种叫谷氨酸二钠的物质，所以要适当的使用和存放。 二味精生产全过程可划分为四个工艺阶段: 原料的预处理及淀粉水解糖的制备; 种子扩大培养及谷氨酸发酵; (3)谷氨酸的提取; (4)谷氨酸制取味精及味精成品加工。
1原料的预处理 此工艺操作的目的在于初步破坏原料结构，以便提高原料的利用率，同时去除固体杂质，防止机器磨损。用于除杂的设备为筛选机，常用的是振动筛和转筒筛，其中振动筛结构较为简单，使用方便。 用于原料粉碎的设备除盘磨机外，还有锤式粉碎机和辊式粉碎机。盘磨机广泛用于磨碎大米、玉米、豆类等物料，而锤式粉碎机应用于薯干等脆性原料的中碎和细碎作用，辊式粉碎机主要用于粒状物料的中碎和细碎。 2淀粉水解糖制备 在工业生产上将淀粉水解为葡萄糖的过程称为淀粉的糖化，所制得的糖液称为淀粉水解糖。由于谷氨酸生产菌不能直接利用淀粉或糊精作碳源，因而必须将淀粉水解为葡萄糖，才能供发酵使用。目前，国内许多味精厂采用双酶法制糖工艺。 3种子扩大培养及谷氨酸发酵 种子扩大培养为保证谷氨酸发酵过程所需的大量种子，发酵车间内设置有种子站，完成生产菌种的扩大培养任务。从试管斜面出发，经活化培养，摇瓶培养，扩大至一级乃至二级种。 子罐培养，最终向发酵罐提供足够数量的健壮的生产种子。 谷氨酸发酵开始前，首先必须配制发酵培养基，并对其作高温短时灭菌处理。用于灭菌的工艺除采用连消塔—维持罐一喷淋冷却系统外，还可采用喷射加热器—维持管—真空冷却系统或薄板换热器灭菌系统。但由于糖液粘
供应链管理课程设计报告
《供应链管理》 课 程 设 计 专业班级： 学号： 指导老师： 团队名称： 成员姓名： 管理学院 2017 年 X月 XX日
目录 一、生产物流实验分析报告 (1) 1、小组介绍 (3) 2、实验过程内容 (2) 3、实验结果分析 (3) 二、“啤酒游戏”实验分析报告 (3) 1、小组介绍 (3) 2、实验过程内容 (4) 3、实验结果分析 (5)
一、生产物流实验分析报告 1、小组介绍 小组名称：X X X小组 组长姓名：XXX 组员姓名： 生产产品：花篮 第1次实验分组：（按工位分布排序） 工序1：底、心、撑工序2：边 工序3：大小提手工序4：质检 工序5：出库管理工序6：入库管理 第2次实验分组：（按工位分布排序） 工序1：心、底工序2：撑 工序3：边工序4：提手 工序5：质检及传送员工序6：出库管理 工序7：入库管理 2、实验过程内容 2.1、第一次实验 根据使用雪花片制作产品的不同工序的繁杂程度，我们做出了以上生产人员分配，并将剩余人员分配至“质检”、“出库管理”、“入库管理”等岗位。 首先，我们采取了播种式原材料出库方法，将三种产品原材料同时分拣，全部分拣完成之后再出库，再由生产线生产产品，通过质检后入库。 从观察原材料出库及生产线运作，我们发现了如下几个问题：1.播种式原材料出库使得材料出库前出库人员十分忙碌，耗费大量时间，且由于原材料未到位，生产线人员处于怠工状态，材料出库后又反之。 2. “底、心、撑”的生产人员的制作速度要大于插边的人员，使得半成品积压，但熟练之后可以做到不积压
3.制作提手的复杂程度超出了我们的预计，此环节人员安排过少，导致大量半成品积压。 4.中途调整了原材料出库方式，改为按照产品需要出库，但领料单未改变，仓库未做好相应备注，导致几种原材料后期缺货。 实验1从下达领料单到原材料出库总用时19分钟，完工总用时1小时15分钟。 2.2第二次实验 根据第一次试验发现的问题，我们对第二次的分组进行了调整。 为使生产线和仓库同时处于运作状态，在第2次实验的原材料出库我们采用了摘果式。首先我们按照一个产品所需原材料进行出库，但出库速度远低于生产速度，导致生产线效率下降。因此我们暂停调整，在非入库时间，入库管理员帮助出库管理员出库，且由原来按照一个产品所需出库调整为按照5个产品所需材料出库。 问题：1.原材料出库数量错误，粉色原材料短缺，绿色原材料多余。 2.质检员及入库员没有控制好数量，第一个产品制造数量超出订单量。 第2次实验总用时33分钟。 3、实验结果分析 第一次实验从下达领料单到原材料出库总用时19分钟，完工总用时1小时15分钟。第2次实验总用时33分钟。 第一次实验时经验不足，思考过于理想化，出现了许多问题，导致完成时间过长；第二次实验，我们吸取了第一次的经验教训，更改了人员分配和原材料出库方式，使得完成时间缩短，但仍旧存在问题。 根据两次实验所出现的问题，我们做大的不足还是出现在领料单上，我们没有整体的安排好原材料出库的方式方法，导致整体时间加长及材料短缺或冗余。 但是在生产过程中，我们不断地改进优化，生产线的流动性有了很大的提高，速度加快，各个环节之间配合默契，最终较好地完成了此次实验。 我在此次实验中担任“底、心、（撑）”的生产人员，工作较繁杂，但相较于其他工作还算简单，出现问题较少。此次实验让我们熟悉了各个生产环节，并进行了具体操作，使得学到的知识不再局限于理论水平，收获很大。
给水排水管道系统课程设计
《给水排水管道系统》 设计说明 系别：________ 专业：___________ 姓名： _____________________ 学号：024411150 ____________________ 指导教师：张奎谭水成刘萍宋丰明
实习时间：2013年12月15日一12月29日 河南城建学院 2012年12月28日 给水排水管道工程是给水排水工程的重要组成部分，可分为给水管道工程和排水管道工程两大类。 给水管道工程是论述水的提升，输送，贮存，调节和分配的科学。其最基本的任务 是保证水源的原料水送至水处理构筑物及符合用户用水水质标准的水输送和分配到用户。这一任务是通过水泵站，输水管，配水管网及调节构筑物等设施的共同工作来实现的，它们组成了给水管道工程。设计和管理的基本要求是以最少的建造费用和管理费用，保证用户所需的水量和水压，保证水质安全，降低漏损，并达到规定的可靠性。 给水排水管网工程是给水排水工程中很重要的组成部分，所需（建设）投资也很大, 一般约占给水排水工程总投资的50%~80%同时管网工程系统直接服务于民众，与人们生活和生产活动息息相关，其中任一部分发生故障，都可能对人们生活、生产及保安消防等产生极大影响。因此，合理地进行给水排水管道工程规划、设计、施工和运行管理，保证其系统安全经济地正常运行，满足生活和生产的需要，无疑是非常重要的。 室外给水排水工程是城镇建设的一个重要组成部分，其主要任务就是为城镇提供足够数量并符合一定水质标准的水；同时，把人们在生活、生产过程中使用后的污水汇集并输送到适当地点进行净化处理，达到一定水质标准后，或重复使用，或灌溉农田，或排入水体。 室内给水排水工程的任务是将室外给水系统输配的净水组织供应到室内各个用水点，将用
供应链管理课程设计.
供应链管理课程设计 锦州双八乳业有限公司简介 班级:物流管理1101班 学号:110505125 姓名:张晶晶 目录 一企业简介............................. 二产品信息介绍......................... 1 产品名称............................. 2 产品类型............................ 一、企业简介 锦州双八乳业有限公司成立于1993年,公司前身是古城乳品饮料厂,2002年更名为锦州双八乳业有限公司,现厂区位于太和区凌南西里790号,公司有员工100余人,占地面积2,600平方米,厂房等建筑面积3,000平方米。公司品牌“大双八”在辽西地区和以沈阳为中心的辽宁省中部地区,具有极高的知名度和美誉度。 双八乳业其拳头产品“大双八”酸奶19年来一直深受消费者的喜爱,产品已辐射至锦州、盘锦、阜新、朝阳、葫芦岛、沈阳、营口、大连等地,在同类酸奶产品中市场占有率达60%以上,几乎占据辽宁酸奶市场的半壁江山。公司成立伊始即引进一流的国产和进口设备,聘请高素质的专业技术人员,成为生产液态奶的专业性生产企业。产品也由单一品种发展为酸奶、消毒奶、含乳饮料、灭菌奶(也称常温奶或无菌奶四大系列二十余个品种,以适应不同消费人群的需要。我们坚信“质量是企业的生存之本”,对原料奶进行多项严密检测,在生产过程中层层把关,使用多种进口配料,并在辽西地区首家采用高压均质工艺,破碎牛乳中的脂肪球,使产品口感细腻,营养
成份更易被人体吸收。2003年末,在中国乳制品工业协会及市里相关领导机构的大力支持与帮助下,我公司不惜重金聚国内乳品加工设备之精华,引进全自动人机界面超高温瞬时灭菌设备及无菌灌装等全套生产线,并聘请乳品专家现场培训及技术指导经反复调试与实验,打造出双八百利包常温鲜牛奶和双八系列花色奶等全新产品,该产品可常温下存放保质期达一个月以上。从而填补了我市一项空白,结束了锦州不能生产常温奶的历史,更是辽宁乳业市场常温奶生产的一股新生力量,它将以崭新的姿态丰富辽宁乳制品市场柜台,回报广大消费者。 双八乳业是辽西地区最早生产酸奶的厂家,公司生产的凝固型酸奶“大双八”创下了辽西最高销售记录。双八乳业经过不懈的努力,先后获得锦州市著名商标、辽宁市场信赖品牌、锦州市质量合格信誉单位、2006-2007首届锦州市民最信赖的放心食品、2007-2008重质量讲诚信单位、2009-2012年底评为锦州农业产业化重点龙头企业等殊荣。在2011年国家要求乳品企业重新审核生产许可证时,双八乳业首批通过质量安全认证(即QS认证,再次增加了公司的透明度。 “真诚换得信赖,品质铸就品牌”是公司不变的奋斗目标。展望未来,锦州双八乳业将根植辽宁市场,积极因应国内乳业发展脉搏,全力投身中国乳业的未来中去,在改进中求生存与发展,向专业化方向迈进。 二、产品信息介绍 1、产品名称 中国汉字渊源广博,形状、音译多样,而中国人有一个与其他国家不同的特点,就是赋予汉字多样的意义,利用谐音,喻意来代表所要表达的思想与意图.“双八”这一商品的名字就是运用了比较传统的文字风格。在中国,八的谐音常象征着“发”。诸如“六”代表“顺”,“五”代表“福”等等。这些都是运用 了汉字多音译的特点。“双发”即是美好的象征,这种手法也是中国汉字独有的特点之一,喻示着“双八”酸奶产业蒸蒸日上,财源广进的美好前景。这里的发又有两
油气管道输送技术课程设计
目录 1 总论 (1) 1.1 设计依据及原则 (1) 1.1.1 设计依据 (1) 1.1.2 设计原则 (1) 1.2总体技术水平 (1) 2 设计参数 (2) 3 工艺计算 (3) 3.1 管道规格 (3) 3.1.1 天然气相对分子质量 (3) 3.1.2 天然气密度及相对密度 (3) 3.1.3 天然气运动黏度 (3) 3.2 管道内径的计算 (4) 3.3 确定管壁厚度 (4) 3.4 确定各管段管道外径及壁厚 (5) 3.5 末段长度和管径确定 (6) 3.5.1 假设末段长度, 内径d=1086.2mm (7) 3.5.2 计算各个参量 (7) 3.5.3 计算储气量 (8) 4 压缩机的位置及校核 (9) 4.1 压缩机站数 (9) 4.1.1 压缩机站的位置 (9) 4.1.2 压缩机站位置的校核 (10) 参考文献 (11)
多气源多用户输气管道工艺设计 1 总论 1.1 设计依据及原则 本设计主要根据设计任务书，查询相关的国家标准和规范，以布置合理的长距离输气干线。 1.1.1 设计依据 （1）国家的相关标准、行业的有关标准、规范； （2）相似管道的设计经验； （3）设计任务书。 1.1.2 设计原则 （1）严格执行现行国家、行业的有关标准、规范。 （2）采用先进、实用、可靠的新工艺、新技术、新设备、新材料，建立新的管理体制，保证工程项目的高水平、高效益，确保管道安全可靠，长期平稳运行。 （3）节约用地，不占或少占良田，合理布站，站线结合。站场的布置要与油区内各区块发展紧密结合。 （4）在保证管线通信可靠的基础上，进一步优化通信网络结构，降低工程投资。提高自控水平，实现主要安全性保护设施远程操作。 （5）以经济效益为中心，充分合理利用资金，减少风险投资，力争节约基建投资，提高经济效益。 1.2总体技术水平 （1）采用高压长距离全密闭输送工艺； （2）输气管线采用先进的SCADA系统，使各站场主生产系统达到有人监护、
发酵工程课程设计
发酵工程课程设计 设计说明书 45M 3机械搅拌通风发酵罐的设计 起止日期： 2013 年 12 月 30 日 至 2014 年 1 月 5 日 包装与材料工程学院 2013 年12 月 31 日 目 录 学生姓名 金辉 班级 生物技术111班 学号 成 绩 指导教师(签字)
第一章前言 发酵罐，指工业上用来进行微生物发酵的装置。其主体一般为用不锈钢板制成的主式圆筒，其容积在1m3至数百m3。在设计和加工中应注意结构严密，合理。能耐受蒸汽灭菌、有一定操作弹性、内部附件尽量减少（避免死角）、物料与能量传递性能强，并可进行一定调节以便于清洗、减少污染，适合于多种产品的生产以及减少能量消耗。 用于厌气发酵(如生产酒精、溶剂)的发酵罐结构可以较简单。用于好气发酵(如生产抗生素、氨基酸、有机酸、维生素等)的发酵罐因需向罐中连续通入大量无菌空气，并为考虑通入空气的利用率，故在发酵罐结构上较为复杂，常用的有机械搅拌式发酵罐、鼓泡式发酵罐和气升式发酵罐。 乳制品、酒类发酵过程是一个无菌、无污染的过程，发酵罐采用了无菌系统，避免和防止了空气中微生物的污染，大大延长了产品的保质期和产品的纯正，罐体上特别设计安装了无菌呼吸气孔或无菌正压发酵系统。罐体上设有米洛板或迷宫式夹套，可通入加热或冷却介质来进行循环加热或冷却。发酵罐的容量由300-15000L多种不同规格。发酵罐按使用范围可分为实验室小型发酵罐、中试生产发酵罐、大型发酵罐等。 发酵罐广泛应用于乳制品、饮料、生物工程、制药、精细化工等行业，罐体设有夹层、保温层、可加热、冷却、保温。罐体与上下填充头（或雏形）均采用旋压R角加工，罐内壁经镜面抛光处理，无卫生死角，而全封闭设计确保物料始终处一无污染的状态下混合、发酵，设备配备空气呼吸孔，CIP清洗喷头，人孔等装置。发酵罐的分类:按照发
机械设计课程设计完整版
------------------------------------------装订线------------------------------------------ 综合课题说明书 题目传动系统测绘与分析 机电工程系机械设计专业04机43 班 完成人xx 学号xxxxxx 同组人xx、xxx…… 指导教师XX 完成日期200x 年x 月xx 日 XX机电工程学院
目录 课题任务书 (1) 一、减速器结构分析 (1) 1、分析传动系统的工作情况 (1) 2、分析减速器的结构 (2) 3、零件 (3) 二、传动系统运动分析计算 (7) 1、计算总传动比i；总效率 ；确定电机型号 (7) 2、计算各级传动比和效率 (9) 3、计算各轴的转速功率和转矩 (9) 三、工作能力分析计算 (10) 1、校核齿轮强度 (10) 2、轴的强度校核 (13) 3、滚动轴承校核 (17) 四、装备图设计 (18) 1、装备图的作用 (18) 2、减速器装备图的绘制 (19) 五、零件图设计 (22) 1、零件图的作用 (22) 2、零件图的内容及绘制 (22) 参考文献 (25)
04机电综合课题任务书 学号：xxx 姓名：xxx 指导教师：xx 同组姓名：xx、xxx、xxx、xx、xx 一、课题：机械传动系统与分析 二、目的 综合运用机械设计基础、机械制造基础的知识和绘图技能，完成传动装置的测绘与分析，通过这一过程全面了解一个机械产品所涉及的结构、强度、制造、装配以及表达等方面的知识，培养综合分析、实际解决工程问题的能力，培养团队协作精神。 三、已知条件 1．展开式二级齿轮减速器产品（有关参数见名牌） 2．工作机转矩：300N.m，不计工作机效率损失。 3．动力来源：电压为380V的三相交流电源；电动机输出功率 P=1.5kw。 4．工作情况：两班制，连续单向运行，载荷较平稳。 5．使用期：8年，每年按360天计。 6．检修间隔期：四年一次大修，二年一次中修，半年一次小修。 7．工作环境：室内常温，灰尘较大。 四、工作要求 1．每组拆卸一个减速器产品，测绘、分析后将零件装配复原，并使用传动系统能正常运转。 2．每组测绘全部非标准件草图（徒手绘制），并依据测量数据确定全部标准的型号。 3．每组一套三轴系装配图（每人一轴系）。 4．各人依据本组全部零件测绘结果用规尺绘制减速器装配图、低速级大齿轮和输出轴的零件工作图。 5．对传动系统进行结构分析、运动分析并确定电动机型号、工作能
供应链管理课程设计分析
供应链管理课程设计 4S店汽车零部件配送模式浅析 学院：经济与管理学院 专业：物流管理 组员：蒋永琪— 翟生财—201223070136 颉伟强— 惠瀛— 指导教师：孙荣庭 完成时间：2016年1月
目录 4S店汽车零部件配送模式浅析 (1) 1. 背景分析 (3) 1.1 4S店的起源 (3) 1.2 4S店的优劣势 (3) 1.2.1 优势 (3) 1.2.1 劣势 (3) 1.3 4S店的发展方向 (4) 2. 汽车备件物流 (4) 3. 4S店的汽车配件与采购 (5) 3.1 汽车配件采购的特点 (6) 3.2 配件采购的影响因素 (6) 3.2.1 影响采购活动的外部因素 (6) 3.2.2 影响采购活动的内部因素 (7) 3.3 配件的分类 (7) 3.3.1 按零件的使用性质分类 (7) 3.3.2 按零件的源头分 (8) 3.3.3 其他汽车配件的分类和范围 (8) 3.4 采购方法 (9) 4. 4S店的汽车配件与库存 (9) 4.1 汽车4S店配件库存的现状分析 (9) 4.2 汽车4S店配件库存优化策略探讨 (10) 4.2.1 ABC分类管理在汽车4S店配件库存的应用 (10) 4.2.2 信息化配件库存管理 (10) 4.2.3 基于供应链的配件库存管理 (11) 5. 结论 (11)
1. 背景分析 1.1 4S店的起源 汽车4S店是指集整车销售(Sale)、零配件供应(Spare part)、售后服务(Service)和信息咨询反馈(Survey)于一体的汽车经销、维修企业经营模式。 四位一体这种模式其雏形起源于欧洲，这也是有她的先决条件的。欧洲的大中城市数量较多，各个城市之间路网发达，交通便利。其汽车工业极其发达，是诸如大众、标致-雪铁龙、雷诺、菲亚特、奔驰、宝马、劳斯莱斯等世界众多汽车品牌的发源地及总部的所在地。汽车保有量相当大，且由于民众的本土意思，其车型主要集中于欧洲的本土品牌，各种售后服务的市场潜力很大，其中相当大的利润是从维修和出售旧车中得来。概括起来就是车型集中，并且每种车型有较大的保有量。然而汽车4S店模式背负着市场垄断之嫌，据了解，欧盟早就于1995年决定，到2002年9月在欧盟范围内结束了特许经营模式下的汽车分销和售后服务体制，理由是一由汽车生产厂家指定零售商、敲定零售价、划分和限制销售范围的在做法属于非法，此举就是为了打破这种垄断行为。 1.2 4S店的优劣势 1.2.1 优势 （1）作为品牌连锁服务的售后服务体系终端，4S能够继承和发扬厂家品牌理念和售前售后服务观念，拥有纯正充足的零配件库存和畅通无阻的供应渠道，能够为品牌下的各种车型提供专业的技术资料和诊断检测设备，从而为正确判断、快速排除各种故障提供物质上的保障。 （2）有一套经过长期市场检验的、结构完整的先进经营理念和企业管理方法，能够提高企业运行的总体水平，降低管理风险。 （3）前店后厂的四位一体销售服务模式成功的解决了企业追求用户至上与追求利润最大化的矛盾，车售出得越多，售后服务量就越大，使得服务做到家，车主既方便又实惠，美誉度的增加也促进了整车的销售。 （4）完整地统一了汽车生产厂家的营销体系，更有利于向连锁企业全面推行和实施厂家的营销策略，并形成一条生产、销售、售后服务紧密相连的关系链，互相支持、互相促进、互相提高。 1.2.1 劣势 对专业品牌4S店，一般厂家要求高、投资风险大、销售品种单一、受厂家未来的发展控制等不利因素。在中等以上的发达城市4S店的固定资产投资在1000至1500万元．流动资金要求在1000万元。 同时，市场上大约有2～3万多家各种汽车经销商，除汽车4S店模式外，还
建筑安全课程设计--扣件式钢管脚手架设计方案
题目：御道工程扣件式钢管脚手架设计方案
目录 一、设计说明 (1) 1.1设计依据 (1) 1.1.1设计目的 (1) 1.1.2设计参考资料 (1) 1.2现场情况 (1) 1.3施工状况 (1) 二、工程概况 (2) 三、脚手架工程设计及搭设参数 (2) 3.1脚手架工程设计 (2) 3.1.1设计原则 (2) 3.1.2设计方案 (2) 3.2脚手架搭设参数 (2) 3.2.1主楼 (3) 3.2.2配套用房 (3) 四、脚手架的荷载计算与设计 (3) 4.1主楼脚手架设计 (3) 4.1.1悬挑双排外脚手架 (3)
4.1.1.1悬挑架荷载的取值与组合 (4) 4.1.1.2水平悬挑梁设计 (6) 4.1.2立杆稳定性计算 (8)
4.1.3连墙件计算 (10) 4.1.4双排外落地脚手架设计 (11) 4.2配套用房脚手架设计 (14) 4.2.1荷载取值及设计 (14) 4.2.2立杆稳定性计算 (15) 五、扣件式脚手架安全技术搭设安全技术措施及要求 (16) 5.1脚手架搭设的安全技术措施 (16) 5.2脚手架上施工作业的安全技术措施 (17) 5.3脚手架拆除的安全技术措施 (17) 5.4立杆搭设措施 (17) 5.5纵、横（小横杆）向水平杆搭设措施 (18) 5.6连墙杆、剪刀撑、横向支撑、抛撑搭设措施 (18) 5.7门洞处搭设措施 (19) 5.8 斜道搭设措施 (19) 5.9防雷避电措施 (20) 5.10扣件安装的要求 (20) 5.11铺设脚手板的要求 (20) 5.12洞口临边防护棚的搭设（根据实际情况调整） (20) 5.13水平封闭防护棚 (21) 5.14其它安全要求 (21) 5.15脚手架的使用规定 (22) 六、注意事项 (23)
年产9000吨味精工厂(以液氨为氮源)的生产工艺设计
年产9000吨味精工厂（以液氨为氮源）的生产工艺设计
武汉工程大学 化工与制药学院 课程设计任务书 年产9000吨味精工厂（以液氨为氮源）的生产工艺设计 专业 班级 学生姓名 学号 日期年月日 书面整理与设计： 物料计算： 绘图部分：
目录 摘要： (4) Abstract: (5) 前言： (6) 设计依据与主要工业设计参数 (7) 1设计依据 (7) 1.1设计任务 (7) 1.2工艺流程 (7) 1.3基础数据 (7) 1.4原（辅）料及动力单耗 (8) 2.物料衡算 (8) 2.1生产过程的总物料衡算 (8) 2.1.1生产能力 (8) 2.1.2总物料衡算 (9) 2.1.3淀粉的单耗： (9) 2.1.4原料及中间体的计算 (10) 2.1.5总物料衡算结果 (10) 2.2制糖工序物料衡算 (11) 2.2.1淀粉浆量及加水量 (11) 2.2.2液化酶用量 (11) 2.2.3CaCl2的加入量 (11) 2.2.4糖化酶用量 (11)
2.2.5糖化液量 (11) 2.2.6加珍珠岩量和滤渣量 (11) 2.2.7生产过程进入的蒸汽和洗水量 . 12 2.2.8衡算结果 (12) 2.2.9糖化过程衡算图 (12) 2.3连续灭菌和发酵过程物料衡算 (13) 2.3.1发酵培养的糖液量 (13) 2.3.2配料 (13) 2.3.3衡算结果汇总 (14) 2.3.4发酵过程衡算图 (15) 2.4谷氨酸提取工序的物料衡算 (15) 2.4.1发酵液数量 (15) 2.4.2加98%硫酸量 (15) 2.4.3谷氨酸产量 (15) 2.4.4母液数量 (15) 2.4.5谷氨酸分离洗水量 (16) 2.4.6母液回收过程中用水以及酸、碱等 数量 (16) 2.4.7物料衡算结果 (16) 2.5精制工序的物料衡算 (16) 物料衡算汇总表 (17) 3热量衡算 (18)
机械设计课程设计小结
机械设计课程设计小结 Company Document number：WUUT-WUUY-WBBGB-BWYTT-1982GT
课程设计是机械设计当中的一个非常重要的一环，本次课程设计时间一周略显得仓促一些。但是通过本次很充实的课程设计，从中得到的收获还是非常多的。这次的课程设计对于我来说有着深刻的意义。这种意义不光是我们组能够完成设计任务，更重要的是在这段时间内使我们深刻感受到设计工作的那份艰难。而这份艰难不仅仅体现在设计内容与过程中为了精益求精所付出的艰辛，更重要的是为每一个精细数字的付出!这次课程设计的题目是设计一个一级圆柱齿轮减速器，由于我们理论知识的不足，再加上平时没有什么设计经验，一开始的时候有些手忙脚乱，不知从何入手，很迷茫。不过在我们组员的共同努力下，和同学们之间的认真仔细的讨论之中，我们总算克服了种种难关，让每个数字都找到了自己的归宿。现在想想其实课程设计期间我们过得还蛮充实的，特别是大家在一起讨论，研究，专研的时候，那让我感觉到了集体的团结，团结的力量，力量的伟大。所有的成果不是属于个人的，而是集体，因为它凝聚了集体所有的精华。 在设计过程中，整个过程培养了我们综合运用机械设计课程及其他课程理论知识和利用生产时间知识来解决实际问题的能力，真正做到了学以致用。在此期间我们同学之间的那些辛酸，那些执着，那些付出。一路走来，我们伴着风雨，携手欢笑，共同面对机械设计课程设计当中遇到的困难，虽然我们做的还是不够完美，但是我们的团队一定很完美。 在这些过程当中我充分的认识到自己在知识理解和接受应用方面的不足，特别是自己对系统的自我学习能力的欠缺，将来一定要进一步加强。而今后的学习还要更加的努力。总之，本次课程设计不仅仅是对自己所学的知识的一次系统的总结与应用，还算是对自己体质的一次检验吧。
管钢轧制课程设计
管钢轧制课程设计
辽宁科技大学 课程设计说明书 设计名称：管钢轧制课程设计 指导教师：李继光 学院：材冶学院 班级：材控102 姓名：xxx 日期：2013年12月20号
目录 前言........................................... 错误!未定义书签。 钢管设计任务书................................. 错误!未定义书签。 一、Ф140机组生产工艺概述......................... 错误!未定义书签。 1.1主要设备..................................... 错误!未定义书签。 1.2工艺流程..................................... 错误!未定义书签。 1.3工艺要求..................................... 错误!未定义书签。 二、轧制表的制定.................................. 错误!未定义书签。 2.1轧管机....................................... 错误!未定义书签。 2.2穿孔机....................................... 错误!未定义书签。 2.3均整机....................................... 错误!未定义书签。 2.4定径机....................................... 错误!未定义书签。 2.5轧制表绘制................................... 错误!未定义书签。 三、力能参数及强度校核 ............................ 错误!未定义书签。 3.1计算机剪切及加热能力 ............................ 错误!未定义书签。 3.2穿孔机的轧辊设计................................ 错误!未定义书签。 3.3穿孔机顶头设计 ................................. 错误!未定义书签。 3.4穿孔机能力参数计算.............................. 错误!未定义书签。 3.5穿孔机轧辊强度校核校 核............................................................................. .......................错误!未定义书签。 结语.............................................. 错误!未定义书签。 重要参考文献.................................................错误!未定义书签。
氯气缓冲罐设计详解
课程设计说明书题目名称：维持罐设计 学生姓名： 系部：化学工程系 专业班级： 指导教师： 完成日期： 2011年12月24日
课程设计评定意见 设计题目：维持罐设计 学生姓名： 评定意见： 评定成绩： 指导教师（签名）：2012年12月30日
课程设计任务书 指导教师（签名）年月日
摘要 本文扼要介绍了维持罐的特点以及在工业中的发展，详细的阐述了维持罐的结构以及强度设计计算以及维护。 参照参考文献及维持罐的特性，根据设计压力确定壁厚，使维持罐有足够的腐蚀欲度，从而使设计结果达到最优化组合。 一个完整的维持罐主要是由圆柱形罐体、气体进出口、排污管、安全阀、压力表口、法兰等部件组成，同时考虑到安装和检修的需要，罐体上还要设置人孔、平台扶梯和吊柱等部件，整个罐体采用立式支撑式。 关键词：圆柱罐体、管法兰、人孔、补强
目录 课程设计任务书.............................................. 错误！未定义书签。摘要.. (1) 目录 (5) 符号说明 (7) 维持罐设计 (9) 1.罐体壁厚设计 (9) 2.封头厚度设计 (10) 2.1计算封头厚度 (10) 2.2校核罐体与封头水压试验强度 (10) 3．鞍座 (11) 3.1 罐体质量 (11) 3.2 封头质量 (11) 3.3水质量 (11) 3.4 附件质量 (12) 4.人孔 (13) 5.人孔补强 (14) 5.1确定壳体和接管的计算厚度及开孔直径 (14) 5.2确定壳体和接管实际高度 (14) 5.3计算需要补强的金属面积和可以作为补强的金属面积 (14) 6. 接管 (15) 6.1 水蒸气进料管 (15) 6.2 出气管 (15) 6.3排污管 (15) 6.4压力表管 (15)
供应链管理课程设计任务书
供应链管理课程设 计任务书 1 2020年4月19日
供应链管理课程设计任务书 一、课程设计的目的和意义 该课程设计是继《供应链管理》课程后的一次理论联系实际，进一步深入掌握课程重点内容，提高学员运用所学专业知识解决供应链管理中实际问题的能力。经过课程设计，使同学们能综合运用所学的理论知识，解决实际问题，从而培养同学们提出问题、分析问题、解决问题的综合能力。 学员经过课程设计，针对供应链管理中的某一具体问题进行深入分析和研究，全面而系统地把握主题内容。 二、课程设计课题选择 学员结合自己对供应链管理知识的掌握程度，能够从以下课题中任选一个题目作为课程设计的主题，进行深入分析研究和设计。也能够将整个供应链管理作为课程设计对象进行综合分析，请自行选择一种自己熟悉或感兴趣的行业（制造业、服务业）中的某类企业，如：家电生产企业、服装生产企业、邮电业、医药业、零售业等，描述其供应链运作活动，分析其运作的主要特征，进行供应链系统的设计，并说明如何使供应链运作系统更有效运行。还 2 2020年4月19日
能够根据课程内容自行拟定别的题目，但不要过于大，否则设计起来难度较大，需要提醒是自选题目不能够偏离供应链管理这一主题内容。参考题目如下： 1.XX公司在供应链环境下的优化库存方案设计 2.XX（超市）在供应链环境下库存管理方案设计 3.XX公司在供应链管理环境下物流运作方案设计 4.XX公司供应链方案存在的问题与对策设计 5.XX公司在供应链管理环境下的物料采购方案设计 6.XX公司供应链管理的方案优化设计 …… 三、课程设计具体要求 学员如果选择以上题目中的任一主题，则请认真分析主题所包含的具体内容，明确课程设计目的和意义，按指导书上的写作要求进行设计。做到层次分明、结构合理、条理清晰，一定要有自己的创意和设计思路。另外，一定要按照时间分配要求，按时完成阶段成果，保证规定时间上交最后材料。 四、评分标准 3 2020年4月19日
钢管支撑课程设计
梁模板设计 4.2. 5.1、梁模板支撑采用ф48*3.0mm钢管支撑体系，梁模板采用12mm厚覆膜多层板,梁侧主龙骨采用双钢管,梁侧次龙骨为50*100mm木枋，梁底模板背楞为50*100mm木枋，梁底托梁采用单钢管。 4.2. 5.2、穿梁螺杆设置 根据梁截面高度，梁截面高度1000mm、900mm、800mm设置3道穿梁螺杆（第一根距梁底模200mm，以上间距200~300mm）； 梁截面高度750mm、700mm设置2道穿梁螺杆（第一根距梁底模200mm，以上间距200~300mm）； 梁截面高度600mm、550mm设置1道穿梁螺杆（距梁底模300mm）。 梁截面高度小于500mm时不设置穿梁螺杆。 4.2. 5.3、梁模板支撑设置 （1）当梁截面宽度200mm~250mm，截面高度为300mm~1000mm,梁模板支撑高度为3.38~5.78m时，按梁截面尺寸250*1000mm（梁模板支撑高度为5.78m）进行计算设计，设计参数如下，计算书详见附录1-2-1。 梁侧主龙骨采用双钢管,沿梁方向间距500mm,梁侧次龙骨为50*100mm木枋，间距不大于200mm。梁底模板背楞为50*100mm木枋，间距不大于200mm。 梁两侧立杆间距（垂直于梁跨度方向）为650mm，立杆沿梁跨度方向间距1200mm。立杆底部设置底座及垫板（立杆基础为自然地面时，垫板采用200*50*4000的木跳板通长设置，其余可采用50mm厚木枋）。 梁底托梁钢管沿梁跨度方向间距为1/2（立杆沿梁跨度方向间距），即600mm。托梁与两侧立杆连接时采用双扣件。沿梁截面高度方向的穿墙螺杆根数根据6.4.2设置，螺杆沿梁跨度方向间距为500mm。 （2）当梁截面宽度300mm，截面高度为600mm~1050mm,梁模板支撑高度为3.5~5.9m时，按梁截面尺寸300*1050mm（梁模板支撑高度为5.9m）进行计算设计，设计参数如下，计算书详见附录1-2-2。 梁侧主龙骨采用双钢管,沿梁方向间距500mm,梁侧次龙骨为50*100mm木枋，间距不大于200mm。梁底模板背楞为50*100mm木枋，间距不大于200mm。 梁两侧立杆间距（垂直于梁跨度方向）为700mm，立杆沿梁跨度方向间距900mm。立杆底部设置底座及垫木（立杆基础为自然地面时，垫板采用200*50*4000的木跳板通长设置，其余可采用50mm厚木枋）。
生物工艺原理课程设计完整版
《生物工艺原理》课程设计说明书 题目：生产10万吨味精厂发酵工段工艺设计 学院：太原科技大学化学与生物工程学院 系别：生物工程系 班级：1142班 学生姓名：刘思 学生学号：201121030205 指导老师：刘仙俊杨艳 2013年12月16-20日
摘要 味精的主要成分是谷氨酸钠，是生活中必不可少一种鲜味剂。本设计是生产纯度为100%商品味精的设计，采用的是中糖发酵、一次等电点提取的发酵方法生产味精。从谷氨酸发酵液中提取出的谷氨酸制成味精要经过谷氨酸加水溶解，用碳酸钠或氢氧化钠中和，经脱色、除铁、钙、镁等离子，再经蒸发浓缩、结晶、分离、干燥、筛选等单元操作，得到高纯度的晶体或粉体味精。本设计对全厂进行了物料衡算、发酵车间热量衡算、无菌空气用量计算。对味精发酵车间进行工艺流程的设计和发酵罐的设计与选型计算。 关键词：味精谷氨酸发酵工艺设计
目录 摘要 (1) 第一章文献综述 (3) 1.1味精的性质 (3) 1.2 味精工业发展历程 (3) 1.3我国味精工业发展现状 (3) 1.3.1 工艺技术进展 (4) 1.3.2 技术指标进展 (4) 1.4 设计任务及目的意义 (5) 1.4.1设计任务： (5) 1.4.2 设计目的和意义 (5) 第二章味精生产工艺 (6) 2.1 味精生产的工艺概述 (6) 2.2 谷氨酸发酵的工艺概述 (7) 第三章谷氨酸发酵车间物料衡算 (9) 3.1工艺技术指标及基础数据 (9) 3.3 100000t/a味精厂发酵车间的物料衡算表 (11) 第四章连续灭菌和发酵工段能量衡算 (13) 4.1 热量衡算的方法 (13) 4.2 连续灭菌和发酵工段能量衡算 (14) 4.2.1 计算指标（以淀粉质为原料） (14) 4.2.2 培养液连续灭菌用蒸汽量 (15) 4.2.3 培养液冷却用水量 (16) 4.2.4 发酵罐空罐灭菌蒸汽量 (16) 4.2.5 发酵过程产生的热量及冷却用水量 (17) 总结与体会 (18) 参考文献 (19)
供应链管理课程标准.doc
感谢你的观看 感谢你的观看《供应链管理》课程标准 课程类别：理论+实践课程/专业课 适用专业：物流管理专业 授课系（部）：现代物流与管理学院学时（学分）：48 执笔人签字：焦振娟审核人签字： 一、课程定位和课程设计 （一）课程性质与作用 课程的性质：供应链管理是物流管理专业的专业基础课课程。通过本课程的学习，使学生掌握供应链管理的基本概念和理论，供应链模型的构建，供应链管理理论在采购、生产、物流和库存控制等领域的应用和供应链资源的优化方法。使学生建立起供应链管理知识结构。 课程的作用：供应链管理学习领域主要培养学生掌握供应链管理的基本概念与相关理论，供应链管理环境下的需求管理、采购管理、库存管理、业务外包，以及供应链合作伙伴的选择、业务流程重组、绩效评价等理论和实践知识。 与其他课程的关系：供应链管理是物流管理专业的一门专业课程，先修课程为物流学等专业课程。 （二）课程基本理念 供应链管理是物流管理专业的一门专业核心课程，内容抽象新颖，在学习过程中启发学生的思考能力和理论联系实际能力，使学生对供应链这个抽象的概念深刻的了解。 （三）课程设计思路 根据课程特点，教师在教学过程中要遵循理论联系实际的原则。要经常组织学生参加各种实践活动，注重培养学生的自学能力、创新精神以及分析问题和解决问题的能力。教学方法上，在条件许可的情况下，应充分发挥多媒体教学的优势；进行现场教学，使学生能够获得生动的感性认识。 二、课程教学目标 专业能力：（1）熟练掌握掌握供应链的基本概念、结构、特征和类型，以及供应链管理的概念、目标、运作方式等基本知识。 （2）能够掌握供应链设计的原则、内容和策略，理解供应链网络优化的内
给水排水管道系统课程设计
给水排水管道系统课程设计
《给水排水管道系统》 设计说明 系别：环境与市政工程系 专业：给水排水工程专业 姓名：张光钰 学号：024411150 指导教师：张奎谭水成刘萍宋丰明 实习时间：2013年12月15日—12月29日 河南城建学院
2012年12月28日 前言 给水排水管道工程是给水排水工程的重要组成部分，可分为给水管道工程和排水管道工程两大类。 给水管道工程是论述水的提升，输送，贮存，调节和分配的科学。其最基本的任务是保证水源的原料水送至水处理构筑物及符合用户用水水质标准的水输送和分配到用户。这一任务是通过水泵站，输水管，配水管网及调节构筑物等设施的共同工作来实现的，它们组成了给水管道工程。设计和管理的基本要求是以最少的建造费用和管理费用，保证用户所需的水量和水压，保证水质安全，降低漏损，并达到规定的可靠性。 给水排水管网工程是给水排水工程中很重要的组成部分,所需(建设)投资也很大,一般约占给水排水工程总投资的50%~80%。同时管网工程系统直接服务于民众,与人们生活和生产活动息息相关,其中任一部分发生故障,都可能对人们生活、生产及保安消防等产生极大影响。因此,合理地进行给水排水管道工程规划、设计、施工和运行管理,保证其系统安全经济地正常运行,满足生活和生产的需要,无疑是非常重要的。 室外给水排水工程是城镇建设的一个重要组成部分，其主要任务就是为城镇提供足够数量并符合一定水质标准的水；同时，把人们在生活、生产过程中使用后的污水汇集并输送到适当地点进行净化处理，达到一定水质标准后，或重复使用，或灌溉农田，或排入水体。 室内给水排水工程的任务是将室外给水系统输配的净水组织供应到室内各个用水点，将用后的污水排除汇集到室外排水系统中去。 做为工程类专业学生，实践学习和设计是我们自身获取知识和经验的最好环节。学生通过设计，综合运用和深化所学的基本理论、基本技能，培养我们独立分析和解决问题的能力，通过设计能使我们具有掌握查阅规范、标准设计图集，产品目录的方法，提高计算、绘图和编写设计说明的水平，作好一个工程师的基本训练。熟练城镇给水排水工程系统的详细计算和培养一定的理论分析和设计的能力。提高方案的比较、