31m现浇梁张拉伸长量计算书
中铁四局武广客运专线
新广州站桥工队31.1m现浇梁张拉伸长量计算书
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二00七年四月三十日
张拉伸长量仅与张拉控制应力有关，与张拉力大小无关。我管段现浇梁共有曲线梁、直线梁、无声屏障、无声屏障等情况。经仔细核对我管段曲线梁与直线梁其钢绞线线型完全一致且有无声屏障桥梁张拉应力均为一致。在此，我部对计算过程中均进行了简化，每种钢绞线仅选取一种情况进行了计算。计算过程如下：
1、N1d束
锚外控制力：2093.62kN，12φ7，Aj＝1680mm2，μ=0.2793，k＝0.0011
第1段：L=4.125m，θ=0.000000，kl+μθ=0.004538，e-(kl+μθ)=0.9955，终点力：2084.1420，伸长量：0.026，总伸长量：0.0263m
第2段：L=1.046m，θ=0.034907，kl+μθ=0.010900，e-(kl+μθ)=0.9892，终点力：2061.5480，伸长量：0.007，总伸长量：0.0329m
第3段：L=10.629m，θ=0.000000，kl+μθ=0.011692，e-(kl+μθ)=0.9884，终点力：2037.5850，伸长量：0.066，总伸长量：0.0994m
N1d束总伸长量：0.0994×2＝0.199m
2、N10束
锚外控制力：1749.31kN，10φ7，Aj＝1400mm2，μ=0.2793，k＝0.0011
第1段：L=1.91m，θ=0.000000，kl+μθ=0.002101，e-(kl+μθ)=0.9979，终点力：1745.6390，伸长量：0.012，总伸长量：0.0122m
第2段：L=1.046m，θ=0.034907，kl+μθ=0.010900，e-(kl+μθ)=0.9892，终点力：1726.7140，伸长量：0.007，总伸长量：0.0189m
第3段：L=4.659m，θ=0.000000，kl+μθ=0.005125，e-(kl+μθ)=0.9949，终点力：1717.8880，伸长量：0.029，总伸长量：0.0483m
第4段：L=2.091m，θ=0.052360，kl+μθ=0.016924，e-(kl+μθ)=0.9832，终点力：1689.0590，伸长量：0.013，总伸长量：0.0613m
第5段：L=6.094m，θ=0.000000，kl+μθ=0.006703，e-(kl+μθ)=0.9933，终点力：1677.7740，伸长量：0.038，总伸长量：0.0989m
N10束总伸长量：0.0989×2＝0.198m
3、N4束
锚外控制力：1771.08kN，10φ7，Aj＝1400mm2，μ=0.2793，k＝0.0011
第1段：L=1.785m，θ=0.000000，kl+μθ=0.001964，e-(kl+μθ)=0.9980，终点力：1767.6060，伸长量：0.012，总伸长量：0.0116m
第2段：L=2.088m，θ=0.069813，kl+μθ=0.021796，e-(kl+μθ)=0.9784，终点力：1729.4970，伸长量：0.013，总伸长量：0.0249m
第3段：L=1.459m，θ=0.000000，kl+μθ=0.001605，e-(kl+μθ)=0.9984，终点力：1726.7230，伸长量：0.009，总伸长量：0.0342m
第4段：L=2.091m，θ=0.052360，kl+μθ=0.016924，e-(kl+μθ)=0.9832，终点力：1697.7460，伸长量：0.013，总伸长量：0.0473m
第5段：L=8.377m，θ=0.000000，kl+μθ=0.009215，e-(kl+μθ)=0.9908，终点力：1682.1730，伸长量：0.052，总伸长量：0.0991m
N4束总伸长量：0.0991×2＝0.198m
4、N8束
锚外控制力：1749.31kN，10φ7，Aj＝1400mm2，μ=0.2793，k＝0.0011
第1段：L=1.91m，θ=0.000000，kl+μθ=0.002101，e-(kl+μθ)=0.9979，终点力：1745.6390，伸长量：0.012，总伸长量：0.0122m
第2段：L=1.046m，θ=0.034907，kl+μθ=0.010900，e-(kl+μθ)=0.9892，终点力：1726.7140，伸长量：0.007，总伸长量：0.0189m
第3段：L=.093m，θ=0.000000，kl+μθ=0.000102，e-(kl+μθ)=0.9999，终点力：1726.5380，伸长量：0.001，总伸长量：0.0195m
第4段：L=2.091m，θ=0.052360，kl+μθ=0.016924，e-(kl+μθ)=0.9832，终点力：1697.5630，伸长量：0.013，总伸长量：0.0326m
第5段：L=10.66m，θ=0.000000，kl+μθ=0.011726，e-(kl+μθ)=0.9883，终点力：1677.7740，伸长量：0.066，总伸长量：0.0985m
N8束总伸长量：0.0985×2＝0.197m
5、N1b束
锚外控制力：2093.62kN，12φ7，Aj＝1680mm2，μ=0.2793，k＝0.0011
第1段：L=4.125m，θ=0.000000，kl+μθ=0.004538，e-(kl+μθ)=0.9955，终点力：2084.1420，伸长量：0.026，总伸长量：0.0263m
第2段：L=1.046m，θ=0.034907，kl+μθ=0.010900，e-(kl+μθ)=0.9892，终点力：2061.5480，伸长量：0.007，总伸长量：0.0329m
第3段：L=10.629m，θ=0.000000，kl+μθ=0.011692，e-(kl+μθ)=0.9884，终点力：2037.5850，伸长量：0.066，总伸长量：0.0994m
N1d束总伸长量：0.0994×2＝0.199m
6、N6束
锚外控制力：1771.08kN，10φ7，Aj＝1400mm2，μ=0.2793，k＝0.0011
第1段：L=1.785m，θ=0.000000，kl+μθ=0.001964，e-(kl+μθ)=0.9980，终点力：1767.6060，伸长量：0.012，总伸长量：0.0116m
第2段：L=2.088m，θ=0.069813，kl+μθ=0.021796，e-(kl+μθ)=0.9784，终点力：1729.4970，伸长量：0.013，总伸长量：0.0249m
第3段：L=6.026m，θ=0.000000，kl+μθ=0.006629，e-(kl+μθ)=0.9934，终点力：1718.0700，伸长量：0.038，总伸长量：0.0630m
第4段：L=2.091m，θ=0.052360，kl+μθ=0.016924，e-(kl+μθ)=0.9832，终点力：1689.2380，伸长量：0.013，总伸长量：0.0760m
第5段：L=3.81m，θ=0.000000，kl+μθ=0.004191，e-(kl+μθ)=0.9958，终点力：1682.1730，伸长量：0.024，总伸长量：0.0996m
N6束总伸长量：0.0996×2＝0.199m
7、N2束
锚外控制力：2137.40kN，12φ7，Aj＝1680mm2，μ=0.2793，k＝0.0011
第1段：L=1.785m，θ=0.000000，kl+μθ=0.001964，e-(kl+μθ)=0.9980，终点力：2133.2070，伸长量：0.012，总伸长量：0.0116m
第2段：L=.41m，θ=0.069813，kl+μθ=0.019950，e-(kl+μθ)=0.9802，终点力：2091.0720，伸长量：0.003，总伸长量：0.0143m
第3段：L=1.046m，θ=0.098733，kl+μθ=0.028727，e-(kl+μθ)=0.9717，终点力：2031.8570，伸长量：0.007，总伸长量：0.0209m
第4段：L=.632m，θ=0.069813，kl+μθ=0.020194，e-(kl+μθ)=0.9800，终点力：1991.2370，伸长量：0.004，总伸长量：0.0247m
第5段：L=11.927m，θ=0.000000，kl+μθ=0.013120，e-(kl+μθ)=0.9870，终点力：1965.2830，伸长量：0.072，总伸长量：0.0968m
N2束总伸长量：0.0968×2＝0.194m
8、N5束
锚外控制力：1771.08kN，10φ7，Aj＝1400mm2，μ=0.2793，k＝0.0011
第1段：L=1.785m，θ=0.000000，kl+μθ=0.001964，e-(kl+μθ)=0.9980，终点力：1767.6060，伸长量：0.012，总伸长量：0.0116m
第2段：L=2.088m，θ=0.069813，kl+μθ=0.021796，e-(kl+μθ)=0.9784，终点力：1729.4970，伸长量：0.013，总伸长量：0.0249m
第3段：L=3.742m，θ=0.000000，kl+μθ=0.004116，e-(kl+μθ)=0.9959，终点力：1722.3920，伸长量：0.024，总伸长量：0.0486m
第4段：L=2.091m，θ=0.052360，kl+μθ=0.016924，e-(kl+μθ)=0.9832，终点力：1693.4870，
伸长量：0.013，总伸长量：0.0617m
第5段：L=6.094m，θ=0.000000，kl+μθ=0.006703，e-(kl+μθ)=0.9933，终点力：1682.1730，伸长量：0.038，总伸长量：0.0994m
N5束总伸长量：0.0994×2＝0.199m
9、N3束
锚外控制力：1771.08kN，10φ7，Aj＝1400mm2，μ=0.2793，k＝0.0011
第1段：L=1.785m，θ=0.000000，kl+μθ=0.001964，e-(kl+μθ)=0.9980，终点力：1767.6060，伸长量：0.012，总伸长量：0.0116m
第2段：L=1.264m，θ=0.069813，kl+μθ=0.020889，e-(kl+μθ)=0.9793，终点力：1731.0650，伸长量：0.008，总伸长量：0.0197m
第3段：L=.828m，θ=0.087266，kl+μθ=0.025284，e-(kl+μθ)=0.9750，终点力：1687.8450，伸长量：0.005，总伸长量：0.0249m
第4段：L=1.267m，θ=0.052360，kl+μθ=0.016018，e-(kl+μθ)=0.9841，终点力：1661.0250，伸长量：0.008，总伸长量：0.0326m
第5段：L=10.66m，θ=0.000000，kl+μθ=0.011726，e-(kl+μθ)=0.9883，终点力：1641.6610，伸长量：0.064，总伸长量：0.0971m
N3束总伸长量：0.0971×2＝0.194m
10、N1c束
锚外控制力：1744.68kN，10φ7，Aj＝1400mm2，μ=0.2793，k＝0.0011
第1段：L=1.265m，θ=0.000000，kl+μθ=0.001392，e-(kl+μθ)=0.9986，终点力：1742.2540，伸长量：0.008，总伸长量：0.0081m
第2段：L=1.046m，θ=0.034907，kl+μθ=0.010900，e-(kl+μθ)=0.9892，终点力：1723.3670，伸长量：0.007，总伸长量：0.0147m
第3段：L=13.489m，θ=0.000000，kl+μθ=0.014838，e-(kl+μθ)=0.9853，终点力：1697.9840，伸长量：0.085，总伸长量：0.0992m
N1c束总伸长量：0.0992×2＝0.198m
11、N1a束
锚外控制力：1744.68kN，10φ7，Aj＝1400mm2，μ=0.2793，k＝0.0011
第1段：L=1.265m，θ=0.000000，kl+μθ=0.001392，e-(kl+μθ)=0.9986，终点力：1742.2540，伸长量：0.008，总伸长量：0.0081m
第2段：L=1.046m，θ=0.034907，kl+μθ=0.010900，e-(kl+μθ)=0.9892，终点力：1723.3670，伸长量：0.007，总伸长量：0.0147m
第3段：L=13.489m，θ=0.000000，kl+μθ=0.014838，e-(kl+μθ)=0.9853，终点力：1697.9840，伸长量：0.085，总伸长量：0.0992m
N1a束总伸长量：0.0992×2＝0.198m
12、N11束
锚外控制力：1749.31kN，10φ7，Aj＝1400mm2，μ=0.2793，k＝0.0011
第1段：L=1.91m，θ=0.000000，kl+μθ=0.002101，e-(kl+μθ)=0.9979，终点力：1745.6390，伸长量：0.012，总伸长量：0.0122m
第2段：L=1.046m，θ=0.034907，kl+μθ=0.010900，e-(kl+μθ)=0.9892，终点力：1726.7140，伸长量：0.007，总伸长量：0.0189m
第3段：L=6.943m，θ=0.000000，kl+μθ=0.007637，e-(kl+μθ)=0.9924，终点力：1713.5770，伸长量：0.044，总伸长量：0.0626m
第4段：L=2.091m，θ=0.052360，kl+μθ=0.016924，e-(kl+μθ)=0.9832，终点力：1684.8200，伸长量：0.013，总伸长量：0.0756m
第5段：L=3.81m，θ=0.000000，kl+μθ=0.004191，e-(kl+μθ)=0.9958，终点力：1677.7740，伸长量：0.023，总伸长量：0.0991m
N11束总伸长量：0.0991×2＝0.198m
13、N9束
锚外控制力：1749.31kN，10φ7，Aj＝1400mm2，μ=0.2793，k＝0.0011
第1段：L=1.91m，θ=0.000000，kl+μθ=0.002101，e-(kl+μθ)=0.9979，终点力：1745.6390，伸长量：0.012，总伸长量：0.0122m
第2段：L=1.046m，θ=0.034907，kl+μθ=0.010900，e-(kl+μθ)=0.9892，终点力：1726.7140，伸长量：0.007，总伸长量：0.0189m
第3段：L=2.376m，θ=0.000000，kl+μθ=0.002614，e-(kl+μθ)=0.9974，终点力：1722.2070，伸长量：0.015，总伸长量：0.0339m
第4段：L=2.091m，θ=0.052360，kl+μθ=0.016924，e-(kl+μθ)=0.9832，终点力：1693.3060，伸长量：0.013，总伸长量：0.0470m
第5段：L=8.377m，θ=0.000000，kl+μθ=0.009215，e-(kl+μθ)=0.9908，终点力：1677.7740，伸长量：0.052，总伸长量：0.0987m
N9束总伸长量：0.0987×2＝0.197m
14、N7束
锚外控制力：2104.45kN，12φ7，Aj＝1680mm2，μ=0.2793，k＝0.0011
第1段：L=1.91m，θ=0.000000，kl+μθ=0.002101，e-(kl+μθ)=0.9979，终点力：2100.0330，
伸长量：0.012，总伸长量：0.0123m
第2段：L=.285m，θ=0.034907，kl+μθ=0.010063，e-(kl+μθ)=0.9900，终点力：2079.0070，伸长量：0.002，总伸长量：0.0141m
第3段：L=.761m，θ=0.049358，kl+μθ=0.014623，e-(kl+μθ)=0.9855，终点力：2048.8270，伸长量：0.005，总伸长量：0.0189m
第4段：L=.285m，θ=0.034907，kl+μθ=0.010063，e-(kl+μθ)=0.9900，终点力：2028.3130，伸长量：0.002，总伸长量：0.0206m
第5段：L=12.559m，θ=0.000000，kl+μθ=0.013815，e-(kl+μθ)=0.9863，终点力：2000.4850，伸长量：0.077，总伸长量：0.0979m
N7束总伸长量：0.0979×2＝0.196m
说明：
1、采用膺架施工时张拉顺序为：
①初张拉：
2N1d、2N10、2N4、2N8、2N1b、2N6、2N2；
②终张拉：
2N5、2N3、2N1c、N1a、2N11、2N9、2N7;
2、采用移动模架时张拉顺序为：
①初张拉：
2N1d、2N10、2N4、2N8、2N9、2N1b、2N6、2N2、2N5；
②终张拉：
2N3、2N1c、N1a、2N11、2N7;
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20米小箱梁张拉计算书
千斤顶张拉力与对应油表读数计算 一、锚下控制应力：K=0.75fpa=1395Mpa 二、预应力筋的截面面积Ap=140mm2 三、单艮钢绞线张拉的张拉力F= k*Ap=1395Mpa*140mm 2=195300N 四、25m箱梁钢绞线的张拉控制力： 3 根钢绞线束：F仁3* K*AP=3*195.3KN=585.9KN 4 根钢绞线束：F2=4* K*AP=4*195.3KN=781.2KN 5 根钢绞线束：F3=5* K*AP=5*195.3KN=976.5KN 五、1#千斤顶张拉、9953号油表时： 千斤顶回归方程：P=0.0478F（KN）+0.66 式中：P――油压表读数（Mpa）F――千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下 六、1#千斤顶张拉、5247号油表时： 千斤顶回归方程：P=0.0484F（KN）-0.25 式中：P――油压表读数（Mpa）F――千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下
七、2#千斤顶张拉、7297号油表时： 千斤顶回归方程：P=0.0482F（KN）+0.22 式中：P――油压表读数（Mpa）F――千斤顶拉力（KN ）油压表读数计算如下 八、2#千斤顶张拉、7424号油表时： 千斤顶回归方程：P=0.0502F（KN）+0.21 式中：P――油压表读数（Mpa）F――千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下
伸长量验算 一、锚下控制应力：K=0.75fpa=1395Mpa 二、预应力筋的截面面积Ap=140mm2 三、单根钢绞线张拉的张拉力P= k*Ap=1395Mpa*140mm2=195300N 四、预应力平均张拉力计算公式及参数： Pp=P* （1-e-（kx+ ge）/ （kx+ "） Pp 预应力筋的平均张拉力（N） 式 中： P ——预应力筋张拉端的张拉力（N） X ――从张拉端至计算截面的孔道长度（m） e――从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（ rad ） K ――孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015 五、预应力筋的理论伸长量计算公式及参数： △L=Pp*L/Ap*Ep 式中：Pp预应力筋平均张拉力（N） L ——预应力筋的长度（mm） Ap------ 预应力筋的截面面积（mrh ,取140mfri Ep ――预应力筋的弹性模量（N/mm）,取1.95 x iO5Pa 六、伸长量计算： （ 1 ）20m 中跨一片预制箱梁 1、N1 束一端的伸长量：
预应力张拉计算书(范本)
专新建南宁至广州铁路站前工程 NGZQ-7标段 *****桥梁预应力 钢绞线张拉控制计算书 编制： 复核： 审核： 中铁二十三局集团有限公司 南广铁路NGZQ-7项目部 二零一零年五月
预应力钢绞线张拉控制计算书 第一章 工程概述 本合同段预应力钢绞线采用国标φs 15.24(GB/T5224-2003)，标准强度a 1860MP R b y , 低松驰。跨径30mT 梁和25m 箱梁均采用Φ s 15.24mm 钢绞线。 设计文件说明预应力筋张拉采用千斤顶油压标示张拉力和伸长 值双控施工。预应力钢绞线的张拉在预梁 预应力损失参数： 纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.26，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为1302MPa 取为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm ；横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.26，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm ；竖向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.35，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.05，锚具变形与钢束回缩值（一端）为1mm 。 梁体预应力材料： 纵横向预应力束：公称直径为Φ=15.24（7Φ5），抗拉标准强度f=1860MPa 的高强度低松弛钢绞线。 柔性吊杆：27根Φ15.2环氧喷涂钢绞线组成，fpk=1860MPa 。 竖向预应力采用Φ25高强精扎螺纹粗钢筋。 锚具：纵向预应力采用OVM15-9型锚具锚固，横向预应力束采用OVMBM15-3（BM15-3P ）、OVMBM15-4（BM15-4P ）型锚具，竖向预应力采用JLM-25型锚具锚固；吊杆采用GJ15-27型锚具。 第二章 设计伸长量复核
20米箱梁负弯矩
20米箱梁负弯矩张拉计算书
20米箱梁负弯矩张拉计算书 一、工程概况 1、概况 (1) 低松驰高强度预应力钢绞线应符合GB/T5224-2003的规定。单根钢绞线直径φ，钢绞线面积A=139mm2，钢绞线标准抗拉强度f PK=1860Mpa，弹性模量E P=×105Mpa。钢绞线为天津冶金集团中兴盛达钢业有限公司生产，计算伸长值时取E P=×105 Mpa。 （2））张拉锚具采用开封市齐力预应力有限公司生产的BM15-5、BM15-4锚具。 （3）张拉机具采用开封市大方预应力有限公司生产的YDC270型千斤顶2台，所用设备均已进行标定，每台千斤顶对应压力表编号分别为： （4）压浆机具采用开封大方预应力有限责任公司生产的HB-3型灰浆泵（工作压力：Mpa）。3、主要技术参数 （1）箱梁湿接头采用C50砼浇筑，砼强度达到设计强度的85%后，且混凝土龄期不小于7天时，方可进行负弯矩张拉。 （2）钢绞线张拉锚下控制应力为即δK==1860×=1395 Mpa。 （3）预应力管道成型采用铁波纹管，孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数K=，预应力筋与孔道壁之间的摩擦系数μ=，（参数为设计中给出）。 （4）张拉采用应力值和伸长值双控，以钢绞线伸长量进行校核。钢绞线实际伸长值与理论伸长值的偏差控制在±6%以内。 （5）钢绞线下料时，两端均考虑15cm的工作长度。 （6）压浆前将锚具用水泥膏密封，水泥凝固后方可进行压浆作业。 二、箱梁负弯矩张拉计算 钢绞线采用两端张拉，且应在横桥向对称均匀张拉。张拉顺序为台T3；T1、T2号钢束，张拉过程中控制10%、20%、100%的应力。由于钢绞线为低松驰高强度钢绞线，故不进行超张拉。 锚下控制应为δK==1860×=1302 Mpa
梁场m小箱梁预应力张拉计算书
梁场ｍ小箱梁预应力张拉计算书-(）
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河恵莞高速公路龙川至紫荆TＪ1合同段 (-K０+0００~Ｋ6＋800） 2#梁场25米小箱梁预应力张拉计算书 计算: 复核: 审核: 核工业华南建设工程集团有限公司 河恵莞高速公路龙川至紫荆TJ1合同段项目经理部 二〇一七年九月十日
1#梁场25米小箱梁 后张法预应力钢绞线张拉伸长值计算 桥梁预应力施工时，采用张拉应力和伸长值双控,实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6%，所以伸长值的计算就相当重要，结合实际施工过程，通过对后张法现浇预应力小箱梁预应力钢绞线张拉伸长值的计算,适用于现场施工的伸长值计算方法。 一、工程概况 本标共３98片梁，其中２#梁场主要预制25m小箱梁共1６8片;1＃梁场预制40mT梁计2３０片。１#预制场位于主线Ｋ5+8０0 处,为线内梁场。 二、张拉工艺要求 预应力的张拉应在混凝土强度达到强度设计值的85%以后方可进行，张拉时施加预应力应采用张拉力与引伸量双控。预制梁内正弯矩钢束锚下张拉控制应力为0.７５ｐｋ f =1860*0.75=1395Mｐａ，预应力张拉时还需考虑钢束与锚圈口之间的摩擦损失，锚口摩阻损失采用厂家及施工单位常年积累的数据按3％考虑,即钢束锚外张拉控制应力为13９５ Mpａ,当预应力钢束张拉达到设计张拉力时,实际引伸量值与理论引伸量值的误差应控制在±6％以内。实际引伸量值扣除钢束的非弹性变形影响。 钢束引伸量一览表单位:mｍN1 N2 Ｎ3 N４N5 174 173 1７2 172 173 主梁预应力钢束采用两端同时张拉,以对称于构件截面的中轴线、上下左右均衡为原则,同时考虑不使构件的上、下缘混凝土应力超过容许值。主梁正弯矩钢束张拉顺序为N1→N3→N2→Ｎ5→N4。 预应力施工应采用自动智能控制张拉系统。 预应力筋张拉后，孔道应及早压浆,一般应在24小时内灌浆完毕。 三、后张法预应力钢绞线材料规定 预应力体系:预应力砼箱梁预应力钢束采用Φs15.２钢绞线，采用高强度低松驰７丝捻制的预应力钢绞线,公称直径为15.２0mｍ，公称面积140mm2，标准强 度f pｋ=18６0Mpa，弹性模量E p =1.95×1０5MPａ,1０00ｈ后应力松驰率不大于3%， 其技术性能符合中华人民共和国国家标准（ＧB／Ｔ５２24-2003)《预应力筋用钢绞线》的规定。 锚具：预制箱梁正弯矩钢束采用YＭ１5-4、YM15-5圆形锚具及其配套的配件,锚具及其配套的配件必须采用工厂定型产品，并符合JT/T ３29—２010《公路桥梁预应力钢绞线用锚具、夹具和连接器》的要求。 预应力管道：采用预埋圆形金属波纹管成孔, 圆形金属波纹管符合JＧ２25
30米箱梁张拉计算
天大二标25米预制箱梁预应力计算书 一、工程概况 我单位承建天大高速公路第二合同段,起点里程K8+660,终点里程K13+000，线路全长4.340km。我标段主要工程为大桥3座，中桥1座，天桥2座，拱型小桥4座，拱涵2个，盖板涵2个，圆管涵1个，箱型通道2个。共有桩基132根，墩台柱88个，系梁54个，盖梁36个，预制箱梁175片，路基挖方216.014万方，路基填方89.651万方，小型构造物779.043m。 我标段共有25m预制箱梁148片,其中边跨边梁28片，边跨中梁28片,中跨边梁46片,中跨中梁46片。 二、编制依据 1、《公路桥涵施工技术规范》JTJ 041-2000 2、《两阶段施工图设计》山西省交通规划勘察设计院 2009年10月 3、委托试验检测报告 三、预应力张拉 依据图纸要求：混凝土达到设计强度的85％后张拉正弯矩区钢束，压注水泥浆并及时清理箱梁底板通气孔，在主梁正弯矩索张拉完毕，孔道压浆强度达40MPa以上才允许移梁或吊装，吊装过程中要保持主梁轴线垂直，防止倾斜，注意横向稳定。 张拉正弯矩钢束时，若主梁连接端的预留钢筋影响张拉操作，可先将其折弯，待张拉完毕后再将其恢复，张拉时采用两端张拉，且应在横桥向对称均匀张拉，顶板负弯矩钢束也可采用两端张拉，并采用逐根对称张拉。 箱梁腹板张拉时钢束均采用两端对称均匀张拉，在张拉过程中应保证两端同步张拉，左右腹板钢束对称均匀张拉，张拉顺序为： N1→N3→N2→N4。 四、实际伸长量的量取 最终伸长量的计算：由15%至30%的伸长量（L2-L1）加上由30%至100%的伸长量（L3-L1），即：△L=（L2-L1）+（L3-L1）。 注意：在量取伸长值的过程中，前后应以同一个位置为基点进行量取，并且使用钢板尺进行量测。
25米箱梁张拉计算书
25米小箱梁预应力张拉计算书 编制： 复核：
2012年2月20日 一、张拉施工方案 我合同段施工的主线桥、A匝道桥、B匝道桥25米箱梁预应力钢绞线采用高强度低松弛钢铰线，f pk=1860Mpa，公称直径d=，公称面积Ay=140mm2，弹性模量Ey=×105Mpa。25米箱梁正弯矩钢束采用8股、9股，钢束控制张拉力σcon= f pk=1395Mpa。锚具采用15-8型、15-9型系列整套锚具，管道成孔采用钢波纹管。所有锚具及钢绞线按材料检验批量抽检，严禁使用无部级以上级别技术鉴定和产品鉴定的材料。材料要有厂方提供的质量说明书和出厂时间。钢铰线要防止生锈和影响水泥粘结的油污。 钢铰线下料采用砂轮切割机按加工长度下料。钢筋绑扎结束，装模前由专人对波纹管进行检查，若有孔眼须用胶布缠好，严禁进浆。 预应力张拉前先试压同条件养护砼试件，主梁达到设计强度85%以上且养护龄期不小于7天方可张拉，钢束张拉时应两端对称、均匀张拉，不得集中张拉，并观察主梁的侧弯情况，张拉前先对张拉千斤顶进行校核。张拉顺序为：50%N2、N3→100%N1→100%N2、N3→100%N4，张拉程序：0-初始应力（10％σk）-σk（持荷2分钟锚固）。张拉时实行双控，理论伸长量与实际伸长量相差应控制在-6%～+6%之间，否则应分析原因或重新张拉。张拉严格控制滑丝和断丝，每束不超过1根，累计全片梁小于1%。张拉完割除钢铰线头，及
时压浆。张拉时做好施工记录。 二、理论伸长值计算 1、理论伸长量计算 钢铰线采用单根截面面积140mm2 标准强度f pk =1860MPa 弹性模量Ey=×105MPa 管道摩擦系数μ= 管道偏差系数K= 锚下控制应力σcon=×f pk=1860×=1395MPa 每股控制张拉力1395×140=195300N 4股钢绞线控制张拉力N=193905×4=775620N= 8股钢绞线控制张拉力N=193905×8=1551240N= 9股钢绞线控制张拉力N=193905×9=1745145N= 计算公式： P P=P（1-e-（kx+μθ））/（kx+μθ） △L=P P×L/AP×EP 式中：P P--预应力筋平均张拉力（N） P--预应力筋张拉端的张拉力（N） e—常数（e =） k—孔道摩擦系数（取） x—从张拉端至计算截面积的孔道长度（米） μ—孔道偏差系数（取） θ—从张拉端至计算截面积曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）
20米小箱梁后张法控制张拉计算书
20米箱梁顶板负弯矩张拉计算书 一、预应力筋张拉顺序为： 根据设计文件要求： 预制箱梁预应力筋每束张拉顺序为0 →0.1σk→0.2σk→张拉控制应力σk（含锚口摩阻损失）→持荷5分钟→锚固。 箱梁的钢绞线束张拉顺序为N2→N1→N3,采用两端对称张拉。 预制箱梁采用张拉力和引申量双重控制，即张拉力通过油表读数控制，但应与实际伸长值校核，实际伸长值与理论伸长值误差控制在±6%之内，否则应暂停张拉，提出解决方案，待有关部门审查批准后。方可重新张拉。 二、后张法钢绞线理论伸长值计算公式及参数： 钢绞线采用符合GB/T5224-2003标准的低松驰高强度预应力钢绞线，单根钢绞线直径d=15.2mm，抗拉强度标准值f pk=1860MPa，公称截面积Ap=140mm2，弹性模量E p=1.95*105 MPa，松弛率ρ=0.035，松弛系数ξ=0.3，每束钢绞线4根或5根。 （一）力学指标及计算参数: 预应力筋力学性能指标及相关计算参数如下： ※弹性模量：Ep=1.95*105 MPa ※张拉控制应力：σcon=0.75fpk=1395MPa ※孔道偏差系数：κ=0.0015 ※孔道摩阻系数：μ=0.17 ※锚具变形及钢束回缩每端按6mm计
千斤顶控制张拉力，根据上述参数，计算张拉力 P=1395*140*1=195.3KN, 根据规范要求，千斤顶的额定张拉力不小于所需张拉力的1.2倍。因此，选用不小于25T 的千斤顶就可以满足要求。 理论伸长值的计算: 根据现行《公路桥梁施工技术规范》，关于预应筋伸长值的计算按如下公式进行： L=E A L P L **= （公式1） 式中：L ——各分段预应力筋的理论伸长值（mm ）； P ——预应力筋的平均张拉力（N ）； L ——预应力筋的长度（mm ）； A ——预应力筋的截面面积（mm 2）； E ——预应力筋的弹性模量（Mpa ）。 预应力筋的平均张拉力P 按如下公式计算： 预应力张拉端的张拉力P 值按如下公式计算： N *A *σcon =P （公式2） 上式中：P ——预应力筋的张拉力（N ）； σcon ——预应力筋的张拉控制力（MPa ）； A ——每根预应力筋的截面面积（mm 2）； 其它各段的起终点力可以从张拉端开始进行逐步的计算。仅计算半边钢绞线的伸长量，箱梁伸长量按计算的伸长量乘以2为总的伸长量。
预应力箱梁张拉技术交底
16米预应力箱梁张拉技术交底 预应力张拉采用穿心式千斤顶单束双端对称张拉、应力与伸长值双控法施工工艺。 1、施工准备 1．1张拉前必须测定预应力有关数据:（喇叭口摩阻损失、孔道摩阻损失、锚口摩阻损失），根据实测结果，调整预施应力，工艺、结构或材料发生变化时，重新测定上述数据，及时调整预施应力。 1．2对梁体混凝土表面存在的较大缺陷，预先修补并达到设计要求，方可施加预应力，缺陷严重者要特别处理。 1．3张拉前清除孔道内的杂物、积水、锚垫板上附着的灰浆、钢绞线上的锈蚀、泥浆等。 1．4检查梁体砼实际强度，确保张拉前已达到设计强度、弹模和龄期要求。 1．5千斤顶和油压表、油泵配套校验合格，并在规定使用期限内。 1．6锚具、预应力钢绞线按规定检验合格。 1．7确认孔道已进行过检孔并通过检查。 1．8千斤顶的定位安装，并且与油泵相连接，注意千斤顶要和油压表配套使用。 1．9千斤顶校正期限不超过一个月，且不超过400次张拉作业。千斤顶活塞漏油或有串缸现象，检修后必须校正，合格后方允许使用。 1．10高压油表校正有效期为一周,油表发生故障后必须重新校正。采用YCW3000型千斤顶，其校正系数不得大于1.05。 1．11千斤顶和油表使用时建立卡片，记录校正系数及校正日期，并由试验室下发校验结果通知书。 1．12安装工具锚板，在锚板锥孔内装上工具锚夹片，锥孔内表面和夹片表面涂上约1mm厚的蜡质润滑剂，以使张拉完毕后夹片能自动松开。 2、张拉 2.1穿束张拉 2．1．1穿束前用空压机清除孔道内杂物，观测孔道有无串孔现象。 2．1．2按设计规定的钢束号顺序，由两端同时对称张拉（两端张拉千斤顶 升、降压速度接近相等）。其程序为:0→0.2 σ k (作伸长值记录) →σ k (持荷5min， 作伸长值记录)锚固（量油缸伸长）（油表读数卸压5～10MPa），张拉控制应力在前2片梁做完管道摩阻损失后最终确定。
30米箱梁张拉计算书
G3012喀什至疏勒段公路工程项目KS-1标段 （K0+000～K22+000） 30m预制箱梁张拉计算方案 编制： 审核： 审批： 中铁二十三局集团有限公司 G3012喀什至疏勒段公路项目KS-1标 项目经理部 二0一六年五月
目录 一、基础数据.............................................................................................................................. - 2 - 二、预应力钢束张拉力计算...................................................................................................... - 2 - 三、压力表读数计算.................................................................................................................. - 3 - 四、理论伸长量的复核计算...................................................................................................... - 6 - 五、张拉施工要点及注意事项.................................................................................................. - 8 -
25m箱梁预应力张拉计算书
25m箱梁预应力张拉计算书 1、工程概况 杏树凹大桥左线桥中心桩号为ZK9＋875,上部构造采用16×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续.全桥分４联，桥长406m，,右线中心桩号为YK９+７８2、5,上部构造采用15×25m预制预应力混凝土小箱梁,先简支后连续。全桥分4联，桥长３8１ｍ.本桥左线位于Ｒ-３600左偏圆曲线上,右线位于R—3400左偏圆曲线上。每跨横桥面由4片预制安装小箱梁构成。２5m预制箱梁为单箱单室构造,箱梁高度为140厘米, 跨中断面腹板、底板厚度为1８厘米，支点断面腹板、底板厚度为２5厘米,顶板一般厚度为１8厘米，箱梁底宽为100厘米，中梁翼缘顶宽为24０厘米，边梁翼缘顶宽为２84、5厘米。 本桥共有C50预应力混凝土箱梁１24片. 各梁得预应力筋分布情况如下表所示： 预应力筋均为纵向，分布在底板、腹板及顶板,其中底板４束，腹板４束,顶板５束,对称于梁横断方向中线布置。预应力钢绞线采用抗拉强度标准值f ｐｋ=1８60 MP、公称直径d＝1５、2mm得低松驰高强度,其力学性能符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB／T5224-2003)得规定,公称截面积Ap＝139mm2，弹性模量Ｅ
ｐ=1、９5＊1０5MPａ,松驰系数：0、3。试验检测得钢绞线弹性模量Ｅp=１、９5*10５ＭPa。 预应力管道采用金属波纹管，腹板及底板为圆孔,所配锚具为M15-3及M15-４,顶板为长圆孔,所配锚具为BＭ１5—4及BＭ１5－５. 2、后张法钢绞线理论伸长值计算公式及参数 后张法预应力钢绞线在张拉过程中,主要受到两方面得因素影响：一就是管道弯曲影响引起得摩擦力,二就是管道偏差影响引起得摩擦力。导致钢绞线张拉时,锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段得钢绞线得伸长值也就是不相同得。 2、1、力学指标及计算参数 预应力筋力学性能指标及相关计算参数如下： ※弹性模量:Eｐ=1、９1＊10５ MPa ※标准强度：f ＝18６0MPa pk =1395MＰa ※张拉控制应力:σcon＝0、75f ｐk ※钢绞线松驰系数：0、3 ※孔道偏差系数：κ=0、0０１5 ※孔道摩阻系数：μ=0、15 ※锚具变形及钢束回缩每端按6mm计 ２、2、理论伸长值得计算 根据《公路桥梁施工技术规范》（JＴJ 041－20０0），关于预应筋伸长值得计算按如下公式进行： (公式1) 式中：ΔL——各分段预应力筋得理论伸长值（mｍ)； Pp——预应力筋得平均张拉力(N）； Ｌ—-预应力筋得长度（mm)； Ap——预应力筋得截面面积（ｍｍ2）； Eｐ——预应力筋得弹性模量（Mｐa）. 预应力筋得平均张拉力Ｐp按如下公式计算：
箱梁负弯矩张拉计算书详解
箱梁负弯矩张拉施工方案计算书 1施工工艺 中横梁内设置波纹管接头→穿设钢绞线→安装扁锚及夹片→预应力张拉→封锚→管道压浆。 1.1设置波纹管接头 在中横梁钢筋安装同时设置波纹管接头，波纹管接头安装应牢固，连接处应用胶布缠封严实，防止漏浆。因接头波纹管附近焊接作业较多，中横梁浇筑前应检查接头波纹管是否有烫伤，接头安装是否被扰动。若出现问题及时整改，以免漏浆给后续压浆作业带来不便。 1.2穿设钢绞线 1.2.1根据通用图可知锚下控制应力为：0.75f pk=1395Mpa，公称直径d=15.2mm 的低松弛高强度钢绞线。 1.2.2钢绞线下料要求 ①20m梁：φ内=70*25mm扁管孔道（T2）内钢绞线长度6米，工作长度每端30cm，T2每根钢绞线下料6.6米，每个孔道内4根钢绞线。φ内=90*25mm扁管孔道（T1、T3）内钢绞线长度6米、13米，工作长度每端30Cm，T1、T3每根钢绞线下料分别为6.6米、13.6米，每个孔道内5根钢绞线。 ②30m梁：φ内=60*25mm扁管孔道（T2）内钢绞线长度10米，工作长度每端30cm，T2每根钢绞线下料10.6米，每个孔道内3根钢绞线。φ
内=70*25mm扁管孔道（T1、T3）内钢绞线长度7米、15米，工作长度每端30Cm，T1、T3每根钢绞线下料分别为7.6米、15.6米，每个孔道内4根钢绞线。 钢绞线下料禁止采用气割焊、电弧焊，必须采用砂轮切割机割断。 1.2.3钢绞线穿设若无法全部穿过，应找到管道堵塞处，疏通管道后再进行穿设。 1.3安装扁锚及夹片 1.3.1扁锚及夹片应在张拉当天安装，避免因过早安装致使扁锚及夹片锈蚀，影响张拉质量。 1.3.2 20m箱梁T1、T3管道应安装BM15-5扁锚，T2管道应安装BM15-4扁锚；30m箱梁T1、T3管道应安装BM15-4扁锚，T2管道应安装BM15-3扁锚。扁锚安装前应清理出锚垫板张拉面，凿除锚垫板张拉面混凝土，使扁锚能够紧密结合在锚垫板的凹槽内。 1.3.3夹片安装应均匀的敲打夹片，直至将夹片与钢绞线敲打紧密。 1.4顶面负弯矩钢束的张拉施工 1.4.1预制箱梁顶板负弯矩张拉工序：安装油顶→张拉→持压5分钟→卸顶。 1.4.2中横梁及其两侧与顶板负弯矩束同长度范围内的湿接缝混凝土龄期达到7天、强度达到设计的85％后，即可进行顶板负弯矩张拉工作。扁锚及夹片安装当天及时张拉。
25m箱梁预应力张拉计算书
1 25m 箱梁预应力张拉计算书 第一章 设计伸长量复核 丹江特大桥K162+957;K163+405箱梁，设计采用标准强度fpk=1860Mpa 的高强低松弛钢绞线，公称直径Ф15.2mm ，公称面积Ag=139mm 2；弹性模量Eg=1.95×105Mpa 。为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。理论伸长量计算采用《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长值及平均张拉力计算公式。 一、计算公式及参数： 1、预应力平均张拉力计算公式及参数： () () μθμθ+-=+kx e p p kx p 1 式中： P p —预应力筋平均张拉力（N ） P —预应力筋张拉端的张拉力（N ）
2 X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ） θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和 （rad ） k —孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015 μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.25 2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数： ()P P p E A l p l =? 式中： P p —预应力筋平均张拉力（N ） L —预应力筋的长度（mm ） A p —预应力筋的截面面积（mm 2），取139 mm 2 E p —预应力筋的弹性模量（N/ mm 2），取1.95×105 N/ mm 2 二、伸长量计算：
1、N1束一端的伸长量： 单根钢绞线张拉的张拉力 P=0.75×1860×139=193905N X直=11.322m；X曲=1.018m θ=4×π/180=0.0698rad k X曲+μθ=0.0015×1.018+0.25×0.0698=0.019 P p=193905×（1-e-0.019）/0.019=192074N ΔL曲= P p L/（A p E p）=192074×1.018/（139×1.95×105）=7.2mm ΔL直= PL/（A p E p）=193905×11.322/（139×1.95×105）=81mm (ΔL曲+ΔL直)*2=(7.2mm+81mm)*2=176.4mm 与设计比较（176.4-172）/172=2.56% 2、N4束一端的伸长量： 单根钢绞线张拉的张拉力 3
m箱梁预应力张拉伸长量计算详细
m箱梁预应力张拉伸长 量计算详细 Document serial number【UU89WT-UU98YT-UU8CB-UUUT-UUT108】
K32+大桥25m 中跨箱梁伸长量计算书 根据图纸将半个预应力筋分为四段如下图所示. X 1段为锚外端X 2为直线段X 3段为曲线段X 4为直线段. 根据△L=PL/AyEg [1-e -(kl+μθ)/kL+μθ]或△L=PL/AyEg P=P*[1-e -(kl+μθ)/kL+μθ] P=&k*Ag*n*1/1000*b N 1钢绞线 由图可知N 1为3股，所以A y =3×140=420mm 2；查表得K=；μ=。 Ep=195×105Mpa 。 （1） 根据锚具的工作长度,按经验得：锚外段 X 1=45cm ；θ1=0rad 。 故P=×1860×420=， 所以ΔL 1=PX 1/AgEg=。 （2） 由图纸算出X 2=；θ2=0rad 。 P 1=，由公式得P 平均=P[1-e -（k X2+μθ）]/( k X 2+μθ)= P 2= 所以ΔL 2=。 （3） 图纸算出X 3=；θ3=。 X 1 X 2 X 3 X 4
P 1=，由公式得P 平均 = P 2= KN 所以ΔL 3= （4） 图纸算出X 4=；θ4=0rad 。 P 1=，由公式得P 平均 = P 2= 所以ΔL 4= ∑ΔL=ΔL 1+ΔL 2+ΔL 3+ΔL 4=×2=。 N 2钢绞线 由图可知N 2为4股，所以A y =4×140=560mm 2；查表得K=；μ=。 Ep=195×105Mpa 。 （1） 据锚具的工作长度,按经验得：锚外段 X 1=45cm ；θ1=0rad 。 故P=×1860×560=， 所以ΔL 1=PpX 1/ApEp=。 （2） 由图纸算出X 2=；θ2=0rad 。 P 1=，由公式得P 平均=P[1-e -（k X2+μθ）] /( k X 2+μθ)= P 2= 所以ΔL 2=。 （3） 由图纸算出X 3=；θ3=。 P 1=，由公式得P 平均 = P 2= 所以ΔL 3= （4） 由图纸算出X 4=；θ4=0rad 。 P 1=，由公式得P 平均 =
25m小箱梁后张法预应力张拉计算与应力控制
专项施工方案审批表承包单位：合同号：
工程 箱 梁 张 拉 伸 长 量 计 算 书 工程项目部 二0一五年十二月七日 工程25m箱梁
预应力张拉伸长量计算 1 工程概况 （1）跨径25m的预应力混凝土简支连续箱梁，梁体高度1.4m,宽度2.4m,采用C50混凝土， （2）钢绞线规格：采用高强低松驰钢绞线Φs15.2规格，标准抗拉强度fbk=1860Mpa，公称截面面积140mm2，弹性模量根据试验检测报告要求取Ep＝1.93×105Mpa。钢束编号从上到下依次为N1、N2、N3、N4，其中： 中跨梁：N1为4Φs15.2，N2、N3、N4为3Φs15.2； 边跨梁：N1、N2、 N3为4Φs15.2， N4为3Φs15.2； (3) 根据施工设计图钢绞线张拉控制应力按75%控制，即σcon=1860×75%=1395Mpa，单股钢绞线张拉吨 位为：P＝1395×140＝195.3KN，3股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×3＝585.9KN，4股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×4＝781.2KN，采用两端张拉，夹片锚固。 (4) 箱梁砼强度达到90%以上且养护时间不少于7d时方可张拉，张拉顺序N1、N3、N2、N4钢束。 (5) 根据规范要求结合现场施工经验，为了有效控制张拉过程中出现异常情况，分级进行张拉：0～15% （测延伸量）～30%（测延伸量）～100%（测延伸量并核对）～（持荷2分钟，以消除夹片锚固回缩的预应力损失）～锚固（观测回缩）。 2 油压表读数计算 (1)根据千斤顶的技术性能参数，结合合肥工大共达工程检测试验有限公司检定证书检定结果所提供的线性方程，计算实际张拉时的压力表示值Pu： 千斤顶型号：YC150型编号：1 油压表编号：yw08007229 回归方程：Y=0.03377X+1.18 千斤顶型号：YC150型编号：2 油压表编号：yw05049806 回归方程：Y=0.03335X+0.51 千斤顶型号：YC150型编号：3 油压表编号：yw07023650 回归方程：Y=0.03358X+0.84 千斤顶型号：YC150型编号：4 油压表编号：yw05049788 回归方程：Y=0.03367X+0.01 (2) 钢束为3股钢绞线 张拉至10％控制应力时油压表读数计算： 1千斤顶，yw08007229油压表读数： Pu=0.03377X+1.18=0.03377×585.9*10%+1.18=3.2Mpa 2千斤顶，yw05049806油压表读数： Pu=0.03335X+0.51=0.03335×585.9*10%+0.51=2.5Mpa 3千斤顶，yw07023650油压表读数： Pu=0.03358X+0.84=0.03358×585.9*10%+0.84=2.8Mpa
预制箱梁张拉计算书
预制箱梁张拉计算书 预应力钢绞线施工时，采用张拉应力和伸长值双控，实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6％，后张预应力技术一般用于预制大跨径简支连续梁、简支板结构，各种现浇预应力结构或块体拼装结构。预应力施工是一项技术性很强的工作，预应力筋张拉是预应力砼结构的关键工序，施工质量关系到桥梁的安全和人身安全，因此必须慎重对待。一般现行常接触到的预应力钢材主要：有预应力混凝土用钢绞线、PC光面钢丝、刻痕钢丝、冷拔低碳钢丝、精轧螺纹钢等材料。对于后张法预应力施工时孔道成型方法主要有：金属螺旋管、胶管抽芯、钢管抽芯、充气充水胶管抽芯等方法。本人接触多的是混凝土预应力钢绞线（PCstrand、1×7公称直径15,24mm，f pk＝1860Mpa，270级高强底松弛），成孔方法多采用金属螺旋管成孔，本文就以此两项先决条件进行论述。 1 施工准备： 1.1 熟悉图纸：拿到施工图纸应先查阅施工说明中关于预应力钢绞线的规格，一般预应力钢束采用ASTMA416-270级低松弛钢绞线，其标准强度为f pk＝1860Mpa，1×7公称直径15,24mm，锚下控制力为Δk=0.75 f pk Mpa。 1.2 根据施工方法确定计算参数： 注：摘自《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录G－8 根据钢绞线试验结果取得钢绞线实际弹性模量Ep（一般为1.9～2.04×105Mpa） 1.3 材料检测： 金属螺旋管根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录G－7之要求检测； 锚具根据《公路桥梁预应力钢绞线用YM锚具、连接器规格系列》（JT/T 329.1-1997）及《公路桥梁预应力钢绞线用锚具、连接器试验方法及检验规则》（JT/T 329.2-1997）之要求检测； 钢绞线根据《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224-2003之要求检测 2 理论伸长量计算： 后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。 2.1 计算公式： 《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)中关于预应筋伸长值ΔL的计算按照以下公式（1）： ΔL＝Pp×L Ap×Ep ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）； Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）； L—预应力筋的分段长度（mm）；
箱梁预应力张拉力和理论伸长量计算
25m箱梁预应力拉和理论伸长量计算 一、拉力计算（校核图纸） 1、钢绞线参数 ?j15.24钢绞线截面积：A=140mm2，标准强度：R b y=1860Mpa，弹性模量E y=1.95×105Mpa 2、拉力计算 a、单根钢绞线拉力 P=0.75 R b y×A=0.75×1860×106×140×10-6=195.3Kn b、每束拉力(中跨梁) N1~N2（4索）：P总=195.3×4=781.2Kn（标准）*1.02=796.8 Kn N3~N4（3索）：P总=195.3×3=585.9Kn（标准）*1.02=597.6 Kn c、每束拉力(边跨梁) N1~N4（4索）：P总=195.3×4=781.2Kn（标准）*1.02=796.8 Kn 二、设计图纸中钢绞线中有直线和曲线分布，且有故P≠P P （1）中跨箱梁 1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25 根据图纸计算角度θ=0.1187（为弧度）竖弯和平弯 N1：理论计算值（根据设计） 1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25 根据图纸计算角度θ=0.1187（为弧度）竖弯和平弯 N2：理论计算值（根据设计）
根据图纸计算角度θ=0.1187（为弧度）竖弯和平弯N3：理论计算值（根据设计） 1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25 根据图纸计算角度θ=0.0559（为弧度）竖弯和平弯N4：理论计算值（根据设计） （2）、边跨箱梁 1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25 根据图纸计算角度θ=0.1187（为弧度）竖弯和平弯N1：理论计算值（根据设计） 1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25 根据图纸计算角度θ=0.1187（为弧度）竖弯和平弯N2：理论计算值（根据设计）
现浇箱梁张拉计算书
***************高速公路 二合同 K224+774.554分离式立交桥现浇箱梁 张拉计算书 *****有限公司 二零二零年六月
本张拉适用K224+774.554分离式立交桥现浇箱梁钢束，预应力钢绞线采用高强 度低松弛钢绞线，f =1860Mpa，公称直径d=15.20mm，公称面积Ay=140.3mm2（外委pk 报告），弹性模量Ey=2.02×105Mpa（外委报告）。锚具采用整套锚具，管道成孔采 用塑料波纹管。所有锚具及钢绞线按材料检验批量抽检，严禁使用无部级以上级别 技术鉴定和产品鉴定的材料。材料要有厂方提供的质量说明书和出厂时间。钢绞线 要防止生锈和影响水泥粘结的油污。 钢绞线下料采用砂轮切割机按加工长度下料。钢筋绑扎结束，装模前由专人对 波纹管进行检查，若有孔眼须用胶布缠好，严禁进浆。 预应力张拉前先试压同条件养护砼试件，待箱梁达到设计强度100%且养护龄期 不小于7天方可张拉，钢束张拉时采用单端张拉。张拉前先对张拉千斤顶进行校核。 张拉程序：0→0.15σcon（持荷10秒）→0.3σcon→0.5σcon（倒顶）→1.0σcon （持荷2min）→锚固。 张拉时实行双控，理论伸长量与实际伸长量相差应控制在-6%～+6%之间，否 则应分析原因或重新张拉。张拉严格控制滑丝和断丝，张拉完及时压浆割除钢绞 线头。张拉时做好施工记录。 二、理论伸长值计算 1、理论伸长量计算 钢绞线公称直径15.20mm 单根截面面积140.3mm2 标准强度fpk=1860MPa 弹性模量Ep=2.02×105MPa 管道摩擦系数μ=0.17 管道偏差系数K=0.0015 锚下控制力σcon=0.73 锚下控制应力δ=0.73×fpk=1860×0.73=1357.8(MPa) 每股控制张拉力（1357.8×140.3）/1000=194.499(KN) OBM15-5锚具摩阻力损失平均值u=0.025（摩阻损失系数测定表） OBM15-12锚具摩阻力损失平均值u=0.025（摩阻损失系数测定表） OBM15-9锚具摩阻力损失平均值u=0.024（摩阻损失系数测定表） 伸长率计算公式：△L=PpL/ApEp 平均张拉力：Pp=P（1-e-（kx+μ））/ （kx+μθ）
后张法现浇箱梁预应力张拉作业指导书
十六、后张法现浇箱梁预应力张拉作业指导书 1. 编制目的 (2) 2. 编制依据 (2) 3. 适用范围 (2) 4. 施工准备 (2) 4.1 张拉条件满足设计规定 (2) 4.2 端头及孔道处理 (3) 4.3 千斤顶、压力表已配套标定 (3) 4.4 预应力材料经过检验合格 (3) 4.5 理论伸长量已计算并交底 (6) 5. 施工方法 (6) 6. 工艺流程 (6) 6.1 钢绞线下料及编束 (6) 6.2 预应力筋穿束 (7) 6.3 安装锚具及千斤顶 (8) 6.4 张拉 ................................................................ 1..0 . 6.5 锚固 ................................................................ 1..1 . 7. 主要机具及设备 ........................................................ 1..2 . 8. 劳动力组织 ............................................................ 1..2 . 9. 质量标准及注意事项.................................................... 1..2.. .. 9.1 质量要求 ............................................................ 1..2 .
20米小箱梁张拉计算书
千斤顶拉力与对应油表读数计算 一、锚下控制应力：σK=0.75fpa=1395Mpa 二、预应力筋的截面面积Ap=140mm2 三、单根钢绞线拉的拉力F=σk*Ap=1395Mpa*140mm2=195300N 四、25m箱梁钢绞线的拉控制力： 3根钢绞线束：F1=3*σK*AP=3*195.3KN=585.9KN 4根钢绞线束：F2=4*σK*AP=4*195.3KN=781.2KN 5根钢绞线束：F3=5*σK*AP=5*195.3KN=976.5KN 五、1#千斤顶拉、9953号油表时： 千斤顶回归方程：P=0.0478F(KN)+0.66 式中：P——油压表读数（Mpa） F——千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下 六、1#千斤顶拉、5247号油表时： 千斤顶回归方程：P=0.0484F(KN)-0.25 式中：P——油压表读数（Mpa） F——千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下
七、2#千斤顶拉、7297号油表时： 千斤顶回归方程：P=0.0482F(KN)+0.22 式中：P——油压表读数（Mpa） F——千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下 八、2#千斤顶拉、7424号油表时： 千斤顶回归方程：P=0.0502F(KN)+0.21 式中：P——油压表读数（Mpa） F——千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下
伸长量验算 一、锚下控制应力：σK=0.75fpa=1395Mpa 二、预应力筋的截面面积Ap=140mm2 三、单根钢绞线拉的拉力P=σk*Ap=1395Mpa*140mm2=195300N 四、预应力平均拉力计算公式及参数： Pp=P*（1-e-（kx+μθ）/（kx+μθ） 式中：Pp——预应力筋的平均拉力（N） P ——预应力筋拉端的拉力（N） X——从拉端至计算截面的孔道长度（m） θ——从拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad） K——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015 μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.25 五、预应力筋的理论伸长量计算公式及参数： △L=Pp*L/Ap*Ep 式中：Pp——预应力筋平均拉力（N） L——预应力筋的长度（mm） Ap——预应力筋的截面面积（mm2），取140mm2 Ep——预应力筋的弹性模量（N/mm2），取1.95×105Pa 六、伸长量计算： （1）20m中跨一片预制箱梁 1、N1束一端的伸长量： 单根钢绞线拉的拉力p=0.75×1860×140=195300N