高开整定计算

二水平中央配电室：

1#总开整定计算：高压开关额定电流I ge=630A，母线短路电流为4930A,

（现有630/5的互感器短路整定太大已超过地面短路定值,所以现用

300/5的互感器计算）

A、过载整定倍数取n1=1.0倍

B、短路整定倍数取n2=1.6

倍灵敏度校验 =10≥1.2

即：1#总开整定n1=1.0倍 n2=1.6倍

2#高开整定计算：

高压开关额定电流I ge=300A，上仓配电点母线短路电流为4390A

作用:馈上仓巷配1#高开

A、过载整定倍数n1=0.6倍

B、短路整定倍数n2=1.6倍

(480A) 灵敏度校验 =9≥1.2

即：2#总开整定n1=0.6倍 n2=1.6倍

5#高开整定计算：

已知：二水平中央配电室660V系统电抗为X x=0.0046Ω

高压开关额定电流I ge=100A，

作用：馈二水平东皮带巷动力KBSG-630kVA干变，X b=0.0308

Ω R b=0.0037Ω

MYPTJ-3*35 长度L=0.55km，R0=0.600Ω X0=0.080Ω

皮带一部2*55kw 煤溜三部3*55 kw 综掘机一台75+160 kw 侧装机一台30 kw

变压器:一次额定电流为I be1=36A 二次输出电压为690V

变比为K b=14.5

变压器所带负荷为=2*55kW+3*55 kW +（75+160）kW +30 kW =540kW

其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=160 *1.15*7=1228A

其余额定电流和为：=（75+2*55+3*55+30）*1.15 =437A

A、过载整定倍数n1的计算

高压开关过载整定按变压器一次额定电流整定即：I gz≤

I be1=36A

n1===0.36 取n1=0.4倍

B、短路整定倍数n2计算

1、变压器二次出口两相短路电流的计算

=X x++X b=0.0046++0.0308=0.0356Ω

=+R b=+0.0037=0.0053Ω

I d（2）==9580A

折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===660A

最大一台电机的起动电流和其余额定电流总和折算到变压器一次侧

电流为： =115A

高压开关短路整定即：115A≤I dz≤660A 取I dz=300A

短路整定倍数n2计算: ===3倍灵敏度校验 =2.2≥1.2 即： 5#高开整定n1=0.4倍 n2=3倍

10#总开整定计算：

高压开关额定电流I ge=630A，母线短路电流为4930A,（现有630/5的互感器短路整定太大已超过地面短路定值,所以现用300/5的互感器计算）

同1#高开

11#联络开关整定计算：

高压开关额定电流I ge=630A，母线短路电流为4930A,（现有630/5的互感器短路整定太大已超过地面短路定值,所以现用300/5的互感器计算）

A、过载整定倍数n1=0.6倍

B、短路整定倍数n2=1.6倍

灵敏度校验 =10≥1.2

即：11#联络开关整定n1=0.6倍 n2=1.6倍

12#高开整定计算：

已知：二水平中央配电室660V系统电抗为X x=0.0046Ω

高压开关额定电流I ge=100A，

作用：馈15103回风尾巷动力KBSG-630kVA干变，X b=0.0308ΩR b=0.0037Ω

MYPTJ-3*35 长度L=0.35km，R0=0.600Ω X0=0.080Ω

综掘机一台75+160 kw 综掘机一台55+132 kw 综掘机一台30+55 kw

煤溜三部3*55 kw 皮带机2*55+55 kw

变压器:一次额定电流为I be1=36A 二次输出电压为690V

变比为K b=14.5

变压器所带负荷为=75+160kW+55+132 kW +30+55kW +3*55 kw+

2*55+55 kw =837kW

其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=160 *1.15*7=1288A 其余额定电流和为：=（55+132 +30+55+3*55 + 2*55+55 +75）*1.15 =779A

A、过载整定倍数n1的计算

高压开关过载整定按变压器一次额定电流整定即：I gz≤

I be1=36A

n1===0.36 取n1=0.4倍

B、短路整定倍数n2计算

1、变压器二次出口两相短路电流的计算

=X x++X b=0.0046++0.0308=0.0355Ω

=+R b=+0.0037=0.0047Ω

I d（2）==9700A

折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===670A

最大一台电机的起动电流和其余额定电流总和折算到变压器一次侧电流为： =143A

高压开关短路整定即：143A≤I dz≤670A 取I dz=300A

短路整定倍数n2计算: ===3倍灵敏度校验 =2.2≥1.2 即： 12#高开整定n1=0.4倍 n2=3倍

13#高开整定计算：

已知：二水平中央配电室660V系统电抗为X x=0.0046Ω

高压开关额定电流I ge=50A，

作用：馈15201回风尾巷动力KBSG-630kVA干变，X b=0.0308ΩR b=0.0037Ω

MYPTJ-3*35 长度L=0.2km，R0=0.600Ω X0=0.080Ω

综掘机一台75+160 kw 综掘机一台55+132 kw 综掘机一台30+55 kw

煤溜三部3*55 kw 皮带机2*55+55 kw

变压器:一次额定电流为I be1=36A 二次输出电压为690V

变比为K b=14.5

变压器所带负荷为=75+160kW+55+132 kW +30+55kW +3*55 kw+

2*55+55 kw =837kW

其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=160 *1.15*7=1288A 其余额定电流和为：=（75+55+132 +30+55+3*55 +

2*55+55 ）*1.15 =779A

变压器:一次额定电流为I be1=36A 二次输出电压为690V

变比为K b=14.5

A、过载整定倍数n1的计算

高压开关过载整定按变压器一次额定电流整定即：I gz≤

I be1=36A

n1===0.72 取n1=0.8倍

B、短路整定倍数n2计算

1、变压器二次出口两相短路电流的计算

=X x++X b=0.0046++0.0308=0.0355Ω

=+R b=+0.0037=0.0043Ω

I d（2）==9750A

折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===670A

最大一台电机的起动电流和其余额定电流总和折算到变压器一次侧电流为： =143A

高压开关短路整定即：143A≤I dz≤670A 取I dz=300A

短路整定倍数n2计算: ===6倍灵敏度校验 =2.2≥1.2 即： 13#高开整定n1=0.8倍 n2=6倍

14#高开整定计算：

已知：二水平中央配电室660V系统电抗为X x=0.0046Ω

高压开关额定电流I ge=50A，

作用：馈清煤巷下仓巷动力KBSG-630kVA干变，X b=0.0308Ω

R b=0.0037Ω

MYPTJ-3*35 长度L=0.8km，R0=0.600Ω X0=0.080Ω

皮带一部2*30kw 皮带一部2*40kw

变压器:一次额定电流为I be1=36A 二次输出电压为690V

变比为K b=14.5

变压器所带负荷为=2*30kW+2*40kW =140kW

其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=2*40*1.15*7=644A

其余额定电流和为：=2*30*1.15 =69 A

A、过载整定倍数n1的计算

高压开关过载整定按变压器一次额定电流整定即：I gz≤

I be1=36A

n1===0.72 取n1=0.6倍

B、短路整定倍数n2计算

1、变压器二次出口两相短路电流的计算

=X x++X b=0.0046++0.0308=0.0357Ω

=+R b=+0.0037=0.0060Ω

I d（2）==9450A

折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===650A

最大一台电机的起动电流和其余额定电流总和折算到变压器一次侧电流为： =49A

高压开关短路整定即：49A≤I dz≤650A 取I dz=200A

短路整定倍数n2计算: ===4倍灵敏度校验 =3.3≥1.2 即： 14#高开整定n1=0.6倍 n2=4倍

15#高开整定计算：

已知：二水平中央配电室660V系统电抗为X x=0.0046Ω

高压开关额定电流I ge=50A，

作用：馈15101高抽巷动力KBSG-630kVA干变，X b=0.0308Ω

R b=0.0037Ω

MYPTJ-3*35 长度L=0.35km，R0=0.600Ω X0=0.080Ω

煤溜两部2*55kw 侧装机一台30 kw

变压器:一次额定电流为I be1=36A 二次输出电压为690V

变比为K b=14.5

变压器所带负荷为=2*55kW+30 kW =140kW

其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=55*1.15*7=443A

其余额定电流和为：=（55+30）*1.15 =98 A

A、过载整定倍数n1的计算

高压开关过载整定按变压器一次额定电流整定即：I gz≤

I be1=36A

n1===0.72 取n1=0.6倍

B、短路整定倍数n2计算

1、变压器二次出口两相短路电流的计算

=X x++X b=0.0046++0.0308=0.0355Ω

=+R b=+0.0037=0.0047Ω

I d（2）==9700A

折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===670A

最大一台电机的起动电流和其余额定电流总和折算到变压器一次侧电流为：

=37A

高压开关短路整定即：37A≤I dz≤670A 取I dz=200A

短路整定倍数n2计算: ===4倍灵敏度校验 =3.4≥1.2 即： 15#高开整定n1=0.6倍 n2=4倍

17#高开整定计算：

已知：二水平中央配电室660V系统电抗为X x=0.0046Ω

高压开关额定电流I ge=50A，

作用：馈本室动力KBSG-630kVA干变，X b=0.0308Ω R b=0.0037Ω

MYPTJ-3*35 长度L=0.02km，R0=0.600Ω X0=0.080Ω

煤溜一部55kw 梭车一部75kw

变压器:一次额定电流为I be1=36A 二次输出电压为690V

变比为K b=14.5

变压器所带负荷为=55kW+75kW =130kW

其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=75*1.15*7=600A

其余额定电流和为：=55*1.15 =63A

A、过载整定倍数n1的计算

高压开关过载整定按变压器一次额定电流整定即：I gz≤

I be1=36A

n1===0.72 取n1=0.6倍

B、短路整定倍数n2计算

1、变压器二次出口两相短路电流的计算

=X x++X b=0.0046++0.0308=0.0354Ω

=+R b=+0.0037=0.0038Ω

I d（2）==9790A

折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===675A

最大一台电机的起动电流和其余额定电流总和折算到变压器一次侧

电流为：

=46A

高压开关短路整定即：46A≤I dz≤675A 取I dz=200A

短路整定倍数n2计算: ===4倍灵敏度校验 =3.4≥1.2 即： 17#高开整定n1=0.6倍 n2=4倍

18#高开整定计算：

已知：二水平中央配电室660V系统电抗为X x=0.0046Ω 1140V系统电抗为X x=0.0140Ω

高压开关额定电流I ge=100A，

作用：馈15101进风皮带机KBSG-1250kVA干变，X b=0.0555Ω

R b=0.0051ΩMYPTJ-3*50 长度L=0.3km，R0=0.420Ω

X0=0.080Ω

皮带一部2*250kw

变压器:一次额定电流为I be1=72A 二次输出电压为1200V 变比为K b=8.3

变压器所带负荷为=2*250kW =500kW

其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=2*250*0.6*7=2100A 馈15101进风动力KBSG-630kVA干变，X b=0.0308Ω

R b=0.0037Ω

MYPTJ-3*50 长度L=0.3km，R0=0.420Ω X0=0.080Ω

转载皮带一部45kw

变压器:一次额定电流为I be1=36A 二次输出电压为690V

变比为K b=14.5

变压器所带负荷为=45kW

其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=45*1.15*7=362A

A、过载整定倍数n1的计算

高压开关过载整定按两台变压器一次额定电流之和整定即：

I gz≤I be1=36+72 =108A

n1===1.08 取n1=1.0倍

B、短路整定倍数n2计算

1、KBSG-1250kVA干变二次出口两相短路电流的计算

=X x++X b=0.0140++0.0555=0.0698Ω

=+R b=+0.0051=0.0069Ω

I d（2）==8550A

折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===1030A

2、KBSG-630kVA干变二次出口两相短路电流的计算

=X x++X b=0.0046++0.0308=0.0355Ω

=+R b=+0.0037=0.0043Ω

I d（2）==9650A

折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===660A

经比较两台变压器二次出口两相短路电流的计算值折算到变压器

一次侧电流,高压开关按较小的短路电流值整定,即:按 I d1(2)===660A

最大一台电机的起动电流和其余额定电流总和折算到变压器一次侧

电流为：

+ =280A

高压开关短路整定即：280A≤I dz≤660A 取I dz=400A

短路整定倍数n2计算: ===4倍灵敏度校验 =1.6≥1.2

即： 18#高开整定n1=1.0倍 n2=4倍

19#高开整定计算：高压开关额定电流I ge=630A，上仓巷母线短路电

流为4390A,（现有630/5的互感器短路整定太大已超过地面短路定

值,所以现用300/5的互感器计算）

作用:馈上仓巷配6#高开

过载与短路整定同2#高开

20#高开整定计算：

已知：二水平中央配电室3300V系统电抗为X x=0.1160Ω

高压开关额定电流I ge=200A，

作用：馈15101列车工作溜KBSG-2000kVA干变，X b=0.2665Ω

R b=0.0163Ω

MYPTJ-3*50长度L=1.6km，R0=0.420Ω X0=0.080Ω

工作溜两部2*525kw 桥转250kw 破碎机250kw 变压器:一次额定电流为I be1=116A 二次输出电压为

3465V

变比为K b=3

变压器所带负荷为=2*525kW+250 kW+250 kW =1550kW

其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=525*0.21*7=770A

其余额定电流和为：=（525+250+250）*0.21 =215 A

A、过载整定倍数n1的计算

高压开关过载整定按变压器一次额定电流整定即：I gz≤

I be1=116A

n1===0.58 取n1=0.6倍

B、短路整定倍数n2计算

1、变压器二次出口两相短路电流的计算

=X x++X b=0.1160++0.2665=0.3977Ω

=+R b=+0.0163=0.0962Ω

I d（2）==4200A

折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===1400A

最大一台电机的起动电流和其余额定电流总和折算到变压器一次侧

电流为：

=328A

高压开关短路整定即：328A≤I dz≤1400A 取I dz=400A

短路整定倍数n2计算: ===2倍灵敏度校验 =3.5≥1.2 即：20#高开整定n1=0.6倍 n2=2倍

21#高开整定计算：

已知：二水平中央配电室3300V系统电抗为X x=0.1160Ω 1140V系统电抗为X x=0.0140Ω

高压开关额定电流I ge=300A，

作用：馈15101列车采煤机KBSG-1250kVA移变，X b=0.4649Ω

R b=0.0418ΩMYPTJ-3*50 长度L=1.6km，R0=0.420Ω

X0=0.080Ω

采煤机2*400kw 2*55kw +20kw

变压器:一次额定电流为I be1=72A 二次输出电压为3465V 变比为K b=3

变压器所带负荷为=2*400kW+2*55kW +20kW =930kW

其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=400*0.21*7=590A 馈15101乳泵雾泵KBSG-800kVA干变，X b=0.0691Ω

R b=0.0081Ω

MYPTJ-3*50 长度L=1.6km，R0=0.420Ω X0=0.080Ω

乳泵2*200kw 喷雾泵2*25kw

变压器:一次额定电流为I be1=46A 二次输出电压为1200V 变比为K b=8.3

变压器所带负荷为=2*200kw+2*25kw=450kW

其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=200*0.6*7=840A

A、过载整定倍数n1的计算

高压开关过载整定按两台变压器一次额定电流之和整定即：

I gz≤I be1=46+72 =118A

n1===0.39 取n1=0.4倍

B、短路整定倍数n2计算

1、KBSG-1250kVA干变二次出口两相短路电流的计算

=X x++X b=0.1160++0.4649=0.6236Ω

=+R b=+0.0418=0.1165Ω

I d（2）==2730A

折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===910A

2、KBSG-800kVA干变二次出口两相短路电流的计算

=X x++X b=0.0140++0.0691=0.0850Ω

=+R b=+0.0081=0.0179Ω

I d（2）==6900A

折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===830A

经比较两台变压器二次出口两相短路电流的计算值折算到变压器一次侧电流,高压开关按较小的短路电流值整定,即:按 I d1(2)===910A 最大一台电机的起动电流和其余额定电流总和折算到变压器一次侧电流为：

+ =298A

高压开关短路整定即：298A≤I dz≤910A 取I dz=400A

短路整定倍数n2计算: ===1.3倍即:取n2=1.6倍灵敏度校验=1.8≥1.2

即： 21#高开整定n1=0.4倍 n2=1.6倍

22#联络开关整定计算：

高压开关额定电流I ge=200A，母线短路电流为4930A

A、过载整定倍数n1=1.0倍

B、短路整定倍数n2=2倍灵敏度校验 =12≥1.2

即：22#联络开关整定n1=1.0倍 n2=2倍

23#总开整定计算：同10#高开

25#高开整定计算：

已知：二水平中央配电室专供660V系统电抗为X x=0.0047Ω高压开关额定电流I ge=50A，

作用：馈15101高抽巷风机KBSG-400kVA干变，X b=0.0496ΩR b=0.0063Ω

MYPTJ-3*35 长度L=0.3km，R0=0.600Ω X0=0.080Ω

风机一台2*30kW 风机一台2*45kW 风机一台2*18.5kW

变压器:一次额定电流为I be1=23A 二次输出电压为690V

变比为K b=14.5

变压器所带负荷为=2*30kW+2*45 kW +2*18.5 =187 kW

其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=2*45*1.15*7=720A 其余额定电流和为：=2*(30+18.5）*1.15 =110 A

A、过载整定倍数n1的计算

高压开关过载整定按变压器一次额定电流整定即：I gz≤

I be1=23A

n1===0.46 取n1=0.4倍

B、短路整定倍数n2计算

1、变压器二次出口两相短路电流的计算

=X x++X b=0.0047++0.0496=0.0544Ω

=+R b=+0.0063=0.0072Ω

I d（2）==6200A

折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===420A

最大一台电机的起动电流和其余额定电流总和折算到变压器一次侧电流为： =57A

高压开关短路整定即：57A≤I dz≤420A 取I dz=200A

短路整定倍数n2计算: ===4倍灵敏度校验 =2.1≥1.2 即：25#高开整定n1=0.4倍 n2=4倍

26#高开整定计算：

已知：二水平中央配电室专供660V系统电抗为X x=0.0047Ω高压开关额定电流I ge=50A，

作用：馈15103回风尾巷风机KBSG-400kVA干变，X b=0.0496ΩR b=0.0063Ω

MYPTJ-3*35 长度L=0.6km，R0=0.600Ω X0=0.080Ω

变压器:一次额定电流为I be1=23A 二次输出电压为690V

变比为K b=14.5

风机三台2*55kW

变压器所带负荷为=3*2*55kW =330 kW

其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=2*55*1.15*7=850A 其余额定电流和为：=2*2*55*1.15 =250A

A、过载整定倍数n1的计算

高压开关过载整定按变压器一次额定电流整定即：I gz≤

I be1=23A

n1===0.46 取n1=0.4倍

B、短路整定倍数n2计算

1、变压器二次出口两相短路电流的计算

=X x++X b=0.0047++0.0496=0.0545Ω

=+R b=+0.0063=0.0080Ω

I d（2）==4200A

折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===420A

最大一台电机的起动电流和其余额定电流总和折算到变压器一次侧电流为：

=76A

高压开关短路整定即：76A≤I dz≤420A 取I dz=200A

短路整定倍数n2计算: ===4倍灵敏度校验 =2.1≥1.2 即：26#高开整定n1=0.4倍 n2=4倍

29#高开整定计算：

已知：二水平中央配电室专供660V系统电抗为X x=0.0047Ω高压开关额定电流I ge=50A，

作用：馈本室风专KBSG-400kVA干变，X b=0.0496Ω R b=0.0063Ω

MYPTJ-3*35 长度L=0.02km，R0=0.600Ω X0=0.080Ω

变压器:一次额定电流为I be1=23A 二次输出电压为690V

变比为K b=14.5

15101尾巷风机2*55kW 东轨道巷风机2*30kW

变压器所带负荷为=2*30kW +2*55kW =170kW

其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=2*55*1.15*7=880A 其余额定电流和为：=2*30*1.15 =70A

A、过载整定倍数n1的计算

高压开关过载整定按变压器一次额定电流整定即：I gz≤

I be1=23A

n1===0.46 取n1=0.4倍

B、短路整定倍数n2计算

1、变压器二次出口两相短路电流的计算

=X x++X b=0.0047++0.0496=0.0543Ω

=+R b=+0.0063=0.0064Ω

I d（2）==6300A

折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===430A

最大一台电机的起动电流和其余额定电流总和折算到变压器一次侧电流为：

=65A

高压开关短路整定即：65A≤I dz≤430A 取I dz=200A

短路整定倍数n2计算: ===4倍灵敏度校验 =2.2≥1.2 即：29#高开整定n1=0.4倍 n2=2倍

30#高开整定计算：

已知：二水平中央配电室专供660V系统电抗为X x=0.0047Ω高压开关额定电流I ge=50A，

作用：1.馈15101抽放泵KBSG-315kVA移变，X b=0.0625Ω

R b=0.0081ΩMYPTJ-3*35 长度L=0.3km，R0=0.600Ω

X0=0.080Ω

瓦斯泵2*110kW

变压器:一次额定电流为I be1=18.2A 二次输出电压为

690V

变比为K b=14.5

变压器所带负荷为=2*110kW =220kW

其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=110kW *1.15*7=890A 馈15201回风尾巷风机KBSG-315kVA移变，X b=0.0625Ω

R b=0.0081Ω

MYPTJ-3*35 长度L=0.3km，R0=0.600Ω X0=0.080Ω

风机两台2*55kW 风机一台2*30kW

变压器:一次额定电流为I be1=18.2A 二次输出电压为

690V

变比为K b=14.5

变压器所带负荷为=2*2*55kw+2*30kw=280kW

其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=55*1.15*7=440A

A、过载整定倍数n1的计算

高压开关过载整定按两台变压器一次额定电流之和整定即：I gz≤

I be1=18.2+18.2 =36.4A

n1===0.728 取n1=0.6倍

B、短路整定倍数n2计算

1、KBSG-315kVA干变二次出口两相短路电流的计算

=X x++X b=0.0047++0.0625=0.0673Ω

=+R b=+0.0081=0.0090Ω

I d（2）==5330A

折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===370A

最大一台电机的起动电流和其余额定电流总和折算到变压器一次侧

电流为：

+ =92A

高压开关短路整定即：92A≤I dz≤370A 取I dz=200A

短路整定倍数n2计算: ===4倍灵敏度校验 =1.8≥1.2 即： 30#高开整定n1=0.6倍 n2=4倍

31#总开整定计算：

高压开关额定电流I ge=200A，母线短路电流为4840A

A、过载整定倍数n1=1.0倍

B、短路整定倍数n2=2倍灵敏度校验 =12≥1.2

即：31#总开整定n1=1.0倍 n2=2倍

上仓巷配电点高开整定计算：

1#总开整定计算:

已知: 高压开关额定电流I ge=300A，电流互感器的变比L b=300/5=60,母线短路电流为4390A

A、过载整定I gz=2.5A

B、短路整定I gdz=8A 灵敏度校验 =9≥1.2

即：1#总开整定I gz=2.5A I gdz=8A

2#开关整定计算：

高压开关额定电流I ge=100A,电机处的短路电流I d=3400A

作用:馈1#电机

A、过载整定I gz的计算

高压开关过载整定按电机的额定电流整定即：I gz≤==2.5A

B、短路整定I dz的计算

电机的最大启动电流为50*7=350A

高压开关短路整定即：350A≤I dz≤3400A 取I dz=440A

短路整定在高开上的计算: I gdz===22A 灵敏度校验 =7≥1.2 即：2#高开整定I gz=2.5A I gdz=22A

3、4#开关整定计算：

作用:分别馈2#、3#电机

同2#高开

5#高开整定计算：

已知：皮带联络巷配电点动力660V系统电抗为X x=0.0052Ω高压开关额定电流I ge=100A，电流互感器的变比L b=100/5=20 作用：馈配电点本室动力KBSG-630kVA干变，X b=0.0308Ω

R b=0.0037Ω

MYPTJ-3*35 长度L=0.02km，R0=0.600Ω X0=0.080Ω

总负荷80kW

变压器:一次额定电流为I be1=36A 二次输出电压为690V

变比为K b=14.5

变压器所带负荷为=80kW

其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=80*1.15*7=640A

A、过载整定I gz的计算

高压开关过载整定按变压器一次额定电流整定即：I gz≤==1.8A

B、短路整定I dz的计算

1、变压器二次出口两相短路电流的计算

=X x++X b=0.0052++0.0308=0.0360Ω

=+R b=+0.0037=0.0038Ω

I d（2）==9500A

折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===655A

电流为：

=44A

高压开关短路整定即：44A≤I dz≤655A 取I dz=200A

短路整定在高开上的计算: I gdz===10A 灵敏度校验 =3.2≥1.2

即： 5#高开整定I gz=1.8A I gdz=10A

6#总开整定计算:

同1#高开

东采区配电室高开整定计算:

1#总开整定计算：

高压开关额定电流I ge=300A，母线短路电流为4690A

A、过载整定倍数n1=1.0倍

B、短路整定倍数n2=1.6倍灵敏度校验 =9.7≥1.2

即： 1#总开整定n1=1.0倍 n2=1.6倍

2#高开整定计算：

已知：一水平东采区配电室动力660V系统电抗为X x=0.0048Ω高压开关额定电流I ge=200A，

作用：馈81102进回风动力KBSG-630kVA干变，X b=0.0308Ω

R b=0.0037Ω

MYPTJ-3*35 长度L=0.45km，R0=0.600Ω X0=0.080Ω

皮带一部160kw 泵一台250kw 梭车一部75kw

注水泵30kw

变压器:一次额定电流为I be1=36A 二次输出电压为690V

变比为K b=14.5

变压器所带负荷为=160kW+250kW+75kW +30kW =520kW

其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=250*1.15*7=2000A

其余额定电流和为：=(160+75+30)*1.15 =300A

A、过载整定倍数n1的计算

高压开关过载整定按变压器一次额定电流整定即：I gz≤

I be1=36A

n1===0.18 取n1=0.2倍

B、短路整定倍数n2计算

1、变压器二次出口两相短路电流的计算

=X x++X b=0.0048++0.0308=0.0358Ω

=+R b=+0.0037=0.0050Ω

I d（2）==9540A

折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===660A

电流为：

=160A

高压开关短路整定即：160A≤I dz≤660A 取I dz=400A

短路整定倍数n2计算: ===2倍灵敏度校验 =1.6≥1.2

即： 2#高开整定n1=0.2倍 n2=2倍

3#高开整定计算：

已知：一水平东采区配电室1140V系统电抗为X x=0.0147Ω

高压开关额定电流I ge=100A，

作用：馈81107采煤机乳泵KBSG-1000kVA干变，X b=0.0659Ω

R b=0.0062Ω

MYPTJ-3*35 长度L=1.9km，R0=0.600Ω X0=0.080Ω

乳泵125kw 采煤机(250+250+40+40+18.5)kw=600kw 变压器:一次额定电流为I be1=57.7A 二次输出电压为

1200V

变比为K b=8.3

变压器所带负荷为=125kW+600kW =725kW

其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=250*0.6*7=1050A

其余额定电流和为：=(125+250+40+40+18.5)*0.6=280A

A、过载整定倍数n1的计算

高压开关过载整定按变压器一次额定电流整定即：I gz≤

I be1=57.7A

n1===0.577 取n1=0.3倍

B、短路整定倍数n2计算

1、变压器二次出口两相短路电流的计算

=X x++X b=0.0147++0.0659=0.0828Ω

=+R b=+0.0062=0.0227Ω

I d（2）==7200A

折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===870A

最大一台电机的起动电流和其余额定电流总和折算到变压器一次侧

电流为： =160A

高压开关短路整定即：160A≤I dz≤870A 取I dz=400A

短路整定倍数n2计算: ===4倍灵敏度校验 =2.1≥1.2

即：3#高开整定n1=0.3倍 n2=4倍

4#高开整定计算：

已知：一水平东采区配电室1140V系统电抗为X x=0.0147Ω

高压开关额定电流I ge=100A，

作用：馈81107工作溜乳泵KBSG-1250kVA干变，X b=0.0555Ω

R b=0.0051Ω

MYPTJ-3*35 长度L=1.9km，R0=0.600Ω X0=0.080Ω

乳泵125kw 工作溜高速2*315kw 喷雾泵75kw 桥

转200kw

变压器:一次额定电流为I be1=72A 二次输出电压为1200V

变比为K b=8.3

变压器所带负荷为=125kW+2*315kW+75kW +200kW =1030kW

其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=200*0.6*7=840A

其余额定电流和为：=(125+2*315+75)*0.6=500A

A、过载整定倍数n1的计算

高压开关过载整定按变压器一次额定电流整定即：I gz≤

I be1=72A

n1===0.72 取n1=0.6倍

B、短路整定倍数n2计算

1、变压器二次出口两相短路电流的计算

=X x++X b=0.0147++0.0555=0.0724Ω

=+R b=+0.0051=0.0216Ω

I d（2）==7900A

折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===950A

最大一台电机的起动电流和其余额定电流总和折算到变压器一次侧

电流为： =160A

高压开关短路整定即：160A≤I dz≤950A 取I dz=400A

短路整定倍数n2计算: ===4倍灵敏度校验 =2.3≥1.2

即：4#高开整定n1=0.6倍 n2=4倍

5#高开整定计算：

已知：一水平东采区配电室1140V系统电抗为X x=0.0147Ω

高压开关额定电流I ge=200A，

作用：馈81102采煤机乳泵KBSG-1000kVA干变，X b=0.0659Ω

R b=0.0062Ω

MYPTJ-3*35 长度L=1.9km，R0=0.600Ω X0=0.080Ω

乳泵125kw 采煤机(250+250+40+40+18.5)kw=600kw 变压器:一次额定电流为I be1=57.7A 二次输出电压为

1200V

变比为K b=8.3

变压器所带负荷为=125kW+600kW =725kW

其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=250*0.6*7=1050A

其余额定电流和为：=(125+250+40+40+18.5)*0.6=280A

高压开关过载整定按变压器一次额定电流整定即：I gz≤I be1=57.7A n1===0.28 取n1=0.3倍

B、短路整定倍数n2计算

1、变压器二次出口两相短路电流的计算

=X x++X b=0.0147++0.0659=0.0828Ω

=+R b=+0.0062=0.0227Ω

I d（2）==7200A

折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===870A

最大一台电机的起动电流和其余额定电流总和折算到变压器一次侧

电流为： =160A

高压开关短路整定即：160A≤I dz≤870A 取I dz=400A

短路整定倍数n2计算: ===2倍灵敏度校验 =2.1≥1.2

即：5#高开整定n1=0.3倍 n2=2倍

6#高开整定计算：

已知：一水平东采区配电室动力660V系统电抗为X x=0.0048Ω高压开关额定电流I ge=200A，

作用：馈东轨道动力KBSG-630kVA干变，X b=0.0308Ω

R b=0.0037Ω

MYPTJ-3*35 长度L=0.8km，R0=0.600Ω X0=0.080Ω

耙岩机 30kw

变压器:一次额定电流为I be1=36A 二次输出电压为690V

变比为K b=14.5

变压器所带负荷为=30kW

馈东胶带东回风动力KBSG-630kVA干变，X b=0.0308Ω

R b=0.0037Ω

MYPTJ-3*35 长度L=1.1km，R0=0.600Ω X0=0.080Ω

掘机一台55kW 侧装机一台30kW 皮带机一部2*40kW

掘机一台100kW 煤溜三部3*55kW

变压器:一次额定电流为I be1=36A 二次输出电压为690V

变比为K b=14.5

变压器所带负荷为=55kW+30kW+2*40kW+100kW+3*55kW=430kW

其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=100*1.15*7=800A

其余额定电流和为：=(55+30+2*40+3*55)*1.15 =380A

A、过载整定倍数n1的计算

高压开关过载整定按两台变压器一次额定电流之和整定即：

I gz≤I be1=36+36 =72A

n1===0.36 取n1=0.3倍

1、变压器二次出口两相短路电流的计算

=X x++X b=0.0048++0.0308=0.0360Ω

=+R b=+0.0037=0.0068Ω

I d（2）==9400A

折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===650A

最大一台电机的起动电流和其余额定电流总和折算到变压器一次侧

电流为：

=80A

高压开关短路整定即：80A≤I dz≤650A 取I dz=300A

短路整定倍数n2计算: ===1.5倍取n2=1.6倍灵敏度校验 =2.0≥1.2

即：6#高开整定n1=0.3倍 n2=1.6倍

7#高开整定计算：

已知：一水平东采区配电室动力1140V系统电抗为X x=0.0147Ω高压开关额定电流I ge=100A

作用：馈81107工作溜桥转机KBSG-1250kVA干变，X b=0.0555Ω

R b=0.0051Ω

MYPTJ-3*35 长度L=1.6km，R0=0.600Ω X0=0.080Ω

工作溜2*525kw 桥转250kw

变压器:一次额定电流为I be1=72A 二次输出电压为1200V 变比为K b=8.3

变压器所带负荷为=2*525kW+250kW =1300kW

其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=525*0.6*7=2200A 其余额定电流和为：=(525+250)*0.6=465A

A、过载整定倍数n1的计算

高压开关过载整定按变压器一次额定电流整定即：I gz≤

I be1=72A

n1===0.72 取n1=0.6倍

B、短路整定倍数n2计算

1、变压器二次出口两相短路电流的计算

=X x++X b=0.0147++0.0555=0.0720Ω

=+R b=+0.0051=0.0190Ω

I d（2）==8000A

折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===960A

最大一台电机的起动电流和其余额定电流总和折算到变压器一次侧

电流为：

=320A

高压开关短路整定即：320A≤I dz≤960A 取I dz=400A

短路整定倍数n2计算: ===4倍灵敏度校验 =2.4≥1.2 即：7#高开整定n1=0.6倍 n2=4倍

8#联络开关整定计算：

高压开关额定电流I ge=400A，母线短路电流为4690A

A、过载整定倍数n1=1.0倍

B、短路整定倍数n2=1.6倍灵敏度校验 =7≥1.2

即：8#联络开关整定n1=1.0倍 n2=1.6倍

9#高开整定计算：

已知：一水平东采区配电室动力660V系统电抗为X x=0.0048Ω高压开关额定电流I ge=50A，

作用：馈81104回风尾巷动力KBSG-630kVA移变，X b=0.0308ΩR b=0.0037Ω

MYPTJ-3*35 长度L=0.6km，R0=0.600Ω X0=0.080Ω

皮带一部55kw 煤溜三部3*55kw 侧装机30kw

综掘机两台2*100kw

变压器:一次额定电流为I be1=36A 二次输出电压为690V

变比为K b=14.5

变压器所带负荷为=55kW+3*55kW+30kW +2*100kW =450kW

其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=100*1.15*7=800A 其余额定电流和为：=(55+3*55+30+100)*1.15 =400A

A、过载整定倍数n1的计算

高压开关过载整定按变压器一次额定电流整定即：I gz≤

I be1=36A

n1===0.72 取n1=0.6倍

B、短路整定倍数n2计算

1、变压器二次出口两相短路电流的计算

=X x++X b=0.0048++0.0308=0.0358Ω

=+R b=+0.0037=0.0054Ω

I d（2）==9530A

折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===650A

最大一台电机的起动电流和其余额定电流总和折算到变压器一次侧电流为： =82A

高压开关短路整定即：82A≤I dz≤650A 取I dz=300A

短路整定倍数n2计算: ===6倍灵敏度校验 =2.1≥1.2 即： 9#高开整定n1=0.6倍 n2=6倍

10#高开整定计算：

已知：一水平东采区配电室动力660V系统电抗为X x=0.0048Ω

1140V系统电抗为X x=0.0147Ω

高压开关额定电流I ge=100A，

作用：1.馈81107进风动力KBSG-500kVA移变，X b=0.0396Ω

R b=0.0049ΩMYPTJ-3*35 长度L=0.4km，R0=0.600Ω

X0=0.080Ω

破碎机110kW

变压器:一次额定电流为I be1=28.8A 二次输出电压为

690V

变比为K b=14.5

变压器所带负荷为=110kW

其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=110kW *1.15*7=890A

2.馈81107进风皮带等KBSG-800kVA移变，X b=0.0691Ω

R b=0.0081Ω

MYPTJ-3*35 长度L=0.4km，R0=0.600Ω X0=0.080Ω

皮带两部2*160kW 煤溜200kW

变压器:一次额定电流为I be1=46A 二次输出电压为1200V

变比为K b=8.3

变压器所带负荷为=2*160kw+200kw=520kW

其中: 最大一台电机的起动电流为I Qm=200*0.6*7=840A

其余额定电流和为：=2*160*0.6 =192A

A、过载整定倍数n1的计算

高压开关过载整定按两台变压器一次额定电流之和整定即：I gz≤

I be1=28.8+46 =74.8A

n1===0.748 取n1=0.6倍

B、短路整定倍数n2计算

1、KBSG-500kVA干变二次出口两相短路电流的计算

=X x++X b=0.0048++0.0396=0.0446Ω

=+R b=+0.0049=0.0060Ω

I d（2）==7600A

折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===520A

1、KBSG-800kVA干变二次出口两相短路电流的计算

=X x++X b=0.0147++0.0691=0.0843Ω

=+R b=+0.0081=0.0116Ω

I d（2）==7000A

折算到变压器一次侧电流为：I d1(2)===840A

经比较两台变压器二次出口两相短路电流的计算值折算到变压器一次侧电流,高压开关按较小的短路电流值整定,即:按 I d1(2)===520A

如何计算线路保护的整定值

10kV配电线路保护的整定计算 10kV配电线路的特点10kV配电线路结构特点是一致性差，如有的为用户专线，只接带一、二个用户，类似于输电线路；有的呈放射状，几十台甚至上百台变压器T接于同一条线路的各个分支上；有的线路短到几百m，有的线路长到几十km；有的线路由35kV变电所出线，有的线路由110kV变电所出线；有的线路上的配电变压器很小，最大不过100kV A，有的线路上却有几千kV A的变压器；有的线路属于最末级保护，有的线路上设有开关站或有用户变电所等。2问题的提出对于输电线路，由于其比较规范，一般无T接负荷，至多有一、二个集中负荷的T接点。因此，利用规范的保护整定计算方法，各种情况均可一一计算，一般均可满足要求。对于配电线路，由于以上所述的特点，整定计算时需做一些具体的特殊的考虑，以满足保护"四性"的要求。3整定计算方案我国的10kV配电线路的保护，一般采用电流速断、过电流及三相一次重合闸构成。特殊线路结构或特殊负荷线路保护，不能满足要求时，可考虑增加其它保护(如：保护Ⅱ段、电压闭锁等)。下面的讨论，是针对一般保护配置而言的。(1)电流速断保护：由于10kV线路一般为保护的最末级，或最末级用户变电所保护的上一级保护。所以，在整定计算中，定值计算偏重灵敏性，对有用户变电所的线路，选择性靠重合闸来保证。在以下两种计算结果中选较大值作为速断整定值。①

按躲过线路上配电变压器二次侧最大短路电流整定。实际计算时，可按距保护安装处较近的线路最大变压器低压侧故障整定。Idzl=Kk×Id2max 式中Idzl-速断一次值Kk-可靠系数，取1.5 Id2max-线路上最大配变二次侧最大短路电流②当保护安装处变电所主变过流保护为一般过流保护时(复合电压闭锁过流、低压闭锁过流除外)，线路速断定值与主变过流定值相配合。Ik=Kn×(Igl-Ie) 式中Idzl-速断一次值Kn-主变电压比，对于35/10降压变压器为3.33 Igl-变电所中各主变的最小过流值(一次值) Ie-为相应主变的额定电流一次值③特殊线路的处理：a．线路很短，最小方式时无保护区；或下一级为重要的用户变电所时，可将速断保护改为时限速断保护。动作电流与下级保护速断配合(即取1.1倍的下级保护最大速断值)，动作时限较下级速断大一个时间级差(此种情况在城区较常见，在新建变电所或改造变电所时，建议保护配置用全面的微机保护，这样改变保护方式就很容易了)。在无法采用其它保护的情况下，可靠重合闸来保证选择性。b．当保护安装处主变过流保护为复压闭锁过流或低压闭锁过流时，不能与主变过流配合。c．当线路较长且较规则，线路上用户较少，可采用躲过线路末端最大短路电流整定，可靠系数取1.3～1.5。此种情况一般能同时保证选择性与灵敏性。d．当速断定值较小或与负荷电流相差不大时，应校验速断定值躲过励磁涌流的能力，且必须躲过励磁涌流。④灵敏度校验。按最小运行方式下，线路保护范围不小于线路长度的15%整定。允许速断保护保护线路全长。Idmim(15%)/Idzl≥1

微机的保护整定计算原则

微机保护装置定值整定原则 一、线路保护测控装置 装置适用于10/35kV的线路保护，对馈电线，一般设置三段式电流保护、低周减载、三相一次重合闸和后加速保护以及过负荷保护，每个保护通过控制字可投入和退出。为了增大电流速断保护区，可引入电压元件，构成电流电压连锁速断保护。在双电源线路上，为提高保护性能，电流保护中引入方向元件控制，构成方向电流保护。其中各段电流保护的电压元件和方向元件通过控制字可投入和退出。 （一）电流速断保护（Ⅰ段） 作为电流速断保护，电流整定值I dzⅠ按躲过线路末端短路故障时流过保护的最大短路电流整定，时限一般取0～0.1秒，写成表达式为： I dzⅠ=KI max I max =E P/(Z P min+Z1L) 式中:K为可靠系数，一般取1.2～1.3; I max为线路末端故障时的最大短路电流; E P 为系统电压； Z P min为最大运行方式下的系统等效阻抗； Z1为线路单位长度的正序阻抗； L为线路长度 （二）带时限电流速断保护（Ⅱ段）

带时限电流速断保护的电流定值I dzⅡ应对本线路末端故障时有不小于1.3～1.5的灵敏度整定，并与相邻线路的电流速断保护配合，时限一般取0.5秒，写成表达式为： I dz.Ⅱ=KI dzⅠ.2 式中:K为可靠系数，一般取1.1～1.2; I dzⅠ.2为相邻线路速断保护的电流定值 （三）过电流保护（Ⅲ段） 过电流保护定值应与相邻线路的延时段保护或过电流保护配合整定，其电流定值还应躲过最大负荷电流，动作时限按阶梯形时限特性整定，写成表达式为： I dz.Ⅲ=K max｛I dzⅡ.2 ,I L｝ 式中:K为可靠系数，一般取1.1～1.2; I dzⅡ.2为相邻线路延时段保护的电流定值; I L 为最大负荷电流 （四）反时限过流保护 由于定时限过流保护（Ⅲ段）愈靠近电源，保护动作时限愈长，对切除故障是不利的。为能使Ⅲ段电流保护缩短动作时限，第Ⅲ段可采用反时限特性。 反时限过电流保护的电流定值按躲过线路最大负荷电流条件整定，本线末端短路时有不小于1.5的灵敏系数，相邻线路末端短路时,灵敏系数不小于1.2,同时还要校核与相邻上下一级保护的配合情况。

电流保护整定计算例题

例1： 如图所示电力系统网络中，系统线电压为115kV l E =，内部阻抗.max =15s Z Ω，.min =12s Z Ω， 线路每公里正序阻抗1=0.4z Ω，线路长度L AB =80m, L BC =150m, rel 1.25K =Ⅰ,rel 1.15K =Ⅱ ,试保护1 的电流I 、II 保护进行整定计算。 解：1. 保护电流I 段保护整定计算 （1） 求动作电流 set.1 rel k.B.max rel s.min AB == 1.25 1.886kA +E I K I K Z Z ?? ==Ⅰ Ⅰ Ⅰ （2） 灵敏度校验 min .max set.1111=1539.54m 0.4s L Z z ???=-?=???????? min AB 39.5410049.480 L L =?=%%%>15% 满足要求 （3） 动作时间：1 0s t =Ⅰ 2. 保护1电流II 段整定计算 （1） 求动作电流 set.2rel k.C.max rel s.min AB BC == 1.250.7980kA +E I K I K Z Z Z ? ? ==+ⅠⅠⅠ s e t .1r e l s e t .2==1.15 0.798=0.9177kA I K I ?ⅡⅡⅠ （2） 灵敏度校验 k.B.min s.max AB I k.B.min sen set.1 1.223 = ==1.331 1.30.9177I K I >Ⅱ 满足要求 （3）动作时间： 1 20.5s t t t =+?=Ⅱ Ⅰ 例2:图示网络中，线路AB 装有III 段式电流保护，线路BC 装有II 段式电流保护，均采用两相星形接线方式。计算：线路AB 各段保护动作电流和动作时限，并校验各段灵敏度。

三段式电流保护的整定及计算

三段式电流保护的整定及计算 第1章输电线路保护配置与整定计算重点：掌握110KV及以下电压等级输电线路保护配置方法与整定计算原则。 难点：保护的整定计算能力培养要求：基本能对110KV 及以下电压等级线路的保护进行整定计算。 学时：4学时主保护：反映整个保护元件上的故障并能以最短的延时有选择地切除故障的保护称为主保护。 后备保护：主保护拒动时，用来切除故障的保护，称为后备保护。 辅助保护：为补充主保护或后备保护的不足而增设的简单保护。 一、线路上的故障类型及特征： 相间短路接地短路其中，三相相间短路故障产生的危害最严重； 单相接地短路最常见。相间短路的最基本特征是：故障相流动短路电流，故障相之间的电压为零，保护安装处母线电压降低； 接地短路的特征： 1、中性点不直接接地系统特点是：

①全系统都出现零序电压，且零序电压全系统均相等。 ②非故障线路的零序电流由本线路对地电容形成，零序电流超前零序电压90°。 ③故障线路的零序电流由全系统非故障元件、线路对地电容形成，零序电流滞后零序电压90°。显然，当母线上出线愈多时，故障线路流过的零序电流愈大。 ④故障相电压为零，非故障相电压升高为正常运行时的相间电压。 ⑤故障线路与非故障线路的电容电流方向和大小不相同。因此中性点不直接接地系统中，线路单相故障可以反应零序电压的出现构成零序电压保护； 可以反应零序电流的大小构成零序电流保护； 可以反应零序功率的方向构成零序功率方向保护。 2、中性点直接接地系统接地时零序分量的特点： ①故障点的零序电压最高，离故障点越远处的零序电压越低，中性点接地变压器处零序电压为零。 ②零序电流的分布，主要决定于输电线路的零序阻抗和中性点接地变压器的零序阻抗，而与电源的数目和位置无关。 ③在电力系统运行方式变化时，如果输电线路和中性点接地的变压器数目不变，则零序阻抗和零序等效网络就是不变的。但电力系统正序阻抗和负序阻抗要随着系统运行方式而变化，将间接影响零序分量的大小。

电厂保护定值整定计算书

电厂保护定值整定计算书

甘肃大唐白龙江发电有限公司苗家坝水电站 发电机、变压器继电保护装置 整定计算报告 二○一二年十月

目录 第一章编制依据 (1) 1.1 编制原则 (1) 1.2 编制说明 (1) 第二章系统概况及相关参数计算 (3) 2.1 系统接入简介 (3) 2.2 系统运行方式及归算阻抗 (3) 2.3 发电机、变压器主要参数 (6) 第三章保护配置及出口方式 (12) 3.1保护跳闸出口方式 (12) 3.2 保护配置 (13) 第四章发电机、励磁变保护定值整定计算 (16) 4.1 发电机比率差动保护 (16) 4.2 发电机单元件横差保护 (16) 4.3 发电机复合电压过流保护 (17) 4.4 发电机定子接地保护 (18) 4.5 发电机转子接地保护 (18) 4.6 发电机定子对称过负荷 (19) 4.7 发电机定子负序过负荷 (19) 4.8 发电机过电压保护 (20)

4.9 发电机低频累加保护 (21) 4.10 发电机低励失磁保护 (21) 4.11 励磁变电流速断保护 (25) 4.12 励磁变过流保护 (25) 第五章变压器、厂高变保护定值整定计算 (27) 5.1 主变差动保护 (27) 5.2 变压器过激磁保护 (29) 5.3 主变高压侧电抗器零序过流保护 (29) 5.4 变压器高压侧零序过流保护 (30) 5.5 主变高压侧复压方向过流保护 (32) 5.6 主变高压侧过负荷、启动风冷保护 (34) 5.7 主变重瓦斯保护 (34) 5.8 厂高变速断过流保护 (34) 5.9 厂高变过流、过负荷保护 (35) 5.10 厂高变重瓦斯保护 (36)

整定计算运行方式的选择原则

整定计算运行方式的选择原则 继电保护整定计算用的运行方式，是在电力系统确定好运行方式的基础上，在不影响继电保护的保护效果的前提下，为提高继电保护对运行方式变化的适应能力而进一步选择的，特别是有些问题主要是由继电保护方面考虑决定的。例如，确定变压器中性点是否接地运行，当变压器绝缘性能没有特殊规定时，则应以考虑改善零序电流保护性能来决定。整定计算用的运行方式选择合理与否，不仅影响继电保护的保护效果，也会影响继电保护配置和选型的正确性。 确定运行方式变化的限度，就是确定最大和最小运行方式，它应以满足常见运行方式为基础，在不影响保护效果的前提下，适当加大变化范围。其一般原则如下： （1）必须考虑检修与故障两种状态的重迭出现，但不考虑多种重迭。 （2）不考虑极少见的特殊方式。因为出现特殊方式的几率较小，不能因此恶化了绝大部分时间的保护效果。必要时，可采取临时的特殊措施加以解决。 1发电机、变压器运行变化限度的选择原则 发电机、变压器运行变化限度有如下选择原则： 1）一个发电厂有两台机组时，一般应考虑全停方式，即一台机组在检修中，另一台机组又出现故障；当有三台以上机组时，则应选择其中两台容量较大机组同时停用的方式。对水力发电厂的机组，还应结合水库运行特性选择，如调峰、蓄能、用水调节发电等。2）一个厂、站的母线上无论接有几台变压器，一般应考虑其中容量最大的一台停用。因变压器运行可靠性较高，检修与故障重迭出现的几率很小。但对于发电机变压器组来说，则应服从于发电机的投停变化。 2中性点直接接地系统中变压器中性点接地的选择原则 中性点直接接地系统中变压器中性点接地的选择原则是： 1）发电厂及变电站低压侧有电源的变压器，中性点均应接地运行，以防止出现不接地系统的工频过电压状态。如事前不能接地运行，则应采取其他防止工频过电压措施。 2）自耦型和有绝缘要求的其他型变压器，其中性点必须接地运行。 3）T接于线路上的变压器，以不接地运行为宜。当T接变压器低压侧有电源时，则应采取防止工频过电压的措施。 4）为防止操作高过电压，在操作时应临时将变压器中性点接地，操作完毕后再断开，装置情况不按接地运行考虑。 3线路运行变化限度的选择

微机保护整定计算举例汇总

微机继电保护整定计算举例

珠海市恒瑞电力科技有限公司 目录 变压器差动保护的整定与计算 (3) 线路保护整定实例 (6) 10KV变压器保护整定实例 (9) 电容器保护整定实例 (13) 电动机保护整定计算实例 (16) 电动机差动保护整定计算实例 (19)

变压器差动保护的整定与计算 以右侧所示Y/Y/△-11接线的三卷变压器为例，设变压器的额定容量为S(MVA)，高、中、低各侧电压分别为UH 、UM 、UL(KV)，各侧二次电流分别为IH 、IM 、IL(A)，各侧电流互感器变比分别为n H 、n M 、n L 。 一、 平衡系数的计算 电流平衡系数Km 、Kl 其中：Uhe,Ume,Ule 分别为高中低压侧额定电压（铭牌值） Kcth,Kctm,Kctl 分别为高中低压侧电流互感器变比 二、 差动电流速断保护 差动电流速断保护的动作电流应避越变压器空载投入时的励磁涌流和外部故障的最大不平衡电流来整定。根据实际经验一般取： Isd ＝（4－12）Ieb ／nLH 。 式中：Ieb ――变压器的额定电流； nLH ――变压器电流互感器的电流变比。 三、 比率差动保护 比率差动动作电流Icd 应大于额定负载时的不平衡电流，即 Icd ＝Kk ［ktx × fwc ＋ΔU ＋Δfph ］Ieb ／nLH 式中：Kk ――可靠系数，取（1.3～2.0） ΔU ――变压器相对于额定电压抽头向上（或下）电压调整范围,取ΔU ＝5%。 Ktx ――电流互感器同型系数；当各侧电流互感器型号相同时取0.5,不同时取1 Fwc ――电流互感器的允许误差；取0.1 Δfph ――电流互感器的变比（包括保护装置）不平衡所产生的相对误差取0.1； 一般 Icd ＝（0.2～0.6）Ieb ／nLH 。 四、 谐波制动比 根据经验，为可靠地防止涌流误动，当任一相二次谐波与基波之间比值大于15%－20%时，三相差动保护被闭锁。 五、 制动特性拐点 Is1＝Ieb ／nLH Is2＝（1～3）eb ／nLH Is1，Is2可整定为同一点。 kcth Uhe Kctm Ume Km **= 3**?=kcth Uhe Kctl Ule Kl

继电保护定值整定计算公式大全(最新)

继电保护定值整定计算公式大全 1、负荷计算（移变选择）： cos de N ca wm k P S ?∑= （4-1） 式中 S ca --一组用电设备的计算负荷，kVA ； ∑P N --具有相同需用系数K de 的一组用电设备额定功率之和，kW 。 综采工作面用电设备的需用系数K de 可按下式计算 N de P P k ∑+=max 6 .04.0 （4-2） 式中 P max --最大一台电动机额定功率，kW ； wm ?cos --一组用电设备的加权平均功率因数 2、高压电缆选择： （1）向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即 N N N ca U S I I 13 1310?= = （4-13） 式中 N S —移动变电站额定容量，kV ?A ； N U 1—移动变电站一次侧额定电压，V ； N I 1—移动变电站一次侧额定电流，A 。 （2）向两台移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为两台移动变电站一次侧额定电流之和，即 3 1112ca N N I I I =+= （4-14） （3）向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为 3 ca I = （4-15） 式中 ca I —最大长时负荷电流，A ； N P ∑—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和，kW ；

N U —移动变电站一次侧额定电压，V ； sc K —变压器的变比； wm ?cos 、η wm —加权平均功率因数和加权平均效率。 （4）对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之和；对向一个采区供电的电缆，应取采区最大电流；而对并列运行的电缆线路，则应按一路故障情况加以考虑。 3、 低压电缆主芯线截面的选择 1）按长时最大工作电流选择电缆主截面 （1）流过电缆的实际工作电流计算 ① 支线。所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流。 N N N N N ca U P I I η?cos 3103?= = （4-19） 式中 ca I —长时最大工作电流，A ； N I —电动机的额定电流，A ； N U —电动机的额定电压，V ； N P —电动机的额定功率，kW ； N ?cos —电动机功率因数； N η—电动机的额定效率。 ② 干线。干线是指控制2台及以上电动机的总电缆。 向2台电动机供电时，长时最大工作电流ca I ，取2台电动机额定电流之和，即 21N N ca I I I += （4-20） 向三台及以上电动机供电的电缆，长时最大工作电流ca I ，用下式计算 wm N N de ca U P K I ?cos 3103?∑= （4-21） 式中 ca I —干线电缆长时最大工作电流，A ； N P ∑—由干线所带电动机额定功率之和，kW ； N U —额定电压，V ；

整定计算的基本原则(讲义)分解

第1章整定计算的基本原则 1.1 概述 继电保护要达到消灭事故，保证电力系统安全稳定运行的目的，需要做多方面的工作。其中包括设计、安装、整定、调试，以及运行维护等一系列环节；整定计算是其中的一部分工作，而且是极重要的一部分工作。 整定计算是对具体的电力系统，进行分析计算，整定，以确定保护配置方式，保证选型，整定值和运行使用的要求。 它的重要性在于： ①在设计保护时，必须经过整定计算的检验来确定保护方式及选定。 ②在电力系统运行中，整定计算要确定各种保护的定值和使用方式，并及时协调保护与电力系统运行方式的配合，以达到正确发挥保护作用的目的。 ③无论是设计还是运行，保护方式都与一次系统接线和运行方式有密切关系。在多数情况下是涉及全局性的问题，要综合平衡，做出决断。 1．电力系统运行整定计算的基本任务 ①编制系统保护整定方案，包括给出保护的定值与使用方式，对不满足系统要求的（如灵敏性，速动性等）保护方式，提出改进方案； ②根据整定方案，编制系统保护运行规程；处理日常的保护问题； ③进行系统保护的动作统计与分析，做出专题分析报告； ④协调继电保护定值分级管理； ⑤参加系统发展保护设计的审核； ⑥对短路计算有关系统参数的管理。 2．电力系统运行整定计算的特点和要求： ①整定计算要决定保护的配置与使用，它直接关系到保证系统安全和对重要用户连续供电的问题，同时又和电网的经济指标，运行调度，调试维护等多方面工作有密切关系，因此要求有全面的观点。 ②对于继电保护的技术要求，选择性、速动性、灵敏性、可靠性，要全面考虑，在某些情况下，“四性”的要求会有矛盾，不能兼顾，应有所侧重；如片面强调某一项要求时，都会使保护复杂化，影响经济指标及不利于运行维护等弊病。 ③整定保护定值时，要注意相邻上下级各保护间的配合关系，不但在正常方式下考虑，而且方式改变时也要考虑，特别是采取临时性的改变措施更要慎重，要安全可靠。 ④系统保护的运行管理，有连续性的特点。每一个保护定值和使用方式，都是针对某种运行要求而决定的。处理问题有针对性和时间性，要考虑到原有情况作为处理的基础。 1.2 对继电保护的基本要求 1.选择性 电力系统中某一部分发生故障时，继电保护的作用只断开有故障的部分，保留没有故障的部分继续运行，这就是选择性。选择性说明如图1-1所示。

2三段式电流保护的整定及计算

2三段式电流保护的整定计算 1、瞬时电流速断保护 整定计算原则：躲开本条线路末端最大短路电流 整定计算公式： 式中： Iact——继电器动作电流 Kc——保护的接线系数 IkBmax——最大运行方式下，保护区末端B母线处三相相间短路时，流经保护的短路电流。 K1rel——可靠系数，一般取1.2～1.3。 I1op1——保护动作电流的一次侧数值。 nTA——保护安装处电流互感器的变比。 灵敏系数校验：

式中： X1— —线 路的 单位 阻抗， 一般 0.4Ω /KM； Xsmax ——系统最大短路阻抗。 要求最小保护范围不得低于15%～20%线路全长，才允许使用。 2、限时电流速断保护 整定计算原则： 不超出相邻下一元件的瞬时速断保护范围。所以保护1的限时电流速断保护的动作电流大于保护2的瞬时速断保护动作电流，且为保证在下一元件首端短路时保护动作的选择性，保护1的动作时限应该比保护2大。故： 式中： KⅡrel——限时速断保护可靠系数，一般取1.1～1.2； △t——时限级差，一般取0.5S； 灵敏度校验：

规程要求： 3、定时限过电流保护 定时限过电流保护一般是作为后备保护使用。要求作为本线路主保护的后备 以及相邻线路或元件的远后备。 动作电流按躲过最大负荷 电流整定。 式中： KⅢrel——可靠系数，一般 取1.15～1.25； Krel——电流继电器返回系数，一般取0.85～0.95； Kss——电动机自起动系数，一般取1.5～3.0； 动作时间按阶梯原则递推。 灵敏度分别按近后备和远后备进行计算。 式中： Ikmin——保护区末端短路时，流经保护的最小短路电流。即：最小运行方式下，两相相间短路电流。 要求：作近后备使用时，Ksen≥1.3～1.5 作远后备使用时，Ksen≥1.2

保护定值详细计算

一、说明：甘河变2＃主变保护为国电南瑞NSR600R，主变从 齐齐哈尔带出方式。 二、基本参数： 主变型号：SF7—12500/110 额定电压：110±2×2.5%/10.5KV 额定电流：65.6099/687.34A 短路阻抗：Ud% = 10.27 变压器电抗：10.27÷12.5=0.8216 系统阻抗归算至拉哈110KV母线（王志华提供）： 大方式：j0.1118 小方式：j0.2366 拉哈至尼尔基110线路：LGJ-120/36， 阻抗36×0.409/132.25＝0.1113 尼尔基至甘河110线路：LGJ-150/112， 阻抗112×0.403/132.25＝0.3413 则系统阻抗归算至甘河110KV母线： 大方式：0.1118+0.1113+0.3413＝0.5644 小方式：0.2366+0.1113+0.3413＝0.6892 CT变比： 差动、过流高压侧低压侧间隙、零序 1＃主变2×75/5 750/5 150/5 三、阻抗图 四、保护计算： （一）主保护（NSR691R）75/5

1.高压侧过流定值 按躲变压器额定电流整定 I dz.j =1.2×65.6099/0.85×15=6.1750A 校验：变压器10KV 侧母线故障灵敏度 I (2)d.min =0.866×502/（0.6892+0.8216）=287.7495A Klm=287.7495/6.2×15=3.0941>1.25 满足要求！ 整定：6.2A 2.桥侧过流定值 整定：100A 3.中压侧过流定值 整定：100A 4.低压侧过流定值 按躲变压器额定电流整定 I dz.j =1.2×687.34/0.85×150=6.4690A 校验：变压器10KV 侧母线故障灵敏度 I (2)d.min =0.866×5500/（0.6892+0.8216）=3152.6344A Klm=3152.6344/6.5×150=3.2335>1.5 满足要求！ 整定：6.5A 5.CT 断线定值. 整定范围0.1～0.3Ie (P167) 312500 8.66003112311065.60995 CTh K SN Ie A UL N IL N I N ??= = =??÷??÷ 取0.1Ie ＝8.6600×0.1＝0.866A 整定：0.8A 6.差动速断定值 躲变压器励磁涌流整定

kV变压器整定计算原则

110kV 变压器整定计算方案 差动保护 整定原则： 1. 差动速断电流：应按躲过变压器初始励磁涌流整定，推荐值如下： 6300kVA 及以下变压器： 7-12 Ie 6300-31500kVA 变压器： Ie 40000-120000 kVA 变压器： 3-6 Ie 120000 kVA 及以上变压器： 2-5 Ie 2. 差动动作电流：~ 3. 比率制动系数： 适用于制动电流为∑== m i Ii Ir 121、{}l I h I Ir &&&,m I ,=和复式比例制动（ISA 系列）。 若制动电流{} l I h I Ir &&&,m I ,=可选择，制动电流不能只取负荷侧电流（区外短路故障时差动保护可靠性降低）。 若制动电流计算方法有别于常规，制动系数取值需结合实际，并参考厂家建议整定。 4. 二次谐波制动系数： 建议取 5. TA 断线闭锁差动保护:建议 TA 断线或短路且差流小于时闭锁差动保护，大于时不闭锁 差动保护。若无上述区域选择，CT 断线建议不闭锁差动保护。 6. 差流越限告警（TA 断线报警）：取。 7. 差动保护TA 断线若采用负序电流判据，建议取。 8. 若110kV 站变压器为双变低，且其中一分支暂不接入时，该分支差动保护CT 变比调整 系数仍按实际整定，不取装置最小值。 整定方案： 1. 不带时限动作于跳主变各侧。 2. 保护动作不闭锁备自投。（不要） 后备保护 整定原则： 1. 110kV 过电流保护 可选择经复压闭锁或不经复压闭锁 a 经复压闭锁： 按躲负荷电流整定 IL=k K × IHe ／f K ×Nct k K = zqd K = f K 电磁型取，微机型取 b 不经复压闭锁： 考虑躲备自投动作后变压器可能的最大负荷电流： IL=k K ×zqd K × IHe ／f K ×Nct k K = f K 电磁型取，微机型取

三段式电流保护的整定及计算范文

第1章输电线路保护配置与整定计算 重点：掌握110KV及以下电压等级输电线路保护配置方法与整定计算原则。 难点：保护的整定计算 能力培养要求：基本能对110KV及以下电压等级线路的保护进行整定计算。 学时：4学时 主保护：反映整个保护元件上的故障并能以最短的延时有选择地切除故障的保护称为主保护。 后备保护：主保护拒动时，用来切除故障的保护，称为后备保护。 辅助保护：为补充主保护或后备保护的不足而增设的简单保护。 一、线路上的故障类型及特征： 相间短路（三相相间短路、二相相间短路） 接地短路（单相接地短路、二相接地短路、三相接地短路） 其中，三相相间短路故障产生的危害最严重；单相接地短路最常见。相间短路的最基本特征是：故障相流动短路电流，故障相之间的电压为零，保护安装处母线电压降低；接地短路的特征： 1、中性点不直接接地系统 特点是： ①全系统都出现零序电压，且零序电压全系统均相等。 ②非故障线路的零序电流由本线路对地电容形成，零序电流超前零序电压90°。 ③故障线路的零序电流由全系统非故障元件、线路对地电容形成，零序电流滞后零序电压90°。显然，当母线上出线愈多时，故障线路流过的零序电流愈大。 ④故障相电压（金属性故障）为零，非故障相电压升高为正常运行时的相间电压。 ⑤故障线路与非故障线路的电容电流方向和大小不相同。

因此中性点不直接接地系统中，线路单相故障可以反应零序电压的出现构成零序电压保护；可以反应零序电流的大小构成零序电流保护；可以反应零序功率的方向构成零序功率方向保护。 2、中性点直接接地系统 接地时零序分量的特点： ①故障点的零序电压最高，离故障点越远处的零序电压越低，中性点接地变压器处零序电压为零。 ②零序电流的分布，主要决定于输电线路的零序阻抗和中性点接地变压器的零序阻抗，而与电源的数目和位置无关。 ③在电力系统运行方式变化时，如果输电线路和中性点接地的变压器数目不变，则零序阻抗和零序等效网络就是不变的。但电力系统正序阻抗和负序阻抗要随着系统运行方式而变化，将间接影响零序分量的大小。 ④对于发生故障的线路，两端零序功率方向与正序功率方向相反，零序功率方向实际上都是由线路流向母线的。 二、保护的配置 小电流接地系统（35KV及以下）输电线路一般采用三段式电流保护反应相间短路故障；由于小电流接地系统没有接地点，故单相接地短路仅视为异常运行状态，一般利用母线上的绝缘监察装置发信号，由运行人员“分区”停电寻找接地设备。对于变电站来讲，母线上出线回路数较多，也涉及供电的连续性问题，故一般采用零序电流或零序方向保护反应接地故障。 对于短线路、运行方式变化较大时，可不考虑Ⅰ段保护，仅用Ⅱ段+Ⅲ段保护分别

距离保护整定计算例题

距离保护整定计算例题 题目：系统参数如图，保护1配置相间距离保护，试对其距离I 段、II 段、III 段进行整定，并校验距离II 段、III 段的灵敏度。取z1=0.4Ω/km ，线路阻抗角为75?，Kss=1.5，返回系数Kre=1.2，III 段的可靠系数Krel=1.2。要求II 段灵敏度≥1.3~1.5，III 段近后备≥1.5，远后备≥1.2。 解： 1、计算各元件参数，并作等值电路 Z MN =z 1l MN =0.4?30=12.00 Ω Z NP =z 1l NP =0.4?60=24.00 Ω Z T =100%K U ?T T S U 2=1005.10?5 .311152 =44.08 Ω 2、整定距离I 段 Z I set1=K I rel Z MN =0.85?12=10.20 Ω t I 1=0s Z I set3=K I rel Z NP =0.85?24=20.40 Ω t I 3=0s 3、整定距离II 段并校验灵敏度 1)整定阻抗计算 (1)与相邻线路I 段配合 Z II set1=K II rel (Z MN +Kbmin Z I set3 )=0.8(12+2.07?20.40)=43.38Ω (2)与变压器速断保护配合 Z II set1=K II rel (Z MN +Kbmin Z T )=0.7(12+2.07?44.08)=72.27 Ω 取Z II set1=Min( (1),(2))=43.38Ω

2)灵敏度校验 K II sen = MN set II Z Z 1 =43.38/12=3.62 (>1.5)，满足规程要求 3）时限 t II 1=0.5s 4、整定距离III 段并校验灵敏度 1)最小负荷阻抗 Z Lmin Z Lmin = Lman L I U min =Lman N I U 9.0=35 .03 /1109.0?=163.31 Ω Cos ?L =0.866， ?L=30? 2）负荷阻抗角方向的动作阻抗Z act （30?） Z act （30?）= re ss rel L K K K Z min =2 .15.12.131 .163??=75.61 Ω 3）整定阻抗Z III set1，?set =75? (1)采用全阻抗继电器 Z III set1= Z act （30?）=75.61Ω， ?set =75? （2）采用方向阻抗继电器 Z III set1 = )cos() 30(L set act Z ??-?=) 3075(61.75?-?COS =106.94Ω 4）灵敏度校验 方向阻抗：近后备：Ksen=MN set III Z Z 1 =106.94/12=8.91

10kv保护整定计算

金州公司窑尾电气室10kv 保护整定 1. 原料立磨主电机（带水电阻）整定 接线方式:A 、B 、C 三相式 S=3800kW In=266A Nct=400/5 保护型号:DM-100M 珠海万力达 1.1保护功能配置 速断保护(定值分启动内,启动后) 堵转保护(电机启动后投入) 负序定时限电流保护 负序反时限电流保护 零序电压闭锁零序电流保护 过负荷保护(跳闸\告警可选,启动后投入) 过热保护 低电压保护 过电压保护 工艺联跳(四路) PT 断线监视 1.2 电流速断保护整定 1.2.1 高值动作电流:按躲过电机启动时流经本保护装置的最大电流整定： Idz'.bh=Krel ×Kk* In 式中: Krel----可靠系数,取1.2~1.5 Kk 取值3 所以 Idz'.bh=Krel ×Kk* In/80=1.2×3.5×266/80=13.97A 延时时间：t=0 s 作用于跳闸 1.2.2 低值动作电流 Idz'.bh=Krel ×Kk* In/Nct=1.2×2*266/80=7.98A 延时时间：t=0 s 作用于跳闸 1.3负序电流定时限负序保护 lm i N i N k K K I Iop I K K 9.0577.0≤≤ Iop=2.4A 延时时间：T=1s 作用于跳闸

1.4 负序电流反时限负序保护（暂不考虑） 1.5 电机启动时间 T=12s 1.6低电压保护 U * op = Krel st.min *U Un=(0.5～0.6)Un 取0.6Un 故 U * op =60V 延时时间：t=0.5 s 作用于跳闸 1.7零序电压闭锁零序电流保护 I0=10A/Noct=0.17A 延时时间：t=0.5 s 作用于跳闸 1.8 过电压保护 Uop =k*Un=115V 作用于跳闸 延时时间：t=0.5 s 1.9 负序电压 U2op=0.12In=12V 1.10 过负荷保护电流电流 Idz'.bh=Krel × In/Nct=1.1×266/80=3.63A 取3.63A 延时时间：t=15 s 作用于跳闸 二、差动保护MMPR-320Hb 电机二次额定电流Ie=264/80=3.3A 1、 差动速断电流 此定值是为躲过启动时的不平衡电流而设置的，为躲过启动最大不平衡电流，推荐整定值按下式计算： t s k dz I K I tan ?=， k K ：可靠系数，取1.5 t s I tan 为电流启动倍数取2In 则： =?=?l t s k j dz n I K I tan 1.5*2*264/80=9.9A 作用于跳闸 2、 比率差动电流 考虑差动灵敏度及匝间短路，按以下公式整定 dz I =0.5 In/Nct =1.65A 作用于跳闸 3、 比率制动系数：一般整定为0.5。 4、 差流越限 Icl=0.3Idz =0.3*1.65=0.495A 取0.5A 2 DM-100T 变压器保护功能配置 三段复合电压闭锁电流保护

继电保护整定计算例题

如下图所示网络中采用三段式相间距离保护为相间短路保护。已知线路每公里阻抗Z 1=km /Ω，线路阻抗角?=651?，线路AB 及线路BC 的最大负荷 电流I m ax .L =400A ，功率因数cos ?=。K I rel =K ∏rel =，K I ∏ rel =，K ss =2，K res =，电源 电动势E=115kV ，系统阻抗为X max .sA =10Ω，X min .sA =8Ω，X max .sB =30Ω，X min .sB =15Ω；变压器采用能保护整个变压器的无时限纵差保护；t ?=。归算至115kV 的变压器阻抗为Ω，其余参数如图所示。当各距离保护测量元件均采用方向阻抗继电器时，求距离保护1的I ∏∏I 、、段的一次动作阻抗及整定时限，并校 验I ∏∏、段灵敏度。（要求∏sen ≥；作为本线路的近后备保护时，I ∏sen ≥；作为相邻下一线路远后备时，I ∏sen ≥） 解：（1）距离保护1第I 段的整定。 1） 整定阻抗。 11.Z L K Z B A rel set -I I ==Ω=??6.94.0308.0 2)动作时间：s t 01=I 。 （2）距离保护1第∏段的整定。 1）整定阻抗：保护1 的相邻元件为BC 线和并联运行的两台变压器，所以 ∏段整定阻抗按下列两个条件选择。

a ）与保护3的第I 段配合。 I -∏∏+=3.min .11.(set b B A rel set Z K Z L K Z ） 其中， Ω=??==-I I 16.124.0388.013.Z L K Z C B rel set ； min .b K 为保护3 的I 段末端发生短路时对保护1而言的最小分支系数（见图 4-15）。 当保护3的I 段末端K 1点短路时，分支系数为sB AB sB sA b X X X X I I K ++==12 （4-3） 分析式（4-3）可看出，为了得出最小分支系数，式中SA X 应取最小值min .SA X ；而SB X 应取最大值max .SB X 。因而 max .min .min .1sB AB sA b X Z X K ++ ==1+30 30 4.08?+= 则 Ω=?+??=∏ 817.25)16.12667.14.030(8.01.set Z b ）与母线B 上所连接的降压变压器的无时限纵差保护相配合，变压器保护范围直至低压母线E 上。由于两台变压器并列运行，所以将两台变压器作为一个整体考虑，分支系数的计算方法和结果同a ）。 ?? ? ??+=-∏∏2min .1t b B A rel set Z K Z L K Z =Ω=? +??078.66)27.84667.14.030(8.0 为了保证选择性，选a ）和b ）的较小值。所以保护1第 ∏段动作阻抗为

三段式电流保护整定计算实例

三段式电流保护整定计算实例： 如图所示单侧电源放射状网络，AB 和BC 均设有三段式电流保护。已知：1）线路AB 长20km ，线路BC 长30km ，线路电抗每公里欧姆；2)变电所B 、C 中变压器连接组别为Y ，d11，且在变压器上装设差动保护；3）线路AB 的最大传输功率为，功率因数，自起动系数取；4）T1变压器归算至被保护线路电压等级的阻抗为28欧；5）系统最大电抗欧，系统最小电抗欧。试对AB 线路的保护进行整 定计算并校验其灵敏度。其中25.1=I rel K ，15.1=II rel K ，15.1=III rel K ，85.0=re K 整定计算： ① 保护1的Ⅰ段定值计算 )( 1590)4.0*204.5(337 )(31min .)3(max .A l X X E I s s kB =+=+= )(1990159025.1) 3(max ,1A I K I kB I rel I op =?== 工程实践中，还应根据保护安装处TA 变比，折算出电流继电器的动作值，以便于设定。 按躲过变压器低压侧母线短路电流整定: 选上述计算较大值为动作电流计算值. 最小保护范围的校验： =

满足要求 ②保护1的Ⅱ段限时电流速断保护 与相邻线路瞬时电流速断保护配合 )(105084025.12A I I op =?= =×=1210A 选上述计算较大值为动作电流计算值，动作时间。 灵敏系数校验： 可见，如与相邻线路配合，将不满足要求，改为与变压器配合。 ③保护1的Ⅲ段定限时过电流保护 按躲过AB 线路最大负荷电流整定： )(6.3069.010353105.985.03.115.136max 1.A I K K K I L re ss III rel III op =??????== = 动作时限按阶梯原则推。此处假定BC 段保护最大时限为，T1上保护动作最大时限为，则该保护的动作时限为+=。 灵敏度校验： 近后备时： B 母线最小短路电流：

过电流和速断保护的整定速算公式

过电流和速断保护整定值的计算公式 过电流保护的整定计算 计算变压器过电流保护的整定值 m a x ,r e l w r e o p L r e r e i o p K K I I I K K K I == 式中 o p I —继电保护动作电流整定值（A ）； rel K —保护装置的可靠系数，DL 型电流继电器一般取1.2； GL 型继电器一般取1.3； w K —接线系数，相电流接线时，取1；两相电流差接线时，取3； re K —继电器的返回系数，一般取 0.85～0.9； i K —电流互感器变比； m ax L I —最大负荷电流，一般取变压器的额定电流。 速段保护 m ax rel w qb K i K K I I K = 式中 q b I —电流继电器速断保护动作电流（A ）； rel K —保护装置的可靠系数，一般取1.2； w K —接线系数，相电流接线时，一般取1； i K —电流互感器变比； m ax K I —线路末端最大短路电流，即三相金属接地电流稳定 值（A ）； 对于电力系统的末端供配电电力变压器的速断保护，一般取m ax K I 为电

力变压器一次额定电流的2～3倍。 一、高压侧 过电流保护的整定计算 max 1.2128.8 2.260.85905rel w op L re i K K I I A A K K ?==?=? 取 o p I =2.5A ，动作时间t 为0.5S 。 速断保护的整定计算 max 1.21228.8 3.84905rel w qb k i K K I I A A K ?==??= 取 q b I =4A ，动作时间t 为0S 。 速断保护动作电流整定为4A ，动作时限为0S 。 低压侧 过流保护 2 1.2721.7 5.418005rel op N re i K I I A A K K ==?= 取 o p I =5.5A ，动作时间t 为0.5S 。 0.70.70.473.73.8N op i U U K V V K ?=== 电压闭锁整定值取75V 。 速断保护 max 1.21272110.88005rel w qb k i K K I I A A K ?==??= 取 q b I =11A ，动作时间t 为0S 。 速断保护动作电流整定为11A ，动作时限为0S 。

10kv系统继电保护整定计算与配合实例

10kV系统继电保护整定计算与配合实例 系统情况： 两路10kV电源进线，一用一备，负荷出线6路，4台630kW电动机，2台630kVA变压器，所以采用单母线分段，两段负荷分布完全一样，右边部分没画出，右边变压器与一台电动机为备用。 有关数据：最大运行方式下10kV母线三相短路电流为I31=5000A，最小运行方式下10kV母线三相短路电流为I32=4000A，变压器低压母线三相短路反应到高压侧Id为467A。 一、电动机保护整定计算 选用GL型继电器做电动机过负荷与速断保护 1、过负荷保护 Idzj=Kjx*Kk*Ied/(Kf*Ki)=4.03A 取4A 选GL12/5型动作时限的确定：根据计算，2倍动作电流动作时间为,查曲线10倍动作时间为10S 2、电流速断保护 Idzj=Kjx*Kk*Kq*Ied/Ki=24A 瞬动倍数为24/4=6倍 3、灵敏度校验 由于电机配出电缆较短，50米以内，这里用10kV母线最小三相短路电流代替电机端子三相短路电流. Km=(24X15)=>2 二、变压器保护整定计算 1、过电流保护 Idzj=Kjx*Kk*Kgh*Ie/(Kf*Ki)=8.4A 取9A 选GL11/10型动作时限取灵敏度为Km=(20X9)=> 2、电流速断保护 Idzj=Kjx*Kk*Id/Ki=20=35A 35/9=,取4倍灵敏度为Km=(180X4)=>2 3、单相接地保护 三、母联断路器保护整定计算

采用GL型继电器，取消瞬时保护，过电流保护按躲过任一母线的最大负荷电流整定。 Idzj=Kjx*Kk*Ifh/(Kh*Ki)=*30)=6.2A 取7A与下级过流保护(电动机)配合：电机速断一次动作电流360A，动作时间10S，则母联过流与此配合，360/210=倍,动作时间为(电机瞬动6倍时限)+=,在GL12型曲线查得为5S曲线(10倍)。所以选择GL12/10型继电器。 灵敏度校验:Km1=(7X30)=>1.5 Km2=(7X30)=> 四、电源进线断路器的保护整定计算 如果采用反时限，瞬动部分无法配合，所以选用定时限。 1、过电流保护 按照线路过电流保护公式整定Idzj=Kjx*Kk*Igh/(Kh*Ki)=12.36A,取12.5A动作时限的确定:与母联过流保护配合。定时限一次动作电流500A,为母联反时限动作电流倍,定时限动作时限要比反时限此倍数下的动作时间大,查反时限曲线倍时t=,所以定时限动作时限为。选DL-11/20型与DS时间继电器构成保护。 灵敏度校验:Km1==> 2、带时限速断保护 与相邻元件速断保护配合