变压器保护详细整定计算书
变压器保护详细整定计算书
RCS-978H 、RCS-974 起备变压器保护装置整定计算书
起备变成套保护装置
保护整定计算书
计算人: 审核人: 批准人: 适用版本:3.XX 适用工程:
计算时间:XXXX年04月
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RCS-978H 、RCS-974 起备变压器保护装置整定计算书1、原始资料
变压器型号:SFZ9-20000/220W3 额定容量:Sn=20000KV A；
额定电压:230×(1±8×1.5%)/6.3KV；额定电流:50.2/1832.86A 连接组别:YN,d11；短路阻抗:Ud=10.18%。1.2 整定计算相关资料《大型发电机变压器继电保护整定计算导则》《发电机变压器继电保护整定算例》《电力系统继电保护》
《电力系统继电保护与安全自动装置整定计算》《电力工程电气设计手册》
《RCS-978系列变压器成套装置技术使用说明书》《RCS-974A
型变压器非电量装置技术使用说明书》《设计院设计施工图》2. 短路电流计算
2.1.短路电流计算网络等效阻抗如图，电网对本电厂系统电抗,如下：a.系统运行方式：
方案系统阻抗为归算至电厂220KV母线上的阻抗。b.系统正常运行大方式(不包括变压器):
ZP1=0.0165；ZP0=0.0269
c.系统正常运行小方式(不包括变压器):
ZP1=0.0271；ZP0=0.0453
d.以Se=100MV A、Ue=230KV为基准值的标幺值. d.数据格式：正序/零序.
e.网络等效阻抗图
起动变压器电抗:X*1B =10Ud%*Sj/Se=10.18×10/20000=0.509；（其中：Se变压器的额定容量；Ud%变压器的短路阻抗）起动变压器低压侧至出线断路器之间有6根3×240mm2长度为89米的铜芯电缆；其参数
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RCS-978H 、RCS-974 起备变压器保护装置整定计算书为：
电缆线路电抗: X*L =X×L×Sj/U2p=0.08×0.089×100/6×6.32=0.003 X0*=0.35×X*L=0.00105
其中：电力线路每公里电抗；L线路长度公里；
系统0.0165X1d1230KV0.509X20.003X3d26.3KV 图1、大方式下正序阻抗图
系统0.0271X1d1230KV0.509X20.003X3d26.3KV 图2、小方式下正序阻抗图2.2.最小运行方式下,d1发生三相金属性短路电流：
X* =0.0271
Ij=Sj/√3Up=100/√3×230=0.251KA I(3)d.min=Ij/ X*Σ=0.251/0.0271=9.26KA
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RCS-978H 、RCS-974 起备变压器保护装置整定计算书2.3.最小运行方式下,d2发生三相金属性短路短路电流：
X*Σ=X1+X2+X3=0.0271+0.509+0.003=0.5391
Ij=Sj/√3Up=100/√3×6.3=9.16KA Id.min=Ij/ X*Σ=9.16/0.5391=16.99KA 2.4.最大运行方式下,d1发生三相金属性短路电流：
X*=0.0165
Ij=Sj/√3Up=100/√3×230=0.251
I(3)d.min=Ij/X*Σ=0.251/0.0165=15.2KA
2.5.最大运行方式下,d2发生三相金属性短路短路电流：
X*Σ=X1+X2+X3=0.0165+0.509+0.003=0.5285
Ij=Sj/√3Up=100/√3×6.3=9.16 I(3)d.min=Ij/X*Σ=9.16/0.5285=17.33KA 3. 变压器保护配置方案3.1变压器保护接线配置图
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图3、起备变至6KV备用段主接线
本工程变压器为两卷变压器,带4个支路.而保护装置RCS-978H 适用于三卷变压器,在中压侧及低压侧各带2个分支.故本工程双卷变压器保护在采用RCS-978H装置时,应把中压侧和低压侧的各项参数整定一致,等效于三卷变压器.
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TV1TA1复合电压、方向过流零序方向过流比例差动差动速断工频变化量比率差动零序方向过流复合电压过流TV2ⅠATA3TA10复合电压过流TV3ⅠBTA4TA6TA5复合电压过流TV5ⅡB复合电压过流TV4ⅡA图4、变压器保护配置图
3.2 变压器保护配置
稳态比率差动；差动速断；
工频变化量比率差动；TA异常报警和TV异；复合电压闭锁方向过流；零序方向过流；
零序过压；过负荷报警；
起动冷却器；过载闭锁有载调压；
零序电压报警；公共绕组零序电流报警；
差流异常报警；差动回路TA断线；非电量保护；失灵保护；
非全相保护；TA异常和三相位置不一致报警；4.整定计算
4.1变压器稳态比率差动
变压器高压侧TA变比300/5；各分支低压侧TA变比1500/5。a.变压器各侧一次额定电流：高压侧：
Ibln=Sn/(√3×Ubln)=20000/(√3·230)=50.2A
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RCS-978H 、RCS-974 起备变压器保护装置整定计算书式中：Ub1n为变压器高压侧额定电压;Sn 为变压器额定容量。低压侧：
Ibln=Sn/(√3×Ubln)=20000/(√3×6.3)=1832.86A
式中:Ub1n为变压器低压侧额定电压；Sn为变压器额定容量。b.变压器各侧二次额定电流：高压侧：
Ib2n=Ibln/nbln=50.2/60=0.837A；低压侧:
Ib2n=Ibln/nbln=1832.86/300=6.11A；nblh为主变低压侧各分支TA变比；c.差动各侧平衡系数计算
Kpn=I2n.min*Kb/I2n；Kb=min(I2n.max/I2n.min，4)
式中I2n为变压器计算侧二次额定电流，I2n.min为变压器各侧二次额定电流值中最小值，I2n.max为变压器各侧二次额定电流值中最大值；
平衡系数的计算方法即以变压器各侧中二次额定电流为最小的一侧为基准，其它侧依次放大。若最大二次额定电流与最小二次额定电流的比值大于4，则取放大倍数最大的一侧倍数为4，其它侧依次减小；若最大二次额定电流与最小二次额定电流的比值小于4，则取放大倍数最小的一侧倍数为1，其它侧依次放大。装置为了保证精度，所能接受的最小系数Kph为0.25；
由于Kb=I2n-max/I2n-min=6.11/0.837=7.3>4,故
高压侧平衡系数:Kph=I2n-min*Kb/I2n=0.837×4/0.837=4 低压侧平衡系数Kph==I2n-min*Kb/I2n=0.837×4/6.11=0.55 d.差动各侧电流相位差的补偿
变压器各侧电流互感器二次均采用星形接线。变压器各侧TA 二次电流相位由软件自调，装置采用Δ->Y变化调整差流平衡. e.差动电流起动定值Icdqd的整定
Icdqd为差动保护最小动作电流值；应按躲过正常变压器额定负载时的最大不平衡电流整定；即：
Icdqd=Krel（Ker+△U+△m）Ie
=1.4×(0.01×2+0.12+0.05)×0.837
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=0.22A=0.26Ie(归算到低压侧)
依《整定计算导则》:在工程实用计算中可取0.2～0.5Ie，一般工程宜采用不小于0.3Ie；并应实测最大负载时差回路中的不平衡电流。本工程取0.5Ie.
故取：Icdqd=0.5Ie=0.5×0.837=0.4185A。
式中: △U为变压器调压引起误差,取调压范围中偏离额定值的最大值,取为8×1.5%；
△m为本由于电流互感器变比未完全匹配产生误差可取0.05；Krel为可靠系数,一般取1.3～1.5,本工程取1.4；Ker为电流互感器比误差，对5P型取0.01×2；Ie变压器的二次额定电流.
f.拐点电流的选取
根据设备厂成套保护资料说明:对于稳态比率差动的两个拐点电流，装置分别固定取为0.5Ie和6Ie. g.斜率的整定
差动保护的制动电流应大于外部短路时流过差动回路的不平衡
电流，普通两绕组电力变压器差动回路最大不平衡电流Iunb.max（二次值）的计算公式:
Iop动作电流动作区Kbl1Icdqd制动区Ires0Ires.016Ie制动电流图5、比率制动特性
最大不平衡电流两绕组变压器:
Iunb.max=(Kap*Kcc*Ker+ΔU+Δm)Ik.max/60
=(1.5×1×0.1+8×1.25%+0.05)Ik.max/60=0.32Ik.max/60
=0.32×17330×6.3/(60×230)=2.53A
Ker为电流互感器的比误差，《变压器继电保护整定计算导则》要求取0.1；
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ΔU为变压器调压引起的误差，取调压范围中偏离额定值的最大值（百分值）；Δm为由于电流互感器变比未完全匹配产生的误差，可取为0.05；Kcc为电流互感器的同型系数（取1.0）.
Ik.max为外部短路时最大穿越短路电流周期分量（二次值）；Kap 为非周期分量系数，两侧同为TP级电流互感器取1.0，两侧同为P 级电流互感器取1.5～2.0；
差动保护的动作门槛电流（二次值）Iop.max≥Krel·Iunb.max；Krel 为可靠系数（一般取1.3～1.5）；Iop.max≥1.4×2.53,本工程取3.54A；最大制动系数Kres.max=Iop.max/Ires.max Ires.max为最大制动电流
（二次值）；
Ires.max= I(3)d.min/na=17330×6.3/(60×230)=7.91A；Kres.max=3.54/7.91=0.447
根据差动起动值Icdqd 、第一拐点电流Ires.01、Ires.max、Kres.max 可按下式计算出比率差动保护动作特性曲线中折线1的斜率.
Kbl1=(Kres-Icdqh/Ires)/(1-Ires.01/Ires)
=(0.447-0.4185/7.91)/(1-0.5×0.8366/7.91)=0.416 为提高安全可靠性，故本工程取0.45；h.比率差动保护灵敏度的校核
灵敏系数应按最小运行方式下差动保护区内变压器引出线上两相金属性短路计算。根据计算最小短路电流Ik.min和相应的制动电流Ires，在动作特性曲线上查得对应的动作电流I
op，则灵敏系数为：Ksen=Ik.min/Iop；要求Ksen≥2；
Ksen=Ik.min/IOP
=6.75/3.26 >2
式中:
I(2)k.min=I(3)d.min×√3/2=17080×√3/2=14.791KA，折算至二次值为：14791×6.3/(60×230)=6.75A
Iop=0.4185+（ 6.75-0.4185）×0.45=3.26A X*Σ=X1+X2=0.0271+0.509=0.5361 I(3)d.min=Ij/ X*Σ=9.16/0.5361=17.08KA i.差动速断保护
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差动速断保护可以快速切除内部严重故障，防止由于电流互感器饱和引起的纵差保护延时动作.其整定值应按躲过变压器初始励磁涌流或区外故障及非同期合闸引起的最大不平衡电流整定.
按躲过变压器初始励磁涌流整定：
Icdsd=K·Ie=6×0.836=5A；式中：K为倍数，视变压器容量和系统阻抗的大小: 按《导则》,K值推荐如下:
6.3MV A及以下: K值取7～12； 6.3～31.5MV A: K值取4.5～7；40～120MV A: K值取3.0～6.0；120MV A 及以上: K值取2.0～5.0. 变压器容量越大，或系统电抗越大，K 的取值越小。按外部短路最大不平衡电流整定：Icdsd=Krel×Iunb.max=1.4×2.53=3.54A 故选定Icdsd=6Ie
差动速断保护灵敏系数应按正常运行方式下保护安装处两相金属性短路计算，要求Ksen≥1.2。
Id.min=√3Id.min/2=17.33×0.5×1.732=15KA；Klm=15000/（5×300）=10>1.2 j.谐波制动比的整定
在利用二次谐波和三次谐波制动来防止励磁涌流误动的差动保护中，二次谐波制动比和三次谐波制动比分别表示差电流中的二次谐波分量，三次谐波分量与基波分量的比值。一般二次谐波制动比可整
定为10%～20%，三次谐波制动比可整定为10%～20%。
本工程二次谐波及三次谐波取设备厂典型值0.15；k.报警差流定值
差流报警起始定值应避开变压器的励磁电流、有载调压变压器分接头不在中间时产生的最大差流，或其他原因运行时可能产生的最大差流.当任一相差流满足整定值并超过10秒时发出差流异常报警信号，不闭锁差动保护.
本装置的差流异常动作特性为比率制动特性,设备厂推荐差流异常报警定值整定在0.03～0.08Ie之间.
由于本工程中高压侧的Ie太小，为避免误告警，本工程整定为0.2Ie. l.保护出口:跳各侧断路器.
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RCS-978H 、RCS-974 起备变压器保护装置整定计算书序号定值名称1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 I侧1支路TA1原边I侧2支路TA2原边II 侧1支路TA3原边II侧2支路TA4原边III侧1支路TA5原边III 侧2支路TA6原边差动起动电流比率差动制动系数二次谐波制动系数三次谐波制动系数差动速断电流TA报警差流定值TA断线闭锁差动控制字涌流闭锁方式控制字定值范围0—65535A
0—65535A 0—65535A 0—65535A 0—65535A 0—65535A 0.1—1.5Ie 0.2—0.75 0.05—0.35 0.05—0.35 2—14Ie 0.01—1.5Ie 0-2 0/1 整定步长1A 1A 1A 1A 1A 1A 0.01Ie 0.01 0.01 0.01 0.01Ie 0.01Ie 闭锁波形闭锁原理整定值300 300 1500 1500 1500 1500 0.5 0.45 0.15 0.15 6 0.2 1 1 主保护跳闸控制字0000-FFFF 1 003F 以下是运行方式控制字整定‘1’表示投入，‘0’表示退出差动速断投入比率差动投入工频变化量差动保护投入三次谐波闭锁投入I侧为一个半开关接线II 侧为一个半开关接线0，1 0，1 0，1 0，1 0，1 0，1 1 1 1 1 1 1 装置中的‘TA断线闭锁差动控制字’含意如下：0—TA断线或短路不闭锁差动保护；
1—TA断线或短路且差流小于1.2Ie时闭锁差动保护，大于1.2Ie 时不闭锁差动保护；2—TA断线或短路始终闭锁差动保护. 4.2.零序比率差动保护
由于零序比率差动保护主要应用于自耦变压器.故本工程不设置该重保护. 4.3.变压器高压侧相间后备保护 4.3.1复合电压闭锁方向过流
复合电压闭锁方向过流保护主要作为防御外部相间短路引起的变压器过电流或变压器内部相间故障的后备保护.
4.3.1.1复合电压起动过电流保护a.电流继电器的整定计算
电流继电器的动作电流应躲过变压器的额定电流，计算公式如下: Iop=Krel×In/Kr
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RCS-978H 、RCS-974 起备变压器保护装置整定计算书故Iop=1.2×0.837/0.85=1.18A
式中：Krel为可靠系数，可取1.2；Kr为返回系数，可取0.85；In为变压器正常运行的额定电流（二次值）； b.电流继电器的灵敏度校验Ksen=Ik.min/Iop
式中：Ik.min为后备保护区末端两相金属性短路时流过保护的最小短路电流（二次值），要求Ksen≥1.3（近后备）或1.2（远后备）Ksen=16990×√3×6.3/(2×230×60×1.12)=6＞1.3 c.保护时限
变压器后备保护装于电源侧,低压侧均无电源,低压母线上无专用的母线保护.低压侧各分支作为外部短路后备,以较短时间断开相应分支断路器,电源侧保护作为变压器内部故障及变压器低压侧电缆、低压母线短路的后备.
因此本工程按两段配合整定，一段作为变压器自身故障的后备保护，躲过分支出线保护的最大动作时限跳本侧开关，故该段整定为2.5s；二段保护可保护到低压侧出线，通过延时配合分支过流保护跳三侧开关，故该段整定为3s。（也可整定为2.5s）
为了安全性，宜在PT断线的情况下认为复压条件不满足；并且系统阻抗值很小，低压侧发生短路故障时，系统电压降也可能较小，为了可靠地动作，宜经其他侧复压闭锁。 4.3.1.2.复合电压闭锁元件的整定计算
复合电压闭锁元件由变压器高压侧电压互感器供电；按躲过电
动机自起动条件整定为: Uop2= 0.7Ue
式中：Ue为系统运行额定电压。本工程取Uop=70V
低电压继电器灵敏系数的校核: Ksen=UOP/Ur.max
Ur.max为计算运行方式下,后备保护范围末端发生两相金属性短路时,保护安装处的最高残压二次值,要求Ksen≥1.3（近后备）或 1.2（远后备）；计算得Ksen≥1.3
4.3.1.3负序电压继电器的整定计算
负序电压继电器应躲过正常运行时出现的不平衡电压，不平衡电压值可实测确定。
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(2)(2)
RCS-978H 、RCS-974 起备变压器保护装置整定计算书按《导则》一般可取：Uop2=(0.06?0.08)Uφn.
式中：UΦn为额定相电压二次值；
考虑在电动机自启动时，避免电动机本身或低压侧出线发生不对称故障或出现一定的不平衡负荷时可能误动，
本工程取Uop2=0.08Uφn=4.5V. 负序电压继电器灵敏系数的校核: Ksen=Uk.2.min/UOP.2
Uk.2.min为后备保护范围末端发生两相金属性短路时,保护安装处的最下负序电压二次值,要求Ksen≥2（近后备）或1.5（远后备）Ksen
4.3.1.4相间故障后备保护方向元件的整定
a.三侧有电源的三绕组升压变压器，相间故障后备保护为了满足选择性的要求，在高压侧或中压侧要加功率方向元件，其方向一般指向该侧母线。
b.高压及中压侧有电源或三侧均有电源的三绕组降压变压器和联络变压器，相间故障后备保护为了满足选择性的要求，在高压侧或中压侧要加功率方向元件，其方向一般指向变压器，也可指向本侧母线.
参照设计手册:带方向的保护,通常情况下其方向指向后备保护时限较短的一侧,以较短时限断开该侧断路器. 4.3.2零序过流
a.零序电流继电器的整定
零序过流保护，主要作为变压器中性点接地运行时接地故障后备保护，方向指向本侧母线。变压器中性点电流互感器变比：200/5；
1.Ⅰ段零序过电流继电器的动作电流应与相邻线路零序过电流保护第Ⅰ段或Ⅱ段或快速主保护相配合。
Iop.01=Krel*Kbrl*Iop.0.1I
式中：Iop.01为Ⅰ段零序过电流保护动作电流；
Kbrl为零序电流分支系数，其值等于线路零序过电流保护Ⅰ段保护区末端发生接地短路时，流过本保护的零序电流与流过该线路的零序电流之比，取各种运行方式的最大值，Krel为可靠系数，取1.1；Iop.0.1I为与之相配合的线路保护相关段动作电流。
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RCS-978H 、RCS-974 起备变压器保护装置整定计算书零序过电流保护Ⅰ段时限以t=t0+Δt断开母联或分段断路器，以按系统配合要求整定的延时t2断开各侧断路器；t0为线路配合段动作时间。
由于出线零序电流Ⅱ段定值为Idzo=3000A，Kbrl=（0.509//0.0542）/0.509=0.096 故：Iop.01=1.1*0.096*3000=318A。
Iop.01j=318/40=7.95A，动作时限取0.5s，跳闸出口：本侧断路器。
2.Ⅱ段零序过电流继电器的动作电流应与相邻线路零序过电流保护的后备段相配合。Iop.o.il=Krel*Kbril*Iop.o.1il
式中：Iop.o.il为Ⅱ段零序过电流保护动作电流；
Kbril为零序电流分支系数，其值等于线路零序过电流保护后备段保护区末端发生接地短路时，流过本保护的零序电流与流过该线路的零序电流之比，取各种运行方式的最大值；K rel为可靠系数，取1.1；Iop.o.1il为与之相配合的线路零序过电流保护后备段的动作电流。
由于出线零序电流后备段定值为Idzo=240A，Kbrl=0.0453/0.509=0.09 Iop.01=1.1*0.09*240=24A。
本工程应按躲过最大运行方式下的不平衡电流整定，Iop.01=1.1*151/40=4.15A。故：Iop.01j=4.15A，动作时限取1s，跳闸出口：各侧断路器。b.零序电流继电器的灵敏度的校验灵敏度应
按下式校验：Ksen=3Ik.o.min/Iop.o
式中：3Ik.o.min为Ⅰ段（或Ⅱ段）保护区末端接地短路时流过保护安装处的最小零序电流（二次值）；Iop.o为Ⅰ段（或Ⅱ段）零序过电流保护的动作电流，计算得Ksen≥1.5，满足要求。
4.3.3变压器不接地运行时的后备保护
对于中性点经放电间隙接地的变压器，应增设反应零序电压和间隙放电电流的零序电压电流保护。
参照《反措二十五条》要求,该变压器不存在不接地运行方式.故本工程不设置该重保护. 4.3.4自耦变压器的中接点零序电流保护由于该变压器为普通两卷变压器, 故本工程不设置该种保护.
4.3.5过负荷保护:
本单元只考虑对称过负荷情况，保护的动作电流按避越额定电流来整定:
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Idz=Kk·Kjx·Ie/Kf·nLH；(Kk为可靠系数,动作于信号时采用1.05；Kf返回系数,采用0.90)
Idz.j=1.05×50.2/0.90·60=0.98A；动作时限:取5s；4.3.6通风启动
动作电流：取变压器高压侧额定电流的70%即：0.837×70%=0.58A
返回电流：0.58×90%=0.52A 延时时间：t=10S 4.3.7闭锁调压定值整定
按DL/T 572-95《电力变压器运行规程》的有关规定,有载调压变压器过载超过1.2倍时,禁止分接变换操作.
故本工程动作电流：取变压器高压侧额定电流的120%；即：0.837×120%=1A 4.3.8阻抗保护
阻抗保护通常用于330～500kV 大型升压变压器、联络变压器及降压变压器，作为变压器引线、母线、相邻线路相间故障后备保护.
本工程使用复压过流保护能满足可靠性和灵敏度要求，因此不再用阻抗保护作为后备保护.
RCS-978 Ⅰ侧后备保护定值单序号定值名称1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16
定值范围0.05—30In 0.05—30In 0.05—30In 0.05—30In 10—220V 2—100V 2—100V 0.05—30In 0—20s 0000—FFFFH 0—20s 0000—FFFFH 0—20s 0000—FFFFH 0.05—30In 0—20S 整定步长0.01A 0.01A 0.01A 0.01A 0.01V 0.01V 0.01V 0.01A 0.01s 1 0.01s 1
0.01s 1 0.01A 0.01s 整定值0.95 2.33 3.32 99.9（停）220（停）4.5 70
1.18 2 相电流起动自产零序起动电流外接零序起动电流间隙零序起动电流零序电压起动复压闭锁负序电压复压闭锁低电压过流Ⅰ段定值过流Ⅰ段第一时限过流Ⅰ段第一时限控制字过流Ⅰ段第二时限过流Ⅰ段第二时限控制字过流Ⅰ段第三时限过流Ⅰ段第三时限控制字过流Ⅱ段定值过流Ⅱ段第一时限0000
2.5 0003 2.5
0003 1.18 2.5 14
RCS-978H 、RCS-974 起备变压器保护装置整定计算书17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58
过流Ⅱ段第一时限控制字过流Ⅱ段第二时限过流Ⅱ段第二时限控制字零序Ⅰ段定值零序Ⅰ段第一时限零序Ⅰ段第一时限控制字零序Ⅰ段第二时限零序Ⅰ段第二时限控制字零序Ⅰ段第三时限零序Ⅰ段第三时限控制字零序Ⅱ段定值零序Ⅱ段第一时限零序Ⅱ段第一时限控制字零序Ⅱ段第二时限零序Ⅱ段第二时限控制字零序过压定值零序过压第一时限零序过压第一时限控制字间隙过流定值间隙零序第一时限间隙零序第一时限控制字过负荷Ⅰ段定值过负荷Ⅰ段延时过负荷Ⅱ段定值过负荷Ⅱ段延时起动风冷定值起动风冷延时闭锁调压定值闭锁调压延时过流Ⅰ段经复压闭锁过流Ⅱ段经复压闭锁过流Ⅰ段经方向闭锁过流Ⅱ段经方向闭锁过流保护的方向指向零序过流Ⅰ段经方向闭锁零序过流Ⅱ段经方向闭锁零序过流的方向指向0000—FFFFH 0—20s 0000—FFFFH 0.05—30In 0—20s 0000—FFFFH 0—20s 0000—FFFFH 0—20s 0000—FFFFH 0.05—30In 0—20s 0000—FFFFH 0—20s 0000—FFFFH 10—220V 0—20s 0000—FFFFH 0.05—30In 0—20s 0000—FFFFH 0.05—30In 0—20s 0.05—30In 0—20s 0.05—30In 0—20s 0.05—30In 0—20s 1 0.01s 1 0.01A 0.01s 0.01s 0.01s 0.01A 0.01s 0.01s
0.01V 0.01s 1 0.01A 0.01s 1 0.01A 0.01s 0.01A 0.01s 0.01A 0.01s 0.01A
0.01s 0，1 0，1 0，1 0，1 0，1 0，1 0，1 0，1 0，1 0，1 0，1 0，1 0，
1 003F 20 0000 7.95 0.5 0000 0.5 0003 0.5 0003 4.15 1 003F 4.15 0000 220（停）20 0000 99.9（停）20 0000 0.98A 5 99.9 20 0.5 10 1 10 1 1 1 1 1 1 1 0（指向系统）0（外接）1 1 0 0 15
以下是运行方式控制字整定‘1’表示投入，‘0’表示退出零序方向判别用自产零序电流零序Ⅰ段经谐波制动闭锁零序Ⅱ段经谐波制动闭锁零序Ⅰ段用自产零序电流零序Ⅱ段用自产零序电流RCS-978H 、RCS-974 起备变压器保护装置整定计算书59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 间隙保护方式过负荷Ⅰ段投入过负荷Ⅱ段投入起动风冷投入过载闭锁调压投入TV断线保护投退原则本侧电压退出过流保护经Ⅱ侧1支路复压闭锁过流保护经Ⅱ侧2支路复压闭锁过流保护经Ⅲ侧1支路复压闭锁过流保护经Ⅲ侧2支路复压闭锁0，1 0，1 0，1 0，1 0，1 0，1 0，1 0，1 0，1 0，1 0，1 0 1 0 1 1 1 0 1 1 1 1 4.4.Ⅱ侧后备保护RCS-978 Ⅱ侧后备保护定值单序号定值名称1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28
定值范围0.05—30In 0.05—30In 0.05—30In 0.05—30In 10—220V 2—100V 2—100V 0.05—30In 0—20s 0000—FFFFH 0—20s 0000—FFFFH 0—20s 0000—FFFFH 0.05—30In 0—20S 0000—FFFFH 0—20s 0000—FFFFH 0.05—30In 0—20s 0000—FFFFH 0—20s 0000—FFFFH 0—20s 0000—FFFFH 0.05—30In 0—20s 整定步长
10kV高压开关柜整定计算书[综保整定计算].docx
10kV 高压柜整定计算书
机运事业部 年月日 审批记录 单位签字日期 编制 审核 分管副部长 机运部长 机电副总
10kV高压柜整定书 已知： 110KV 变电所 10KV 母线三相短路电流为I s(3.c)=13.44Ka,母线短路容量 S k=3Uav I s(3.c)=1.732 ×10.5 ×13.44=244.4MW,电源电抗X S= Uav2/S K=10.52/244.4= 0.45 Ω。 一、主井 10kV 高压柜整定计算书 (400/5) 根据目前主井主要用电设备用电负荷统计知总负荷为1818KW ，最大电机功率为1600KW, 高压柜到主井变电所采用的是YJV22 3×95mm 2电缆 ,400m 。
1 、线路电抗 X l = X 01 l=0.08 ×0.4=0.03 2 Ω 2 、总电阻∑R= R 01 l=0.221 ×0.4=0.0884 Ω 3 、总阻抗∑X=X S +X l =0.45+0.0032=0.4532 Ω 4 、线路末两相短路电流 I s (.2min ) = Un = 10000 =10875.48A 2 2 2 2 2 R X 20.0884 0.4532 5、线路最大长时工作电流： P Ir= 3 U cos 1818 = 3 10 0.8 =131A 6、过电流保护电流： Ig= Krel Kjz ×I max Kf Kj = 1.15 1.0 ×（ 1.5 1600 + 1818 1600 ） 0.85 80 3 10 0.8 3 10 0.8 =3.19A 取 3.2A 7、速断保护电流： Id= Krel Kjz ×I s (.3m ) ax Kj 根据现场经验，取 3 倍的线路最大长时工作电流进行整定。 Id= Krel Kjz ×3Ir Kj = 1..15 1.0 ×3×131 80
(完整word版)继电保护定值整定计算书
桂林变电站35kV及400V设备继电保护定值整定计算书 批准： 审核： 校核： 计算： 超高压输电公司柳州局 二〇一三年十一月六日
计算依据： 一、 规程依据 DL/T 584-2007 3～110kV 电网继电保护装置运行整定规程 Q/CSG-EHV431002-2013 超高压输电公司继电保护整定业务指导书 2013年广西电网继电保护整定方案 二、 短路阻抗 广西中调所提供2013年桂林站35kV 母线最大短路容量、短路电流:三相短路 2165MVA/33783A ； 由此计算35kV 母线短路阻抗 正序阻抗 Z1= () () 63.0337833216532 2 =?= A MVA I S Ω
第一部分 #1站用变保护 一、参数计算 已知容量：S T1=800kVA，电压：35/0.4kV，接线：D/Y11，短路阻抗：U K=6.72% 计算如下表： 注：高压侧额定电流：Ie= S T1/( 3Ue)= 800/( 3×35)=13.2A 高压侧额定电流二次值：Ie2=13.2/40=0.33 A 低压侧额定电流：Ie’=S T1/( 3Ue)= 800/( 3×0.4)=1154.7A 低压侧额定电流二次值：Ie2’=1154.7/300=3.85A 短路阻抗：Xk=（Ue2×U K）/ S T1=（35k2×0.0672）/800k=103Ω保护装置为南瑞继保RCS-9621C型站用电保护装置，安装在35kV保护小室。 二、定值计算 1、过流I段（速断段）
1）按躲过站用变低压侧故障整定： 计算站用变低压侧出口三相短路的一次电流 I k(3).max= Ue /（3×Xk ）=37000/（3×103）=207.4A 计算站用变低压侧出口三相短路的二次电流 Ik= I k(3).max /Nct=207.4/40=5.19A 计算按躲过站用变低压侧故障整定的过流I 段整定值 Izd=k K ×Ik k K 为可靠系数，按照整定规程取k K =1.5 =1.5×5.19=7.8A 2）校验最小方式时低压侧出口两相短路时灵敏系数lm K ≥1.5 计算站用变低压侧出口两相短路的一次电流 min ).2(Ik = Ue /〔2×（Z1 +Xk ）〕 =37000/〔2×（0.63 +103）〕=178.52A 式中：Z1为35kV 母线短路的短路阻抗。 计算站用变低压侧出口两相短路的二次电流 Ik.min= min ).2(Ik =178.52/40=4.46A 校验最小方式时低压侧出口两相短路时灵敏系数 Klm= Izd Ik min .=4.46/7.8=0.57<1.5 不满足要求 3）按满足最小方式时低压侧出口短路时灵敏系数lm K ≥1.5整定 I1= lm K Ik min .=4.46/1.5=2.97A 取3.0A 综上，过流I 段定值取3.0A T=0s ，跳#1站变高低压两侧断路器。 2、 过流II 、III 段（过流）
[全]变压器主保护定值整定计算
变压器主保护定值整定计算 以下差动保护采用二次谐波制动，以二圈变压器为例,所有计算均为向量和。 ①不平衡电流产生的原因和消除方法： a．由变压器两侧电流相位不同而产生的不平衡电流； （Y/Δ-11）Y.d11 接线方式——两侧电流的相位差30°。 消除方法：相位校正。 * 二次接线调整 变压器Y侧CT（二次侧）：Δ形。Y.d11 变压器Δ侧CT（二次侧）：Y形。Y.Y12 * 微机保护软件调整 b．由计算变比与实际变比不同而产生的不平衡电流； c．由两侧电流互感器型号不同而产生的不平衡电流；(CT变换误差) d．由变压器带负荷调整分接头而产生的不平衡电流；(一般取额定电压) e．暂态情况下的不平衡电流； 当变压器电压突然增加的情况下(如:空载投入,区外短路切除后).
会产生很大的励磁涌流.电流可达2-3 In，其波形具有以下特点 * 有很大的直流分量.(80%基波) * 有很大的谐波分量,尤以二次谐波为主.(20%基波) * 波形间出现间断.(削去负波后) 可采用二次谐波制动，间断角闭锁，波形对称原理 f．并列运行的变压器，一台运行，当令一台变压器空投时会产生和应涌流 所谓“和应涌流”就是在一台变压器空载合闸时，不仅合闸变压器有励磁涌流产生，而且在与之并联运行的变压器中也出现涌流现象，后者就称为“和应涌流”。其波形特点与励磁涌流差不多。 4、主变保护整定计算 （1）计算变压器两侧额定一次电流
—该侧CT变比。 注意：Kjx只与变压器本身有关，而与保护装置的CT接线形式无关。传统的差动保护装置中，变压器Ｙ形绕组侧的CT多采用△接线，新的微机型差动保护装置中，变压器Ｙ绕组侧的CT可以采用Ｙ接线，微机型差动保护在装置内部实现了CT的△接线，因此在保护定值计算时可完全等同于外部△接线。 对于Ｙ/△-11接线方式：Ia`=Ia - Ib,Ib`= Ib - Ic, Ic `= Ic –Ia 对于Ｙ/△-1接线方式：Ia`=Ia - Ic,Ib`= Ib - Ia, Ic `= Ic - Ib （3）计算平衡系数 设变压器两侧的平衡系数分别为和，则： ①降压变压器：选取高压侧（主电源侧）为基本侧，平衡系数为 Kh=1 Kl=Inh`/Inl` ②升压变压器：选取低压侧（主电源侧）为基本侧，平衡系数为
继电保护定值整定计算公式大全(最新)
继电保护定值整定计算公式大全 1、负荷计算（移变选择）： cos de N ca wm k P S ?∑= （4-1） 式中 S ca --一组用电设备的计算负荷，kVA ； ∑P N --具有相同需用系数K de 的一组用电设备额定功率之和，kW 。 综采工作面用电设备的需用系数K de 可按下式计算 N de P P k ∑+=max 6 .04.0 （4-2） 式中 P max --最大一台电动机额定功率，kW ； wm ?cos --一组用电设备的加权平均功率因数 2、高压电缆选择： （1）向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即 N N N ca U S I I 13 1310?= = （4-13） 式中 N S —移动变电站额定容量，kV ?A ； N U 1—移动变电站一次侧额定电压，V ； N I 1—移动变电站一次侧额定电流，A 。 （2）向两台移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为两台移动变电站一次侧额定电流之和，即 3 1112ca N N I I I =+= （4-14） （3）向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为 3 ca I = （4-15） 式中 ca I —最大长时负荷电流，A ； N P ∑—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和，kW ；
N U —移动变电站一次侧额定电压，V ； sc K —变压器的变比； wm ?cos 、η wm —加权平均功率因数和加权平均效率。 （4）对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之和；对向一个采区供电的电缆，应取采区最大电流；而对并列运行的电缆线路，则应按一路故障情况加以考虑。 3、 低压电缆主芯线截面的选择 1）按长时最大工作电流选择电缆主截面 （1）流过电缆的实际工作电流计算 ① 支线。所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流。 N N N N N ca U P I I η?cos 3103?= = （4-19） 式中 ca I —长时最大工作电流，A ； N I —电动机的额定电流，A ； N U —电动机的额定电压，V ； N P —电动机的额定功率，kW ； N ?cos —电动机功率因数； N η—电动机的额定效率。 ② 干线。干线是指控制2台及以上电动机的总电缆。 向2台电动机供电时，长时最大工作电流ca I ，取2台电动机额定电流之和，即 21N N ca I I I += （4-20） 向三台及以上电动机供电的电缆，长时最大工作电流ca I ，用下式计算 wm N N de ca U P K I ?cos 3103?∑= （4-21） 式中 ca I —干线电缆长时最大工作电流，A ； N P ∑—由干线所带电动机额定功率之和，kW ； N U —额定电压，V ；
变压器差动保护整定计算
变压器差动保护整定计算 1. 比率差动 装置中的平衡系数的计算 1）．计算变压器各侧一次额定电流： n n n U S I 113= 式中n S 为变压器最大额定容量，n U 1为变压器计算侧额定电压。 2）．计算变压器各侧二次额定电流： LH n n n I I 12= 式中n I 1为变压器计算侧一次额定电流，LH n 为变压器计算侧TA 变比。 3）．计算变压器各侧平衡系数： b n n PH K I I K ?= -2min 2，其中)4,min(min 2max 2--=n n b I I K 式中n I 2为变压器计算侧二次额定电流，min 2-n I 为变压器各侧二次额定电流值中最小值，max 2-n I 为变压器各侧二次额定电流值中最大值。
平衡系数的计算方法即以变压器各侧中二次额定电流为最小的一侧为基准，其它侧依次放大。若最大二次额定电流与最小二次额定电流的比值大于4，则取放大倍数最大的一侧倍数为4，其它侧依次减小；若最大二次额定电流与最小二次额定电流的比值小于4，则取放大倍数最小的一侧倍数为1，其它侧依次放大。装置为了保证精度，所能接受的最小系数ph K 为，因此差动保护各侧电流平衡系数调整范围最大可达16倍。 差动各侧电流相位差的补偿 变压器各侧电流互感器采用星形接线，二次电流直接接入本装置。电流互感器各侧的极性都以母线侧为极性端。 变压器各侧TA 二次电流相位由软件调整，装置采用Δ->Y 变化调整差流平衡，这样可明确区分涌流和故障的特征，大大加快保护的动作速度。对于Yo/Δ-11的接线，其校正方法如下： Yo 侧： )0('I I I A A ? ??-= )0(' I I I B B ? ? ? -= )0('I I I C C ? ??-= Δ侧： 3/ )('c a a I I I ? ??-=
开关整定值计算
供电系统整定及短路电流计算说明书 一、掘进工作面各开关整定计算： 1、KBZ-630/1140馈电开关 KBZ-630/1140馈电开关所带负荷为：12CM15-10D连续采煤机、4A00-1637-WT型锚杆机，10SC32-48BXVC-4型梭车。 （1）、连续采煤机各台电机及功率： 两台截割电机 2*170=340KW； 二台收集、运输电动机 2*45=90KW； 两台牵引电动机 2*26=52KW； 一台液压泵电动机 1*52=52KW； 一台除尘电动机 1*19=19KW； 合计总功率：553KW。 （2）、锚杆机各台电机及功率： 两台泵电机： 2*45=90KW； （3）、梭车各台电机及功率： 一台液压泵电动机 1*15=15KW； 两台牵引电动机 2*37=74KW； 一台运输电动机 1*19=19KW； 合计总功率：108KW。 1.1、各设备工作时总的额定长期工作电流： ∑I e =∑P e / √3U e cos∮(计算中cos∮值均取0.75) ∑I e= 751/1.73*1.14*0.75≈507.1A 经计算，∑I e ≈507.1（A），按开关过流热元件整定值≥I e 来选取整定值. 则热元件整定值取510A。 短路脱扣电流的整定按所带负荷最大一台电机的起动电流（额定电流的5~7倍）加上其它电动机额定长时工作电流选取整定值。 最大一台电机（煤机截割电机）起动电流： I Q =6P e / √3U e cos∮=6*170/1.732*1.14*0.75≈688.79A ∑I e =∑P e / √3U e cos∮=581/1.732*1.14*0.75≈392.3A 其它电机额定工作电流和为392.3(A) I Q +∑I e =1081.12A 则KBZ-640/1140馈电开关短路脱扣电流的整定值取1100A。 2 、QCZ83-80 30KW局部通风机控制开关的整定计算： 同样控制的风机共计二台。 （1）、额定长时工作电流 I e =P e / √3U e cos∮=30/1.732*0.66*0.75≈35(A) （2）、熔断器熔体熔断电流值的选取按设备额定长时工作电流的2.5倍选择。 则二台风机控制开关的整定值均为85A。 3、铲车充电柜控制开关的整定计算： 为生产便利，铲车充电柜控制开关选用DW80-200馈电开关。铲车充电柜输入电压660V，输入电流28A，使用一台DW80-200开关控制。该三台均按照该开关最小挡整定，整定值取200A。 4、ZXZ 8 -4-Ⅱ信号、照明综合保护装置： 根据实际负荷情况，二次侧熔断器熔体熔断电流取10A；一次侧熔断器熔体熔断电流取5A。 5、QCZ83-80N 4KW皮带张紧绞车开关： 额定长时工作电流 I e =4.37(A) 则开关熔断器熔体熔断电流取10A。
微机型发变组保护基本原理及整定
龙源期刊网 https://www.wendangku.net/doc/b82264913.html, 微机型发变组保护基本原理及整定 作者：邵子峻 来源：《中国科技博览》2018年第11期 [摘要]目前新建电厂的发变组保护装置已全部采用微机型，不管是国产还是进口的，发变组保护微机化减少了硬件设备，也使过去难以实现的保护原理通过软件设置很容易实现，从而大大降低了维护量。但随着保护装置微机化的普及，同时在定值设置上也增加了灵活性，不但要设置保护数值的大小，而且还要设置诸如CT、PT的参数、变压器参数、保护元件的运算方式等原来不需要设置的一些非传统定值量，这就为定值设置增加了难度；而值得注意的是在定值计算时计算方往往只提供传统的定值大小等数据，而忽略了一些非传统定值设置，结果把问题就留给了现场工作人员。 [关键词]微机型；保护；基本原理；整定；分析 中图分类号：TM771 文献标识码：A 文章编号：1009-914X（2018）11-0112-01 引言 随着微机继电保护技术的发展，微机型发变组保护已完全取代了电磁型、整流型、集中电路型保护，目前省内电厂机组保护基本上实现了微机化。微机型发变组保护装置显示了其独特的优点和强大的功能，在调试、运行维护方面己取得显著成果，实践证明正确动作率也是较高的。微机保护在保护配置和整定方面非常灵活，但也有厂家追求其灵活性，人为增加保护配置和整定的复杂程度，容易造成误整定。从执行保护的双重化配置反措规定，并推行强化主保护、简化后备保护的原则以来，后备保护的整定大大简化，甚至某些保护退出，逐步简化了保护的整定。本文从保护原理及结构出发，介绍微机型发变组中几种主要保护的整定方法，并且在这个基础之上提出了下文中的一些内容。 1.大型微机发变组保护主要特点 一是按规程要求，100MW以上机组电量保护按双重化保护配置，2套保护之间没有电气 联系，其工作电源取自不同的直流母线段，交流电流、电压分别取自互感器的不同绕组，每套保护出口与断路器的跳圈一一对应。二是双重化配置的2套保护均采用主后一体化装置，主保护与后备保护的电流回路共用，跳闸出口回路共用，主后一体化设计简化了二次回路、减少了运行维护工作量，装置组屏简洁方便。三是保护装置一般包含2套相互独立的CPU系统，低通、AD采样、保护计算、逻辑输出完全独立，任一CPU板故障，装置闭锁并报警，杜绝硬件故障引起的误动。四是配置整定灵活方便，适应于不同主接线方式，保护动作出口逻辑可以灵活整定，有些保护整定值按标幺值整定，大大简化了保护的整定，装置支持在线或通过调试软件离线整定。五是运行监视功能强大，实现GPSB码对时，装置能实时记录各种启动、告警、
变压器保护的整定计算讲课稿
变压器保护的整定计 算
电力变压器的保护配置与整定计算 重点：掌握变压器保护的配置原则和差动保护的整定计算，理解三绕组变压器后备保护及过负荷保护配置 难点：变压器差动保护的整定计算 能力培养要求：基本能对变压器的保护进行整定计算方法。 学时：6学时 2.1 电力变压器保护配置的原则 一、变压器的故障类型与特征 变压器的故障可分为油箱内故障和油箱外故障两类，油箱内故障主要包括绕组的相间短路、匝间短路、接地短路，以及铁芯烧毁等。变压器油箱内的故障十分危险，由于油箱内充满了变压器油，故障后强大的短路电流使变压器油急剧的分解气化，可能产生大量的可燃性瓦斯气体，很容易引起油箱爆炸。油箱外故障主要是套管和引出线上发生的相间短路和接地短路。 电力变压器不正常的运行状态主要有外部相间短路、接地短路引起的相间过电流和零序过电流，负荷超过其额定容量引起的过负荷、油箱漏油引起的油面降低，以及过电压、过励磁等。 二、变压器保护配置的基本原则 1、瓦斯保护:
800KVA及以上的油浸式变压器和400KVA以上的车间内油浸式变压器，均应装设瓦斯保护。瓦斯保护用来反应变压器油箱内部的短路故障以及油面降低，其中重瓦斯保护动作于跳开变压器各电源侧断路器，轻瓦斯保护动作于发出信号。 2、纵差保护或电流速断保护: 6300KVA及以上并列运行的变压器，10000KVA及以上单独运行的变压器，发电厂厂用或工业企业中自用6300KVA及以上重要的变压器，应装设纵差保护。其他电力变压器，应装设电流速断保护，其过电流保护的动作时限应大于0.5S。对于2000KVA以上的变压器，当电流速断保护灵敏度不能满足要求时，也应装设纵差保护。纵差保护用于反应电力变压器绕组、套管及引出线发生的短路故障，其保护动作于跳开变压器各电源侧断路器并发相应信号。 3、相间短路的后备保护: 相间短路的后备保护用于反应外部相间短路引起的变压器过电流，同时作为瓦斯保护和纵差保护（或电流速断保护）的后备保护，其动作时限按电流保护的阶梯形原则来整定，延时动作于跳开变压器各电源侧断路器，并发相应信号。一般采用过流保护、复合电压起动过电流保护或负序电流单相低电压保护等。 4、接地短路的零序保护: 对于中性点直接接地系统中的变压器，应装设零序保护，零序保护用于反应变压器高压侧（或中压侧），以及外部元件的接地短路。 5、过负荷保护:
变电站及线路继电保护设计和整定计算
继电保护科学和技术是随电力系统的发展而发展起来的。电力系统发生短路是不可避免的，为避免发电机被烧坏发明了断开短路的设备，保护发电机。由于电力系统的发展，熔断器已不能满足选择性和快速性的要求，于1890年后出现了直接装于断路器上反应一次电流的电磁型过电流继电器。19世纪初，继电器才广泛用于电力系统保护，被认为是继电保护技术发展的开端。1901年出线了感应型过电流继电器。1908年提出了比较被保护元件两端电流的电流差动保护原理。1910年方向性电流保护开始应用，并出现了将电流与电压相比较的保护原理。1920年后距离保护装置的出现。1927年前后，出现了利用高压输电线载波传送输电线路两端功率方向或电流相位的高频保护装置。1950稍后，提出了利用故障点产生的行波实现快速保护的设想。1975年前后诞生了行波保护装置。1980年左右工频突变量原理的保护被大量研究。1990年后该原理的保护装置被广泛应用。与此同时，继电保护装置经历了机电式保护装置、静态继电保护装置和数字式继电保护装置三个发展阶段。20世界50年代，出现了晶体管式继电保护装置。20世纪70年代，晶体管式保护在我国被大量采用。20世纪80年代后期，静态继电保护由晶体管式向集成电路式过度，成为静态继电保护的主要形式。20世纪60年代末，有了用小型计算机实现继电保护的设想。20世纪70年代后期，出现了性能比较完善的微机保护样机并投入系统试运行。80年代，微机保护在硬件结构和软件技术方面已趋成熟。进入90年代，微机保护以在我国大量应用。20世纪90年代后半期，继电保护技术与其他学科的交叉、渗透日益深入。为满足电网对继电保护提出的可靠性、选择性、灵敏性、速动性的要求，充分发挥继电保护装置的效能，必须合理的选择保护的定值，以保持各保护之间的相互配合关系。做好电网继电保护定值的整定计算工作是保证电力系统安全运行的必要条件。 电力系统的飞速发展对继电保护不断提出新的要求，电子技术、计算机技术与通信技术的飞速发展又为继电保护技术的发展不断注入新活力。未来继电保护的发展趋势是向计算机化、网络化保护、控制、测量、数据通信一体化智能化发展。 随着电力系统的高速发展和计算机技术、通信技术的进步，继电保护技术面临着进一步发展的趋势。其发展将出现原理突破和应用革命，发展到一个新的水平。这对继电保护工作者提出了艰巨的任务，也开辟了活动的广阔天地。
电气开关电流整定值计算
电气开关整定值
低防开关整定计算 一、过流保护： 1、整定原则: 过流整定选取值I过流应依据开关可调整范围略大于或等于所带设备额定电流Ie。如果低防开关带皮带负荷，为躲过皮带启动电流，过流整定值I过流应依据开关可调整范围取所带设备额定电流Ie的1.5倍。低防总开关过流整定值考虑设备同时运行系数和每台设备运行时的负荷系数（取同时系数Kt=0.8－0.9，负荷系数取Kf＝0.8－0.9），在选取时总开关过流整定值应为各分开关（包括照明综保）过流整定值乘以同时系数Kt和负荷系数Kf。（依据经验，如果总开关所带设备台数较少，同时系数可取0.9）。 2、计算公式（额定电流Ie） Ie=Pe/（Ue cosФ） Pe：额定功率（W） Ue：额定电压（690V） cosФ：功率因数（一般取0.8） 注：BKD1-400型低防开关过流整定范围（40-400A） BKD16-400型低防开关过流整定范围（0-400A） 二、短路保护 （一）、BKD16-400型 1、整定原则： 分开关短路保护整定值选取时应小于被保护线路末端两相短路电流
值，略大于或等于被保护设备所带负荷中最大负荷的起动电流加其它设备额定电流之和，取值时应为过流值的整数倍，可调范围为3-10Ie。总开关短路保护整定值应小于依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值，大于任意一台分开关的短路定值。选取时依据情况取依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值0.2－0.4倍，可调范围为3-10Ie。 2、计算原则： 被保护线路末端两相短路电流计算时，阻抗值从变压器低压侧算起，加上被保护线路全长的阻抗（总开关计算被保护线路的阻抗时，电缆阻抗忽略不计，只考虑变压器二次侧阻抗值）。被保护设备所带负荷中的最大负荷的启动电流按该设备额定电流的5－7倍计算。 3、计算公式： （1）变压器阻抗：Zb（6000）=Ud%×Ue2/Se Ud%：变压器阻抗电压 Ue ：变压器额定电压（6000V） Se：变压器容量（VA） （2）换算低压侧（690V）后的阻抗 Zb（690）=（690/6000）2×Zb（6000） （3）被保护线路的阻抗 电抗：XL=XOL（XO千伏以下的电缆单位长度的电抗值：0.06欧姆/千米；L：线路长度km） 电阻：RL=L/DS＋Rh
RCS-985A发变组保护整定计算方案
发变组RCS-985A保护整定计算方案一、发变组保护配置 (一)发电机保护 1.发电机差动保护 2.发电机匝间保护---纵向零序电压保护 3.发电机定子绕组接地保护 发电机基波零序电压型定子接地保护 发电机三次谐波电压型定子接地保护 4.发电机转子接地保护 发电机转子一点接地保护 发电机转子二点接地保护 5. 发电机定子过负荷保护 定时限、反时限 6.发电机负序过负荷保护 定时限、反时限 7. 发电机失磁保护 8.发电机失步保护 9. 发电机定子过电压保护 10. 发电机过激磁保护 定时限、反时限 11. 发电机功率保护 发电机逆功率保护 发电机程序逆功率保护 12. 发电机频率保护 低频率保护 电超速保护 13.发电机起停机保护 14.发电机误上电保护 15.发电机励磁绕组过负荷保护 定时限、反时限 （二）主变压器保护 1.主变差动保护 2.主变瓦斯保护
3.主变零序电流保护 4.主变间隙零序电流、零序电压保护 5.阻抗保护 6.主变通风启动保护 7.主变断路器失灵保护（C柜）（三）高厂变保护整定 1.高厂变比率制动式纵差保护 2.高厂变瓦斯保护 3.高厂变复合电压过流保护 4.高厂变通风启动保护 5.高厂变过负荷保护 6.高厂变A分支低压过流保护 7.高厂变B分支低压过流保护 8.高厂变A分支限时速断保护 9.高厂变B分支限时速断保护 10.高厂变A分支过负荷保护 11.高厂变B分支过负荷保护 （四）发电机—变压器组保护 1.发变组差动保护 （五）非电量保护(需整定定值的) 主变冷却器全停保护 发电机断水保护 ...
一、发电机保护整定 1.发电机差动保护 发电机中性点CT ：2LH 12000/5 5P Y 接线 发电机机端CT ：7LH 12000/5 5P Y 接线 1.1发电机稳态比率差动保护 1.1.1发电机一次额定电流为I f1n =11207A 1.1.2 发电机二次额定电流计算: I f2n =I f1n /n CT =11207/（12000/5）=4.67（A ） 1.1.3差动电流起动定值I cdqd 整定 保护的最小动作电流按躲过正常发电机额定负载时的最大不平衡电流整定。 ∵ 5P 级电流互感器在额定一次电流下的变比误差为0.01 ∴I cdqd =K rel ×2×0.03I f2n 或 I cdqd = K rel ×I unb.0 式中：I f2n —发电机二次额定电流; K rel —可靠系数,取1.5; I unb.0—发电机额定负荷下,实测差动保护中的不平衡电流. 根据《大型发电机变压器继电保护整定计算导则》（以下简称《导则》），可取（0.20～0.30）I n ，一般宜取I op.0=（0.10～0.20）I n 。 结合以往运行经验,故此处取I cdqd =0.2I n （=0.2×4.67=0.943A ） 1.1.4比率制动系数的整定 1.1.4.1变斜率比率差动起始斜率计算: K bl1=K cc K er =0.1×0.5 式中: K er ---互感器比误差系数,取0.1; K cc —互感器同型系数,取0.5; 厂家建议K bl1---变斜率比率差动起始斜率一般取0.05～0.1，故取K bl1=0.1 1.1.4.2变斜率比率差动最大斜率计算: 最大不平衡电流,不考虑同型系数 I unb.max =K ap ×f er ×I k ·max =2×0.1×5.73I e =1.146I n 式中:K ap —非周期分量系数,取2.0 ； K er ---互感器比误差系数,最大取0.1； I k ·max —发电机最大外部三相短路电流周期分量,小于4倍额定电流时取4倍额定电流。 查短路计算结果，#1发电机机端三相短路时#1发电机提供的最大短路电流为5.73I f1n . 变斜率比率差动最大斜率为： K bl2=(I unb.max*-I cdqd*-2 K bl1)/(I k.max*-2) =(1.146-0.15-2×0.07)/( 5.73-2)=0.23 式中, I unb.max*、I cdqd*、I k.max*均为标么值(发电机额定电流). 根据厂家建议取 K bl2=0.5 按上述原则整定的比率制动特性,当发电机机端两相金属性短路时,差动保护的灵敏系数一定满足K sen ≥2,因此不必校验灵敏度. 最大比率制动系数时的制动电流倍数，装置部固定为4。 1.2差动速断保护: 差电流速断是纵差保护的一个补充部分,一般需躲过机组非同期合闸产生的最大不平衡电流,对于大机组,一般取3～4倍额定电流, 根据厂家建议取5倍额定电流.即: I cdsd =5I f2n (=5×4.67=23.35A) 1.3 TA 断线闭锁比率差动控制字整定： 因为发变组保护实行双主双后保护独立配置，且与传统保护相比，微机保护TA 断线
继电保护整定计算公式汇总
继电保护整定计算公式 汇总 文档编制序号：[KKIDT-LLE0828-LLETD298-POI08]
继电保护整定计算公式汇编 为进一步规范我矿高压供电系统继电保护整定计算工作，提高保护的可靠性快速性、灵敏性，为此，将常用的继电保护整定计算公式汇编如下，仅供参考。有不当之处希指正： 一、 电力变压器的保护： 1、 瓦斯保护： 作为变压器内部故障（相间、匝间短路）的主保护，根据规定，800KVA 以上的油浸变压器，均应装设瓦斯保护。 （1） 重瓦斯动作流速：～s 。 （2）轻瓦斯动作容积：S b ＜1000KVA ：200±10%cm 3；S b 在1000～15000KVA ：250±10%cm 3；S b 在15000～100000KVA ：300±10%cm 3；S b ＞100000KVA ：350±10%cm 3。 2、差动保护：作为变压器内部绕组、绝缘套管及引出线相间短路 的主保护。包括平衡线圈I 、II 及差动线圈。 3、 电流速断保护整定计算公式： （1）动作电流：Idz=Kk ×I (3)dmax2 继电器动作电流：u i d jx K dzj K K I K K I ???=2max )3( 其中：K k —可靠系数，DL 型取，GL 型取 K jx —接线系数，接相上为1，相差上为√3 I (3)dmax2—变压器二次最大三相短路电流 K i —电流互感器变比
K u—变压器的变比 一般计算公式：按躲过变压器空载投运时的励磁涌流计算速断保护值，其公式为： 其中：K k—可靠系数，取3～6。 K jx —接线系数，接相上为1，相差上为√3 I1e—变压器一次侧额定电流 K i—电流互感器变比 （2）速断保护灵敏系数校验： 其中：I(2)dmin1—变压器一次最小两相短路电流 I dzj —速断保护动作电流值 K i—电流互感器变比 4、过电流保护整定计算公式： （1）继电器动作电流： 其中：K k—可靠系数，取2～3（井下变压器取2）。 K jx —接线系数，接相上为1，相差上为√3 I1e—变压器一次侧额定电流 K f—返回系数，取 K i—电流互感器变比 （2）过流保护灵敏系数校验： 其中：I(2)dmin2—变压器二次最小两相短路电流 I dzj —过流保护动作电流值 K i—电流互感器变比
发变组保护整定计算算例
发变组保护整定计算算例 整定计算依据： 1、《DL/T 684-1999 大型发电机变压器继电保护整定计算导则》，以下简称《导则》 2、《GB/T 15544-1995 三相交流系统短路电流计算》 3、《大型发电机组继电保护整定计算与运行技术》高春如著 4、《RCS-985发电机变压器成套保护装置技术说明书》，以下简称：《说明书》 5、《厂用电系统设计》梁世康许光一著 第一章技术数据及短路电流计算 1.1发电机电气参数
1.2主变压器参数 1.3厂变参数
1.4励磁机参数 1.5系统阻抗（2011年7月16日，宁夏中调保护处提供系统参数,不含#1、#2、#3机） 计入#1、#3机组阻抗最大运行方式下归算至220kV 阻抗为0.00718，最小方式下系统阻抗为0.0174 1.6各电压等级基准值 1.7阻抗参数计算 1.7.1发电机阻抗 Xd=233.5%× 7.366100 =0.6368 Xd ′=24.5%×7.366100 =0.0668 Xd ″=15.7%×7.366100 =0.0428 X2=20.9%×7 .366100 =0.057 1.7.2主变阻抗
XT=XT0=14.02%×360 100 =0.0389 1.7.3厂高变阻抗 X T1-2′=15.5%× 40 100 =0.3875 计算用短路阻抗图，如图1-1 图1-1 #2发变组等值阻抗图 1.8短路电流计算 1.8.1最小运行方式下短路电流计算 1）d1点发生三相短路时，短路电流 发电机G 流过的短路电流(归算至220kV 侧，IB=238.6A)： I (3)dmin= "1Xd XT +×IB=0428 .00389.01 +×238.6=12.24×238.6=2920.5A 换算为18kV 侧(归算至18kV 侧，IB=3207.6A )短路电流为I (3)dmin=12.24×3207.6=39261A I (2)dmin=0.866× I (3)dmin=0.866×2920.5A=2529.2A 换算为18kV 侧短路电流为I (2)dmin=0.866×12.24×3207.6=34000A 系统流向故障点短路电流
大型发变组保护整定计算培训算例
大型发变组保护整定计算培训算例
目录 概述 (4) 1、继电保护整定计算的目的和任务 (4) 2、继电保护整定计算前的准备工作 (4) 3、继电保护整定计算的技巧和应注意的几 个问题 (5) 4、整定计算步骤 (6) 第一部分发电机变压器组继电保护整定计算.. 7 一、计算说明： (7) 二、设备参数 (8) 三、发变组保护整定计算 (17) 1、发电机差动保护 (17) 2、发电机负序过流保护(不对称过负荷) 19 3、发电机电压制动过流保护 (20) 4、发电机基波定子接地保护 (22) 5、发电机100%定子接地保护 (23) 6、发电机失磁保护 (24) 7、发电机逆功率及程序逆功率保护 (26) 8、发电机误上电保护 (28) 9、发电机匝间保护 (28) 10、发电机失步保护 (29)
11、发电机过激磁保护 (32) 12、发电机频率异常保护 (33) 13、发电机低阻抗保护 (34) 14、发电机过负荷 (35) 15、发电机过电压保护 (37) 16、发电机PT断线闭锁保护 (37) 17、主变（厂变、励磁变）差动保护 (37) 18、主变（厂变）通风 (41) 19、主变压器高压侧PT断线闭锁保护 (41) 20、高厂变复合电压过流 (42) 21、高厂变BBA(B)分支零序过流 (43) 22、BBA（B）工作分支过流保护 (44) 23、励磁变过负荷 (46) 24、励磁变速断 (47) 25、励磁变过流 (48) 26、其它保护 (48) 27、主变（厂变）非电量保护 (49) 28、发电机非电量保护 (49) 第二部分、厂用电系统继电保护整定计算 (50) 一、高压电动机 (50) 1.1、电动机额定电流 (50) 1.2、速断过电流保护 (50)
变压器保护定值计算书
脱硫变保护定值计算书 批准： 审核： 初审： 计算：
脱硫73B 、74B 保护采用南京东大金智电气有限公司生产的WDZ-400系列综合保护。 一、脱硫变73B 保护定值计算书 1.脱硫变73B 基本参数 1.1额定容量：Se=2500KV A 1.2额定电压：Ue=6300/400V 1.3额定电流：Ie=229.1/3608.4A 1.4阻抗电压：Ud=6.17% 1.5连接组别：DYn11 1.6高压侧CT 变比：300/5 1.7低压侧CT 变比：5000/1 1.8低压侧零序CT 变比：5000/5 2、脱硫变73B 保护定值计算 2.1、WDZ －440EX 低压变压器综合保护测控装置定值计算 1）高压侧速断保护定值： 73B 折算至100MV A 的阻抗为：3X ＝ 5 .2100 10017.6?＝2.468 a ：变压器低压母线三相短路电流max .)3(K I 计算： 由#2厂高变供电时短路电流最大，故： max .)3(K I ＝ 03334.0468.272527.029410.09160+++＝0.03334 2.774669160 ＋＝3262A b ：变压器高压侧出口三相短路电流计算： max .)3(K I ＝ 0.0333472527.029410.09160＋+＝34 .09160 ＝26941A c ：变压器低压母线单相接地短路电流计算： K I ）（1＝ ∑ ∑+?0123X X I bs =468.292.808291603???＋＝27.82827480 ＝987A 高压侧短路保护定值整定原则；
a ：按躲过低压母线三相短路电流计算： op I ＝rel K max .)3(K I ＝1.3×3262＝4240.6A b ：按躲过励磁涌流计算： op I ＝K TN K =12×229.1＝2749.2A c ：高压侧短路保护二次动作电流计算。一次动作电流取4240.6A ，则二次动作电流为： op I ＝4240.6/60＝70.67A ，取71A 。 灵敏度检验：变压器高压侧入口短路时灵敏度为： ） （2sen K ＝0.866× 60 7126941 ?＝6.32＞2，满足要求。： 高压侧短路保护时间op t ，取装置最低值0.04S 。 2）高压侧过流保护定值： 按躲过最大负荷电流整定，Idz ＝ a f K n K Ifh K max . a ：对并列运行变压器，应考虑切除一台时所出现的过负荷 max .Ifh ＝1*-n Ie n ＝1 21 .229*2-＝458.2A Idz ＝ a f K n K Ifh K max .＝60*9.02 .458*2.1＝10.2A 灵敏度检验：按低压母线上发生两相短路时产生的最小短路电流来校验 K lm =op I I ) 2(min = 5.173.460 2.10)468.227725.09160 866.0≥=??+?（ 式中 )2(op I ------低压母线两相短路电流。 满足要求。 高压侧过流保护时间：1S 3）高压侧过负荷保护定值： 高压侧定时限过负荷保护定值： a ：按躲过变压器额定电流整定：
继电保护整定计算
附录一 1、电网元件参数计算及负荷电流计算 1.1基准值选择 基准容量：MVA S B 100= 基准电压：V V V B k 115av == 基准电流：A V S I B B B k 502.03/== 基准电抗：Ω==25.1323/B B B I V Z 电压标幺值：05.1=E 1.2电网元件等值电抗计算 线路的正序电抗每公里均为0.4Ω/kM ；负序阻抗等于正序阻抗；零序阻抗为1.2Ω/kM ；线路阻抗角为80o。 表格2.1系统参数表
1.2.1输电线路等值电抗计算 （1）线路AB 等值电抗计算： 正序电抗：Ω=?=?=41534.0x 1AB AB L X 标幺值: 1059.025 .1324 1=== * B AB AB Z X X 零序阻抗：Ω=?=?=42532.1x 0.0AB AB L X 标幺值: 3176.025 .13242 .0.0=== * B AB AB Z X X （2）线路B C 等值电抗计算： 正序电抗：Ω=?=?=42064.0x 1BC BC L X 标幺值: 5181.025 .1324 2=== * B B C BC Z X X 零序阻抗：Ω=?=?=72062.1x 0.0BC BC L X 标幺值: 5444.025 .13272 .0.0=== * B B C BC Z X X （3）线路AC 等值电抗计算： 正序电抗：Ω=?=?=11.2284.0x 1AC AC L X 标幺值: 8470.025 .13211.2 ===* B A C AC Z X X 零序阻抗：Ω=?=?=33.6282.1x 0.0AC AC L X 标幺值: 2541.025 .13233.6 .0.0=== * B A C AC Z X X （4）线路CS 等值电抗计算： 正序电抗：Ω=?=?=20504.0x 1CS CS L X 标幺值: 1512.025 .13220 === * B CS CS Z X X 零序阻抗：Ω=?=?=60502.1x 0.0CS CS L X
开关整定值计算知识讲解
开关整定值计算
供电系统整定及短路电流计算说明书 一、掘进工作面各开关整定计算： 1、KBZ-630/1140馈电开关 KBZ-630/1140馈电开关所带负荷为：12CM15-10D连续采煤机、4A00-1637-WT型锚杆机，10SC32-48BXVC-4型梭车。 （1）、连续采煤机各台电机及功率： 两台截割电机 2*170=340KW； 二台收集、运输电动机 2*45=90KW； 两台牵引电动机 2*26=52KW； 一台液压泵电动机 1*52=52KW； 一台除尘电动机 1*19=19KW； 合计总功率：553KW。 （2）、锚杆机各台电机及功率： 两台泵电机： 2*45=90KW； （3）、梭车各台电机及功率： 一台液压泵电动机 1*15=15KW； 两台牵引电动机 2*37=74KW； 一台运输电动机 1*19=19KW； 合计总功率：108KW。 1.1、各设备工作时总的额定长期工作电流： ∑I e=∑P e/ √3U e cos∮(计算中cos∮值均取0.75) ∑I e=751/1.73*1.14*0.75≈507.1A 经计算，∑I e≈507.1（A），按开关过流热元件整定值≥I e来选取整定值.
则热元件整定值取510A。 短路脱扣电流的整定按所带负荷最大一台电机的起动电流（额定电流的5~7倍）加上其它电动机额定长时工作电流选取整定值。 最大一台电机（煤机截割电机）起动电流： I Q =6P e / √3U e cos∮=6*170/1.732*1.14*0.75≈688.79A ∑I e=∑P e/ √3U e cos∮=581/1.732*1.14*0.75≈392.3A 其它电机额定工作电流和为392.3(A) I Q +∑I e =1081.12A 则KBZ-640/1140馈电开关短路脱扣电流的整定值取1100A。 2 、QCZ83-80 30KW局部通风机控制开关的整定计算： 同样控制的风机共计二台。 （1）、额定长时工作电流 I e =P e / √3U e cos∮=30/1.732*0.66*0.75≈35(A) （2）、熔断器熔体熔断电流值的选取按设备额定长时工作电流的2.5倍选择。 则二台风机控制开关的整定值均为85A。 3、铲车充电柜控制开关的整定计算： 为生产便利，铲车充电柜控制开关选用DW80-200馈电开关。铲车充电柜输入电压660V，输入电流28A，使用一台DW80-200开关控制。该三台均按照该开关最小挡整定，整定值取200A。 4、ZXZ 8 -4-Ⅱ信号、照明综合保护装置： 根据实际负荷情况，二次侧熔断器熔体熔断电流取10A；一次侧熔断器熔体熔断电流取5A。 5、QCZ83-80N 4KW皮带张紧绞车开关： 额定长时工作电流 I e=4.37(A) 则开关熔断器熔体熔断电流取10A。