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盖梁支撑受力检算书

盖梁支撑受力检算书
盖梁支撑受力检算书

盖梁支撑受力检算

取最大柱式墩盖梁作检算,该盖梁钢筋重5.7t,砼46.49m3。拟采用泵送砼,在柱内预埋Φ11cm口径的钢棒做剪力棒,40b工字钢作纵梁,10cm×10cm的方木作横梁。不考虑墩柱宽度减载消峰作用,偏保守的取简支梁受力模式检算工字钢及钢棒。

I40b:73.8㎏/m,每根长11m,Wz=1140cm3。剪切容许应力[τ]=125Mpa,弯曲容许应力[σw]=220MPa,许用挠度[f]=l/300,

I z/S z=33.6cm,b= 12.5mm,I z=22780cm4。

1、荷载计算:

1)盖梁自重:P1=5.7+46.49×2.5+0.5=122.4t (含砼、钢筋、预

埋钢板等)

2)其他自重:P2=5+0.5+73.8×11×2/1000=7.1t (含钢模板、方

木、工字钢等)

3)施工人员、材料、机具荷载:P3=11×2.4×1/10=2.64t

4)振动荷载:P4=11×2.4×2/10=5.28t

2、工字钢抗弯验算

R A= R B=(1.2(P1+P2)+1.4(P3+P4))/4

=(1.2×(122.4+7.1)+1.4×(2.64+5.28))/4=41.6t q=(1.2(P1+P2)+1.4(P3+P4))/(11×2)

=(1.2×(122.4+7.1)+1.4×(2.64+5.28))/22×10

=75.6KN/m

B

M A=-2.25×q×2.25/2=-191.36KN·m

M跨中= R A×6.5/2 –q/2×(2.25+6.5/2)2

=41.6×10×6.5/2-75.6/2×(2.25+6.5/2)2

= 208.55KN·m

故M max=208.55 KN·m

σmax=M max/W z=208.55×103/(1140×10-6)=182.9MPa

<[σw]=220MPa 验算合格。

3、工字钢抗剪验算

τmax=F Q S z/(I z b)

=41.6×10000/(33.6×10×12.5)=99MPa

<125MPa=[τ]验算合格。

4、工字钢扰度验算

f max =ql4/(384EI)×(5-24a2/l2)

=q×6.54/(384EI)×(5-24×2.252/65002)

=75.6×65004/(384×2.06×105×22780×104) ×(5-24×

22502/65002) =1.59mm

<[f]=6500/300=21.7mm 验算合格。

5、钢棒强度验算:

钢棒截面面积:A=3.14×55×55=9498.5mm2

钢棒抗弯模量:W=3.14D3/32=3.14×1103/32=130604mm3

钢棒最大弯矩:M max = R A L0=41.6×10×0.144/2=29.952KN·m

①σmax=M max/W=29.952×106/130604=229.3MPa

>[σw]=220Mpa,但在5%范围内,钢棒抗弯能力满足要求

②τmax=4F Q/(3A)=4×41.6×104/(3×9498.5)=58.4MPa

<125MPa=[τ]钢棒抗剪能力满足要求

三柱式盖梁抱箍法施工及计算

盖梁抱箍法施工及计算 第一部分盖梁抱箍法施工设计图 一、施工设计说明 1、概况 桥长1012.98米,各墩为三柱式结构(墩柱为直径2.0m的钢筋砼结构),墩柱上方为盖梁。盖梁为长26.4m,宽2.4m,高2.6m的钢筋砼结构,引桥盖梁砼浇筑量大,约156.1m3。 图1-1 盖梁正面图(单位:m) 二、盖梁抱箍法结构设计 1、侧模与端模支撑 侧模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm,肋板高为10cm,在肋板外设2[14背带。在侧模外侧采用间距1.2m的2[14b作竖带,竖带高2.9m;在竖带上下各设一条φ20的栓杆作拉杆,上下拉杆间间距2.7m,在竖带外设φ48的钢管斜撑,支撑在横梁上。 端模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm,肋板高为10cm。在端模外侧采用间距1.2m的2[14b作竖带,竖带高2.9m;在竖带外设φ48的钢管斜撑,支撑在横梁上。 2、底模支撑 底模为特制大钢模,面模厚度为δ8mm,肋板高为10cm。在底模下部采用间距0.4m工

16型钢作横梁,横梁长4.6m。盖梁悬出端底模下设三角支架支撑,三角架放在横梁上。横梁底下设纵梁。横梁上设钢垫块以调整盖梁底2%的横向坡度与安装误差。与墩柱相交部位采用特制型钢支架作支撑。 3、纵梁 在横梁底部采用单层四排上下加强型贝雷片(标准贝雷片规格:3000cm×1500cm,加强弦杆高度10cm)连接形成纵梁,长30m,每两排一组,每组中的两排贝雷片并在一起,两组贝雷梁位于墩柱两侧,中心间距253.6cm,贝雷梁底部采用3m长的工16型钢作为贝雷梁横向底部联接梁。贝雷片之间采用销连接。纵、横梁以及纵梁与联接梁之间采用U 型螺栓连接;纵梁下为抱箍。 4、抱箍 采用两块半圆弧型钢板(板厚t=16mm)制成,M24的高强螺栓连接,抱箍高1734cm,采用66根高强螺栓连接。抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力,是主要的支承受力结构。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力,同时对墩柱砼面保护,在墩柱与抱箍之间设一层2~3mm厚的橡胶垫,纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。 5、防护栏杆与与工作平台 (1)栏杆采用φ50的钢管搭设,在横梁上每隔2.4米设一道1.2m高的钢管立柱,竖向间隔0.5m设一道钢管立柱,钢管之间采用扣件连接。立柱与横梁的连接采用在横梁上设0.2m高的支座。钢管与支座之间采用销连接。 (2)工作平台设在横梁悬出端,在横梁上铺设2cm厚的木板,木板与横梁之间采用铁丝绑扎牢靠。 四、主要工程材料数量汇总表 见表一。 需要说明的是:主要工程材料数量是以单个盖梁需用量考虑。

大桥盖梁模板计算书

76省道复线南延至大麦屿疏港公路工程 第6合同段 芦浦特大桥 盖梁模板计算书 宁波交通工程建设集团有限公司 76省道南延至大麦屿疏港公路工程第6合同段项目部 2013年6月15日

立柱、模板立面图

(1)侧模内楞计算 模板主要承受混凝土侧压力,本工程砼一次最大浇筑高度为2.2米,模板高度为2.35米。新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值(施工手册): 1 F=0.22γc t0β1β2V2 F=γcH 式中 F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(KN/m2); γc—混凝土的重力密度,取24KN/m3; t0—新浇混凝土的初凝时间,取10h; V—混凝土的浇灌速度,取0.7m/h; H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度,取2.2m; β1—外加剂影响修正系数,取1.2; β2—混凝土坍落度影响修正系数,取1.15; 1 所以 F=0.22γc t0β1β2V2 1 =0.22×24×10×1.2×1.15×0.72 =61KN/m2 F=γcH =24×2.2 =52.8KN/m2 综上混凝土的侧压力F=52.8 KN/m2

有效压头高度为 h=F/γc =52.8/24 =2.2m (2)侧模外楞计算 外楞为双拼的[14,间距为100cm 混凝土的侧压力为52.8KN/m 2 转化成线荷载=52.8KN/m 简化为简支梁计算 2811440840102141006.2Nm EI =???=- EA=2.06×1011×37×10-4Nm=7.6×108N 计算结果: kNm M 21.38max = kN Q 52.47max = 强度计算: []MPa MPa W M 5.1883.11458.132101611021.386-3max max =?==??==σσ<,合格; []MPa MPa A Q 5.1103.1853.1910 7.321052.4732333max max =?==????==-ττ<,合格; 刚度计算:

护壁检算书

挖孔桩护壁检算资料 1. 工程概况: 挖孔桩深度按照20 米考虑,其中考虑10 米土层,其余部分为岩层。挖孔桩直径 1.5 米。 2.计算公式及参数的选定 (1)混凝土护壁厚度t 可按计算公式: t 巡N)/Fc 式中 D——挖孔桩外直径(m); K――安全系数,一般取K=1.65 ; fc --- 混凝土轴心抗压强度(MPa); P――土和地下水对护壁的最大侧压力(MPa ); 对无粘性土: 当无地下水时,p= M*tg2〔45° -(/2)〕 当有地下水时,p= Y H*tg2〔45 ° -(/2)〕+ (Y Y W)* (H-h )*tg2 〔45 ° -(/2)〕+ (H —h);w 式中 丫一一土的重度(kN/m3 ); Y w --- 水的重度(kN/m3 ); H――挖孔桩护壁深度(m); h --- 地面至地下水位深度(m); D——挖孔桩外直径(m);

0――土的内摩擦角(°); ( 2)计算参数选定 D=1.5m,卢18 kN/m 3Y w=10kN/m 3H=20m h=20m , 0=30 °K=1.65 ;fc=11.9MPa ( C25) 3 护壁厚度计算 1. 当无地下水时(桩基按照10 米土层考虑,岩层不考虑护壁):p= Y H*tg2〔45 ° — (/2)〕=18*10* tg 2〔45 ° - 30 72)〕=60KN 护壁厚度即为 t N K N)/Fc 般1.65*60)/11.9=8.31cm 2 当有地下水时: p= Y H*tg2〔45 ° — (/2)〕+ (Y Y) * (H-h ) *tg2〔45 ° — (/2)〕+ (H —h) Y w =18*10*tg 2〔45 ° —30 72)〕+ (18-10 ) * (10-20 ) *tg2〔45°—(30°/2) 〕+( 10—20)*10=60KN 护壁厚度即为 t N K N)/Fc N1.65*60)/11.9=8.31cm 综合考虑安全性等原因,护壁厚度取10cm ,在配适量的钢筋。

盖梁抱箍法计算书

附件6 抱箍法计算书 二道窝铺大桥最大的盖梁为C30钢筋砼,总方量为36.03m3,砼容重取25KN/m3。采用两根50a工字钢作为纵梁,间距1.6~2m,纵梁长12m,纵梁上布置14工字钢作为横梁,横梁长4m,间距为40cm,共31根。抱箍采用两块半圆形钢板制作,钢板厚12mm,高66cm,抱箍牛腿钢板厚20mm,宽35cm,采用30根M24的高强螺栓连接,为提高墩柱与抱箍之间的摩擦力,保护墩柱混凝土面,墩柱与抱箍之间设置3mm厚的橡胶垫。布置结构如图所示: 1、荷载大小 ⑴施工人员、机具、材料荷载取值: P1=2.5KN/㎡ ⑵混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载取值: P2=2.5KN/㎡ ⑶盖梁钢筋混凝土自重荷载: ①变截面处: P31=30.625KN/㎡ ②均截面处: P32=40KN/㎡

⑷模板支架自重荷载取值: P4=1.5KN/㎡ 2、I14工字钢受力检算 14工字钢的弹性模量E=2.1×105MPa,惯性矩I=712cm4,截面系数W=102 cm3,理论重量m=16.89kg/m,Q235钢的抗剪强度f v取85 MPa,抗弯强度f m取145MPa,则以单根横梁为例进行验算。 ⑴荷载计算 ①施工人员、机具、材料荷载: q1=P1l=2.5×0.4=1KN/m ②混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载: q2=P2l=2.5×0.4=1KN/m ③盖梁钢筋混凝土自重荷载: q31=P31l=30.626×0.4=12.25KN/m;q32=P32l=40×0.4=16KN/m ④模板、支架及横梁自重荷载 q4=P4l+ g k=1.5×0.4+0.17=0.77KN/m 考虑分项系数,其中①②项为1.4,③④项为1.2,则均截面处的荷载为: (1+1)×1.4+(16+0.77)×1.2=22.924 KN/m 变截面处的荷载为: (1+1)×1.4+(12.25+0.77)×1.2=18.424KN/m 横梁的受力模型为简支结构,则根据弯矩计算公式: M max= ql2/8=22.924×22/8=11.462KN.m, 抗弯强度验算: 应力σ= M max /W=11.462 KN.m /(102cm3)=114 MPa<f m=145 MPa,符合要求。 挠度验算: ω=5ql4/384EI=5×22.924×16×1012/384×2.1×105×712×104=0.003mm<[ω] =l/800=2.5mm,符合要求 3、I50a工字钢受力检算 50a工字钢的弹性模量E=2.1×105MPa,惯性矩I=46500cm4,截面系数W=1860 cm3,理论重量m=93.654kg/m,Q235钢的抗剪强度f v取85 MPa,抗弯强度f m取145MPa,纵梁的跨距为7m,则以单根纵梁为例进行验算。

盖梁支架受力计算知识讲解

盖梁支架受力计算 (预埋钢棒上安工字钢横梁法) 一、概况 汨罗江特大桥盖梁除悬浇主墩及28#过渡墩盖梁另外计算外,最重盖梁为 40mT梁盖梁,其尺寸为15.9m(长)×2.3m(宽)×2.1m(高),若经计算该盖 梁支架满足要求,则其他盖梁支架均满足要求。 针对该工程特点设计便易操作的盖梁支架系统。混凝土及模板系统的恒载、 施工操作的活荷载通过型钢直接传递给牛腿,牛腿递给墩柱及桩基础。 二、设计计算依据 (1)《路桥施工计算手册》 (2)《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 (3)《机械设计手册》 三、支架模板的选用 盖梁模板: 1.1、侧模:采用组合钢模拼装。 1.2、底模:方正部分用组合钢模拼装。 1.3、横梁:采用[14#a槽钢,间距40cm。 1.4、主梁:采用I45a工字钢。 1.5、楔块:采用木楔。 1.6、穿心钢棒:采用45号钢,直径10cm。长度每边外露30cm. 四、计算方法 1、总荷载计算 盖梁砼荷载F1:体积71.85立方米,比重2.6吨/立方米,自重:195.9吨, 合F1=185.9*10=1859KN 模板重量F2:盖梁两侧各设置一根I45a工字钢作为施工主梁,长18米(工 字钢荷载),q1=80.4×10×18×2/1000=28.94 KN;主梁上铺设[ 14a槽钢,每 根长3.0米,间距为40cm,墩柱外侧各设置8根,两墩柱之间设置19根。 q2=(19+8×2)×3.0×14.53×10/1000=15.26KN(铺设槽钢的荷载);

槽钢上铺设钢模板,每平方按0.45KN 计算, q3=(15.9×2.1×2+2.3×15.9+2.1×2.3×2)×0.45=50.9 KN (底模和侧模、端头模的荷载); q4=6KN (端头三角支架自重) F2=q1+q2+q3+q4+q4=107.1KN F3:人员0.5吨,合5KN F4:小型施工机具荷载:0.55吨,合5.5KN F5:振捣器产生的振动力及混凝土冲击力;本次施工时采用HZ6X-50型插入式振动器,设置2台,每台振动力为5KN ,施工时混凝土冲击力按5KN 计,则F5=2×5+5=15KN 总荷载: F=F1+F2+F3+F4+F5 =1859+107.1+5+5.5+15=1991.6KN 2、穿心钢棒(45号钢)受力安全分析 共有4个受力点,每点受力:Q max =F/4=1991.6/4≈497.9KN ; 钢棒截面积:S=0.05*0.05*3.14=0.0079m 2 最大剪应力:τmax =Q max /S=497.9/0.0079=63.03Mpa 45号钢钢材的允许剪力: [τ]=125Mpa 则[τ] =125 >τmax =63.03Mpa 结论:穿心钢棒(45号钢)受力安全 3、I45a 工字钢主梁受力安全分析 工字钢均布荷载:q=F/2/15.9=1991.6/2/15.9=62.63KN/m R1=R2=ql/2(a+l/2)=2340.17KN 工字钢横梁AB 段最大弯矩出现在中间处(x=a+l/2=7.95m ),a=3.25m , l=9.4m ;跨中最大弯矩 M max =62.63*9.4*7.95/2*[(1-3.25/7.95) *(1+2*3.25/9.4)-7.95/9.4] =360.98KN ?m 横梁CA 段和BD 段最大弯矩出现在支承点A 、B 两处,最大弯矩 2 12M qa =-=-1/2*62.63*3.252=-330.76 KN ?m

挂篮检算书

项目部 主桥(40+64+40)m跨挂篮设计检算书 2018年6月

第1 章设计依据及挂篮结构载荷说明 1.1 设计依据 图纸:铁路40+64+40图纸 《钢结构设计规范》(GB50017-2003); 《路桥施工计算手册》; 《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》; 《机械设计手册》; 《铁路桥涵施工技术规范》(TB10203-2002) 1.2挂篮结构组成 40+64+40m跨菱形挂篮主要由主桁系、底模系、外模、内模系、前吊系、底锚系、走行系和施工平台组成。 主桁系由五件桁架杆件和节点板铰接构成菱形结构,桁架由2[25b 槽钢组拼而成,挂篮的前横梁由2[25b普通热轧工字钢组成,底篮前、后托梁由2[25b槽钢组成,底模边纵梁为I28b、中纵梁为I25b,挂篮边吊、主吊、底锚等均采用φ32mm精轧螺纹钢,挂篮自重:31t(含侧模)。 1.3挂篮载荷 1.3.1 主要计算参数 ①砼自重G=26kN/m3;②钢材的弹性模量E=210GPa③材料容许应力: 牌号许用正应力[] 许用弯曲应力[] 许用剪切应力[] Q235 215MPa 215MPa 125MPa Q345 315MPa 315MPa 185MPa

40Cr 470MPa 480Mpa 280Mpa 容许材料应力提高系数:1.3。 1.3.2 载荷组成 ①荷载系数 考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等系数的超载系数:1.05; 挂篮正常使用时采用的安全系数为1.2。 活载分项系数:1.4 恒载分项系数:1.2 ②荷载组成 根据箱梁截面受力特点,划分箱梁各节段断面如图所示:

按最大悬灌重量:68.89吨(1段长3米)的荷截 段号1块(m3) 1块(KN) 备注 ① 2.05m353KN 校核外滑梁 ② 2.605m3203KN 校核腹板及底模 ③0.412m332KN 校核内滑梁 ④0.475m337KN 校核底模 作用于主桁上箱梁荷载最大按100t计算;施工机具及人群荷载: 2.5kPa;倾倒混凝土产生的荷载:2KPa;振捣混凝土产生的荷载:2KPa ③荷载组合 混凝土重量+超载+动力附加荷载+挂篮自重+人群和机具荷载; 用于主桁承重系统强度和稳定性计算 ③荷载计算 单侧翼缘:q1=0.6839×26×1.05+2.5×2.2=24kN/m 单侧腹板:q2=2.605×26×1.05+2.5×0.5=72kN/m 顶板:q3=0.412×26×1.05+2.5×1.1=14kN/m 底板:q4=0.475×26×1.05+2.5×0.95=14kN/m 第2章挂篮各部件截面特性 2.1 截面特性 构件材料截面积 (mm2) 惯性矩(mm4) 截面图 I x I y

盖梁侧模板计算书

梁侧模板计算书 计算依据: 1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 承04k c4k 1×[1.35×0.9×34.213+1.4×0.9×2]=44.089kN/m2 下挂部分:正常使用极限状态设计值S正=G4k=34.213 kN/m2 三、支撑体系设计

左侧支撑表: 模板设计剖面图四、面板验算

梁截面宽度取单位长度,b=1000mm。W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4。面板计算简图如下: 1、抗弯验算 q1=bS承=1×44.089=44.089kN/m q1静=γ0×1.35×0.9×G4k×b=1×1.35×0.9×34.213×1=41.569kN/m q1活=γ0×1.4×υc×Q4k×b=1×1.4×0.9×2×1=2.52kN/m M max=0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×41.569×0.32+0.121×2.52×0.32=0.428kN·m σ=M max/W=0.428×106/37500=11.407N/mm2≤[f]=15N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 q=bS正=1×34.213=34.213kN/m νmax=0.632qL4/(100EI)=0.632×34.213×3004/(100×10000×281250)=0.623mm≤300/400=0.75mm 满足要求! 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态

桥梁盖梁抱箍法施工方案

盖梁抱箍法施工方案 一、工程概况 某大桥桥梁左幅起讫桩号:K780+891.5~K781+722.8。桥梁跨 径组成为:2×(6×20)+3×(5×20)+(62+110+62)+2×25m,桥梁全 长831.3m。 某大桥桥梁右幅起讫桩号:K780+891.5~K781+728.5。桥梁跨 径组成为:2×(6×20)+3×(5×20)+(62+110+62)+(18+20+18)m, 桥梁全长837.0m。 本桥1#-5#、7#-9#、31#右幅、32#右幅墩墩径为φ1.3m,盖梁 尺寸为:长9.79m(7.39m)、宽1.6m、厚(0.7+0.6)m;6#墩墩径 为φ1.3m,盖梁尺寸为:长9.79m(7.39m)、宽1.8m、厚(0.7+0.6)m;10#、11#、13#-16#、18#-21#、23#-26#墩墩径为φ1.4m,盖梁 尺寸为:长9.79m(7.39m)、宽1.6m、厚(0.7+0.6)m;12#、17#、22#墩墩径为φ1.4m,盖梁尺寸为长9.79m(7.39m)、宽 1.8m、厚(0.7+0.6)m;31#左幅墩墩径φ1.4m,盖梁尺寸为长9.79m(7.39m)、宽1.7m、厚(0.75+0.65)m。 二、编制依据 (1)《两阶段施工图设计》(第三册)。 (2)《土建工程施工招标文件》。 (3)项目实施性施工组织设计。 (4)我国现行的公路工程设计、施工规范、工程质量评定验收 标准及安全技术规程。 (5)我单位的以往类似桥梁施工经验。 三、施工进度计划

计划施工时间:2012 年4 月15 日~2012 年6 月30 日 四、劳动力配置 序号工种数量/姓名序号工种数量/姓名 1 技术负责人 1 6 技术员 1 2 试验负责人 1 7 测量负责人 1 3 现场负责人 1 8 钢筋工10 4 模板工8 9 砼工 6 5 机械工 4 10 杂工 2 五、施工方案及主要施工工艺 (1)施工准备 桥墩施工完成后,根据盖梁设计标高返算出抱箍钢带下缘在墩柱的确切位置,并做好标记,以便抱箍准确就位。 为方便盖梁底模的安装,在浇注混凝土时,墩柱顶混凝土标高按比设计标高高5cm 控制。 (2)墩柱顶凿毛 待墩柱混凝土达到设计强度的75%以上后,对墩柱顶进行凿毛处理,凿除顶部的水泥砂浆和松弱层,凿毛至新鲜混凝土,并用高压 风吹干净。标高控制在比设计标高高3cm 左右,以便于安装盖梁底模。 (3)测量放样 在盖梁施工前,对墩柱进行施工测量,作为安装盖梁底模的依据。墩柱施工测量与控制的内容包括:墩柱中心位置测量、立柱顶高程测量。墩柱中心测量采用全站仪进行测量;高程测量是根据施工中设立的临时水准点,用水准仪直接进行,也可以三维坐标控制测量。 (4)盖梁模板加工及安装

墙身木模检算书

商鼎路桥墙身木模板检算书 1、砼侧压力 F1 = 0.22 r c t0β 1 β 2 V1/2 = 0.22 ?25? 200/(30+15) ?1.0 ? 1.15 ? 2.51/2 = 44.45 kN/m2 F2 = r c h = 25 ? 6.5 = 162.5 kN/m2 砼侧压力选用较小值采用67.62 kN/m2 2、竖肋检算 木模背肋加固型式采用:竖肋为10×10cm方木、间距35cm; 横肋为5#双槽钢、间距50cm。 横肋间方木按连续梁均布荷载进行检算。 q = 44.45 ? 0.35 = 15.56 kN/m M = ql2 / 10 = 15.56 ? 0.52 /10 = 0.389kN ?m σ = M /W = 0.389/ 1/6 ?100 ?1002= 2.34Mpa < [ 11.6Mpa] 满足要求。 f = ql4/ 150 E?I = 15.56? 5004 / 150? 9?103? 1/12? 100 1003 = 0.087mm < l/400 [1.25mm] 满足要求。 3、横肋检算

横肋双槽钢按集中荷载进行检算。 F = 44.45 ? 0.5 ?0.35 = 7.78 kN M = Fl /4 = 7.78 ? 0.7/ 4 = 1.36 kN? m σ = M /W = 1.36 kN? m/ 2 ? 10.4cm3 = 65.4 Mpa< [ 140Mpa] 满足要求。 f = Fl3/ 48 E?I = 7.78 ? 0.73 /48 ? 2.0×105?2 ?26 = 0.54mm < l/400 [2.0mm] 满足要求。 4、面板检算 面板采用15mm厚竹胶板,按均布荷载进行检算。 q = 44.45 ? 0.5 =22.23 kN/m M = ql2 / 10 = 22.23 ? 0.252 /10 = 0.139kN ?m σ = M /W = 0.139/ 1/6 ?500 ?152 =7.5Mpa < [ 11.0Mpa] 满足要求。 f = ql4/ 150 E?I = 22.23? 2504 / 150? 10?103? 1/12? 500 ?153 = 0.42mm < l/400 [0.625mm] 满足要求。 5、对拉杆检算 采用¢16Ⅰ级钢。 单根拉杆所受的力:F1 = 44.45 ? 0.5 ?0.35 = 7.78 kN

2020年穿心棒法盖梁施工计算书(工字钢)

作者:非成败 作品编号:92032155GZ5702241547853215475102 时间:2020.12.13 托担法盖梁施工计算书 一、工程概况 盖梁设计尺寸: 双柱式盖梁设计为长11.95m,宽2.1m,高1.6m,混凝土方量为38.35方,两柱中心距6.95m。盖梁如图所示: 预埋直径110mm 硬质PVC管,较高立柱根据高差来进行标高调整,保证两预留孔处于同一个标高,施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调; 2)插入钢棒:柱顶插入一根直径为9cm,长度为300cm的钢棒,作为主梁工字钢支撑点,钢棒外伸长度一致; 3)安装固定装置和机械式千斤顶。

4)吊装主梁工字钢,利用φ25精轧螺纹钢,夹紧主梁工字钢,上铺I12.6工字钢作为分配梁; 5)拆除钢棒,封堵预留孔:盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土封堵。 三、受力计算 1、设计参数 1)I12.6工字钢 截面面积为:A=1810mm2 截面抵抗矩:W=77×103mm3 截面惯性矩:I=488×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢,抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ]=215Mpa。2)主梁工字钢 横向主梁采用2片45b工字钢。 截面面积为:A=11100mm2 截面抵抗矩:W=1500×103mm3 截面惯性矩:I=33760×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 3)钢棒 钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45),

截面面积为:A=3.14×452=6362mm2, 抗剪强度设计值[τ]=125Mpa。 2、荷载计算 1) 混凝土自重荷载(考虑立柱混凝土重量) W1=38.35×26=444.3kN; 2)支架、模板荷载 A、2片I45b组成主梁,长12m,纵向工字钢长4.5m,间距30cm。W2=12×0.874×2+0.142×4.5×(11/0.3)=54.3kN; B、定型钢模板,重量由厂家设计图查询得到。 W3=6800×10=68kN; 3)施工人员、机械重量。 按每平米1kN,则该荷载为: W4=12×2×1=24kN; 4)振捣器产生的振动力。 盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力2kN。 施工时振动力:W5=2×3=6kN; 总荷载:W=W1+1 W2+ W3+ W4+ W5=1153.4kN 5)荷载集度计算 横桥向均布荷载集度:q h=W/12=96.1kN/m; 顺桥向荷载集度取跨中部分计算:q z= q h/1.8=96.1/1.8=53.4kN/m

盖梁抱箍法施工设计计算书

盖梁抱箍法施工设计计算书 一、设计检算说明 1、计算原则 (1)在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。 (2)综合考虑结构的安全性。 (3)采取比较符合实际的力学模型。 (4)尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。 2、贝雷架无相关数据,根据计算得出,无资料可附。 3、对部分结构的不均布,不对称性采用较大的均布荷载。 4、本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量。以做安全储备。 5、抱箍加工完成实施前,必须先进行压力试验,变形满足要求后方可使用。 二、侧模支撑计算 1、荷载计算(按最大盖梁) 砼浇筑时的侧压力:P m =K 丫h 式中:K---外加剂影响系数,取 1.2 ; Y--砼容重,取26kN/m 3; h--- 有效压头高度。 砼浇筑速度v按0.3m/h,入模温度按20 C考虑。 则:v/T=0.3/20=0.015<0.035 h=0.22+24.9v/T=0.22+24.9 X 0.015=0.6m P m= K yh=1.2 X 26 X 0.6=19kPa 砼振捣对模板产生的侧压力按4kPa 考虑。 则:P m=19+4=23kPa 盖梁长度每延米上产生的侧压力按最不利情况考虑(即砼浇筑至盖梁顶时) P=P m X(H-h)+P m X h/2=23 X 2+23 X 0.6/2=53.9kN 2 、拉杆拉力验算 拉杆(0 20圆钢)间距1.2m , 1.2m范围砼浇筑时的侧压力由上、下两根拉杆承受。则有:(y= (T1+T2)/A=1.2P/2 n2 =1.2 X 53.9/ (2 nXO.01 2)=102993kPa=103MPa<[ c]=160MPa(可) 3 、竖带抗弯与挠度计算 设竖带两端的拉杆为竖带支点,竖带为简支梁,梁长l0=2.2m ,砼侧压力按均布荷载 q0 考虑。 竖带[14b的弹性模量E=2.1 x 105MPa;惯性矩lx=609.4cm 4;抗弯模量Wx=87.1cm

盖梁计算书

盖梁计算书一、计算说明、参数本标段盖梁累计71个,均为双柱盖梁。总体分一般构造盖梁和框架墩盖梁(即预应力盖梁)两种。其中一般构造盖梁种尺寸。普通盖梁采用C35土,框架墩盖梁采用C50混凝土。一般构造盖梁共18个;15.736*2.1*1.5个;11.2*2.2*1.6共12个;11.595*2.2*1.6共18个,适用于松林大桥5#墩; 24.2*2.4*2.2个,适用于松林大桥4#、6#墩。由于11.2*1.9*1.4(1.595*1.9*1.4为斜交)盖梁具有代表性,故以下计算按11.2*1.9*1.4盖梁进行受力计算分析。盖梁采用大块定型钢模板施工方法。模板设置横加劲楞,横向加劲楞直接焊接在模板上;竖向][12加劲楞则布置在外侧,间距为0.8m,且其上安装对拉螺杆。计算参数:A3钢强度设计值:抗拉、抗压、抗弯:[σ]=12.5KN/cm2二、计算依据和参考资(1)揭阳至惠来高速公路A7标合同段两阶段施工图设计(2)公路桥涵施工技术规范(JTJ041-2000)(3)公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025-86)(4)路桥施工计算手册.人民交通出版社.2002(5)公路桥涵施工技术规范实施手册.人民交通出版社.2002(6)机械工程师手册.机械工业出版社.2004三、模板计算荷载分项系数是在设计计算中,反映了荷载的不确定性并与结构可靠度概念相关联的揭惠高速公路A7一个数值。对永久荷载和可变荷载,规定了不同的分项系数。永久荷载分项系数γG:当永久荷载对结构产生的效应对结构不利时,对由可变荷载效应控制的组合取G=1.35。当产生的效应对结构有利时,—般情况下取γG=1.0;当验算倾覆、滑移或漂浮时,取γG=0.9;对其余某些特殊情况,应按有关规范

围护桩(26m)检算书

京杭运河围护桩(26m)深基坑支护设计 ---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ] ---------------------------------------------------------------------- 排桩支护 ---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ] ----------------------------------------------------------------------

---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 附加水平力信息 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ] ----------------------------------------------------------------------

盖梁支架法计算书

附件5 支架法计算书 二道窝铺大桥最大的盖梁为C30钢筋砼,总方量为36.03m3,砼容重取25KN/m3。采用Φ48×3.5mm钢管,碗扣式满堂支架进行盖梁现浇,立杆、纵杆间距60cm,横杆步距为100cm,布置结构如图所示: 1、荷载大小 ⑴施工人员、机具、材料荷载取值: P1=2.5KN/㎡ ⑵混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载取值: P2=2.5KN/㎡ ⑶盖梁钢筋混凝土自重荷载: ①变截面处: P31=30.625KN/㎡ ②均截面处:

P 32=40KN/㎡ ⑷模板支架自重荷载取值: P 4=1.5KN/㎡ 2、均截面处满堂支架受力检算 底板均截面处碗扣式脚手架布置按顺平行盖梁方向间距60cm ,垂直盖梁方向间距60cm ,顺桥向排距60cm ,顺桥向步距100cm ,均截面处脚手架每根立杆受力如下: ①施工人员、机具、材料荷载: N Q1= P 1A=2.5×0.6×0.6=0.9KN ②混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载: N Q2= P 2A=2.5×0.6×0.6=0.9KN ③钢筋混凝土自重荷载: N G1= P 32A=40×0.6×0.6=14.4KN ④模板、支架自重荷载: N G2= P 4A=1.5×0.6×0.6=0.54KN 按规范进行荷载组合为: N=(N G1+ N G2)×1.2+(N Q1+ N Q2)×1.4=(14.4+0.54)×1.2+(0.9+0.9)×1.4=20.448KN 则底板均截面处满堂支架单根立杆承受压力大小为:20.448KN 支架为Φ48×3.5mm 钢管,A=489mm 2 钢管回转半径为:I=4/)22(d D =15.8mm ⑤强度验算: σ=N/A=20448/489=41.82MPa <f (钢管强度值f=205 MPa ),符合要求。

盖梁抱箍法施工及计算4工字钢

江门市滨江新区规划四路 K0+516.157大桥盖梁抱箍施工方案 编制: 审核: 日期:

盖梁抱箍法施工及计算 目录 第一部分盖梁抱箍法施工设计 一、施工设计说明 二、盖梁抱箍法结构设计 三、主要工程材料数量汇总表 第二部分盖梁抱箍法施工设计计算 一、设计检算说明 二、侧模支撑计算 三、横梁计算 四、纵梁计算 五、抱箍计算

第一部分盖梁抱箍法施工设计图 一、施工设计说明 1、概况 江门市滨江新区规划四路K0+516.157大桥长120米(6×20米),全桥共有5个桥墩,共20条墩柱,墩柱上方为盖梁,共5个盖梁。每个盖梁长25.5572m,宽1.6m,高1.20m的钢筋砼结构,墩柱盖梁施工拟采用抱箍法施工。 图1-1 盖梁正面图(单位:cm) 2、设计依据 (1)交通部行业标准,公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025-86) (2)《公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025-86)》 (3)《机械设计手册》 (4)《建筑施工手册》(第四版)

(5)桥梁施工经验。 二、盖梁抱箍法结构设计 1、侧模与端模支撑 侧模为为15mm厚的胶合板,背带肋条为10×10cm方木,间距30cm,在竖肋外设2[4槽钢背带。背肋高1.3m;在背带上按间距40cm设φ14的栓杆作拉杆(共3排),在侧模与底模连接处设6×6角钢,角钢与背带平行。 2、底模支撑 底模为钢模,模板厚度为δ2.5mm,设纵向肋条(肋条:3×3cm),肋条间距20cm。在底模下部采用间距30cm的2[8#槽钢,2根槽钢焊接牢固。横梁长2.7m(超出部分作支模、挂网、操作平台用)。盖梁悬出端底模下设三角支架支撑,三角架放在横梁上。横梁底下设纵梁。 3、纵梁 纵梁采用2根I45b工字钢。两根工字钢位于墩柱两侧,中心间距100cm,工字钢间用φ20钢筋对拉连接,间距为3m。工字钢连接处采用高强螺栓与焊接相结合。 (1)、力学性能指标。 查《简明施工计算手册》、《钢结构设计规范》GB50017-2003得I45b工字钢的截面特性(I截面惯性矩;W截面抵抗矩): E=2.6×105MPa;W x =1500.4cm4;I X =33759cm4;A=111.4cm2;S X =887.1cm; [σ]=215MPa;[τ]=125MPa;d=13.5mm,每延米重887.1Kg (2)、梁长27m,位于墩柱两侧。 4、抱箍

盖梁模板设计计算书

盖梁模板设计计算书 一、概述 本合同段盖梁共有74个,按下接墩柱直径的不同可分为5种,其中下接φ1.3墩柱盖梁宽度有1.5m、1.6m两种,故共有6种不同的盖梁型式,其中每一种盖梁其它尺寸又有不同,详见附表:盖梁尺寸表。 针对盖梁种类多的情况,对质量要求与经济性进行综合考虑,拟对所有盖梁正侧模加工钢模,其余加工木模。 二、正侧模设计 1、正侧模尺寸及结构形式选定 正侧模高度分为1.35m、1.75m两种,1.35m高模板长度分为4.5m、1.5m两种,1.75m高模板长度分为4.5m、1.5m 两种。面板采用5mm厚钢板,紧贴模板的竖向小肋用□5×60扁钢,间距为300mm,横肋用[8槽钢,间距为500mm,对拉螺杆处竖向大肋用2[10槽钢,间距为1m。 2、模板荷载计算 (1)采用《简明施工计算手册》P310页推荐公式计算新浇普通砼作用于模板的最大侧压力,由该公式可以看出,最大侧压力与砼浇筑速度V、盖梁总高度H呈单调递增函数关系,故选取9#桥盖梁作为计算对象(高度较大,平均平面面积较小)。 砼浇筑速度:按每小时浇筑40m3计算,砼平均浇筑速度V=3.10m/h。砼的入模温度假定为10℃,K S取1.15,K W1.2 1500 1500 P m=4+ · Ks·Kw·3√V =4+ ×1.15×1.2×3√3.10 T+30 40 =79.46Kpa P m=25H=25×1.5=37.5Kpa 取P m=37.5Kpa

(2)振捣砼时产生的荷载取4.0Kpa。 (3)荷载组合:依据《公路桥涵施工技术规范》第8.2.2条规定:计算强度荷载P1=37.5 +4.0=41.5Kpa; 验算强度荷载P2=37.5Kpa。 3、面板计算 Lx/Ly=500/300=1.6 按双面板计算,选面板三面固定、一面简支的最不利情况计算。 (1)强度计算 先计算M max 查《建筑工程模板施工手册》 W=0.00249 M x=0.0384 M y=0.0059 M x0=-0.0814 M y0=-0.0571 取1m 宽板条作为计算单元,最大强度计算荷载为: q=41.5×103×10-6×1=0.0415N/mm M x·max=M x0·ql2=-0.0814×0.0415×3002=-304.029N·mm 面板的截面系数 W=1/6bh2=1/6×1×52=4.167mm3 查《建筑工程模板施工手册》P498知: M max 304.029 σmax===72.96N/mm2<[σ] V x·W x 1×4.167 =145N/mm2 其中V x=1(截面塑性发展系数) (2)刚度验算 F=P1=0.0375N/mm2 h=300mm

碗扣式脚手架检算书

附件10 沙井-南站立交桥支架检算书 1.工程概况 沙井-南站立交下穿铁路框架桥结构形式为(13.7+9.5+13.7)m三孔连续框架,顶板厚度0.8m,边墙厚度0.8m,底板厚度1.0m,框架净空分两种,9.7m和10.5m,框架桥主体采用C40混凝土,抗渗等级不低于P8。框架桥先施工底板,然后采用支架现浇法施工顶板及边墙。 2.工况分析 框架桥支架立杆采用Φ48×3.5mm钢管,立杆直接立在框架桥底板上面。立杆横向间距0.6m,纵向间距0.9m,立杆顶部加顶托,顶托上沿纵向放置Φ48×3.5mm钢管,在钢管上放置10*10cm方木分配梁,间距0.3m 一道,分配梁上铺1.8cm厚竹胶板作为顶板底模,碗扣式脚手架横杆步距1.2m,根据框架高度共设置6~7层,最底层及顶层根据现场情况调节,但最大间距不超过1m。为保证支架整体稳定性,横向对称增加4道剪刀撑。边墙模板同样采用1.8cm厚竹胶板,分配梁采用10*10cm方木,间距0.3m 一道,竖向横梁采用双拼[10槽钢,沿竖向1.0m设置一道,横向采用Φ22圆钢拉杆对拉,与槽钢接触部位10*10*1cm厚钢垫板,拉杆纵向1.0m设置一道。 3.荷载计算 查《公路桥涵施工技术规范》、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》,荷载取值如下所示: (1)C40钢筋混凝土自重取25kN/m3。 (2)倾倒及振捣混凝土荷载取4kN/m2。

(3)人群机具荷载取1.0kN/m 2。 (4)木胶合板自重取0.3kN/m 2。 材料力学性能参数如下表所示: 4.顶板支架检算 4.1顶板竹胶板 侧模面板采用18mm 厚竹编胶合模板,直接搁置于方木上,按连续梁考虑,取单位长度(1.0m )板宽进行计算。 4.1.1荷载组合 m kN q /3.310.1)0.10.4(4.10.1)3.08.025(2.1=?+?+?+??= 4.1.2截面参数及材料力学性能指标 3522104.5018.061 61m bh W -?=?== 3733109.4018.012 1 121m bh I -?=?== 竹胶板的有关力学性能指标按《竹编胶合板》(GB13123)规定的Ⅱ类一等品的下限值取:[σ]=12Mpa, E=9.6×103Mpa 方木分配梁间距30cm ,考虑此处荷载较大,取L=0.3m ,计算跨距0.2m 。 (1)强度 m kN l q M ?=?125.010 2.03.31102 1max 2== []Mpa Mpa m m N W M 123.2104.510251.03 53max =≤=???-σσ== 满足要求

盖梁抱箍受力验算

无支架抱箍施工检算 一、检算编制依据 1、惠兴高速公路惠水至镇宁第十九合同段两阶段施工图设计; 2、交通部行业标准公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ 025-86); 3、交通部行业标准公路桥涵施工技术规范(JTJ 041-2000); 4、桥梁施工常用数据手册(人民交通出版社张俊义编); 5、路桥施工计算手册人民交通出版社; 6、公路施工手册,桥涵(上、下册)交通部第一公路工程总公司; 7、盖梁模板厂家提供的有关模板数据; 8、我单位有关桥梁的施工经验总结。 二、工程概况 ZK188+350山帽坡大桥共有中系梁3个,盖梁5个。墩柱中系梁单个长4.3m,宽1.2m,高1.4m,混凝土方量为7.22m3;盖梁单个长10m,宽2.0m,高1.5m,混凝土方量为29.14m3。 三、施工方案 由于本桥桥墩大部分位于山坡上及山谷中,多数墩为高墩,为保护原有地貌的尽可能少的破坏,本桥盖梁采用无支架抱箍法施工。抱箍为圆形,高度0.4m。 盖梁施工重量大于墩柱中系梁施工重量,且盖梁、系梁无支架抱箍支撑方法相同,因此若盖梁抱箍验算合格,则墩柱中系梁抱箍验算亦合格。依据以上原则,本检算方案只验算盖梁无支架抱箍施工方案是否和合理安全。 1.侧模和端模 侧模和端模模板为钢模板,面模厚度为5mm,肋背架槽钢2-[10,横向肋槽钢[8,竖向肋扁钢-70x10;侧模共重:3280kg,端模共重:1628kg。 2.底模 底模为钢模板,面模厚度为5mm,背架槽钢2-[10,横向肋槽钢[8,竖向

肋扁钢-70x10。底模共重:1160kg 。 3.模板支撑 盖梁底模下采用20cm ×20cm ×400cm 的方木作为横梁,间距0.30cm 。横梁放置在I40b 工字钢上,I40b 工字钢为受力主梁。 4.抱箍 抱箍采用两块半圆弧形钢板制成,钢板厚:12mm ,高0.4m ,抱箍牛腿钢板厚20mm ,宽25cm ,采用16根M22高强度螺栓连接。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力,在墩柱与抱箍间设置3mm 橡胶垫。 盖梁抱箍施工立面示意图1(未示支架) 5.防护栏杆和工作平台 栏杆采用Φ50的钢管搭设,在横梁上每隔3.1m 设一道1.2m 的钢管立柱,竖向件隔0.5m 设一道横杆,扫地杆距平台地面高度为30cm 。钢管之间采用扣件连接,栏杆为围蔽安全滤网。工作平台设在横梁悬出端,在横梁上铺设2cm 厚的木板,木板与横梁之间采用铁丝扎牢。 钢抱箍 底模纵梁I40b 工字钢 墩身 钢模板 底模横梁 20×20×400方木 φ=1600

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