浅谈电梯对重缓冲器的标识

浅谈电梯对重缓冲器的标识

摘要:《电梯监督检验和定期检验规则—曳引与强制驱动电梯》TSG T7001-2009对部分检验项目描述简短，导致部分检验人员对其不理解或者理解出现偏差。本文对电梯对重缓冲器的标识进行详细的讲解，希望可以提高大家对这一检验项目的理解。

关键词:电梯;对重;缓冲器;顶部空间

1.引言

《电梯监督检验和定期检验规则—曳引与强制驱动电梯》TSG T7001-2009自2010年4月1日起施行以来，部分检验人员对其部分检验项目规定的理解出现了偏差。检验项目3.16缓冲器的第五项如此描述：对重缓冲器附近应当设置永久性的明显标识，标明当轿厢位于顶层端站平层位置时，对重装置撞板与其缓冲器顶面间的最大允许垂直距离；并且该垂直距离不超过最大允许值。最大允许垂直距离应该是一个范围，用两道横线进行标识。

2.具体分析

图1 电梯结构图

最大允许垂直距离与上极限开关的位置和轿厢的顶部空间有关。这两个检验项目的相应要求如

下：

(一) 极限开关

井道上下两端应当装设极限开关，该开关在轿厢或者对重（如有）接触缓冲器前起作用，并且在缓冲器被压缩期间保持其动作状态。在电梯中，极限开关分为上极限开关和下极限开关。电梯在顶层端站平层时，上极限开关不起作用，只有电梯继续上升，上极限开关才能动作，上极限开关动作后，电梯停止运行，此时的轿厢地坎高于层门地坎，轿厢地坎与层门地坎的距离我们称为上极限距离h1。根据检验规则的要求，对重撞板与对重缓冲器端面线之间的距离(简称对重缓冲距)h2必须大于上极限距离h1，才能满足上极限开关在对重接触缓冲器前起作用，因此，图1中的标识线1就是对重最大允许垂直距离标识的一道横线。

(二)轿厢顶部空间

当对重完全压在缓冲器上时，应当同时满足以下条件：

a. 轿厢导轨提供不小于0.1+0.0352v（m）的进一步制导行程；

b. 轿顶可以站人的最高面积的水平面与位于轿厢投影部分井道顶最低部件的水平面之间的自由垂直距离不小于1.0+0.0352v（m）；

c. 井道顶的最低部件与轿顶设备的最高部件之间的间距（不包括导靴、钢丝绳附件等）不小于

0.3+0.0352v（m）,与导靴或滚轮、曳引绳附件、垂直滑动门的横梁或部件的最高部分之间的间距不小于0.1+0.0352v（m）；

由上述要求可知，对重完全压缩在缓冲器上，电梯轿厢的顶部空间也必须满足要求，因此，轿厢从撞到上极限开关的位置还可以继续向上运动，对重继续向下运动，直到对重完全压缩缓冲器。这是否意味着图1中缓冲器完全压缩端面线就是对重最大允许垂直距离标识的另一道横线那？答案是错误的，从上面的分析可知，图1中的标识线1是对重的最低标识线。从轿厢顶部空间的要求可知，除了满足的顶部空间要求外，轿厢从顶层端站可以向上运行一段距离h3，对重可以向下运行同样的距离h3，此时对重完全压缩缓冲器。如图1所示，从对重的完全压缩端面线向上距离h3的标识线2才是对重最大允许垂直距离标识另外的一道横线。

在电梯监督检验的过程中，按照重要项目对电梯对重缓冲器的标识进行检验，其目的是在定期检验中，方便检验人员来判断电梯顶部空间和上极限距离与对重缓冲距之间的关系是否满足要求。在定期检验中，只要对重撞板位于标识线1和标识线2之间时，就可以判断电梯顶部空间和上极限距离与对重缓冲距之间的关系满足要求。

电梯在使用的过程中，曳引钢丝绳会伸长。新装电梯在使用的前几年伸长的量比较大，以后伸长的量比较小。当曳引钢丝绳伸长导致对重撞板超出标识线1，就要对曳引钢丝绳进行截短，截短之后，对重撞板位于标识线1和标识线2之间时，电梯顶部空间和上极限距离与对重缓冲距之间的关系就满足要求。因此，电梯对重缓冲器的标识对电梯维保公司截短曳引钢丝绳也提供了帮助。

3.总结

检验人员正确理解《电梯监督检验和定期检验规则—曳引与强制驱动电梯》TSG T7001-2009中电梯对重缓冲器的标识，可以提高电梯检验的正确性和准确性，保证电梯顶部空间和上极限距离与对重缓冲距之间的关系满足要求，防止发生意外人身伤亡事故。

参考文献

[1] TSG T7001-2009《电梯监督检验和定期检验规则-曳引与强制驱动电梯》

[2] GB7588-2003《电梯制造与安装安全规范》

[3]秦平彦李宁主编《电梯检验员手册》北京：中国标准出版社, 2009

[4]朱昌明孙立新张晓峰冯宏景刘锡奎编著《EN81-1:1998电梯制造与安装安全规范解读》北京：中国标准出版社, 2007

针对IO的缓冲器版图设计

《集成电路版图设计》实验（二）： 针对IO的缓冲器版图设计 一．实验容 参考课程教学中互连部分的有关讲解，根据下图所示，假设输出负载为5PF，单位宽长比的PMOS等效电阻为31KΩ，单位宽长比的NMOS等效电阻为13KΩ；假设栅极和漏极单位面积（um2）电容值均为1fF，假设输入信号IN、EN是理想阶跃信号。与非门、或非门可直接调用LEDIT标准单元库，在此基础上，设计完成输出缓冲部分，要求从输入IN到OUT的传播延迟时间尽量短，可满足30MHz 时钟频率对信号传输速度的要求（T=2T p）。 二．实验要求 要求：实验报告要涵盖分析计算过程 图1.常用于IO的三态缓冲器

三、实验分析 为了满足时钟频率对信号传输速度的要求，通过计算与非门和或非门的最坏延时，再用全局的时钟周期减去最坏的延时，就得到了反相器的应该满足的延时要求，可以得到反相器N管和P管宽度应该满足什么要求。标准与非门和或非门的电容、电阻可以通过已知条件算出。由于与非门、或非门可直接调用LEDIT标准单元库，所以本设计的关键在于后级反相器的设计上（通过调整反相器版图的宽长比等），以满足题目对电路延时的要求。由于输入信号IN和是理想的阶跃信号，所以输入的延时影响不用考虑。所以计算的重点在与非门和或非门的延时，以及输出级的延时。对于与非门，或非门的延时，由于调用的是标准单元，所以它的延时通过提取标准单元的尺寸进行估算，输出级的尺寸则根据延时的要求进行设计。 四、分析计算 计算过程： （1）全局延时要求为： 30MHz的信号的周期为T=1/f=33ns； 全局延时对Tp的取值要求，Tp<1/2*T=16.7ns； （2）标准单元延时的计算：

YH26、YH27油压缓冲器设计原理及计算

YH5/640、YH26/830、YH27/1080 油压缓冲器设计原理及计算 河北东方机械厂 2006年12月10日

目录 1．油压缓冲器技术参数 (3) 2．设计原理介绍 (3) 3．产品结构分析 (4) 4．设计计算及强度校核 (5) （1）柱塞筒壁厚设计计算 （2）柱塞筒强度校核 （3）柱塞筒的稳定性校核 （4）压力缸壁厚设计计算 （5）压力缸壁厚强度校核 （6）压力缸焊缝强度校核 （7）导向套强度校核 （8）挡圈强度校核 （9）复位弹簧设计计算 （10）地脚螺栓强度校核

一、油压缓冲器技术参数见表1 表1 二、设计原理介绍 油压缓冲器是利用液体流动的阻尼，缓解轿箱或对重的冲击，具有良好的缓冲性能。油压缓冲器受到撞击后，液压油从压力缸内腔通过节流嘴与调节杆形成的环状孔隙进入柱塞筒的内腔，见图1，液压油的流量由锥形调节杆控制。随着柱塞筒的向下运动，节流嘴与调节杆形成的环状孔隙逐渐减小，导致制停力基本恒定，在接近行程末端时减速过程结束。在制停轿箱或对重过程中，其动能转化为油的热能，即消耗了轿箱或对重的动能。 排油截面积的设计：油压缓冲器的制动特性主要取决于排油截面的设计。合理地设计排油截面将使缓冲过程平稳，冲击力小。在节流嘴内孔确定的情况下，改变调节杆的锥度可达到合理的排油截面。应用流体力学原理可计算出合理的排油截面，从理论上计算出来的调节杆是一连续变

化的曲面，与锥面接近，但加工和测量比较困难。调节杆的实际锥度需要通过大量的试验后才能定型，以便达到最佳效果。 图1 三、产品结构分析 YH5/640、YH26/830、YH27/1080: 结构与我厂现有定型产品的结构基本相同，复位弹簧放在柱塞筒的内部，油标放在压力缸的侧面。该产品设计时采用全封闭结构，缓冲器作用期间无向外泄漏液压油的现象。缓冲器顶部装有密封螺塞部件，起到单向阀的作用（此项技术在我厂的定型缓冲器产品中已经采用，并获得国家专利），在缓冲器受到撞击时柱塞筒向下运动，此时密封螺塞部件受到内腔压力的作用而保持关闭的状态，当缓冲器复位时，在复位弹簧的作用下，柱塞筒向上运动，接近复位末端时单向阀打开，使缓冲器完全复位，具体结构见图2。 缓冲器的注油方式和油位检查：旋下密封螺塞部件和螺塞，从顶部注入液压油，然后用油标测量油位，油位应在油标上、下刻线之间，旋紧螺塞和密封螺塞部件。

关于电梯液压缓冲器的设计及参数研究

关于电梯液压缓冲器的设计及参数研究 第21卷第5期 2008年9月 机电产品开发与新 Development&InnovationofMachinery&ElectricalProducts VOI,21,NO.5 关于电梯液压缓冲器的设计及参数研究 蔡平安.一.张珂 (1.沈阳建筑大学交通与机械工程学院,辽宁沈阳110168;2.沈阳博林特电梯有限公司,辽宁沈阳110161) 摘要:新型电梯液压缓冲器,能使质量大,速度高的电梯以合理减速在设定的距离内安全制动.本文 推导出液压缓冲器在最佳受力状态时节流孔变化函数和复位弹簧的计算方法,并分析其它参数 对缓冲器性能的影响. 关键词:电梯缓冲器;节流孔;复位弹簧 中图分类号:TP27文献标识码:A文章编号:1002—6673(2008)05—065—03 0引言 人们生存空间的不断拓展,使高层,超高层建筑日

益增多.电梯的应用越来越普遍,对电梯的要求也越来 越高,电梯的速度变得越来越快,电梯坑道的建筑空间 也要改变.电梯用缓冲器的行程随着电梯速度的增加要成平方的增加.这样电梯底坑就要随之加深,造成了建 筑空间的很大浪费川. 一 般电梯缓冲器采用弹簧或者柱塞复位,其复位弹 簧的高度将占用缓冲器总体高度中相当大的一部分.为了节约空间,降低缓冲器的有效高度,我们研究一种利 用活塞式蓄能器复位的适用于高速冲击的缓冲器.缓冲器主要实现缓冲和复位两个功能过程,所设计的新型缓冲器是采用蓄能器在缓冲过程中储存的能量来实现柱塞复位的.在相同的制停条件下,这种缓冲器缓冲作用的 时间短,大部分的动能通过蓄能器转化为油液的内能储存,另一部分通过节流作用转化为热能消耗掉.在理论上.最好的节流方式是梯形凸台和多孔式.在此必须 考虑结构,功能,成本等各方面因素,从理论设计上确 定缓冲性能最优方案,采用径向分布节流小孔来实现缓冲过程的节流.尽管活塞式蓄能器反应不像皮囊式灵敏,缸体加工和活塞密封性能要求较高,但通过设计, 可以实现缓冲器结构上的一体化,使成本降低,结构紧凑.因此,最终选用活塞式蓄能器.

电梯设计计算书汇总

ZFTG1600/3.0-JX(VVVF)乘客电梯 设计计算说明 ZFTG1600/3.0-JX(VVVF)绿色节能永磁同步无齿轮电梯，是经国家特种设备管理局批准研制的 通过引进国外先进技术，经过消化吸收后，采用优化设计而成，具有国内先进水平。有加减速度曲线圆滑、乘座电梯舒适感好、运行平稳、速度快噪音低、环保节能等优点。我们的电梯采用日本富士电机公司出产的电梯专用变频器：LEFT型，功率37KW。控制系统采用32位微机控制，主要控制原器件选用日本富士电机公司（FUJI ERECTRIC）的产品。轿厢是用板式压制的结构件，强度高、刚性好、美观大方。而安全件则选用经国家认可的检验所检验为合格的产品，如安全钳、限速器、门锁、缓冲器、上行保护装置等。设计的ZFTG1600/3.0-JXW(VVVF)乘客电梯特性如下。 1. 该款电梯的最大特点是：节约能原、每年可为用户节省约100天的电费，每台比传统电梯节省30%的电能。是一款以绿色节能为核心的全电脑模块化控制永磁同步无齿轮电梯。

无齿轮曳引机与有齿轮曳引机的区别在于：有齿轮曳引机的传动的方式是电动机将动力通过齿轮变速箱传动到曳引轮；而无齿轮曳引机则在设计上省略了齿轮变速箱，其传动方式是由电动机直接带动曳引轮，避免了传动过程的机械磨损和能耗。另一方面和传统的感应电动机相比，永磁电动机无需耗费电能来产生励磁，因而进一步节省了电能。永磁无齿轮曳引机具有振动小的效果， 闭环的门操作系统，开关门动作平稳。结构合理，体积小巧，重量较轻，降低了电梯对建筑结构的要求，节省了建筑的空间。 先进的技术则代表着更卓越的性能，零件少意味着成本的降低，。珠江富士在继续秉承其电梯产品安全，可靠和耐用的同时，在产品开发中应用价值工程，降低了电梯系统的成本，并将这一成果回馈给用户。更高的性价比，给客户带来实实在在的利益。在社会不断进步的今天“以人为本”的理念熔入产品设计中，产品安全可靠、乘座舒适，门光幕保护以及盲文呼梯按钮大大方便了特殊人群。 电梯润滑存在油污问题。永磁无齿曳引机无需润滑避免油垢对环境的污染。电梯系统机械性能优越。运行平稳，舒适和安静，无噪声污染。 2.采用调频、调压、调速微电脑控制的电梯，以控制电压以及周波数作连续性变化的新型方式，按照现代社会的需要和人体的生理适应需求，运用优化设计而适应人体在运行中所要的舒适感。求得理想运行优化曲线：平稳、无噪音。平层精度在±3mm之内，确保运行安全性，保证了人民的生命安全。 3.提高电梯运行速度:电梯的运行速度提高，加快了房屋的高层化，可达到30层楼以上。该电梯己进入高速度电梯挡内。

汽车电梯设计计算书

XR-500H/5000-0.5-XH 汽车电梯设计计算书 编制： 校核： 批准： 上海席尔诺电梯有限公司 2005.10

目录 一.序言 二.电梯主要技术参数 三.传动系统计算： 3.1 传动系统示意图 3.2 电动机功率计算 3.3 曳引机主要参数 3.4 曳引绳安全系数计算 3.5 曳引力计算 3.6 曳引轮径校核 四. 曳引机验算校核 五. 轿厢架计算 六. 轿厢架联接螺栓强度校核 七. 滑轮轴弯曲应力计算 八. 导轨验款算 九. 搁机大梁选用校核 十. 安全部件的选用校核 十一. 引用标准和参数资料

一.本计算中依据GBT588，GB10059和GB10060等国家标准及相关 技术资料，对交流信号按钮控制调速汽车电梯的传动系统中的主要构件和安全部件进行了设计计算和选型校核。 二.电梯主要技术参数： 1.额定载重量Q=5000Kg 2.空载轿厢自重P=5300Kg 3.额定速度s δ 5.0 m/ = 4.平衡系数 5.0 ? = 5.曳引方式2：1 6.随行电缆Kg = P200 1 7.限速器型号XSR115-09 宁波申菱 8.缓冲器型号聚氯酯缓冲器ZDA-A-14 沈阳祺盛 9.上行保护器(夹绳器2：1) 0×250 宁波奥德普 10.安全钳型号RB106 无锡南方 11.站层数2层2站 12.曳引钢丝绳规格：8 ×19S+NF-16-1500(双)右绕 13.轿厢尺寸 3000×6000×2400mm 三.传动系统计算 3.1 传动系统示意图 在P49页中 3.2 电动机功率计算

KW i QV N 6.132 45.0102) 5.01(5.05000.102)1(=??-?=-= η? 选用电机22KW 式中：N-功率 V-曳引轮节径线速度(m/s) Ψ-电梯平衡系数 η-电梯机械传动效率 i-钢丝绳绕绳倍率 3.3 曳引机的主要技术参数： 型号规格 210 驱动方式 交流双速 额定速度 0.5m/s 额定载重量 5000Kg 电动机功率 22KW/5KW 额定转速 925/210 r/min 电动机电流 48*44 A 减速比 65/2 曳引比 2：1 曳引轮节径 ?660mm 曳引轮槽数 6 曳引绳直径 ?16mm 3.4 曳引绳安全系数计算： 新标准规定，悬挂绳的许用安全系数，应按GB7588-03附录

真空吸盘设计计算

真空吸盘设计计算 真空：指在给定的空间内，气压低于一个标准大气压时的气体状态。 真空度：以标准大气压为0参考的负大气压的值，单位一般用bar。 单位：1bar=0.1MPa=100KPa 0.001bar = 0.1KPa =100Pa 抽吸量：真空产生装置的抽吸能力；在一定时间内真空装置所能产生的真空流量。单位为L/min或m3/H。 一、真空吸盘的选定顺序： 1.1）充分考虑工件的平衡，明确吸着部位以及吸盘个数、吸盘直径；由使用环境及工件的形状、材质确认 吸盘的形状、材质及是否需要缓冲器； 1.2）由已知的吸着面积（吸盘面积X个数）和真空压力求得理论吸吊力。吸盘的实际吊力应考虑吸吊方法 及移动条件和安全率； 1.3）工件的质量与吸吊力进行比较，要令吸吊力＞工件质量，计算出必要且充分的吸盘直径（吸盘面积）； 二、真空吸盘选定时的要点： 2.1）理论吸吊力由真空压力及真空吸盘的吸着面积决定，在静态条件下得出的数值，实际使用时还应根据 实际状态给予足够的余量以确保安全； 2.2）真空压力并非越高越好，当真空压力在必要情况以上时，吸盘的磨损量增加，容易引起龟裂，使吸盘 寿命变短；真空压力设定过高，不但响应时间变长，发生真空必要的能量也会增大； 2.3）当吸盘相同时，真空压力为2倍，理论吸吊力也为2倍；当真空压力相同时，吸盘直径为2倍，理论 吸吊力则为4倍；如下例： 2.4）真空吸盘的剪切力（吸着面和平行方向的力）与力矩都不强，应用时，考虑工件的重心位置，使吸盘 受到的力矩最小； 2.5）使用时不但要使移动时的加速度尽可能小，还要充分考虑风压及冲击力；若在移动时的加速度缓和， 则预防工件落下的安全性能就变高； 2.6）应尽量避免真空吸盘吸着工件垂直方向的面向上提升（垂直吸吊），不得已的情况下应考虑安全率；

毕业设计-----车钩、缓冲器缓冲装置设计

第一章绪论 车钩、缓冲器是铁路机车车辆连接与起缓冲作用的重要零部件,多用普碳钢或高强度低合金钢制成。随着铁路客运速度的不断提高和货运载重量的不断加大,对车钩、缓冲器的刚性、强度、质量、容量和耐磨性等性能要求越来越高。新品开发的周期也越来越短,专业化制造的能力也越来越强。 根据国家《中长期铁路网发展规划》,未来15 a将是我国铁路高速化发展的一个重要时期。目前正在引进国外技术先进、成熟的200km/h 动车组、300 km/h 高速客车及其制造技术，在整个过程中,采用引进与消化吸收相结合的原则,从而最终实现从零部件到整车的国产化。客车车钩、缓冲器引进后的国产化便是其中重要一环。因此,对于了解国内外机车车辆车钩、缓冲器的发展水平与动态是十分必要的。 一国内机车车辆用车钩缓冲装置的概况 货车车钩: 随着货运单列载重总量从早期的1 500 t～2 500 t ,到现在开行的10 000 t及以上,我国货车车钩从20 世纪50 年代开始至今,先后开发了2 号、13 号、16 号、17 号、13A 等型号的车钩,车钩材料也由ZG230 - 450 提升为C 级钢、E 级钢,车钩的强度水平从1 500 kN～2 300 kN 提高到了3 000kN～3 500 kN ,其连接间隙也从19. 5 mm 减小到12mm。 客车车钩:随着客运列车编组14～16 辆增加到18～20 辆,在15 号车钩的基础上,先后又开发了C级钢15C 型车钩、15X 型小间隙车钩和E 级钢密接式车钩、动车组车钩等。 随着车钩的发展,缓冲器也有了很大发展。从建国初期的2 号、3 号缓冲器开始,又先后开发了MX- 1 型橡胶缓冲器、MT - 2 型、MT - 3 型缓冲器以及大容量弹性胶泥缓冲器等产品。缓冲器的容量水平从早期的20 KJ 、35 KJ 、50 KJ 提高到了100 KJ 。 近年来,我国客运形势发生了很大的变化,特别是经过6次客运提速,在很大程度上带动了客车钩缓系统的发展。随着干线客车速度从160km/h、180 km/h 提升至200 km/h 及以上,客车钩缓也经历了15号车钩配1 号缓冲器、15C 车钩配G1 缓冲器、15X车钩配G1 缓冲器、密接式车钩配弹性胶泥缓冲器的发展过程。在动车组方面,也都基本采用了密接式车钩、缓冲器系统,正在逐步实现与国际水平的接轨。 二国际机车车辆用车钩缓冲装置概况

缓冲器最大距离计算

缓冲器最大距离计算 一般做法是： 首先：在缓冲器没有压缩前的水平面对应的井道壁（可以明显观测处）划一标识A，即缓冲器压缩后应该复位的平面位置； 第二：根据A标识，在顶部空间允许的情况下，若是蓄能型缓冲器，则在该A标识垂直距离350mm处再划一标识（表示对重缓冲距应该在这两标识之间）；若是耗能型缓冲器。则在该A标识垂直距离400mm处再划一标识；若在顶部空间不足情况下，应该根据GB7588-2003标准满足5.7.1.1的要求时，计算对重缓冲距的允许值，根据该允许值在A标识上垂直距离处再划一标识即可。 附：GB7588-2003标准5.7.1.1项： 当对重完全压在它的缓冲器上时，应同时满足下面四个条件： a)轿厢导轨长度应能提供不小于0.1+0.035υ2(m)的进一步的制导行程； b)符合8.13.2尺寸要求的轿顶最高面积的水平面[不包括 5.7.1.1c]所述的部件面积]，与位于轿厢投影部分井道顶最低部件的水平面(包括梁和固定在井道顶下的零部件)之间的自由垂直距离不应小于1.0+0.035υ2(m)； c)井道顶的最低部件与：

1)固定在轿厢顶上的设备的最高部件之间的自由垂直距离[不包括下面2]所述及的部件]，不应小于0.3+0.035υ2 (m)。 2)导靴或滚轮、曳引绳附件和垂直滑动门的横梁或部件的最高部分之间的自由垂直距离不应小于0.1+0.035υ2 (m)。 d)轿厢上方应有足够的空间，该空间的大小以能容纳一个不小于0.50m×0.60m×0.80m的长方体为准，任一平面朝下放置即可。对于用曳引绳直接系住的电梯，只要每根曳引绳中心线距长方体的一个垂直面(至少一个)的距离均不大于 0.15 m，则悬挂曳引绳和它的附件可以包括在这个空间内。当轿厢顶端平层时，对中最大的缓冲距离为：轿顶最高部件与进道顶部的距离减去缓冲器的压缩行程减去（0.3+0.035V 的平方）