无机房乘客电梯设计计算书

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目录

一、主要参数 (1)

二、曳引机选型计算 (1)

三、曳引条件计算 (2)

1、e fa的计算 (2)

2、装载工况 (3)

3、滞留工况时， (3)

4、紧急制停工况 (4)

四、曳引钢丝绳安全系数的计算 (4)

五、绳槽比压的计算 (5)

六、超速保护装置的选型 (5)

1、限速器 (5)

2、安全钳 (6)

3、轿厢上行超速保护装置 (6)

4、缓冲器 (6)

七、轿厢导轨的选择和验算 (7)

1、安全钳动作时 (8)

2、正常使用，运行 (9)

3、正常使用，装卸载 (10)

八、轿厢导轨支架连接螺栓的选择、计算 (11)

九、轿架的强度计算 (12)

十、曳引机承重梁计算 (13)

十一、轿厢有效面积 (16)

十二、轿厢通风面积 (16)

十三、井道受力 (16)

十四、电气系统选型与计算说明 (17)

参考文献 (19)

FVF —P21乘客电梯设计计算书

一、主要参数

1、额定载重量：Q=1600kg 额定速度：1.75m/s

2、提升高度：81.7m 层、站： 23/23

3、曳引比：r =1：1 曳引包角a=170°

4、轿厢净尺寸（宽×深×高） 1500mm ×2300mm ×2300mm

5、层门、轿门开门尺寸 1100mm ×2100mm

6、开门形式：右旁开（厅外看）

7、轿厢自重：P 0=1950kg ，

8、额定载重：Q=1600kg ，

9、平衡系数选：q=0.45，

10、对重质量W=P 0+qQ=1950+0.45×1600=2670（kg ）

二、曳引机选型计算

1、曳引电动机功率计算

选择无齿曳引机

η102q 1QV N ）（功率-= 式中：v ——额定速度，v=1.75m/s

当曳引比r=1:1时，η=0.695

）（）（）（kw 72.21695.010245.0175.11600102q 1QV N =?-?=-=η 2、选择曳引机

选用常熟YJ245D-1.75型曳引机，其参数如下：

额定功率N 0=26Kw ， 额定转速1440r/min ，

主轴静载11000kg ， 额定转矩3722Nm,

曳引轮节径D=650mm=0.65m ，减速比：I = 55：2

曳引钢丝绳根数与直径n 0×dr=7×φ13，8×19S+FC ，

绳轮槽形切口角β=96.5°，γ=30°

交流变压变频（VVVF ），集选控制（JX ）

3、校核

（1）功率N 0=26kw>N=21.72（kw ），通过。

（2）电动机变频调定额定转速

）（r/min 7.1414265.05575.160D r i v 06n 1=????==ππ

电动机额定转速为1440r/min ，通过。

（3）实际正常运行最大扭矩M 按超载10%计算

）（）－（）－（Nm 33161

281.965.016000.451.1r 2QDg q 1.1M n =????== M=3316Nm<额定转矩3722Nm ，通过。

（4）直径校核 D/ dr =650/13=50，通过。

反绳轮直径D’=φ520mm ，D’/ dr =520/13=40，通过。

（5）主轴最大静载荷G

）（321o o Q Q Q )qQ P )(90sin()Q 25.1P (G ++++?-++=α 式中：Q 1——曳引钢丝绳质量，Q 1=332kg ；

Q 2——补偿链质量， Q 2=166kg ；

Q 3——随行电缆质量， Q 3=193kg

)

kg (7260)193166332()

160045.01950)(90170sin()160025.11950(G =+++?+?-?+?+=G=7260kg<主轴允许静载11000kg ，通过。

三、曳引条件计算

1、e fa 的计算

式中：a ——曳引包角，a=170°=17π/18

f ——当量摩擦系数

0f sin sin 2sin 2cos 4f μγβγβπβγμ=+----=）（ 式中：μ——摩擦系数，β=96.5°，γ=30°

0001.203sin 6.59sin 305.9625.96sin 230cos 4sin sin 2sin 2cos 4f 0=?+?-?-?-?-?=+----=πγβγβπβγ）（）（ （1）装载工况时，μ=0.1

f=μf 0=0.1×2.0001=0.20001

e fa = e 0.20001π=1.8739

（2）紧急制停工况时，

0851.0101.7511.010v 11.0=+=+=μ f=μf 0=0.0851×2.0001=0.1702

e fa = e 0.1702π=1.7066

（3）滞留工况时，μ=0.2

f=μf 0=0.2×2.0001=0.40002

e fa = e 0.40002π=3.5116

2、装载工况

1.25倍的载重量，轿厢位于最低层。 此时，制动减速度a=0，井道摩擦力FR ≈0

（1）T 1=（1/r ）（P 0+1.25Q+M T rav ）g n +M s R car g n

式中

M T rav ——随行电缆的实际质量，轿厢位于最低层时，M T rav =0， M s R car ——轿厢侧曳引钢丝绳的实际质量，轿厢位于最低层

时，M s R car = (1/2)Q 1=166（kg ）

T 1=（1/1）(1950+1.25×1600+0)×9.81+166×9.81=42006（N ）

（2）T 2=（1/r ）（M cwt +M CR cwt ）g n +M SR cwt g n

式中，M cwt ——对重的实际质量，M cwt =W=2670kg

M CR cwt = Q 2=166kg

M s R cwt ——对重侧曳引钢丝绳的实际质量，轿厢位于最低层

时，对重在最高层，此时M s R cwt =0。

T 2=（1/1）×（2670+166）×9.81+0=27822（N ）

8739.1e 5098.127822

42006T T fa 21=<==

3、滞留工况时，

对重压在缓冲器上，空载轿厢在最高位置。此时，制动减速

度a=0，井道摩擦力FR ≈0。

T 1=（1/r ）（P 0+ M CR car +M T rav ）g n +M s R car g n

式中：轿厢在最高位置时，

M CR car = Q 2=166kg ，M T rav = Q 3=193kg ，M s R car =0

T 1=（1/1）（1950+166+193）×9.81+0=22652（N ）

T 2=（1/r ）M cwt g n +M SR cwt g n

式中：对重压在缓冲器上，M cwt =0，M SR cwt = (1/1)Q 1=322kg T 2=0+322×9.81=3256（N ）

5116.3e 957.6325622652T T fa 21=>==

4、紧急制停工况

（1）额载轿厢位于最低层附近，上行工况时紧急制停。

此时，P 0=1950kg ，Q=1600kg ，a=0.8m/ s 2，FR ≈0

a 2M 2

r 2r M )a 2g (M )a g )(M M Q P (r 1T pcar 2SRcar n SRcar n Trav CRcar +-+++++++=１ 式中：当轿厢位于最低层附近时， M CR car =0，M T rav =0，

M s R car =(1/2)Q 1=166kg

M pcar ——轿厢侧滑轮惯量的折算质量，M pcar =45kg

T 1=(1950+1600+0)(9.81+0.8)/1+166(9.81+2×0.8)+0+45×2×0.8 =40161（N ）

a M 2

r 2r a M )a 2g (M )a g )(M M (r 1T pcwt 2SRcwt n SRcwt n CRcwt cwt 2----+-+= 式中：当轿厢在最低层附近，对重就在最高位置附近，

M cwt =W=2670kg ，M CR cwt =Q 2=166kg ，M SR cwt =0

M pcwt ——对重侧滑轮惯量的折算质量，m pcwt =45kg

T 2=(1/1)(2670+166)×(9.81－0.8)+0－0－45×0.8=24950（N ）

7006.1e 6097.12495040161T T fa 21=<== （2）空轿厢位于最高位置附近，下行工况时，紧急制停。

此时，P 0 =1950kg ，Q=0，a=0.8m/s 2 ，FR ≈0，M cwt =2670kg M SR cwt ≈166kg ，m pcwt =45kg ，M T rav =193kg ，

M SR cwt ≈0，M p car =45kg ，M CR car =166kg

a M 2

r 2r a M )a 2g (M )a g (M r 1T pcwt 2SRswt n SRcwt n cwt +-++++=１ T 1=(1/1)×2670×(9.81+0.8)+166×(9.81+2×0.8)+0+45×0.8=30259（N ）

2a M 2

r 2r a M )a 2g (M )a g ()M M (P r 1T pcar 2SRcar n SRcar n Trav CRcar 02----+-++= T 2=(1/1)(1950+166+193)(9.81－0.8)+0－0－45×2×0.8=20732（N ）

7006.1e 4595.120732

30259T T fa 21=<==

四、曳引钢丝绳安全系数的计算

N equiv(t)=7.2

K p =(520/650) 4=0.4096，N equiv(p)=4×0.4096=1.6384

N equiv =7.2+1.6384=8.8384

D/d r =650/13=50

按公式：

]]

)dr /D (09.77log[))dr /D (N 1085.695log(6834.2[f 894.2567.8610S -?-=equiv

将N equiv =8.8384，D/d r =50，代入上式：

89.1210S ])5009.77log()508384.81085.695log(6834.2[f 894.2567.86==-???-

实际安全系数S=S 0n 0/S 1

式中，S 0——单根钢丝绳的破断拉力，S 0=74300N

S 1——钢丝绳上承受的最大拉力，

S 1=[(P 0+Q)/r+166]g n =[(1950+1600)/1+166]×9.81=36454（N ） S=（74300×7）/36454=14.27> S f =12.89，通过。

五、绳槽比压的计算

比压

v

1v 45.12sin )2/cos(8D d n S r 010++≤--?=ββπβε 24.36.59sin 5.96)2/6.59cos(8506318190410=?

-?-????=πε 09.775.1175.145.12v 1v 425.1=+?+=++ v 1v 45.120++<ε，符合要求。

六、超速保护装置的选型

1、限速器

（1） 选择XS12B 双向限速器，其技术参数为

额定速度：1.75m/s ；

上行调定动作速度2.38m/s

下行调定动作速度2.23m/s ，

正向动作钢丝绳提拉力2087N

反向动作钢丝绳提拉力317N

钢丝绳直径：φ8mm ，6×19s+NF ；

其最小破断载荷为25.7KN

绳轮节径：φ280mm

（2） 校核：

①电梯额定速度v=1.75m/s ，通过。

下行动作速度≥115%v=1.15×1.75=2.01（m/s ）

下行动作速度<1.25v+0.25/v=1.25×1.75+0.25/1.75=2.33

（m/s ）

2.01<2.23<2.33（m/s ），通过。

上行动作速度≥115%v=1.15×1.1.75=2.01（m/s ）

上行动作速度<(1.25v+0.25/v) ×1.1=(1.25×1.75+0.25/1.75)

×1.1=2.56（m/s ）

2.01<2.38<2.56（m/s ），通过。

②安全钳起作用所需力为400N ，

钢丝绳提拉力2087N>2×400N=800N ，通过；

钢丝绳公称直径φ8mm>φ6mm ，通过；

通过钢丝绳安全系数,831.12087N

25.7KN 2>== ，通过节径绳轮358

280==

2、安全钳

（1） 选择SFG-15K 渐进式安全钳，其技术参数为：

额定速度：≤1.75m/s

限速器动作速度：≤2.33m/s

总容许质量：3800kg

导轨工作面厚度：16mm

（2） 校核：

额定速度v ≤1.75m/s ，通过。

总质量：P 0+Q=1950+1600=3550（kg ）<3800kg ，通过。

电梯主轨：T90/B 型，其工作面厚度=16mm ，符合要求。

3、轿厢上行超速保护装置

利用曳引机,直接作用在曳引轮上的制动器,V ≤3.0m/s,

Q =250~1600Kg,均满足要求。

4、缓冲器

（1） 选择线性缓冲器，其行程应

>0.0674v 2=0.0674×1.752=0.206（m ）=206mm

选用JKZ03-210线性缓冲器，轿厢用2个，对重用1个。

JKZ03-210其技术参数为：

最大冲击速度：v≤2.02m/s

最大允许行程：210mm

最大缓冲质量：2500kg，

最小缓冲质量：1140kg

（2）校核：

电梯额定速度v=1.75m/s<2.02 m/s，通过。

缓冲器行程：206mm<210mm，通过；

轿厢缓冲质量：

P0+Q=1950+1600=3550kg<2500×2=5000kg，通过。

对重缓冲质量：

P0+qQ=1950+0.45×1600=2670kg<3100kg，通过。

七、轿厢导轨的选择和验算

轿厢导轨选择T90/B型电梯导轨，其主要参数：

截面积A=1720mm2,

弹性模量E=200×103Mp a，

W x=20900mm3，W y=11900mm3，

I x=1022000mm4，I y=520000mm4，

i x=25.0mm，i y=17.6mm。

轿厢载荷分布如图所示：

图中，O为轿厢导轨直角坐标系的坐标原点，

S为轿厢悬挂点，X s= 0，y s=0，（悬挂点实际在反绳轮上，

S为悬挂受力合成点）

P 为轿厢质量中心，X p =115，y p =0，

P=P 0+Q 2+Q 3=1950+166+193=2309（kg ）,

Q 为载荷质量中心，X Q =D x /8=316mm ，y Q =0mm ，Q=1600k g

f 为装卸载时，作用于轿厢上的力，X f =－975mm ，

y f =0，f=0.4 g n Q=0.4×9.81×1600=6278（N ）

C 为轿厢几何中心。

1、安全钳动作时

①弯曲应力的计算

由导向力引起的导轨在y 轴方向上的弯曲应力为：

y

y y x y P Q n 1x W M 16L F 3M nh PX QX g K F ==+=ε，，）（

由导向力引起的导轨在x 轴方向上的弯曲应力为

x x

x y x P Q n 1y W M 16L F 3M h n/2Py Qy g K F ==+=ε，，）（）（ 式中，Fx 、Fy ——导向力（导靴作用于导轨上的力）N

K 1——冲击系数，K 1=2

g n ——9.81m/s 2 ，

n ——导轨数量，n=2，

h ——轿厢导靴之间的距离，h=3530mm

M y 、M x ——弯矩 Nmm

L ——导轨支架的最大间距，L=1646mm （一般为

L=1600mm ，按L=1646mm 计算，更安全）

εy 、εx ——弯曲应力 N/mm 2（或Mpa ）

）（）（）（N 2143353021152309316160081.92nh PX QX g K F P Q n 1x =??+???=+= )kNmm (3.6491664612143316L F 3M x y =??== ）（Mpa 56.549.113.649W M y y y ===ε ）（）（）（）（N 0353020081.92h n/2Py Qy g K F P Q n 1y =?+??=+= )kNmm (01664610316L F 3M y x =??== ）（Mpa 08.360W M x x x ===ε εm =εx +εy =54.56（Mpa ）

正常使用时，许用应力εperm =165 Mpa ，安全钳动作时，

εperm =205 Mpa ，εm <εperm 符合要求。

②压弯应力εk 的计算

）（）（）（N 3834722309160081.92n P Q g K F n 1k =+??=+= εk = F k ω/A ，ω与λ值有关，λ=L/i=1646/25=66

抗拉强度为370MPa ，查表得，ω=1.36

perm k k Mpa 32.30172036.138347A F εωε<=?==）（ ③复合应力

ε≈εm +εk =54.56+30.32=84.88（Mpa ）<εperm =205 Mpa ，符合要求。

④翼缘弯曲

ε f =1.85 F x /C 2，式中C=10mm

ε f =1.85×2143/102=39.65（Mpa ）<εperm ，通过。

⑤挠度

）（mm 34.15200001020048164621437.048EI L F 7.033

y 3x x =?????==δ ）（mm 05970001020048164607.048EI L F 7.033

x 3y y =?????==δ 许用挠度δperm =5mm ，δx <δperm ，δy <δperm ，符合要求。

2、正常使用，运行

①弯曲应力，式中K2=1.2

）（N 128635302)]0151(2309)0163([160081.91.2nh

)]X X (P )X X ([Q g K F S P S Q n 2x =?-+-??=-+-= ）（N 128635302)]0151(2309)0163([160081.91.2F x =?-+-??= )kNmm (9.3691664611286316L F 3M x y =??== ）（Mpa 35.339.119.369W M y y y ===ε )N (035302)00(81.91.2nh/2)]X X (P )X X ([Q g K F S P S Q n 2y =?+??=-+-= )kNmm (01664610316L F 3M y x =??==

）（Mpa 09.200W M x x x ===

ε

εm =εx +εy =33.35+0=33.35（Mpa ）

②压弯应力

“正常使用，运行”工况，εk =0

③复合应力

ε=εm +εk =33.35（Mpa ）<εperm =205（Mpa ），符合要求。

④翼缘弯曲

perm 22x F Mpa 79.2310128685.1C 1.85F εε<=?==）（，符合要求。

⑤挠度

许用挠度δperm =5mm 。

）（mm 80.05200001020048164612867.048EI L F 7.033

y 3x x =?????==δ ）（mm 05970001020048164607.048EI L F 7.033

x 3y y =?????==δ，符合要求。

3、正常使用，装卸载

①弯曲应力

）（N 49835302)0975(6278)0115(309281.9nh

)X X (f )X X (P g F S f S P n

x -=?--+-?=-+-= 取F x 为正值，则F x =498N

)kNmm (7.153166461498316L F 3M x y =??== ）（Mpa 92.129.117.153W M y y y ===ε )N (035302081.9nh/2)y y (f )y y (P g F S f S P n y =??=-+-= ）（Mpa 09.200W M x x x ===ε ②压弯应力

εk =0。

③复合应力

ε=εx +εy +εk =εy =12.92Mpa<εperm =205Mpa ，符合要求。 ④翼缘弯曲

perm 22x F Mpa 21.91049885.1C 1.85F εε<=?==

）（，符合要求。

⑤挠度 ）（mm 31.0520000102004816464987.048EI L F 7.033

y 3x x =?????==δ ）（mm 05970001020048164607.048EI L F 7.033

x 3y y =?????==δ，符合要求。

上述三种工况下，导轨都能满足使用要求。电梯轿厢选用T 90/B 型导轨是安全的。

对重导轨选择T5KA 型电梯导轨，由于对重上没安装安全

钳，导轨受力较小，在此就不列出对重导轨的受力验算。

八、轿厢导轨支架连接螺栓的选择、计算

由上述轿厢导轨计算得出，安全钳动作时，轿厢导轨受力最大。 导向力F x =2143N ，F y =0N ，压弯力F k =38347N ，

导轨所受的最大等效作用力

F

并规定力F 作用在导轨两相邻支撑点的中间。

设导轨相邻上、下两个支架的连接螺栓的受力（单个螺栓受力）为R ，则R=（1/4）F=（1/4）×40490=10123（N ）。

（1） 单个螺栓所需预紧力

u

m R K P n T ''= 式中：K n ——可靠性系数，K n =1.2，

m’——摩擦面的数量，m’=1

u’——结合面间的摩擦因数，u’=0.4

)N (303694

.01101232.1u m R K P n T =??=''= 导轨所受的最大等效作用力F ，由各个螺栓的预紧力P T 所

产生的摩擦力来平衡。

（2） 螺栓直径 LP

T P 66.1d ε≥

式中，εLp =εS /1.4，选螺栓性能等级为8.8，其εS =640Mp a ）（Mpa 4574

.16401.4S

LP ===εε

）（mm 31.10457

3036966.1d =?≥ 取d=12mm ，则A S =84.3mm 2

（3） 校核

Mpa 457)Mpa (3.4323

.84303692.1A P 2.1LP S T L =<=?==εε 通过。

0.6εS A S =0.6×640×84.3=32371（N ）> P T =30369N

螺栓的预紧力是合理的。

九、轿架的强度计算

1、 上梁计算

（1）上梁采用Q235A 钢，εS =235 Mp a ，其截面形状如图：

其主要参数：

E=2×107 N/ cm 2，

I x =346.4 cm 4，

W x =57.7cm 3

（2）最大弯矩和最大应力

M max = A p L 12/8+ Q 1g n L 1/4

式中

1

n 0P L 8g )Q P (5A += L1——上梁支承距，L1=823mm=82.3cm

）（N/cm 5.2643.82881.9)16001950(5L 8g )Q P (5A 1n 0P =?+=+= ）

（Ncm 54688743.8281.9160083.825.2644L g Q 8L A M 21n 121P max =??+?=+=

）（）（Mpa 39.47cm /N 47394

.115546887W M 2x max max ====ε 11.1241.19235n max S ===εε安全系数 （3）上梁最大挠度

）（）（mm 321.0cm 0321.024.346102483.8281.9)16002309(EI 48L g )Q P (Y 73

x

31n 1max ==??????+=+= ）（许用挠度　mm 71.19601646960L [Y]=== Ymax = 0.321mm<[Y]= 1.71mm ，符合要求。

十、曳引机承重梁计算

1、曳引机承重梁载荷分布如图所示

承重梁由两根28#槽钢组成，受力点为A 、B 二个点，，A 点

为轿厢钢丝绳位置，B 点为导向轮中心位置。

计算作用载荷时，电梯垂直方向动载荷重量应乘以系数2，

由于两根槽钢受力，所以系数为1。

（1） A 点受力，

P W 为曳引机自重，P W =900kg

P A =[（P 0+Q+322/2）/1+ P W ]g n

=[1950+1600+900+322/2] ×9.81

=45283（N ）

（2） B 点受力，

P B = g n （Z+322/2）/1

= 9.81×(2760+166)

=28704（N ）

2、承重梁的强度和变形计算：

采用28#槽钢，其技术参数为：

εS =235Mp a ，

E=2×107 N/ cm 2=2×105N/ mm 2，

I x =3530cm 4=353×105mm 4，

W x =282 cm 3=282000mm 3，

此结构为两端固定，井道墙支撑点槽钢受力为R E 、R F 。

）（N 436682700

)9501225(28704122545283d )b a (P a P R B A F =+?+?=++= R E =P A ＋P B －R F =45283+28704－43668=30319N

剪力图Q 以及弯矩图M 见图。

)

Nmm (10892.1270028704525)9501225(270045283)525950(1225d P c )b a (d P )c b (a M 72

2222

B 22A 2E ?-=??+-?+?-=+-+-= )

Nmm (10353.2270045283)525950(1225270028704525)9501225(d P )c b (a d cP )b a (M 72

2222

A 22

B 2F ?-=?+?-??+-=+-+-= )Nm m (10822.130319122510892.1aR M M 77E E A ?=?+?-=+= )Nm m (10043.64366852510353.2cR M M 57F F B ?=?+?-=+=

由上面的数据可知A 点为危险点，

）（Mpa 61.64282000

10822.1W M 7

x A max =?==ε 64.361

.64235n max S ===εε安全系数 最大挠度,其中E=2×105N/mm 2，I x =353×105mm 4。 )

mm (35.0)52595012253(2700103531023)525950(1225452832)c b a 3(EId 3)c b (a P 2Y 2553

32

3

3A max =++???????+???=+++=

）（许用挠度mm 8.11500

2700]Y [==

Y max <[Y]=1.8mm ，符合要求。

十一、轿厢有效面积

查GB5788-2003额定重量1600kg 的轿厢最大有效面积为3.56m 2 S 0=1.5×2.3=3.45（m 2）<3.56m 2，符合要求。

十二、轿厢通风面积

轿厢上部通风孔面积

S'=35×4.5×80×2+2300×6=0.0390 m 2

%59.1%10045

.20390.0S S 0=?='≥轿厢有效面积的1% 轿厢下部通风孔面积

S ’’=2400×2×60/5=57600（mm 2）=0.0576 m 2

%35.2%10045

.20576.0S S 0=?=''≥轿厢有效面积的1% 符合要求。

十三、井道受力

1、轿厢缓冲器支座下的井道底坑地面受力[P 1]：

[P 1] =4（P 0 +Q+ 322）g n

=4（1950+1600+322）×9.81

=151937（N ）=152KN

2、对重缓冲器支座下的底坑地面受力[P 2]：

[P 2] =4（P 0 +qQ+ 138.8）g n

=4×（1950+0.45×1600+138.8）×9.81=110217（N ）=110KN

3、曳引机承重梁底面支承面的受力：

（1）[P 3]的计算，曳引机槽钢

动载荷系数为k=1.5

[P 3]=2kP E =2×1.5×21958=66KN

（2）[P 4]的计算，曳引机槽钢

[P 4]=2kP F =2×1.5×28650=86KN

（3）[P 5]的计算，轿厢槽钢

[P5]=k gn (Po+Q+68)/4

=1.5×9.81×(1950+1600+68)/4

=13.3KN

十四、电气系统选型与计算说明

1、驱动主机：

①．电梯匀速运行时功率：

电机功率P=F×V×110%/K

P：为电机功率（W）

F：为曳引力（N）

V：为轿厢速度（m/s）

K：为电梯曳引机效率

取值：K=90%

V=1.75m/s

F=1600×（1-45%）×9.81=8633（N）

P= F×V×110%/K

=8633×1.75×110%/90%

=18465（W）

当电梯以110%载荷、额定速度运行时电机功率为18465（W）；

②．电梯加速时附加功率：

P1=F1V1=aMV1

式中：P1：电梯加速时附加功率。

V1：电梯最大加速度时的最大速度（m/s）。

M：电梯轿厢质量+对重质量。

a：电梯的最大加速度。

取值：M=1950+1600+2760=6310kg.

a=0.8m/s2。

V1:电梯最大加速度的最大速度略小于电梯的额定速度,

取V1=电梯的额定速度为1.75m/s.

P1= aMV1=6310×0.8×1.75=8834(W)

因电梯以110%负载运行时，电梯电机的功率须大于

18.456kw。故须选用额定功率大于或等于18.456kw电机为电梯

的牵引电机。电梯加速时须8.834KW的附加功率，所以我们选用常熟YJ245D-1.75型曳引机，此曳引机额定功率为26KW，过载能力为200%，过载时功率超过50KW，可满足系统要求（过载功率大于18.56+8.834=27.334kw）。

2、IPM功率模块：

I=2KI 1

式中：K ：常数1.3~2取1.45

I 1：过载电流 128A

I=1.45×1.414×128=262.44A

选用三菱的第5代IPM 功率模块(PM300RLA120)，额定电流300A,额定电压1200V 。可满足系统要求。

3、接触器：

对于电源电压为AC380V 的电动机，它的额定电流约为它的功率的千瓦数的2倍，这样的估算的数值与实际差不多。

额额额额）（）

（P 07.1~25.182.0~7.08033P 1000cos U 31000P I n =???==α P 额为26KW ；

以最大来算：I 额=1.25×26=32.58A

本电梯的接触器为富士接触器，主接触器和电源接触器主触点电流选择为I 额的1.3-1.5，按1.45来算为47.2A ，故主接触器和电

源接触器均为80A ，符合电梯安全性能，满足系统要求。

4、控制回路的中间继电器

所有的中间继电器均采用日本和泉的继电器，触点为10A ，符合电梯安全性能，满足系统要求。

5、电线电缆

控制26KW 同步电机，考虑到电梯频繁动作，其主回路电线截面积不少于16mm 2，控制回路和信号回路电线为0.75mm 2 ，符合电梯安全性能，满足系统要求。

参考文献

1. 《机械工程手册》(12) . (5) 机械工业出版社

2. 《机械设计手册》化学工业出版社

3. 《材料力学》高等教育出版社

4. 《电梯技术条件》(GB10058-1997)

5. 《电梯与自动扶梯》上海交通大学出版社

6. 《机械设备安装手册》中国建筑工业出版社

7. 《电梯制造与安装规范》(GB7588-2003)

8. 《电梯安装验收规范》(GB10060-93)

9. 电梯试验方法(GB10059-1997)

10. 电梯主参数及轿厢井道机房的型式与尺寸(GB/T7025.17025.3-97)

无机房电梯控制柜总体设计要求

无机房电梯控制柜总体设计要求 上世纪90年代以前，液压电梯曾因结构紧凑、机房位置灵活而倍受发达国家用户青睐。无机房电梯在液压电梯优点的基础上，采用曳引驱动系统取代液压传动系统，因此在结构、性能、节能等方面均优于液压电梯；无机房电梯与有机房（普通）电梯相比，节省了建筑空间，降低了建筑成本，避免了建筑结构复杂化，使建筑物整体造型美观。因此，自上世纪90年代后期无机房电梯在国内外迅速发展。 ??? 为了满足安装、检修、救援操作、动态测试等方面的需要，无机房电梯的控制系统与有机房的相比，存在诸多不同之处。本文只是从无机房电梯总体设计和降低风险的角度，谈谈无机房电梯控制系统总体要求和特点。 ??? 1 控制柜结构 ??? 1.1 外形尺寸 ??? 控制柜的外形尺寸除受所采用的元器件尺寸约束外，主要取决于其设置位置。如果控制柜设置在层门旁边则其外形尺寸应宽度窄、厚度薄，以便其在层门旁边布置并不影响层门运动；如果控制柜设置在井道内驱动主机周围，则其厚度尺寸应比较小，以保证其与井道内运动部件有一定的距离。 ??? 1.2 柜门 ??? 如果控制柜设置在井道外，则控制柜的门应满足下列要求：①控制柜的门不应装设手柄，以防无关人员拉拽该手柄损坏控制柜；②③控制柜的门与柜体之间采用防水结构，以防清洗楼道时，液体意外流入控制柜内，造成电气故障。 ??? 2 控制柜设置部位 ??? 2.1 位置 ??? 无机房电梯取消机房后，其控制系统不得不设置在井道外或井道内适当位置处，其具体位置受驱动主机在井道内位置影响较大。 ??? 如果控制柜设置在层门旁边，其底面与所在楼层地面之间应留有一定的垂直距离（建议至少0.3m），以防止清洗楼面或意外发生跑水时，水浸入控制柜；控制柜前面与装修后的墙面最好组成平面，以防止意外损坏控制柜和引起无关人员的好奇。 ??? 2.2 散热与防尘 ??? 为了保证控制柜内各部件正常工作，除满足抗干扰等电气要求外，还应考虑控制柜结构应有利于电气元件的散热，并且在考虑散热的同时还应注意防尘。如果控制柜设置在层门旁边且嵌入井道前壁，此时柜的后面作为主要散热面，则其后面板应与井道直接相通。如果控制柜设置在井道壁上，则其下面、侧面、正面可作为散热面，且电梯运行过程中在井道中形成空气对流，有利于满足散热要求，但维修时应注意对控制柜除尘。 ??? 2.3 便于检修操作 ??? 控制柜的设置位置应便于工作人员接近，以进行安装调试、检修、救援、试验等操作。 ??? 3 维修工作区域 ??? 3.1 工作区域 ??? 无论控制柜设置在井道内还是在井道外，其前面至少应有宽度为柜宽与0.5m两者之间较大值、深度为0.7m的水平净面积，该净面积区域工作净高度应至少为1.8m。 ??? 3.2 工作区域专用 ??? 当控制柜设置在井道外，且无关人员能够接近上述面积时，工作人员对控制柜进行操作过程中，应采用安全保护围封将该面积隔离，该围封应采用黄颜色，且在明显处有类似于"危险！请勿靠近"的警示标语，以保护工作人员的安全和防止引发其他危险。 ??? 3.3 维修平台 ??? 当从轿厢内或轿顶上对机器设备进行维护或检查时，如果由于维护或检查造成轿厢任何种类的失控或

建筑电气设计相关计算公式大全

一、常用的需要系数负荷计算方法 1、用电设备组的计算负荷（三相）： 有功计算负荷 Pjs=Kx·Pe(Kw)； 无功计算负荷 Qjs=Pjs·tgψ（Kvar）； 视在功率计算负荷Sjs=√￣Pjs2+ Qjs2（KVA）； 计算电流 Ijs=Sjs/√￣3·Ux·Cosψ（A）。 式中：Pe---用电设备组额定容量（Kw）； Cosψ---电网或供电的功率因数余弦值（见下表）； tgψ ---功率因数的正切值（见下表）； Ux---标称线电压（Kv）。 Kx---需要系数（见下表） 提示：有感抗负荷（电机动力）时的计算电流，即： Ijs=Sjs/√￣3·Ux·Cosψ·η（A） η---感抗负荷效率系数，一般取值0.65～0.85。 民用建筑（酒店）主要用电设备需要系数Kx及Cosψ、tgψ的取值表： 注：照明负荷中有感抗负荷时，参见照明设计。

2、配电干线或变电所的计算负荷： ⑴、根据设备组的负荷计算确定后，来计算配电干线的负荷，方法如下：总有功计算负荷∑Pjs=K∑·∑(Kx·Pe)； 总无功计算负荷∑Qjs= K∑·∑（Pjs·tg）； 总视在功率计算负荷∑Sjs=√￣（∑Pjs）2+（∑Qjs）2。 配电干线计算电流∑Ijs=∑Sjs/√￣3·Ux·Cosψ（A）。 式中：∑---总矢量之和代号； K∑---同期系数（取值见下表1）。 ⑵、变电所变压器容量的计算，根据低压配电干线计算负荷汇总后进行计算，参照上述方法进行。即： ∑Sjs变= K∑·∑Sjs干线（K∑取值范围见下表2）。 变压器容量确定：S变=Sjs×1.26= （KVA）。 （载容率为80﹪计算，百分比系数取1.26，消防负荷可以不计在内）。变压器容量估算S变= Pjs×K×1.26= Pjs×1.063×1.26= （Kva）。 同期系数K∑值表： 计算负荷表（参考格式）：

无机房电梯和有机房电梯存在哪些区别

利用现代化生产技术将机房内设备尽量在保持原有性能的前提下小型化，省去了机房，以便满足客户对高度和屋顶的特殊要求，这就是无机房电梯。就是基于这样的理念，也导致了其与有机房电梯相比，有了很大的不同。 一、优点 1、无机房的优点是节省空间，可以只在主机的下方做一个检修平台。 2、由于不需要机房，对建筑结构及造价上有更大的益处，这就使得建筑师在设计上拥有更大的灵活性和便利性，给设计师以更大的自由，同时由于取消了机房，对业主来说，无机房电梯比有机房电梯的建筑成本要低。 3、由于一些仿古建筑大楼整体设计的特殊性及对屋顶的要求，要在有效的高度内解决电梯问题，所以无机房电梯非常满足此类建筑需要，另外在有风景名胜的地方，由于机房在楼层高处，从而破坏其当地的民族异域性，如果使用无机房电梯，因为不必单独设置电梯的主机房，可以有效降低建筑物的高度。 二、缺陷 1、噪音及使用局限性 无机房的主机放置方式无论采用哪种方式，其噪音的影响都非常大，因为

由于采用钢性连接，并且噪音都消化在井道里，再加上抱闸的声音，风扇的声音都会放大。所以，噪音方面无机房明显比有机房大。由于受此影响，无机房电梯不适用于1.75/s以上的高速梯形。此外，由于井道壁承受的支撑力有限，所以无机房电梯的载重量一般不宜大于1150千克。 2、温度影响 电梯的发热量是比较大，同时它的多种电子元件承受高温能力均比较差，而且现在采用的有机房电梯和无机房电梯均采用永磁同步无齿轮曳引机，其永磁同步电机的温度也不宜过高，否则易引起失磁现象。所以，现在国标里对机房的温度、排风量都有明确规定。无机房的主机等主要发热部件都在井道里，由于没有相应的降温和排风设施，从而导致无机房电梯的温度对主机及控制柜影响比较大。所以，选择此类电梯一定要注意。 3、故障维修及人员救援 无机房电梯维修和管理不如有机房电梯方便。无机房电梯维修和调试比较麻烦，因为再好的电梯也难免发生故障，而无机房电梯由于主机是装在梁上的，主机在井道内，要是主机出现问题是很麻烦的，所以，国家标准明文规定有机房的电梯安全窗可以不用增设，而无机房要求增设，以便营救和检修、维修主机的方便性及安全性，所以在维修方面有机房电梯占据优势，如果有空间还是建议用有

电气设计负荷计算方法

电气设计负荷计算 1．设备组设备容量 采用需要系数法时，首先应将用电设备按类型分组，同一类型的用电设备归为一组，并算出该组用电设备的设备容量e P 。 对于长期工作制的用电负荷（如空调机组等），其设备容量就是设备铭牌上所标注的额定功率。 对于断续周期制的用电设备，其设备容量是： 对于照明设备：白炽灯的设备容量按灯泡上标注的额定功率取值；带自感式镇流器的荧光灯和高压汞灯等照明装置，由于自感式镇流器的影响，不仅功率因数很低，在计算设备容量时，还应考虑镇流器上的功率消耗。因此，对采用自感式镇流器的荧光灯装置，其设备容量取灯管额定功率的1．2倍，高压汞灯装置的设备容量取灯泡额定功率的1．1倍。 2．用电设备组的计算负荷 根据用电设备组的设备容量e P ，即可算得设备的计算负荷： 有功计算负荷 e x c P K P = (12-1) 无功计算负荷 ?tg P Q c c = 视在计算负荷 22c c c Q P S +=

或 ?cos c P S = 计算电流 U S I c c 3103 ?= (12-2) 式中 x K ——设备组的需要系数； e P ——设备组设备容量（KW ）； ?——用电设备功率因数角； U ——线电压（V ）； c I ——计算电流（A ）。 上述公式适用计算三相用电设备组的计算负荷，其中式（12-2）计算电流的确定尤为重要，因为计算电流是选择导线截面积和开关容量的重要依据。 对于单相用电设备，可分为两种情况： （1）相负荷 相负荷的额定工作电压为相电压，正常运行时，相负荷接在火线和中性线之间，民用建筑中的大多数单相用电设备和家用电器都属于相负荷。在供配电设计中，应将相负荷尽量均匀地分配到三相之中，按照最大的单相设备乘以3，求得等效的三相设备容量，然后按上述公式求得计算电流（线电流）。 ?m e P P 3= ?m P ——最大负荷相的单相设备容量 （2）线间负荷 线间负荷是指额定工作电压为线电压的单相

无机房电梯知识(最新版)

( 安全管理 ) 单位：_________________________ 姓名：_________________________ 日期：_________________________ 精品文档 / Word文档 / 文字可改 无机房电梯知识(最新版) Safety management is an important part of production management. Safety and production are in the implementation process

无机房电梯知识(最新版) 1、什么是无机房电梯? 传统的电梯都是有机房的，主机、控制屏等放置在机房。随着技术的进步，曳引机和电器元件的小型化，人们对电梯机房越来越不感兴趣。无机房电梯是相对于有机房电梯而言的，也就是说，省去了机房，将原机房内的控制屏、曳引机、限速器等移往井道等处，或用其它技术取代。 2．无机房电梯有什么特点？ 无机房电梯的特点就是没有机房，为建筑商降低成本，另外无机房电梯一般采用变频控制技术和永磁同步电机技术，故节能、环保、不占用除井道以外的空间。 3．无机房电梯的发展历史 1998年德国HIROLIFT推出其创新设计的以对重作为驱动的无机房电梯，之后无机房电梯发展很快。由于它不占用机房空间、绿色

环保、节能等优点而被愈来愈多的人采用。近年来，日本、欧洲有70—80%新安装的电梯为无机房电梯，只有20—30%的电梯为有机房或液压电梯。 4．当前无机房电梯的主要方案： （1）上置式：即将永磁同步曳引机放置在井道顶部曳引比2：1，绕法较繁杂; （2）下置式：即将永磁同步曳引机放置在井道底部，曳引比2：1，绕法较繁杂; （3）轿顶驱动式：将曳引机置于轿顶; （4）对重驱动式：将曳引机置于对重。 云博创意设计 MzYunBo Creative Design Co., Ltd.

三菱无机房电梯故障查询表

三菱无机房电梯故障查询表 无机房电梯故障查询表 将MON1旋转到1位置，将MON0旋转到0位置时的显示结果如下： 显示结果：一--E00 没有异常 -----E01 温度异常《SW-THMFT》 -----E02 紧急停止运行记录一次《SW-EST1》 -----E03 CC-WDT3次检出《SS-SLCWC3》 -----E04 SLC-WDT3次检出《SS-SLCWC》 ------E05 过电流检出《SW-SOCR》 ------E06 再生电阻负载过大《SW-SOLR》 ------E07 41DG门锁电路异常《SW-E41》 ------E08 终端限位开关异常〈SW—TSCK〉 ------E09 PAD异常检出〈SW-PAD〉 ------E0A 称重数值异常检出〈SW-WGER〉 ------E0B E1板故障（SWE1FC） ------E0C UHS/DHS开关故障（SWUDHSE） ------E0D------ ------E0F-------- 二．将MON1旋转到1位置，将MON0旋转到1位置时的显示结果如下： 显示结果：-----E10 没有异常 -----E11 远程复位/测试〈SW-RSRTC〉 -----E12 选层器错误（士力驼）16次异常检出〈ST-SELD〉 -----E13 串行故障〈ST-STER〉 -----E14 电容器容量不足〈ST-CAPC〉 -----E15 手动运行按钮异常〈ST—HDOK〉 ----E16 模式与测速数据偏差异常《SD-OVJP》 ----E17 #LB线圈连续5次异常断电检出《ST-DFLR》 ----E18 5线圈连续5次异常断电检出《ST-DF5》 ----E19 #BK1动作矢败4次异常检出《ST-BFDK》 ----E1A #BK2动作矢败4次异常检出《ST-DFLV》 ----E1B LVLT5次 ----E1C E1板故障 -----E1D 风扇故障 -----E1E 风扇或E1板故障 -----E1F 风扇或E1板故障 三．将MON1旋转到1位置，将MON0旋转到2位置时的显示结果如下：

电气设计相关计算公式大全

电气设计相关计算公式大全 一、常用的需要系数负荷计算方法 1、用电设备组的计算负荷（三相）： 有功计算负荷Pjs=Kx·Pe(Kw)； 无功计算负荷Qjs=Pjs·tgψ（Kvar）； 视在功率计算负荷Sjs=√￣Pjs2+ Qjs2（KVA）；计算电流Ijs=Sjs/√￣3·Ux·Cosψ（A）。 式中：Pe---用电设备组额定容量（Kw）； Cosψ---电网或供电的功率因数余弦值（见下表）；tgψ ---功率因数的正切值（见下表）； Ux---标称线电压（Kv）。 Kx---需要系数（见下表） 提示：有感抗负荷（电机动力）时的计算电流，即：Ijs=Sjs/√￣3·Ux·Cosψ·η（A） η---感抗负荷效率系数，一般取值0.65～0.85。

民用建筑（酒店）主要用电设备需要系数Kx及Cosψ、tgψ的取值表： 注：照明负荷中有感抗负荷时，参见照明设计。 2、配电干线或变电所的计算负荷： ⑴、根据设备组的负荷计算确定后，来计算配电干线的负荷，方法如下：总有功计算负荷∑Pjs=K∑·∑(Kx·Pe)； 总无功计算负荷∑Qjs= K∑·∑（Pjs·tg）； 总视在功率计算负荷∑Sjs=√￣（∑Pjs）2+（∑Qjs）2。 配电干线计算电流∑Ijs=∑Sjs/√￣3·Ux·Cosψ（A）。 式中：∑---总矢量之和代号； K∑---同期系数（取值见下表1）。

⑵、变电所变压器容量的计算，根据低压配电干线计算负荷汇总后进行计算，参照上述方法进行。即： ∑Sjs变= K∑·∑Sjs干线（K∑取值范围见下表2）。 变压器容量确定：S变=Sjs×1.26= （KVA）。 （载容率为80﹪计算，百分比系数取1.26，消防负荷可以不计在内）。变压器容量估算S变= Pjs×K×1.26= Pjs×1.063×1.26= （Kva）。同期系数K∑值表： 计算负荷表（参考格式）：

住宅电气设计说明标准版

一．设计依据 1．建筑概况： 本工程位于北京市,。地上6层，高3.0米，主要为民居，每层层高2.9米，总建筑面积为2584.68㎡。两个单元，每个单元11户，共22户。每户建筑面积112.94㎡。现浇混凝土楼板。本工程属于三类住宅建筑。 2. 设计环境参数： 1）海拔高度：40m ； 2）年最高气温38.5℃；最低气温-8℃，年平均气温20℃，七月平均最高气温32℃，电缆选择按室内℃环境温度。 3) 冻土层深度：-1.03m 4）全年雷暴日数：18.3d/a，年预计雷击次数：0.075次/年。 3．相关专业提供给的工程设计资料； 4．各市政主管部门对初步设计的审批意见； 5．甲方提供的设计任务书及设计要求； 6．中华人民共和国现行主要标准及法规参考如下： 1．《民用建筑电气设计规范》．JGJ 16-2008 中国建筑工业出版社 2．《建筑电气通用图集》．92DQ1．华北地区建筑设计标准化办公室 3．《建筑电气安装工程图集》．第二版1～2．吕大光．中国电力出版社

4．《建筑物防雷设计规范》．GB 50057中国建筑工业出版社 5．《照明设计手册》．GB 50034-2013中国建筑工业出版社 6 ．《天正电气CAD软件用户手册》．北京市天正工程软件公司 二．设计范围 1．本工程设计包括红线内的以下电气系统: （1）照明电气平面设计； （2）照明电气系统设计； （3）设计说明、图例、材料表； （4）有线电视系统（平面、系统）； （5）通信系统（平面、系统）； （6）简单的消防系统（平面、系统）； （7）防雷接地系统； （8）计算书。 2. 本工程电源分界点为地下层配电室电源进线柜内的进线开关。电源进建筑物的位置及过墙套管由本设计提供。 三．220/3800V配电系统

无机房电梯安装施工组织设计

电梯安装施工方案(无机房有脚手架)

编制：日期：年月日 审核：日期：年月日 审批：日期：年月日 目录 一、编写依据 二、项目简介 三、质量保证措施及工艺流程 四、施工进度计划及保证措施 五、现场安装的安全保证措施 六、劳动力安排计划及措施 七、安装，调试中所用工具和测试设备

八、现场文明施工措施 一、编制依据 1.1电梯安装尺寸的设计依据 本安装工程施工方案中电梯安装尺寸与技术规格依据下列文件进行编写，文件包括： a) 项目电梯招标文件； b) 项目建筑施工图，包括： ①机房建筑平面图，图纸设计单位：； ②井道建筑平面图，图纸设计单位：； 1.2 电梯技术规格的设计依据 本安装工程施工方案中电梯质量与安全控制依据下列文件进行编写，文件包括： ① GB7588-2003 《电梯制造与安装安全规》 ② GB50310-2002 《电梯工程施工质量验收规》 ③ JGJ46-2005 《施工现场临时用电安全技术规》

④《特种设备安全监察条例》（国务院549号令） ⑤《电梯监督检验规程》（国质检锅[2002]1号） 1.3本工程的台电梯全部由制造，施工方案中的电梯施工方法依据下列文件进行编写，文件包括： ①安装工艺手册； ②机房布置图； ③井道布置图； ④部件安装图； ⑤电气接线图； ⑥电气原理图； 二、项目简介 本项目共有电梯台（型号：）根据用户需求，该电梯全部由制造，电梯的安装工程全部由 负责安装。 1、根据项目的特点我司将根据业主方面的要求完成该项目，并根据现场实际情况制定施工方案。 2、电梯的安装工期由业主方提供合格井道吊装塔棚完毕之日起天完工，我方将根据业主方的工程进度作适当调整，按期、按质完成安装。 3、本工程人员的投入全部是具有年安装工作经验以上的员工，全部持证工程的施工人员。

无机房电梯救援措施(正式)

编订：__________________ 单位：__________________ 时间：__________________ 无机房电梯救援措施(正 式) Deploy The Objectives, Requirements And Methods To Make The Personnel In The Organization Operate According To The Established Standards And Reach The Expected Level. Word格式 / 完整 / 可编辑

文件编号：KG-AO-7797-95 无机房电梯救援措施(正式) 使用备注：本文档可用在日常工作场景，通过对目的、要求、方式、方法、进度等进行具体、周密的部署，从而使得组织内人员按照既定标准、规范的要求进行操作，使日常工作或活动达到预期的水平。下载后就可自由编辑。 传统的电梯都是有机房的，主机、控制屏等放置在机房。随着电梯技术的不断发展，特别是盘式电动机技术的成熟，为了美化建筑物设计，减少电梯所占空间，近年来，无机房电梯越来越多地被广泛应用于各种场所。无机房电梯运行中突然停驶现象在各地使用中时有发生，而无机房电梯突然停驶后困人的紧急救援因其结构特点又存在着一定的特殊性和复杂性。如何通过妥善的应急操作，将被困在轿厢内的乘客顺利地解救出来，并最大限度地保证被困乘客的安全？笔者结合多年来的电梯检验工作实践，介绍几种情况下的紧急救援方法。 应急救援装置 无机房电梯首先是相对于有机房电梯而言。在有机房电梯中，普遍采用的是有齿轮曳引机。有齿轮曳

高层住宅配电设计的负荷计算

高层住宅配电设计的负荷计算 尉向荣 （绍兴城市建设投资发展有限公司, 浙江绍兴 312000） [摘要]随着建筑物的规模不断扩大，其内各种电气设备的使用日趋增多，要正确选择各类配电设备的容量，就必须科学、合理的进行负荷计算。文章对负荷计算中的相关问题进行了分析和探讨，提出了新的工程计算方法。 [关键词]高层住宅；负荷计算 [收稿日期] 2005- [作者简介]尉向荣（1963-）,男,浙江绍兴人, 绍兴城市建设投资发展有限公司工程师, 研 究方向：建筑电气设计、工程管理。 1引言 按照我国《高层民用建筑设计防规范》GB50045-95 (2001年版)的规定，凡10层及10层以上的住宅及建筑高度超过24米的其它民用建筑均属高层建筑，随着现代社会的发展，建筑物的规模不断扩大，各种电气设备的使用日趋增多。 我国二十世纪80年代才开始进行高层建筑用电负荷的专题研究。许多计算都是照搬国外经验，但国情不同、地域不同，需要系数不合理，单位容量指标偏低。随着高层建筑的不断兴建，用电设备增加，特别是在高层建筑内，空调及电梯负荷的大量使用是电力负荷发生很大变化的一个很重要的因素。对于高层住宅的负荷计算，过去按插座、灯泡数统计，主要是考虑照明，后来按2kW/户统计。这样根据计算结果所选的开关及导线截面均偏小，所配置的电表容量偏小，造成经常性的负荷跳闸，超负荷运行而烧坏开关、电表、电线的现象常有发生。随着现代家用电器的广泛使用，每户实际设备容量已超过20kW，使得按插座、灯泡统计和按2kW/户的负荷计算方法已不适应家庭用电负荷日益增长的现状及高层建筑用电的需求，正确确定用电的负荷尤为重要。要提高高层建筑配电系统的可靠性，正确选择各类配电设备的容量，就必须科学、合理的进行负荷计算。 2负荷计算方法 计算负荷又称需要负荷或最大负荷。计算负荷是一个假想的持续性负荷，其热效应与同一时间内实际变动负荷所产生的最大热效应相等。在建筑配电设计中，通常采用30min的最大平均负荷，作为按发热条件选择配电变压器、导体及电器的依据，并用来计算电压损失和功率损耗。在工程上为方便计算，

无机房电梯知识(标准版)

When the lives of employees or national property are endangered, production activities are stopped to rectify and eliminate dangerous factors. （安全管理） 单位：___________________ 姓名：___________________ 日期：___________________ 无机房电梯知识(标准版)

无机房电梯知识(标准版) 导语：生产有了安全保障，才能持续、稳定发展。生产活动中事故层出不穷，生产势必陷于混乱、甚至瘫痪状态。当生产与安全发生矛盾、危及职工生命或国家财产时，生产活动停下来整治、消除危险因素以后，生产形势会变得更好。"安全第一" 的提法，决非把安全摆到生产之上;忽视安全自然是一种错误。 1、什么是无机房电梯? 传统的电梯都是有机房的，主机、控制屏等放置在机房。随着技术的进步，曳引机和电器元件的小型化，人们对电梯机房越来越不感兴趣。无机房电梯是相对于有机房电梯而言的，也就是说，省去了机房，将原机房内的控制屏、曳引机、限速器等移往井道等处，或用其它技术取代。 2．无机房电梯有什么特点？ 无机房电梯的特点就是没有机房，为建筑商降低成本，另外无机房电梯一般采用变频控制技术和永磁同步电机技术，故节能、环保、不占用除井道以外的空间。 3．无机房电梯的发展历史 1998年德国HIROLIFT推出其创新设计的以对重作为驱动的无机房电梯，之后无机房电梯发展很快。由于它不占用机房空间、绿色环保、节能等优点而被愈来愈多的人采用。近年来，日本、欧洲有70—

无机房电梯样本 KONE S Monospace Planning Guide FA

KONE S MONOSPACE? PLANNING GUIDE

通力S MONOSPACE?技术指南KONE S MONOSPACE? PLANNING GUIDE 通力S MONOSPACE?技术指南KONE S MONOSPACE? PLANNING GUIDE 1-1.适用于速度=1.0米/秒，载重≤630公斤的无机房电梯 最大提升高度为55米（630公斤时为30米），最大层站数为21 2-1.适用于速度=1.0/1.6/1.75米/秒， 630公斤≤载重≤1000公斤的无机房电梯 最大提升高度为75米（1.0米/秒时为55米），最大层站数为24（1.0米/秒时为21） 3-1.适用于速度=1.0/1.6/1.75/2.0米/秒， 1000公斤≤载重≤1150公斤的无机房电梯 最大提升高度为75米（1.0米/秒时为40米），最大层站数为24 (1) 这一规格的电梯，轿厢中心与门中心有75mm的偏差，轿厢前墙尺寸为300/150mm。 注：■SEC为单开门，TTC为贯通门。 ■以上所有尺寸规格均不带EAQ选项。 本规划信息仅列举常用规格，更多尺寸敬请咨询通力销售。 1-2.适用于速度=1.0米/秒，载重≤630公斤的无机房电梯 最大提升高度为55米（630公斤时为30米），最大层站数为21 2-2.适用于速度=1.0/1.6/1.75米/ 秒， 630公斤≤载重≤1000公斤的无机房电梯 最大提升高度为75米（1.0米/秒时为55米），最大层站数为24（1.0米/秒时为21） 3-2.适用于速度=1.0/1.6/1.75/2.0米/秒，1000公斤≤载重≤1150公斤的无机房电梯 最大提升高度75米（1.0米/秒时为40米），最大层站数为24 (2) CH=2400-2600mm。 注：■当 BB＞1950mm或者DD＞2100mm时，PH值增加30mm。 (1) 当选择TTC门开，并且DD＜2050mm时的底坑深度值。 (2) CH=2280mm。 (3) CH=2400-3000mm。 注：■以上所有尺寸规格均不带EAQ选项。 本规划信息仅列举常用规格，更多尺寸敬请咨询通力销售。 井道平面图井道立面图 2 3

建筑电气设计负荷计算

建筑电气设计负荷计算1、设备组设备容量 采用需要系数法时，首先应将用电设备按类型分组，同一类型的用电设备归为一组，并算出该组用电设备的设备容量Pe。 对于长期工作制的用电负荷（如空调机组等），其设备容量就是设备铭牌上所标注的额定功率。 对于照明设备：白炽灯的设备容量按灯泡上标注的额定功率取值；带自感式镇流器的荧光灯和高压汞灯等照明装置，由于自感式镇流器的影响，不仅功率因数很低，在计算设备容量时，还应考虑镇流器上的功率消耗。因此，对采用自感式镇流器的荧光灯装置，其设备容量取灯管额定功率的1．2倍，高压汞灯装置的设备容量取灯泡额定功率的倍。 有功计算负荷 Pc KxPe (12-1) 无功计算负荷 视在计算负荷Qc Pctg Sc Pc2 Qc2或 PcS cos 103 3U (12-2) 计算电流 式中 Kx——设备组的需要系数； U——线电压（V）； ——计算电流（A）。 上述公式适用计算三相用电设备组的计算负荷，其中式（12-2）计算电流的确定尤为重要，因为计算电流是选择导线截面积和开关容量的重要依据。

对于单相用电设备，可分为两种情况： （1）相负荷：相负荷的额定工作电压为相电压，正常运行时，相负荷接在火线和中性线之间，民用建筑中的大多数单相用电设备和家用电器都属于相负荷。在供配电设计中，应将相负荷尽量均匀地分配到三相之中，按照最大的单相设备乘以3，求得等效的三相设备容量，然后按上述公式求得计算电流（线电流）。 3Pm——最大负荷相的单相设备容量 （2）线间负荷：线间负荷是指额定工作电压为线电压的单相用电负荷，正常工作时，线间负荷换算为等效的相负荷，再按照相负荷求得计算电流。 2、配电干线或变电所的计算负荷 用电设备按类型分组后的多个用电设备组均连接在配电干线或变电所的 低压母线上，考虑到各个用电设备组并不同时都以最大负荷运行，配电干线或变电所的计算负荷应等于各个用电设备组的计算负荷求和以后，再乘以一个同时系数，即配电干线或变电所低压母线上的计算负荷为： 有功计算负荷 PP KP. Pc (12-3) 无功计算负荷 Qq Kq1. QC 视在计算负荷 22 P QP C g 式中 KI C S3 10C3U (12-4) P,K q ——有功功率和无功功率的同时系数，一般取为～和～； PC ——各用电设备组有功计算负荷之和（kW）；——各用电设备组无功计算负荷之和（kvar）； QC U ——用电设备额定线电压（V）。

无机房电梯安装工艺设计文件

无机房电梯安装工艺文件 编制：日期：年月日 审核：日期：年月日

审批：日期：年月日 目录 一、编写依据 二、项目简介 三、质量保证措施及工艺流程 四、施工进度计划及保证措施 五、现场安装的安全保证措施 六、劳动力安排计划及措施 七、安装，调试中所用工具和测试设备 八、现场文明施工措施

一、编制依据 1.1电梯安装尺寸的设计依据 本安装工程施工方案中电梯安装尺寸与技术规格依据下列文件进行编写，文件包括： a) 项目电梯招标文件； b) 项目建筑施工图，包括： ①机房建筑平面图，图纸设计单位：； ②井道建筑平面图，图纸设计单位：； 1.2 电梯技术规格的设计依据 本安装工程施工方案中电梯质量与安全控制依据下列文件进行编写，文件包括： ①GB7588-2003 《电梯制造与安装安全规》 ②GB50310-2002 《电梯工程施工质量验收规》 ③JGJ46-2005 《施工现场临时用电安全技术规》

④《特种设备安全监察条例》（国务院549号令） ⑤《电梯监督检验规程》（国质检锅[2002]1号） 1.3本工程的台电梯全部由有限公司制造，施工方案中的电梯施工方法依据下列文件进行编写，文件包括： ①安装工艺手册； ②机房布置图； ③井道布置图； ④部件安装图； ⑤电气接线图； ⑥电气原理图； 二、项目简介 本项目共有电梯台（型号：）根据用户需求，该电梯全部由制造，电梯的安装工程全部由 负责安装。 1、根据项目的特点我司将根据业主方面的要求完成该项目，并根据现场实际情况制定施工方案。 2、电梯的安装工期由业主方提供合格井道吊装塔棚完毕之日起天完工，我方将根据业主方的工程进度作适当调整，按期、按质完成安装。 3、本工程人员的投入全部是具有年安装工作经验以上的员工，全部持证工程的施工人员。

电气设计流程及内容---最全最详细!!!

电气设计流程/步骤最全最精细！！ ! 方案设计阶段 1确定设计内容：根据建筑规模、功能定位及使用要求确定本工程拟设置的电气系统。 2确定变、配电系统容量及要求 1）确定负荷级别：1、2、3级负荷的主要内容。 2）负荷估算：本阶段主要采用单位容量法或单位指标法进行估算；。3）电源：根据负荷性质和负荷容量，提出要求外供电源的回路数、容量、电压等级的要求。 4）确定变、配电所位置、数量、容量，变压器台数。 3确定是否需要设应急电源系统以及备用电源和应急电源型式。 4对照明、防雷、接地、智能建筑设计的相关系统构成形式进行说明。1.2初步设计阶段 本阶段应在方案设计确定的设计内容基础上与业主沟通后展开各系统的技术设计；向设备专业了解设备配置情况，跟建筑、结构专业提出电气技术设计要求； 1.2.1确定变配电系统型式： 1.确定负荷等级：1、2、3级负荷的主要内容； 2.负荷计算：根据设备专业提供的设备资料，分类进行负荷计算， 并算出总负荷；此计算书应在初设校审阶段与图纸一并提交，并同时归档；

3.对于大中型项目（大于5000m2）专业负责人应提供两个以上的变配电系统方案提交专业委员会进行讨论比选并由项目工作会议确定 设计方案，并将方案报给业主，协助业主配合供电部门确定最终供电方案； 4.根据确定的变配电方案，提出电源数量及回路数要求，向业主了解电源引自何处；确定高低压供电系统结线型式及运行方式；确定重要设备的供电方式；明确是否需要设置备用电源； 5.确定变配站的数量、位置、面积，绘制设备布置平剖面图； 6.绘制竖向系统图，标注各配电箱编号、对象名称： 7.确定配电干线主要敷设路由；确定各主要配电间、电气管井位置及面积； 8画出配电干线平面图并标出主要配电箱位置及编号; 1.2.2考虑照明系统 1.确定照明种类、灯具型式、照度标准； 2.确定应急照明电源型式； 3.确定照明线路型号的选择及敷设方式。 4.绘制照明灯具（包括应急照明及疏散照明）平面布置图，可以不连线； 1.2.3设计消防系统 1.依据《火灾自动报警设计规范》确定该项目的消防保护等级；

电气设计负荷计算方法

电气设计负荷计算方法 WTD standardization office【WTD 5AB- WTDK 08- WTD 2C】

计算负荷的需要系数法 1．设备组设备容量 采用需要系数法时，首先应将用电设备按类型分组，同一类型的用电设备归为一组，并算出该组用电设备的设备容量e P 。 对于长期工作制的用电负荷（如空调机组等），其设备容量就是设备铭牌上所标注的额定功率。 对于断续周期制的用电设备，其设备容量是 对于照明设备：白炽灯的设备容量按灯泡上标注的额定功率取值；带自感式镇流器的荧光灯和高压汞灯等照明装置，由于自感式镇流器的影响，不仅功率因数很低，在计算设备容量时，还应考虑镇流器上的功率消耗。因此，对采用自感式镇流器的荧光灯装置，其设备容量取灯管额定功率的 1．2倍，高压汞灯装置的设备容量取灯泡额定功率的1．1倍。 2．用电设备组的计算负荷 根据用电设备组的设备容量e P ，即可算得设备的计算负荷： 有功计算负荷 e x c P K P = (12-1) 无功计算负荷 ?tg P Q c c = 视在计算负荷 22c c c Q P S += 或 ?cos c P S = 计算电流 U S I c c 3103 ?= (12-2) 式中 x K ——设备组的需要系数；

e P ——设备组设备容量（KW ）； ?——用电设备功率因数角； U ——线电压（V ）； c I ——计算电流（A ）。 上述公式适用计算三相用电设备组的计算负荷，其中式（12-2）计算电流的确定尤为重要，因为计算电流是选择导线截面积和开关容量的重要依据。 对于单相用电设备，可分为两种情况： （1）相负荷 相负荷的额定工作电压为相电压，正常运行时，相负荷接在火线和中性线之间，民用建筑中的大多数单相用电设备和家用电器都属于相负荷。在供配电设计中，应将相负荷尽量均匀地分配到三相之中，按照最大的单相设备乘以3，求得等效的三相设备容量，然后按上述公式求得计算电流（线电流）。 ?m P ——最大负荷相的单相设备容量 （2）线间负荷 线间负荷是指额定工作电压为线电压的单相用电负荷，正常工作时，线间负荷换算为等效的相负荷，再按照相负荷求得计算电流。 ?P ——接于线电压的单相设备容量 3．配电干线或变电所的计算负荷

无机房电梯控制柜的构成和设计注意事项

无机房电梯以其独特的结构布置，可以将几乎全部的机器设备都安装在井道内。因此节省了建筑空间，避免了建筑结构复杂化，也使得建筑物整体造型更加美观。 一、控制柜的构成 1、外形尺寸 控制柜的外形尺寸除受所采用的元器件尺寸约束外，主要取决于其设置位置。如果控制柜设置在层门旁边，则其外形尺寸应宽度窄、厚度薄，以便其在层门旁边布置并不影响层门运动。如果控制柜设置在井道内驱动主机周围，则其厚度尺寸应比较小，以保证其与井道内运动部件有一定的距离。 2、柜门 如果控制柜设置在井道外，则控制柜的门应满足下列要求：①控制柜的门不应装设手柄，以防无关人员拉拽该手柄损坏控制柜;②控制柜门上的锁只能用钥

匙才能在外边打开，不用钥匙也能将门关闭;③控制柜的门与柜体之间采用防水结构，以防清洗楼道时，液体意外流入控制柜内，造成电气故障。 3、工作区域照明 控制柜区间和维修工作区域应设置固定的电气照明，在其地面上的照度不应小于200Lux。 4、通风与温度 无论控制柜设置在井道内还是井道外，控制柜区间应能适当通风，并应给予控制柜适当的保护。为了保证控制系统的正常工作，控制柜区间的环境温度应保持在5～40℃之间。 二、设计注意事项 由于无机房电梯不设机房，因此它的控制系统和普通电梯相比应具有更高的灵活性、方便性和可靠性。 1、灵活性 为了便于电气布线，无机房电梯的控制柜通常安放在靠近驱动主机的位置，主要有三种形式：一是当驱动主机安装在井道顶层部位时，控制柜放在顶层并与层门做成连体型；二是当驱动主机安装在井道底坑部位时，控制柜放在井道底层轿厢与井道壁之间并做成壁挂型；三是当驱动主机安装在井道壁开孔空间内时，控制柜放在同一开孔并做成轻便型。 2、方便性 无机房电梯控制系统的方便性主要是指：第一电气设备的选型与安装应有利于井道内动力电路、安全电路、照明电路和控制电路的井道布线；第二控制柜外

电气设计计算书

电气设计计算书 SANY GROUP system office room 【SANYUA16H-

电气设 计计算书 （1）各类设备的负荷计算。 （2）短路电流及继电保护的计算。 （3）电力、照明配电系统保护配合计算。 （4）避雷针保护范围计算。 （5）大、中小型公用建筑主要场所照度计算，特殊部分的计算。 各类计算及相应设备、材料选择、按表1—表8的格式分别列出。 开关设备选择表（表1） 回路名称及编号设 备 名 称 型 号 额定电 压 额定 电流 额定开 断电流 （KA） 遮断容 量 （MVA ） 动稳定 性 （KA） 热稳定 性 （KA） 假想 时间 （s） Tjx 备注 （KV ） （A ） 容 许 值 计 算 值 容 许 值 计 算 值 容 许 值 计 算 值 容 许 值 计 算 值 ~ 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

母线选择表（表2） 母线名称型号 及截 面 (m ㎡） 间距 放 置 方 法 负荷电 流 （A） 动稳定 性 （KA） 热稳定 性 （KA） 备注 各相 间 （cm ） 绝缘 物间 （cm ） 容 许 值 计 算 值 容 许 值 计 算 值 容 许 值 计 算 值 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 总负荷计算及变压器选择表（表3） 用电设备组名称设备 容量 Kw 需要 系数 Kx 功率因 数COS Φ计算负荷 变压 器容 量 KVA 备注 有功功率 30 Q(Kw) 无功功 率 30 P(Kvar ) 视在功率 30 S(KV A) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 电力负荷计算表（表4） 用电设备组名称设 备 台 数 设备 容量 （kw ） 计算系数有效功 率Kw 计算负荷导线 截面 及管 径 (m ㎡）n Pe Pn 1 c b(Kx ) co sΦ tg Φ cPn 1 bP e (kw ) (kvar) (kva) 计算电 流I30 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

ELENESSA无机房乘客电梯

ELENESSA无机房乘客电梯产品介绍 ELENESSA无机房乘客电梯为日本三菱最新设计开发的全面符合市场需求的无机房电梯产品。ELENESSA的名称是由“ELEVATOR”即“电梯”和“RENAISSANCE”即“创新”这两个词组合而成。因此，ELENESSA这个词有“革新的电梯”意思在里面。ELENESSA 继承了三菱电机的“Quality in Motion”质量口号。所以说，是建立在“进化的品质”上的产品。ELENESSA无机房电梯具有高度自由化的布置方式和省空间的结构设计，且具有节能性、舒适性和高安全性；独有的完善的救援解决方案，更使ELENESSA无机房电梯享有一般有机房电梯的便捷、可靠。 一、基本规格 For personal use only in study and research; not for commercial use 二、主要技术特点 2.1无机房

在不增大井道平面尺寸的前提下，取消了电梯机房，是一种节省空间的电梯。由于没有机房，能够有效地利用建筑物空间。同时，提升了建筑设计的自由度，使建筑外形更为美观。ELENESSA具有世界一流的省空间设计，在轿厢面积相同的情况下，井道尺寸较一般无机房电梯具有一定优势。 2.2自立式承重结构 1050Kg以下规格无机房电梯，井道内布置的机器设备的重量通过导轨由底坑来承受垂直方向的负载，底坑以外的部分，例如井道顶部和井道壁将不承受垂直方向的负载，因此不需要额外加强建筑物的结构，在省去了机房的同时也降低了对建筑物结构的强度要求，降低了建筑物的成本。 2.3变压变频（VVVF）驱动技术 1982年，三菱电机在世界上率先推出了交流变压变频（VVVF）调速电梯。VVVF调速较传统调速技术具有更高的效率，更好的控制性能，应用VVVF调速技术的电梯运行更加节能，乘行的舒适度更好。 三菱对VVVF调速技术有超过20年的设计、应用经验积累，不断将最新的技术和器件用于电梯变压变频驱动，使三菱VVVF调速技术朝高性能、高可靠性、数字化和小型化的方向快速发展，始终使三菱电梯VVVF技术在世界上处于领先的地位。本梯种应用PWM（脉宽调制）和矢量变换技术实现电梯驱动的VVVF（变压变频）调速，选用最新IPM功率模块、高速CPU和大规模集成电路等先进电器元件，使电梯速度无论如何，系统均可按照最佳速度变化曲线，精确调整电动机转速,利用电脑按照现代人工学原理优化设计而成的理想速度曲线运行，令电梯运载平稳、安全、高效，最大程度上满足人体对乘坐舒适感的要求，使电梯的乘行成为上上下下的享受。 三菱的变频系统是专为电梯设计的变频系统，设计时充分考虑电梯的特殊运行工况和实际使用环境，较通用变频器我们的系统具有更精准的计算能力、更快速的响应能力、更良好的抗扰动能力。与电梯控制系统无缝集成，对控制指令的执行更为迅捷，对三菱设计的电机控制更加有效，实现电梯启动、运行、停止时的全程完美控制。同时，三菱专为电梯设计的变频系统较通用变频器的可靠性更高，故障率更低。即使有故障，故障检测也更为便利，维修更换更为快捷。 2.4超薄永磁同步电机驱动的无齿轮曳引机 ELENESSA无机房电梯采用了高品质的超薄形PM曳引机，实现了极度流畅平稳的电梯运行、高度的可靠性和安全性。同时，由于应用了三菱专利的关节型定子铁心，制动器、编码