TC5013塔式起重机基础结构计算书
TC5013塔式起重机
基础结构计算书
计算依据：
1、本工程塔式起重机基础依据**街10#地块的施工总平面设计，总体选用TC5013塔式起重机3台，平面布置见施工总平面图。
2、本工程标高±0.000相当于黄海高程5.50m，原地坪标高为5.00m，±0.000以下设一层地下室，上部结构：1#楼为16层；2#、3#楼为18层；4#、5#楼为19层；6#、7#、8#、9#楼为20层；10#、11#楼为19层；总高度为72.8m，地下室板厚为400，底板标高-5.1。
3、本工程建筑等级：一、二级建筑；建筑类别及耐火等级：一类高层建筑及地下室，耐火等级为一级，二类高层建筑耐火等级为二级；人防工程等级：抗力六级，防化丙级；抗震设防烈度：6度；建筑使用年限：50年，屋面防水二级15年。主要结构类型：框支剪力墙结构，框架结构。
4、塔吊性能：选用方圆集团有限公司生产的TC5013塔式起重机。塔吊最大臂长回转半径可达50M。最大起重量为6吨，总功率为31.7KW。
5、本工程共选用3台塔吊，1#塔吊安装高度为75M，2#塔吊安装高度为80M，3#塔吊安装高度为85M。故设计参数3#塔吊为基准，1#、2#塔吊的基础参照3#塔吊。3#塔吊基础处的地下室底板断开，预留同等级钢筋，并增设止水带，详见后附图。
6、规范、规程：
《工程建设强制性条文房屋建筑部分》（2000年）
《建筑结构设计统一标准》（GB 50068-2001）
《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）
《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）
《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2001）
《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）
一. 参数信息
塔吊型号:TC5013,自重(包括压重)F1=490.00kN,最大起重荷载F2=60.00kN
基本风压值:0.60kN/m2,塔吊的最大起重力距为760.00kN.m
塔吊倾覆力距M=1460.00kN.m,塔吊起重高度H=85.00m,塔身宽度B=1.7m
混凝土强度:C35,钢筋级别:Ⅱ级,承台长度Lc或宽度Bc=4.00m
桩直径或方桩边长 d=0.60m,桩间距a=2.80m,承台厚度Hc=1.30m
保护层厚度:50mm
二、塔吊荷载取值与基础承台顶面的竖向力与力距
1、塔吊型号：TC5013塔式起重机，选高度85米，自重（包括压重）F1＝490KN，最大起重荷载F2＝60KN。
2、塔吊起重高度：建筑高度为72.8米。安装高度为85米，考虑２节附着框架
柱梁（9、18层楼面位置），塔身宽度Ｂ＝1.7×1.7M。
3、作用于桩基承台顶面的竖向力F＝（F1＋F2）×Ｋ＝（490＋60）×1.2＝660KN。
4、塔吊的倾覆力距为1460KN.m。
三、结构设计：
1、桩基选型：
选机械钻孔摩擦型桩（桩顶竖向荷载主要同桩侧阻力承受；桩端阻力小，本计算不考虑）：直径D＝600（尚考虑施工工艺现有成桩机械）；桩长初步取进入土层深35m，钢筋笼8Φ14通长设置，上部5米范围为12Φ14，Φ6@200螺旋箍，桩身强度为C25。（工程地质剖面图B55堪探孔，桩端落在7-1层号位置）；场地类别为地基土Ⅲ类；桩间距中心点A＝2.80×2.80m(塔身底直至中心点，并符合桩侧土抗力计算宽度在同一平面内4根桩组成的基础中的单桩作用宽度≥3D桩径)，设混凝土强度：C35，钢筋级别：Ⅱ级，承台长度LC或宽度BC取4.0×4.0m；承台厚度HC取1.3m进行试算。基础承台面埋深于地下室底板底面下，保护层厚度：50mm。
2、地基基础
地质勘察简述：根据该场地的岩石工程地质报告，自然地坪标高为5.1M，地下水位埋深为1.5M.
地质土层分层如下:
序号层号地层深度地层名称桩周土摩阻力特征值
1 层号1 1.5m 杂填土
2层号2 1.5～3m 灰黄色粘土 12
3层号 3-1 3～10.65 灰色淤泥 4.5
4层号3-2 10.65～18.35 灰色淤泥 5
5层号3-3 18.35～21.65 灰色淤泥质粘土 8
6层号4-1 21.65～27.0 灰绿灰黄色粘土 18
7层号4-2 27～31.5 灰色粘土 12.5
8层号4-3 31.5～32.9 浅灰浅灰绿色粉质粘土 20
9层号5-1 32.9～42.2 灰色粘土 13.5
10层号7-1 42.2～49.35 灰色粘土 15
3、矩形承台弯距的计算
计算简图：
图中X轴的方向按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
桩顶竖向力的计算（依据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）的第8.5.3-3式：
其中n－—单桩个数，n＝４；
Ｆ——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，Ｆ＝660KN；
G——桩基承台的自重，G＝25.5×4.0×4.0×1.3 ＝520KN；
Mx，My——承台底面的弯矩设计值1460KN.M；
Xi,yi——单桩相对承台中心轴的XY方向距离；
Ni——单桩桩顶竖向力设计值（KN）
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值：
最大压力：N＝（660＋520）/4＋1460×（2.80/2）/[2×(2.80/2)2] ＝816.43KN 最大拔力：（660＋580）/4－1460×（2.80/2）/[2×(2.80/2)2] ＝-226.43KN
4、矩形承台弯矩的计算（依据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）
的第8.5.16式）
其中Mx1，My1——计算截面处XY方向的弯矩设计值；
Xi,yi——单桩相对承台中心轴的XY方向距离；
Ni1——单桩桩顶竖向力设计值（KN）
经计算得到弯矩设计值：
Mx1＝My1＝（660－520/4）×（2.80/1.414）＝1049.50KN.m
5、矩形承台截面主筋的计算
依据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）第7.5条受弯构件承载力计算。
As＝KM/0.9h0fy
其中M——计算截面处的弯矩设计值；
K——安全系数，取1.55；
ho——承台计算截面处的计算高度，ho＝1250mm，
fy——钢筋受拉强度设计值，fy＝300N/mm2。
弯矩设计值Mx1＝786.7KN.M，配筋面积Asx＝1.55×1049.50×106/(0.9×1250×300) ＝4820mm2
取值20Φ18＝5086 mm2
6、矩形承台截面抗剪切计算
（计算依据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）。根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力，考虑对称性，记为V＝660KN，考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：
其中γ0————建筑桩基重要性系数，取1.0；
β——剪切系数，取0.04；
fc——混凝土轴心抗压强度设计值，fc＝16.70N/mm2；
bo——承台计算截面处的计算宽度，bo＝400mm，
ho——承台计算截面处的计算高度，ho＝1250mm，
fy——钢筋受拉强度设计值，fy＝300N/mm2。
S——箍筋的间距，S＝200 mm。
V＝0.04×1670 ×4000×1250＋0＝2.86×104KN
γO V＝1.0×660＝660kn≤2.86×104KN
经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋。
7、桩承载力验算
桩承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）的第8.5.9式
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N＝816.43KN
桩顶轴向压力设计值应满足下面公式：
Q≤Apfcψc
其中ψc——工作条件系数，取0.6；
fc——混凝土轴心抗压强度设计值，fc＝16.70N/mm2；
Ap——桩的截面面积，A＝0.283 m2
桩身砼强度计算
0.283×16.70×106×0.6＝2836KN＞816.43KN满足要求
经计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求，只需构造配筋。配8Φ14通长配置，上部10米配12Φ14。
8、桩竖向极限承载力验算及桩长计算
桩承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）的第8.5.5-1式。根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N＝816.43KN
桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：
最大压力：
Ra＝q pa Ap＋upΣq siaLi
其中R——最大极限承载力，最大压力时取Nmax＝816.43KN
qsia——桩侧第i层土的极限侧阻力特征值；
qpa——桩侧第i层土的极限端阻力特征值；
up——桩身的周长，u＝1.885m；
Ap——桩端面积，取Ap＝0.283 m2
Li——第I层土层厚度及侧阻力标准值,取值如下表:
层号3-2 6.6 灰色淤泥 5
层号3-3 3.25 灰色淤泥质粘土 8
层号4-1 5.4 灰绿灰黄色粘土 18
层号4-2 4.5 灰色粘土 12.5
层号4-3 1.4 浅灰浅灰绿色粉质粘土 20
层号5-1 9.3 灰色粘土 13.5
层号7-1 4.55 灰色粘土 15
由于桩的入土深度为35米所以桩端在7-1层土层。
最抗压承载力：
R＝3.1416×0.6(6.6×5＋3.25×8＋5.4×18＋4.5×12.5＋1.4××20＋9.3×13.5＋4.55×15)＝818.54KN
上式计算的R值大于最大压力816.43KN，所以满足要求。
桩基抗拔承载力验算
桩基上拔最大拔力：（660＋580）/4－1460×（2.80/2）/[2×(2.80/2)2] ＝-226.43KN
桩基混凝土材料受拉承载力＝0.283×2100＝594 KN。
桩混凝土结构安全。
桩基抗拔承载力：
Uk＝0.7×3.1416×0.6(6.6×5＋3.25×8＋5.4×18＋4.5×12.5＋1.4××20＋9.3×13.5＋4.55×15)＝572.98 KN＞226.43KN(安全)
注：钻孔摩擦桩有关施工技术标准与构造要求参照本工程实行的工程桩。
塔吊附着计算书
塔吊附着计算书 1、附着装置布置方案 根据塔机生产厂家提供的标准，附着距离一般为3～5 m，附着点跨距为7～8 m[1，2]，塔机附着装置由附着框架和附着杆组成，附着框架多用钢板组焊成箱型结构，附着杆常采用角钢或无缝钢管组焊成格构式桁架结构，受力不大的附着杆也可用型钢或钢管制成。 根据施工现场提供的楼面顶板标高，按照QTZ63 系列5013 型塔式起重机的技术要求，需设4道附着装置，以满足工程建设最大高度100 m 的要求。附着装置布置方案如图2 所示。 图1塔吊简图与计算简图 塔吊基本参数
图2塔吊附着简图
三、第一道附着计算 塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。第一道附着的装置的负荷以第四道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面计算，第一道附着高度计划在第8层楼层标高为23.45米。 （一）、支座力计算 附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下: 风荷载取值：Q = 0.41kN； 塔吊的最大倾覆力矩：M = 1668.00kN；
弯矩图 变形图
剪力图 计算结果: N w = 105.3733kN ；（二）、附着杆内力计算 计算简图: 计算单元的平衡方程: 其中:
2.1 第一种工况的计算: 塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合风荷载扭矩。 将上面的方程组求解，其中θ从 0 - 360 循环, 分别取正负两种情况，求得各附着最大的。 塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合。 杆1的最大轴向压力为: 344.02 kN； 杆2的最大轴向压力为: 0.00 kN； 杆3的最大轴向压力为: 58.44 kN； 杆1的最大轴向拉力为: 0.00 kN； 杆2的最大轴向拉力为: 275.21 kN； 杆3的最大轴向拉力为: 164.95 kN； 2.2 第二种工况的计算: 塔机非工作状态，风向顺着着起重臂, 不考虑扭矩的影响。 将上面的方程组求解，其中θ= 45， 135， 225， 315，M w = 0，分别求得各附着最大的轴压和轴拉力。 杆1的最大轴向压力为: 105.37 kN； 杆2的最大轴向压力为: 21.22 kN； 杆3的最大轴向压力为: 111.69 kN； 杆1的最大轴向拉力为: 105.37 kN； 杆2的最大轴向拉力为: 21.22 kN； 杆3的最大轴向拉力为: 111.69 kN； （三）、附着杆强度验算 1．杆件轴心受拉强度验算验算公式: σ= N / A n≤f 其中σ --- 为杆件的受拉应力； N --- 为杆件的最大轴向拉力,取 N =275.21 kN； A n--- 为杆件的截面面积，本工程选取的是 18a号槽钢；
设备基础计算手册(3.17)
设备基础计算书 1.计算依据 《动力机器基础设计规范》(GB50040-96) 《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002) 《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010) 《重载地面、轨道及特殊楼地面》(06J305) 2. 采用 300mm 3. 3.1 3.2 ( 根据()计算可得 基础底面计算配筋面积As1=565mm2 基础顶面计算配筋面积As2=258mm2 根据(GB50010-2010)取最小配筋率ρmin=0.2％ 最小配筋面积为Asmin=0.2%*1000*250=500mm2 基础顶部和底部可配12200(As=565mm2) 3.3地脚螺栓抗倾覆验算(每个设备基础共四个地脚螺栓孔) 取每个地脚的上拔力设计值 q1=0.1*1.35*（G1+G2）*A=0.1*1.35*106.25*2.585*1.9=70.45kN
倾覆力矩MS=q1*1.655=116.6kN.m 有设备基础的大小可知抗倾覆力矩 MR=1.35*（G1+G2）*0.5*2.585=185.4kN.m>MS 由此可知抗倾覆满足要求 3.4地基承载力验算(根据GB50040-96中3.2.1) pk=G1+G2=1.0*105+25*1000*0.25=106.25kPa<0.8fa=144kPa pkmax=G1+G2+M/W pkmin=G1+G2-M/W 每个地脚的上拔力标准值 q1k=0.1*（G1+G2）*A=0.1*106.25*2.585*1.9=52.2kN |Mxk|=q1k*1.655=52.2*1.655=86.4kN.m 取 4. 5.
QTZ63塔吊附着施工方案及计算书.
塔吊附着施工方案 一、工程概况 本工程是遵义华南房地产开发有限公司开发，在遵义县南白五里堡，总建筑面为90000M2，分A1、A2、B1、B2栋，A1、A2、B1、B2地下室一层，总高度98M建筑占地面积4000 M2，正负零标高相当于绝对标高908.40M，采用框剪结构。其中A1、A2共用一台塔吊，B1、B2共用一台塔吊。 二、塔吊介绍 本塔吊为“华夏”牌QTZ40，最大独立高度为28.3米，最大附着高度为120米，在工作高度达70米前，可采用二倍率或四倍率钢丝绳；当工作高度超过70米时，只能采用二倍率钢丝绳。 三、附着架的安装 1、附着式的结构布置与独立式相同，此时为提高塔机稳定性和刚度，在塔身全高内设置至少7道附着装置。为此要求塔机中心线距建筑的距离为2.9米，附着装置之间的距离尺寸用户可根据施工情况自行调整，安装方法见图1-1。在图1-1中，H1小于或等于21.3米， H2=H3=H4=H5=H6小于或等于17.6米，H7小于或等于15米。
①、附着点的强度应满足塔机对建筑物的荷载，必要时应加配筋或提高砼标号。 ②、附着筐尽量设置在塔身标准节接头处，附着架应箍紧塔身，附着杆的倾斜度应控制在10°以内。 ③、杆件对接部位要开30°坡口，其焊缝厚度应大于10mm，支座处的焊缝厚度应大于12mm。 ④、附着杆件与墙面的夹角应控制在45－60°之间。 ⑤、锚固点以上的自由高度应控制在说明书规定高度之内。 ⑥、附着后要有经纬仪进行检测，并通过调整附着撑杆的长度及顶块来保证塔身垂直度（塔身轴线和支承面的垂直度误差不大于4/1000，最高锚固点以下的塔身垂直度不大于2/1000），并作好记录。 四、附着架的拆除 1、用钢管、跳板在附着筐下搭设操作平台，搭设时应将平台支撑好。 2、依据建筑物搭设走道或设置其它辅助起吊装置。 3、用走道拆除时可直接将附墙支撑转移到建筑物内，再转移至地面。 4、采用其它辅助起吊装置拆卸时，应先用吊绳固定好靠建筑物端的撑杆，然后退掉靠建筑物端的撑杆销；再用绳将塔身端撑杆固定好，退掉销子后缓慢放下支撑杆，让辅助起吊装置受
塔吊计算书
附塔机基础及平衡重和塔吊计算书 ○1基础计算书 一、参数信息 塔吊型号：QTZ80，塔吊起升高度H：50.00m，塔身宽度B：1.6m，基础埋深d：1.60m， 自重G：600kN，基础承台厚度hc：1.00m，最大起重荷载Q：60kN，基础承台宽度Bc：5.50m，混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB400， 基础底面配筋直径：25mm 二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算 1、塔吊竖向力计算 塔吊自重：G=600kN； 塔吊最大起重荷载：Q=60kN； 作用于塔吊的竖向力：F k ＝G＋Q＝600＋60＝660kN； 2、塔吊弯矩计算 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： M kmax ＝960kN·m； 三、塔吊抗倾覆稳定验算 基础抗倾覆稳定性按下式计算： e＝M k /（F k +G k ）≤Bc/3 式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； M k ──作用在基础上的弯矩； F k ──作用在基础上的垂直载荷； G k ──混凝土基础重力，G k ＝25×5.5×5.5×1=756.25kN； Bc──为基础的底面宽度； 计算得：e=960/(660+756.25)=0.678m < 5.5/3=1.833m；基础抗倾覆稳定性满足要求！
四、地基承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)第5.2条承载力计算。 计算简图: 混凝土基础抗倾翻稳定性计算： e=0.678m < 5.5/6=0.917m 地面压应力计算： P k ＝（F k +G k ）/A P kmax ＝(F k +G k )/A + M k /W 式中：F k ──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F k ＝660kN ； G k ──基础自重，G k ＝756.25kN ； Bc ──基础底面的宽度，取Bc=5.5m ； M k ──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M k ＝ 960kN ·m ； W ──基础底面的抵抗矩，W=0.118Bc 3=0.118×5.53=19.632m 3； 不考虑附着基础设计值： P k ＝（660＋756.25）/5.52＝46.818kPa P kmax =(660+756.25)/5.52+960/19.632=95.717kPa ； P kmin =(660+756.25)/5.52-960/19.632=0kPa ； 实际计算取的地基承载力设计值为:f a =160.000kPa ； 地基承载力特征值f a 大于压力标准值P k =46.818kPa ，满足要求！
塔吊附着方案
目录 1编制依据 (1) 1.1编制说明 (1) 1.2编制依据 (1) 2工程概况 (1) 3施工部署 (2) 4作业工艺 (3) 4.1预埋件安装 (3) 4.2附墙架选用 (4) 4.3安装工具选用 (4) 4.4作业人安排 (5) 4.5附墙安装程序 (5) 4.6顶升作业 (6) 4.7塔吊升高完毕后检查、调整，验收工作 ...................................................... 错误!未定义书签。5安全注意事项 ..................................................................................................... 错误!未定义书签。6计算书 (1) 6.11#塔吊附着计算计算书 (1) 6.22#塔吊附着计算计算书 (5) 6.33#塔吊附着计算计算书 (10) 6.45#塔吊附着计算计算书 (15) 6.56#附着计算计算书 (19) 7附图： (25) 7.1附着平面布置图 (25) 7.2附着高度示意图 (28)
1编制依据 1.1编制说明 为保证xxx八期工程施工现场的5台TC6010塔机的各级顶升满足塔机使用说明书中附着高度及自由高度的要求，错开群塔高度，落实群塔防碰撞措施，保证塔吊作业安全，特编制本方案 1.2编制依据 （1）《特种设备安全监察条例》（（2009修正）国务院令第549号） （2）《建筑起重机械安全监督管理规定》（中华人民共和国建设部令第166号） （3）《起重机械安全监察规定》（国家质量监督检验检疫总局令第92号） （4）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99） （5）《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33—2001） （6）《塔式起重机安全规程》（GB5144-2006） （7）《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆除安全技术规程》JGJ196-2010 （8）《起重机械安全规程》GB6067-85 （9）《建筑起重机械安全评估技术规程》JGJT1879-2009 （10）xxx八期工程塔吊基础平面布置图 （11）xxx八期工程施工图纸 （12）TC6010-6型自升式塔式起重机使用说明书 2工程概况 深业xxx八期项目，位于广东省惠州市惠城古塘坳片区金榜南地块，占地面积约102996.0平方米，本期总建筑面积约160112.57平方米。地下室一层，局部负二层，地上30层，包括5栋塔楼及一栋商业中心，建筑概况如下所示： 本工程5台塔吊型号均为QTZ80（TC6010-6）型，为基础固定、外墙附着式，独立式起升高度为40.5米，附着式时起升高度可达220米；标准节最大起重量为6t，额定起重力矩为
机械设备基础(完整资料).doc
此文档下载后即可编辑 六、计算题 1、圆轴形容器重力为G，置于托轮A、B上，如图所示，试求托轮对容器的约束反力。 2、某化工厂起重用的吊架，由AB和BC两杆组成(如图)，A、B、C三处均为铰链连接。在B处的销钉上有一个小滑轮，它的质量和尺寸都可略去不计，吊索的一端经滑轮与盛有物料的铁筒相连，设筒和物料重W=1.5KN，吊索的另一端绕在卷扬机纹盘D上。当卷扬机开动时，铁筒即等速上升。略去杆重，求AB和BC杆所受之力。 3、设人孔盖所受重力G=500N，当打开人孔盖时，F力与铅垂线成300(如
图)，并知a=288mm ，b=440mm ，h=70mm 。试求F 力及约束反力N 。 4、梁AB 的支座如图所示。在梁的中点作用一力F=20KN ，力和梁的轴线成450，如梁的重力略去不计，试求A 、B 的支座反力By Ay Ax N N N 、、。 5、AB 的支座如图所示。在梁的中点作用一力F=20KN ，力和梁的轴线成450，如梁的重力略去不计，试求A 、B 的支座反力By Ay Ax N N N 、、。
6、某塔侧操作平台的梁AB 上，作用这分布力q=0.7KN/m 。横梁AB 及撑杆C 的尺寸如图所示，求CD 撑杆所受的力。 7、图为一个双压手铆机的示意图，作用于活塞杆上的分别简化为F 1=2.62KN ，F 2=1.3KN ，F 3=1.32KN,计算见图如图所示。试求活塞杆的横截面1-1和2-2的轴力图，并作活塞杆的轴力图。 8、管架由横梁AB ，拉杆AC 组成(如图)，横梁AB 承受管道的重力分别为G 1=8KN ，G 2=G 3=5KN ，横梁AB 的长度l=6m ，B 端由支座支承，A 端由直径为d 的两根拉杆(圆钢)吊挂着。圆钢的需用应力[σ]=100MPa ，试确定圆钢截面尺寸。
塔机附着验算计算书
塔机附着验算计算书
塔机附着验算计算书 计算依据： 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、塔机附着杆参数 塔机型号QTZ40（浙江建机）塔身桁架结构类型型钢塔机计算高度H(m) 30 塔身宽度B(m) 1.6 起重臂长度l1(m) 57 平衡臂长度l2(m) 12.9 起重臂与平衡臂截面计算高度h(m) 1.06 工作状态时回转惯性力产生的扭矩标 准值T k1(kN·m) 60 工作状态倾覆力矩标准值M k(kN·m) 60 非工作状态倾覆力矩标准值 M k'(kN*m) 60 附着杆数四杆附着附墙杆类型Ⅰ类附墙杆截面类型格构柱塔身锚固环边长C(m) 1.8 附着次数N 4 附着点1到塔机的横向距离a1(m) 9.5 点1到塔机的竖向距离b1(m) 9.5 附着点2到塔机的横向距离a2(m) 5.7 点2到塔机的竖向距离b2(m) 5.7 附着点3到塔机的横向距离a3(m) 5.7 点3到塔机的竖向距离b3(m) 5.7 附着点4到塔机的横向距离a4(m) 9.5 点4到塔机的竖向距离b4(m) 9.5 工作状态基本风压ω0(kN/m2) 0.2 非工作状态基本风压ω0'(kN/m2) 1 塔身前后片桁架的平均充实率α00.35 第N次附着附着点高度 h1(m) 附着点净高 h01(m) 风压等效高 度变化系数 μz 工作状态风 荷载体型系 数μs 非工作状态 风荷载体型 系数μs' 工作状态风 振系数βz 非工作状态 风振系数 βz' 工作状态风 压等效均布 线荷载标准 值q sk 非工作状态 风压等效均 布线荷载标 准值q sk' 第1次附 着 9 9 0.65 1.95 1.95 1.977 1.977 0.269 1.347 第2次附 着 15 6 0.734 1.95 1.95 1.901 1.963 0.293 1.51 第3次附 着 20 5 0.738 1.95 1.95 1.825 1.934 0.282 1.496
设备基础设计(精品范文).doc
【最新整理，下载后即可编辑】 设备基础设计 基础类型 （1）独立基础----当地基较好时，配合钢砼柱用得较多，也较经济。 （2）条形基础----当地基较好时，配合承重墙用得较多，也较经济。 （3）筏式基础----当地基不很好，或建筑物较高时，采用整片或大片底板作的基础。如“竹筏”而名。 （4）箱形基础----由地下一层或几层的墙和搂板、底板构成的整片基础。如“箱”而名。常在高层建筑中采用。 （5）桩基础----按受力性能可分：摩擦桩、端承桩、摩擦端承桩；按施工方式可分：灌注桩、予制桩、搅拌桩、打入桩、静压桩等；按材料可分：钢砼桩、钢桩、木桩等。 （6）其它----如：沉井、锚杆、加筋土等。 设备基础设计是否按筏形基础设计，要看设备荷载、基础厚度和其平面的长宽比等情况而定。倘设备荷载不是很大，或是基础厚度完全保证抗冲切的话（一般的设备基础，由于要锚固或安装地脚螺栓，厚度较大），只按构造在基础上下皮配双向钢筋就行了，太厚的要考虑设计成钢筋笼状。 但如果基础较薄，且基础的长宽比小于2：1，是可以按筏形基础设计的。应该注意的是，按双向板设计时，要分析设备在基础上的置放方式是否符合双向板的受力条件，也就是基础版的支点状况（因此时是按地基反力是板的均布荷载，设备与基础板接触的地方就是板的支座计算的），如果设备和基础是面接触或起码有三边是线形接触，可以考虑按双向板设计。如果设备集中在板的某一局部，或设备是与基础是几个点的接触，按双向板设计就不合适了，要按柱下独立基础板（可能还是偏心的）或无梁板考虑了。
设备基础构造规定 1．当二次浇灌层厚度大于或等于50mm时，应采用细石混凝土，其强度等级应比基础混凝土强度等级高一级；当二次浇灌层厚度小于50mm时，应采用1：2水泥砂浆；当有条件时，应优先采用无收缩水泥砂浆或灌浆料或无收缩细石混凝土。 2．地脚螺栓分为死螺栓和活螺栓两大类，死螺栓的锚固有下列三种形式，可根据不同需要进行选择：一次埋入法、预留孔法、钻孔锚固法，死螺栓中以直钩和锚板螺栓最为常用，施工方便，性能可靠。活螺栓的构造是螺杆穿过埋设于基础中的套管，下端以T形头、固定板或螺帽固定，在套管上端200mm范围内，填塞浸油麻丝予以覆盖保护。 地脚螺栓的常用直径及埋设深度
塔吊附着计算
建筑工程 塔吊附着 安 全 专 项 施 工 方 案 职务：编制人： 校对人：职务： 审核人：职务： 审批人：职务： 目录 第一章工程概况--------------------------------------------------- 2 一、工程概况 --------------------------------------------------- 2 二、塔吊选型 --------------------------------------------------- 2 三、塔吊平面位置及高度设置 ------------------------------------- 3 四、技术保证条件 ----------------------------------------------- 4第二章编制依据--------------------------------------------------- 5第三章施工计划--------------------------------------------------- 5一、施工进度计划 ----------------------------------------------- 5
二、材料与设备计划 --------------------------------------------- 5第四章施工工艺技术----------------------------------------------- 6 一、技术参数 --------------------------------------------------- 6 二、施工工艺流程 ----------------------------------------------- 6 三、施工方法 --------------------------------------------------- 6 四、检查验收 --------------------------------------------------- 7第五章施工安全保证体系------------------------------------------- 9 一、组织保障 --------------------------------------------------- 9 二、技术措施 -------------------------------------------------- 12 三、监测监控 -------------------------------------------------- 14 四、应急预案 -------------------------------------------------- 14第六章劳动力计划------------------------------------------------ 15 一、专职安全生产管理人员 -------------------------------------- 15 二、所需劳动力安排 -------------------------------------------- 16第七章计算书及相关图纸------------------------------------------ 16 一、计算书 ---------------------------------------------------- 16 二、节点图 ---------------------------------------------------- 27 第一章工程概况 一、工程概况 【工程概况应针对该危险性较大的分部分项工程的特点及要求进行编写】 1、工程基本情况 工程名称工程地点建筑 2(m) 建筑面积(m建筑高度) 0 0 总工期（天）主体结构框架0 地上层数地下层数0 标准层层高其它主要层高(m) 0 (m) 2、各责任主体名称 建设单位设计单位 监理单位施工单位 XXX XXX 总监理工程师项目经理 XXX XXX 技术负责人专业监理工程师 二、塔吊选型
塔机附着计算书实例
塔机附着计算书实例 The pony was revised in January 2021
H5810塔式起重机非标附着计算书 一、设计依据 GB/T 13752-92《塔式起重机设计规范》 二、设计说明 1、本方案仅适用于我公司QTZ80(H5810)塔机在以下附着示意图方式的使用； 2、任何力学或几何方式的改变均不再适用于本方案。 三、QTZ80(H5810)塔机附着平面内的最大载荷见下表： （表一） 四、附着示意图 各附着杆长度（表二）
五、附着杆受力及附着点反力 工作状态各附着杆最大受力（表三） 非工作状态各附着杆最大受力（表四） 通过以上分析，选取以下各附着杆的最大受力工况进行校核： 工作状态各附着点最大受力（表五）
非工作状态各附着点最大受力（表六） 通过以上分析，附着点最大反力见下表： （表七） 六、附着杆校核 附着杆截面示意图 以下仅对附着杆1～4进行分析计算； 附着杆主肢：∠50×50×5，Q235，截面积A1=480mm2；
附着杆缀条：∠30×30×3，Q235，截面积A2=175mm2；附着杆截面边长a1=（mm） 附着杆截面边长a2=（mm） 附着杆1重量：G1=210（kg） 附着杆2重量：G2=175（kg） 附着杆3重量：G2=170（kg） 附着杆4重量：G2=206（kg） 附着杆最大截面主肢X轴总惯性矩：Imax=（mm^4） 附着杆最小截面主肢X轴总惯性矩：Imin=（mm^4） 主弦单肢弱轴惯性矩：I1=46400（mm^4） 缀条弱轴惯性矩：Iz=6100（mm^4） 缀条跨距L1=（mm） 材料安全系数：k= 整体惯性半径：r=（mm） r=mm） 主弦单肢惯性半径： 1
论塔吊超长附着的设计word文档
论塔吊超长附着的设计 引论：塔式起重机的安装说明书中对其附着装置的制作、内力、安装使用要求均有详细论述，安装单位按说明执行即可。实际施工中，由于建筑形式多变，往往出现塔机安装位置与建筑物可锚固点的距离超过使用说明的情况，需增长附着杆，或附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，需进行附着计算。本文着重论述附着杆计算、附着支座计算。 许多建筑安全计算软件都可以用来进行超长附着的计算，其计算程序大同小异，普遍存在以下二个方面的缺陷：一是附着杆内力计算时，塔吊工况分析不正确，各工况下内力取值不明确，一笔带过，例如品茗安全计算软件对附着第一种工况的计算:塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩和风荷载扭矩。并未给出具体数值，直接得出结果。由于塔吊型号各异，附着高低不同，其回转惯性力产生的扭矩和风荷载扭矩也是不同的，软件中采用同一取值，很难弄清是否与实际相符；二是附着杆设计采用单根型钢，无法进行组合截面的计算，设计出的附着杆选型很大，不能利用。本文通过对附着整体设计过程的分析，对塔吊超长附着的设计一个清晰的思路，有助于实际问题的解决。 1、附着杆计算 （1）附着杆内力 超长附着杆的内力在说明书中一般无规定，需进行计算。附着杆的安装高度在塔机说明书中有规定，最上一道附着装置的负荷最大，应以此道附着杆的负荷作为设计附着杆截面的依据。附着式塔机的塔身可视为一个带悬臂的多支承连续梁，其内力及支座反力计算可采用软件求解，本文利用清华大学土木系结构力学求解器研制组的力学求解器作为例子。塔机参数如下：
计算采用广东建机厂的QTZ80B型塔机为例，附着参数如下表，采用力学求解器求塔身内力及其支座反力。 一、支座力计算 塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:
7#塔机附着计算书
7#塔机附着验算计算书计算依据： 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-2019 2、《钢结构设计标准》GB50017-2017 一、塔机附着杆参数
附图如下: 塔机附着立面图 三、工作状态下附墙杆内力计算 1、扭矩组合标准值T k 回转惯性力及风荷载产出的扭矩标准值：T k=T k1=67kN·m 2、附着支座反力计算 计算简图
剪力图 得：R E=92.328kN 在工作状态下，塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性，在计算支座5处锚固环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。 3、附墙杆内力计算 支座5处锚固环的截面扭矩T k（考虑塔机产生的扭矩由支座5处的附墙杆承担）,水平内力N w=20.5R E=130.572kN。 计算简图： 塔机附着示意图
塔机附着平面图 α1=arctan(b1/a1)=52.997°α2=arctan(b2/a2)=51.771° α3=arctan(b3/a3)=51.771°α4=arctan(b4/a4)=52.997° β1=arctan((b1-c/2)/(a1+c/2))=43.518°β2=arctan((b2+c/2)/(a2+c/2))=50.557° β3=arctan((b3+c/2)/(a3+c/2))=50.557°β4=arctan((b4-c/2)/(a4+c/2))=43.518° 四杆附着属于一次超静定结构，用力法计算，切断T4杆并代以相应多余未知力X1=1。 δ11× X1+Δ1p=0 X1=1时，各杆件轴力计算： T11×sin(α1-β1)×(b1-c/2)/sinβ1+T21×sin(α2-β2)×(b2+c/2)/sinβ2-T31×sin(α3- β3)×(b3+c/2)/sinβ3-1×sin(α4-β4)×(b4-c/2)/sinβ4=0 T11×cosα1×c-T31×sinα3×c-1×cosα4×c-1×sinα4×c=0 T21×cosα2×c+T31×sinα3×c-T31×cosα3×c+1×sinα4×c=0 当N w、T k同时存在时，θ由0～360°循环，各杆件轴力计算： T1p×sin(α1-β1)×(b1-c/2)/sinβ1+T2p×sin(α2-β2)×(b2+c/2)/sinβ2-T3p×sin(α3- β3)×(b3+c/2)/sinβ3-T k=0 T1p×cosα1×c-T3p×sinα3×c-N w×sinθ×c/2+N w×cosθ×c/2-T k=0 T2p×cosα2×c-T3p×sinα3×c+T3p×cosα3×c-N w×sinθ×c/2-N w×cosθ×c/2-T k=0 δ11=Σ(T12L/(EA))=T112(a1/cosα1)/(EA)+T212(a2/cosα2)/(EA)+T312(a3/cosα3)/(EA)+12(a4/co sα4)/(EA) Δ1p=Σ(T1×T p L/(EA))=T11×T1p(a1/cosα1)/(EA)+T21×T2p(a2/cosα2)/(EA)+T31×T3p(a3/cosα3)
塔机附着验算计算书1
塔机附着验算计算书计算依据： 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、塔机附着杆参数
着 悬臂端30 5 0.774 1.95 1.95 1.79 1.945 0.29 1.578 塔机附着立面图 三、工作状态下附墙杆内力计算 1、在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值q k q k=0.8βzμzμsω0α0h=0.8×1.79×0.774×1.95×0.2×0.35×1.06=0.16kN/m 2、扭矩组合标准值T k 由风荷载产生的扭矩标准值T k2 T k2=1/2q k l12-1/2q k l22=1/2×0.16×572-1/2×0.16×12.92=246.607kN·m 集中扭矩标准值（考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9） T k=0.9(T k1+ T k2)=0.9×(454.63+246.607)=631.113kN·m 3、附着支座反力计算
计算简图 塔身上部第一附着点（塔身悬臂支承端）的支承反力最大，应取该反力值作为附着装置及建筑物支承装置的计算载荷。 剪力图 得：R E=85.771kN 在工作状态下，塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性，在计算支座5处锚固环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。 4、附墙杆内力计算 支座5处锚固环的截面扭矩T k（考虑塔机产生的扭矩由支座5处的附墙杆承担）,水平内力N w=20.5R E=121.299kN。 计算简图：
塔机附着示意图 塔机附着平面图α1=arctan(b1/a1)=45° α2=arctan(b2/a2)=45°
自升塔式起重机附着装置设计
QTZ125塔机附着 计 算 书 共8页 （包括封面） 2009年9月24日
QTZ125型自升塔式起重机附着装置 设计计算书 设计计算人：审核： 编制日期：2009年9月24日
说明 本设计计算是按照撑杆受力进行设计计算及校核，对QTZ125型自升塔式起重机附着装置，主要工况撑杆稳定性进行计算，及时撑杆基座预埋螺纹钢、基座板焊缝、联系梁螺栓、连接板进行强度校核，计算结果QTZ125型自升塔式起重机附着装置，强度和稳定性均能满足使用要求，可以投入使用。 目录 一、技术参数-2 二、撑杆强度计算和校核-3 三、撑杆基座预埋螺纹钢υ25强度计算和校核-4 四、基座板焊缝强度计算和校核-4 五、联系梁螺栓M24强度计算和校核-4 一、附着装置主要技术参数 1、塔吊附着架非工作状态下经查说明书，其最大工况为17T，撑 杆长度4.6米。 2、撑杆用4根63*5角钢焊接拼方。 3、撑杆基座预埋螺纹钢υ25。
4、 环梁连接螺栓M24，8.8级。 二、撑杆强度计算和校核； 计算撑杆刚度受力和安全性； 撑杆截面积 =6.414*4截面积=24.56㎡ 1x=23.17*4=92.68cm 4 撑杆刚度条件 λ≤[λ] λ---构件的长细比。 [λ]---许用长细比。 1.23794 .1460===r LC λ cm cm cm A I r 94.156.24/468.92/2=== 查表4-1-17 υ=0.130 2/266) 10056.24(130.02/170000mm N N =??=ΦA =α490][=?α N----计算轴压力（N ） A----构件毛截面积cm 2 υ---轴心受压构件整体稳定系数。 [α]--------材料许用压应力。 所以撑杆受压稳定。 三、撑杆基座预埋螺纹钢φ25强度计算和校核； []22/300/78.24) 1009.4(1417000011mm N mm N nA N =?=??==αα
设备基础设计
设备基础设计 基础类型 （1）独立基础----当地基较好时，配合钢砼柱用得较多，也较经济。 （2）条形基础----当地基较好时，配合承重墙用得较多，也较经济。 （3）筏式基础----当地基不很好，或建筑物较高时，采用整片或大片底板作的基础。如“竹筏”而名。 （4）箱形基础----由地下一层或几层的墙和搂板、底板构成的整片基础。如“箱”而名。常在高层建筑中采用。 （5）桩基础----按受力性能可分：摩擦桩、端承桩、摩擦端承桩；按施工方式可分：灌注桩、予制桩、搅拌桩、打入桩、静压桩等；按材料可分：钢砼桩、钢桩、木桩等。 （6）其它----如：沉井、锚杆、加筋土等。 设备基础设计是否按筏形基础设计，要看设备荷载、基础厚度和其平面的长宽比等情况而定。倘设备荷载不是很大，或是基础厚度完全保证抗冲切的话（一般的设备基础，由于要锚固或安装地脚螺栓，厚度较大），只按构造在基础上下皮配双向钢筋就行了，太厚的要考虑设计成钢筋笼状。 但如果基础较薄，且基础的长宽比小于2：1，是可以按筏形基础设计的。应该注意的是，按双向板设计时，要分析设备在基础上的置
放方式是否符合双向板的受力条件，也就是基础版的支点状况（因此时是按地基反力是板的均布荷载，设备与基础板接触的地方就是板的支座计算的），如果设备和基础是面接触或起码有三边是线形接触，可以考虑按双向板设计。如果设备集中在板的某一局部，或设备是与基础是几个点的接触，按双向板设计就不合适了，要按柱下独立基础板（可能还是偏心的）或无梁板考虑了。 设备基础构造规定 1．当二次浇灌层厚度大于或等于50mm时，应采用细石混凝土，其强度等级应比基础混凝土强度等级高一级；当二次浇灌 层厚度小于50mm时，应采用1：2水泥砂浆；当有条件时，应优 先采用无收缩水泥砂浆或灌浆料或无收缩细石混凝土。 2．地脚螺栓分为死螺栓和活螺栓两大类，死螺栓的锚固有下列三种形式，可根据不同需要进行选择：一次埋入法、预留孔 法、钻孔锚固法，死螺栓中以直钩和锚板螺栓最为常用，施工方 便，性能可靠。活螺栓的构造是螺杆穿过埋设于基础中的套管， 下端以T形头、固定板或螺帽固定，在套管上端200mm范围内，填塞浸油麻丝予以覆盖保护。 地脚螺栓的常用直径及埋设深度
塔吊附墙计算书[1]
塔吊附着计算 塔机安装位置至建筑物距离超过使用说明规定，需要增长附着杆或附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，需要进行附着的计算。主要包括附着杆计算、附着支座计算和锚固环计算。 一、支座力计算 塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。 附着式塔机的塔身可以视为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下: 风荷载标准值应按照以下公式计算 W k=W0×μz×μs×βz 其中 W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：W0= 0.55kN/m2； μz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用： μz=2.340； μs——风荷载体型系数：U s=0.065； βz——高度Z处的风振系数,βz=0.70 风荷载的水平作用力 N w=W k×B×K s 其中 W k——风荷载水平压力,W k=0.059kN/m2 B——塔吊作用宽度,B=1.50m K s——迎风面积折减系数，K s=0.20 经计算得到风荷载的水平作用力 q=0.02kN/m 风荷载实际取值 q=0.02kN/m 塔吊的最大倾覆力矩 M=1000kN.m q M 24.0m 9.0m 12.0m 12.0m 30.0m 计算结果: N w=107.477kN 二、附着杆内力计算 计算简图:
计算单元的平衡方程为: 其中: 三、第一种工况的计算 塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩和风荷载扭矩。 将上面的方程组求解，其中θ从0-360循环，分别取正负两种情况，分别求得各 附着最大的轴压力和轴拉力： 杆1的最大轴向压力为：139.88 kN 杆2的最大轴向压力为：89.06 kN 杆3的最大轴向压力为：43.98 kN 杆1的最大轴向拉力为：122.71 kN 杆2的最大轴向拉力为：30.50 kN 杆3的最大轴向拉力为：112.70 kN 四、第二种工况的计算 塔机非工作状态，风向顺着起重臂，不考虑扭矩的影响。 将上面的方程组求解，其中θ=45,135,225,315， Mw=0，分别求得各附着最大的轴压 力和轴拉力。 杆1的最大轴向压力为：114 kN 杆2的最大轴向压力为：57.47 kN 杆3的最大轴向压力为：60.08 kN
塔吊附着计算书
附着计算计算书 品茗软件大厦工程；工程建设地点：XXX；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某勘察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。 本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《建筑施工手册》、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等编制。 塔机安装位置至附墙或建筑物距离超过使用说明规定时，需要增设附着杆，附着杆与附墙连接或者附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，必须进行附着计算。主要包括附着支座计算、附着杆计算、锚固环计算。 一、支座力计算 塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下: 风荷载标准值应按照以下公式计算： ωk=ω0×μz×μs×βz= 0.550×1.170×1.290×0.700 =0.581 kN/m2； 其中ω0──基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：ω0 = 0.550 kN/m2； μz──风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：μz = 1.290 ； μs──风荷载体型系数：μs = 1.170； βz──高度Z处的风振系数，βz = 0.700； 风荷载的水平作用力： q = W k×B×K s = 0.581×1.600×0.200 = 0.186 kN/m；
塔式起重机附着计算
福清裕荣汇塔机附着方案（施工、计算） 编制单位：福州鲁福建筑机械设备租赁有限公司 编制时间：2013年07月11日
施工组织设计（安拆方案）报审表 工程名称福清裕荣汇1#楼施工单位中兴建设有限公司 编制单位 现报上塔机QTZ5613附着施工、设计、计算 施工组织总设计／施工组织设计／施工方案文件， 请予以审查。 主编 编制人工程项目部／专业分包施工单位（盖章）技术负责人 审 核 单 位 总承包单位审核意见： 年月日总承包单位（盖章）审核人审批人 审 查 单 位 监理审查意见： 监理审查结论：□同意实施□修改后报□重新编制 监理单位（盖章） 专业监理工程师日期： 总监理工程师日期：
塔吊附着计算书 一、工程概况： 工程名称：福清裕荣汇1#楼 建设地点：福清市 施工单位：中兴建设有限公司 监理单位：福建闽华洋建设监理有限公司 根据工程的需要拟在1#楼处【见塔吊位置平面图（图一）】安装一台的QTZ80(TC5613)型塔机，用于结构施工中的大宗物料（如：钢筋、模板、砼、构件等）的水平、垂直运输塔机初装基本高度20m，最终安装高度为138 m，起重臂长56m。本次安装臂长56m，根据说明书附着锚固的架设要求，根据本工程的建筑结构，需要安装7道锚固【见塔吊立面示意图（图二）及附着大样平面图（图三）】， 二、编制依据 ⒈JGJ80-91《建筑施工高处作业安全技术规范》 ⒉GB5144-2006《塔式起重机安全规程》 ⒊JGJ46-2005《施工现场临时用电安全技术规范》 ⒋JGJ33—2001《建筑机械使用安全技术规程》 ⒌GB/T5031-2008《塔式起重机性能测试》 ⒍《QTZ80(TC5613)塔机使用说明书》 7.附着杆件A1为5米A2为5.6米A3为5.3米. 三、塔机概述
塔吊基础种类与计算书
7 种塔吊基础计算 目录 一、单桩基础计算 二、十字交叉梁基础计算 三、附着计算 四、天然基础计算 五、三桩基础计算书 六、四桩基础计算书 七、塔吊附着计算
一、塔吊单桩基础计算书 一. 参数信息 塔吊型号:QT60,自重(包括压重)F1=245.00kN,最大起重荷载F2=60.00kN 塔吊倾覆力距M=600.00kN.m,塔吊起重高度H=50.00m,塔身宽度B=1.60m 混凝土强度:C35,钢筋级别:Ⅱ级,混凝土的弹性模量 Ec=14500.00N/mm2 桩直径或方桩边长 d=2.50m,地基土水平抗力系数 m=8.00MN/m4 桩顶面水平力 H0=100.00kN,保护层厚度:50mm 二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=245.00kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2×(F1+F2)=366.00kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.4×600.00=840.00kN.m 三. 桩身最大弯矩计算 计算简图： 1. 按照m法计算桩身最大弯矩： 计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5.4.5条，并参考《桩基础的设计方法与施工技术》。 (1) 计算桩的水平变形系数(1/m): 其中 m──地基土水平抗力系数； b0──桩的计算宽度，b0=3.15m。 E──抗弯弹性模量，E=0.67Ec=9715.00N/mm2； I──截面惯性矩，I=1.92m4； 经计算得到桩的水平变形系数: =0.271/m (2) 计算 D v: D v=100.00/(0.27×840.00)=0.45 (3) 由 D v查表得：K m=1.21 (4) 计算 M max: 经计算得到桩的最大弯矩值: M max=840.00×1.21=1018.87kN.m。 由 D v查表得：最大弯矩深度 z=0.74/0.27=2.78m。