铂金蒸发皿参数表

铂金蒸发皿规格参表

以下资料根据中科院贵金属实验器材供应商“希雨科技”提供。有需更详细资料请搜索“希雨科技”咨询索取索取。

铂金蒸发皿,铂金皿 纯度：铂≥99.95%

蒸发皿系列(YD)

名称型号规格(ml)直径 (mm)高度 (mm)厚度 (mm)重量 (g)

铂蒸发皿

材质：铂≥99.95%

重量误差±0.5克

可按客户要求生产

YD202048230.2020

YD 303048260.2025

YD 404050280.2530

YD 505058300.2535

YD 606058320.2540

YD 8080 68360.2545

YD 909075350.350

YD 1001007537 0.355

YD 150********.375

YD 20020082450.35100

YD 2502509855 0.35110

YD 300300105600.35120

YD 350350118600.40140注：异型皿或其他容积的可根据用户要求开模具定制。

蒸发器的设计计算

蒸发器设计计算 已知条件：工质为R22，制冷量kW 3，蒸发温度C t ?=70，进口空气的干球温度为C t a ?=211，湿球温度为C t b ?=5.151，相对湿度为34.56=φ％；出口空气的干球温度为C t a ?=132，湿球温度为C t b ?=1.112，相对湿度为80=φ％；当地大气压力Pa P b 101325=。 （1）蒸发器结构参数选择 选用mm mm 7.010?φ紫铜管，翅片厚度mm f 2.0=δ的铝套片，肋片间距 mm s f 5.2=，管排方式采用正三角排列，垂直于气流方向管间距mm s 251=，沿 气流方向的管排数4=L n ，迎面风速取s m w f /3=。 （2）计算几何参数 翅片为平直套片，考虑套片后的管外径为 mm d d f o b 4.102.02102=?+=+=δ 沿气流方向的管间距为 mm s s 65.21866.02530cos 12=?=?= 沿气流方向套片的长度为 mm s L 6.8665.21442=?== 设计结果为 mm s L 95.892565.2132532=+?=+= 每米管长翅片表面积： f b f s d s s a 100042221? ??? ?? -?=π ()5 .21000 4.10414.36 5.212522???? ???-??= m m 23651.0=

每米管长翅片间管子表面积： f f f b b s s d a ) (δπ-= ()5 .21000 2.05.24.1014.3? -??= m m 203.0= 每米管长总外表面积： m m a a a b f of 23951.003.03651.0=+=+= 每米管长管内面积： m m d a i i 2027.0)20007.001.0(14.3=?-?==π 每米管长的外表面积： m m d a b b 2003267.00104.014.3=?==π 肋化系数： 63.14027 .03951 .0== = i of a a β 每米管长平均直径的表面积： m m d a m m 2 02983.020086 .00104.014.3=?? ? ??+?==π （3）计算空气侧的干表面传热系数 ①空气的物性 空气的平均温度为 C t t t a a f ?=+=+= 172 13 21221 空气在下C ?17的物性参数 3215.1m kg f =ρ

旋转蒸发系统验证方案

旋转蒸发系统验证方案验证文件编号： 验验证时间： 证地点: 2014年11月

目录 1.引言 1.1概述 1.2验证小组成员 1.3验证方案起草 1.4验证方案审核 1.5验证方案批准 1.6验证方案实施日期 2.验证目的 3.验证内容 3.1预确认（DQ） 3.1.1供应商的资格和服务 3.1.2设备使用材质和结构 3.1.3 需要的性能参数，能达到要求压力、温度3.2回顾性安装确认（IQ） 3.2.1 随机技术资料 3.2.2仪器仪表检验确认 3.3运行确认 3.3.1启动前检查 3.3.2运行确认 3.4旋转蒸发仪稳定性性能确认 3.4.1确认内容与方法： 3.4.2将测定结果填入性能确认相应记录表中 3.4.3整个系统稳定性评价标准 4.验证结果及分析评价 5.批准 6.再验证周期 7.附件

1.引言 1.1概述 本公司所用旋转蒸发系统由旋转蒸发仪（Z-20）、循环水式真空泵（Z301）、高低温一体循环机（LR-100）组成。主要用于洛氟普啶合成过程中反应液浓缩工艺步骤。 2验证目的 按照GMP的要求，需要对该设备进行安装确认、运行和性能确认，通过该设备的验证，检查设备的规格、型号是否符合设计要求，设备的安装质量是否符合该设备正常运行的基本条件，辅助设施的布置是否合理、可靠、安全等，设备的生产能力是否既能满足生产需要，又能符合工艺要求。

3验证内容 3.1预确认（DQ） 单项结论： 检查人日期年复核人日期年月 月 日 日

单项结论： 检查人 日期 年 复核人 日期 年 3.1.3 需要的性能参数，能达到要求压力、温度 月 月 日 日 该设备安装于本公司一车间合成岗位，结构简单，操作方便，物料能全部 排出，运行过程中噪声不会使人感到不适，且与采用的厂房、设施匹配。 单项结论： 检查人 日期 年 复核人 日期 年 月 月 日 日

蒸发量计算

玻璃钢冷却塔技术手册之二（玻璃钢冷却塔性能参数） 发布者：admin 发布时间：2010-10-31 10:30:26 二、 玻璃钢冷却塔性能参数 2．1 冷却效能 部分人有一个错误的概念，就是以冷幅作为玻璃钢冷却塔效能的标准，并以着来选择合适的散热量，其实冷幅是冷却水塔运作的反映与效能是没有直接之关系。 热量是循环系统内所产生的负荷，它的单位为千卡/小时（Kcal/HR）计算公式如下： 热量=循环水流量×冷幅×比热系数 热量负荷和玻璃钢冷却塔的效能是没有直接关系，所以无论玻璃钢冷却塔的体积大小，当热量负荷和循环水流量不变而运作下，在理论上冷幅都是固定的。 若一座玻璃钢冷却塔能适合以下之条件而运作： i）出水温度为32℃及37℃ ii）循环水流量为 200L/S iii）环境湿球温度为 27℃ iv）逼近=32-27=5℃ v）冷幅=37-32=5℃ 计算其热量应为3600000Kcal/HR 此玻璃钢冷却塔也能适合以下之条件有效地运作： i）出水温度为33℃及43℃ ii）循环水流量为 200L/S iii）环境湿球温度为 23℃ iv）逼近=33-23=10℃ v）冷幅=43-33=10℃ 计算其热量应为7200000Kcal/HR

从上述举例可显示出相同玻璃钢冷却塔可在不同热量下运作，而热量的差别示极大，所以不能单靠冷幅来衡量玻璃钢冷却塔的效能。 前文提及玻璃钢冷却塔的散热量直接受环境湿球温度影响，而以上两列因环境湿球温度有差别，导致逼近不同，所以同一冷却水塔能在以上两条件下运作如常，证明玻璃钢冷却塔的效能是直接与逼近有密切关系而不能单以冷幅计算。 2．2 蒸发耗损量 当冷却回水和空气接触而产生作用，把其水温降时，部分水蒸发会引起冷却回水之损耗，而其损耗量和入塔空气的湿球温度及流量有关，以数学表达式作如下说明： 令：进水温度为 T1℃，出水温度为T2℃，湿球温度为Tw，则 *：R=T1-T2 （℃）------------（1） 式中：R：冷却水的温度差，对单位水量即是冷却的热负荷或制冷量Kcal/h 对式（1）可推论出水蒸发量的估算公式 *：E=（R/600）×100% ------------ （2） 式中：E----当温度下降R℃时的蒸发量，以总循环水量的百分比表示%，600-----考虑了各种散热因素之后确定之常数。 如：R=37-32=5℃ 则E=｛（5×100）/600｝=0.83%总水量 或e=0.167%/1℃，即温差为1℃时的水蒸发量 *：A=T2-T1 ℃ ---------- （3） 式中：A-----逼近度，即出水温度（T2）逼近湿球温度的程度℃，按热交换器设计时冷端温度差取值的惯例，宜取A≥3℃（CTI推进A≥5 oF即2.78℃）A<不是做不到，而是不合理和不经济。 2．3 漂水耗损量 漂水耗损量的大小是和玻璃钢冷却塔（是否取用隔水设施），风扇性能（包括风量、风机及风扇叶角度的调整以及它们之间的配合等），水泵的匹配以及水塔的安装质量等因素有关，通常它的耗损量是很少的，大约在冷却器水总流量的0.2%以下。 2．4 放空耗损量 由于冷却回水不断的蒸发而令其变化（使水质凝结）这凝结了的冷却回水能使整个循环系统内产生腐蚀作用及导致藻类生长，所以部分的冷却回水要定期排出，以便补充更新，而这

旋转蒸发仪参数要求

旋转蒸发仪技术参数 旋转蒸发仪是专门用于标准蒸馏、结晶、产物浓缩、粉末干燥以及一种或多种溶剂的分离，也可用于气相、液相以及质谱分析过程中样品的前处理。 一、产品来源：进口 二、详细技术参数： 1、转速：20–280 rpm，蒸发瓶容量：50 – 5000 ml； 2、5L水浴油浴一体锅，加热功率≥1300W；温度：≥210℃，控温精度：± 1℃； 3、垂直式冷凝器，冷凝面积不小于1200cm2； 4、分体式水浴锅设计，水浴锅移动清洗方便，有过温保护装置及防干烧功能； 5、蒸气管密封垫采用PTFE材料，寿命长，密封好，耐腐蚀； 6、蒸发瓶采用快速连接，蒸发管具有快速拆卸功能，易于清洗； 7、快速电动升降，带有最低位置锁止装置，防止下降时磕坏蒸汽导管或蒸发瓶，断电时自动提升蒸发瓶； 8、带有干燥模式，可以实现正反转，用于粉末或流动性不太好等样品的干燥； 9、真空控制器内置放气阀和气囊，断电时可以自动放气，并可以保持PTFE干燥； 10、具有定时真空和动态蒸发模式，无需等待水浴温度到达设定值便可启动蒸发程序，节约工作时间； 11、变频控制无油隔膜真空泵，泵速度可调，保证无滞后效应；隔膜振幅可控，确保精确和稳定的真空度（与真空控制器联接）；工作时泵头无需频繁启动，噪音极低，隔膜使用寿命长； 12、抽速：1.7m3/h，极限真空度：≤5mbar，噪声低于55db(A)，表面温度小于35℃； 13、泵和控制器可以独立安装使用，可扩展实验室其他方面的应用，带便携式把手方便提携； 14、冷凝器和接受瓶具有一定的防爆功能； 15、冷凝水循环机泵压不小于0.2bar，流速不小于2.5 l/min； 16、冷凝水循环机制冷功率：不小于0.225kw@20℃ (20℃时不小于225瓦) 。 三、主要配置： 1、电动升降、直立式冷凝器旋转蒸发仪主机一台，含5L水油两用水浴锅一台； 2、与主机同品牌变频隔膜泵一台、控制器一套，冷凝水循环机一台； 3、配主机同品牌原装进口2L蒸发瓶一个。 备注：以上配置需分别报价 四、质保时间要求：一年以上，旋转蒸发仪供货期2个月

氮吹仪知识

氮吹仪知识 关于氮吹仪 一、应用领域 3 二、概述 3 三、氮吹仪介绍4-5 四、技术参数5-7 五、主要特点 6-8 六、操作步骤9 七、维修与保养10 八、分析方法11 九、注意事项12 路博多功能氮吹仪 一、应用领域： ◆农残分析：烟草、蔬菜、水果、谷物、植物组织等。 ◆制药药检：中药制药、西药制药和药检。 ◆环境分析：饮用水、地下水水质、污染水水样等。 ◆生化分析：血清、血浆、尿液等。 ◆食品饮料：牛奶、酒、饮料等。 ◆商品检验：如检验二恶英、克罗夫特等。 ◆高等院校、科研院所、检验检疫机构。 二、概述： 目前我国对蔬菜、水果的农药残留的快速检测已提到议事日程其中对农残物的迅速提取是确保分析结果权威性的关键环节。氮吹扫浓缩技术采用固相萃取前处理技术代替传统的液一液萃取和层析技术．使样品中含有的未知多类、多种农药残留物迅速得到分离、净化用氮吹仪代替一般常用的旋转蒸发器进行浓缩。使分析时间明显缩短。我公司设计生产的浓缩氮吹仪能提供多种样品位数。可选择干式恒温加热和水浴恒温加热两种方式吹扫气体通过气体分配室流向各吹扫管。并均匀的吹扫试管反应液面。使样品迅速浓缩现已广泛应用在医学测试、农残检测、饮料酒类检测。中药制药等领域中。做为HPLc、GC分析样品的制备和处理 三、多功能氮吹仪介绍：

1、多功能氮吹仪是我公司紧跟国际氮吹仪制造技术，应国内用户的实际需求，研制开发的新型多功能氮吹仪。我公司设计、生产的氮吹仪采用吹扫补集技术，利用氮气等惰性气体使含有未知、多类的样品迅速得到分离、净化及无氧浓缩。该方法具有省时、省电、便捷、准确的特点。广泛用于制药、医学测试、农药残留检测等领域。 2、多功能氮吹仪可同时对12孔或多种样品进行浓缩处理。主要应用于大批量样品的浓缩制备，如药物筛选、激素分析、液相、气相及质谱分析中的样品制备。它采用国际认可技术，通过将氮气或空气快速、连续、可控地吹入加热样品的表面，加速样品表面的气体流速，从而实现样品的快速浓缩。该方法具有快速、准确、成本低、容易控制、操作简便等特点。 3、该技术采用固相萃取前处理技术代替传统的液萃取和层析技术，使样品得到迅速分离、净化。用多功能氮吹仪代替常用的旋转蒸发仪进行浓缩，使分析时间大为缩短。可代替常用的旋转蒸发器进行多样品快速浓缩，使分析时间大为缩短。 该仪器是由电加热器、温控仪、气体分配和升降台系统、气体流量调节阀、气体流量计等组成。 四、技术参数： ◆试管尺寸Ф16mm，（根据客户需要可订制） ◆样品数分为：12孔、24孔（根据客户需要可订制） ◆样品容量1-50ml（用户可提前预订特殊孔径及形式）。 ◆氮气流量针阀控制，0~10L/min， ◆氮气消耗量：330ml/min/样品 ◆加热功率：500W ◆温度控制范围：室温--160℃数字显示。 ◆控温精度: ±2 ℃ ◆定时时间10分钟～99小时59分 五、主要特点： ◆所有部件均为实验室级，可耐受有机溶剂，具有耐酸碱，抗腐蚀、耐高温等特点。 ◆吹扫浓缩装置是使用惰性气体对液体进行吹扫，替换饱和蒸汽，进行浓缩。 ◆使用不活性气体进行吹扫，可防止试料酸化。 ◆每个吹扫针相对独立，可以单独进行吹扫，不浪费惰性气体。 ◆使用热导率强的铝块进行加热，加温迅速、均匀。 ◆使用气体预加热装置可以对气体进行加热，使用热气进行吹扫可以提高浓缩效率，缩短浓缩时间。 ◆气体流量可以通过流量阀门单独调节，可以调节针升降台适应试管的高度。 ◆用氮气或空气作为蒸发剂。 ◆适用于试管、锥形瓶、离心管。 ◆水浴加热和干浴加热可随时互换。 ◆吹气针管的高度可同时调节。 ◆加热方式：干式加热．污染小。 ◆氮气流量通、止，均可微量调节及选择。 ◆通气板可上下灵活调节高度。 ◆针阀控制各样品位氮气流速及开关。 ◆方便灵活的通气方式，处理样品量可随之增减。 它由主机、升降架及氮吹板、温度控制、配气系统等构成。气体通过可调流量计到达配气系统，再经弹性软管到各样品位针阀管，最后气体由针头吹向溶液表面，致使溶剂快速蒸发。

旋转蒸发仪URS

用户需求文件 姓名/职务签名日期作者 审核 批准

目录 1.介绍 (3) 2.目的和范围 (3) 3.缩写列表 (3) 4.设备标准 (4) 5.用户需求 (4) 5.1旋转蒸发仪URS.生产工艺要求 (4) 5.2旋转蒸发仪URS.厂房设施及公用系统要求 (5) 5.3旋转蒸发仪URS.设备要求 (5) 5.4旋转蒸发仪URS.性能要求 (7) 5.5旋转蒸发仪URS.QA要求 (7) 5.6旋转蒸发仪URS.RAM（维修服务）及保修要求 (7) 5.7旋转蒸发仪URS.清洗消毒要求 (8) 5.8旋转蒸发仪URS.EHS要求 (8) 5.9旋转蒸发仪URS.FAT＆SAT要求 (9) 5.10旋转蒸发仪URS.包装运输验货要求 (10) 5.11旋转蒸发仪URS.文件资料要求 (10) 5.12旋转蒸发仪URS.备品零件要求 (11) 5.13旋转蒸发仪URS.安装调试要求 (11) 5.14旋转蒸发仪URS.培训要求 (12) 5.15旋转蒸发仪URS.时间要求 (13) 5.16旋转蒸发仪URS.其他要求 (13) 5.17旋转蒸发仪URS.附机要求 (14)

1.介绍 原料药车间，现采购新的旋转蒸发仪，本文件是为该设备而编写的用户需求标准。 2.目的和范围 目的：本文件旨在从项目和系统的角度阐述用户的需求，主要包括相关法规符合度和用户的具体需求。 这份文件是构建起项目和系统的文件体系的基础，同时也是该设备设计、安装和验证的可接受标准的依据。本文件的解释权由URS起草小组负责。 范围：本URS的范围涉及到了旋转蒸发仪的最低要求，包括设计、生产、安装、检查和测试、文件、交付等过程。供应商应以本URS作为详细设计以及报价的基础。供应商在设计、制造、组装时必须要按照本URS来执行。 3.缩写列表 Term 术语Definition 定义 FAT Factory Acceptance Test 出厂验收测试 FS Function Specification 功能标准 GAMP Good Automated Manufacturing Practices 良好的自动生产规范 GMP Good Manufacturing Practices 药品生产质量管理规范 ISO International Standards Organization 国际标准组织 P&ID Process and Instrμment Diagram. 工艺流程图 PLC Programmable Logic Controller 可编程逻辑控制器 SAT Site Acceptance Test 现场验收测试 SOP Standard Operating Procedures 标准操作规程 URS User Requirement Specification 用户需求标准 DQ Design Qualification 设计确认 IQ Installation Qualification 安装确认 OQ Operational Qualification 运行确认

蒸 发 技 术 要 求

蒸发技术要求 1.0本技术协议适用内蒙古百业成酒精制造有限责任公司所需的余热蒸发器，它提出了蒸 发成套装置的功能、设计、结构、性能、安装、调试、和验收等方面的技术要求。 本技术协议书提出的最低限度的技术要求，并未对一切技术细节做出规定，也未充分引述有关标准和规范的条文。卖方应提供符合本技术的工业标准，证明其产品的可靠性及技术的先进性。 卖方须按照所要求的章节内容及相关提示，编制相应的技术书，如果卖方没有以书面形式为本技术书的条文提出异议，则意味着卖方提供的设备完全符合本技术书的要求。如有异议，不管多么微小，应在技术书中以“对技术的意见和同技术的差异” 为标题的相应专门章节加以详细描述。 2.0本技术协议书所使用的标准，如果遇与卖方所执行的标准不一致时，按较高标准执行。 但是，政府强制执行的标准除外。 本技术协议书作为技术依据，卖方按买方的要求，提出技术及设备设计、制造、检验、安装、调试、验收等标准清单给买方确认，并提供三份文件作为技术标准。 合同规定的文件，包括图纸，计算及说明，使用手册等均应使用国际单位制（SI）3.0卖方提供的设备必须是同类设备中技术先进，可靠性高的全新产品。 本技术协议书未尽事宜，有买卖双方协商确定。 本技术协议书与合同文件具有同等的法律效力，但形成合同文件的过程及以后，有必要对相应条款或数据做出修改的情况下，将以双方确认后的条款或数据为准。 4.0 工艺技术描述 卧式螺旋沉降离心机分离出的湿糟经螺旋输送机送至混料螺旋输送机，在此与浓缩

液和返回的干料预混合后送入干燥机进料螺旋输送机，送入干燥机干燥，干燥后的DDGS 蛋白饲料由干燥机出料螺旋输送机送出，一部分干料经返料给料器被送至混料螺旋输送机,另一部分干料被送至出料螺旋输送机，二次蒸汽供蒸发工段作为蒸发系统的加热热源,干燥机冷凝水也作为蒸发的热源，出料螺旋输送机送出的物料,被送至气流输送至包装系统。 5.0技术标准 产品的设计,原辅材料的采购,产品的制造及验收均应严格执行相应的国家(行业或企业)现行有效版本标准(该标准作为买卖双方执行的主要依据)，投标时一并提供。 6.0工艺设计基础条件 （1）以玉米为原料，通过粉碎蒸煮糖化发酵工艺，经蒸馏工序提酒离心机分离后，产生的离心清液进入蒸发系统进行浓缩。 （2）进料温度70-80℃ （3）蒸发水量50t/h 进料量55t/h-60t/h （4）进料浓度＞4%—＜8%，含有最高不超过1.8%的悬浮物，出料浓度≥30% 温度＜85℃ （5）热源：以四台1200M2 管束式干燥机产生的蒸汽冷凝水闪蒸汽和干燥机干燥过程产生的二次蒸汽为主，生蒸汽为饱和水蒸汽压力2。5kg/cm2(表压) 每 小时生蒸汽用量≤7t/h 。 （6）供电电压380V/220V 50Hz （7）循环水：上水水温28-30℃、压力0.3Mpa（G）。 （8）新鲜水压力0.3Mpa（G）。 （9）压缩空气：压力0.6Mpa（G），常温、无油、无尘，压缩空气露点-40℃

蒸发器的设计计算

蒸发器的设计计算

蒸发器设计计算 已知条件：工质为R22，制冷量kW 3，蒸发温度C t ?=70，进口空气的干球温度为C t a ?=211，湿球温度为C t b ?=5.151，相对湿度为34.56=φ％；出口空气的干球温度为C t a ?=132，湿球温度为C t b ?=1.112，相对湿度为80=φ％；当地大气压力Pa P b 101325=。 （1）蒸发器结构参数选择 选用mm mm 7.010?φ紫铜管，翅片厚度mm f 2.0=δ的铝套片，肋片间距 mm s f 5.2=，管排方式采用正三角排列，垂直于气流方向管间距mm s 251=，沿 气流方向的管排数4=L n ，迎面风速取s m w f /3=。 （2）计算几何参数 翅片为平直套片，考虑套片后的管外径为 mm d d f o b 4.102.02102=?+=+=δ 沿气流方向的管间距为 mm s s 65.21866.02530cos 12=?=?= 沿气流方向套片的长度为 mm s L 6.8665.21442=?== 设计结果为 mm s L 95.892565.2132532=+?=+= 每米管长翅片表面积： f b f s d s s a 100042221? ??? ? ? -?=π ()5.21000 4.10414.36 5.212522??? ? ???-??= m m 23651.0= 每米管长翅片间管子表面积：

f f f b b s s d a ) (δπ-= ()5 .210002.05.24.1014.3? -??= m m 203.0= 每米管长总外表面积： m m a a a b f of 23951.003.03651.0=+=+= 每米管长管内面积： m m d a i i 2027.0)20007.001.0(14.3=?-?==π 每米管长的外表面积： m m d a b b 2003267.00104.014.3=?==π 肋化系数： 63.14027 .03951 .0== = i of a a β 每米管长平均直径的表面积： m m d a m m 2 02983.020086.00104.014.3=?? ? ??+?==π （3）计算空气侧的干表面传热系数 ①空气的物性 空气的平均温度为 C t t t a a f ?=+=+= 172 1321221 空气在下C ?17的物性参数 3215.1m kg f =ρ ()K kg kJ c pf ?=1005 704.0=rf P s m v f 61048.14-?=

5L旋蒸操作注意事项

1 开关：主机箱右侧，一个是电源开关，另一个是漏电保护开关。保 险丝一般不会换。功率为1000W。 2 泵：橡胶管一端连着泵的“in”口，一端连着主机上右边的口（主 机可以控制真空度）；粉色的橡胶管一端连主机箱中间的口， 一端连冷凝管上端。 3安上瓶子后，一定要把卡上的钮拔出来，否则转子会响。 4 程序设置：设置程序—SV/PV P1、P2、P3…P 5 (3-Normal默认真空度设为最低值) 按4—enter—即为P4；输入50—enter—压力即为50hPa（百帕）；波动范围（按leak键时，真空只能在设定的这个范围，不会全部放至与大气压相同）；水浴温度；转速—enter；降下瓶子；run开始运行 除了转速在旋蒸时可以随便改动，其他参数都需要回到程序设置时改变；每个参数设置完，按ENTER键；全部设置完按CLEAR键。 5停电要手动leak，leak键放气是微调，真空度不会变太大 6 Hold键：如果发现此时状态很好，可以按此键，保持现状（调整好真空度，保持能旋转出来） 7 卸瓶子时，要先将转轴下面的扭按进去，右手托瓶底，左手旋开螺扣，尤其是样品比较多时。 8 Stop时，会停止转动，自动升至悬空状态，放气按leak键；也可以在程序中设成不升起，手动完成。 9主机箱后面有一个白色的口，可以安装滤膜。当旋蒸洁净度要求比较高的样品时，可以使用。 10用完泵后，要让泵空闲抽一会儿，放放里面的水汽。 11 进样口的温度感应器收起来了。 12 prep：设置水浴程序 13 slope指示灯：真空上升的速度 14过一段时间要清洗一下冷井里的滤网 15主机“卡拉卡拉”时，表明真空度达到平衡，并且主机会自动上下调整真空度，避免爆沸；hysteresis是“滞后”的意思，设置的值代表真空度可调整的范围，即±X

旋转蒸发仪

旋转蒸发仪 旋转蒸发仪 旋转蒸发仪，主要用于在减压条件下连续蒸馏大量易挥发性溶剂。尤其对萃取液的浓缩和色谱分离时的接收液的蒸馏，可以分离和纯化反应产物。旋转蒸发仪的基本原理就是减压蒸馏，也就是在减压情况下，当溶剂蒸馏时，蒸馏烧瓶在连续转动。结构:蒸馏烧瓶可是一个带有标准磨口接口的梨形或圆底烧瓶，通过一高度回流蛇形冷凝管与减压泵相连，回流冷凝管另一开口与带有磨口的接收烧瓶相连，用于接收被蒸发的有机溶剂。在冷凝管与减压泵之间有一三通活塞，当体系与大气相通时，可以将蒸馏烧瓶，接液烧瓶取下，转移溶剂，当体系与减压泵相通时，则体系应处于减压状态。使用时，应先减压，再开动电动机转动蒸馏烧瓶，结束时，应先停机，再通大气，以防蒸馏烧瓶在转动中脱落。作为蒸馏的热源，常配有相应的恒温水槽。

工作原理 通过电子控制，使烧瓶在最适合速度下,恒速旋转以增大蒸发面积。通过真空泵使蒸发烧瓶处于负压状态。蒸发烧瓶在旋转同时置于水浴锅中恒温加热，瓶内溶液在负压下在旋转烧瓶内进行加热扩散蒸发。旋转蒸发器系统可以密封减压至 400～600毫米汞柱；用加热浴加热蒸馏瓶中的溶剂，加热温度可接近该溶剂的沸点；同时还可进行旋转，速度为50～160转/分，使溶剂形成薄膜，增大蒸发面积。此外，在高效冷却器作用下，可将热蒸气迅速液化，加快蒸发速率。 主要部件 1、旋转马达，通过马达的旋转带动盛有样品的蒸发瓶； 2、蒸发管，蒸发管有两个作用，首先起到样品旋转支撑轴的作用，其次通过蒸发管，真空系统将样品吸出； 3、真空系统，用来降低旋转蒸发仪系统的气压； 4、流体加热锅，通常情况下都是用水加热样品； 5、冷凝管，使用双蛇形冷凝或者其它冷凝剂如干冰、丙酮冷凝样品； 6、冷凝样品收集瓶，样品冷却后进入收集瓶。 机械或马达机械装置用于将加热锅中的蒸发瓶快速提升。 旋转蒸发仪的真空系统可以使简单的浸入冷水浴中的水吸气泵，也可以是带冷却管的机械真空泵。蒸发和冷凝玻璃组件可

蒸发器动态特性及详细介绍

蒸发器动态特性及详细介绍 摘要：蒸发器是制冷和热泵系统中最重要的组成部分之一，其动态特性的模拟预测和研究无论对蒸发器本身的设计、运行还是对整个制冷热泵系统的优化和控制都具有十分重要的意义。本文以逆流套管式蒸发器为研究对象，从其结构特点出发，经适当假定，运用质量、动量和能量守恒方程建立蒸发器的动态分布参数模型。用数值方法对模型方程进行离散求解。得到并分析了动态过程中蒸发器制冷剂侧及水侧各主要参数的沿程分布及其随时间的变化情 况。 关键词：蒸发器动态模拟动态分布参数 0 引言 制冷与热泵技术与人们日常生活的关系越来越密切，尤其是近年来随着国民经济和人民生活水平的提高，制冷和热泵行业发展迅速，与此同时也造成电耗、燃料消耗的大幅度增加，缺电、缺油、缺煤等信息见诸报端的频率不断升级。据统计，暖通空调能耗约占我国总能耗的22.75%，并有逐渐上升的趋势。在我国经济保持快速增长的同时，重要能源的紧缺正逐 步成为制约我国经济发展的瓶颈，因此，开发和研制高性能、低能耗的制冷、热泵系统是该技术领域的重要课题之一，也是“可持续发展”国策的迫切要求。而蒸发器是制冷、热泵装置中最重要的组成部分之一，它的运行状况直接关系到整个系统性能的优劣，因此，蒸发器的研究一直受到国内外学者的密切关注。 蒸发器动态分布参数模型的建立 实际上，整个制冷、热泵装置均是在动态下工作，纯粹的稳态工况是不存在的。到目前为止，对制冷系统所建立的理论模型中大部分是基于稳态工况下做出的。为对整个制冷、热泵系统的实际运行过程机理有充分的理解，提高系统各部件及系统的效率，实现制冷、热泵系统的最佳匹配及最优控制等，必须建立能描述整个系统的动态数学模型。作为制冷系统的关键设备——换热器仍是研究者们历来研究的重点，其动态性能对整个制冷、热泵系统性能起至关重要的作用。因此，换热器的动态模型已成为整个制冷、热泵系统动态模拟水平高低的一个重要标志。在制冷、热泵装置中，换热器包括蒸发器和冷凝器，二者的研究有相似之处，但也有很大不同。比较而言，蒸发器的研究要比冷凝器复杂得多，它对系统的影响更大，建模过程中要考虑的因素更多。蒸发器模型的建立主要有集中参数和分布参数两种方法，前者具有计算速度快，稳定性好的优点，通常用于定性分析；而后者具有计算精度高、结果可靠、能较好的反映研究对象真实运行状态等优点，采用该方法建模具有现实意义。本文以套管式蒸发器为研究对象，采用分布参数法建立模型，模型中水与制冷剂间的换热视为逆流换热，蒸发器中制冷剂在管内流动，主要经历从两相到过热的过程，但为了增大模型的通用性、更加全面地研究蒸发器的动态特性，在模型中考虑了过冷区以及过冷沸腾区。 在某些工况下，制冷剂虽经膨胀阀后压力下降，但仍有可能以过冷状态进入蒸发器。此

旋转蒸发仪技术参数

旋转蒸发仪技术参数 一、主要用途 专门用于标准蒸馏、结晶、产物浓缩、粉末干燥以及一种或多种溶剂的分离，也可用于气相、液相以及质谱分析过程中样品的前处理。 二、技术参数 大屏幕液晶显示 *在同一个面板上显示真空度、温度、蒸汽温度、水浴温度 *可通过电缆线控制仪器参数，可远程控制 蒸发瓶固定夹连接到退瓶器上，防止丢失 *双重的加热锅温度过温保护：高于设定温度5℃，断电保护；水浴锅温度高于250 度，断电保护 升降：自动升降，可通过上下按钮控制升降 *高度调整速度：30mm/s 高度调整：155mm *加热功率：1300W *密封圈：石墨填充的 PTFE 材质，使用寿命更长 旋转速度范围：10‐280rpm *连续调节蒸发瓶角度：20-80度 *加热锅温度范围：20‐210℃，数字温度显示 *控温精度：±1℃ 过热断电保护：250℃ 加热锅温度设定：数字 加热锅温度控制方式：微处理器 *加热锅材质：1.4404/AISI 316L 蒸发速率：1200 ml H2O/h 浓缩面积：1200cm2 水浴容积：4.5L USB 接口，可传输实验数据 三、主要功能 *在液晶控制面板上方便简捷地设定所需加热锅温度、蒸气温度以及真空度 * 数字显示旋转速度、蒸气温度和加热锅温度 可通过一个按钮撤除全部操作，无需打开真空阀 *可配备速度控制的真空泵，通过转速调控真空度 只需按动按钮一下，可完成旋转开始、真空控制和程序定时器等全部操作 *可设定和编辑多个最常用的应用程序保存在存储器里 可设定所需真空度变化梯度的程序 *过程定时器可以允许无人操作 安全加热锅温度备份系统，提供额外的控制 自动蒸馏功能 *内置真空和蒸气控制器，3 段程序自动蒸馏 *可控制参数为压力，用于溶剂的分离，可在蒸馏过程中通过按动单键令真空度保持恒定 *可控制参数为蒸气温度，用于精细精馏，可自动寻找真空度然后进行控制

旋转蒸发系统验证方案

旋转蒸发系统验证方案 验证文件编号： 验证时间： 验证地点: 2014年11月

目录 1.引言 1.1概述 1.2验证小组成员 1.3验证方案起草 1.4验证方案审核 1.5验证方案批准 1.6验证方案实施日期 2.验证目的 3.验证内容 3.1预确认（DQ） 3.1.1供应商的资格和服务 3.1.2设备使用材质和结构 3.1.3 需要的性能参数，能达到要求压力、温度3.2回顾性安装确认（IQ） 3.2.1 随机技术资料 3.2.2仪器仪表检验确认 3.3运行确认 3.3.1启动前检查 3.3.2运行确认 3.4旋转蒸发仪稳定性性能确认 3.4.1确认内容与方法： 3.4.2将测定结果填入性能确认相应记录表中 3.4.3整个系统稳定性评价标准 4.验证结果及分析评价 5.批准 6.再验证周期 7.附件

1.引言 1.1概述 本公司所用旋转蒸发系统由旋转蒸发仪（Z-20）、循环水式真空泵（Z301）、高低温一体循环机（LR-100）组成。主要用于洛氟普啶合成过程中反应液浓缩工艺步骤。 1.2验证小组成员 1.3验证方案起草 1.4验证方案批准 2验证目的 按照GMP的要求，需要对该设备进行安装确认、运行和性能确认，通过该设备的验证，检查设备的规格、型号是否符合设计要求，设备的安装质量是否符合该设备正常运行的基本条件，辅助设施的布置是否合理、可靠、安全等，设备的生产能力是否既能满足生产需要，又能符合工艺要求。

3验证内容 3.1预确认（DQ） 3.1.1供应商的资格和服务 单项结论： 检查人日期年月日 复核人日期年月日

3.1.2设备使用材质和结构 单项结论： 检查人日期年月日 复核人日期年月日 3.1.3 需要的性能参数，能达到要求压力、温度 该设备安装于本公司一车间合成岗位，结构简单，操作方便，物料能全部排出，运行过程中噪声不会使人感到不适，且与采用的厂房、设施匹配。 单项结论： 检查人日期年月日 复核人日期年月日

旋转蒸发仪安装运行性能确认

记录编号：SMP2001020005.03 版本：001 验证结论：符合规定□不符合规定□

记录编号：SMP2001020005.02 版本：001 验证实施时间：至

目录 1. 设备概述 (3) 2. 验证目的 (3) 3. 验证范围 (3) 4. 验证小组人员及职责 (3) 5. 所需资源 (3) 6. 相关文件 (3) 7. 验证步骤 (4) 8. 偏差处理 (10) 9. 验证结论 (10) 10. 参考文献 (10) 11. 再验证周期及项目 (10) 12. 附件 (11) 13. 修订记录 (11)

1.设备概述 旋转蒸发仪是在真空状态下，通过水浴在特定温度下实现物料的减压浓缩，并可实现蒸馏液的收集。 2.验证目的 验证R-1050旋转蒸发仪符合对应URS文件规定的各项要求，并通过验证证明R-1050旋转蒸发仪经过安装、运行调试之后，其性能符合生产工艺的要求。 3.验证范围 R-1050旋转蒸发仪的安装确认、运行确认、性能确认。 4. 验证小组人员及职责 5. 所需资源 5.1 相关设备 5.2 物料

6. 相关文件 7. 验证步骤 7.1 验证失效模式风险分析 7.1.1 风险等级 风险等级确定：风险等级依据风险优先系数（RPN）确定，风险优先系数（RPN）=风险发生的严重性程度（S）×风险发生的可能性程度（P）×风险的可检测性程度（D）。 7.1.1.1 风险发生的严重性程度（S） 7.1.1.2 风险发生的可能性程度（P） 7.1.1.3 风险的可检测性程度（D）

7.1.2 风险等级 风险优先系数（RPN）值越大，风险等级越高。 7.1.2.1 高风险水平 风险优先系数（RPN）＞16 或风险发生的严重性程度＝4，此为不可接受风险。必须尽快采取预防控制措施，通过提高风险的可检测性和/或降低风险发生的可能性来降低风险水平。若风险发生的严重性程度为4，必须将其风险优先系数（RPN）降低至8 以下，方可接受。 7.1.2.2 中等风险水平 16≥风险优先系数（RPN）≥8。此风险要求采取预防控制措施，通过提高风险的可检测性和/或降低风险发生的可能性来降低风险水平。 7.1.2.3 低风险水平 风险优先系数（RPN）＜8。此风险为可接受风险，不要求采取预防控制措施。 7.1.3 风险评估表：见附件一 7.1.4 风险评价： 7.2安装确认 7.2.2 对照设备部件清单检查是否齐全

蒸发器计算[1]

三、蒸发器的设计计算 1 蒸发器进口空气状态参数 当进口处空气干球为27℃，湿球温度19℃时，查湿空气的h-d图，得出蒸发器进口处湿空气的比焓值h1=55 kJ/kg，含湿量d=11g/ kg，相对湿度φ1=50%。 2 风量及风机的选择 蒸发器所需要风量一般按每kW冷量取0.05m3/s的风量，故蒸发器风量q v q v= 0.05Q0= 0.05×5.25=0.2651m3/s=945 m3/ h 则q v总=2 q v=1890m3/ h（两个系统） 查亿利达风机样本，选SYZ9-7I型离心式风机，该风机的风量q v′为2000 m3/ h，全压H为216Pa，转速n=800r/min，配用电机功率P=250W，则机组的机外余压为50Pa。 3 蒸发器进、出口空气焓差及出口处空气焓值 （1）蒸发器进、出口空气焓差 △h= h1- h2= Q0/（ρq v′）=4.820/（1.2×0.56）=7.173（kJ/kg） （2）蒸发器出口处空气焓值h2 h2= h1-△h=55-7.173=47.827（kJ/kg） 设蒸发器出口处空气的相对湿度φ2=90%，则蒸发器出口处空气的干球温度t2g=15.6℃，含湿量d=10g/kg。将h-d图上的空气进、出口状态点1、2相连，延长与饱和线相交，得t3=14℃，h3=39 kJ/kg。 4 初步确定蒸发器结构参数 采用强制对流的直接蒸发式蒸发器，连续整体式铝套片。紫铜管为d0=φ9.52mm×0.35mm，正三角形排列，管间距S1=25mm，排间距S2=21.65 mm，铝

片厚δ=0.11 mm，片距S f=1.8 mm，铝片热导率λ=204W/（m·K）。 （1）每米管长翅片表面积 αf=（S1 S2-πd02/4）×2×S f-1=（0.025×0.02165-0.09522×π/4）×2/0.0018 =(0.00054125-0.000071144864)/0.0009=0.52233904(m2/m) (2) 每米管长翅片间基管外表面积αb αb=π（S f-δ）/ S f=π×0.00952×(0.0018-0.0011)/0.0018=0.0281(m2/m) (3) 每米管长总外表面积αof αof=αf+αb=0.52233904+0.0281=0.551(m2/m) (4) 每米管长内表面积αi αi=πd i l=3.14×0.00882×1=0.0276948(m2/m) (5) 肋化系数β β=αof/αi=0.551/0.0276948=19.9 (6) 肋通系数α α=A of/NA y=αof / S1=0.551/0.025=22.04 (7) 净面比ε(指最窄流通面积与迎风面积之比) ε=(S1-d0)(S f-δ)/( S1 S f)=(0.025-0.00952)(0.0018-0.00011)/(0.025×0.0018) =0.024048×0.00169/(0.025×0.0018)=0.903 (8) 结构设计传热面积、管长及外形尺寸 取沿气流方向管排数N=3，蒸发器分上下两个系统，迎面风速取ωf=2m/s，则 A、最小截面流速成ωmax=ωf/ε=2/0.903=2.22（m/s） B、迎风面积A y= q v′/ωf=1000/（3600×2）=0.139 （m2） C、总传热面积A of=A yαN=0.139×22.04×3=9.191 （m2）

IKA RV 10 旋转蒸发仪安装说明

Fig. 1 Function keys/操作按键 基本型 56 Designation "Power" key Lift position " " key Lift position " " key Rotating knob speed / Rotation drive "Timer" key "Int" key Display/屏幕显示 50 Fig. 3 Designation Display "Remote" Display "888 rpm" Display O Display "TIMER" Display "INT"

将缓冲回流瓶支架安装在升降系统的左侧 (Fig. 5)。 安装缓冲回流瓶并连接软管 (Fig. 6)。 Fig. 4a Fig. 4b Fig. 5 Fig. 6 Fig. 7 Fig. 8 Fig. 9

调试前——安装密封圈放入蒸发管 (1)；放入密封圈 (2)；安装冷凝器 (3a)； 用手拧紧固定螺盖；以 120 rpm 开启马达旋转 20 分钟， 然后再次拧紧 (3b)。 Fig. 10 Fig. 11a Fig. 11b Fig. 11c 安装竖直冷凝玻璃组件固定装置 如图示 (Fig. 12)，安装冷凝器固定装置；用固定螺丝 (B) 固定金属安装板 (A)；用螺丝 (D) 将固定支杆 (C) 安装于金属板 (B)；安装橡胶保护垫 (E)； 将尼龙绑带 (F) 固定于支杆 (C)；用尼龙绑带 (F) 固定竖直玻璃组件。 E F Fig. 12

特殊冷凝器描述 RV 10.3 竖直加强冷凝器(带歧管) 　竖直带夹套加强冷凝设计，适用于高效冷凝处理。　可根据需要提供镀防爆膜型号 (RV 10.30)。RV 10.3 干冰冷凝器 　干冰冷凝器用于低沸点溶剂的蒸馏。 　冷凝管使用干冰冷却，无需冷凝水。由于温度低，可实现最大　程度的冷凝。 　可根据需要提供镀防爆膜型号 (RV 10.40)。　不可用于 RV 10 控制型自动操作模式。 Fig. 13 Fig. 14

设计多效蒸发器必看参数表

附录A （标准的附录）水的密度和焓值表 A1 当工作压力≤1.0MPa时，水的密度和焓值应采用表A1。表A1 P=0.6000MPa，温度为1 ℃ —150 ℃ 时水的密度和焓值表 温度（℃）密度 (kg/ m 3 ) 焓 (kJ/kg) 温度 （℃） 密度 (kg/ m 3 ) 焓 (kJ/kg) 温度 （℃） 密度 (kg/ m 3 ) 焓 (kJ/kg) 1 1000. 2 4.7841 51 987.80 214.0 3 101 957.86 423.76 2 1000.2 8.996 3 52 987.33 218.21 102 957.1 4 427.97 3 1000.2 13.206 53 986.87 222.39 103 956.41 432.19 4 1000.2 17.412 54 986.39 226.57 104 955.67 436.41 5 1000.2 21.61 6 55 985.91 230.75 105 954.93 440.63 6 1000.2 25.818 56 985.42 234.94 106 954.19 444.85 7 1000.1 30.018 57 984.93 239.12 107 953.44 449.07 8 1000.1 34.215 58 984.43 243.30 108 952.69 453.30 9 1000.0 38.411 59 983.93 247.48 109 951.93 457.52 10 999.94 42.605 60 983.41 251.67 110 951.17 461.75 11 999.84 46.798 61 982.90 255.85 111 950.40 465.98 12 999.74 50.989 62 982.37 260.04 112 949.63 470.20 13 999.61 55.178 63 981.84 264.22 113 948.86 474.44 14 999.48 59.367 64 981.31 268.41 114 948.08 478.67 15 999.34 63.554 65 980.77 272.59 115 947.29 482.90 16 999.18 67.740 66 980.22 276.78 116 946.51 487.14 17 999.01 71.926 67 979.67 280.97 117 945.71 491.37 18 998.83 76.110 68 979.12 285.15 118 944.92 495.61 19 998.64 80.294 69 978.55 289.34 119 944.11 499.85 20 998.44 84.476 70 977.98 293.53 120 943.31 504.09 21 998.22 88.659 71 977.41 297.72 121 942.50 508.34 22 998.00 92.840 72 976.83 301.91 122 941.68 512.58 23 997.77 97.021 73 976.25 306.10 123 940.86 516.83 24 997.52 101.20 74 975.66 310.29 124 940.04 521.08 25 997.27 105.38 75 975.06 314.48 125 939.21 525.33 26 997.01 109.56 76 974.46 318.68 126 938.38 529.58 27 996.74 113.74 77 973.86 322.87 127 937.54 533.83 28 996.46 117.92 78 973.25 327.06 128 936.70 538.09 29 996.17 122.10 79 972.63 331.26 129 935.86 542.35 30 995.87 126.28 80 972.01 335.45 130 935.01 546.61 31 995.56 130.46 81 971.39 339.65 131 934.15 550.87 32 995.25 134.63 82 970.76 343.85 132 933.29 555.13 33 994.93 138.81 83 970.12 348.04 133 932.43 559.40 34 994.59 142.99 84 969.48 352.24 134 931.56 563.67 35 994.25 147.17 85 968.84 356.44 135 930.69 567.93 续表A1 36 993.91 151.35 86 968.19 360.64 136 929.81 572.21 37 993.55 155.52 87 967.53 364.84 137 928.93 576.48