激振器的设计计算

C++ 科学计算器-课程设计报告

DONGFANG COLLEGE，FUJIAN AGRICULTURE AND FORESTRY UNIVERSITY 课程名称：堆栈计算器 系别：计算机 年级专业：11级计算机科学与技术 学号：1150303040 姓名：蔡新云 任课教师：林励成绩： 2013 年 6 月13 日

引言 堆栈计算器 简介： 计算带括号的数学算式，可以判断优先级，错误判断等功能。友好的操作界面，美观的视觉效果。 截图 界面： 计算演示： 结果：

错误判断： 数据结构：应用了栈，做数值缓存，应用了递归处理括号内算式。其他知识：mfc界面设计；c++类的封装（.h与.cpp分离）。 编译环境：使用了vs2012，通过修改vs2010也可以打开。

程序简单流程图： （注：eval 的代码在下面。。。） 功能实现原理与代码： //栈的实现 //初始化 stack::stack(int len) { lengh=len; date=new double[len]; date[0]=0; top=0; } stack::stack() { date=new double[100]; MFC 文本框 按钮事件 = 事件 Cal.eval() 调用函数eval(),返回结果到文本框 当 =事件 发生 从文本框取出表达式到eval （）函数

date[0]=0; top=0; } //判断为空 bool stack::is_empty() { if(top==0) { return true; } return false; } //进栈 void stack::push(double number) { date[top++]=number; } //出栈 double stack::pop() { if(!is_empty()) return date[--top]; } //calculator类(核心代码) 初始化 calculator::calculator() { error="null"; } 是否为数字 bool calculator::is_num(char num) { if(num<='9' && num>='0'||num=='.') { return true; }

套管冷凝器设计计算方法

套管冷凝器的设计方法 以R22水冷柜式空调机组L130S/B为例，机组名义制冷量130Kw，套管冷凝器采用低翅片外螺纹铜管，管外径φ19.05mm，无缝钢管外径ф28mm，冷凝器三侧进水，水量qv=24.4m3/h，单根外螺纹传热管总长4.386m，无缝钢管长度4.226m，冷凝温度tk=45℃，进水温度t w1=30℃，进出水温差5℃，试设计该套管冷凝器的传热用面积 假设冷却水在此无缝钢管内的流速w f=2.0m/s，冷却水平均温度t f，冷却水温升t w2-t w1=1.15Q0/q v*ρ =1.15x130x3600/24.4x1000x4.186 =5.26℃ 冷却水平均温度t f=1/2（tw1+tw2）=32.6℃ 查水在32.6℃下的物性参数： νf=0.732x10-6m2/s，Per=4.87，ρf=994kg/m3 λf=623x10-3W/（mK），c p=41868J/（kgK） μw=6.83x10-6Pas 冷却水在管内的雷诺系数，外螺纹铜管内径Di=0.0155m Re f=w f*Di/νf=2.0*0.0155/0.732*10-6 =42349 计算冷凝管内水侧表面传热系数σ1 σ1=C1λf/Di* Ref0.8* Per1/3(uf/uw) 0.14

=0.068*0.623*42349*4.871/3(7.27/6.83)0.14/0.0155 =22473(W/m2K) 管内阻力计算，冷凝器中单程阻力为： ΔP1=ζL/Di*ρω2/2 =0.0421x4.386/0.0155x994x2.02/2 =23.68kPa R22冷凝侧的表面传热系数σ2的计算查传热管在冷凝时的单位管长表面传热系数σ2＇=1700W/m2K和每米管长外表面积Ac=0.0597m2/m，得出以管子外径为基础的表面传热系数为σ2： σ2=σ2＇/Ac=1700/0.0597=28476W/m2.K 传热管以外表面面积为基础的传热系数K为： 1/K=β/αi+βri+1/σ2 1/K=1.229/22473+2.67x1x10-4+1/28476 =2857W/m2K 其中β=D0/D i=19.05/15.5=1.229 冷凝器传热温差的计算： ΔTk=（tc-tj）/Ln[（tk-tj）/（tk-tc）] =（35-30）/Ln[（45-30）/（45-35）] =12.5℃ 所需ф=19.05mm的内螺纹铜管支数N为：

科学计算器壳套模具设计

二、注射机的选择 塑件：科学计算器壳套 重量： 材料：ABS 材料密度：~cm3，取密度为cm3。 体积：V=M/ρ==。 ABS 注塑模工艺条件 注射机类型：螺杆式注射机。 干燥处理：吸湿性较大，成型前应干燥处理，湿度应小于%，建议干燥条件为80~85℃， 2~3小时。 熔化温度：230~300℃。 模具温度：50~80℃。 注射压力：70~100MPa 。 注射速度：中等注射速度，将摩擦热降至最低。 型腔数的选择 按生产进度算： 型腔数n= 其中 ——故障系数； ——成型周期 N ——一副模具的订货量； ——所在厂每月工作时间（h)； ——订货至交货 期（月）； ——模具制造时间（月）。 由于计算器壳套的体积较大，需要的注射量较大，所以模具选用一模两腔。 注射机的选择 最大注射量 根据生产经验总结，在设计模具以容量计算时 ——注射机最大注射量，cm3； 0*1.053600() c h m N t t t t ?-c t h t 0t max V 0.8V ≤塑

——塑件与浇注系统体积总和，cm3。 ——塑件成型时所需要的注射量，cm3或g ； n ——型腔个数； ——每个塑件的质量或体积，cm3或g ； ——浇注系统的质量或体积，cm3或g 。 浇注系统凝料体积初步计算，按塑件体积倍计算。 代入产品体积，浇注系统体积，型腔数为4个。 则 3345.8830.882.13(4cm cm G =+?=）塑 3max 56.1108.045.888.0cm G G =÷=÷=塑 公称注射容量 注射机多以公称注射容量来表示 c ——料筒温度下塑料的体积膨胀率的矫正系数，对于结晶形塑料，c=；对于非结晶形 塑料，c=； ——所用塑料在常温下的密度； G ——注射机的公称注射容量。 代入 3/05.1cm g =ρ， 取c=； 则 3max 96.107)05.193.0/(56.110/cm c G G =?==ρ。 锁模力 模具从分型面涨开的力必须小于注射机规定的锁模力 T ——注射机的额定锁模力； F ——塑件与浇注系统在分型面上的总投影面积； K ——安全系数，通常取~; q ——熔融塑料在模腔内的压 力，. 代入数据， 22237.15855.34cm cm F =??=π 根据《塑料成形模具设计》表4-1，取q=300 G =n *M +M 塑塑浇 max G c G ρ=1000 T K F q ≥??2/kg cm 2 /kg cm

一种便携式打桩机激振器的设计

荆楚理工学院 课程设计成果 学院：机械工程学院班级：08机制1班 学生姓名：学号： 设计地点（单位）：机械工程学院 设计题目：一种便携式打桩机激振器的设计 完成日期：2011年12月30日 指导教师评语： _________________________________________________________________ _________________________________________________________________ ________________________________________________________________ 成绩（五级记分制）： 教师签名：

荆楚理工学院课程设计任务书设计题目：一种便携式打桩机激振器的设计 学生姓名 课程名称专业课课程设计专业 班级 机制专业2008级1班 地点起止 时间 2011.12.5~2011.12.30 设计内容及要求 1.偏心块的设计。根据所给的激振力和激振频率设计相应的偏心块，要求尺寸合理，并且能够产生要求的激振力。 2.齿轮的设计。确定齿轮的几何尺寸，并对齿轮进行受力分析，最后校核齿轮的强度。 3.皮带传动的设计。确定传动带的型号、根数、长度；确定带轮的结构尺寸。 4.激振器主动轴、从动轴的设计及强度校核。 5.激振器箱体的设计。 6.作图。把偏心块、齿轮、带轮、主动轴、从动轴各画在一张A4图纸上；把激振器的装配图画在一张A2图纸上。 7.编制设计说明书。用A4纸抄写，采用标准的统一格式。 进 度 要 求 见附件。 参考资料1．濮良贵主编．机械设计．第八版．北京：高等教育出版社，2006 2．吴宗泽主编．机械零件设计手册．第一版．北京：机械工业出版社，2004 3. 数据库中相关文献资料。 其它 说明 1．本表应在每次实施前一周由负责教师填写二份，教研室审批后交学院院备案，一份由负责教师留用。2．若填写内容较多可另纸附后。3．一题多名学生共用的，在设计内容、参数、要求等方面应有所区别。 教研室主任：指导教师： 2011 年 11 月 10日

换热器设计计算范例

列管式换热器的设计和选用的计算步骤 设有流量为m h的热流体，需从温度T1冷却至T2，可用的冷却介质入口温度t1，出口温度选定为t2。由此已知条件可算出换热器的热流量Q和逆流操作的平均推动力。根据 传热速率基本方程： 当Q和已知时，要求取传热面积A必须知K和则是由传热面积A的大小和换热器结构决定的。可见，在冷、热流体的流量及进、出口温度皆已知的条件下，选用或设计换 热器必须通过试差计算，按以下步骤进行。 ◎初选换热器的规格尺寸 ◆ 初步选定换热器的流动方式，保证温差修正系数大于0.8，否则应改变流动方式， 重新计算。 ◆ 计算热流量Q及平均传热温差△t m，根据经验估计总传热系数K估，初估传热面积A 估。 ◆ 选取管程适宜流速，估算管程数，并根据A估的数值，确定换热管直径、长度及排 列。◎计算管、壳程阻力 在选择管程流体与壳程流体以及初步确定了换热器主要尺寸的基础上，就可以计算管、壳程流速和阻力，看是否合理。或者先选定流速以确定管程数N P和折流板间距B再计算压力降是否合理。这时N P与B是可以调整的参数，如仍不能满足要求，可另选壳径再进行计 算，直到合理为止。 ◎核算总传热系数 分别计算管、壳程表面传热系数，确定污垢热阻，求出总传系数K计，并与估算时所取用的传热系数K估进行比较。如果相差较多，应重新估算。 ◎计算传热面积并求裕度 根据计算的K计值、热流量Q及平均温度差△t m，由总传热速率方程计算传热面积A0，一般应使所选用或设计的实际传热面积A P大于A020%左右为宜。即裕度为20%左右，裕度的 计算式为： 某有机合成厂的乙醇车间在节能改造中，为回收系统内第一萃取塔釜液的热量，用其釜液将原料液从95℃预热至128℃，原料液及釜液均为乙醇，水溶液，其操作条件列表如下： 表4-18 设计条件数据 物料流量 kg/h 组成（含乙醇量） mol% 温度℃操作压力 MPa 进口出口 釜液 3.31450.9

计算机科学与技术专业课程设计

专业教育 ─我所认识的计算机专业 1.对专业的最初认识 1.1为什么选择计算机专业 计算机使当代社会的经济、政治、军事、科研、教育、服务等方面在概念和技术上发生了革命性的变化，对人类社会的进步已经并还将产生极为深刻的影响。目前，计算机是世界各发达国家激烈竞争的科学技术领域之一。 随着信息时代的到来，计算机逐渐成为技术及科学领域的核心。随着计算机的普及，其应用领域逐渐广泛，深刻影响着我们的学习，工作及生活。因而，计算机的学习与我们的生活息息相关。 1.2最初的认识 虽然对于这个专业刚开始的时候不了解它具体是干什么的，但是从小就对于计算机十分感兴趣，因此在高考完填报志愿时就报了这个专业。进入大学之后，看到培养计划发现这个专业应用还是挺多的，但是因此让自己更加的对以后的职业感到很迷茫，不知道究竟是该干什么了。但是既来之，则安之。相信在以后的学习过程中会慢慢地找到方向，并为之努力的。因此说对于计算机专业还是抱有很大的热情的。 2.学习的方法 2.1培养对专业的兴趣 俗话说兴趣是最好的老师，因此要想真正做好一件事情，学好自己的专业首先就要培养自己对本专业的兴趣。那么应该如何培养呢？可能阅读专业书籍对于刚刚步入大学的自己来说有点困难，也很枯燥，那么不妨先从科普书籍看起。科普书籍是了解理论、获得应用知识最好的途径。相信不少理工科的同学被量子物理和相对论搞得头昏脑胀过。究其原因，是我们的现实生活与抽象的数学模型之间存在思想意识上的鸿沟。然而要是读读斯蒂芬·霍金的《时间简史》，你就会被书中有趣的故事和例证所吸引，从而对抽象的理论有了感性的认识——即使仍然没有读懂，你也至少了解了这个学科研究的领域和目标是什么，也必然有所收获。 2.2认真学习专业课程，学好数学 大学计算机专业对数学的要求较高，其重要性不必多言。数学令不少同学头痛，除了其“繁”与“难”外，很大程度上是因为他们没有理解这些抽象理论的实际应用方向。与本科数学专业的课程设置相比，计算机专业的数

激振器上座式单梁筛设计

摘要 激振器上座式单梁筛是基于单梁筛的大胆创新。每节筛箱上对称的安装两个激振器，激振器两铀上的偏心质量和偏心距均相等，并且以H梁的垂直轴线为对称，轴线通过筛箱的质心。两轴作同步反向回转时，每一瞬时两轴上偏心质量所产生的离心惯性力沿垂直轴线方向的分力总是相互叠加，这就形成了垂直于轴线方向的简谐力,而沿其他方向的分力总是互相抵消。该简谐力作用在筛箱上，驱动筛箱作轨迹为直线的往复振动。同时筛箱安装有一定角度，使物料有向下移动的趋势，从而达到筛分目的。 设计的主要内容： （1）电动机的计算与选型； （2）激振器的计算选型； （3）主要零部件的结构设计； （4）绘制装配图和部分零部件图； （5）校核主要零件的强度； （6）整理资料，撰写毕业论文。 关键词激振器；电动机；筛网；H梁；激振器轴

Abstract The vibration exciter seating of honor type of single girder screen is based on single-beam screen innovation.There instal two symmetrical vibrations on each box of the screen, the two uranium eccentric quality and eccentricity of the axia on vibration are equal.Each vibration symmetrize the vertical axis of H girder ,the axis line through the center of screen box.When the two-axis rotate synchronizely , the other along the direction of the effort is always offset each other, and along the vertical axis always help each other in the direction of stacking,this is jian xie li . On the formation of a single vertical axis direction of the harmonic force,the screen box is driving of the straight-line trajectory. At the same time the screen box is installed a certain angle so that the materials are moving downward trend to achieve screening purposes. This design main content includes: (1) The design of the type and cacultion of electric motor; (2) The design of vibration structure and its type; (3) The design of structure and its type of the main parts; (4) Drawing the parts . (5) Check the strength of the main parts; (6)Arrange the information and write the instruction. Keywords vibration electric motor screen H girder vibration exciter axis

冷凝器设计计算资料

冷凝器设计计算

冷凝器换热计算 第一部分：设计计算一、设计计算流程图

二、 设计计算（以HLR45S 为例） 1、已知参数 换热参数： 冷凝负荷：Q k =61000W 冷凝温度：t k =50℃ 环境风温度：t a1=35℃ 冷凝器结构参数： 铜管排列方式：正三角形叉排 翅片型式：开窗片，亲水膜 铜管型式：光管 铜管水平间距：S 1＝25.4mm 铜管竖直方向间距：S 2＝22mm 紫铜光管外径：d 0＝9.52mm 铜管厚度：δt ＝0.35mm 翅片厚度：δf ＝0.115mm 翅片间距：S f ＝1.8mm 冷凝器尺寸参数 排数：N C ＝3排 每排管数：N B ＝52排 2、计算过程 1）冷凝器的几何参数计算 翅片管外径：f b d d δ20+=＝ 9.75 mm

铜管内径：t i d d δ-=0＝8.82 mm 当量直径：) ()(2))((4411f f b f f b eq S d S S d S U A d δδ-+---= =＝3.04 mm 单位长度翅片面积：32 2110/)4 (2－?- =f b f S d S S f π＝0.537 m 2/m 单位长度翅片间管外表面积：310/)(－?-=f f f b b s S d f δπ＝0.0286 m 2/m 单位长度翅片管总面积：b f t f f f +=＝0.56666 m 2/m 翅片管肋化系数：i t i t d f f f πβ==＝20.46 2）空气侧换热系数 迎面风速假定：f w ＝2.6 m/s 最窄截面处风速：))(/(11max b f f f f d S S w S S w --=δ＝4.5 m/s 冷凝器空气入口温度为：t a1＝35℃ 取出冷凝器时的温度为：t a2＝43℃ 确定空气物性的温度为：2/)(21a a m t t t +=＝39℃ 在tm ＝39℃下，空气热物性： v f =17.5×10－6m 2/s ，λf =0.0264W/mK ，ρf =1.0955kg/m 3，C Pa ＝1.103kJ/(kg*℃) 空气侧的雷诺数：f eq f v d w /Re max = =783.7 由《制冷原理与设备》中公式（7－36），空气侧换热系数 m eq eq n f f O d d C ??? ? ??= γλαRe '=50.3 W/m 2K 其中： 362)( 103)( 000425.0)( 02315.0518.0eq eq eq d d d A γ γ γ -?-+-=＝0.1852

气气热管换热器计算书

热管换热器设计计算 1确定换热器工作参数 1.1确定烟气进出口温度ti，t3，烟气流量V,空气出口温度頁，饱和蒸汽压力 Pc?对于热管式换热器，ti范圉一般在250°C?600°C之间，对于普通水- 碳钢热管的工作温度应控制在300°C以下.t2的选定要避免烟气结露形成 灰堵及低温腐蚀，一般不低于180°C.空气入口温度的.所选取的各参数值如下： 2确定换热器结构参数 2.1确定所选用的热管类型 烟气定性温度：f 宇_4沁；2沁=310比 在工程上计算时，热管的工作温度一般由烟气温度与4倍冷却介质温度的和的 半均值所得出： 烟气入口处：q =如+営=420?c+严z = 18O°C 烟气出口处：. t2+tiX4 200°C+20°Cx4 l° 5 5 C 选取钢-水重力热管.其工作介质为水.工作温度为30OC~250°C?满足要求.其相容壳体材料：铜.碳钢（内壁经化学处理）。

2.2确定热管尺寸 对于管径的选择，由音速极限确定所需的管径 d v = 1.64 Qc t J厂9必)2 根据参考文献《热管技能技术》，音速限功率参考范闱，取Qc=4kW,在 10 = 56吃启动时 p v = O.1113k^/7H3 p v = 0.165 X 105pa r = 2367.4幼/kg 因此d v = 1.64 I ! = 10.3 mm yr(p v p v)l 由携带极限确定所要求的管径 d _ I 1.78 X Qent P Ji (P L"1/4+P V~1/4)_2^(P L -Pv]1/4 根据参考文献《热管技能技术》，携带限功率参考范围，取Q ent=4kw 管内工作温度t t = 180°C时 P L = 886.9kg/m3 pv = 5.160/c^/m3 r = 20\3kJ/kg J = 431.0xl0^N/m 178x4 因此 nx20L3x(8Q6.^i/4+SA6^i/4)-2 [gX431.0xl0-4(886.9-5.160)]1/4 =13.6nun 考虑到安全因素，最后选定热管的内径为 4 = 22111111 管売厚度计算由式 Pv4 20qcr] 式中，Pv按水钢热管的许用压力28.5kg /nmr选取，由对应的许用230°C來选 取管壳最大应力乐朋=14kg/nim2,而 [

科学计算器课程设计报告C课程设计修订稿

科学计算器课程设计报告C课程设计 集团标准化工作小组 [Q8QX9QT-X8QQB8Q8-NQ8QJ8-M8QMN]

计算机科学与技术学部 C++课程设计 题目科学计算器 学部计算机科学与技术 班级计科1103 指导教师李军 姓名刘明 学号 2012年6月27日

摘要 计算器的产生和发展是建立在电子计算机基础之上的。硬件方面，自1946年第一台电子计算机诞生以来，计算机技术的发展可谓日新月异，从庞大的只能在实验室里供研究使用的计算机到如今能适应不同环境满足不同需求的各种各样的计算机；运算速度从每秒几千次到每秒几百亿次；处理器从焊有上百万个电子管的大的惊人的电子板到只有指甲大小的集成电路；现在计算机在硬件方面的发展已达到了每三个月更新换代一次的惊人速度。软件方面，也已从机器语言、汇编语言、高级语言发展到现如今的第四代语言——非结构化、面向对象、可视化的语言。 在这个计算器里面，我们实现了简单的四则运算以及更高功能的科学计算，它的外观简洁美观，使人们能快捷简单的操作。能准确的得到计算结果，大大减少了数字计算所需要的时间，为人们的生活带来便利。此系统在Windows 7环境下，使用VC++ 进行编写。 简单计算器包括双目运算和单目运算功能，双目运算符包含基本的四则运算及乘幂功能，单目运算符包含正余弦，对数，开方，阶乘，倒数，进制转换等运算。可对其输入任意操作数，包括小数和整数及正数和负数进行以上的所有运算并能连续运算。并且包含清除，退格功能等。我们所做的计算器其功能较Windows 7下的计算器还是很不够多，没有其菜单的实现功能项，没有其小巧的标准计算器。 关键词：计算器；运算；VC++等

振动压路机有关振动轮和激振器的设计

振动压路机有关振动轮和激振器的设计 摘要 随着振动压实理论的逐步完善以及新的压实技术和控制技术在压路机中应用，新型振动压路机的研究逐渐显出其重要性及必要性。本次课程设计的主要任务就是设计一种全新的振动压路机的振动轮结构，使其能够实现无级变幅变频。 设计中，通过变量泵—定量马达组成的调频系统就能够实现振动的变频，因此，无级调幅机构为本设计的重点。本设计一种新型结构的振动轮，关键部分为振动位于轮中心的振动激振器，这部分结构加上液压缸的综合应用，改变两偏心块的相对角度来改变有效振幅，便实现了振动轮的无级变幅。 除了振动轮的设计计算部分，还包括了对课题研究意义的分析，以及对本领域目前发展情况的研究讨论。 关键词：振动压路机、振动轮、无级调频调幅

目录 第一章绪论 (3) 1.1课题的意义 (3) 1.2压路机的发展历程及国内外发展概况 (3) 1.2.1压路机的发展历程 (3) 1.2.2国外的变频变幅发展概况 (3) 1.2.3国内的发展概况 (5) 1.2.4国内外振动压路机无级调幅技术的三个相关专利 (6) 第二章变频变幅振动轮的压实原理 (8) 2.1动压实原理 (8) 2.2变频变幅振动压实的优势 (10) 第三章设计思路及结构原理 (12) 3.1振动轮调频的设计思路 (12) 3.2振动轮调幅的设计思路 (13) 第四章变频变幅振动轮的总体设计及计算 (15) 4.1振动轮振动参数的讨论及确定 (15) 4.1.1振动频率 (15) 4.1.2工作振幅和名义振幅 (15) 4.1.3振动加速度 (16) 4.1.4振动压路机工作速度和压实遍数 (18) 4.1.5激振力 (18) 4.1.6振动轮的振动功率 (19) 4.2振动轮主要工作参数的设计计算 (20) 4.2.1压路机的工作质量及分配 (20) 4.2.2振动轮的直径和宽度 (21) 4.3振动轮激振机构 (23) 4.3.1几种激振形式压路机力学特征和压实特性 (23) 4.3.2振动机械激振器的分类及作用原理 (24) 4.3.3本设计的激振器的特点 (26) 设计总结 (27) 致谢 (27) 参考文献 (28)

冷凝器的选型及工艺计算毕业设计

2.105m2冷凝器的选型及工艺设计 2.1冷凝器设计示列 已知一卧式固定管板式换热器的工艺条件如下：换热器工程直径为1000mm，换热管长度3000mm，换热面积105m2;壳程价质为二次蒸汽，轻微腐蚀，操作压力20Kpa（绝压），工作温度60C0，；管程价质为冷却水，操作压力0.4Mpa，工作度38C0，双管程，换热管规格为Φ25mm×2mm,换热管间距36mm，数量545 32 ~ 根，材料0Cr8Ni9；蒸汽进口管Φ377mm×8mm，冷凝水出口管Φ57mm，冷却水进，出口管均为Φ219mm×6mm。 2.2冷凝器结构设计 ①材料选择。根据换热器的工作状况及价质特性，壳程选用0Cr18Ni9，管程选用Q235B，管板选用0Cr18Ni9。 ②换热管。换热管是换热器的元件之一，置于筒体之内，用于两介质之间热量的交换。选用较高等级换热管，管束为Ｉ级管束。 换热管的选择 排列方式：正三角形、正方形直列和错列排列。 图2-1换热管排列方式 各种排列方式的优点： 正方形排列：易清洗，但给热效果差； 正方形错列：可提高给热系数； 等边三角形：排列紧凑，管外湍流程度高，给热系数大。 换热管与管板的连接方式有强度焊、强度胀以及胀焊并用。 强度胀接主要适用于设计压力小≤4.0Mpa；设计温度≤300℃；操作中无剧烈振动、无过大的温度波动及无明显应力腐蚀等场合。 除了有较大振动及有缝隙腐蚀的场合，强度焊接只要材料可焊性好，它可用于其它任何场合。 胀焊并用主要用于密封性能要求较高；承受振动和疲劳载荷；有缝隙腐蚀；需采用复合管板等的场合。

③管板。管板选用兼作法兰结构，管板密封面选用JB!T4701标准中的突面 密封面。换热管在管板上的排列采用正三角形排列，分程隔板两侧换热管中心距取44mm，实际排列548跟换热管。 ④分成隔板与分程隔板槽。分成隔板厚度10mm，开设Φ6mm泪孔；分成隔板槽宽12mm，深度4mm；垫片材料为石棉橡胶板，厚度为3mm。 ⑤换热管与管板的连接。换热管与管板的连接采用焊接结构，其中L1=2mm，L3=2mm。 ⑥支持板。换热器的壳程为蒸汽冷凝，不需折流板，但考虑到到换热管的支 撑，姑设置支持板。换热管无支撑最大跨距为1850mm,因此换热管至少需要3块儿支持板。本设计采用3块儿支持板，弓形缺口，垂直左右布置，缺口高度为25%筒体内直径。 ⑦拉杆与拉杆孔。选用8根Φ16mm拉杆，拉杆与管板采用用螺纹连接。拉杆两端螺纹为M16拉杆孔深度为24mm． 定距管及拉杆的选择 拉杆常用的结构型式有： a. 拉杆定距管结构，见图4-7-1（a）。此结构适用于换热管外径d≥19mm的管 束且l 2>L a （L a 按表4-5-5规定） b. 拉杆与折流板点焊结构，见图4-7-1（b）。此结构适用于换热管外径d≤14mm 的管束且l 1 ≥d； c. 当管板较薄时，也可采用其他的连接结构。

VB程序语言设计科学计算器

VB程序语言设计 课程大作业 题目名称：科学计算器设计 班级： 12020742 姓名： 学号： 课程教师：温海骏 学期：2014-2015学年第2学期 完成时间： 2015年5月

一、实验内容 《科学计算器》设计 本科学计算器是一种能实现加、减、乘、除、倒数、乘方、正玄、余玄、正切、In、n!函数、进制、弧度转换等运算功能，并带有存储器、统计框等，基本实现了Windows自带计算器的所有功能。要实现计算器的这些功能就用到我们所学的VB知识编写程序来实现运算功能并解决问题，也是我们实训要达到的目的。 二、实验目的 1、通过本实验，进一步理解Visual Basic的编程方法。 2、提高运用Visual Basic编程的能力。 3、培养对所学知识的综合运用能力。 4、用所学的VB知识编写程序来实现运算功能并解决问题，达到实训的目的 三、实验设备 计算机、VB软件 四、实验过程 1、课题的选材过程（设计思路） 由VB程序设计的科学计算器是一种能实现加、减、乘、除、倒数、乘方、正玄、余玄、正切、In、n!函数、进制、弧度转换等运算功能，并带有存储器、统计框等，基本实现了Windows自带计算器的所有功能。 思路：为实现上述功能，我的基本思路是在窗体上建立4个控件数组，第一个控件数组是标准型，实现简单的四则运算；第二个控件数组是科学型，用来进行正弦余弦、正切余切、正割余割、反正弦反余弦、对数和n！等函数功能；第三个控件数组为程序员，实现进制转换；另外一个按钮实现单位转换。 2、设计的将要达到的目标 实现加、减、乘、除、倒数、乘方、正玄、余玄、正切、In、n!函数、进制、弧度转换等运算功能，并带有存储器、统计框等，基本实现Windows自带计算器的所有功能。 3、总体设计结构与功能 （1）总体设计结构介绍（绘制：结构流程图） 结构流程图如下：

振动时效用激振器的机构设计【开题报告】

毕业设计开题报告 机械设计制造及自动化 振动时效用激振器的机构设计 1、选题的背景、意义 金属构件经过热加工或压力加工后，表面和内部都会产生残余应力。残余应力的存在使工件处于不稳定状态，是工件开裂或变形的主要原因。目前主要有3种时效方式来调整金属构件的残余应力，分别是自然时效(NsR)、热时效(眄R)和振动时效(VsR)。自然时效是将工件处于自然状态下，使其残余应力缓慢释放。热时效是通过升高温度来降低材料的屈服极限，从而使材料发生在常温下不可能发生的塑性变形来释放残余应力。振动时效则是一种通过工件施以循环载荷，使材料内部发生塑性变形，从而调整残余应力、稳定工件尺寸精度的时效方式。 振动时效的优点主要包括：(1)与自然时效相比，处理时间短、效率高，一般只需几十分钟即可；且占地面积少。(2)与热时效相比，能耗小，仅为热时效的5％；工件尺寸不受限制，无需为大型工件建造专用炉，大大降低了生产成本；应力消除效果好，一般可消除原应力的20％～50％；工件尺寸稳定性好，能够提高材料的松弛刚度及抗疲劳强度；还可以保持工件原表面的加工质量，无热时效所产生的氧化层；无三废¨经过各国科研工作者最近20多年的研究，振动时效在机理、应用等方面都有了新的突破，取得了丰硕的成果，但在某些方面还缺乏共识。本文针对振动时效技术的发展历史、机理、工艺及效果评定技术等几个方面进行综述，并且指出了振动时效技术的发展趋势，从而为我们下一步如何具有针对性地研究这项技术提供了重要的线索和技术路线。 2.1国外发展 据统计，目前世界上正在使用的VSR系统约有一万台以上。美国在1983年采用振动时效工艺的已有700多个公司，苏联和东欧一些国家也大量使用，都取得了明显的经济效益。许多国家都已将振动时效定为某些机械构件必须采用的标准工艺。在英国几乎没有一家公司不使用该项技术的。振动时效在国外的应用范围比较广，被处理的构件的类型也比较多。例如：

换热器设计计算步骤

换热器设计计算步骤 1. 管外自然对流换热 2. 管外强制对流换热 3. 管外凝结换热 已知：管程油水混合物流量 G ( m 3/d)，管程管道长度 L (m)，管子外径do (m)， 管子内径di (m)，热水温度 t ℃， 油水混合物进口温度 t 1’, 油水混合物出口温度 t 2” ℃。 1. 管外自然对流换热 1.1 壁面温度设定 首先设定壁面温度，一般取热水温度和油水混合物出口温度的平均值，t w ℃， 热水温度为t ℃，油水混合进口温度为'1t ℃，油水混合物出口温度为"1t ℃。 "w 11 t ()2 t t =+ 1.2 定性温度和物性参数计算 管程外为水，其定性温度为1()K -℃ 21 ()2 w t t t =+ 管程外为油水混合物，定性温度为'2t ℃ ''"2111 ()2t t t =+ 根据表1油水物性参数表，可以查得对应温度下的油水物性参数值 一般需要查出的为密度ρ (3/kg m ),导热系数λ(/())W m K ?，运动粘度2(/)m s ，体积膨胀系数a 1()K -，普朗特数Pr 。

表1 油水物性参数表 水 t ρ λ v a Pr 10 999.7 0.574 0.000001306 0.000087 9.52 20 998.2 0.599 0.000001006 0.000209 7.02 30 995.6 0.618 0.000000805 0.000305 5.42 40 992.2 0.635 0.000000659 0.000386 4.31 50 998 0.648 0.000000556 0.000457 3.54 60 983.2 0.659 0.000000478 0.000522 2.99 70 997.7 0.668 0.000000415 0.000583 2.55 80 971.8 0.674 0.000000365 0.00064 2.21 90 965.3 0.68 0.000000326 0.000696 1.95 100 958.4 0.683 0.000000295 0.00075 1.75 油 t ρ λ v a Pr 10 898.8 0.1441 0.000564 6591 20 892.7 0.1432 0.00028 0.00069 3335 30 886.6 0.1423 0.000153 1859 40 880.6 0.1414 9.07E-05 1121 50 874.6 0.1405 5.74E-05 723 60 868.8 0.1396 3.84E-05 493 70 863.1 0.1387 0.000027 354 80 857.4 0.1379 1.97E-05 263 90 851.8 0.137 1.49E-05 203 100 846.2 0.1361 1.15E-05 160 1.3 设计总传热量和实际换热量计算 0m v Q Cq t Cq t ρ=?=?v v C q t C q t αρβρ=?+?油油水水 C 为比热容/()j kg K ?，v q 为总体积流量3 /m s ，αβ分别为在油水混合物中 油和水所占的百分比，t ?油水混合物温差，m q 为总的质量流量/kg s 。 实际换热量Q 0Q Q *1.1/0.9= 0.9为换热器效率，1.1为换热余量。 1.4 逆流平均温差计算

冷凝器设计计算

冷凝器换热计算 第一部分:设计计算一、设计计算流程图

二、 设计计算（以HLR ４5S 为例） 1、已知参数 换热参数: 冷凝负荷:Ｑk =６１０00W 冷凝温度：t k =50℃ 环境风温度：t a1＝３5℃ 冷凝器结构参数： 铜管排列方式:正三角形叉排 翅片型式:开窗片，亲水膜 铜管型式:光管 铜管水平间距：S 1=25.4ｍm 铜管竖直方向间距:S 2＝22m ｍ 紫铜光管外径:d ０=9.52ｍm 铜管厚度:δt =0。35ｍm 翅片厚度：δf ＝0。１15m ｍ 翅片间距：S f =１.8ｍm 冷凝器尺寸参数 排数：N C ＝3排 每排管数:N B ＝５2排 2、计算过程 1)冷凝器的几何参数计算 翅片管外径:f b d d δ20+== 9。75 ｍm 铜管内径:t i d d δ-=0＝8．８2 mm 当量直径:) ()(2))((4411f f b f f b eq S d S S d S U A d δδ-+---===３.04 ｍｍ 单位长度翅片面积:32 2110/)4(2－?-=f b f S d S S f π＝0．５37 m 2/m 单位长度翅片间管外表面积：310/)(－?-=f f f b b s S d f δπ＝０.0286 ｍ２／m

单位长度翅片管总面积:b f t f f f +==0。5６666 m 2/m 翅片管肋化系数:i t i t d f f f πβ== ＝２０.46 ２)空气侧换热系数 迎面风速假定:f w ＝2.6 m/s 最窄截面处风速:))(/(11max b f f f f d S S w S S w --=δ=4.5 m/ｓ 冷凝器空气入口温度为:t ａ1=3５℃ 取出冷凝器时的温度为:t a2=43℃ 确定空气物性的温度为：2/)(21a a m t t t +=＝39℃ 在tm ＝39℃下，空气热物性: v f =17。５×10－6m ２/s,λf =0。02６4W ／ｍK ，ρf =１。09５5k ｇ/m ３,C Ｐa ＝1.１03k Ｊ/（k ｇ＊℃) 空气侧的雷诺数:f eq f v d w /Re max = ＝783．7 由《制冷原理与设备》中公式(7－3６),空气侧换热系数 m eq eq n f f O d d C ???? ??=γλαRe '=50.3 W/m 2K 其中： 362)(103)(000425.0)(02315.0518.0eq eq eq d d d A γγγ -?-+-=＝0。185２ ????? ??-=1000Re 24.036.1f A C =0.217 eq d n γ0066 .045.0+==0.59３1 ? ?1000Re 08.028.0f m +-==-0。21７ 铜管差排的修正系数为1。１,开窗片的修正系数为1。2,则空气侧换热系数为：(开窗片、波纹片的修正系数有待实验验证） 'o o αα=×1.1×1．２=６6．４1 W/m ２K

科学计算器设计报告(51单片机)

单片机课程设计报告 （多功能计算器） 班级： 姓名： 学号： 指导老师：

一、内容摘要 利用89c51作为主控器设计一个四则运算的计算器。 首先通过在图书馆和网上查找有关设计计算器的资料，大概了解设计计算器需要哪几个模块，熟悉Keil 和Proteus 两个软件的用法，以及它们的联调，完成计算器的程序设计和仿真，然后就是进实验室进行计算器电路板的焊接，最后就是将程序下载到单片机芯片中，系统联调，直到得出结果。 二、设计内容及要求 用单片机设计计算器，要求可以进行加、减、乘、除运算。 三、系统方案设计，画出系统框图 四、画出完整的电路图，并说明电路的工作原理 51系列单片机 4*4键盘 8位LED 显示 6264 RAM 扩展 复位电路 晶振电路等 系统原理框图

电路图说明： （1）键盘的列扫描接单片机P2口的低4位，行扫描接单片机P1口的低4位； （2）数码管的段选通过单片机的P0口接74LS244来驱动，数码管的位选接单片机的P2口； （3）发光二极管电路用来说明电路是否上电； （4）晶振电路为单片机提供时钟频率； （5）复位电路为单片机提供复位信号。 计算器的功能实现： （1）此计算器适应于不大于八位整数的四则混合运算，若单个数大于八位或者结果大于八位（溢出）则显示“Chu cuo”。 （2）如果在还没有按数字之前按了一个符号键或者等号则显示“Chu cuo”。 （3）若接连按了几个运算符键，实际上进行的运算是最后一次按的运算键。 （4）可以显示负数、小数。 （5）此计算器不可实现连乘、连加、连减、连除。 四、软件仿真，根据系统硬件图编写系统程序并调试 #include

振动沉拔桩机激振器的设计及动力学分析

振动沉拔桩机激振器的设计及动力学分析　 　 车仁炜，陆念力　 （哈尔滨工业大学　机电学院，黑龙江　哈尔滨 １５０００１）　 　 ［摘 要］ 提出了一种振动沉拔桩激振器的新的设计方法，给出了其工作原理，建立了振动模型，并对系统进行了动力分析，得出了相关结论。　 ［关键词］ 交通运输工程；激振器；理论研究；　振动桩锤　 ［中图分类号］ Ｕ４４５．３１ ［文献标识码］ Ａ ［文章编号］ １００３─１８８Ｘ（２００４）０２─０１００─０２　 　 １ 前言　 自２０世纪５０年代建造武汉长江大桥时首次使用苏制振动桩锤以来，振动沉拔桩机因构造简单、操作方便，已成为我国桩基础施工的主要设备之一。其中，振动桩锤又是沉拔桩机的主要工作部分，其发展水平直接影响着沉拔桩机的工作性能。　 振动沉拔桩机振动桩锤主要由激振器、减震弹簧、减建振梁以及提升、加压、导向滑轮组成。激振器的性能直接影响着振动桩锤的工作质量。 以往的激振器大都为偏心块式，即在轴上装有几组固定偏心块和几组可调偏心块，利用其水平分力互相抵消、垂直分力互相叠加的原理来工作。这样的激振器结构复杂、零件数量多、安装调整非常繁琐，结构也很不紧凑。笔者在这里提出了一种设计变偏心激振器的新方法。　 ２ 工作原理　 如图１所示，在控制机构的控制下，隔板可上下移动，分别停留在ａ、ｂ、ｃ３个位置。 １．隔板　２．偏心轮　３．滑块　４．特制轴承　 图１ 工作原理图　（１）　隔板在位置ａ。电机转动时，轴承中心与电机轴之间偏心距e 为０，可空转启动，避免了桩架 或起重机的共振现象。　 （２）　下推隔板在位置ｂ。电机中心与轴承中心的偏心距为e ，偏心轮从与电机轴中心O 重合位置 1O 开始旋转。随着偏心轮的旋转，O 与1O 的距离发生变化，这是一种变偏心距旋转。当1O 转到O 的正下方时，偏心距达到最大值。该位置用于沉桩工况，此时获得的激振力最大。　 （３）　上推隔板在位置c 。电机中心与轴承中心的偏心距为－e ，偏心轮仍然从与电机轴中心O 重合的位置1O 开始旋转。当1O 转到O 的正上方时，偏心距达到最大值。该位置用于拔桩工况，此时起重机的引拔力减小，电机每转１转可拔一段桩，即在此位置可使拔桩最为省力。　 ３ 动力学模型　 打拔桩机工作时，其利用桩的振动使其周边的土壤液化。减小土壤与桩的摩擦阻力，可用如图２所示的模型来描述振动沉桩的动力学特性。 图２ 系统振动模型　 设激振力t F F ωsin 0=，ω为偏心块的角速度，在对桩机进行振动分析时假设：　 ［收稿日期］ ２００３－０７－２５　 ［作者简介］ 车仁炜（１９６４－），女，黑龙江双城人，哈尔滨工业大学机电学院在读博士，主要从事机构动力分析方面的研究工作。　 ｋ２　 ｋ１　 ｋ３　ｍ３　 ｍ１　ｃ３　Ｆ　ｃ１　 ｃ２　 位置 位置