Solid solution alloys of Al Co Cr Fe Ni Ti x with excellent room-temperature mechanical properties
Solid solution alloys of Al Co Cr Fe Ni Ti x with excellent room-temperature mechanical properties
Y. J. Zhou, Y. Zhang, Y. L. Wang, and G. L. Chen
Citation: Applied Physics Letters 90, 181904 (2007); doi: 10.1063/1.2734517
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Solid solution alloys of AlCoCrFeNiTi x with excellent room-temperature mechanical properties
Y.J.Zhou,Y.Zhang,a?Y.L.Wang,and G.L.Chen
State Key Laboratory for Advanced Metals and Materials,University of Science and Technology Beijing,
Beijing100083,China
?Received9February2007;accepted3April2007;published online30April2007?
Alloys with composition of AlCoCrFeNiTi x?x:molar ratio;x=0,0.5,1,1.5?were designed by using
the strategy of equiatomic ratio and high entropy of mixing.The alloy system is composed mainly
of body centered cubic solid solution and possesses excellent room-temperature compressive
mechanical properties.Particularly for AlCoCrFeNiTi0.5alloy,the yield stress,fracture strength,and
plastic strain are as high as2.26GPa,3.14GPa,and23.3%,respectively,which are superior to most
of the high-strength alloys such as bulk metallic glasses.?2007American Institute of Physics.
?DOI:10.1063/1.2734517?
The general strategy for developing alloys is to select one or two elements as principal components for primary properties and other minor elements for the acquisition of de?nite microstructure and properties,such as steels,TiAl intermetallics,1bulk metallic glasses,2–4etc.Why not incor-porate multiprincipal elements into alloy preparation is the anticipated formation of many intermetallic compounds and other complex microstructures,which would make alloys brittle and dif?cult in processing and analysis.5
In this letter,the strategy for developing alloys,e.g., equiatomic ratio and high entropy of mixing,6–9was applied to the design of multicomponent AlCoCrFeNiTi x alloys.Dis-tinct from the traditional alloys,the alloy system contains more than?ve elements as its major constituent.Here,the effect of the alloying of Ti with quinary AlCoCrFeNi equi-atomic ratio alloy on the microstructure and mechanical properties was studied.
Alloy ingots with nominal composition of AlCoCrFeNiTi x?x:molar ratio;x=0,0.5,1,and1.5,denoted by Ti0,Ti0.5,Ti1,and Ti1.5,respectively?were prepared by arc melting mixtures of pure metals in a Ti-gettered high-purity argon atmosphere.The ingots were then remelted un-der high vacuum?10?3Pa?and injection cast into a water-cooled copper mould to obtain cylindrical rods of?5?70mm.The microstructure of as-cast samples was charac-terized by x-ray diffraction?XRD?.The morphology of al-loys was examined with a LEO-1450scanning electron mi-croscope?SEM?.Compressive tests were carried out on samples of?5?10mm with MTS809materials testing ma-chine at room temperature with a strain rate of1?10?4s?1.
Figure1shows the XRD patterns of the as-cast samples. Interestingly,all the four alloys are composed mainly of bcc solid solution.Ti0alloy exhibits only single bcc phase re?ec-tions.While for the other three alloys,another bcc phase precipitates and becomes the main phase.The re?ections of the main bcc phase gradually shift to the left with the in-crease of Ti addition,which indicates that the lattice param-eter of bcc phase has a slight increment as more Ti with large atomic radius solves into bcc solid solution.For Ti1.5alloy, besides bcc re?ections,there are re?ections of Laves phase which has lattice parameters of a=0.4765nm and c=0.7723nm and can be identi?ed as Fe2Ti type.
SEM images of the alloys are shown in Fig.2.The mor-phology of the four alloys is different from each other.Ti0 alloy shows morphology of single phase,which is consistent with the XRD result.The other three alloys contain multi-phase and exhibit typically cast dendrite structure,with the dendrite size and morphology similar to each other.The den-drites are round and irregular with an average primary arm width of4–8?m.In both Ti0.5and Ti1alloys,eutectic can be observed in the interdendrite region.
According to the Gibbs phase rule,F=C?P+1?F:de-gree of freedom,C:number of components,and P:number of phase?,the maximum number of equilibrium phases in a C component system at constant pressure is P=C+1.However, in this research,simple solid solution phases such as bcc are prior to intermetallic phases to form in AlCoCrFeNiTi x al-loys,and the total number of phases is well below the maxi-mum equilibrium number allowed by the Gibbs phase rule.
The prior formation of simple solid solutions to interme-tallic compounds in this alloy system is attributed to the effect of high entropy of mixing.10Following Boltzmann’s hypothesis,the entropy of mixing of a n-element regular so-lution alloys is as follows:
a?Electronic mail:
drzhangy@https://www.wendangku.net/doc/b518155175.html, FIG.1.XRD patterns of as-cast Ti0,Ti0.5,Ti1,and Ti1.5alloys.
APPLIED PHYSICS LETTERS90,181904?2007?
S mix =?R ?i =1
n
c i ln c i ,
?1?
where ?i =1n C i =1,C i is mole percent of component,and R is gas constant.The entropy of mixing reaches maximum when the alloy is of equiatomic ratio,like Ti 1alloy ?AlCoCr-FeNiTi ?.
As following is the formula of Gibbs free energy:
G mix =H mix ?TS mix ,
?2?
where H mix is the enthalpy of mixing and T is the absolute temperature.
According to Eq.?2?,the high entropy of mixing can signi?cantly lower the free energy,thus lowering the ten-dency to order and segregate,and consequently making ran-dom solid solution more easily form and more stable than intermetallics or other ordered phases during solidi?cation in alloys with multiprincipal elements,especially at high temperature.11–13
Figure 3shows the room-temperature compressive true stress-strain curves of the alloy system.All the alloys exhibit fairly high yield stress,fracture strength,plastic deformation,and work hardening capacity.The detailed mechanical prop-erties for the alloy system and some of the other high-
TABLE I.Room-temperature compressive mechanical properties for Ti 0,Ti 0.5,Ti 1,and Ti 1.5rod samples and some of other high-strength bulk alloys ?BMG:bulk metallic glasses;LOS:long-period order structure ?.Young’s modulus ?E ?,yield stress ??y ?,fracture strength ??max ?,elastic strain ??e ?,and plastic strain ??p ?.
Alloy
Microstructure
E ?GPa ?
?y
?GPa ??max ?GPa ??e ?%??p ?%?
Refs.
Ti 0bcc solid solution 127.0 1.50
2.83 1.026.9This work Ti 0.5bcc solid solution 177.7 2.26
3.14 1.123.3This work Ti 1bcc solid solution 90.1 1.86 2.58 1.78.8This work Ti 1.5
bcc+Laves 159.8 2.22 2.72 1.3 5.3This work Mg 81Cu 9.3Y 4.7Zn 5
BMG+in situ LOS 19.20.55 1.16 2.918.514Ti 60Cu 14Ni 12Sn 4Nb 10
Nanostructure+in situ BCC dendrite 66.1 1.31 2.40 2.214.515Zr 56.2Ti 13.8Nb 5Cu 6.9Ni 5.6Be 12.5BMG+in situ BCC
dendrite
110.0 1.30 1.70 1.2 6.816Cu 48Zr 48Al 4
BMG+CuZr phase 102.8 1.20 1.88 2.2 5.317Ti 40Zr 25Ni 3Cu 12Be 20BMG 90.0 1.68 1.78 1.8 3.218
Zr 41.2Ti 13.8Cu 12.5Ni 10Be 22.5
BMG 96.3 1.64 1.76 1.80.319FIG.2.SEM backscattered electron images of as-cast ?a ?Ti 0,?b ?Ti 0.5,?c ?Ti 1,and ?d ?Ti 1.5alloys.
https://www.wendangku.net/doc/b518155175.html,pressive true stress-strain curves of Ti 0,Ti 0.5,Ti 1,and Ti 1.5alloy rods with diameter of 5mm.
strength bulk alloys are listed in Table I.Ti0.5alloy exhibits yield stress,fracture strength,and plastic strain of2.26GPa, 3.14GPa,and23.3%,respectively.It is apparent that these properties are even superior to most of the high-strength bulk alloys reported,e.g.,bulk metallic glasses.
The excellent comprehensive mechanical properties of Ti0.5alloy are attributed to solid solution strengthening mechanism of Ti atoms.For Ti0alloy,the?ve components Al,Co,Cr,Fe,and Ni are equiatomic ratio and have the same probability to occupy the lattice sites to form bcc solid solution.As the Ti with larger atomic radius occupies the lattice sites,the lattice distortion energy will increase signi?-cantly and the effect of solid solution strengthening is en-hanced,thus the strength greatly increases,with the plasticity slightly decreasing.
In summary,by applying the strategy of equiatomic ratio and high entropy of mixing,AlCoCrFeNiTi x alloys are de-signed and studied on its microstructure and mechanical properties.The alloy system is composed mainly of bcc solid solution and possesses excellent room-temperature compres-sive mechanical properties.Among them,Ti0.5alloy,whose yield stress,fracture strength,and plastic strain are as high as 2.26GPa,3.14GPa,and23.3%respectively,has the best comprehensive mechanical properties even superior to most of the high-strength alloys such as bulk metallic glasses.
The?nancial support by National Natural Science Foun-dation of China?NNSFC?under the Grant No.50571018and Program for New Century Excellent Talents in University ?NCET?is greatly acknowledged.The authors would like to thank H.Guo for technical assistance.
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使钢的硬度、强度上升，塑性、韧性大为下降，即使钢呈现蓝脆性(时效脆性)。 氧在钢中形成的氧化物夹杂如MnO,SiO2,Al2O3等，它们的熔点高，硬而脆，其数量、大小及分布情况对钢的塑性有一定影响。而FeO与FeS可形成低熔点(约930℃)共晶体，加剧钢的热脆性。 氢含量高的钢锻造时易产生龟裂，并在冷却过程中易形成白点等缺陷。 碳在锻造温度范围内，若能全部溶入奥氏体，则对钢的塑性影响不大。只有当钢的含碳量较高时，由于较多渗碳体甚至莱氏体从固溶体中析出，钢的塑性才大为下降。 锰在钢中可优先形成MnS(熔点为1620℃)，从而减小钢的热脆性。当锰含量大于0.8%时，作为合金元素，促进晶粒长大，使钢容易产生过热。 镍在冶炼过程中可提高钢的吸气能力，尤其是吸收氢的能力，促进钢中形成气泡或产生裂纹。镍与钢中的硫易结合形成低熔点共晶体(Ni3S2—Ni)，熔点约为640℃，分布于晶界上，在锻造时引起热脆性。 铬是铁素体形成元素，铁素体型的高铬钢晶粒长大倾向大，容易产生过
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4）根据需要关闭不需要的灯光； 5) 投影机输入选择“computer 1”； 6）PPT演示完毕后，按投影机遥控器“ON/OFF”按钮，关闭投影机，按投影幕墙面开关“上”，把投影幕回升。若要关闭系统电源，请将插座电源断掉 二、本地PPT 演示（使用一体触摸屏）： 1）按投影机遥控器“POWER”键，开启投影机； 2）按投影幕遥控器“下”，把投影幕降落； 3）按电视机遥控器“电源”键，开启电视机， 4）按电视机右边电脑的电源按键，启动电视自带的电脑； 5）墙面插断开与其他电脑的连接； 6）根据需要关闭不需要的灯光； 7) 投影机输入选择“computer 1”；电视机输入选择“电脑”，这时候电视机和 投影机显示的是相同的图像画面，这样使用电视机内置电脑进行PPT演示；8）PPT演示完毕后，按投影机遥控器“ON/OFF”按钮，关闭投影机；按投影幕墙面开关“上”，把投影幕回升；关闭操作系统，最后关闭电视机。若要关闭系统电源，请将插座电源断掉 三、召开视频会议 1）启动宝利通视频终端按遥控器“电源“按钮，此时宝利通视频终端指示灯闪烁，摄像机复位，120秒左右终端启动成功，指示灯长明； 2）启动电视机按电视机遥控器“电源“按钮，启动电视机，电视机启动后，左电视选择“HDMI 1”输入； 3）启动投影机投影机遥控器“POWER”键开启投影,机投影机输入选择“HDMI 1”； 4）呼叫远程从主屏幕选择“拨打电话”，或在遥控器上输入号码，后按遥控
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初始弓丝一般选用直径为0.014/0.016英寸的镍钛细丝，对于一些严重错合者，初始弓丝不一定结扎入槽，只需轻轻带住或结扎一翼即可，使其逐渐归位后再结扎入槽。 排齐一般不用方丝，但对于不拔牙病例，为了更早获得对切牙倾斜度的控制，也可选用方形多股麻花丝或方形镍钛丝作为下颌初始弓丝。 排齐拥挤牙列的原理是利用弓丝所产生的弹性恢复力，使牙相互作用而散开，即利用牙的交互支抗。前牙排齐过程中，这种相互作用会引起一定程度的前牙唇向移动。对于不拔牙病例这是不可避免的和有利的。对于拔牙病例，前牙的唇向移动会造成以后的往返运动，并加重第二阶段的支抗负担，故在排齐过程中，末端紧靠末端管处回弯(镍钛丝退火处理后回弯)或在欧米茄曲与末端管间结扎，防止前牙唇移。这利于支抗控制。 对于拥挤严重，牙重叠甚至不能粘托槽病例 (1)先拉尖牙向后，随尖牙的后移，切牙拥挤可能会自行减轻，待间隙足够后在排齐。应十分注意后牙支抗控制。常用腭舌弓将后牙连成一整体，必要时口外弓加强支抗。 (2)亚历山大矫治技术的拔牙后下颌暂不粘托槽，让前牙在唇、舌肌等作用下，进行一定程度自动漂移，待其调整到一定程度后在进行进一步矫治。 在标准方丝弓技术中试用此法，也可取得较好的效果。 对于扭转牙齿，强调在矫治早期矫治并作适度过矫治是必要的。这是因为(1) 扭转的存在使弓丝不能完全入槽，不能实现对牙位的精确控制。(2)扭转的存在使间隙难以准确关闭，影响建立良好的磨牙关系(3)早期矫治扭转和适度的过矫治，有利于稳定 矫治牙齿扭转的方法:(1)利用矫治弓丝轻微的扭转可以直接结扎弓丝入槽;较严重者可以用垂直加力弹力或扭转簧来矫治。(2)利用弹力线结扎(3)利用交互牵引
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目录 1视频会议开局调试内容 ....................................... 错误!未定义书签。 系统组网图................................................ 错误!未定义书签。 准备会议参数.............................................. 错误!未定义书签。 规划IP地址............................................... 错误!未定义书签。 规划通信参数.............................................. 错误!未定义书签。 配置MCU8650 ............................................. 错误!未定义书签。 配置8650与RM的相关参数.................................. 错误!未定义书签。 配置8650与SC（GK）相关参数 .............................. 错误!未定义书签。 配置RM数据............................................... 错误!未定义书签。 添加区号.................................................. 错误!未定义书签。 添加服务区................................................ 错误!未定义书签。 添加MCU 8650 ............................................. 错误!未定义书签。 添加会场.................................................. 错误!未定义书签。 配置SM数据............................................... 错误!未定义书签。 登陆SM ................................................... 错误!未定义书签。 添加SC ................................................... 错误!未定义书签。 添加MCU节点.............................................. 错误!未定义书签。 召开会议.................................................. 错误!未定义书签。 定义会议.................................................. 错误!未定义书签。 调度会议.................................................. 错误!未定义书签。 结束会议.................................................. 错误!未定义书签。2安装RMCC多点资源管理中心软件............................... 错误!未定义书签。 安装RM ................................................... 错误!未定义书签。 配置中的数据库参数........................................ 错误!未定义书签。 安装后检查................................................ 错误!未定义书签。 启动系统服务.............................................. 错误!未定义书签。 刷新L ICENSE ............................................... 错误!未定义书签。3安装SC&SM多点控制管理中心软件.............................. 错误!未定义书签。 安装S WITCH C ENTRE........................................... 错误!未定义书签。 安装S WITCH M ANAGER .......................................... 错误!未定义书签。 配置系统参数.............................................. 错误!未定义书签。 配置SwitchCentre系统参数................................. 错误!未定义书签。 配置SwitchManager系统参数................................ 错误!未定义书签。 启动系统服务.............................................. 错误!未定义书签。 刷新L ICENSE ............................................... 错误!未定义书签。4MCU VIEWPOINT 8650维护指南................................. 错误!未定义书签。 登录V IEWPOINT 8650 ......................................... 错误!未定义书签。 V IEWPOINT 8650内部命令..................................... 错误!未定义书签。 系统设置命令.............................................. 错误!未定义书签。 系统查询类命令............................................ 错误!未定义书签。
青少年做牙齿矫正需要多少钱
明明一个好看人，在他或她笑的时候，牙齿发现极不整齐，瞬间感觉形象大毁，尤其在青少年间，牙齿不整齐的相当多，而且很多人都会在这个时间段来进行矫正牙齿恢复整齐牙齿，但是对其中的价格很多人不是很清楚，那么，青少年做牙齿矫正需要多少钱？现在让佳德口腔医院的魏主任为您介绍青少年做牙齿矫正需要多少钱呢。 牙科医生介绍因为每个人牙齿畸形情况不同，矫正牙齿的治疗难易程度不同，所以青少年做牙齿矫正要多少钱也有很大的差别。牙齿矫正包括检查、拍X光片，设计、分牙、粘托槽，有的可能需要拔牙。牙齿矫正一般需要大概一年半到两年左右的时间，牙齿矫正治疗期间需要复诊，所以青少年做牙齿矫正需要多少钱也有很大的不同。 一般来说现在矫正的价格从几千元到万元不等，到专业的医院去做牙齿矫正矫正的效果才更有保障。合肥佳德口腔医院在细节上处处呈现人性化的专业和舒适，完善的网络预约管理系统，先进的一人一诊隔间，亲切的全程导诊式服务，全力为您的口腔健康加分，平价、精细、舒心一直是我们孜孜不倦的追求！ 牙齿畸形错乱程度轻微一些的，难度就会小一些，做牙齿矫正要多少钱也会相对低一些，牙齿错乱畸形越严重，牙齿矫正就会越麻烦，那么做牙齿矫正要多少钱就会越高。对于做牙齿矫正要多少钱的问题，大家应该更加关注关于进行牙齿矫正的机构，由于牙齿矫正对口腔医院医师的技术和设备要求非常之高，患者需要谨慎选择专业正规的医院，以保证治疗的安全性以及治疗效果，而不是只在意做牙齿矫正要多少钱。 温馨提醒：以为就是关于“青少年做牙齿矫正需要多少钱？”的相关内容介绍，合肥佳德口腔医院专家们积累了丰富的临床经验，精湛的技术队伍，温馨舒适的医疗环境，拥有高度负责的态度，为每一位患者制定矫正牙齿方案，减少您的疼痛，若还有疑问或是想了解得更为详细具体，专家将会耐心细致为您做出解答。
合金钢练习题及参考答案汇总
（合金钢） （一）填空题 1. 根据各种合金元素规定含量界限值，将钢分为、、 三大类。 2. Q235AF表示σs =MPa，质量为级的钢。 3.Q390A表示σs =MPa，质量为级的钢。 4.钢中提高淬透性元素的含量大，则过冷奥氏体，甚至在空气中冷却也能形成马氏体组织，故可称其为空淬钢。 5.高的回火稳定性和二次硬化使合金钢在较高温度（500～600℃）仍保持高硬度（≧60HRC），这种性能称为。 6.易切削钢是指钢中加入S，Pb、等元素，利用其本身或与其他元素形成一种对切削加工有利的化合物，来改善钢材的切削加工性。 7.钢的耐热性是和的综合性能。耐热钢按性能和用途可分为和两类。 8.常用的不锈钢按组织分为、、。 （二）判断题 1.随着合金元素在钢中形成碳化物数量的增加，合金钢的硬度、强度提高，塑性、韧性下降。（） 2.合金元素中的镍、锰等合金元素使单相奥氏体区扩大。（） 3.高速钢的铸态组织中存在莱氏体，故可称为莱氏体钢。（） 4.高熔点的合金碳化物、特殊碳化物使合金钢在热处理时不易过热。（） 5.由于合金钢的C曲线向右移，临界冷却速度降低，从而使钢的淬透性下降。（） 6.Q345钢属于非合金钢。（） 7.合金渗碳钢是典型的表面强化钢，所以钢中含碳量w C＞0.25％。（） 8.截面较大的弹簧经热处理后一般还要进行喷丸处理，使其表面强化。
（） 9.GGr15钢中铬的质量分数为1.5％，只能用来制造滚动轴承。（） 10.20CrMnTi是应用最广泛的合金调质钢。（） （三）选择题 1.钢中的元素引起钢的热脆，钢中元素引起钢的冷脆。 A.Mn B.S C. Si D.P 2.含有Cr、Mn、Mo、W、V的合金钢，经高温奥氏体充分均匀化并淬火后，至500～600℃回火时，硬度回升的现象，称为。 A.回火稳定性 B.回火脆性 C.二次硬化 3.制造截面尺寸在30mm以下的汽车变速齿轮、轴等，选用。 A. 20Cr B.40Cr C.20CrMnTi 4.机床齿轮、轴、汽车半轴，常选用。 A.40Cr B.45 C.35CrMoAl 5.截面较大，形状复杂、工作条件繁重的各种冷冲模用。 A.T12A B.Cr12 C.Cr12MoV D.9Mn2V 6.大多数合金元素都能溶于铁素体，产生固溶强化，使铁素体。 A. 强度、硬度提高 B.塑性下降 C.韧性下降 7.滚动轴承的锻件毛坯必须经处理。 A.正火 B.完全退火 C.球化退火 8.弹簧钢的热处理采用处理。 A.淬火+低温回火 B.调质处理 C.淬火+中温回火 9.冷作模具钢的最终热处理一般为。 A.调质 B.球化退火 C.淬火+低温回火 10.5CrNiMo制造的热锻模最终热处理为。
高温合金相关
高温合金 高温合金：是指以铁、镍、钴为基，能在600℃以上的高温及一定应力作用下长期工作的一类金属材料。高温合金为单一奥氏体基体组织，且其合金化程度很高,在各种温度下均具有良好的组织稳定性和使用的可靠性。高温合金主要用于固体火箭发动机及燃气轮机的 4 大热端部件，即导向器、涡轮叶片、涡轮盘和燃烧室。就目前使用的高温合金来看，镍基高温合金的使用范围远远大于铁基和钴基高温合。 发展概况：普通锻造---铸造高温合金---定向凝固高温合金---单晶 高温合金----弥散强化高温合金和纤维增强的高温合金。 ODS高温合金： （1）生产工艺：DS 高温合金都是采用ＭＡ技术将超细的氧化物颗粒均匀地分散到合金基体中。含有弥散氧化物颗粒的机械合金化 粉末经固结处理后,便可得到密实的合金材料。 原始粉末-机械和金-装套，除气-封焊-热挤-形变加工-再结晶退火-探伤检测-成品 高温合金熔炼新技术： 高温合金成型方法：熔模精密铸造，铸锭冶金（包括挤压、轧制、锻造等）粉末冶金，定向凝固。
高温合金的几种成型方法的工艺路线 熔模精密铸造 熔模精密铸造也叫失蜡铸造，采用可溶一次性蜡模和一次性陶瓷型壳及陶瓷型芯铸造成型的方法。这种方法非常适合生产尺寸公差小、薄壁、拔模斜度小和表面光洁度大的铸件用该方法生产的铸件尺寸精度高，表面质量好，，经常不需要特殊的处理就能直接装配使用。 基本工艺流程为：将耐火材料和粘结剂配制成粘度适中的浆料，把表面清洁、尺寸精确的蜡模在浆料里浸蘸，撒砂。待其干燥后，重复多次蘸浆、撒砂步骤，每一层浆料的粘度与所撒得砂的粒度都有变化，一般面层为细沙，背层为粗砂；最后一层只挂浆，不撒砂；待型壳充分干燥后，用水蒸汽或热水进行脱蜡，最后进行焙烧，使型壳具有一定强度。浇注铸件前，型壳要预热到一定温度，以保证金属具有较好的流动性；浇注金属液，待铸件凝固后，除壳，清砂，得到所需铸件。其工艺程见图所示。
热处理7合金钢
《金属材料与热处理》期中试卷 班级学号姓名 一、填空题 1．合金元素在钢中的主要作用有、、、和。 2. 合金钢按主要用途分可以分为、、三大类。 3. 按用途不同合金结构又可分为、，机械制造用钢又可分为、、、等。 4.热成型弹簧钢的最终热处理是，以达到使用要求。冷成形弹簧钢丝在冷绕成形后只需进行，以消除在冷绕过程中产生的内应力。 5．滚动轴承钢的预备热处理是，最终热处理是。6．CrWMn钢最突出优点是，故称为钢。 7．高速钢刀具切削温度达6000C时仍能保持高的和。 8．按工作条件不同，合金模具钢可分为、两种。 9．为提高热作模具钢的导热性和韧性，其含碳量应在范围内。 10．根据腐蚀机理的不同，金属腐蚀可分为腐蚀和两种，其中腐蚀的危害更大。 二、判断题 1、除Fe 、C外还含有其他元素的钢就是合金钢……………………………………………（） 2、大部分合金钢的淬透性要比碳钢好…………………………………………………………（） 3、在相同强度条件下合金钢要比碳钢的回火温度高…………………………………………（） 4、低合金钢是指含碳量低于0.25%的合金钢…………………………………………………（） 5、3C r2W8V钢的平均含碳量为0.3%，所以它是合金结构钢…………………………………（） 6、合金渗碳钢都是低碳钢………………………………………………………………………（） 7、合金钢只有经过热处理，才能显著提高力学性能…………………………………………（） 8、G Cr15钢是滚动轴承钢，但又可制造量具、刀具和冷冲模具等，其含Cr量15 %……（） 9、Cr12W8V是不锈钢…………………………………………………………………………（） 10、滚动轴承钢是高碳钢………………………………………………………………………（） 三、名词解释
高温合金GH4169
常州市天志金属材料有限公司 一、GH4169 概述 GH4169合金是以体心四方的γ"和面心立方的γ′相沉淀强化的镍基高温合金，在-253～700℃温度范围内具有良好的综合性能,650℃以下的屈服强度居变形高温合金的首位,并具有良好的抗疲劳、抗辐射、抗氧化、耐腐蚀性能,以及良好的加工性能、焊接性能和长期组织稳定性，能够制造各种形状复杂的零部件，在宇航、核能、石油工业中，在上述温度范围内获得了极为广泛的应用。 该合金的另一特点是合金组织对热加工工艺特别敏感，掌握合金中相析出和溶解规律及组织与工艺、性能间的相互关系，可针对不同的使用要求制定合理、可行的工艺规程，就能获得可满足不同强度级别和使用要求的各种零件。供应的品种有锻件、锻棒、轧棒、冷轧棒、圆饼、环件、板、带、丝、管等。可制成盘、环、叶片、轴、紧固件和弹性元件、板材结构件、机匣等零部件在航空上长期使用。 1.1 GH4169 材料牌号 GH4169(GH169) 1.2 GH4169 相近牌号 Inconel 718(美国),NC19FeNb(法国) 1.3 GH4169 材料的技术标准 GJB 2612-1996 《焊接用高温合金冷拉丝材规范》 HB 6702-1993 《WZ8系列用GH4169合金棒材》 GJB 3165 《航空承力件用高温合金热轧和锻制棒材规范》 GJB 1952 《航空用高温合金冷轧薄板规范》 GJB 1953《航空发动机转动件用高温合金热轧棒材规范》 GJB 2612 《焊接用高温合金冷拉丝材规范》 GJB 3317《航空用高温合金热轧板材规范》 GJB 2297 《航空用高温合金冷拔（轧）无缝管规范》 GJB 3020 《航空用高温合金环坯规范》 GJB 3167 《冷镦用高温合金冷拉丝材规范》 GJB 3318 《航空用高温合金冷轧带材规范》 GJB 2611《航空用高温合金冷拉棒材规范》 YB/T5247 《焊接用高温合金冷拉丝》 YB/T5249 《冷镦用高温合金冷拉丝》 YB/T5245 《普通承力件用高温合金热轧和锻制棒材》 GB/T14993《转动部件用高温合金热轧棒材》 GB/T14994 《高温合金冷拉棒材》 GB/T14995 《高温合金热轧板》 GB/T14996 《高温合金冷轧薄板》 GB/T14997 《高温合金锻制圆饼》 GB/T14998 《高温合金坯件毛坏》 GB/T14992 《高温合金和金属间化合物高温材料的分类和牌号》 HB 5199《航空用高温合金冷轧薄板》 HB 5198 《航空叶片用变形高温合金棒材》 HB 5189 《航空叶片用变形高温合金棒材》 HB 6072 《WZ8系列用GH4169合金棒材》 1.4 GH4169 化学成分该合金的化学成分分为3类：标准成分、优质成分、高纯成分，见表1-1。优质成分的在标准成分的基础上降碳增铌，从而减少碳化铌的数量，减少疲劳源和增加强化相的数量，提高抗疲劳性能和材料强度。同时减少有害杂质和气体含量。高纯成分是在优质标准基础上降低硫和有害杂质的含量，提高材料纯度和综合性能。
口腔正畸名解和问答题
1.同一个或同一组牙齿发生整体移动比发生倾斜移动所需的力大，利用一个或一组牙的整体移动来支持一个或一组牙的倾斜移动，使整体移动的部分不动或仅移动少量，而倾斜移动的部分达到理想的移动效果。这种支抗方式称为稳定支抗。 2、正畸力力值较弱作用力范围小，通过牙在生理范围内移动，以矫治错畸形。 3, 生长中心：在骨的生长过程中，速度快、较活跃的部分称为生长区；而某些受遗传控制并独立进行生长的生长区称为生长中心。所有的生长中心都是生长区，但生长区并不一定都是生长中心。 4．近中终末平面终末平面是指乳牙合从侧方观察，上下颌第二乳磨牙的远中面的关系。（1分）近中终末平面是下颌第二乳磨牙的远中面在上颌第二乳磨牙的近中位置。（1分）5．Pont index 庞特提出牙冠宽度与牙弓宽度间存在一定的比例关系。（0.5分）以上颌4个切牙牙冠宽度之和来预测理想的上颌左右第一前磨牙近中窝间牙弓宽度和第一磨牙中央窝间的牙弓宽度. 6．潜行性骨吸收当矫治力过大时，牙周组织发生透明样变。（1分）骨的吸收不在牙槽骨内面直接发生，而发生在透明样变相对的骨髓腔内表面及透明样变区周缘。（0.75分）可使牙移动的速度减慢，被治疗的牙过度松动、疼痛，恢复时将发生牙根骨粘连。（0.25分）7．Maximum anchorage 最大支抗。（0.5分）支抗是支持矫治力，对抗矫治力产生的反作用力的固力概念。（1分）最大支抗是正畸牙移动过程中支抗牙的移动不超过拔牙间隙的1/4。（0.5分） 8．B点下齿槽座点。（0.5分）下齿槽突缘点与颏前点间之骨部最凹点。（1.5分） 9．间隙分析在模型上通过测量恒牙牙弓的必需间隙（0.5分）和可用间隙（0.5分），分析牙弓的拥挤程度。（1分） 10．斜面导板是简单的功能性矫治器。（0.5分）位于上颌腭侧的基托增厚形成斜向后下的斜面，通过改变下颌位置诱导下颌向前，并压低下前牙同时增加后牙垂直向生长。（1.5分）11 矫形力Orthopedic force 又称整形力。作用力范围大，力量强。主要作用在颅骨，颌骨上，使骨骼形态改变，对颜面形态改变作用大。 12．Interceptive Treatment：阻断矫治（Interceptive Treatment）是对正在发生或刚发生的畸形用简单的矫治方法阻断畸形的发展，使之自行调整成为正常合或采用矫治的方法引导其正常生长而成为正常合。 13. 错合畸形(英文名称：malocclusion )：是指儿童在生长发育过程中，由先天的遗传因素或后天的环境因素，如疾病、口腔不良习惯、替牙异常等导致的牙齿、颌骨、颅面的畸形，如牙齿排列不齐。上下牙之间的合关系异常、颌骨大小形态位置异常等。 14．锁牙合是后牙的一种错合畸形。（0.5分）上颌个别后牙或多数后牙被锁结在下后牙的颊侧，或是下颌个别后牙或多数后牙被锁结在上后牙的颊侧。（1.5分） 分为正锁合和反锁合两种。 正锁合：是上后牙的舌斜面位于下后牙颊斜面的颊侧，合面无咬合接触。 反锁合：是上后牙颊尖的颊斜面位于下后牙舌尖舌斜面的舌侧，合面无咬合接触。 15. 辅助性正畸是通过正畸牙移动，辅助其他牙科临床控制疾病、恢复功能的正畸治疗。 16 直接性骨吸收在大小适宜的矫治力作用下，压力侧牙槽骨的吸收是内面直接发生称为直接性骨吸收。 17. X线头影测量（cephalometrics ）：主要是测量X线头颅定位照相所得的影像，对牙颌、颅面的各标志点描绘出一定的线角进行测量分析，从而了解牙颌、颅面软硬组织的结构，使对牙颌、颅面的检查、诊断由表面形态深入到内部的骨骼结构中去。 18 中性错牙合上下颌骨及牙弓的近远中关系正常，即当正中牙合位时，上第一恒磨牙的近中颊尖咬合于下第一恒磨牙的近中颊沟内。若全口牙无一错位者，称为正常牙合；若有错位
低碳合金钢铸件热处理调质工艺
低碳合金钢铸件热处理调质工艺 材料：34CrNiMo 热处理进度---------时间记录曲线 淬火（℃）温度（℃） 860℃±10℃630℃±10℃ 均均 0.6min/mm 油 2min/mm 空 温温 0 时间（t） 0 时间（t） 工艺针对紫圣（TDS 4090-38513）标准 热处理性能要求： 直径或厚度屈服强度抗拉强度伸长率断面收缩率冲击功硬度值d≤100 800 1000 11 50 HB260-300 100≤d≤160 700 900 12 160≤d≤250 600 800 13 ＞250 540 735 13 1、装炉时：核对委托单位物流号、图件号、工件编号，工件与工件之间相互留有20～ 30mm间隙。 2、工件允许叠装，上层与下层之间要有20～30mm间隙。 3、同一批次编号装一炉，一炉装不下装两炉，以此类推，做好记号，同时，现场拍照备案。 4、对大件有效尺寸≥300mm时，升温到600℃～650℃时根据工件形状需作1～3h停留均热。 5、调质工件合格后，装盘按原顺序编号，待运。
材料：42CrMo ?80 热处理进度---------时间记录曲线 淬火（℃）温度（℃） 860℃±10℃620℃±10℃ 均均 0.6min/mm 油 2min/mm 空 温温 0 时间（t） 0 时间（t） 工艺针对紫圣（TDS 4090-38508e）标准 热处理性能要求： 直径或厚度屈服强度抗拉强度伸长率断面收缩率冲击功硬度值≤25 930 1000 11 41 25≤d≤100 700 900 12 HB240-280 100≤d≤250 600 800 13 ＞250 540 735 13 6、装炉时：核对委托单位物流号、图件号、工件编号，工件与工件之间相互留有20～ 30mm间隙。 7、工件允许叠装，上层与下层之间要有20～30mm间隙。 8、同一批次编号装一炉，一炉装不下装两炉，以此类推，做好记号，同时，现场拍照备案。 9、对大件有效尺寸≥300mm时，升温到600℃～650℃时根据工件形状需作1～3h停留均热。 10、调质工件合格后，装盘按原顺序编号，待运。
合金钢管道焊接热处理
焊接作业指导书 （含焊接热处理工艺） 合金钢管道（15CrMoG） 编制人： 审核人： 批准人： 建设机械分公司技术质量部
目录 一、适用范围 (3) 1.1总则 (3) 二、编制依据 (3) 三、工程一览 (4) 四、对焊工及热处理工的要求 (4) 五、焊接材料的选择 (4) 六、焊接设备、材料及焊接环境的要求 (5) 七、主要施工机具 (5) 八、焊接施工 (6) 8.1材料验收 (6) 8.2 焊接工艺及流程 (6) 九、焊接热处理 (8) 9.1作业项目概述 (8) 9.2作业准备 (9) 9.3作业条件 (9) 9.4热处理作业程序 (10) 9.5 质量检查与技术文件 (15) 十、质量检验 (17) 十一、安全技术措施 (18)
一、适用范围 本作业指导书适用于鞍钢股份能源管控中心1#4#干熄焦余热发电项目工程的管道安装施工。 1.1总则 1、为了保证锅炉焊接热处理质量，指导焊接热处理作业，特制定本工艺。 2、本工艺适用于锅炉、压力容器、压力管道及在受压元件上焊接非受压元件的安装检修焊焊前预热、后热和焊后热处理工作。 3、焊接热处理的安全技术、劳动保护应执行国家现行的方针、政策、法律和法规有关规定。 4、焊接热处理除执行本工艺的规定外，还应符合国家有关标准规范的规定以及设计图纸的技术要求。 二、编制依据 1、施工蓝图； 2、DL/T5031-94《电力建设施工及验收技术规范管道篇》; 3、DL/T 821-2002《钢制承压管道对接焊接接头射线检验技术规程》； 4、DL/T869-2004《火力发电厂焊接技术规程》； 5、《压力管道安全技术监察规程-工业管道》TSGD0001-2009 6、GB/T17394—1998《金属里氏硬度试验方法》 7、DL/T819—2002《火力发电厂焊接热处理技术规程》 8、GB/T16400—2003《绝热用硅酸铝棉及其制品》
视频会议系统简易操作手册
陵县电力局视频会议系统简易操作手册 此手册为简易操作手册，针对初次使用的对此设备不了解的用户，在需要建立会议的时候，开启总电源（机柜内插线板上），检查设备是否都正常启动，机柜内设备指示灯是否闪烁，（机柜内有三台设备蓝色长盒为交换机、灰色竖立设备为b5视频终端、黑色小盒为光端收发器）如果在操作中有设备没有响应的话，需要断电重启设备（B5后部有单独开关键），检查设备启动无误后，等待中心会场呼叫。在会议结束后，由专人负责断电（请先关闭电视机，再关闭机柜内总电源|；有投影机的站应先用遥控器关闭两次投影机，待绿灯不闪烁变成红灯时，再断总电源）和检查设备，麦克风套上塑料袋放入机柜，摄像机套上塑料袋。检查设备都已断电方可离开，会议室在没人的情况下要锁门。
设备正确连接总图
投影机使用说明 一、投影机正面板图片 1、电源指示灯通电后电源指示灯为红色，轻按一下为绿色，则 为正式启动。若要关机，轻按一下为绿色闪烁，几秒钟后变为红色，则为关机状态。 2、输出信号选择（INPUT）开会时需要选择的输出信号为 S-VIDEO信号。可选信号为A V信号，S-VIDEO信号，视频信号等。开设视频会议时必须要选择为S-VIDEO信号模式。3、确定键(ENTER) 当进入菜单后需要选择时，按确定键确认选 择。周围4个键为上，下，左，右方向键。 4、菜单键(MENU) 可调节画面亮度，对比度，画面翻转等。 5、暂时停止投影键可暂时停止投影（待机键）一般不需要
二、投影机侧面板图片 1、焦距可调节焦距，清晰或模糊。 2、画面大小可调节投影画面的大小，推荐与投影幕布大小一样。
高温合金成型方法
高温合金成型方法：熔模精密铸造，铸锭冶金（包括挤压、轧制、锻造等）粉末冶金，定向凝固。 高温合金的几种成型方法的工艺路线 粉末冶金 高温合金如TiAl基合金的室温塑性较差，用常规塑性变形的方法加工极为困难。粉末冶金法可以很好的解决这一问题。这种方法以合金或单质粉末为原材料，通常先采用常规塑性加工方法（如模压、冷等静压等）对粉末进行固结成形，在经烧结就可直接获得特定形状的零件，同时实现制件的近终成型，这样就避免了对TiAl基合金的后续加工。同时，相比于铸造合金，采用粉末冶金法所制得的材料组织更为均匀、细小。 目前基于高温合金粉末冶金的具体方法主要有:机械合金化、反应烧结、预合金粉末法、自蔓燃—高温合成、爆炸合成等。这些方法常常两种或多种方法结合在一起使用，难以严格区分。 但是，粉末冶金方法制得的TiAl基合金部通常含有较多的杂质含量（如氧、氮等），并且粉末冶金制得合金组织不致密，内部经常存在孔隙，这些都严重的限制了粉末冶金方法的应用及推广。部分学者采用热锻以及包套挤压方法在一定程度上减少了孔隙率，较大的提高了TiAl基合金的力学性能。在但由于Ti、Al 元素扩散系数差别太大，元素反应扩散距离大，以及柯肯达尔效应的影响，均匀、高致密度的TiAl基合金仍然比较难以获得。因此，在高纯粉末的制备、烧结工艺
的优化、杂质的控制、提高合金的致密度等方面，粉末冶金还有较长的路要走。 铸锭冶金 铸锭冶金是合金熔炼、铸造、锻造和轧制等技术的综合，是目前TiAl 基合金的典型加工工艺。 一般由铸造出来的铸锭，组织都比较粗大，成分由于偏析的存在而不均匀，并且内部也或多或少的存在缩松、缩孔等缺陷。铸锭在进行塑性加工之前，一般要对其进行热等静压，实现对铸锭的均匀化处理。这样可以一定程度上除合金成分的偏析，同时合金铸锭中的微观缩孔或孔洞也能被压实、焊合，这就可以防止铸锭在后续热加工过程中由于微观缩孔与孔洞引起的应力集中或合金的不均匀流变造成的铸锭的变形开裂。对Al>46%(原子)的合金热等静压多选择在1260℃/175MPa 进行。 通过对铸锭的进行热加工，可以破碎粗大的铸态组织，细化晶粒，进一步减小微观缩孔或孔洞的影响，较大幅度的提高TiAl 基合金的力学性能。通常使用的热加工工艺主要有等温锻造、包套锻造、热轧制或热挤压等。 等温锻造区间一般为1065~1175℃，名义应变速率在10-2~10-3/s之间，压缩比为4:1~6:1；在这种工艺条件可保证铸锭有良好的塑性同时又不开裂，所获得的组织中有超过50%的板条组织球化。在锻造过程中增大保压时间、将锻件在锻模内短暂停留或在两步锻造中间进行热处理都可以促进球化。从而细化组织，提高材料的力学性能。 包套锻造可以在锻坯外设置包套，在锻坯与包套材料之间采用隔热材料，使锻件在的一定范围内保持均匀的温度，从而得到细小、均匀的显微组织及良好的锻坯表面质量。包套材料一般采用不锈钢、TC4合金或工业纯钛，目前最好的隔热材料是SiO2纤维网[38]。包套技术与挤压技术结合起来，形成了包套挤压技术，这种技术也能极大程度的优化TiAl 基合金的组织和性能。 目前比较热门的方向是综合利用铸锭冶金的方法，采用轧制的方法制备TiAl 基合金板材，哈尔滨工业大学陈玉勇教授带领的课题组在这方面做了许多功能工作，取得了较大的成果。 离心铸造 离心铸造是指将液态金属浇入旋转的铸型中，使金属液在离心力作用下完成充填和凝固成型的一种铸造方法。为了实现这种工艺过程，必须采用专门的设备—离心铸造机(简称为离心机)，提供使铸型旋转的条件。根据铸型旋转轴在空间位置的不同，常用的离心机分为立式离心铸造机和卧式离心铸造机两种。立式离心铸造的铸型是绕垂直轴旋转的，卧式离心铸造机的铸型是绕水平轴旋转的。 离心铸造可采用多种的铸型，如金属型、砂型、石膏型、石墨型陶瓷型及熔