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2.5mS电梯计算书

一．主要性能参数

1．电梯型号：TKJ1000/2.5-JXW(VF)；

2．额定载重量：Q＝1000kg（13人）；

3．额定速度：V＝2.5m/s；

4．拖动方式：交流变频调速(VF)；

5．控制方式：集选(JX)；

6．控制装置：微机板（PC）；

7．最大层站数：8层5站；

8．最大提升高度：H＝33m；

9．平衡系数：φ＝0.5；

10．绕绳比：i＝2:1；

11．曳引包角：α＝315o＝5.5rad；

12．系统机械效率：η＝1；

13．钢丝绳根数及规格：n×φ=6×10；

14．轿厢空载质量：P1=1500 Kg；

15．对重质量：G=1950 Kg（平衡系数Φ＝0.45）。

二．主要部件配置

1．曳引机：WYJD250-1000F6（导向轮直径D y=Φ400）；2．控制柜：TOTAL3000（集选控制变频调速）；

3．轿厢：T070001.00(轿厢净面积1600×1500)；4．轿门系统：T090001.00（自动门机：TKP131-06）；5．轿门保护装置：光幕；

6．层门系统：T100001.00（层门装置：TKP161-05）；7．层门闭锁装置：MKG161-01；

8．限速器：XS18A 2.5m/s；

11．安全钳：AQJ3000 2.5m/s；

13．缓冲器：YH2/420 2.5m/s；

14．绳头组合：φ10带巴氏合金；

15．预张拉钢丝绳：9×19S＋9+7x1wRc-Φ10；

16．电梯导轨：T90/B、T90/B。

三、曳引机选型计算：

电梯传动系统如下图，曳引轮钢丝绳包角α＝315o。

T1=T1 .R=(P1+Q).R/2 =(1500+1000)×0.205/2=256.25Kg .m

曳引轮对重侧输出转距：

T2=T2 .R=G .R/2 =1950×0.205/2=199.88Kg .m

电动机输出最大扭距：

T=(T1-T2). 9.8 = (256.25-199.88)×9.8=552.43N .m

∴所选电动机型号WYJD250-1000F6，额定转距为707 N .m，大于电动机输出最大扭距，满足要求。

3．额定速度的验算：

92%V≤V实＜105%V

现曳引轮直径D=410mm,

电动机实际转速n1=235r/min,i=2

πDn1 π×410×235

V实= = =2.52m/s

60×1000×i 60×1000×i

92%V=2.3 m/s,105%V=2.63 m/s

∴2.3 m/s＜2.52m/s(V实)＜2.63 m/s

符合GB7588第12.6条。

4．主轴负荷的验算：

最大主轴负荷P Max=P1+Q+G+P2

式中P2―曳引钢丝绳、随行电缆及补偿装置质量

P Max=1500+1000+1950+140×6×0.35+45×1+60×1.49

=4878.4Kg

∴所选电动机型号WYJD250-1000F6，最大轴负荷为8000Kg，大于P Max，满足要求。

四、悬挂绳或链安全系数计算：

1．钢丝绳的计算：

安全系数= ≥12 （GB7588第9.2.2条）

式中n―曳引绳根数

N―一根钢丝绳的最小破断负荷（KN）

T-轿厢停在最低层站时，轿厢侧钢丝绳所受的最大力（KN）

现采用钢丝绳9*19S+9+7x1wRc-φ10(140m)，共6根，n=6,N=44.0(KN) T=(Q+P1+P钢丝绳+P随行电缆)g n/2

=(1000+1500+294+45)×9.8÷1000÷2=13.9(KN)

nN 6×44.0

安全系数= = =19>12

T 13.9

∴符合GB7588第9.2.2条。

五、轿厢面积计算：

轿厢有效面积S＝1.6×1.5+0.9×0.08

＝2.47m2<2.4×1.05=2.52 m2

∴符合GB7588第8.2.1条。

六、轿厢上下部位通风孔面积计算：

轿厢通风孔面积S通风孔=（π.4.52+26×9）×30×3+5×（1600+1500×2）

=26785.55+23000

=49785.55mm2

=0.049m2>S .1%=2.52 m2×1%=0.025m2

且S通风孔＜S .5%=2.52 m2×5%=0.126 m2

∴符合GB7588第8.16.2条。

七、曳引轮、导向轮直径与绳径比值的计算：

1. 曳引轮

曳引轮节圆直径为D=410

钢丝绳直径为d=10

轮径比为D/d=410/10=41＞[40]

∴符合GB7588第9.2.1条。

2. 复绕导向轮

复绕导向轮节圆直径为D=410

钢丝绳直径为d=10

轮径比为D/d=410/10=41＞[40]

∴符合GB7588第9.2.1条。

3. 对重反绳轮

对重反绳轮节圆直径为D=400

钢丝绳直径为d=10

轮径比为D/d=400/10=40=[40]

∴符合GB7588第9.2.1条。

4. 轿厢反绳轮

轿厢反绳轮节圆直径为D=400

钢丝绳直径为d=10

轮径比为D/d=400/10=40=[40]

∴符合GB7588第9.2.1条。

八、限速器、安全钳、缓冲器、轿厢上行超速保护装置的选型计算：

1.限速器的选型计算及限速器绳安全系数的计算：

限速器动作速度的选择

[V动]=1.25V+0.25/V

=1.25×2.5+0.25/2.5

=3.225m/s

现选用XS18A限速器（河北东方），

适用梯速V≤2.5m/s，

涨紧力350N，

绳轮的节圆直径φ300，配用钢丝绳φ8，符合GB7588第9.9.6.3条限速器绳轮节圆直径300

= =37.5，符合GB7588第9.9.6.4条限速器绳的直径8

限速器钢丝绳破断力 28.1KN

= =80.3≥8，符合GB7588第9.9.6.2条

限速器钢丝绳涨紧力 0.35KN 2.安全钳的选型计算：

根据GB7588第9.8条，大于0.63m/s 选用渐进式安全钳选用杭州沪宁 AQJ3000

额定速度 V=0.25～2.5m/s [允许总质量] 1800～8000

[适用电梯导轨宽度] 15.88，16

现轿厢总质量2500Kg 在[允许总质量]之间。 ∴安全钳选用合适。 3.缓冲器的选型计算：油压缓冲器工作行程的计算根据GB7588 第10.4.3.1条工作行程h ≥0.067V 2(m) 式中V -额定速度m/s

[h]=0.067V 2=0.067×2.52=0.41875m 现选用YH2/420油压缓冲器(河北东方) h=420mm=0.42m ＞[h]=0.41875m ∴行程满足

YH2/420油压缓冲器允许的总质量为900-3750Kg ∴允许的总质量满足九、导轨强度和变形计算：

许用应力perm

m S R

式中m R ―抗拉强度，Mpa ；

t S ―安全系数。

导轨选用T90/B 型，其技术参数为： A 5―延伸率 A 5≥26%

m R ―抗拉强度 m R ≥375N/mm 查GB7588表4，

安全钳动作工况下t S =1.8，正常使用工况下t S =2.25，查GB7588表5，

正常使用工况下perm

σ=165，

安全钳动作工况下perm

=205，

根据GB7588第10.1.2.2条a, perm

=5mm

1.安全钳动作工况:

由导向力引起的Y 轴上的弯曲应力：

()

Px Qx g k F P Q n x +=

1，16

3l F M x y

，y

W M

σ，

由导向力引起的X 轴上的弯曲应力：

()h

n Py Qy

g k F P

n y 2

1+=

，16

3l F M

y x

，x

W M

σ，

式中1k -冲击系数，查GB7588表G2-P70，1k =2 n g ―标准重力加速度，n g =9.8

P P y x ,―轿厢重心P

相对导轨直角坐标系的坐标，P x =70mm,

y =0

Q Q y x ,―额定载荷Q 相对导轨直角坐标系的坐标,

x =

D =

1500=187.5,

y =

W =

1600=200,（D-轿厢深度，W-轿厢宽度）

n ―导轨数量，n=2,

h ―轿厢导靴之间的距离,h=3800mm,

l ―导轨支架的最大间距，l =2000mm, y

W ―截面抗弯模量，y

W =11.9×103mm 3,

x W ―截面抗弯模量, x W =20.9×103mm 3, 压弯应力：

()

Q P g k F n k +=

1，()A

M k F k k

ωσ3+=

，

式中3k -冲击系数，查GB7588表G2-P70，3k =2， M-附加装置作用于一根导轨上的力，M=0N ， ω―由λ查表G3-P72确定，其中535

.372000==

l k λ

,k l =l ,查得ω=1.23

i ―最小回转半径, i =37.5

A ―导轨横截面，A=17.2×102mm 2 翼缘弯曲：

85.1c

F x

F =

σ，

式中c ―导轨导向部分与底脚连接部分的宽度，见图G1―p74,c=10mm, 挠度：

x x EI

F 487

.03

=δ，x

y y

EI l

F 487

.03

=δ，

式中E ―弹性模量，E=200×103Mpa,

I y ―Y 轴上的截面惯性矩，I y =52.00×104mm 2， I x ―X 轴上的截面惯性矩，I x =102.20×104mm 2， ∴()

()

Px Qx g k F P Q n x

3.7543800

27015005.18710008.921=??+??=

8.28216

2000

3.754316

3?=??=

l F M

x y

，

M P a

W M

7.2310

9.11108.2823

=??=

，

()

n Py Qy g k F P Q n y 6.10313800

220150020010008.9221=??+??=

，

8.38616

2000

6.1031316

3?=??=

l F M

y x

，

M P a W M

5.1810

9.20108.3863

3=??=

，

()

Q P g k F n k 2450022500

8.921=??=

，

()MPa

A M k F k

k 7.1710

2.1723

.1)024500(2

3=??+=

ωσ，

∴MPa

MPa perm

2052.424.225.18=<=+=+=σσ

σσ

，

MPa

MPa ＜A

k F perm

k m 2055.561720

24500393==+

=++

=σσσ， MPa

MPa perm

m k c 2057.552.429.07.179.0=<=?+=+=σ

σσσ，

MPa

MPa ＜c

F perm

F 2059.13100

.75485.185.12

==?=

σ，

mm ＜EI l

F perm y

x x 584..010

52102004810

183.7547.0487

.04

==???????

==δδ， mm

mm ＜EI l

F perm x

y y 558.010

2.102102004810

186.10317.0487

.04

==???????

==δδ，

所以符合要求。

2.正常使用运行工况:

由导向力引起的Y 轴上的弯曲应力：

()()[]

x x P x x Q g k F S

P S Q n x -+-=

2，16

3l F M x y

，y

W M

σ，

由导向力引起的X 轴上的弯曲应力：

()()[]

n y y P y y Q g k F S

P S Q n y 22-+-=

，16

3l F M y x

，x

W M

σ，

式中S x ，S y ―悬挂点S 相对导轨直角坐标系的坐标，S x =70mm, S

y =0mm,

翼缘弯曲：

perm

F c

F σ

σ≤=

85.1，

挠度：

x x EI

F 487

.03

=δ，x

y y

EI l

F 487

.03

=δ，

∴()()[

]

()[]

x x P x x Q g k F S

P S Q n x 8.1813800

20705.18710008.92.12=?+-???=

-+-=

1.6816

2000

8.181316

3?=??=

=l F M

x y

M P a

W M

7.510

9.11101.683

3=??=

, ()()[

]

()[]

n y y P y y Q g k F S

P S Q n y 9.6183800

)00(1500020010008.92.122=-?+-???=

-+-=

1.23216

2000

9.618316

3?=??=

l F M

y x

M P a W M

1.1110

9.20101.2323

3=??==

∴MPa

MPa perm

1658.167.51.11=<=+=+=σ

σσ,

M P a M P a A

M k p e r m

m 1658.161720

028.163=<=?+

=σ

σσ,

MPa

MPa c

F perm

1653.310

.18185.185.12

=<=?=

σ,

mm EI

l F perm y

x x 52.010

52102004810

188.1817.0487.04

=<=???????

==δδ,

mm EI l

F perm x

y y 535.010

2.102102004810

189.6187.0487

.04

=<=???????

==δδ,

所以符合要求。

3.正常使用装卸货工况:

由导向力引起的Y 轴上的弯曲应力：

()()

x x F x x P g F S

i S S P n x -+-=

，16

3l F M x y

，y

W M

σ，

由导向力引起的X 轴上的弯曲应力：

()()

n y y F y y P g F S

i S S P n y 2-+-=

，16

3l F M y x

，x

W M

σ，

式中i x ，i y ―轿厢门的位置，I=1,2, 750

1=x ,01=y ,750

-=x ,02

=y ,

翼缘弯曲：

85.1c

F x

F =

σ，

挠度：

x x EI

F 487

.03

=δ，x

y y

EI l

F 487

.03

=δ，

∴()()

()()

x x F x x P g F S

i S S P n x

7.3503800

2707509800707015008.9=?-?+-??=

-+-=,

5.13116

2000

7.350316

3?=??=

l F M

x y

M P a W M

0.1110

9.11105.1313

3=??=

()()

n y y F y y P g F S

i S S P n y 03800

0098000015008.92

=-?+-??=

-+-=

016

3==

l F M

y x

0==

W M

, ∴MPa

MPa perm

y x

16505.11=<=+=σ

, MPa

MPa A

M k perm

m 16505.113=≤=+

=σσσ,

MPa

MPa c

F perm

F 1654.610

.35085.185.12

=<=?=

σ,

mm EI l

F perm y

x x 539.010

52102004810

187.3507.0487

.04

=<=???????

==δδ,

mm EI l

F perm x

y y 50487

.03

=<==δδ,

所以符合要求。

十、平衡系数的计算：

1．主要性能参数

1．电梯型号： TKJ1000/1.75-JXW(VP)； 2．额定载重量： Q ＝1000kg ； 3．额定速度： V ＝1.75m/s ； 4．最大层站数： 23层23站； 5．最大提升高度： H ＝80m ；

6．钢丝绳根数及规格： n ×φ=6×13；

7．钢丝绳质量： S ＝6×0.6×80=288 Kg ； 8．轿厢质量： P ＝1350 Kg 。

2．求平衡系数Φ值

曳引能力应满足下列条件： 21T T ×C 1×C 2≤e f α （1）

1T T ―在载有额定载荷的轿厢位于最低层站及空轿厢位于高层站情况下，

曳引轮两边钢丝绳中的较大拉应力与较小拉应力之比；

C 1―与加速度、减速度及电梯特殊安装情况有关的系数； C 2―由于磨损等导致曳引轮槽断面变化的影响系数；

e ―自然对数的底；

f ―曳引绳在曳引轮槽中的当量摩擦系数； a ―曳引钢丝绳在曳引轮上的包角(rad)。

本电梯按23层23站计算，设有补偿链，其补偿重量与S （kg ）相等，根据曳引条件（1）式可写出：

①当电梯载有额定载荷的轿厢位于最低层站时：

Q P S Q P ++++φ×C 1×C 2≤e f α （2）

②当空轿厢位于高层站时：

P S Q P +++φ ×C 1×C 2≤e f α （3）为使曳引能力在上述两种工况中相等，令（2）式等于（3）式即

Q P S Q P ++++φ×C 1×C 2＝

P S Q P +++φ×C 1×C 2

则（P+Q+S ）＝ (P+ΦQ+S)( P+Q) ＝(P+ΦQ+S) 2

经整理得最佳平衡系数：

S P Q S P S P )

())((+-+++=

Φ （4）

式中S-钢丝绳质量，S=140×6×0.35=294Kg

3．平衡系数计算

根据（4）式计算平衡系数：

1000

)

2941500()10002941500)(2941500()

())((+-+++=

+-+++=

ΦQ

S P Q S P S P

＝0.44

经计算，平衡系数应是0.44。本梯平衡系数取0.45，满足使用要求。

十一、电气系统的计算：

1.变频器的选择：

电机型号：WYJD250-1000F6，额定电流：40.5A ，

选用日本安川公司US-676GL5-IP 变频器，型号：CIMR-L51P4022，额定功率：22W ，额定电流：48A ，

变频器额定电流大于电机额定电流1.18倍。 ∴选用合适。

2.主电源开关的选择：

采用T0-100EC 塑壳断路器，额定电流：I e =50A,

额定断开电流：I k =2500A, 额定电流的计算：

A T = A D + A K =40.5+5=45.5A ， A T ＜I e ≤1.1A T ，

∴主电源开关符合选用条件。 3.主接触器的选择：

采用GMD-65型接触器，其AC-3运行条件下，额定功率：32Kw ＞电机额定功率，额定电流：64A ＞电机额定电流， ∴符合设计要求。 4.制动电阻的计算： 4.1制动转矩的确定： M b =1.2M 计 =1.2×56.375 =67.65Kgm =676.5Nm

4.2制动电阻计算：

P b

b 6.1610

30235

.67610

303

=??=?=ππ

4.3制动电阻计算：

Ω=?=

51.2910

6.16700

P V

R ,

采用二支54Ω2.5K 无感电阻,并联为27Ω，

4.4制动功率的计算：

P 15.1827

7002

，

4.5制动电阻的校核：

根据制动电阻在10秒内能承受10倍的额定功率

,40104max max P P Kw P >=?=

根据Unidrive 工程设计手册等级3变频器的制动电阻的最小值10Ω R=15Ω>10Ω,

∴电阻满足选用条件。

https://www.wendangku.net/doc/ca8367921.html,/POPlist.asp?classid=8&pageid=3

乘客电梯计算书

曳引力计算参数表工况：

https://www.wendangku.net/doc/ca8367921.html,/POPlist.asp?classid=8&pageid=3 式中：

Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ Ⅴ 轿厢位于最上位置

轿厢侧或对重侧有导向轮对于绳的倍率大于1 对重位于最上位置对于绳的倍率大于1

- 1

T1各项计算 1. 装载工况:

g Q P n

)25.1(++

n comp

g r

2+n SRcar

g M

=13475+0+1029=14504

2. 紧急制动工况:

<1>轿厢空载在井道最上部上行时:

a g M M P n Trav CRcar )

)((-+++

n comp

g r

2+)2(a r

m PTD

(a r m DP ??-+∑-=??-1

)(r i Pcar Pcar

a i m

FR car

+=7460+0+0+0-7.4+3.2=7456

<2>轿厢满载在井道最下部下行时:

a g Q P n )

)((+++

n comp

g r

2+)(a r g M n SRcar ?++)

(a r m DP ??++

]

)()

∑-=??+

-?+r i Pcar Pcar

SRcar a i m

r r a M r

FR car

=12875

+0+1134+0+7.4-3.2=14013 3. 轿厢滞留工况:

g M M P n

Trav CRcar )(+++

n comp

g r

.9)25.24801500(?+++7861+0=7861

T2各项计算 1. 装载工况:

g M n

c w t +

n comp

g r

n CRcwt

g r

M =9800+0+392=10192

2. 紧急制动工况:

. <1>对重在井道最上部上行时:

a g M n cwt )

(++

n comp

g r

2+)(a r g M

n SRcwt

?+)(a r m DP ??++

r i Pcwt Pcwt SRcwt

a i m r r a M

]

)()

∑

-=??+

-?+r

FR cwt

10300+0+1134+23.25+7.4-2.1=11463

. <2>对重在井道最下部下行时:

r a g M n cwt )

(-+

comp

g r

)

(a g r

M n CRcwt

)2(a r

m PTD

)(a r m DP ??-∑-=??-

)

(r i Pcwt Pcwt

a i m

FR cwt

+=9300+0+372+0-23.25-7.4+2.1=9641

3. 对重滞留工况:

S R c w t g M ?=1029

轿厢井道上的摩擦力 car FR 对重井道上的摩擦力 cwt FR 1. 轿厢侧car FR ，其中（1）轿厢侧轴承效率（2）导轨摩擦力

a ）轿厢自重中心位置与悬挂点便宜引起的导轨摩擦力

()

Y X P g f FR P P n car +??=

2()

3800

07015008.90025.02+???=

=1.4

其中:摩擦系数f=0.0025

轿厢自重（含补偿绳或链、随行电缆）p=1500KG

轿厢自重的中心位置与悬挂点X 方向偏移量P X =70mm 轿厢自重的中心位置与悬挂点Y 方向偏移量P Y =0mm 轿厢上、下导靴之间距离L=3800mm b ）轿厢偏载引起的导靴摩擦力

()

Y X Q g f FR P P n car +??=

23800

.38710008.90025.02????=

=5N

- 6

其中: 额定载重量Q =1000KG 载重量X 方向偏移量，取8x Q

D X =

=187.5mm

载重量Y 方向偏移量，取8

y Q

D Y =

Y =200mm

轿厢净深 x D =1500mm 轿厢净宽 y

D =1600mm

2. 对重侧cwt FR ，其中（1）对重侧轴承效率（2）导轨摩擦力

对重自重中心位置与悬挂点便宜引起的导轨摩擦力

()

cwt

Pcst

Pcwt

cwt

n cwt L Y X M

g f FR +??=

23200

20008.90025.02????=

=2.1N

其中: 摩擦系数 f=0.0025KG

对重自重（含补偿绳或链） c w t

M =2000KG 对重自重的中心位置与悬挂点X 方向偏移量(若悬挂点在重心位置，取深度的10％) Pcwt X =49mm

对重自重的中心位置与悬挂点Y 方向偏移量(若悬挂点在重心位置，取宽度的5％) Pcwt Y =20mm 对重上、下导靴之间距离 cwt L =3200mm

当量摩擦系数f 装载工况时：

=+----=γβγβπβ

μsin sin )2sin

2(cos

4f =+----?25

sin 044.0014.3)

0sin 225

(cos

41.00.126

紧急制动工况时：

=+----=γβγβπβ

sin sin )2sin

2(cos

4f =+----?25

sin 044.0014.3)

0sin 225

(cos

41.00.084 轿厢滞留工况时：

sin

1γ

=f =0.252

其中，摩擦系数μ

装载工况时为0.1 紧急制动工况时：

11.0V +

μ=

511.0+

=0.067

轿厢工况时为0.2

1．轿厢装载工况:

21/T T 的静态比值应按照轿厢装有125%额定载荷载井道最低层。

f e T T ≤21/ ∵

21/T T =14504/10192=1.42 αf e =5.5126.0?e =2 ∴

αf e T T ≤21/成立 2．紧急制动工况

(a) 21/T T 的动态比值应按照轿厢空载在井道最上部位置上行时；

f e T T ≤21/ ∵

21/T T =11463/7465=1.40 αf e =5.5084.0?e =1.59 ∴

αf e T T ≤21/成立

(b) 21/T T 的动态比值应按照轿厢满载在井道最下部下行时。

f e T T ≤21/ ∵

21/T T =14013/9641=1.45

f e =5.5084.0?e =1.59 ∴

αf e T T ≤21/成立 3. 轿厢滞留工况:

21/T T 的静态比值应该按照轿厢空载在井道最上部位置。

f e T T ≥21/ ∵

21/T T =7861/1029=7.6

f e =5.5252.0?e =4.00 ∴

αf e T T ≥21/成立

施工电梯基础施工方案(含计算书)

重庆市合川区北城沙坪路二期拆迁安置还房 4～11#楼项目施工升降机基础专项施工方案批准：审核：初审：编制：深圳中海建筑有限公司

重庆市合川区北城沙坪路二期拆迁安置还房项目部 2011年 10月20日

目录一、编制总体思路................................................................. - 1 - 1.施工升降机定位 (1) 2.施工升降机型号及品牌选择 (1) 3.施工升降机基础结构形式 (1) 二、编制依据..................................................................... - 2 - 三、工程概况..................................................................... - 2 - 一）.劳动力需求计划 (2) 二）.施工机械需求计划 (3) 三）.材料需求计划 (3) 五、施工升降机基础设计........................................................... - 3 - 一）.施工升降机基础要求 (3) 二）.施工升降机基础设计 (3) 三）.施工升降机基础设计 (4) 四）.基础接地电阻设计 (6) 五）.排水及防护处理措施 (6) 六、电梯基础验收................................................................. - 7 - 七、检查制度..................................................................... - 7 - 八、基础定位图................................................................... - 7 -

电梯设计计算

目录 1.前言 2.电梯的主要参数 3.传动系统的计算 3.1曳引机的选用 3.2曳引机电动机功率计算 3.3曳引机负载转矩计算 3.4曳引包角计算 3.5放绳角计算 3.6轮径比计算 3.7曳引机主轴载荷计算 3.8额定速度验算 3.9曳引力、比压计算 3.10悬挂绳安全系数计算 3.11钢丝绳端接装置结合处承受负荷计算 4.主要结构部件机械强度计算 4.1轿厢架计算 4.2轿底应力计算 4.3轿厢壁、轿门壁、层门壁强度、挠度计算4.4轿顶强度计算 4.5绳轮轴强度计算 4.6绳头板强度计算

4.7机房承重梁计算 4.8补偿链计算 5.导轨计算 5.1轿厢导轨计算 5.2对重导轨计算 6.安全部件计算 6.1缓冲器的计算、选用 6.2限速器的计算、选用 6.3安全钳的计算、选用 7.轿厢有效面积校核 8.轿厢通风面积校核 9.层门、轿门门扇撞击能量计算 10.井道结构受力计算 10.1底坑预埋件受力计算 10.2层门侧井道壁受力计算10.3机房承重处土建承受力计算 10.4机房吊钩受力计算 11.井道顶层空间和底坑计算11.1顶层空间计算 11.2底坑计算 12.引用标准和参考资料

1.前言本计算书依据GB7588、GB/T10058、GB/T10059、GB10060等有关标准及有关设计手册，对TKJ1600/2.5—JXW（VVVF）乘客电梯的传动系统、主要部件及安全部件的设计、选用进行了计算、校核。 2.电梯的主要参数 2.1额定载重量：Q=1600kg 2.2空载轿厢重量：P1=2500kg 2.3补偿链及随行电缆重量：P2=700 kg 适用于提升高度110m，随行电缆以60m计。 2.4额定速度：v=2.5m/s 2.5平衡系数：?=0.5 2.6曳引包角：α=310.17? 2.7绕绳倍率：i=2 2.8双向限速器型号：XS18A （河北东方机械厂） 2.9安全钳型号：AQ1 （河北东方机械厂） 2.10轿厢、对重油压缓冲器型号：YH2/420 （河北东方机械厂） 2.11钢丝绳规格：8?19S+NF—12—1500（单）右交 2.12钢丝绳重量：P3=700kg 2.13对重重量：G=3300 kg 2.14曳引机型号：GTN2-162P5 （常熟市电梯曳引机厂有限公司）

施工电梯基础地下室顶板加固计算书

施工升降机计算书品茗软件大厦工程；工程建设地点：杭州市文二路教工路口；属于结构；地上0层;地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某勘察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。本计算书主要依据本工程施工图、施工升降机说明书、《施工升降机》（GB/T10054-2005），《施工升降机安全规则》（GB10055-2007），《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002），《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）等编制。一、参数信息 1.施工升降机基本参数施工升降机型号：SCD200/200J；吊笼形式：双吊笼；架设总高度：100m；标准节长度：1.508m；底笼长：42m；底笼宽：3m；标准节重：167kg；对重重量：1300kg；单个吊笼重:1600kg；吊笼载重：2000kg；外笼重：1480kg；其他配件总重量： 200kg； 2.楼板参数基础混凝土强度等级：C30；楼板长：4m；楼板宽：4m；楼板厚：150mm；

梁宽：0.3m；梁高：0.7m；板中底部短向配筋：10@150；板边上部短向配筋：12@100；板中底部长向配筋：10@150；板边上部长向配筋：12@100；梁截面底部纵筋：425；梁中箍筋配置：8@150；箍筋肢数：2； 3.荷载参数：施工荷载：2.5kN/m2； 4.钢管参数：钢管类型：Ф48×3.0；钢管横距:700mm；钢管纵距:700mm；钢管步距:1200mm；模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度： 0.1m；二、基础承载计算：导轨架重（共需67节标准节，标准节重167kg）： 167kg×67=11189kg，施工升降机自重标准值： P k=(1600.00×2+1480.00+1300.00×2+2000.00×2+11189.00+200.00)×10/1000=226.69kN 考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1 基础承载力设计值：P=2.1×226.69=476.05kN 三、地下室顶板结构验算

5吨电梯计算书_一

XXXX5000/0.5—J交流调频调压调速载货电梯计算书

XXXXXXX 目录 1.前言 2.电梯的主要参数

3.传动系统的计算 3.1曳引机的选用 3.2平衡系数的计算 3.3曳引机电动机功率计算 3.4曳引机负载转矩计算 3.5曳引包角计算 3.6放绳角计算 3.7轮径比计算 3.8曳引机主轴载荷计算 3.9额定速度验算 3.10曳引力、比压计算 3.11悬挂绳安全系数计算 3.12钢丝绳端接装置结合处承受负荷计算 4.主要结构部件机械强度计算 4.1轿厢架计算 4.2轿底应力计算

4.3轿厢壁、轿门壁、层门壁强度、挠度计算4.4轿顶强度计算 4.5绳轮轴强度计算 4.6绳头板强度计算 4.7机房承重梁计算 5.导轨计算 5.1轿厢导轨计算 5.2对重导轨计算 6.安全部件计算 6.1缓冲器的计算、选用 6.2限速器的计算、选用 6.3安全钳的计算、选用 7.轿厢有效面积校核 8.轿厢通风面积校核 9.层门、轿门门扇撞击能量计算 10.井道结构受力计算 10.1底坑预埋件受力计算 10.2层门侧井道壁受力计算 10.3机房承重处土建承受力计算 10.4机房吊钩受力计算 11.井道顶层空间和底坑计算 11.1顶层空间计算 11.2底坑计算

12.电气选型计算（变频器的容量，应急电源容量、接触器、主开关、电缆计算） 13. 机械防护的设计和说明 14. 轿厢地坎和轿门至井道表面的距离计算 15. 轿顶护栏设计 16.轿厢护脚板的安装和尺寸图 17.开锁区域的尺寸说明图示 18.操作维修区域的空间计算(主机、控制柜、限速器、盘车操作) 19.轿厢上行超速保护装置的选型计算（类型、质量围） 20.引用标准和参考资料 1.前言本计算书依据GB7588、GB/T10058、GB/T10059、GB10060等有关标准及有关设计手册，对KJDF5000/0.25—J（VVVF）载货电梯的传动系统、主要部件及安全部件的

施工升降机基础承载力计算书

3.荷载参数：二、基础承载计算：导轨架重（共需35节标准节，标准节重175kg）：175kg×35=6125kg，施工升降机自重标准值： P k=((1480×2+1480+1258×2+200+6125)+2000×2)×10/1000=172.81kN；施工升降机自重： P=(1.2×(1480×2+1480+1258×2+200+6125)+1.4×2000×2)×10/1000=215.37kN；考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1 P=2.1×P=2.1×215.37=452.28kN 三、地下室顶板结构验算验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算楼板长宽比：Lx/Ly=3/4=0.75 1、荷载计算楼板均布荷载：q=452.28/(3×1.3)=115.97kN/m2 2、混凝土顶板配筋验算依据《建筑施工手册》（第四版）： M xmax=0.039×115.97×32=40.71kN·m M ymax=0.0189×115.97×32=19.73kN·m M0x=-0.0938×115.97×32=-97.9kN·m M0y=-0.076×115.97×32=-79.32kN·m 混凝土的泊桑比为μ=1/6，修正后求出配筋。板中底部长向配筋： M x=M xmax+μM ymax=40.71+19.73/6=43.99kN·m αs=|M|/(α1f c bh02)=43.99×106/(1.00×19.10×3.00×103×525.002)=0.003；

施工电梯基础计算书 (2)

汇昌河葡萄棚居住小区7-3、7-4地块 (B区)安置房工程施工升降机基础计算书编制人：职称(务) 审核人：职称(务) 批准人：职称(务) 中天建设集团温州分公司

第一章工程概况工程名称：汇昌河葡萄棚居住小区7-3、7-4地块(B区)安置房建设单位：汇昌河指挥部、浙江华丰房地产开发有限公司设计单位：温州市大地建筑设计院监理单位：上海建科咨询监理公司施工单位：中天建设集团有限公司本工程位于葡萄棚温金大道北侧，西山南路东侧。10幢住宅楼建筑面积共34536.61平米，人防地下室建筑面积14684.5平米，为现浇钢筋混凝土框架结构， 14、15号楼12层，16、17号楼为9层，其余六幢均为6层。根据本工程特点、布局，拟各选用SSD100型、SSD80型施工升降机，其相关技术参数均适用于本工程垂直运输需要。第二章机械定位及型号选择根据结构楼层高度及工程特点，经过对当前建筑业内各种垂直运输设备的性能对比，计划在现场合理位置每幢楼一台，升降机搭设最高度SSD100型14、15号楼为45米，SSD80型升降机搭设最高度16、17号楼为36米，其余6幢均为6层搭设高度27米。基础施工按厂家说明书要求施工，升降机具体安装位置详见后附总平面图。 SSD100本工程所选用施工升降机的主要技术性能参数如下表示：

SSD80货用施工升降机主要技术性能参数第三章安装基本要求

1、做好基础埋件、附墙埋件的埋置工作。 2、安装区域地面平整，基础埋件尺寸准确无误。 3、设有专门堆放升降机部件的场地。 4、设有供单部升降机专用的电箱。 5、在安装加节过程中为了保证升降机安装质量，升降机安装过程中要及时复测升降机基本水平和标准节的垂直度。 6、升降机安装后，在笼顶部搭设双层隔离棚，以防止坠物损坏设备。第四章基础做法 1、根据使用说明书的要求设置。 2、基础尺寸为4600×2512×300。 3、基础采用卵石层级配回填，上浇灌300mm厚C30混凝土，与地面平，井架立杆底部预埋螺杆。 4、基础表面平整度偏差控制在10mm以内，以确保稳定。 5、基础边缘离建筑物100mm。第五章基础设计计算当物料提升机起升高度到达最高点时，对基础产生的荷载值最大，具体受力情况见下图：

施工电梯基础

目录第一节、编制依据------------------------------------------------------------------------------------------------ 0第二节、工程概况------------------------------------------------------------------------------------------------ 0第四节、安装锚固方案 ----------------------------------------------------------------------------------------- 1 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 6施工电梯基础质量技术措施与标准-------------------------------------------------------------------------- 6施工电梯基础钢筋------------------------------------------------------------------------------------------------ 6第五节、安全要求及措施 -------------------------------------------------------------------------------------- 7

旧楼加装电梯计算书(结构验算)

. . .. . . 黄埔大道中99号电梯加建项目计算书

目录 1 电梯挂钩横梁设计验算 (2) 2 连廊加梁设计验算 (5) 3 承台梁设计验算 (8) 4 电梯井主体结构有限元分析 (12) 4.1荷载标准组合 (12) 4.2计算结果 (13) 5 基础验算 (17) 5.1 桩基础方案 (17) 5.2筏板基础方案 (18) 6 结论 (19)

1 电梯挂钩横梁设计验算图1-1 机房天面吊钩主梁受力示意图图1-1为机房天面吊钩主梁受力示意图。维修设备2t,因此吊钩受到集中力120F kN =。主梁到受拉力作用。图1-2 吊钩主梁简支梁简化图电梯挂钩主梁校核，主梁按照简支梁计算，如图1-2所示。主梁截面尺寸200300mm mm ?，长度3000mm 。主梁体积0.18 m 3 ，混凝土强度C25，主梁要承受自身重量及维修设备重量，其中主梁自重0.45t ，为梁均布荷载，其中维修设备2t ，为集中力，梁受到均布力和集中力的共同作用，梁承受总重量为2.45t 。最危险点为中间梁的中点，现按简支梁进行强度验算。梁均布荷载q=梁自重/l=0.45t/3000mm=4.5kN/3m =1.5kN/m 梁集中力F1=维修设备重量=20 kN

按照《混凝土结构设计规》（GB50010-2010 ）P40，第6.2.10条，公式（6.2.10-1） ()'''''''10000()()2c y s s p py p p x M f bx h f A h a f A h a ασ??≤-+---- ??? 横梁按受均布荷载和集中力共同作用下的简支梁计算，则: 221 1.5/(3)20331.698282 Fl ql kN m m kN m M kNm ??=+=+= 梁上部纵筋2根，HRB335级，直径14mm ；下部纵筋4根HRB335级，直径18mm ，箍筋HPB235级，直径8mm ，双肢箍，间距100mm 。根据《规》8.2.1，梁构件混凝土保护层厚度为20mm ，无预应力钢筋，故6.2.10-1变为： '''100()2c y s s x M f bx h f A h a α??≤-+- ?? ? 根据《混凝土结构设计规》（GB50010-2010 ）（以下简称《规》）P40，第6.2.10条，公式（6.2.10-2）受压区高度需满足： '''''10()c y s y s py p p py p f bx f A f A f A f A ασ=-++- 无预应力钢筋，故 ''1c y s y s f bx f A f A α=- （1） 1α：系数，由《规》6.2.6条规定，查得，C25混凝土，1 1.0α= c f ：混凝土轴心抗压强度设计值，由《规》4.1.4-1条规定，查得，C25混凝土，11.9c f MPa = b:梁截面宽，b=200mm y f ：普通钢筋抗拉强度设计值，由《规》4.2.3-1条规定，查得，HRB335级钢筋 300y f MPa = 'y f ：普通钢筋抗压强度设计值，由《规》4.2.3-1条规定，查得，HRB335级钢筋

旧楼加装电梯计算书(结构验算)讲解

黄埔大道中99号电梯加建项目计算书

1 电梯挂钩横梁设计验算图1-1 机房天面吊钩主梁受力示意图图1-1为机房天面吊钩主梁受力示意图。维修设备2t,因此吊钩受到集中力 120F kN =。主梁到受拉力作用。图1-2 吊钩主梁简支梁简化图电梯挂钩主梁校核，主梁按照简支梁计算，如图1-2所示。主梁截面尺寸200300mm mm ?，长度3000mm 。主梁体积0.18 m 3 ，混凝土强度C25，主梁要承受自身重量及维修设备重量，其中主梁自重0.45t ，为梁均布荷载，其中维修设备2t ，为集中力，梁受到均布力和集中力的共同作用，梁承受总重量为2.45t 。最危险点为中间梁的中点，现按简支梁进行强度验算。梁均布荷载q=梁自重/l=0.45t/3000mm=4.5kN/3m =1.5kN/m 梁集中力F1=维修设备重量=20 kN 按照《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010 ）P40，第6.2.10条，公式（6.2.10-1） ()'''''''10000()() 2c y s s p py p p x M f bx h f A h a f A h a ασ? ?≤-+---- ???

横梁按受均布荷载和集中力共同作用下的简支梁计算，则: 221 1.5/(3)20331.698282 Fl ql kN m m kN m M kNm ??=+=+= 梁上部纵筋2根，HRB335级，直径14mm ；下部纵筋4根HRB335级，直径18mm ，箍筋HPB235级，直径8mm ，双肢箍，间距100mm 。根据《规范》8.2.1，梁构件混凝土保护层厚度为20mm ，无预应力钢筋，故6.2.10-1变为： '''100()2c y s s x M f bx h f A h a α? ?≤-+- ?? ? 根据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010 ）（以下简称《规范》）P40，第6.2.10条，公式（6.2.10-2）受压区高度需满足： ''''' 10()c y s y s py p p py p f bx f A f A f A f A ασ=-++- 无预应力钢筋，故 ''1c y s y s f bx f A f A α=- （1） 1α：系数，由《规范》6.2.6条规定，查得，C25混凝土，1 1.0α= c f ：混凝土轴心抗压强度设计值，由《规范》4.1.4-1条规定，查得， C25混凝土，11.9c f MPa = b:梁截面宽，b=200mm y f ：普通钢筋抗拉强度设计值，由《规范》4.2.3-1条规定，查得，HRB335级钢筋300y f MPa = 'y f ：普通钢筋抗压强度设计值，由《规范》4.2.3-1条规定，查得，HRB335级钢筋' 300y f MPa = s A ：受拉区纵向普通钢筋截面面积，21017.36s A mm = 's A ：受压区纵向普通钢筋截面面积，'2307.72s A mm = 带入公式（1），得 ''1212.892c y s y s f bx f A f A kN α=-=

人货电梯基础方案

宝山区农业技术应用推广实训基地人货电梯基础施工方案上海海怡建设（集团）有限公司 2017年4月13日

目录第一章编制依据--------------------------------------------------- 1第二章工程概况--------------------------------------------------- 1 一、工程基本情况----------------------------------------------- 1 二、各责任主体名称--------------------------------------------- 2 三、人货电梯基础概况------------------------------------------- 2第三章基础设计及要求--------------------------------------------- 2 一、设备概述--------------------------------------------------- 2 二、基础设计--------------------------------------------------- 4 三、基础的确定------------------------------------------------- 4 四、基础的验收要求--------------------------------------------- 5第四章安装锚固--------------------------------------------------- 6 一、前期准备--------------------------------------------------- 6 二、施工升降机的安装------------------------------------------- 6 三、技术要求--------------------------------------------------- 7第五章施工升降机的拆卸------------------------------------------- 7第六章安全要求及措施--------------------------------------------- 8第七章计算书及相关图纸------------------------------------------- 8 一、计算书----------------------------------------------------- 8

载货电梯(5000Kg)设计计算书4.5米

THF5000/0.5-JXW-VVVF 目录一井道顶层净高及底坑尺寸二电梯主要参数三传动系统 1.电动机功率计算 2.曳引机主要参数 3.选用校准四曳引绳安全计算五悬挂绳轮直径与绳径比值计算六曳引条件计算七比压计算八正常工况下导轨应力,变形计算九安全钳动作时,导轨应力计算十轿厢架计算十一缓冲的校核十二限速的校核十三安全钳的校核十四轿厢通风面积和轿厢面积计算

十五承重大梁的校核十六底坑地板受力的计算一井道顶层净高及底坑尺寸井道顶层净高4500mm及底坑尺寸1700mm 缓冲器安全距离200mm～350mm取300mm 提升高度4.5m 1.井道顶层空间计算:单位(mm) 2 OH=H+H1+H2+H3+35V 2 OH=2450+300+175+1000+35x0.5 OH=3664＜4500mm 所以井道顶层净高4500mm满足要求。 OH-顶层高度H-轿厢高(2500mm) H1-安全距离(300mm) H2-缓冲距离175mm V-速度(0.5米/秒) H3-轿厢投影部分与井道顶最底部分的水平面之间的自由垂直距离

(1000+35V 2 mm) 2.井道底坑空间计算:单位(mm) P=L1+H1+H2+L3 P=650+300+175+500 P=1625＜1700mm 所以井道底坑深度1700mm满足要求。 P-底坑深度L1-轿底与安全钳拉杆距离(650mm) H1-安全距离(300mm) H2-缓冲距离(175mm) L3-底坑底与轿厢最底部件之间的自由垂直距离(500mm) 二电梯的主要参数

1.电梯主要技术参数: (1) 额定速度: V=0.5m/s (2) 额定载重量: Q=5000㎏ (3) 轿厢自重: G=3500㎏ (4) 曳引比: i1=2:1 (5) 曳引轮直径: D=Ф760mm (6) 电梯传动总效率: η=0.80 (7) 钢丝绳直径‵根数: d.Z=Ф16mmx6(根) (8) 电梯平衡系数: Ψ=0.40～0.5(设0.45) (9) 电梯提升高度: H=4.5m (10) 补偿链直径‵根数: d1.Z=Ф16×1 (11) 曳引绳提升高度总重量: G1=q1ZHi1=0.939x6x4.5x2=50.706㎏ (12) 平衡补偿链重量: G2= q2ZH=6.65×4.5×1=29.925㎏ (13) 电缆重量: G3= q3H=1.02x4.5÷2=2.925㎏ (14) 对重重量: W= G+KQ=3500+0.45x5000=5750㎏三、传动系统 1.电动机功率的计算 N=QV(1-Ψ)/102η

施工电梯基础计算书

施工电梯基础计算书依据规范: 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ215-2010 《施工升降机》GB/T 10054-2005 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 一、参数信息施工电梯下混凝土顶板示意图施工电梯选择型号为SC200/200，轿厢类型为双轿厢。施工电梯安置位置为混凝土板。电梯总高度105.00m，标准节长度为1.50m。标准节重量为1.40kN，单轿厢自重为16.00kN。

外笼重量为14.80kN，对重重量为10.00kN，其他配重为2.00kN。施工电梯轿厢载重为20.00kN，施工荷载为1.00kN. 电梯导轨架长为0.65m，宽为0.5m。电梯底笼长为3.00m，宽为1.30m。施工电梯动力系数为2.00。施工电梯基础下楼板长度为5.00m，宽度为4.00m，厚度为0.30m。楼板混凝土强度等级为C35。箍筋肢数为2。二、施工电梯基础荷载计算导轨架重为 G0=1.40×Int(105.00/1.50)=98.00kN。施工电梯自重标准值为 Gk=16.00×2.00+14.80+10.00×2.00+2.00+98.00+20.00×2.00=206.80kN。施工电梯自重设计值为 G=1.2×(16.00×2.00+14.80+10.00×2.00+2.00+98.00)+1.4×20.00×2.00=256.16kN。所以，G=2.00×256.16=512.32kN 三、施工电梯基础的地下室顶板结构验算施工升降机的全部荷载由混凝土顶板承担，根据板的边界条件，选择最不利的板进行验算。按荷载满布，且约束条件为一边固支，三边铰支计算。楼板长宽比：Lx/Ly = 4.00/5.00 = 0.80 楼板均布荷载：q = 512.32/3.90 = 131.36 kN/m2 依据《建筑施工手册》：

1#、2#、3#楼施工电梯基础计算书

高升时代广场商住小区一标段工程1#、2#、3#楼施工电梯基础计算书

目录第一章编制依据--------------------------------------------------- 3第二章工程概况--------------------------------------------------- 3第三章基础设计及要求--------------------------------------------- 4 一、设备概述--------------------------------------------------- 4 二、基础设计--------------------------------------------------- 4 三、基础的确定------------------------------------------------- 4 四、基础的验收要求---------------------------- 错误！未定义书签。第四章安装锚固方案------------------------------ 错误！未定义书签。一、前期准备---------------------------------- 错误！未定义书签。二、施工升降机的安装-------------------------- 错误！未定义书签。三、技术要求---------------------------------- 错误！未定义书签。第五章施工升降机的拆卸-------------------------- 错误！未定义书签。第六章安全要求及措施---------------------------- 错误！未定义书签。第七章计算书及相关图纸-------------------------- 错误！未定义书签。一、计算书------------------------------------ 错误！未定义书签。

施工升降机基础承载力计算书

施工升降机基础承载力计算书计算依据： 1、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 5、《木结构设计规范》GB50005-2003 6、《钢结构设计规范》GB50017-2003 7、《砌体结构设计规范》GB50003-2011 一、参数信息 1.施工升降机基本参数施工升降机型号SCD200/200J 吊笼形式双吊笼架设总高度(m) 51.3 标准节长度(m) 1.51 底笼长(m) 3 底笼宽(m) 1.3 标准节重(kg) 175 对重重量(kg) 1258 单个吊笼重(kg) 1480 吊笼载重(kg) 2000 外笼重(kg) 1480 其他配件总重量(kg) 200 2.楼板参数基础混凝土强度等级C40 楼板长(m) 4 楼板宽(m) 3 楼板厚(m) 0.55（加施工电梯基础）梁宽(m) 0.8 梁高(m) 0.35 板中底部短向配筋HRB400 12@150 板边上部短向配筋HRB400 12@100 板中底部长向配筋HRB400 12@150 板边上部长向配筋HRB400 12@100 梁截面底部纵筋7×HRB400 25 梁中箍筋配置HPB300 10@100 箍筋肢数 4

施工电梯基础计算书

标准节重量为1.40kN，单轿厢自重为16.00kN。外笼重量为14.80kN，对重重量为10.00kN，其他配重为2.00kN。施工电梯轿厢载重为20.00kN，施工荷载为1.00kN. 电梯导轨架长为0.65m，宽为0.5m。电梯底笼长为3.00m，宽为1.30m。施工电梯动力系数为2.00。施工电梯基础下楼板长度为5.00m，宽度为4.00m，厚度为0.30m。楼板混凝土强度等级为C35。箍筋肢数为2。二、施工电梯基础荷载计算导轨架重为 G0=1.40×Int(105.00/1.50)=98.00kN。施工电梯自重标准值为 Gk=16.00×2.00+14.80+10.00×2.00+2.00+98.00+20.00×2.00=206.80kN。施工电梯自重设计值为 G=1.2×(16.00×2.00+14.80+10.00×2.00+2.00+98.00)+1.4×20.00×2.00=256.16kN。所以，G=2.00×256.16=512.32kN 三、施工电梯基础的地下室顶板结构验算施工升降机的全部荷载由混凝土顶板承担，根据板的边界条件，选择最不利的板进行验算。按荷载满布，且约束条件为一边固支，三边铰支计算。

施工电梯基础计算书

施工电梯动力系数为2.00。施工电梯基础下楼板长度为5.00m，宽度为4.00m，厚度为0.30m。楼板混凝土强度等级为C35。箍筋肢数为2。二、施工电梯基础荷载计算导轨架重为 G0=1.40×Int(105.00/1.50)=98.00kN。施工电梯自重标准值为 Gk=16.00×2.00+14.80+10.00×2.00+2.00+98.00+20.00×2.00=206.80kN。施工电梯自重设计值为 G=1.2×(16.00×2.00+14.80+10.00×2.00+2.00+98.00)+1.4×20.00×2.00=256.16kN。所以，G=2.00×256.16=512.32kN 三、施工电梯基础的地下室顶板结构验算施工升降机的全部荷载由混凝土顶板承担，根据板的边界条件，选择最不利的板进行验算。按荷载满布，且约束条件为一边固支，三边铰支计算。楼板长宽比：Lx/Ly = 4.00/5.00 = 0.80 楼板均布荷载：q = 512.32/3.90 = 131.36 kN/m2 依据《建筑施工手册》： M0x = -0.1008×131.364×4.002 = -211.86 kN/m2 M xmax = 0.0428×131.364×4.002 = 89.96 kN/m2 M ymax = 0.0187×131.364×4.002 = 39.30 kN/m2 混凝土的泊松比为μ=1/6 根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.10条，配筋计算公式为

SC200型施工升降机基础施工设计计算解析

大东家府邸商住楼工程SC200/200施工升降机基础施工方案编制：阳桂林审核：孙卫逵审批：编制单位：湖南省庆新建筑有限公司编制日期：2015年月日

目录一、编制依据 (3) 二、工程概况 (3) 三、SC200/200型施工升降机概况............................... .3 四、施工升降机安装概况 (4) 五、基础设计 (5) 六、基础底板支顶加固计算 (6) 七、基础施工 (12) 八、现场安全防护措施 (13)

一、编制依据 1、中联重科股份有限公司《SC型施工升降机使用说明书》 2、《建筑机械安全技术规程》JGJ33-2001 3、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 4、《建筑施工手册》第四版 5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 6、隆回大东家府邸商住楼工程设计图二、工程概况项目名称：大东家府邸商住楼建设单位：隆回三农房地产开发有限公司设计单位：邵阳市第二研究设计院监理单位：邵阳市工程建设监理有限公司施工单位：湖南省庆新建筑有限公司本工程建筑层数为27层，其中地下1层，地上26层；总建筑面积36465m2；建筑高度79.950米；地下室层高 m，一层层高4.1m，2~26层层高均为3m。根据施工需要，主体结构及装饰阶段施工，垂直运输机械采用1台SC200/200施工升降机配合施工，计划安装时间为结构10层开始，预计安装高度为90米。三、SC200/200型施工升降机概况 SC200/200型施工升降机为齿轮齿条传动，传动部分在吊笼顶部，做垂直运输建筑施工用起重设备，额定载重量为2×2000kg，主要结构由吊笼、传动部分、导轨架、外笼组成。吊笼是升降机运载人和物料的构件，笼内设有电控箱和防坠安全器，并设有期限开关和机电联锁开关、上下限

电梯设计计算书

THJ3000/载货电梯设计计算书编制审核批准

目录 1、传动校验计算---------------------------------------------------------------2 2、曳引钢丝绳强度校验-------------------------------------------------5 3、承重梁校验-------------------------------------------------------------------5 4、240型限速器计算------------------------------------------------------8 5、滑动导靴的强度验算------------------------------------------------9 6、导轨校核计算------------------------------------------------------------10 7、轿厢架的设计计算---------------------------------------------------15 8、绳头组合强度验算---------------------------------------------------20 9、反绳轮计算-----------------------------------------------------------------21

1．传动校验计算本计算是以THJ3000/载货电梯为依据，电梯的主要技术参数为：额定载重量：Q=3000kg；额定速度：V=0.5m/s；根据这二个参数，选择曳引机型号为，其减速比为I=75/2=，曳引轮直径为D=760mm，电动机型号为JTD-560，其功率为19kw，电机为6极/24极双速电机,曳引比为2:1，电机额定转速960r/min。 1.1轿厢额定速度校验根据GB7588-1995中条款，计算轿厢速度时，轿厢载荷取额定载荷的一半，因此电动机上的转矩接近零，并依据电机额定转速n=960r/min校验轿厢转速。轿厢速度v = πd n/I 2 =π××969/ 2 =30.56 m/min =0.509m/s 误差δ= [ / ×100% = +% GB7588-1995中条款规定，轿厢速度误差在-8%~+5%范围内是合适的,故本电梯速度,符合要求. 1．2 电动机功率验算 P= (1-k)QV(Kw) 102η 式中: P---电动机轴功率(Kw); k---电梯平衡系数,取k=; η---电梯机械总效率,取η= 将各参数代入公式得: