用新规范计算预应力混凝土连续梁..

用新规范计算预应力混凝土连续梁

谢宝来

【摘要】本文为用新规范进行桥梁结构设计的一个算例，其重点讨论了预应力混凝土构件纵向受力性能的计算方法和计算过程，以及对新规范的一些理解，其中包括汽车冲击系数、上下缘正负温差、翼缘有效宽度、极限承载能力(塑性)和应力(弹性)计算等，同时也说明了一些构造方面的要求。

【关键词】规范预应力混凝土冲击系数有效宽度

一、设计概况

该桥为京津高速公路跨越永定新河的一座特大桥，单幅桥宽16.5米，特大桥是因为长度超过了1000米，以永定新河的交角为45度，跨越河流时采用三联3x55米，用PZ造桥机施工的预应力混凝土连续箱梁，此处平曲线半径为5000米，当然小半径也可以采用此施工工艺。第一阶段施工为简支单悬臂，施工长度为55米简支加11米(悬臂为跨径的五分之一，此处弯矩最小，为施工缝的最加位置)悬臂，平移模板，第二阶段施工长度为44米加11米悬臂，最后施工剩下的44米。主要预应力钢束均为单向张拉，最大单向张拉长度为66米。按预应力砼A 类构件设计。

二、设计参数

(一)桥宽：16.5m(1+0.75+3x3.75+3+0.5)；

(二)跨径：3x55m；

(三)梁高：3.0m；

(四)荷载标准：公路－I级；计算车道数：3；横向折减系数：0.78；

(五)二期荷载：100mm厚沥青混凝土；80mmC40防水混凝土；两侧栏杆20kN/m。

(六)采用的主要规范:

《公路桥涵设计通用规范》（JTG-D60-2004）；

《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG-D62-2004）；

(七)选用材料：

①混凝土C50：f

cd =22.4MPa,f

td

=1.83MPa,E

c

=3.45x104MPa；

②预应力钢绞线：f pk =1860MPa,f pd =1260MPa,E p =1.95x105MPa ； ③HRB335级钢筋：f sd =280MPa,f sd ’=280MPa,E s =2.00x105MPa ； (八)结构重要性系数：γ0=1.1； 三、参数计算

(一)桥梁冲击系数：

c c

m EI l

f 2

12616.13π=

c c

m EI l f 2

22651.23π=

计算连续梁的冲击力引起的正弯矩效应和剪力效应时，采用 f 1；计算连续梁的冲击力引起的负弯距效应时，采用f 2。

其中l 为结构的计算跨径，当连续梁跨径不等时，取小跨的计算跨径为l ；E 为结构材料的弹性模量，当为组合截面时，要计算等效弹性模量；I c 为结构跨中截面的截面惯矩，如果计算考虑叠合效应则也计算相应的抗弯惯量和质量；二期荷载不考虑质量的贡献。

冲击系数μ可按下式计算：

当f<1.5Hz 时，μ=0.05

当1.5Hz ≤f ≤14Hz 时，μ=0.1767lnf-0.0157 当f>14Hz 时，μ=0.45

例如计算正弯矩冲击系数μ，正弯矩效应计算采用f 1，计算的其他数据参见表

一，则：

866.281

.9/2855005

.131045.35514159.32616

.13102

1=????=

f (Hz)

界于1.5Hz 和14Hz 之间，μ=0.1767ln2.866-0.0157=0.170

表一 冲击系数的计算表

(二)上下缘正负温差的计算：

本桥桥面采用100毫米厚沥青混凝土铺装和80毫米C40防水混凝土，通过插值来计算温度基数。反温差为正温差乘以-0.5。

141=T (℃) 5.52=T (℃)

表二 温度基数计算表

(三)翼缘有效宽度的计算：

箱形截面梁受弯时，在横桥向由于剪滞效应，贴近腹板的翼缘法向应力与腹板的法向应力相同，离腹板愈远则愈小。所有的钢束均应当布置在翼缘有效宽度范围内，以保证其受力的有效性，并且认为分布在翼缘有效宽度内的普通钢筋才为有效的。

对于边支点或边跨中部分梁段Li=0.8L=0.8x55=44；对于中孔跨中部分梁段Li=0.6L=0.6x55=33，中间支点Li 取0.2倍两相邻跨径之和，即

Li=0.2x(55+55)=22。然后支点查规范图4.2.3-2中的ρs 曲线，跨中查ρf 曲

线。

(1) 计算中支点的翼缘等效宽度：

曲线，bm1/b1=0.55，

①悬臂板：b1/L1=3.5/22=0.16，查ρ

s

bm1=0.55xb1=0.55x3.5=1.93

曲线，bm2/b2=0.5，

②箱内顶板：b2/L2=3.83/22=0.17，查ρ

s

bm2=0.5xb2=0.5x3.83=1.92

曲线，bm3/b3=0.65，

③箱内底板：b3/L3=2.92/22=0.13，查ρ

s

bm3=0.65xb3=0.65x2.92=1.90

(2) 计算中跨跨中的翼缘等效宽度：

①悬臂板：b1/L1=3.5/33=0.11，查ρ

曲线，bm1/b1=0.9，

f

bm1=0.9xb1=0.9x3.5=3.15

②箱内顶板：b2/L2=4.38/33=0.13，查ρ

曲线，bm2/b2=0.86，

f

bm2=0.86xb2=0.86x4.38=3.77

③箱内底板：b3/L3=3.31/33=0.10，查ρ

曲线，bm3/b3=0.92，

f

bm3=0.92xb3=0.92x3.31=3.05

全部的计算结果见表三。

表三翼缘有效宽度计算(m)

由计算结果可以看出，跨中翼缘有效宽度折减的比较小，而支点则折减的比较大，因为支点剪滞效应大。

140mm，本桥取150mm。

(2)顶底板厚度：顶底板厚度不应小于板净跨径的1/30，且不应小于200mm。本

箱梁取板净跨径的1/30，跨中顶板净跨径为8760mm，所以取300mm；跨中底板净跨径为6620mm，所以取250mm，支点部分进行了加厚，因为压应力太大；

(3)腹板厚度：确定腹板宽度的依据：管道直径、束距、保护层和剪力大小，规

范要求腹板厚度不应小于140mm，本桥腹板宽度取500~1000mm，变化段长度为12倍的腹板宽度差，长度为6000mm。

(五)其他计算参数

(1)单元按A类预应力混凝土设计；考虑钢束分阶段张拉引起的预应力损失；

(2)混凝土收缩徐变：10年，3650天；体系温差：升温25、降温25；

(3)不均匀沉降：2、49、99、146号节点(支点)不均匀沉降10mm，程序自动组

合最不利工况；

(六)普通钢筋

表四普通钢筋表

所有的顶板和底板钢束均布置在翼缘的等效范围内。

五、持久状况承载能力极限状态计算

主要进行承载力验算，材料采用其强度设计值，假设钢筋和混凝土同时屈服，同属于塑性状态。计算时考虑冲击系数和结构重要性系数，计算表达式为：

γ0S≤R

其中R=R(f d,a d)，其代表意义请参见规范。

最大抗力及最大弯矩

最小抗力及最小弯矩

由上图承载能力极限状态验算满足规范要求。

六、持久状况正常使用极限状态计算

采用短期效应组合和长期效应组合，对构件的抗裂、裂缝宽度和挠度进行验算，汽车荷载效应可不计冲击系数。长期效应组合在本处只考虑直接作用荷载，不考虑间接作用，例如不计沉降、日照温差、温度、混凝土收缩和徐变等；短期效应组合除了考虑直接作用荷载外，尚应考虑间接荷载作用。

(一)正截面抗裂验算

作用长期效应组合：正截面混凝土拉应力控制：σlt-σpc≤0，即混凝土正截面不出现拉应力。如下图所示，混凝土正截面不出现拉应力。

长期效应组合正应力

作用短期效应组合：正截面混凝土拉应力控制：σst-σpc≤0.7ftk，即混凝土正截面拉应力不大于 1.855MPa。如下图所示，混凝土正截面拉应力最大为-0.47MPa，105号节点下缘，拉应力小于1.855MPa，满足要求。

短期效应组合正应力

105

(二)斜截面抗裂验算

作用短期效应组合：斜截面混凝土主拉应力控制：σtp≤0.5ftk，即混凝土斜截面主拉应力不大于1.325MPa。如下图所示，在支点附近为-1.29MPa,应力满足要求。这里主拉应力控制比正应力控制小，这是因为预应力混凝土桥梁的腹板出现的斜裂缝是不能自动闭合的，它不像构件的正截面裂缝，在使用阶段的多数情

况下是闭合的，也说明了斜截面抗裂要求更严格。

短期效应组合主拉应力

(三)挠度计算

********************************************************************************

正常使用阶段内力位移输出

********************************************************************************

结构重力结果(包括预应力效应):

单元号节点号轴力剪力

节点号水平位移竖向位移转角位移

24 7.193e-003 2.224e-003 -1.510e-005

74 -4.154e-003 -5.554e-003 -6.273e-005

124 -6.834e-003 2.144e-004 1.029e-004

预应力结果(仅为预应力损失效应):

单元号节点号轴力剪力

节点号水平位移竖向位移转角位移

24 -1.173e-004 -1.213e-003 7.871e-006

74 8.261e-005 2.570e-005 3.398e-006

124 3.549e-004 -2.015e-003 -1.904e-005

汽车MaxQ结果:

单元号节点号轴力剪力

节点号水平位移竖向位移转角位移

24 2.437e-005 2.982e-003 3.288e-005

74 -4.047e-005 4.247e-003 2.601e-005

124 1.015e-004 2.986e-003 -3.293e-005

汽车MinQ结果:

单元号节点号轴力剪力

节点号水平位移竖向位移转角位移

24 -8.578e-005 -8.342e-003 3.620e-005

74 6.574e-005 -6.305e-003 -1.710e-008

124 9.257e-006 -8.358e-003 -3.666e-005

按此挠度结果进行设置预拱度。

七、持久状况构件的应力计算

主要是对持久状况承载能力极限状态计算的补充，计算时考虑汽车冲击系数和其它间接荷载作用。钢筋混凝土受弯构件通过配筋率的控制能使两种材料(普通钢筋和

混凝土)同时屈服，但预应力混凝土受弯构件由三种材料(普通钢筋、预应力钢筋和混凝土)组成，必须保证三种材料均处于弹性范围，因此，持久状况承载能力满足要求也必须进行持久状况构件的应力计算。

(一)混凝土的压应力控制

基本组合：

(1) 正截面混凝土压应力控制：σkc+σpt≤0.5fck，即混凝土正截面压应力不大于16.2MPa。如下图所示，最大压应力9.92MPa，在105节点上缘,满足要求。

基本组合正截面混凝土压应力

(2) 斜截面混凝土主压应力控制：σcp≤0.6fck，即混凝土主压应力不大于19.44MPa。最大主压应力为9.92MPa，在105节点上缘,满足要求。

基本组合混凝土主压应力

(二)预应力钢筋的拉应力控制

基本组合：钢绞线最大拉应力控制：σpe+σp≤0.65fpk，即钢绞线最大拉应力不大于1209MPa。

最大拉应力1240MPa > 0.65fpk=0.65*1860=1209MPa 但计算中仅局部一处点位略大2.48％，应力大小见下表。

表六钢束最大永存应力

由上表可以看出，短束，竖弯少的，因为损失小而使钢束的永存应力超标，可以通过减小张拉控制应力来解决，如果张拉控制应力控制为0.71fpk，永存应力均不会超标。

八、支反力计算

表七支反力结果(kN)

九、后记

通过对3x55米预应力砼连续梁计算，对新规范进行了简单的解析，新规范对结构的耐久性比老规范更加严格，主要通过抗裂验算来体现，应力和强度控制也提高了很多。

(一)抗裂要求高，挠度要求低

由σst-σpc≤0.7fpk得到, Ms/Wo=σst≤σpc+0.7fpk，有Ms≤(σpc+0.7fpk)Wo成立

Ms≤(σpc+0.7fpk)Wo

Mcr=(σpc+γfpk)Wo (γ=2So/Wo，在1.5和1.8之间) 计算开裂的弯矩比实际的弯矩大得多。

(二)悬臂板的c值大于2.5m时，下缘钢筋不小于上缘钢筋的60%

悬臂板属于半无限宽度，用等效宽度难于描述真实的受力状态，用空间有限元软件能分析出下缘存在正弯矩(锅底现象)，其值不会超过负弯矩的50%。

(三)普通钢筋混凝土及预应力混凝土均要进行短暂状况构件的应力计算

参考文献

[1] 公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）．北京：人民交通出版社 2004

[2] 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)．北京：人民交通出版社2004

[3] 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004) 条文应用算例．袁伦一鲍卫刚编著北京：人民交通出版社 2005

[4] 高等桥梁结构理论．项海帆主编北京：人民交通出版社 2001

[5] 钢筋混凝土及预应力混凝土桥梁结构设计原理．张树仁等编著北京：人民交通出版社 2004.8

计算跨度

结构计算跨度 出处：《混凝土结构设计》（第3版）沈蒲生主编梁兴文副主编Page 13-14 整体式梁板结构中，梁板计算跨度是指单跨梁、板支座反力的合力作用线间的距离。支座反力的合力作用线的位置与结构刚度、支承长度及支承结构材料等因素有关，精确地计算支座反力的合力作用线的位置是非常困难的，因此梁、板的计算跨度只能取近似值。 （1）按弹性理论计算时，结构计算跨度按下述规定取用。 对于单跨板和梁： 两端搁置在砖墙体上的板 Lo=Ln+a≤Ln+h 两端与梁整体连接的板 Lo=Ln+b 单跨梁Lo=Ln+a≤1.05Ln 对于多跨连续板和梁： 边跨 Lo=Ln+a/2+b/2 且 Lo≤Ln+h/2+b/2（板） Lo≤1.025Ln+b/2（梁） 中间跨 Lo=Lc 且 Lo≤1.1Ln（板） Lo≤1.05Ln（梁）

（2）按塑性理论计算时，多跨连续梁、板计算跨度应由塑性铰的位置确定。 对于连续梁： 当两端与梁或柱整体连接时，Lo=Ln 当两端搁支在墙上时，Lo取1.05Ln与Lc的较小值 当一端与梁或柱整体连接，另一端搁支在墙上时，取1.025Ln与（Ln+a/2）的较小值 对于连续板： 当两端与梁整体连接时，Lo=Ln 当两端搁置在墙上时，Ln+h/2 当一端搁置在墙上时，另一端与梁整体连接时，Lo取（Ln+h/2）与（Ln+a/2）的较小值 Lc ：支座中心线间的距离 Lo ：梁、板的计算跨度 Ln ：梁、板的净跨度 h ：板的厚度 a ：梁、板在墙体上的支承长度 b ：梁、板的中间支座宽度 在混凝土工程结构设计中，通常取支座中心线间的距离作为计算跨

度，这样做比较简便，若结构支座宽度较小时，此种取值方法对机构分析产生的误差一般在允许范围内。

预应力混凝土简支T梁计算报告midas

4po 指导老师：李立峰 专业：桥梁工程 班级：桥梁一班 姓名： * * * 学号： **********

一、计算资料 跨度与技术指标 标准跨径：L=25m 计算跨径：L0=24m 汽车荷载：公路一级 设计安全等级：二级 桥梁概况及一般截面 此计算为一预应力混凝土简支梁中梁的计算，不计入现浇带，其跨中与支点截面如图1-1所示，纵断面图如图1-2所示。 使用的材料及其容许应力 混凝土：C50，轴心抗压强度设计值m mm=22.4mmm ,抗拉强度设计值m mm= 1.83mmm，弹性模量m m=3.45×104mmm。 钢筋混凝土容重：γ=26kN/m3

钢筋：预应力钢束采用3束φ×7的钢绞线，抗拉强度标准值m mm=1860mmm，张拉控制应力σcon==1395MPa 截面面积：m m=3×140×7=2940mm2，孔道直径：77mm 预应力钢筋与管道的摩擦系数： 管道每米局部偏差对摩擦的影响系数：（1/m） 锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩值： 开始点：6mm 结束点：6mm 纵向钢筋：采用φ16的HRB335级钢筋，底部配6根，间距为70mm，翼缘板配16根，间距为100mm。 施工方法 采用预制拼装法施工；主梁为预制预应力混凝土T梁，后张法工艺；预制梁混凝土立方体强度达到设计混凝土等级的85%，且龄期不少于7天后方可张拉预应力钢束；张拉时两端对称、均匀张拉（不超张拉），采用张拉力与引伸量双控。 钢束张拉顺序为：N2—N3—N1 二、计算模型 模型的建立 本计算为一单跨预应力混凝土简支T梁桥中梁模型（图2-1），其节点的布置如图2-2 所示。在计算活载作用时，横向分布系数取m=,并不沿纵向变化。在建立结构模型时，取计算跨径m0=24m，由于该结构比较简单，计算跨度只有24m，故增加单元不会导致计算量过大，大多数单元长度为1m。建立保证控制截面在单元的端部，以便于读取数据。 对于横隔板当作节点荷载加入计算模型，其所起到的横向联系作用已在横向分布系数中考虑。 每个节点对应的x坐标值如表2-1所示

30+45+30m预应力连续梁计算书

30+45+30米连续梁计算书 一、预应力钢筋砼上部结构纵向计算书 （一）工程概况： 本计算书是针对标段中的30+45+30米的预应力混凝土连续梁桥进行。桥宽为9.5m，采用单箱单室，单侧翼板长2.5米；梁高为1.6~2.3米，梁底按二次抛物线型变化。 箱梁腹板采用斜腹板，腹板的厚度随着剪力的增大而从跨中向支点逐渐加大，箱梁边腹板厚度为50~70cm。箱梁顶板厚22cm。为了满足支座布置及承受支点反力的需要，底板的厚度随着负弯矩的增大而逐渐从跨中向支点逐渐加大，厚度为22～35cm。其中跨跨中断面形式见图1.1，支承横梁边的截面形式见图1.2。结构支承形式见图1.3。主梁设纵向预应力。钢束采用?j15.24低松弛预应力钢绞线,标准强度为1860MPa，弹性模量为1.9X105 MPa，公称面积为140mm2。预应力钢束采用真空吸浆工艺，管道采用与其配套的镀锌金属波纹管。纵向钢束采用大吨位锚。钢束为19?s15.24的钢绞线，均为两端张拉，张拉控制应力为1339MPa。 图1.1 中跨跨中截面形式

图1.2 横梁边截面形式 图1.3 结构支承示意图 （二）设计荷载 结构重要性系数：1.0 设计荷载：桥宽9.5米，车道数为2，城-A汽车荷载。 人群荷载：没有人行道，所以未考虑人群荷载。 设计风载：按平均风压1000pa计， 地震荷载：按基本地震烈度7度设防， 温度变化：结构按整体温升200C，整体温降200C计，桥面板升温140C，降温70C。基础沉降：桩基础按下沉5mm计算组合。 其他荷载： （三）主要计算参数 材料：C50砼； 预应力钢束：高强度低松弛钢绞线，抗拉标准强度fpk=1860MPa，抗拉设计强度fpd=1260MPa，抗压设计强度fpd=390Mpa。

30米箱梁张拉计算

天大二标25米预制箱梁预应力计算书 一、工程概况 我单位承建天大高速公路第二合同段,起点里程K8+660,终点里程K13+000，线路全长4.340km。我标段主要工程为大桥3座，中桥1座，天桥2座，拱型小桥4座，拱涵2个，盖板涵2个，圆管涵1个，箱型通道2个。共有桩基132根，墩台柱88个，系梁54个，盖梁36个，预制箱梁175片，路基挖方216.014万方，路基填方89.651万方，小型构造物779.043m。 我标段共有25m预制箱梁148片,其中边跨边梁28片，边跨中梁28片,中跨边梁46片,中跨中梁46片。 二、编制依据 1、《公路桥涵施工技术规范》JTJ 041-2000 2、《两阶段施工图设计》山西省交通规划勘察设计院 2009年10月 3、委托试验检测报告 三、预应力张拉 依据图纸要求：混凝土达到设计强度的85％后张拉正弯矩区钢束，压注水泥浆并及时清理箱梁底板通气孔，在主梁正弯矩索张拉完毕，孔道压浆强度达40MPa以上才允许移梁或吊装，吊装过程中要保持主梁轴线垂直，防止倾斜，注意横向稳定。 张拉正弯矩钢束时，若主梁连接端的预留钢筋影响张拉操作，可先将其折弯，待张拉完毕后再将其恢复，张拉时采用两端张拉，且应在横桥向对称均匀张拉，顶板负弯矩钢束也可采用两端张拉，并采用逐根对称张拉。 箱梁腹板张拉时钢束均采用两端对称均匀张拉，在张拉过程中应保证两端同步张拉，左右腹板钢束对称均匀张拉，张拉顺序为： N1→N3→N2→N4。 四、实际伸长量的量取 最终伸长量的计算：由15%至30%的伸长量（L2-L1）加上由30%至100%的伸长量（L3-L1），即：△L=（L2-L1）+（L3-L1）。 注意：在量取伸长值的过程中，前后应以同一个位置为基点进行量取，并且使用钢板尺进行量测。

40m预应力混凝土T梁计算报告

40m预应力混凝土T梁计算报告 规范标准：公桥规 JTG D60-2004 公桥规 JTG D62-2004 2009年2月2日

一）预制梁自重 =0. 7987×25=19.97KN/m a.按跨中截面计算主梁的恒载集度g (1) b.由于马蹄提高形成四个横置的三棱柱，折算成恒载集度为： g = 4×（0.79-0.31）×4.37×0.09×25/39.94=0.47 KN/m (2) c.由于腹板加厚所增加的重量折算成恒载集度为： =2×（1.1014-0.7859）×(0.47+1.05) ×25/39.94=0. 6 KN/m g (3) d.主梁中横隔梁的体积: g =0.8384×0.25×25×2×9/39.94=2.34KN/M (4) e.预制梁恒载集度为: g =19.97+0.47+0.6+2.34=23.38KN/m 1 二）现浇段自重 a.现浇接头恒载集度为: =0.25×(0.07+0.07)×2×9×25/39.94+0.2×2×0.15×25=1.9KN/m g 2 三）二期恒载 a.铺装层恒载集度为: 8cm混凝土铺装：0.08×9×25=18 KN/m 5cm沥青混凝土铺装：0.05×9×23=10.35 KN/m 若将桥面铺装分摊给五片主梁，则 g =(10.35+18)/5=5.67 KN/m (6) b.防撞栏恒载集度为: =0.5×25/10=1.25 KN/m g (7) c.中梁二期恒载集度： g =1.25+5.67=6.92KN/m 3 （三）恒载内力 如图1-2所示，设X为计算截面距左支座距离，并令α=X/L

桥梁专业设计技术规定07第四章 预应力混凝土连续梁桥

4 预应力混凝土连续梁桥 4.1一般规定 4.1.1 预应力混凝土连续梁桥设计应根据桥长、柱高、地基条件等因素合理分联，每联的长度应以结构合理、方便施工、有利使用为原则，在有条件的情况下应考虑景观要求和桥梁整体布局的一致性。 4.1.2主梁应尽量采用一次浇筑混凝土、两端张拉预应力钢筋的施工方式，主梁长度宜控制在120m左右，当确实需要设置长分联时，可以采用分段浇筑混凝土、使用联接器分段张拉预应力钢筋的施工方案，设计时允许在同一截面全部预应力钢筋使用联接器连接，但对主梁截面及配筋应做加强处理。 4.1.3对于匝道桥，为增大刚度、减小扭矩，有条件时尽可能采用墩梁固结或双支座形式。 4.1.4桥梁截面形式可根据桥宽、跨径、施工条件、使用要求等确定为箱形（简称箱梁）或T形（简称T梁）。箱形截面可设计为单箱单室或单箱多室。箱梁翼板长度的确定应以桥面板正、负弯矩相互协调为原则，T梁悬臂长度宜为1.0~1.5m，箱梁悬臂长度宜为1.5~2.5m。当主、引桥结构形式不同时，悬臂板长度宜取得一致。 4.1.5箱梁腹板宽度应由主梁截面抗剪、抗扭、混凝土保护层、预应力钢筋孔道净距和满足混凝土浇筑等要求确定。预应力钢筋净保护层和净距除满足规范外，应考虑纵向普通钢筋和箍筋的占位以及混凝土浇筑的孔隙等因素。箱梁腹板宽度最小值应符合下列要求：

箱梁腹板宽度最小值一览表 4.1.6 悬臂板厚度应视悬臂长度、桥上荷载及防撞护栏碰撞力验算结果而定。根部厚度宜取0.30～0.55m，悬臂板端部厚度一般不应小于0.12m（对有特殊防撞要求的结构，悬臂板端部厚度适当增加，如使用PL2型防撞护栏时悬臂板端部厚度不应小于0.2m）。当悬臂板长度较长时应适当加强悬臂板沿主梁方向钢筋的配置。 4.1.7主梁翼板和顶、底板厚度应根据梁距和箱宽计算确定。同时应满足箱梁顶板厚度不小于0.2m，底板厚度不小于0.18m；T梁顶板厚度不小于0.16m。 4.1.8中支点横梁和端横梁宽度由计算确定，但中支点横梁宽度不应小于2m，端横梁宽度不应小于1.1m，端横梁宽度还应考虑伸缩缝预留槽等构造要求。 4.1.9主梁腹板与顶、底板相接处应设1︰5加腋，箱形截面与支点横梁相接处应设渐变段加厚。箱梁截面与跨间横梁相接处应设0.15m抹角。 4.1.10箱梁底板必须设置排水孔，腹板必须设置通风孔，直径均宜取D=0.1m左右。配有体外预应力钢筋的箱梁应设置检查换索通道。 4.1.11连续梁桥必须设置端横梁及中支点横梁。直线连续箱梁桥跨径小于30m的桥孔可不设跨间横梁；跨径在30～40m之间的桥孔宜设一道跨间横梁；跨径大于40m时宜设三道跨间横梁。曲线连续箱梁桥应根据曲线半径、跨径大小确定跨间横梁个数。连续T梁桥跨径大于25m

现浇连续箱梁预应力张拉计算演示教学

现浇连续箱梁预应力 张拉计算

重庆沙滨路连续箱梁张拉计算预应力施工作业指导书 编制： 审核： 审批： 重庆拓达建设集团有限公司 2011年5月21日

目录 一、张拉前的准备工作 (2) 二、张拉程序 (2) 三、张拉控制数据计算 (2) 四、张拉力与油表读数对应关系 (12) 五、伸长值的控制 (14) 六、质量保证措施 (14) 七、安全保证措施 (15)

预应力施工作业指导书 后张法预施应力是待混凝土构件达到一定的强度后，在构件预留孔道中穿入预应力筋，使预应力筋对混凝土构件施加应力。这是一项十分重要的工作，施加预应力过多或不足都会影响预制构件质量，必须按设计要求，准确地施加预应力。 一、张拉前的准备工作 1、张拉前需完成梁内预留孔道、制束、制锚、穿束和张拉机具设备的准备工作。 2、张拉作业上岗作业人员必须经过特种作业培训，并取得特种作业合格证书。施工前，还必须对所有作业人员进行严格的施工技术交底。 3、钢绞线、锚具、张拉千斤顶、压力表等设备必须经专业检测单位检测，并取得检验合格报告。 4、张拉安全防护设备已安装完毕并在作业区周边布设警示标志，由专人负责看护、挪动。 二、张拉程序 预应力张拉要求混凝土强度达到90%且龄期不少于7天方可张拉，张拉时需纵横向钢束交替进行，纵向钢束张拉按先长后短的原则进行作业。 张拉工序为：0→初应力→控制应力（持荷2分种锚固）。 三、张拉控制数据计算 本作业指导书以标准段3×30m箱梁纵向和横向预应力筋伸长量计算为例进行编制。 ㈠、计算依据

1、采用YJM15系列自锚性能锚具（即:YJM15-15、YJM15-7），张拉设备采用YCW250型、YCW400型配套千斤顶，已通过质量监督检验所检验合格并标定，检验证书附后。 2、本桥采用低松驰高强度预应力钢绞线，单根钢绞线为15.24mm（钢绞线试验面积A g＝140.9mm2），标准强度f pk＝1860Mpa,弹性模量E p＝1.98×105Mpa。锚下控制应力：σcon＝0.75f pk＝0.75×1860＝1395Mpa。 3、张拉时采用预应力筋的张拉力与预应力筋的伸长量双控，并以预应力筋的张拉力控制为主。 4、瓯海大道西段快速路8标高架桥标准段施工图纸及《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000。 ㈡、理论张拉伸长值的计算 1、按现行桥涵施工规范，预应力筋的理论伸长值△L（mm）为： △L=Pp×L/Ap×Ep (1) Pp—预应力筋的平均张拉力（N）； L —预应力筋的长度（mm）； Ap—预应力筋的截面积（mm2）； Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm2）。 2、预应力筋的平均张拉力为： Pp=P（1-e-（kx+uθ））/（kx+uθ） (2) P —预应力筋张拉端的张拉力（N）； x —从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；

用新规范计算预应力混凝土连续梁

用新规范计算预应力混凝土连续梁 谢宝来 【摘要】本文为用新规范进行桥梁结构设计的一个算例，其重点讨论了预应力混凝土构件纵向受力性能的计算方法和计算过程，以及对新规范的一些理解，其中包括汽车冲击系数、上下缘正负温差、翼缘有效宽度、极限承载能力(塑性)和应力(弹性)计算等，同时也说明了一些构造方面的要求。 【关键词】规范预应力混凝土冲击系数有效宽度 一、设计概况 该桥为京津高速公路跨越永定新河的一座特大桥，单幅桥宽16.5米，特大桥是因为长度超过了1000米，以永定新河的交角为45度，跨越河流时采用三联3x55米，用PZ造桥机施工的预应力混凝土连续箱梁，此处平曲线半径为5000米，当然小半径也可以采用此施工工艺。第一阶段施工为简支单悬臂，施工长度为55米简支加11米(悬臂为跨径的五分之一，此处弯矩最小，为施工缝的最加位置)悬臂，平移模板，第二阶段施工长度为44米加11米悬臂，最后施工剩下的44米。主要预应力钢束均为单向张拉，最大单向张拉长度为66米。按预应力砼A 类构件设计。 二、设计参数 (一)桥宽：16.5m(1+0.75+3x3.75+3+0.5)； (二)跨径：3x55m； (三)梁高：3.0m； (四)荷载标准：公路－I级；计算车道数：3；横向折减系数：0.78； (五)二期荷载：100mm厚沥青混凝土；80mmC40防水混凝土；两侧栏杆20kN/m。 (六)采用的主要规范: 《公路桥涵设计通用规范》（JTG-D60-2004）； 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG-D62-2004）； (七)选用材料： ①混凝土C50：f cd =22.4MPa,f td =1.83MPa,E c =3.45x104MPa；

钢筋混凝土T梁计算T桥计算书

钢筋混凝土T梁计算 一. 设计资料 1.跨径：标准跨径l b=20.00m,计算跨径为L=19.50m 。 2.桥面净空：0.5+净8+0.5m 3.设计荷载：公路—Ⅱ级 4.材料： T梁为C30混凝土； 铰缝为C30细骨料混凝土； 桥面铺装采用10 cm C30混凝土及5 cm沥青混凝土； 栏杆及护栏底座C30混凝土。 5.设计依据、参考书及使用程序 （1）《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004 ； （2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004 ； （3）《公路工程技术标准》 （4）《桥梁工程》 （5）桥梁博士网络版 二.构造型式及尺寸 见11-12页图纸 三．内力计算 采用新规范计算，主要计算弯矩及剪力的影响。程序内力计算结果见11-12页。 采用桥梁博士计算，计算各相关系数取值如下： 1.车道荷载横向分布系数计算 荷载横向分布系数跨中和L/4处按铰接板法计算，支点按杠杆原理法计算，支点至L/4点之间按直线内插求得。 （1）跨中及L/4处的荷载横向分布系数 用桥梁博士的“截面设计”模块计算截面特性，结果见6-7页 用桥梁博士的“横向分布”模块计算荷载横向分布系数，结果见9-10页 （2）支点处的荷载横向分布系数 用桥梁博士的“横向分布”模块计算荷载横向分布系数，采用混合影响线加载， 结果见10页 （3）支点到L/4处的荷载横向分布系数 荷载横向分布系数 2. 由以上桥梁博士计算全截面几何特性(计算结果见8页)可知 μ=0.2832

把μ通过荷载横向分布系数计入，见下表 3.二期恒载计算 （1）横隔板重： 边梁：端隔板：g1=0.5072×26=13.19 KN/m， 中隔板：g1=0.5732×26=14.9 KN/m 中梁：端隔板：g1=0.5072×26×2=26.38 KN/m， 中隔板：g1=0.5732×26×2=29.8 KN/m （2）二期恒载（护栏及护栏底座按单侧5KN/m计算） 边梁g2=0.1×1.5×26+0.05×1.5×25+5=10.775 KN/m 中梁g2=0.1×1.5×26+0.05×1.5×25+5×2/6=7.442 KN/m 4.车道荷载公路Ⅱ级荷载 四．施工工序： 共两个阶段：1.预制、安装主梁，30天；2.上二期铺装，10天。五．强度复核

连续梁 下部结构计算书

**公路二期工程*大桥 3×30m连续梁下部结构计算书 1.工程概况 桥梁上部为3×30m跨预应力混凝土连续梁，主梁总宽度为12m，梁高为1.6m。主梁采用单箱双室断面，其中主梁悬臂长 2.0m，标准断面箱室顶板厚0.22m，底板厚0.2m，腹板厚0.45m，中支点及边支点断面箱室顶板厚0.37m，底板厚0.32m，腹板厚0.65m，两断面间设长2.5m的渐变段。混凝土主梁采用C50混凝土现场浇注，封端采用C45混凝土。主梁中墩采用两根直径1.6m圆柱，下接直径1.8m桩基，左侧中墩高7m，右侧墩柱高8.5m。主梁边墩采用盖梁+直径1.6m双柱中墩，下接直径1.8m桩基形式；中、边墩横桥向中心距均为5.6m。 主梁边支点采用普通板式橡胶支座，中墩与主梁固结。 2.设计规范 《城市桥梁设计准则》（CJJ11—93）； 《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77—98）； 《公路工程技术标准》（JTGB01-2003）； 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60－2004）； 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004））； 《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63—2007）； 《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）； 《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041－2000）； 3.静力计算 3.1 计算模型 由于主梁支撑中心与其中心线斜正交，且主梁平面基本为直线，因此建立平面杆系模型计算结构的内力及变形。桥梁内力及位移的计算均采用桥梁博士3.0有限元程序进行，其中边支点仅采用竖向支撑，中墩底部采用弹性支撑，其支撑刚度根据m法计算（m0＝1.2×105kN/m4，K水平＝2.4×106kN/m，K弯曲＝1.1×107kN.m/rad）。 根据桥梁结构受力特点，其计算模型见下图。

T梁预应力张拉计算示例

衡昆国道主干线GZ75～～公路 平远街～锁龙寺高速公路 6合同半坡段K95+300～K100+280.91 T梁预应力拉计算书 中国公路桥梁工程总公司 第七项目经理部

二OO四年八月

20M梁板拉计算算例 K95+796（左）1-1# T梁 一、已知条件 该T梁是1片一端简支一端连续边梁，梁长：L0=1996.5 (cm)。 该T梁设有3束钢束，其中：①号钢束设有5根φ15.24钢绞线，钢束长度（包括每端预留工作长度75cm）：L1＝L0+96cm；②号钢束设有6根φ15.24钢绞线，钢束长度（包括每端预留工作长度75cm）：L2＝L0+103cm；③号钢束设有6根φ15.24钢绞线，钢束长度（包括每端预留工作长度75cm）：L3＝L0+108 cm。 该T梁①、②、③号钢束竖弯角度均为：θ竖=9°27′44″，②、③号钢束平弯角度均为：θ平=6°50′34″。 预应力拉千斤顶工作段长度：L工＝55cm，压力表回归方程: 3021号压力表（简称压力表1）为：Y=0.0209X-0.1109、1482号压力表（简称压力表2）为：Y=0.0214X-0.095。 预应力筋为低松弛钢绞线，其截面积为：A p＝140 mm2,弹性模量为：E p＝1.95×105Mpa,拉控制应力：σk＝1395 Mpa，采用两端同时对称拉技术。 二、预应力钢绞线伸长值计算公式 预应力钢绞线伸长值：ΔL＝(P p×L)/(A p×E p), 其中： ΔL－预应力钢绞线伸长值（mm） L－预应力钢绞线计算长度（mm），包括千斤顶工作段长度； A p－预应力钢绞线的截面面积（mm2）； E p－预应力钢绞线的弹性模量（N/ mm2）； P p－预应力钢绞线的平均拉力（N）；按JTJ041－2000《公路桥涵施工技术规》附录G-8曲线筋公式计算，即P p =P×（1-e-(kx+μθ)）/（kx+μθ）；其中： P－预应力钢束拉端的拉力（N）； k－孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数（波纹管计算取0.0015）。 x－从拉端至计算截面的孔道长度（m）； μ－预应力钢绞线与孔道壁的摩擦系数（波纹管计算取0.2）； θ－从拉端至计算截面的孔道部分切线的夹角之和(rad)。

桥梁博士连续梁桥设计建模步骤与桥博建模技巧知识分享

一、桥梁博士连续梁建模步骤 一、Dr.Bridge系统概述 Dr.Bridge系统是一个集可视化数据处理、数据库管理、结构分析、打印与帮助为一体的综合性桥梁结构设计与施工计算系统。该系统适用于钢筋混凝土及预应力混凝土连续梁、刚构、连续拱、桁架梁、斜拉桥等多种桥梁形式的设计与计算分析，不仅能用于直线桥梁的计算，同时还能进行斜、弯和异型桥梁的计算，以及基础、截面、横向系数等的计算。在设计过程中充分发挥了程序实用性强、可操作性好、自动化程度较高等特点，对于提高桥梁设计能力起到了很好的作用。 利用本系统进行设计计算一般需要经过：离散结构划分单元，施工分析，荷载分析，建立工程项目，输入总体信息、单元信息、钢束信息、施工阶段信息、使用阶段信息以及输入优化阶段信息（索结构），进行项目计算，输出计算结果等几个步骤。 二、离散结构与划分单元 1、在进行结构计算之前，首先要根据桥梁结构方案和施工方案，划分单元并对单元和节点编号，对于单元的划分一般遵从以下原则： (1)对于所关心截面设定单元分界线，即编制节点号； (2)构件的起点和终点以及变截面的起点和终点编制节点号； (3)不同构件的交点或同一构件的折点处编制节点号； (4)施工分界线设定单元分界线，即编制节点号；

(5)当施工分界线的两侧位移不同时，应设置两个不同的节点，利用主从约束关系考虑该节点处的连接方式； (6)边界或支承处应设置节点； (7)不同号单元的同号节点的坐标可以不同，节点不重合系统形成刚臂； (8)对桥面单元的划分不宜太长或太短，应根据施工荷载的设定并考虑活载的计算精度统筹兼顾。因为活载的计算是根据桥面单元的划分，记录桥面节点处位移影响线，进而得到各单元的内力影响线经动态规划加载计算其最值效应。对于索单元一根索应只设置一个单元。 2、本例为3x30m的三跨连续梁，截面在支座处加大以抵抗较大建立，同时利于端部锚固区的受力，所以该变截面点处取为单元节点，端点也应取为节点，每跨跨中是取为节点，其余节点是根据计算的精度要求定取。 本例共33个节点，划分为32个单元，离散图如下所示： 三、模型的建立 1、项目的建立

预制预应力T梁预拱度计算及控制

精心整理 预制预应力T 梁预拱度计算及控制 中铁十五局集团第二工程有限公司刘少修 摘要：本文结合福建龙浦高速公路十里排枢纽主线桥25m 预制T 梁的工程实践，介绍了T 梁预拱度设置的必要性及设置注意事项，提供了依据结构力学挠曲变形原理及预应力混凝土弹性计算理论计算梁体挠度的方法。 关键词：预制T 梁预拱度设置挠度计算 0、十里排枢纽主线桥简介 十里排枢纽主线桥分左右两幅，左幅桥长483.2m ，右幅桥长478.2m 。全桥左幅共5联： 3*25+4*25+4*30+3*35+3*25，右幅共5联：2联、左幅第4联、右幅第1联、右幅第2T 梁桥面连续结构；全桥共有T 梁203片，其中122片25m 为VOM 锚。 1、预拱度设置 1.1设置原因 预制T 。 1.2设置注意事项 如预拱度设置过 受桥面铺装设计标高控制，桥跨中段铺装层厚度将达不到设 现梁顶平、梁底凹的现象。预应力张拉后，由于预应力筋的作用，向上的拱度抵消了梁底的凹拱，却产生了梁顶的凸拱，预拱度的设置也就失去了意义。故，预拱度设置时，不仅要考虑梁底，也要考虑梁底。 2、梁体挠度计算 根据结构力学挠曲变形原理及预应力混凝土梁弹性计算理论，25m 后张预应力预制T 梁上拱度有两部分组成：一是由梁体自身产生的挠度；二是由预应力产生的挠度。具体计算时可分三种情况： ①、中性轴在预应力束中间时，计算挠度用下式： EI L e N EI L e N f 48/58/22211??+??-=（1）

②、中性轴在预应力束之上时，计算挠度用下式： EI L e N EI L e N f 48/58/22212??+??=（2） ③、预应力束近似直线时，计算挠度用下式： EI L e N f 8/213??=（3） 2.1十里排枢纽主线桥25mT 梁相关参数（计算） 十里排枢纽主线桥25mT 梁钢束布置图及相应的断面图如下所示： 2.1.1中性1y =7 3.08cm 2y =101.92cm 2.1.2截面惯性矩计算 截面惯性矩计算采用公式：])()([c 3 1I 313132d y c B By y -?--+=（6） 将梁体参数及1y 、2y 代入公式（3）可得： 截面惯性矩4 47386.0cm 1086.3m I =?= 2.1.3混凝土弹性模量

30+45+30m预应力连续梁计算书(桥梁博士)

目录 一、预应力钢筋砼上部结构纵向计算书 (1) （一）工程概况： (1) （二）设计荷载 (2) （三）主要计算参数 (2) （四）计算模型 (3) （五）主要计算结果 (4) 1、施工阶段简明内力分布图和位移图 (4) 2、支承反力 (5) 3、承载能力极限状态内力图 (6) 4、正常使用极限状态应力图 (7) （六）主要控制截面验算 (8) 1、截面受弯承载能力计算 (8) 2、斜截面抗剪承载能力计算 (16) 3、活载位移计算 (17) （七）结论 (17)

30+45+30米连续梁计算书 一、预应力钢筋砼上部结构纵向计算书 （一）工程概况： 本计算书是针对标段中的30+45+30米的预应力混凝土连续梁桥进行。桥宽为9.5m，采用单箱单室，单侧翼板长2.5米；梁高为1.6~2.3米，梁底按二次抛物线型变化。 箱梁腹板采用斜腹板，腹板的厚度随着剪力的增大而从跨中向支点逐渐加大，箱梁边腹板厚度为50~70cm。箱梁顶板厚22cm。为了满足支座布置及承受支点反力的需要，底板的厚度随着负弯矩的增大而逐渐从跨中向支点逐渐加大，厚度为22～35cm。其中跨跨中断面形式见图1.1，支承横梁边的截面形式见图1.2。结构支承形式见图1.3。主梁设纵向预应力。钢束采用?j15.24低松弛预应力钢绞线,标准强度为1860MPa，弹性模量为1.9X105 MPa，公称面积为140mm2。预应力钢束采用真空吸浆工艺，管道采用与其配套的镀锌金属波纹管。纵向钢束采用大吨位锚。钢束为19?s15.24的钢绞线，均为两端张拉，张拉控制应力为1339MPa。 图1.1 中跨跨中截面形式

25m箱梁预应力张拉计算书

25m箱梁预应力张拉计算书 1、工程概况 杏树凹大桥左线桥中心桩号为ZK9+875，上部构造采用16×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续。全桥分4联，桥长406m，，右线中心桩号为YK9+782.5，上部构造采用15×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续。全桥分4联，桥长381m。本桥左线位于R-3600左偏圆曲线上，右线位于R-3400左偏圆曲线上。每跨横桥面由4片预制安装小箱梁构成。25m预制箱梁为单箱单室构造，箱梁高度为140厘米, 跨中断面腹板、底板厚度为18厘米,支点断面腹板、底板厚度为25厘米,顶板一般厚度为18厘米,箱梁底宽为100厘米,中梁翼缘顶宽为240厘米,边梁翼缘顶宽为284.5厘米。 本桥共有C50预应力混凝土箱梁124片。 各梁的预应力筋分布情况如下表所示： 预应力筋均为纵向，分布在底板、腹板及顶板，其中底板4束，腹板4束，顶板5束，对称于梁横断方向中线布置。预应力钢绞线采用抗拉强度标准值f pk=1860 MP、公称直径d=15.2mm的低松驰高强度，其力学性能符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）的规定，公称截面积Ap=139mm2，

弹性模量Ep=1.95*105MPa，松驰系数:0.3。试验检测的钢绞线弹性模量Ep=1.95*105 MPa。 预应力管道采用金属波纹管，腹板及底板为圆孔，所配锚具为M15-3及M15-4，顶板为长圆孔，所配锚具为BM15-4及BM15-5。 2、后张法钢绞线理论伸长值计算公式及参数 后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力。导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。 2.1、力学指标及计算参数 预应力筋力学性能指标及相关计算参数如下： ※弹性模量：Ep=1.91*105 MPa ※标准强度：f pk =1860MPa ※张拉控制应力：σcon=0.75f pk =1395MPa ※钢绞线松驰系数：0.3 ※孔道偏差系数：κ=0.0015 ※孔道摩阻系数：μ=0.15 ※锚具变形及钢束回缩每端按6mm计 2.2、理论伸长值的计算 根据《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)，关于预应筋伸长值的计算按如下公式进行：

两层地下室外墙计算【连续梁】

地下室外墙计算(DXWM-2) 项目名称构件编号日期 设计校对审核 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》 《人民防空地下室设计规范》(GB 50038-2005), 本文简称《人防规范》 钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500 ----------------------------------------------------------------------- 1 基本资料 1.1 几何信息 地下室层数2地下室顶标高(m)-1.500 墙宽 L(m) 1.000外地坪标高(m)-0.300 层高表 层层高(m)外墙厚(mm) -1层 4.000300 -2层 3.900300 板边支撑条件表 板边顶边底边侧边 支承方式简支固定自由

1.2 荷载信息 土压力计算方法静止土压力静止土压力系数0.500 水土侧压计算水土分算地下水压是否调整ㄨ 地下水埋深(m)0.000

土天然容重(kN/m3)18.00土饱和容重(kN/m3)20.00 上部恒载-平时(kN/m)0.00上部活载-平时 (kN/m) 0.00 上部恒载-战时 (kN/m) ---地面活载-平时(kPa)10.00 1.3 配筋信息 砼强度等级C40配筋调整系数 1.0 钢筋级别HRB400竖向配筋方法纯弯压弯取大外纵筋保护层 (mm) 40竖向配筋方式对称 内纵筋保护层 (mm) 20裂缝限值(mm)0.20 泊松比0.20裂缝控制配筋√ 考虑p-δ效应ㄨ 1.4 计算选项信息 竖向弯矩计算方法连续梁 板计算类型·平时组合弹性板 支座弯矩调幅幅度(%)0.0 塑性板β--- 活载准永久值系数0.50 水压准永久值系数0.50 活载调整系数 1.00 2 计算 （1）荷载计算 （2）内力计算 （3）配筋计算 （4）裂缝验算 荷载说明： 永久荷载：土压力荷载，上部恒载-平时， 可变荷载：地下水压力，地面活载，上部活载-平时 平时组合：平时荷载基本组合 战时组合：战时荷载基本组合 准永久组合：平时荷载准永久组合(用于裂缝计算)

40米预制预应力混凝土T梁张拉计算书(攀大2号梁场)

攀枝花至大理高速公路（四川境）工程项目 40米预制预应力混凝土T梁 张拉计算书 （T梁后张法张拉过程计算） 编制： 计算： 审核： XXXXXXXXXXX公司 攀大高速公路项目经理部TJ9分部 二○一八年十一月八日

预应力钢绞线张拉理论伸长量计算报告 2号梁场（40米预制T梁） 一、参考资料 1、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50－2011） 2、《桥涵通用图装配式预应力砼简支T梁30m跨径预应力钢束布置图》 3、《预应力钢绞线产品质量证明书》 4、《预应力钢绞线检测报告》 5、《攀枝花公路桥梁试验检测有限公司千斤顶、指示器检定报告》 二、预应力钢绞线张拉理论伸长量计算公式 计算钢绞线理论伸长值ΔL＝（P p L）/（A p E p）式中： Pp——钢绞线的平均张拉力， KN Pp＝P（1－e-(kx+μθ)）／（kx＋μθ） P——钢绞线张拉端的张拉力， 每股张拉力：0.75x1860x139/1000=193.905KN; N3、N4取1551.24KN；N1、N2、N5取1745.145 KN。(N3=193.905×8=1551.24,N1=193.905×9=1745.145)。 X——从张拉端至计算截面的孔道长度，（见设计图） Θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）（见设计图） K——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，金属波纹管取0.0015 μ——钢绞线与孔道壁的摩擦系数,取0.2 L——预应力筋的长度（m）(L=X+M) B——工作长度，0.7 m（限位板厚度+千斤顶长及顶后工具锚厚度的和）

Ap——钢绞线的截面积，取140mm2（供应商或试验的质量报告书提供） Ep——钢绞线的弹性模量195000MPa（供应商或试验的质量报告书提供） 系数k及μ值表 计算表（采用分段计算详见附表）计算结果如下：

MIDAS预应力连续梁的施工阶段分析

北京迈达斯技术有限公司

CONTENTS 概要1桥梁概况及一般截面2预应力混凝土梁的分析顺序3使用的材料及其容许应力4荷载5 设置操作环境6 定义材料和截面7定义截面8定义材料的时间依存性并连接9 建立结构模型12定义结构组、边界条件组和荷载组13输入边界条件16 输入荷载17输入恒荷载18输入钢束特性值19输入钢束形状20输入钢束预应力荷载23 定义施工阶段25 输入移动荷载数据30 运行分析34 查看分析结果35通过图形查看应力35定义荷载组合39利用荷载组合查看应力40查看钢束的分析结果44查看荷载组合条件下的内力47

概要 本例题使用一个简单的两跨连续梁模型（图1）来重点介绍MIDAS/Civil的施工阶段分析功能、钢束预应力荷载的输入方法以及查看分析结果的方法等。主要包括分析 预应力混凝土结构时定义钢束特性、钢束形状、输入预应力荷载、定义施工阶段等的 方法，以及在分析结果中查看徐变和收缩、钢束预应力等引起的结构的应力和内力变 化特性的步骤和方法。 图1. 分析模型 1

桥梁概况及一般截面 分析模型为一个两跨连续梁，其钢束的布置如图2所示，分为两个阶段来施工。 桥梁形式：两跨连续的预应力混凝土梁 桥梁长度：L = 2@30 = 60.0 m 图2. 立面图和剖面图 2

预应力混凝土梁的分析步骤预应力混凝土梁的分析步骤如下。 1.定义材料和截面 2.建立结构模型 3.输入荷载 恒荷载 钢束特性和形状 钢束预应力荷载 4.定义施工阶段 5.输入移动荷载数据 6.运行结构分析 7.查看结果 3

4 使用的材料及其容许应力 ? 混凝土 设计强度：2ck cm /kgf 400=f 初期抗压强度：2ci cm /kgf 270=f 弹性模量：Ec=3,000Wc1.5 √fck+ 70,000 = 3.07×105kgf/cm 2 容许应力： ? 预应力钢束 (KSD 7002 SWPC 7B-Φ15.2mm (0.6?strand) 屈服强度： 2py mm /kgf 160=f →strand /tonf 6.22=P y 抗拉强度： 2pu mm /kgf 190=f →strand /tonf 6.26=P u 截面面积： 2387.1cm A p = 弹性模量： 26p cm /kgf 10× 0.2=E 张 拉 力： fpi=0.7fpu=133kgf/mm 2 锚固装置滑动： mm 6=s Δ 磨擦系数： rad /30.0=μ m /006.0=k

25m小箱梁后张法预应力张拉计算与应力控制

专项施工方案审批表承包单位：合同号：

工程 箱 梁 张 拉 伸 长 量 计 算 书 工程项目部 二0一五年十二月七日 工程25m箱梁

预应力张拉伸长量计算 1 工程概况 （1）跨径25m的预应力混凝土简支连续箱梁，梁体高度1.4m,宽度2.4m,采用C50混凝土， （2）钢绞线规格：采用高强低松驰钢绞线Φs15.2规格，标准抗拉强度fbk=1860Mpa，公称截面面积140mm2，弹性模量根据试验检测报告要求取Ep＝1.93×105Mpa。钢束编号从上到下依次为N1、N2、N3、N4，其中： 中跨梁：N1为4Φs15.2，N2、N3、N4为3Φs15.2； 边跨梁：N1、N2、 N3为4Φs15.2， N4为3Φs15.2； (3) 根据施工设计图钢绞线张拉控制应力按75%控制，即σcon=1860×75%=1395Mpa，单股钢绞线张拉吨 位为：P＝1395×140＝195.3KN，3股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×3＝585.9KN，4股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×4＝781.2KN，采用两端张拉，夹片锚固。 (4) 箱梁砼强度达到90%以上且养护时间不少于7d时方可张拉，张拉顺序N1、N3、N2、N4钢束。 (5) 根据规范要求结合现场施工经验，为了有效控制张拉过程中出现异常情况，分级进行张拉：0～15% （测延伸量）～30%（测延伸量）～100%（测延伸量并核对）～（持荷2分钟，以消除夹片锚固回缩的预应力损失）～锚固（观测回缩）。 2 油压表读数计算 (1)根据千斤顶的技术性能参数，结合合肥工大共达工程检测试验有限公司检定证书检定结果所提供的线性方程，计算实际张拉时的压力表示值Pu： 千斤顶型号：YC150型编号：1 油压表编号：yw08007229 回归方程：Y=0.03377X+1.18 千斤顶型号：YC150型编号：2 油压表编号：yw05049806 回归方程：Y=0.03335X+0.51 千斤顶型号：YC150型编号：3 油压表编号：yw07023650 回归方程：Y=0.03358X+0.84 千斤顶型号：YC150型编号：4 油压表编号：yw05049788 回归方程：Y=0.03367X+0.01 (2) 钢束为3股钢绞线 张拉至10％控制应力时油压表读数计算： 1千斤顶，yw08007229油压表读数： Pu=0.03377X+1.18=0.03377×585.9*10%+1.18=3.2Mpa 2千斤顶，yw05049806油压表读数： Pu=0.03335X+0.51=0.03335×585.9*10%+0.51=2.5Mpa 3千斤顶，yw07023650油压表读数： Pu=0.03358X+0.84=0.03358×585.9*10%+0.84=2.8Mpa

连续梁 下部结构计算书

**公路二期工程 *大桥 3×30m连续梁下部结构计算书 1.工程概况 桥梁上部为3×30m跨预应力混凝土连续梁，主梁总宽度为12m，梁高为1.6m。主梁采用单箱双室断面，其中主梁悬臂长2.0m，标准断面箱室顶板厚0.22m，底板厚0.2m，腹板厚0.45m，中支点及边支点断面箱室顶板厚0.37m，底板厚0.32m，腹板厚0.65m，两断面间设长2.5m的渐变段。混凝土主梁采用C50混凝土现场浇注，封端采用C45混凝土。主梁中墩采用两根直径1.6m圆柱，下接直径1.8m 桩基，左侧中墩高7m，右侧墩柱高8.5m。主梁边墩采用盖梁+直径1.6m双柱中墩，下接直径1.8m桩基形式；中、边墩横桥向中心距均为5.6m。 主梁边支点采用普通板式橡胶支座，中墩与主梁固结。 2.设计规 《城市桥梁设计准则》（CJJ11—93）； 《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77—98）； 《公路工程技术标准》（JTGB01-2003）； 《公路桥涵设计通用规》（JTG D60－2004）； 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG D62－2004））； 《公路桥涵地基与基础设计规》（JTG D63—2007）； 《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）； 《公路桥涵施工技术规》（JTJ041－2000）； 3.静力计算 3.1 计算模型 由于主梁支撑中心与其中心线斜正交，且主梁平面基本为直线，因此建立平面杆系模型计算结构的力及变形。桥梁力及位移的计算均采用桥梁博士3.0有限元程序进行，其中边支点仅采用竖向支撑，中墩底部采用弹性支撑，其支撑刚度 根据m法计算（m 0＝1.2×105kN/m4，K 水平 ＝2.4×106kN/m，K 弯曲 ＝1.1× 107kN.m/rad）。 根据桥梁结构受力特点，其计算模型见下图。