midas现浇段满堂支架建模示例超全

满堂支架计算模拟（仅作算例使用）

模型简化

本例所模拟满堂支架是由钢管、木枋等截面组成。最终模型如图1

单元类型：本例模板应用板单元模拟，混凝土垫层应用8节点实体单元模拟，其他构件均采用梁单元来模拟。

荷载分布：主要荷载类型有：自重荷载（系数-1），腹板荷载，底板荷载，翼缘板荷载，可变荷载，均使用压力荷载来模拟。

图1 最终模型图

边界条件：

支架混凝土下部采用一般支撑模拟，限制节点空间6个自由度（Dx,Dy,Dz，Rx，Ry，Rz）模拟固定端,立杆横撑两端释放梁段铰约束模拟铰接，立杆顶部节点与与木枋之间的连接应用较大刚度的只受压弹性连接（刚度106kN/m），另外施加（Dx，Dy）的水平约束以及（Rx，Ry，Rz）的转动约束，以防止运算产生奇异，顶面板单元各节点和下层木枋节点之间用弹性连接中的一般连接模拟（刚度都取106kN/m）。

模型建立

l设定操作环境

1. 首先建立新项目

(新项目)，以‘满堂支架计算.mcb’为名保存

(保

存)。

文件

/

文件 / 保存

2. 单位体系

1)在新项目选择工具>单位体系

2)长度选择‘m’, 力(质量) 选择‘kN’

3)点击

l定义材料

使用Civil数据库中内含的材料来定义材料。

1)点击模型，材料和载面特性

2)点击材料（图2）

3)点击

4)确认一般的材料号为‘1’（参考图3)

5)在类型栏中选择‘钢材’

6)在钢材的规范栏中选择‘GB03(S)’

7)在数据库中选择‘Q235’

8)点击

图2 图3

使用同样的方法建立混凝土材料和木枋材料，相应的材料属性如下图4、图5所示

图4 混凝土材料属性

图5 木枋属性

l定义截面

1)模型 / 材料和截面特性 / 截面/添加

2)数据库/用户

3)截面形状>管形截面

4)选定用户

5)截面名称>钢管

偏心>中心

点适用，并用同样的方法建立其他截面形式（图6、图7）。

图6 钢管截面

图7 木枋截面

l输入节点和单元

1）鼠标右键选择节点>建立节点，坐标（0,0,0）

2）鼠标右键选择节点>复制和移动>框选刚建立的节点1,方向为z向，间距（0.3,11@1.2,0.3）截面窗口如下图8所示

图8 复制节点1

3）鼠标右键选择单元>建立（选择刚建立的最下到最上部节点建立单元）单元设置窗口如下图9所示。

图9 建立单元1

4）鼠标右键选择单元>复制和移动>选择刚建立的单元，任意间距x方向，15@0.6，点击适用，窗口下图10所示

图10 单元复制

5）鼠标右键选择单元>建立>选择下部高度为0.3m的一行节点左端连接到右端

建立横撑单元，窗口如下图11所示

图11建立横撑单元

6）运用上述复制单元的方法复制横撑单元，方向为z方向，间距为11@1.2，窗

口如下图12所示

图12 竖向复制横撑单元

7）同样复制单元的方法，全选建立的所有单元，切换到横断面视图，单元>复制和移动>y方向，间距4@0.9，3@0.3，9@0.6，3@0.3，4@0.9，窗口如下图13所示

图13 y方向复制所有单元

8）鼠标右键选择单元>建立>选择下部高度为0.3m的一行节点左端连接到右端建立横撑单元，窗口如下图14所示

图14 y方向建立最底层横撑单元

9）按照上述5）纵向复制横撑单元的方法复制y向最底层单元，选择刚建立的底层横撑单元，复制方向为z，间距11@1.2，窗口如下图15所示

图15 y方向复制生产的横撑单元

10）按照前述7）复制所有横撑单元的方法复制y方向的所有横撑，全选y 方向所有横撑，复制方向为x，间距15@0.6，点击适用可以生产所有的立杆单元。点击轴测图按钮，窗口如下图16所示

图16 生成所有的立杆单元

11）切换到横断面视图，选择立杆顶端中间部分节点，右键节点>复制和移动>间距为0.05m，接着右键单元>建立，选择木材和木枋截面生成的单元如下图17、图18所示

图17 复制所选择的节点

图18 生成横向木枋单元

12）选择刚建立的木枋单元，按照10）中的复制方法，复制方向为x，间距15@0.6，点击适用，生成所有的横向木枋单元，点击顶面视图，如下图19所示

图19 生成所有的横向木枋单元

13）选择刚建立的横向木枋单元中间间距为0.6m的单元，右键单元>分割，x 方向分割成2份，如下图20所示

图20 分割横向木枋

14）选择所有的横向木枋单元>节点>复制和移动，z方向0.1m，生成纵向木枋的节点。

15）切换到纵向视图方向，右键单元>建立，选择新生成的最左端和最右端节点，建立纵向木枋单元，其中所用的纵向木枋截面和横向木枋截面相同，选择木枋截面即可，如下图21所示

图21 建立纵向木枋单元

16）选择新建立的纵向木枋单元，右键单元>复制和移动>y方向22@0.3，生成所有的纵向木枋单元，切换到横断面视图，如下图22所示

图22 生成所有的纵向木枋单元

17）按照11）中的方法，选择所有纵向木枋单元，右键>节点>复制和移动，z方向0.05m，生成模板单元所需的节点

18）单独激活所有模板单元所需的节点，切换到顶视图，右键单元>建立>选择板单元，点击厚度右侧小按钮，新建一个0.15m的厚度，此为模板所需的厚度值，然后顺次连接模板单元四周的4个节点，生成模板，如下图23所示

图23 生成的模板单元

19）最后建立下部垫层混凝土，切换到纵断面视图，选择支架最底成所有的节点>复制和移动，z方向，-0.2m，生成混凝土垫层底部的节点

20）单独激活所有的混凝土垫层节点，右键单元>建立>选择实体单元类型，

C20混凝土，按照图例要求顺次连接8个节点即可生成支架下部混凝土垫层，如下图24所示

图24 新建成的混凝土垫层

图25 交叉分割单元

l输入边界条件

MIDAS/Civil是三维空间结构分析程序，故每个节点有6个自由度(Dx, Dy, Dz, Rx, Ry, Rz)。下面将由下到上建立所以的边界条件。

1）选择所有混凝土垫层下部的节点，选择边界>一般支承>约束所有的自由度，点击适用，如下图26所示

图26 混凝土垫层底部边界条件

2）选择所有的支撑横杆单元，选择边界>释放梁端铰约束>点击适用，如下图27所示

图27 释放梁段约束

3）切换到横断面视图，选择支架顶所有的节点和所以的木材料的单元激活>选择边界>弹性连接的只受压，数值10e6，同时框选下面的复制弹性连接选项，x方向，15@0.6，以此从左到右连接支架顶部节点和横向木枋节点，生成支架与横向木枋之间的连接，如下图28所示

图28 生成支架与横向木枋支架的弹性连接

4）与3）同样的方法生成横向木枋与纵向木枋之间，纵向木枋与模板之间的弹性连接

5）选择所有的木枋及模板单元>边界>一般支承>将除Dz以外所有的约束加上，如下图29所示

图29 木枋节点及模板节点的一般支承

至此，所有的边界条件施加完成。

l输入荷载

输入自重荷载，压力荷载等荷载前需先定义静力荷载工况。

1)荷载 > 静力荷载工况（名称：支架自重类型：恒荷载（D））

2)同样建立静力荷载工况腹板自重、底板自重、可变荷载等（图30）

图30 定义静力荷载

3)加自重：荷载 > 自重 > Z方向为 -1 > 添加

4)加梁单元荷载：荷载 > 压力荷载 > 输入相应信息，如图31所示

图31 施加腹板位置荷载

5）同样的方法，按照荷载的施加位置和大小施加底板自重及可变荷载，至此所有的荷载信息输入完成

l运行结构分析

分析/ 运行分析，如图32

图32 运行分析

l查看计算结果：

图33 地基承载力云图

图34 支架变形图

图35 纵向方木应力云图

图36 横向方木应力云图

图37 立杆轴力计算结果

满堂支撑架结构计算书

扣件式满堂支撑架安全计算书 一、计算依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 6、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-1991

二、计算参数

（图1）平面图 （图2）纵向剖面图1 （图3）纵向剖面图2

三、次楞验算 恒荷载为： g1=1.2[g kc+g1k e]=1.2×(0.022+0.35×250/1000)=0.131kN/m 活荷载为： q1=1.4(Q1+Q2)e=1.4×(2+2)×250/1000=1.4kN/m 次楞按三跨连续梁计算符合工况。计算简图如下： （图4）可变荷载控制的受力简图 1、强度验算 （图5）次楞弯矩图(kN·m) M max=0.124kN·m σ=M max/W=0.124×106/(1×85.333×103)=1.454N/mm2≤[f]=15N/mm2 满足要求 2、抗剪验算

（图6）次楞剪力图(kN) V max=0.827kN τmax= V max S0/(Ib) =0.827×103×40.5×103/(341.333×104×4×10)=0.245N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求 3、挠度验算 挠度验算荷载统计： q k=g kc+g1k e+(Q1+Q2)e =0.022+0.3×250/1000+(2+2)×250/1000=1.097kN/m （图7）挠度计算受力简图 （图8）次楞变形图 (mm) νmax=0.145mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10mm 满足要求 4、支座反力计算 承载能力极限状态下支座反力为：R=1.516kN 正常使用极限状态下支座反力为：R k=1.086kN 五、主楞验算 按三跨连续梁计算符合工况，偏于安全，计算简图如下：

满堂脚手架设计计算法(最新)

满堂脚手架设计计算方法 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为满堂脚手架， 横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为4米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距l a= 1.20米，立杆的横距l b= 1.20米，立杆的步距h= 1.50米。 采用的钢管类型为Φ48×3.5。 横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数砼板厚按均布250mm计算 2400X0.25X1=6.0KN/mm2 施工均布荷载为6.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2， 脚手架用途:支撑混凝土自重及上部荷载。 满堂脚手架平面示意图

二、横向杆的计算: 横向杆钢管截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。 按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩为 M max= 0.117ql b2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = M max/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2 横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度为 V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm 横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、纵向杆的计算:

满堂支架计算

办公楼满堂支架施工方案 一、满堂支架方案 2.1、支架设计的要求 2.1.1、支架结构必须有足够的强度、刚度、稳定性。 2.1.2、支架在承重后期弹性和塑性变形应控制在15mm以内。 2.1.3、支架部分地基的沉降量控制在5mm以内，地基承载（压）力达200kPa。 2.1.4、支架顶面与梁底的高差应控制在理想值范围内，且应与预留应变通盘考虑。 2.2、支架基础 按通过后满堂支架的设计方案，要求地基承载力大于200MPa，因此必须对地基作特殊处理。 2.2.1、将原地面腐植地表层上耕植土清除15cm，然后用挖掘机挖松50cm，用强夯分两层压实，底层压实度>80%,顶层压实度>85%。 2.2.2、按2%横向排水坡（主体结构边缘四周排水）填筑宕渣30cm，填筑分两层进行，每层压实厚度为15cm，用强夯压实，底层压实度>90%,顶层压实度>95%。 2.2.3、为了防止浇筑混凝土时，流水软化支架的地基，浇筑厚5cm的C10细石混凝土封闭层。 2.3、满堂支架 在混凝土硬化好的基础顶面放置40*40*7cm C30砼预制块作为支架立杆底座，在已放置好的底座上搭设碗扣式多功能钢支架，支架布置为：底板立杆按0.9m×1.2m进行布置，即立杆纵向间距1.2m，横向间距0.9m，内排距主体0.3m,横向7排，纵向56排，步距1.2m； 支架外围四周设剪刀撑，内部沿主体结构纵向每4排立杆搭设一排横向剪刀撑，横向剪刀撑间距不大于5m，支架高度通过可调托座和可调底座调节。

满堂支架平面布置示意图 满堂支架纵立面布置示意图 满堂支架横立面布置示意图

2.4、模板结构及支撑体系 模板结构是否合适将直接影响该悬挑结构造型的外观，底模面板均采用厚为18mm 的竹胶板，面板尺寸1.2m ×2.8m ，以适应立杆布置间距，面板直接钉在横向方木上，横向方木采用100×100mm 方木，间距25cm ；横向方木置于纵向100×160mm 方木上，纵向方木间距应与立杆横向间距一致。在钉面板时，每块面板应从一端赶向另一端，以保证面板表面平整。 二、支架结构检算 3.1、拟采用的材料截面特性 根据上图的布置方案，采用碗扣式多功能钢支架，对其刚度、强度、稳定性必须进行检算。拟采用钢管外径D=48mm ，壁厚3.5mm ，即内径d=44.5mm 。 断面积2222254.24)45.48.4(14.34/)(cm d D A =÷-?=-=π 转动惯量4444481.664)45.48.4(14.364/)(cm d D J =÷-?=-=π 回转半径cm d D i 64.14)45.48.4(4/)(2/1222/122=÷+=+= 截面模量)32/()(44D d D W -=π 34484.2)8.432()]45.48.4(14.3[cm =?÷-?= 钢材弹性系数MPa E 5101.2?= 钢材容许应力MPa f 170][= 3.2、荷载计算及荷载的组合 计算单元荷载(按受荷较大的梁处计算) A 、钢筋混凝土梁重：2/6.15266.0m kN h W p =?==钢筋砼砼ρ(钢筋混凝土梁重量按 26kN/m 3计算) B 、支架模板重 ① 模板重量： 2/4498.099.24018.0m kN h W p =?==模板模板ρ(竹胶板重量按24.99kN/m 3计算) ② 方木重量： 2/40.01.2 0.98.33)21.20.160.1+30.90.1(0.1m kN h W p =????????==方木方木ρ(方木重量按8.33KN/m3计算) ③ 支架重量： 根据现场情况以21米高支架，步距1.2m 进行检算 2/68.201.0*84.3*18*2*1.2 0.9)9.0(1.2m kN W W W =?+=+=横杆立杆支架(48*3.5杆重量3.84kg/m) C 、人员及机器重 2/2.1m kN W =人员机器

满堂脚手架计算方法

L --长杆总长度(m)；N2 --直角扣件数(个)； N3 --对接扣件数(个)；

N4 --旋转扣件数(个)； S --脚手板面积(m2)； n --立杆总数(根) n=121； H --搭设高度(m) H=18； n1 --纵向跨度n1=10； n2 --横向跨度n2=10； h --步距(m) h=； la--立杆纵距(m) la=； lb --立杆横距(m) lb=； 长杆总长度(m) L =×18×(121+×121/× 直角扣件数(个) N2=×18/×121=3485 对接扣件数(个) N3=6=1075 旋转扣件数(个) N4=×6=322 脚手板面积(m2) S=×10×10××= 根据以上公式计算得长杆总长米；直角扣件3485个；对接扣件1075个；旋转扣件322个；脚手板。 九、脚手架的搭设要求: 1、满堂脚手架搭设在建筑物楼面上时，脚手架自重及施工荷载应在楼面设计荷载许可范围内， 否则须经验算后制定加固方案;

2、立杆搭设应符合下列规定： (1)当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1ｍ；靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm,如下图所示： (2)立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接； (3)立杆顶端宜高出女儿墙上皮1ｍ，高出檐口上皮ｍ； 3、水平杆搭设应符合下列规定,如图所示： (1)纵向水平杆应设置在立杆内侧，其长度不宜小于３跨； (2)纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接； (3)横向水平杆应放置在纵向水平杆上部，靠墙一端至墙装饰面距离不宜大于100mm； (4)主节点处必须设置横向水平杆； (5)杆件接头应交错布置，两根相邻杆件接头不应设置在同步或同跨内，接头位置错开距离不应小于500mm， 各接头中心至主节点的距离不宜大于纵距的1/3； (6)搭接接头的搭接长度不应小于1ｍ，应采用不少于3个旋转扣件固定; 4、扫地杆设置应符合下列要求： (1)纵向扫地杆必须连续设置，钢管中心距地面不得大于200mm； (2)脚手架底部主节点处应设置横向扫地杆，其位置应在纵向扫地杆下方；5、扣件安装应符合下列规定：

满堂支架计算材料

新建武汉至咸宁城际铁路二标连续梁满堂支架临时结构检算资料 中国铁建 中铁十一局集团武咸城际铁路二标项目经理部 二〇一一年十一月

目录 一、项目概况 (1) 二、临时结构方案 (3) 三、支架布置图 (6) 四、支架计算书 (9) 五、相片资料 (23)

一、项目概况 1. 概况 武咸城际铁路位于湖北省南部，北连"九省通衢"武汉，南接鄂南著名的生态城市咸宁，自武汉枢纽武昌站引出，途经东湖新技术开发区、庙山经济开发区，江夏区纸纺镇、于贺站进入咸宁市境内。全线运营长度90.12km，新建正线长度77km，其中武汉市境内长51.6km，咸宁市境内长25.4km。 WXSG-2标段位于湖北省咸宁市境内，起点桩号为DK53+500，终点桩号为DK76+062，全长22.562公里。十六潭特大桥位于湖北省咸宁市甘鲁村以及咸安区经济开发区境内，在DK69+960-DK70+000处采用（40+64+40）m连续梁跨越横温路，银泉大道行车道为双向4车道，正宽约24m，与线路夹角144°。 图1 线路关系图 连续箱梁全长145.2m，计算跨径40+64+40m，为单箱单室、变高度、变截面结构。中支点处梁高5.4m，跨中2m直线段及边跨7.6m直线段处梁高均为3.00m,梁底下缘按二次抛物线变化；箱梁顶宽12.2米，箱梁底宽为变截面，中支点处为6.91m，其余按5.54m～6.150m线性变化；顶板厚度除梁端附近外均为37cm；底板厚度44～72cm，按圆曲线线性变化；腹板厚度50～70cm,按折线变化。全梁在端支点、中跨中及中支点处共设5个横隔板，横隔板设有过人门洞，供检查人员通过。 箱梁采用纵、横、竖三向预应力体系。主桥箱梁共分7个节段，其中2A0#块长27m、2A1#块长17.5m、2A2#块长27.1m、中跨合拢段2m。

满堂支架计算

中交二航局硚孝高速第QXTJ-6标 标准跨径现浇砼箱梁支架结构计算书 编制 审核 中交第二航务工程局

2010年7月 标准跨径（20m）砼箱梁现浇支架结构设计和计算书 一、设计与验算条件 1、设计与验算假定及原则 为简化计算，对于连续结构按简支结构计算，这样偏于安全；其结构形式及构件型号选用宜结合现场条件尽量采用原有，即可周转和便于采购，租赁以及便于运输的材料；施工简单和便于装拆，节省费用，加快施工进度，确保交通，施工安全及施工质量。 2、设计与验算依据 （1）硚口至孝感高速第QXTJ-06合同段设计说明及相关施工图； （2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）； （3）公路桥涵技术规范（JTJ041—2000）； （4）路桥施工计算手册； 3、工程概况 武汉硚口至孝感高速公路时武汉城市圈中武汉（汉口中心城区）至孝感（孝南区）的快速通道，是武汉城市圈实施交通一体化建设的重要组成部分，同时也是武汉市西北方向环线公路之间的一条快速联络通道，沿线经过武汉市下辖的硚口区、东西湖区以及孝感市下辖的孝南区。第QXTJ-6合同段位于位于武汉市东西湖区的东山农场灯塔大队和胜利大队范围内，为上跨京港澳高速的一个互通（灯塔互通）。主线全长 2.393km（K20+107-K22+500）、其中路基只有24米，主线宽26米。主线通过 A、B、C、D、E、F6条匝道桥与京港澳高速互通，匝道总长4.618Km，其中桥梁长度3.008Km、路基长度1.61Km，宽8.5米。

4、桥型及结构特点 全桥分主线桥、A 、B 、C 、D 、E 和F 六条匝道桥。本项目共有现浇箱梁365孔。箱梁顶宽8.5m-15.54m ，有单室、双室、三室和四室。高度为1.4m 。为非预应力连续箱梁，3跨-6跨为一联。本项目跨越5口鱼塘，一条灌溉渠，10条水沟，其余均为旱地，因此本项目所有旱地均采用满堂脚手架作为临时支撑，鱼塘、沟渠、跨路处采用少支架。 二、现浇箱梁满堂支架设计与验算 由于本工程现浇箱梁跨径不一，但以20m 跨径居多，所以采用20m 跨径、宽12.75m 、梁高为1.4m 、净空为10m 的箱梁为标准跨径箱梁进行计算。采用φ48轮扣式满堂支架搭设，底模、侧模采用竹胶合板、钢模组合模板。经验算满堂支架脚手管的布置型式为： ①箱梁底板下脚手管横桥向布距：箱梁腹板位置为0.6m ，底板及翼缘板区为0.9～1.2m ，层间0.9m 。每根立杆顶端设60cm 顶托，在其上横向铺设I10横向分配梁，箱梁底模面板采用竹胶合板mm 12=δ，纵向次肋为10×10cm 硬杂枋木，箱梁下布置间距均为@=30cm 。外侧模及翼缘底模为面板δ=12mm ；横纵梁均为10×10木枋，横向间距300mm ，顺桥向间距100mm ；内模为δ=12mm 竹胶合板加10×10木枋纵横向主次肋。 ②脚手管纵桥向排距为60cm 。具体布置见图一。 ③同时支架横向采用φ80×3.5mm 普通脚手管设置剪刀撑，以增加支架整体稳定性，剪刀撑均上、下到底。

满堂支架计算.(DOC)

东乌-包西铁路联络线工程格德尔盖公路中桥 现浇箱梁模板及满堂支架计算书 一、荷载计算1.1荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 ⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2 ＝1.0kPa（偏于安全）。 ⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条 时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构 件时取1.0kPa。 ⑷ q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。 ⑸ q5——新浇混凝土对侧模的压力。 ⑹ q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。 ⑺ q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示： 满堂钢管支架自重 1.2荷载组合 模板、支架设计计算荷载组合

1.3荷载计算 1.3.1 箱梁自重——q 1计算 根据跨G208国道现浇箱梁结构特点，我们取5－5截面（桥墩断面两侧）、6－6截面（跨中横隔板梁）两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。 ① 预应力箱梁桥墩断面q 1计算 根据横断面图，用CAD 算得该处梁体截面积A=12.7975m 2则： q 1 ＝ B W =B A c ?γ＝kPa 365.445.77975 .1226=? 取1.2的安全系数，则q 1＝44.365×1.2＝53.238kPa 注：B —— 箱梁底宽，取7.5m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 ② 预应力箱梁跨中断面q 1计算 1200 4080 100 15 75025 200 145 113 60 1.5% 1.5% 25 200 连续梁支点断面图 1200 22 2040 15 75020 25 200 145 113 22 20 20 1.5% 1.5% 25 200 连续梁跨中断面图

满堂脚手架计算书

满堂脚手架计算书计算依据: 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003 」、架体参数

州、，夹 、何载参数 三、设计简图 搭设示意图: 平台水平支撑钢管布置图 平面图

侧立面图 G ik=g ik=0.04kN/m G 2k=g2k Xl b/(n+1)=0.35 X 1.0/(2+1)=0.12kN/m Q ik=q ik Xl b/(n+1)=1 X 1. 0/(2+1)=0.33kN/m Q 2k=q2k Xl b/(n+1)=3 X 1.0/(2+1)=1.0kN/m 1 、强度验算 板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算 满堂脚手架平台上的无集中力 q=1.2 X ?+G k)+1.4 X (Q1k+Q k)=1.2 X (0.04+0.1 2)+1.4 X( 1.0+0.33)=2.054

板底支撑钢管计算简图 M ma>=ql 78=2.054 X 1. 02/8=0.257 kN ?m R ma>=ql/2=2.054 X 1.0/2=1.027kN (T =MUW=0.257X 106/(5.26 X 103)=48.86N/mmf w [f]=205N/mm2 满足要求！ 满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算 q=1 .2 X (G1k+G2k)+1 .4 X (Q1k+Q2k)=1 .2 X (0.04+0.1 2)+1.4X(1.0+0.33)=2.054 q 2=1.4 XF1=1.4 X 1=1.4kN 板底支撑钢管计算简图 弯矩图 M ma>=0.607kN ?m 剪力图 R maxf=1.727kN (T =MUW=0.607X 106/(5.26 X 103)=115.399N/mni< [f]=205N/mm2 满足要求！ 2 、挠度验算

满堂支架计算

东乌-包西铁路联络线工程格德尔盖公路中桥 现浇箱梁模板及满堂支架计算书 一、荷载计算1.1荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴ q 1—— 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m 。 ⑵ q 2—— 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q 2 ⑶ ＝1.0kPa （偏于安全）。 q 3—— 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条 时取2.5kPa ；当计算肋条下的梁时取1.5kPa ；当计算支架立柱及替他承载构 件时取1.0kPa 。 ⑷ q 4—— 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa ，对侧板取4.0kPa 。 ⑸ q 5—— 新浇混凝土对侧模的压力。 ⑹ q 6 —— 倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa 。 ⑺ q 7 —— 支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示： 1.2荷载组合 3

1.3荷载计算 1.3.1 箱梁自重——q 1计算 根据跨G208国道现浇箱梁结构特点，我们取5－5截面（桥墩断面两侧）、6－6截面（ 跨中横隔板梁）两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算 ，首先分别进行自重计算。 ① 预应力箱梁桥墩断面q 1 计算 连续梁支点断面图 连 续梁1200支点断面图 1.5% 1.5% 1200 1.5% 200 200 2580 25 100 750 1.5% 25 200 25 200 根据横断面图，用C AD 算得该处梁体截面积A =12.7975m 则： q 1 ＝ W γc A = ＝ B B 26 12.7975 7.5 44.365kPa 取1.2的安全系数，则q 1＝44.365×1.2＝53.238kPa 注：B —— 箱梁底宽，取7.5m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 ② 预应力箱梁跨中断面q 1 计算 连续梁跨中断面图 1200 1.5% 1.5% 20 40 20 200 25 750 25 200 2 ⑸＋⑹ ⑸ 15 145 113 侧模计算 40 15 145 113 60 750 22 15 145 113 22 20 20

拱桥满堂支架计算书

拱桥满堂支架计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1

满堂支架计算书 一、工程概况 1、主拱肋截面采用宽，高的单箱三室普通钢筋混凝土箱型断面，顶、底板厚度均为22cm，腹板厚度均为35cm，拱脚根部段为2m长的实体段。拱肋混凝土标号为C40，混凝土数量共计3，钢筋数量共计。 2、支架采用满堂式碗扣脚手架，平面尺寸为58m*。其立杆在桥墩处横距为60cm、纵距 60cm；其余横距为60cm、纵距为90cm、横杆步距为120cm组合形式布置纵横向均设置斜向剪力撑，以增加整个支架的稳定性。 3、拱盔采用φ48(d=）钢管，钢管壁厚不得小于 mm（+）弯制。 4、底模采用15mm竹胶板，竹胶板后背10*8木方，木方横桥向布置，布置间距30cm控制。 二、满堂支架计算书 1、支架荷载分析计算依据 《公路桥涵施工技术规范》(JTG/F50-2011) 《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008） 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011） 《路桥施工计算手册》 其他现行规范。 2、荷载技术参数 a.新浇钢筋混凝土自重荷载25KN/㎡ b.振捣混凝土产生的荷载㎡（JTG_TF50-2011 公路桥涵施工技术规范P182） c.施工人员、材料、机具荷载㎡（JTG_TF50-2011 公路桥涵施工技术规范P182） d.模板、支架自重荷载㎡ e.风荷载标准值采用㎡ f.验算倾覆稳定系数2（JTG_TF50-2011 公路桥涵施工技术规范P182） 3、荷载值的确定 进行支架设计时，所采用的荷载设计值，取荷载标准值分别乘以下述相应的荷载分项系数，然后组合而得；

满堂支架设计计算实例

满堂支架设计计算（一）1.《京承高速公路—陡子峪大桥工程施工图》 2. 《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTJ023-85 （0#台—1#墩）出京线 3.目录《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000 4. 《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 5. 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86 6.《简明施工计算手册》1 一、设计依据.......................................................................................二、地基容许承载力1 二、地基容许承载力..............................................................................根据本桥实际施工地质柱状图，地表覆盖层主要以亚粘素填土为主，地基承载力三、箱梁砼自重荷载分布 (1) 较好。四、模板、支架、枕木等自重及施工荷载 (2) 为了保证地基承载力不小于12t/ 五、支架受力计算㎡，需要进行地基处理。地基表皮层进行土层换填，换填如下：开挖标高见图纸，底层填0.5m中砂，经过三次浇水、分层碾压（平、立杆稳定计算 (15) 板震动器）夯实,地基面应平整，夯实后铺设5cm2、立杆扣件式钢管强度计算……………………………………………………6 石子，继续

压实，并进行承载力检测。整平地基时应注意做好排水设施系统，防止雨水浸泡地基，、纵横向水平钢管承载力...............................................................36 导致地基承载力下降、基础发生沉降。钢管支架和模板铺设好后，按6 4、地基承载力的检算.....................................................................120％设计荷载进行预压，避免不均匀沉降。、底模、分配梁计算 (57) 三、箱梁砼自重荷载分布12 、预拱度计算 (6) 根据设计图纸，箱梁单重为819t。 墩顶实心段砼由设于墩顶的底模直接传递给墩身，此部分不予检算。对于空心段 箱梁，根据《0#台-1#墩出京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置图》，综合考虑箱梁横截面面积和钢管支架立杆纵向间距，空心段箱 梁腹板等厚段下方，纵桥向间距最 d=大的立杆受力最不利。根据立杆纵桥向布置，受力最不利立杆纵向间距取为一、设计依据 （0.9+1.2）/2=1.05m。本计算书主要检算该范围箱梁和支架受力。载均匀传至地基。 1、底模、外模面积共:15.16×四种形式，横向间距为30=454.80m 钢管支架立杆纵向间距为30cm、60cm、90cm、120cm2共重：120cm+3×60cm+3×90cm+60cm+3×90cm+3×60cm+120cm。

满堂支架计算

满堂支架计算 1、荷载计算 根据支架布置方案，采用满堂支架，对其刚度、强度、稳定性必须进行检算。 钢管的内径Ф41mm 外径Ф48mm 、壁厚3.5mm 。 截面积 转动惯量 回转半径 截面模量 钢材弹性系数 钢材容许应力 ，按照《钢管满堂支架预压技术规程》中关于旧钢管抗压强度设计值的规定需要乘以折减系数0.85，故验算时按照170MPa 的容许应力进行核算。 1、支架结构验算 荷载计算及荷载的组合： A 、钢筋混凝土自重： W 砼= 0.4×26=10.4KN/m2(钢筋混凝土梁重量按26kN/m 3计算) B 、支架模板重 ① 模板重量： (竹胶板重量按24.99kN/m 3计算) ②主次楞重量： 主楞方木： (方木重量按8.33KN/m3计算) 次楞钢管： C 、人员及机器重 W =1KN/ m 2 (《JGJ166-2008 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》) D 、振捣砼时产生的荷载 2/4.0015.099.24m kN h W p =?==模板模板ρ2/47.033.81.01.025.011.01.06.01m kN h W p =???+??==）（方木方木ρ22222893.44)1.48.4(14.34/)(cm d D A =÷-?=-=π344078.5)8.432()]1.48.4(14.3[cm =?÷-?=D d D W 32/)(44-=πcm A J i 58.1)/(2/1==44444187.1264)1.48.4(14.364/)(cm d D J =÷-?=-=πMPa E 51005.2?=MPa f 205][=2/12.0105.33.01m kN kg W =??=钢管

满堂脚手架计算

满堂脚手架计算 满堂基础脚手架在什么情况下计算呀! 1、条形基础宽度大于3m，且深度大于1.5m时，按满堂基础脚手架计算，是不是不满足这两个要求就不计算脚手架工程量。 2、箱形基础的墙柱施工是计算满堂基础脚手架吗? 3、如果是阀板基础那是计算什么脚手架，是不是不要计算呀 我们这里的定额规则： 钢筋砼基础自设计室外地坪至垫层上表面的深度超过1.50m，同时带形基础底宽超过3.0m、独立基础或满堂基础及大型设备基础的底面积超过16m2的砼浇捣脚手架应按槽、坑土方规定放工作面后的底面积计算，按满堂脚手架相应定额乘以0.3系数计算脚手架费用。 同时要满足二个条件，即深度>1.50米和底面积>16平方米。 楼主的2、3条只要符合上述二个条件即可计算。 室内高度超过3.6m的抹灰大棚或装饰面天棚。应计算满堂脚手架。满堂脚手架以水平面积计算，其面积按需用满堂脚手架施工的天棚水平投影面积计算，不扣除垛、柱、附墙烟囱所占面积;满堂脚手架的高度以室内地坪而至大棚底面高度(斜的天棚按平均高度)计算;满堂脚手架基本层以3.6m以内编制，当增加层高超过1m，方可按一个增加层高度计算。

五、水平防护架，按实际铺板的水平投影面积计算。 六、垂直防护架，按自然地坪至最上一层横杆之间的搭设高度乘以实际搭设长度，以面积计算。 七、里脚手架按墙面垂直投影面积计算。 八、其他构筑物的脚手架： 1.砖砌构筑物超过或低于设计地坪高度在1.2m以上时，按构筑物搭设长度乘以高度以面积计算工程量，高度在3.6m以内的，套用里脚手架定额；高度在3.6m以上的，套用单排脚手架定额。 2.石砌构筑物超过或低于设计外地坪高度在1.2m以上时，按构筑物搭设长度乘以高度以面积计算工程量，高度在 3.6m以内的，套用单排脚手架定额扣除安全网；高度超过3.6m以上的，套用双排脚手架定额。 3.围墙脚手架，按室外自然地坪到围墙顶面的砌筑高度乘以围墙长度以面积计算工程量。高度在3.6m 以内的，套用里脚手架定额；高度超过3.6m以上的，套用单排脚手架定额。 4.室外管道脚手架，按管道的中心线长度以延长米计算工程量，套室外管道脚手架定额，高度从自然地坪算到管道下皮(多层排列管道的，按最上一层管道下皮)， 5.石砌护坡垂直高度超过1.2m的，以斜面积计算工程量，套单排脚手架（扣除安全网）定额乘以系数0.2。 6.砖烟囱外脚手架以座计算，高度按设计室外地坪面至烟囱顶部的筒身高度；地面以下部分脚手架已包括在定额内，不能另行计算。 7.水塔脚手架以座计算，高度是指设计室外地坪面至塔顶的全高。烟囱带水塔者，脚手架高度按烟囱高度计算，执行水塔脚手架定额。每座水塔只计算一次脚手架费用。 8.贮水(油)池、大型设备基础，凡超过或低于室外地坪1.2m以上的均可计算双排脚手架。贮水(油)池脚手架按内壁周长度乘以池底至池壁顶面边线之间高度以面积计算；大型设备基础脚手架按其外形周长乘以设备基础高度以面积计算。 9.非滑升模板施工的钢筋混凝土、砌筑贮仓、筒仓及圆库的脚手架，不分单筒或多筒组合，均按单筒外边线周长乘以设计室外地坪至贮仓上口之间高度，以面积计算，套用双排脚手架定额；多筒组合连接部分的面积不扣，脚手架所需加固的横杆、立杆也不增加。 九、建筑物垂直封闭网按建筑物外围长度乘以设计室外地坪至檐口高度以面积计算。女儿墙或挑檐高度超过1.2m的，其封闭网高度可算至女儿墙或挑檐顶面。垂直封闭网加设竹脚手板的，高30m以内增加竹脚手板0.30 m2、铁丝0.07kg、人工0.02工日、其他机械费0.50元，每增高20m另增加竹脚手板0.009 m2、铁丝0.002kg、人工0.006工日、其他机械费0.01元。

桥梁满堂支架计算

满堂支架计算 碗扣式钢管支架门架式钢管支架 扣件式满堂支架（后图为斜腿钢构）

1立杆及底托 1.1立杆强度及稳定性（通过模板下传荷载） 由上例可知，腹板下单根立杆（横向步距300mm，纵向步距600mm）在最不利荷载作用下最大轴力P=31.15KN，在模板计算荷载时已考虑了恒载和活载的组合效应（未计入风压，风压力较小可不予考虑）。可采用此值直接计算立杆的强度和稳定性。 立杆选用Ф48*3.5小钢管，由于目前的钢管壁厚均小于 3.5mm 并且厚度不均匀，可按Ф48*3.2或Ф48*3.0进行稳定计算。以下按Ф48*3.0进行计算，截面A=424mm2。 横杆步距900mm，顶端（底部）自由长度450mm，则立杆计算长度900+450=1350mm。 立杆长细比：1350/15.95=84.64 按 GB 50017--2003 第132页注1 计算得绕X轴受压稳定系数φx=φy=0.656875。 强度验算：31150/424=73.47N/mm2=73.47MPa，满足。 稳定验算：31150/(0.656875*424)=111.82MPa，满足。1.2立杆强度及稳定性（依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》） 支架高度16m，腹板下面横向步距0.3m，纵向（沿桥向）步距0.6m，横杆步距0.9m。立杆延米重3.3Kg=33N，每平方米剪刀撑的长度系数0.325。 立杆荷载计算：

单根立杆自重：(16+（16/0.9）*（0.3+0.6）+0.325*16*0.9)*33=1210N=1.21KN。 单根立杆承担混凝土荷载：26*4.5*0.3*0.6=21.06KN。 单根立杆承担模板荷载：0.5*0.3*0.6=0.09KN。 单根立杆承担施工人员、机具荷载：1.5*0.3*0.6=0.27KN。 单根立杆承担倾倒、振捣混凝土荷载：（2.0+4.0）*0.3*0.6=1.08KN。 风荷载：W K=0.7u z*u s*w0 风压高度变化系数u z查《建筑结构荷载规范》表7.2.1可取1.25（支架高度20m内，丘陵地区）；风荷载脚手架体型系数u s 查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表 4.2.4可取1.3ψ（敞开框架型，ψ为挡风系数，可查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表A-3，表中无参照数据时可按下式计算）； 挡风系数ψ=1.2*An/Aw。1.2为节点增大系数；An为挡风面积（An=（L+h+0.325*L*h）*d=（0.6+0.9+0.325*0.6*0.9）*0.048=0.08m2， L为立杆的纵距，h为横杆的步距，0.325为每平方米剪刀撑的长度，d为钢管的外径）；Aw为迎风面积（Aw=L*h=0.6*0.9=0.54m2，L为立杆的纵距，h为横杆的步距）。故ψ=1.2*0.08/0.84=0.114）； 基本风压w0查《建筑结构荷载规范》D.4表可取0.30KN/m2（根据地区情况，浙江杭州）。

满堂支架的计算算例讲解学习

满堂支架的计算算例 一、概述 1、工程概况 安庆长江公路大桥E标工程南岸堤外引桥为双幅分离式桥梁，单幅一联6跨（6×40m=240m）为单箱单室预应力混凝土斜腹板等截面连续梁，梁高2.5m，箱梁顶板跨12.75m，底板宽5.384m，箱梁顶、底板厚均为0.25m ,腹板厚0.5m，两侧翼缘板悬臂长度均为2.85m，全桥仅在桥墩支点截面处设置端，中横梁。桥面横坡在-3%～2%变化，桥面横坡由梁底垫石变高度使梁体整体旋转而形成，箱梁横断面与梁高均保持不变；桥面纵破为2.75%。桥面横坡见下表： 桥面横坡一览表 墩号桥面横坡梁底轴线与桥轴线距离（cm） 左幅（%）右幅（%）左幅右幅 YR11 0.116 0.020 662.20 657.15 YR12 -1.217 0.020 665.65 657.15 YR13 -2.551 -2.551 669.00 655.60 YR14 -3.000 -3.000 670.15 654.35 YR15 -3.000 -3.000 670.15 654.35 YR16 -3.000 -3.000 670.15 654.35 YR17 -3.000 -3.000 670.15 654.35 箱梁采用单向预应力体系，纵向预应力钢束设置采用фj15.24钢绞线，Rby=1860Mpa，波纹管制孔。每跨单侧腹板内设置6束16孔钢束，在接缝处采用钢束联结器接长；顶板设置12束7孔钢束，钢束长为14米，一端为P锚，一端为张拉锚，钢束跨越桥墩顶分布置，每侧各长7米；底板设置4束7孔钢束，一端为P锚，一端为张拉锚，每束钢束跨越施工接缝分布在两跨内。 2、施工方法简介 南堤外引桥位于缓和曲线段，桥位区多为农田、耕地及居民拆迁区，陆地施工条件相对较好。施工时，先将桥位地基处理后，采用扣件式满堂脚手架单幅逐跨现浇施工工艺进行施工，施工时，翼缘模板及外侧模采用定制钢模板（按首跨长配置一套模板），内模采用胶合板（按首跨长配置一套模板），底模采用玻璃钢竹胶板（按一个标准跨和一个首跨长度配置）。总体施工工艺流程如下： 3、施工工艺流程 二、满堂支架搭设及预压 1、地基处理 先用推土机将表层耕质土、有机土推平并压实；承台基坑清淤后采用分层回填亚粘土并整平压实。原有地基整平压实后，再在其上填筑大约30cm的黄土，并选择最佳含水量时用振动压路机进行辗压，辗压次数不少于3遍，如果发现弹簧土须及时清除，并回填合格的砂类土或石料进行整平压实，然后在处理好的黄土层上铺设20cm石子，采用人工铺平，用YZ16吨振动压路机进行辗压。在石子层上按照安装满堂支架脚手钢管立杆所对应的位置铺设枕木；为尽量减少地基变形的影响，在承台基坑回填好的地基上铺设大型废钢模板（此处不铺设枕木），废钢模板铺设时，面板朝下。压实的黄土层及石子层的宽度大约为28米。为避免处理好地基受水浸泡，在两侧开挖40×30cm的排水沟，排水沟分段开挖形成坡度，低点开挖集水坑。

满堂脚手架设计计算方法(最新)

满堂脚手架设计计算方法（新） 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为满堂脚手架， 横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距l a= 1.20米，立杆的横距l b= 1.20米，立杆的步距h= 1.50米。 采用的钢管类型为Φ48×3.5。 横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数 施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2， 同时施工1层，脚手板共铺设2层。 脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。

满堂脚手架平面示意图 二、横向杆的计算: 横向杆钢管截面力学参数为

截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。 按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩为 M max= 0.117ql b2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = M max/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2 横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度为 V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm 横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、纵向杆的计算: 纵向杆钢管截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 纵向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。

满堂支架计算书

满堂支架计算书 海湖路桥箱梁断面较大，本方案计算以海湖路桥北幅为例进行计算，南幅计算与北幅相同。海湖路桥北幅为5×30m等截面预应力混凝土箱形连续梁（标准段为单箱双室），箱梁高度1.7m，箱梁顶宽15.25m。对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。 满堂支架的计算内容为：①碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算②满堂支架整体抗倾覆验算③箱梁底模下横桥向方木验算④碗扣式支架立杆顶托上顺桥向方木验算⑤箱梁底模计算⑥立杆底座和地基承载力验算⑦支架门洞计算。 1 荷载分析 1.1 荷载分类 作用于模板支架上的荷载，可分为永久荷载（恒荷载）和可变荷载（活荷载）两类。 ⑴模板支架的永久荷载，包括下列荷载。 ①作用在模板支架上的结构荷载，包括：新浇筑混凝土、模板等自重。 ②组成模板支架结构的杆系自重，包括：立杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑等自重。 ③配件自重，根据工程实际情况定，包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重。 ⑵模板支架的可变荷载，包括下列荷载。 ①施工人员及施工设备荷载。 ②振捣混凝土时产生的荷载。 ③风荷载、雪荷载。 1.2 荷载取值 （1）雪荷载 根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录D.5可知，雪的标准荷载按照50年一遇取西宁市雪压为0.20kN/m2。根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012 ）7.1.1雪荷载计算公式如下式所示。 Sk=ur×so 式中：Sk——雪荷载标准值(kN/m2)；

ur——顶面积雪分布系数； So——基本雪压(kN/m2)。 根据规《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）7.2.1规定，按照矩形分布的雪堆计算。由于角度为小于25°，因此μr取平均值为1.0，其计算过程如下所示。 Sk=ur×so=0.20×1=0.20kN/m2 （2）风荷载 根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录D.5可知，风的标准荷载按照50年一遇取西宁市风压为0.35kN/m2根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）4.3.1风荷载计算公式如下式所示。 W=0.7Uz×Us×W O 式中：W——风荷载强度（kN/m2）； W O——基本风压（0.35KN/m2）； Uz——风压高度计算系数，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）附录D取1.0； Us——风荷载体型系数，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）4.3.2条采用1.3。 风荷载强度W=0.7Uz×Us×W O=0.7×1.0×1.3×0.35=0.32KN/m2 （3）q1——箱梁自重荷载，按设计说明取值26KN/m3。 根据海湖路桥现浇箱梁结构特点，按照最不利荷载原则，每跨箱梁取Ⅰ-Ⅰ截面（跨中）、Ⅱ－Ⅱ截面（墩柱两侧2.0～6.0m）、Ⅲ－Ⅲ截面（墩柱两侧2.0m）等三个代表截面进行箱梁自重计算(截面选择区段内箱梁自重最大处截面)，并对三个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算，单跨箱梁立面图见下图：