现浇箱梁midas结构计算书
从化至东莞高速公路第一合同段
沙浦枢纽立交广惠高速跨线桥左幅第四联连续箱梁验算报告
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二〇一〇年六月
目录
1工程概况 (1)
1.1概述 (1)
1.2主要设计标准 (1)
1.3主要材料 (2)
1.4结构形式简述 (2)
2计算模型及计算参数选取 (3)
2.1计算模型建立 (3)
2.2计算荷载 (5)
2.3计算工况及验算内容 (7)
3上部结构计算 (9)
3.1计算模型 (9)
3.2短暂状况构件应力验算 (10)
3.3上部结构计算小结 (24)
4 横梁计算 (25)
广惠高速跨线桥左幅第四联连续箱梁验算报告
1工程概况
1.1概述
本联为跨径组合为（3×25）m的连续箱梁，上部结构采用连续箱梁，梁高等高为1.6m，悬臂宽度2.3m，桥面横坡通过箱梁整体旋转形成，箱梁顶、底板始终保持平行，边腹板保持2.75：1的斜率不变。箱梁顶宽16.25m，采用单箱双室。本桥预应力砼连续箱梁按照部分预应力混凝土A类构件设计。
下部结构采用板式桥墩，支座采用盆式支座。
1.2主要设计标准
（1）设计荷载：公路—I级；
（2）桥面宽度：桥宽16.25米；
（4）横坡：2%。
（5）地震加速度为0.05g，对应地震基本烈度Ⅵ度；
广东省公路勘察规划设计院/北京交科公路勘察设计研究院1
（6）环境类别：Ⅰ类环境
（7）安全等级：一级
1.3主要材料
（1）混凝土
现浇箱梁采用C50砼；护栏采用C30砼。具体以细部图纸为准。
（2）钢筋
钢筋应符合GB13013-1991和GB1499-1998的规定。凡钢筋直径≥12mm者，均采用HRB335钢筋；凡钢筋直径＜12mm者，均采用热轧R235钢筋。
（3）钢绞线
钢绞线采用GB/T5224-2003标准生产的低松弛高强度钢绞线。单根钢绞线直径15.20mm，公称面积140mm2，标准强度1860MPa，弹性模量1.95×105MPa。
1.4结构形式简述
本联组合跨径为（3×25）m ，上部结构均采用预应力混凝土斜腹板连续箱梁。梁高1.6米，箱梁顶宽16.25m。箱梁为单箱双室广东省公路勘察规划设计院/北京交科公路勘察设计研究院2
箱梁。主梁采用C50混凝土，预应力均采用低松弛高强钢绞线，公称直径φ15.20mm，标准强度f pk=1860MPa。施工分为三个阶段，第一施工阶段为浇筑第三跨箱梁，一端张拉N1~N4钢束，第二施工阶段为浇筑第二跨箱梁，单端张拉N5~N8钢束，第三施工阶段为浇筑第一跨箱梁，单端张拉N9~N12钢束；其中N1、N5、N9钢束采用15股钢绞线，其余钢束采用16股钢绞线，配相应的夹片锚具；每道腹板上配四排钢束，具体钢束布置详见设计图纸。
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2.2计算荷载
2.2.1一期恒载
预应力混凝土、钢筋混凝土容重γ=26kN/m3；
钢绞线、钢筋容重γ=78.5kN/m3；
2.2.2二期恒载
防撞墙荷载加在边纵梁上，防撞墙的每延米自重为12.1kN/m。沥青混凝土铺装厚度10cm，容重γ=24kN/m3，根据每根纵梁顶面宽度，按梯形荷在纵梁上载加载桥面铺装荷载。
2.2.3基础不均匀沉降
本次计算按照各桥墩沉降0.5cm计，取最不利组合。
2.2.4温度作用
1)体系温差
结构整体温度变化按桥位处最高和最低温度确定，按照规范规定，本地区属于温热地区，计算最高温度为34℃，计算最低温度为-3℃。考虑到实际温度大于计算温度，本次验算按照升降温20℃考虑，体系温差只对纵梁设置。
广东省公路勘察规划设计院/北京交科公路勘察设计研究院5
2)温度梯度
主梁结构温度梯度按《公路桥涵设计通用规范》JTGD60-2004的温度梯度曲线确定。温度梯度只对纵梁设置。
2.2.5活载
公路－I级，按4车道偏载布置车道荷载，偏载系数取1.15。
冲击系数，总体计算按《公路桥涵设计通用规范》JTGD60-2004 第4.3.2条计算。
2.2.6收缩徐变
采用《桥规》附录F算法，其中主梁构件理论厚度程序自动计算，环境相对湿度85%，开始收缩的龄期为3天，受载龄期5天，考虑3650天(10年)的混凝土收缩、徐变影响力。
2.2.7预应力效应
按照施工图所确定的钢束位置及束数进行输入，采用塑料波纹管成型，有关预应力损失按照规范规定进行。
2.2.8施工过程模拟
本次计算按照施工图所确定的施工顺序进行。
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2.3计算工况及验算内容
2.3.1计算工况
本桥主体结构设计基准期为100年。结构安全等级为一级。
采用以可靠度理论为基础的极限状态设计方法，按分项系数的设计表达式进行设计。
考虑以下三种设计状况及其相应的极限状态设计：
持久状况:桥梁建成后承受结构自重、车辆荷载等持续时间很长的状况。该状况作承载能力极限状态和正常使用极限状态设计。
短暂状况:桥梁施工过程中承受临时性作用（或荷载）的状况。该状况作承载能力极限状态设计，必要时才作正常使用极限状态设计。
偶然状况:桥梁使用过程中偶然出现的如罕遇地震、船舶撞击等的状况。该状况仅作承载能力极限状态设计。
2.3.2作用组合及控制要求
2.3.2.1持久状况
1)承载能力极限状态
基本组合：1.1×[（1.2×恒载+1.2×预应力+1.0×收缩徐变+0.5×基础变位）+1.4×汽车（含汽车冲击力）+0.8×1.4×温度影响]
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2)正常使用极限状态
长期效应组合：恒载+预应力+基础变位+收缩徐变+0.4×汽车（不含冲击力）+0.8×温度影响
（当长期效应组合用于裂缝验算时，只计恒载、预应力和汽车荷载）
短期效应组合：恒载+预应力+基础变位+收缩徐变+0.7×汽车（不含冲击力）+0.8×温度影响
标准值效应组合：恒载+预应力+基础变位+收缩徐变+汽车（不含冲击力）+温度影响
2.3.2.2短暂状况
恒载+预应力+基础变位+收缩徐变+施工荷载（短暂状况不考虑温度）
2.3.2.3主梁抗裂性验算
本次施工图设计计算按部分预应力混凝土A类构件计算。
2.3.2.4主梁变形
按照规范JTG D60-2004第6.5.3条规定进行，结构长期挠度值控制在L/600以内。
2.3.3验算指标
正常使用极限状态短期状况构件应力验算按照规范JTG D62-2004第7.2.1条规定进行，施工荷载均采用标准值，组合时不考虑荷广东省公路勘察规划设计院/北京交科公路勘察设计研究院8
部颁图 米小箱梁计算书
目录
预应力混凝土公路桥梁通用设计图成套技术 通用图计算书 （30m 装配式预应力混凝土连续箱梁） 1 计算依据与基础资料 1.1 标准及规范 1.1.1 标准 ?跨径：桥梁标准跨径30m ；跨径组合5×30m(正交)； ?设计荷载：公路－Ⅰ级； ?桥面宽度：（路基宽28m ，高速公路），半幅桥全宽13.5m ， 0.5m(护栏墙)+12.0m(行车道)+ 1.0m 波型护栏)＝13.5m ； ?桥梁安全等级为一级，环境条件Ⅱ类。 1.1.2 规范 ?《公路工程技术标准》JTG B01-2003 ?《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2004（简称《通规》） ?《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004（简称《预规》） 1.1.3 参考资料 ?《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2004.3） 1.2 主要材料 1）混凝土：预制梁及现浇湿接缝、横梁为C50、现浇调平层为C40； 2）预应力钢绞线：采用钢绞线15.2s φ，1860pk f MPa =，51.9510p E Mpa =? 3）普通钢筋：采用HRB335，335sk f MPa =，52.010S E Mpa =? 1.3 设计要点 1）本计算示例按后张法部分预应力混凝土A 类构件设计，桥面铺装层80mmC40混凝土不参与截面组合作用；
2）根据组合箱梁横断面，采用荷载横向分布系数的方法将组合箱梁简化为单片梁进行计算，荷载横向分配系数采用刚性横梁法、刚（铰）接梁法和比拟正交异性板法（G-M 法）计算，取其中大值进行控制设计。 3）预应力张拉控制应力值0.75con pk f σ=，混凝土强度达到90％时才允许张拉预应力钢束; 4）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时张拉锚固龄期为7d; 5）环境平均相对湿度RH=80％; 6）存梁时间为60d 。 2 横断面布置 2.1 横断面布置图 单位：m 2.2跨中计算截面尺寸 单位：mm 边、中梁毛截面几何特性 表2 梁号 边梁 中梁 几何特性 面积 () 2m A 抗弯弹性 模量 () 4 m I 截面重心到顶板距离()m y x 面积 () 2m A 抗弯弹性模量 () 4m I 截面重心到顶板距离()m y x 1.2853 0.3946 0.550 1.2729 0.394 0.553 3 汽车荷载横向分布系数、冲击系数计算 3.1 汽车荷载横向分布系数计算 3.1.1 刚性横梁法 1） 抗扭惯矩计算 宽跨比B/L ＝13.5/30＝0.45≤0.5,可以采用刚性横梁法。 荷载横向分布系数计算时考虑主梁抗扭刚度的影响，抗扭刚度采用公式
midas连续梁分析报告实例
1. 连续梁分析概述 比较连续梁和多跨静定梁受均布荷载和温度荷载（上下面的温差）下的反力、位移、 内力。 3跨连续两次超静定 3跨静定 3跨连续1次超静定 图 1.1 分析模型
?材料 钢材: Grade3 ?截面 数值 : 箱形截面 400×200×12 mm ?荷载 1. 均布荷载 : 1.0 tonf/m 2. 温度荷载 : ΔT = 5 ℃ (上下面的温度差) 设定基本环境 打开新文件，以‘连续梁分析.mgb’为名存档。单位体系设定为‘m’和‘tonf’。 文件/ 新文件 文件/ 存档(连续梁分析 ) 工具 / 单位体系 长度> m ; 力 > tonf 图 1.2 设定单位体系
设定结构类型为 X-Z 平面。 模型 / 结构类型 结构类型> X-Z 平面? 设定材料以及截面 材料选择钢材GB（S）（中国标准规格），定义截面。 模型 / 材料和截面特性 / 材料 名称( Grade3) 设计类型 > 钢材 规范> GB(S) ; 数据库> Grade3 ? 模型 / 材料和截面特性 / 截面 截面数据 截面号( 1 ) ; 截面形状 > 箱形截面; 用户：如图输入 ; 名称> 400×200×12 ? 选择“数据库”中的任 意材料，材料的基本特 性值（弹性模量、泊松 比、线膨胀系数、容 重）将自动输出。 图 1.3 定义材料图 1.4 定义截面建立节点和单元
为了生成连续梁单元，首先输入节点。 正面, 捕捉点 (关), 捕捉轴线 (关) 捕捉节点 (开), 捕捉单元 (开), 自动对齐 模型 / 节点 / 建立节点 坐标 ( x, y, z ) ( 0, 0, 0 ) 图 1.5 建立节点 参照用户手册的“输 入单元时主要考虑事项”
现浇箱梁支架设计计算书.
现浇箱梁支架设计计算书 第一章编制依据 1、编制依据 1.1施工合同文件及其他相关文件。 1.2工地现场考察所获取的资料。 1.3《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。 1.4《公路工程质量检验评定标准》JTG F80-2004。 1.5《公路工程施工安全技术规范》JTJ076-95。 1.6《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》JTG E30-2005。 1.7《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 1.8《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011 1.9《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ 80-91 1.10《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版） 第二章工程概况 本工程为新建桥梁，起点桩号K3+799.97，终点桩号K3+866.03，桥长 66.06m 。桥跨布置为一联，具体分跨为：（16+27+16）m 。主桥箱梁采用C50混凝土。桥梁支架位于地势较低的水田之中，在进行支架搭设前应进行地基处理。 1 上部结构采用现浇预应力砼变截面连续箱梁，桥梁与道路成75°夹角，分为上下行两座独立的桥梁。桥梁平面位于R=1200mm的圆弧上，纵断面位于0.54%的上坡上。
2 桥梁左、右幅不等宽，左幅桥梁宽度为25.25m ，右幅桥梁宽度为22.5m ，两幅桥梁之间设置1.0m 的中央分隔带。左幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车 道）+1.5m（机非分隔带）+17.25m（机动车道）+0.50m（防撞栏）=25.25m；右幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车道）+1.5m（机非分隔带）+14.5m （机动车道）+0.50m（防撞栏）=22.5m。上部结构为（16+27+16）m 变截面预应力砼连续箱梁。桥墩处梁高1.7m ，桥台和中跨跨中梁高为1.1m ，采用二次抛物线过渡，过渡段的方程式为Y=0.004167X2+1.1。左幅桥箱梁顶板宽25.25m ，底板宽20.25m ，悬臂宽 2.5m ，为单箱五室结构；右幅桥箱梁顶板宽22.5m ，底板宽17.5m ，悬臂宽2.5m ，为单箱五室结构。标准段跨中顶板厚度25cm ，底板厚度22cm ，腹板厚50cm 。支座附近顶板厚度50cm ，底板厚度47cm ，腹板厚65cm 。支点处设横隔梁，中横隔梁宽2.0m ，端横隔梁宽1.2m 。 3 桥台采用座板式桥台，基础采用冲击钻钻孔灌注桩基础，桥台桩基直径为 1.5m ，按嵌岩桩设计，要求嵌入中风化石飞岩深度不小于1.0D （D 为桩基直径）。台背回填透水性较好的砂砾石，回填尺寸按施工规范要求确定，回填时要求分层压实，压实度不小于96%。桥墩采用柱式桥墩，墩柱间设系梁。桥面横坡：采用 2.0%双向横坡，坡向外侧，桥面横坡通过箱梁斜置形成，箱梁顶、底板始终保持平行。 4 桥面铺装：4cm 厚改性沥青砼（AC-13C ）+ 5 cm厚中粒式沥青砼（AC- 20C ）防水层，铺装总厚9cm 。桥面排水：桥面设置泄水管，直接将桥面雨水导入道路排水系统。 5 伸缩缝：为了保证梁能自由变形，在0#、3#桥台处设置GQF-Z60型伸缩缝。支座采用GPZ （2009）桥梁盆式橡胶支座。
20米小箱梁张拉计算书
千斤顶张拉力与对应油表读数计算 一、锚下控制应力：K=0.75fpa=1395Mpa 二、预应力筋的截面面积Ap=140mm2 三、单艮钢绞线张拉的张拉力F= k*Ap=1395Mpa*140mm 2=195300N 四、25m箱梁钢绞线的张拉控制力： 3 根钢绞线束：F仁3* K*AP=3*195.3KN=585.9KN 4 根钢绞线束：F2=4* K*AP=4*195.3KN=781.2KN 5 根钢绞线束：F3=5* K*AP=5*195.3KN=976.5KN 五、1#千斤顶张拉、9953号油表时： 千斤顶回归方程：P=0.0478F（KN）+0.66 式中：P――油压表读数（Mpa）F――千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下 六、1#千斤顶张拉、5247号油表时： 千斤顶回归方程：P=0.0484F（KN）-0.25 式中：P――油压表读数（Mpa）F――千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下
七、2#千斤顶张拉、7297号油表时： 千斤顶回归方程：P=0.0482F（KN）+0.22 式中：P――油压表读数（Mpa）F――千斤顶拉力（KN ）油压表读数计算如下 八、2#千斤顶张拉、7424号油表时： 千斤顶回归方程：P=0.0502F（KN）+0.21 式中：P――油压表读数（Mpa）F――千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下
伸长量验算 一、锚下控制应力：K=0.75fpa=1395Mpa 二、预应力筋的截面面积Ap=140mm2 三、单根钢绞线张拉的张拉力P= k*Ap=1395Mpa*140mm2=195300N 四、预应力平均张拉力计算公式及参数： Pp=P* （1-e-（kx+ ge）/ （kx+ "） Pp 预应力筋的平均张拉力（N） 式 中： P ——预应力筋张拉端的张拉力（N） X ――从张拉端至计算截面的孔道长度（m） e――从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（ rad ） K ――孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015 五、预应力筋的理论伸长量计算公式及参数： △L=Pp*L/Ap*Ep 式中：Pp预应力筋平均张拉力（N） L ——预应力筋的长度（mm） Ap------ 预应力筋的截面面积（mrh ,取140mfri Ep ――预应力筋的弹性模量（N/mm）,取1.95 x iO5Pa 六、伸长量计算： （ 1 ）20m 中跨一片预制箱梁 1、N1 束一端的伸长量：
20m箱梁模板计算书
20米箱梁模计算书1.砼侧压力计算 最大侧压力可按下列二式计算，并取其最小值： F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 F=γ c H 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） γ c ---- 混凝土的重力密度（kN/m3）取26 kN/m3 t ------新浇混凝土的初凝时间（h）,h=3.5小时。 V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取27方/h，即27/25/1=1.08 m H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取1.4m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1； β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。此处取1.15, F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 =0.22x26x3.5x1x1.15x1.081/2 =24kN/m2 F=γ c H =26x1.4=36.4kN/ m2 取二者中的较小值，F=24kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：F=24x1.2+4x1.4=34.4 kN/ m2，取为35 kN/ m2 有效压头高度：H0=35/26=1.35m 2.面板验算（6mm钢板） 最大跨距： l=300mm， 每米长度上的荷载：q=FD=35x0.9=31.5KN/m。D为背杠的间距 弯矩：Mmax=0.1ql2=0.1x31.5x0.32=0.2835KN.m
[整理]MIDAS连续梁桥建模.
该过程是将三垮桥的运营状态进行有限元分析，下面介绍了本人在对模型模拟的主要步骤，若中间出现的错误，请读者朋友们指出修改。 注：“，”表示下一个过程 “（）”该过程中需做的内容 一．结构 1.单元及节点建立的主桁：因为桥面具有一定纵坡，故将《桥跨布置》图的桥面线复制到《节段划分》图对应桥跨位置，然后进行单元划分，将该线段存入新的图层，以便下步导入，将文件保存为.dxf格式文件。 2.打开midas运行程序，将程序里的单位设置成《节段划分》图的单位，这里为cm。导入上步的.dxf文件。将节点表格中的z坐标与y坐标交换位置（midas中的z与cad中的y对应）。结构建立完成。模型如图： 二．特性值 1.材料的定义：在特性里面定义C50的混凝土及Strand1860(添加预应力钢筋使用) 2.截面的赋予： 1).在《截面尺寸》和《预应力束锚固》图里，做出截面轮廓文件，保存为.dxf 文件 2).运行midas，工具，截面特性计算器，统一单位cm。导入上步的.dxf文件 先后运行generate，calculate property，保存文件为.sec文件，截面文件完成 3)运行midas，特性，截面，添加，psc，导入.sec文件。根据图例，将各项特性值填入;验算扭转厚度为截面腹板之和；剪切验算，勾选自动；偏心，中上部4)变截面的添加：进入添加截面界面，变截面，对应单元导入i端和j端（i为左，j为右）；偏心，中上部；命名(注：各个截面的截面号不能相同)
5）变截面赋予单元：进入模型窗口，将做好的变截面拖给对应的单元。 注：1.建模资料所给的《预应力束锚固图》的0-0和14-14截面与《节段划分》图有出入，这里采用《截面尺寸》做这两个截面，其余截面按照《预应力束锚固图》做 2.定义材料先定义混凝土，程序自动将C50赋予所建单元（C50是定义的第一个材料，程序将自动赋予给所建单元） 三．边界条件 1.打开《断面》图，根据I、II断面可知，支座设置位置。根据途中所给数据，在模型窗口中建立支座节点（12点） 2.点击节点，输入对应坐标，建立12个支座节点 3.建立弹性连接：模型，边界条件，弹性连接，连接类型（刚性），两点（分别点击支座点与桥面节点）共12个弹性连接 4.边界约束：中间桥墩，约束Dx,Dz；Dx，Dy，Dz；Dx,Dz, 两边桥墩，约束Rx，Dz；Rx，Dy，Dz；Rx，Dz 如表 四．添加预应力钢筋 1.定义钢束特性：打开《预应力筋布置及材料表》、《预应力束几何要素》。荷载，
现浇箱梁计算书
现浇箱梁施工方案 一、工程概况 K135+199.445分离立交桥位于郓城互通区内，横跨338省道，交角为90°，跨径为22-28-22m，全长72m。该桥基础形式为钻孔灌注桩，共30颗，桥台钻孔桩直径1.2m，长38m，桥墩钻孔桩直径1.5m，右幅钻孔桩桩长47m，左幅钻孔桩桩长48m。桥墩、桥台桩顶皆设有承台，桥台为肋式台，桥墩为立柱，立柱直径1.3m。上部构造为现浇连续箱梁，左幅箱梁宽13.5m，为三室结构，右幅箱梁宽17.0m，为4室结构。箱梁高1.4m，梁室高0.98m，底板厚0.2m，顶板厚0.22m，腹板宽0.45m。箱梁采用C50混凝土，共1381.56m3。 二、现浇箱梁施工方案 现浇箱梁支架采用满堂式碗扣支架，搭设满堂支架时，封闭338省道交通，从3#台路基进行改道，确保满堂支架施工的安全。碗扣支架上搭设纵横方木，箱梁底模板及侧模板采用厚1.5cm的高强度竹胶板，箱室内模采用木模板。箱梁砼浇筑采用二次浇筑法，第一次浇筑至腹板与翼缘板连接处，第二次浇筑顶板，待箱梁砼强度达到100%时进行预应力张拉。 Ⅰ、地基处理 1、地基处理 1、338省道两侧排水沟回填处理 将排水沟内松散浮土和淤泥挖除干净，然后按照50cm一层分层回填山皮石，回填高度略低于省道路面高度，用压路机分层碾压至无沉降为止。然后填筑40cm 厚6%灰土，分两层回填，压实度达到93%以上，回填土顶面与省道路面齐平，并做出2%—4%的横坡，以利于排水。 2、桥梁范围内路基地表处理 用平地机及推土机清除地表，并将地表整平。然后用铧犁翻松30cm厚表面土层，掺入10%生石灰粉，用旋耕犁拌和均匀，待含水量合适实，压路机碾压密
25米箱梁张拉计算书
25米小箱梁预应力张拉计算书 编制： 复核：
2012年2月20日 一、张拉施工方案 我合同段施工的主线桥、A匝道桥、B匝道桥25米箱梁预应力钢绞线采用高强度低松弛钢铰线，f pk=1860Mpa，公称直径d=，公称面积Ay=140mm2，弹性模量Ey=×105Mpa。25米箱梁正弯矩钢束采用8股、9股，钢束控制张拉力σcon= f pk=1395Mpa。锚具采用15-8型、15-9型系列整套锚具，管道成孔采用钢波纹管。所有锚具及钢绞线按材料检验批量抽检，严禁使用无部级以上级别技术鉴定和产品鉴定的材料。材料要有厂方提供的质量说明书和出厂时间。钢铰线要防止生锈和影响水泥粘结的油污。 钢铰线下料采用砂轮切割机按加工长度下料。钢筋绑扎结束，装模前由专人对波纹管进行检查，若有孔眼须用胶布缠好，严禁进浆。 预应力张拉前先试压同条件养护砼试件，主梁达到设计强度85%以上且养护龄期不小于7天方可张拉，钢束张拉时应两端对称、均匀张拉，不得集中张拉，并观察主梁的侧弯情况，张拉前先对张拉千斤顶进行校核。张拉顺序为：50%N2、N3→100%N1→100%N2、N3→100%N4，张拉程序：0-初始应力（10％σk）-σk（持荷2分钟锚固）。张拉时实行双控，理论伸长量与实际伸长量相差应控制在-6%～+6%之间，否则应分析原因或重新张拉。张拉严格控制滑丝和断丝，每束不超过1根，累计全片梁小于1%。张拉完割除钢铰线头，及
时压浆。张拉时做好施工记录。 二、理论伸长值计算 1、理论伸长量计算 钢铰线采用单根截面面积140mm2 标准强度f pk =1860MPa 弹性模量Ey=×105MPa 管道摩擦系数μ= 管道偏差系数K= 锚下控制应力σcon=×f pk=1860×=1395MPa 每股控制张拉力1395×140=195300N 4股钢绞线控制张拉力N=193905×4=775620N= 8股钢绞线控制张拉力N=193905×8=1551240N= 9股钢绞线控制张拉力N=193905×9=1745145N= 计算公式： P P=P（1-e-（kx+μθ））/（kx+μθ） △L=P P×L/AP×EP 式中：P P--预应力筋平均张拉力（N） P--预应力筋张拉端的张拉力（N） e—常数（e =） k—孔道摩擦系数（取） x—从张拉端至计算截面积的孔道长度（米） μ—孔道偏差系数（取） θ—从张拉端至计算截面积曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）
(参考资料)32m预制箱梁计算书
32m 预制箱梁计算书 1. 计算依据与基础资料 1.1. 标准及规范 1.1.1. 标准 ?跨径：桥梁标准跨径30m ； ?设计荷载：公路-I 级（城－A 级验算）； ?桥面宽度：（路基宽26m ，城市主干路），半幅桥全宽13m ，0.5m （栏杆）12.25m （机动车道）+0.5/2m （中分带）＝13m 。 ?桥梁安全等级为一级，环境类别一类。 1.1.2. 规范 《公路工程技术标准》JTG B01-2013 《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）；（简称《通规》） 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004（简称《预规》） 《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）； 1.1.3. 参考资料 《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2004.3） 1.2. 主要材料 1）混凝土：预制梁及现浇湿接缝、横梁为C50、现浇调平层为C40； 2）预应力钢绞线：采用钢绞线15.2s φ，1860pk f MPa =，51.9510p E Mpa = × 3）普通钢筋：采用HRB400，400=sk f MPa ，5 2.010S E Mpa =× 1.3. 设计要点 1）预制组合箱梁按部分预应力砼A 类构件设计； 2）根据小箱梁横断面，采用刚性横梁法计算汽车荷载横向分布系数，将小箱梁简化为单片梁进行计算，荷载横向分配系数采用刚性横梁法计算。 3）预应力张拉控制应力值0.75σ=con pk f ，混凝土强度达到90％时才允许张拉预
应力钢束； 4）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时张拉锚固龄期为7d; 5）环境平均相对湿度RH=80％; 6）存梁时间不超过90d。 2.标准横断面布置 2.1.标准横断面布置图 2.2.跨中计算截面尺寸
MIDAS例题---连续梁教学内容
4×30m连续梁结构分析 对4*30m结构进行分析的第一步工作是对结构进行分析，确定结构的有限元离散，确定各项参数和结构的情况，并在此基础上进行建模和结构计算。 建立斜连续梁结构模型的详细步骤如下。 1. 设定建模环境 2. 设置结构类型 3. 定义材料和截面特性值 4. 建立结构梁单元模型 5. 定义结构组 6. 定义边界组 7.定义荷载组 8.定义移动荷载 9. 定义施工阶段 10. 运行结构分析 11. 查看结果 12.psc设计 13. 取一个单元做横向分析
概要： 在城市桥梁建设由于受到地形、美观等诸多方面的限制，连续梁结构成为其中应用的最多的桥梁形式。同时，随着现代科技的发展，连续梁结构也变得越来越轻盈，更能满足城市对桥梁的景观要求。 本文中的例子采用一座4×30m的连续梁结构（如图1所示）。 1、桥梁基本数据 桥梁跨径布置：4×30m＝120； 桥梁宽度：0.25m（栏杆）＋2.5m（人行道）＋15.0m（机动车道）＋2.5m（人行道）+0.25（栏杆）＝20.5m； 主梁高度：1.6m；支座处实体段为1.8m； 行车道数：双向四车道＋2人行道 桥梁横坡：机动车道向外1.5％，人行道向内1.5％； 施工方法：满堂支架施工； 图1 1/2全桥立面图和1.6m标准断面
2、主要材料及其参数 2.1 混凝土各项力学指标见表1 表1 2.2低松弛钢绞线（主要用于钢筋混凝土预应力构件） 直径：15.24mm 弹性模量：195000 MPa 标准强度：1860 MPa 抗拉强度设计值：1260 MPa 抗压强度设计值: 390 MPa 张拉控制应力：1395 MPa 热膨胀系数：0.000012 2.3普通钢筋 采用R235、HRB335钢筋，直径：8～32mm 弹性模量：R235 210000 MPa / HRB335 200000 MPa 标准强度：R235 235 MPa / HRB335 335 MPa 热膨胀系数：0.000012 3、设计荷载取值： 3.1恒载： 一期恒载包括主梁材料重量，混凝土容重取25 KN/m 3。 二期恒载：人行道、护栏及桥面铺装等（该桥梁上不通过电信管道、水管等）。 其中： 桥面铺装：采用10cm的沥青混凝土铺装层；沥青混凝土安每立方24kN计算，则计算铺装宽度为15m，桥面每米铺装沥青混凝土重量为：0.16×24×15＝57.6kN/m；
匝道现浇箱梁计算书分解
汕湛高速揭博项目T11标项目部 质量/环境/职业健康安全管理体系作业文件 文件名称：九和互通D匝道桥现浇箱梁支架计算书 文件编号：SLQL-QEO-C-SZ- 版号：A/0 ________________ 受控状态： __________________ 复核人：________________ 审核人：________________ 批准人：________________ 生效日期：______________
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九和互通D匝道现浇箱梁支架计算书 一、箱梁概况及支架设计概况 1、箱梁概况 端头断面图 则I 国I 标准断面图 图箱梁横断设计概况图 2、支架设计概况 1）满堂式碗口支架 满堂式碗扣式支架适用于第一联的N0.1~3孔，和第四联的NO.10孔现浇箱。采 用规格为? 48*3.5mm标准杆件进行搭设。支架间距设置为： ①沿横桥向箱梁腹板范围内立杆按间距0.6m布置，底板范围内立杆间距按0.9m布置，翼板下立杆间距按0.9m+1.2m设置;
②沿纵桥向立杆间距除中横隔板位置均按0.9m 布置，中横隔板下两排按纵距60cm 布置； ③横杆步距按1.2m 设置。采用落地满堂碗口支架的立杆下部设置螺旋调整底座，底座与地基间摆放一层起分布荷载作用的垫木，垫木厚5cm,按横桥向放置；采用混合支架的立杆直接置于22b#工字钢上。 支架顶部设螺旋调整顶托，顶托上按顺桥向设置纵梁，纵梁采用10#槽钢，连接处设在顶托上，“[”向放置，重叠长度》20cm。纵梁上均布10cm*10cm方木，间距30cm。 2）钢管碗扣式混合支架 钢管支墩采用?630mm钢管，壁厚为6mm，高度为9.0m，顶部焊接10mm厚钢板，钢板尺寸为80cm*80cm，并用1cm厚的三角钢板进行加固。两端排设置三根钢管及其钢管桩基础跨径为4.0m+4.0m布置，中间排采用6根钢管柱和基础，跨径为2.2mn+3.6m+2.2m布局，钢管支墩与基础之间通过钢板焊接连接，焊接时必须保证支墩的垂直度。横向钢管两侧之间采用[10 "x" 字连接，以保证整体的稳定性，具体见附图图号SZJB-11-D7。。 钢管支墩顶部横桥向设双拼125工字钢作为主承重梁，长度980cm,纵向采用单层双排贝雷梁直接架立在工字钢上，定位后贝雷梁两侧设置钢板挡块进行限位固定。贝雷架上部顺桥向按间距90cm或60cm放置I22b工字钢作为次承重梁，长度600cm。。（详见施工图） 二、支架计算内容 1、在上构施工荷载工况作用下，施工支架的内力和应力情况； 2、在上构施工荷载工况作用下，支架地基验算；底模主横梁的挠度和应力情况； 3、在上构施工荷载工况作用下，底模体系（包括主横梁、主纵梁、面板）挠度和应力情况； 三、支架计算 1. 受力验算原则：该桥现浇箱梁梁高均为1.5m，为保证支架设计的总体安全，并根据支架高 度不同设计两种不同类型支架，验算必须清晰，本次支架验算按以下原则进行： 1）现浇箱梁施工时，箱梁梁端伸缩缝处90%以上荷载由盖梁墩柱承担，横隔梁 位于墩顶处时，90%以上荷载由墩柱直接受力，故此两处受力在验算时不再考虑。 2）第二、三联每跨跨中均设置了横隔梁，受力验算时选择以下断面进行： ①第一种：跨径线0.6m ，为标准断面，下为碗扣式支架； ②第二种：跨径线0.6或1.0m，为标准断面，下为钢管墩+贝雷梁+碗扣式组合支架。 2. 第一种支架受力验算 1）荷载计算
25m箱梁预应力张拉计算书
25m箱梁预应力张拉计算书 1、工程概况 杏树凹大桥左线桥中心桩号为ZK9＋875,上部构造采用16×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续.全桥分４联，桥长406m，,右线中心桩号为YK９+７８2、5,上部构造采用15×25m预制预应力混凝土小箱梁,先简支后连续。全桥分4联，桥长３8１ｍ.本桥左线位于Ｒ-３600左偏圆曲线上,右线位于R—3400左偏圆曲线上。每跨横桥面由4片预制安装小箱梁构成。２5m预制箱梁为单箱单室构造,箱梁高度为140厘米, 跨中断面腹板、底板厚度为1８厘米，支点断面腹板、底板厚度为２5厘米,顶板一般厚度为１8厘米，箱梁底宽为100厘米，中梁翼缘顶宽为24０厘米，边梁翼缘顶宽为２84、5厘米。 本桥共有C50预应力混凝土箱梁１24片. 各梁得预应力筋分布情况如下表所示： 预应力筋均为纵向，分布在底板、腹板及顶板,其中底板４束，腹板４束,顶板５束,对称于梁横断方向中线布置。预应力钢绞线采用抗拉强度标准值f ｐｋ=1８60 MP、公称直径d＝1５、2mm得低松驰高强度,其力学性能符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB／T5224-2003)得规定,公称截面积Ap＝139mm2，弹性模量Ｅ
ｐ=1、９5＊1０5MPａ,松驰系数：0、3。试验检测得钢绞线弹性模量Ｅp=１、９5*10５ＭPa。 预应力管道采用金属波纹管，腹板及底板为圆孔,所配锚具为M15-3及M15-４,顶板为长圆孔,所配锚具为BＭ１5—4及BＭ１5－５. 2、后张法钢绞线理论伸长值计算公式及参数 后张法预应力钢绞线在张拉过程中,主要受到两方面得因素影响：一就是管道弯曲影响引起得摩擦力,二就是管道偏差影响引起得摩擦力。导致钢绞线张拉时,锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段得钢绞线得伸长值也就是不相同得。 2、1、力学指标及计算参数 预应力筋力学性能指标及相关计算参数如下： ※弹性模量:Eｐ=1、９1＊10５ MPa ※标准强度：f ＝18６0MPa pk =1395MＰa ※张拉控制应力:σcon＝0、75f ｐk ※钢绞线松驰系数：0、3 ※孔道偏差系数：κ=0、0０１5 ※孔道摩阻系数：μ=0、15 ※锚具变形及钢束回缩每端按6mm计 ２、2、理论伸长值得计算 根据《公路桥梁施工技术规范》（JＴJ 041－20０0），关于预应筋伸长值得计算按如下公式进行： (公式1) 式中：ΔL——各分段预应力筋得理论伸长值（mｍ)； Pp——预应力筋得平均张拉力(N）； Ｌ—-预应力筋得长度（mm)； Ap——预应力筋得截面面积（ｍｍ2）； Eｐ——预应力筋得弹性模量（Mｐa）. 预应力筋得平均张拉力Ｐp按如下公式计算：
现浇箱梁支架方案计算书(贝雷片+顶托)
福清项目现浇箱梁支架方案计算书 钢管桩+贝雷梁+顶托支架方案 1、方案概况 1.1编制依据 ⑴《福清市外环路北江滨A段道路工程两阶段施工图》； ⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）； ⑶《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）； ⑷《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）； ⑸《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 128-2000）； ⑹《公路桥涵抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）； ⑺《公路桥涵钢结构和木结构设计规范》（JTJ 025-86）； ⑻《装备式公路钢桥使用手册》； ⑼《路桥施工计算手册》。 ⑽《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008） ⑾《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）； ⑿《钢结构设计规范》（GB50017-2003） ⒀《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95） ⒁《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205—2001） 1.2 工程概况 外环路（北江滨路-利桥至融宽环路段）道路工程范围西起于龙江路与利桥交叉口，向东穿甲飞客运站后，斜跨过龙江，而后沿玉塘湖布设，东止于融宽环路，线位基本呈现西北-东南走向，施工里程段为K0+000~K1+800。 瑞亭大桥：中心桩号为K0+377.8，起终点桩号：K0+116.46—K0+638.5。桥梁跨径组成为（3×20）+3×（3×35）+（4×35）的形式，桥面宽度2-19.25米，全桥长522.4米。桥梁上部结构：第一联采用20m装配式预应力混凝土简支空心板，其余各联采用35m等截面连续箱梁。桥梁下部：采用肋板式桥台。柱式桥墩、桩基础。桥梁纵面位于i=2.5%上坡段接i=0.3%上坡段再接-2.1%下坡段，R=5000m直线、凸曲线、直线、凸曲线、直线上；本桥平面位于直线接半径R=500m 圆曲线接直线上，梁体按等角度70°布置，墩台沿着分孔线径向布置。
25m箱梁预应力张拉计算书
1 25m 箱梁预应力张拉计算书 第一章 设计伸长量复核 丹江特大桥K162+957;K163+405箱梁，设计采用标准强度fpk=1860Mpa 的高强低松弛钢绞线，公称直径Ф15.2mm ，公称面积Ag=139mm 2；弹性模量Eg=1.95×105Mpa 。为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。理论伸长量计算采用《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长值及平均张拉力计算公式。 一、计算公式及参数： 1、预应力平均张拉力计算公式及参数： () () μθμθ+-=+kx e p p kx p 1 式中： P p —预应力筋平均张拉力（N ） P —预应力筋张拉端的张拉力（N ）
2 X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ） θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和 （rad ） k —孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015 μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.25 2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数： ()P P p E A l p l =? 式中： P p —预应力筋平均张拉力（N ） L —预应力筋的长度（mm ） A p —预应力筋的截面面积（mm 2），取139 mm 2 E p —预应力筋的弹性模量（N/ mm 2），取1.95×105 N/ mm 2 二、伸长量计算：
1、N1束一端的伸长量： 单根钢绞线张拉的张拉力 P=0.75×1860×139=193905N X直=11.322m；X曲=1.018m θ=4×π/180=0.0698rad k X曲+μθ=0.0015×1.018+0.25×0.0698=0.019 P p=193905×（1-e-0.019）/0.019=192074N ΔL曲= P p L/（A p E p）=192074×1.018/（139×1.95×105）=7.2mm ΔL直= PL/（A p E p）=193905×11.322/（139×1.95×105）=81mm (ΔL曲+ΔL直)*2=(7.2mm+81mm)*2=176.4mm 与设计比较（176.4-172）/172=2.56% 2、N4束一端的伸长量： 单根钢绞线张拉的张拉力 3
箱梁设计计算书
1 设计资料及构造布置1.1 桥梁跨径及桥宽： 标准跨径：40m 主梁全长：39.96m 计算跨径：39 m 桥面净空：净11.25+2×1 1.2 设计荷载: 公路I级人群荷载：3kN/m2,每侧栏杆，人行道重量的作用力分别为5kN/m和3.0kN/m 1.3 材料及工艺: 混凝土：主梁C50，栏杆及桥面铺装C30 钢筋：预应力钢筋采用φj15.2低松弛钢绞线，每束6根； 普通钢筋：直径大于和等于12mm的采用Ⅱ级热扎螺纹钢筋，直径小于12mm的均用Ⅰ级热扎光圆钢筋； 钢板：锚头下支承垫板、支座垫板等均采用A3碳素钢。 按后张法施工工艺制作主梁，采用直径70mm的波纹管和OVM. 1.4 设计依据: 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004） 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004） 《公路工程技术标准》（JTG 001—2004） 2. 构造布置: 2.1 主梁尺寸的拟定： 预应力混凝土简支梁的主梁高度与其跨径之比通常在1/15~1/25之间，本设计主梁高度取用200cm,其高跨比为1/18~1/19之间。 2.2 横断面布置（见图1） 依据《公路桥梁设计规范》主梁间距为 3.25米,翼板宽均为270厘米，净 11.25+2×1.0米的桥宽选用4片主梁（见图1） 2.3 主梁截面细部尺寸： 箱梁翼板的厚度主要取决于桥面板系承受车轮局部荷载的要求，还应考虑能否满足主梁受弯时翼板受压要求。 绘制梁截面如图2所示。
2.4主梁截面几何特性的计算 跨中截面几何特性计算表 检验截面效率指标ρ(希望ρ在0.5以上) 上核心距 k u =ΣI/ΣA i y b =47.14cm 下核心距 k b =ΣI/ΣA i y u =64.81cm 截面效率指标ρ= (ku+ kb)/h= 0.559751>0.5 符合要求。 上述计算结果表明，初拟的主梁跨中截面是合理的。 支点截面几何特性计算表 检验截面效率指标ρ(希望ρ在0.5以上) 上核心距 k u =ΣI/ΣA i y b =48.92cm 下核心距 k b =ΣI/ΣA i y u =55.76cm 截面效率指标ρ= (ku+ kb)/h= 0.52>0.5 符合要求。 上述计算结果表明，初拟的主梁支点截面是合理的。 2.6 横隔梁的设置
现浇箱梁支架计算书
怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段 A匝道第三联现浇支架 计算书 编制： 审核： 审批： 中铁二十局集团有限公司 怀阳高速公路X2标项目经理部 二〇一八年二月
目录 一、工程概况 (1) 二、箱梁设计情况 (1) 三、支架布设方案 (3) 四、计算依据 (4) 五、荷载计算取值 (5) 1、恒载 (5) 2、活载 (5) 六、各构件受力计算 (5) 1、荷载分块 (5) 2、荷载计算 (6) 3、支架验算 (8) （1）竹胶板验算 (8) （2）方木验算 (9) （3） I14工字钢验算 (10) （4）贝雷梁验算： (10) （5） I36工字钢验算： (13) （6）Φ529mm钢管桩计算 (15) （7） C30混凝土独立基础计算 (15)
A匝道桥第三联支架计算 一、工程概况 本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。桥跨设计为(25+30+30)+5×25+(25+37+25)，上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。桥跨起点桩号为AK0+602.418，终点桩号AK0+905.018，中心桩号AK0+753.718，桥跨全长为302.6m（包括耳墙）。本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。 二、箱梁设计情况 本桥第三联（25+37+25m）于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°，8号墩至11号台，桥位布置见图1。全桥箱梁高度均为200cm，跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm；翼缘板宽度250cm，翼缘板板端厚度18cm，翼缘板根部厚度45cm。腹板高度113cm，厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。箱梁细部尺寸见表1，箱梁横断面见图2。混凝土强度为C50，工程量为569.75m3。
预制箱梁张拉计算书
预制箱梁张拉计算书 预应力钢绞线施工时，采用张拉应力和伸长值双控，实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6％，后张预应力技术一般用于预制大跨径简支连续梁、简支板结构，各种现浇预应力结构或块体拼装结构。预应力施工是一项技术性很强的工作，预应力筋张拉是预应力砼结构的关键工序，施工质量关系到桥梁的安全和人身安全，因此必须慎重对待。一般现行常接触到的预应力钢材主要：有预应力混凝土用钢绞线、PC光面钢丝、刻痕钢丝、冷拔低碳钢丝、精轧螺纹钢等材料。对于后张法预应力施工时孔道成型方法主要有：金属螺旋管、胶管抽芯、钢管抽芯、充气充水胶管抽芯等方法。本人接触多的是混凝土预应力钢绞线（PCstrand、1×7公称直径15,24mm，f pk＝1860Mpa，270级高强底松弛），成孔方法多采用金属螺旋管成孔，本文就以此两项先决条件进行论述。 1 施工准备： 1.1 熟悉图纸：拿到施工图纸应先查阅施工说明中关于预应力钢绞线的规格，一般预应力钢束采用ASTMA416-270级低松弛钢绞线，其标准强度为f pk＝1860Mpa，1×7公称直径15,24mm，锚下控制力为Δk=0.75 f pk Mpa。 1.2 根据施工方法确定计算参数： 注：摘自《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录G－8 根据钢绞线试验结果取得钢绞线实际弹性模量Ep（一般为1.9～2.04×105Mpa） 1.3 材料检测： 金属螺旋管根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录G－7之要求检测； 锚具根据《公路桥梁预应力钢绞线用YM锚具、连接器规格系列》（JT/T 329.1-1997）及《公路桥梁预应力钢绞线用锚具、连接器试验方法及检验规则》（JT/T 329.2-1997）之要求检测； 钢绞线根据《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224-2003之要求检测 2 理论伸长量计算： 后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。 2.1 计算公式： 《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)中关于预应筋伸长值ΔL的计算按照以下公式（1）： ΔL＝Pp×L Ap×Ep ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）； Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）； L—预应力筋的分段长度（mm）；
3×20普通钢筋箱梁计算书讲解
目录 1、工程概况 (2) 2、主要技术标准 (2) 3、采用规范 (2) 4、主要材料 (2) 5、计算参数 (2) 6、结构计算模型 (3) 7、持久状况承载能力极限状态计算 (4) 8、持久状况正常使用极限状态计算 (6) 9、横梁的计算 (8) 10、构件构造要求 (10) 11、结论 (10)
1、工程概况 本桥是黑龙江省伊绥高速公路南互通E匝道桥第四联钢筋混凝土箱梁桥。采用3-20米等高度现浇钢筋混凝土箱梁桥。 2、主要技术标准 设计荷载：公路—I级 桥面宽度：B＝10.5m 2个车道 设计安全等级二级 3、采用规范 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003） 4、主要材料 主梁材料：C40混凝土 普通钢筋： HRB335钢筋，抗拉强度设计值为280MPa； 5、计算参数 （1）、采用空间有限元杆系将主梁离散为35个节点， 34个单元。荷载组合及验算内容一律按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）与《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）相关条文执行。 （2）、活载布置采用外侧偏载最不利方式布载。 （3）、荷载取值： ●恒载：一期恒载混凝土容重为26kN/m3；二期恒载为10cm沥青 铺装，容重为26kN/m3，防撞栏杆为9.6kN/m； ●活载：荷载标准为公路I级，并考虑汽车荷载引起的冲击力，
冲击系数的取值参照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）计算，由程序计算出此结构的自振频率为9.8Hz， 得到冲击系数 ＝0.36； ●汽车引起的离心力：取值参照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）； ●汽车引起的制动力：取值参照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004），如果有离心力参与荷载组合是制动力取值按照0.7 倍考虑； ●基础变位：基础作用按照支座不均匀沉降考虑，支座的沉降量 为0.5cm； ●温度梯度：依据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 4.3.10 第3 条，对结构的梯度温度引起的效应进行考虑，取 值参照表4.3.10-3竖向日照正温差计算温度基数表混凝土铺 装的结构类型取值。混凝土上部结构竖向日照反温差为正温差 乘以-0.5。铺装为10cm沥青，T1取14 ℃，T2取 5.5℃； ●均匀温度：依据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）， 取升温为30℃，降温38℃。 6、结构计算模型 采用空间杆系将上部主梁离散成51个节点，50个单元。结构离散图如下所示：