4 主梁的计算

4 主梁的计算

（一）主梁的荷载横向分布系数

主梁的截面尺寸及参数见表4-1

主梁截面尺寸及参数

表4-1 截面尺寸/cm 平均板厚h 1 重心位置a x

惯性矩I x

翼板宽 160 11

53.8

11780672

翼板厚 端部 8 根部

14 梁高 160 肋板厚 18

1.跨中荷载弯矩横向分布系数—偏心压力法

此桥在跨度内设置有横隔梁，具有强大的横向刚性连接，且结构的长宽比为：

244.26

.1550.19>=?=B l 故可按偏心压力法来绘制横向影响线并计算横向分布系数m c 。 本桥梁各根主梁的横截面积均相等，梁数n=5，梁间距为1.60m ，则

2

5242322215

1

2a a a a a a

i i ++++=∑=

2222260.25)6.12()60.1(060.1)60.12(m =?-+-+++?= 由公式(4-1)

∑=+=

n i i

i

k ki a a a n 1

2

1η (4-1)

计算各梁在1号梁和5号梁处得影响线竖标值1k η和5k η。如下：

1号梁： 6.06.252.351211=+

=η 2.06

.252.3512

15-=-=η 2号梁： 4.06.256.12.35121=?+=

η 06.256.12.35125=?-=η 3号梁： 2.06.2502.35131=?+=η 2.06

.250

2.35131=?-=η

由于该桥梁1号主梁和5号主梁对称分布，2号主梁和4号主梁对称分布，故4号主梁和5号主梁的影响线省略不算。 由公式（4-2）计算各梁影响线零点位置

∑=+n i i i i a e a n

1

2

1

（4-2） 1号梁零点位置：6.12.356

.251-=?-

=e 8.4111=-=e a a e 2号梁零点位置：2.36

.156

.252-=?-=e 4.6212=-=e a a e

3号梁影响线为水平线，无零点位置。 各

梁

影

响

线

及

其

荷

载

分

布

如

图

4-1

所

示

。

①②④③

⑤

①

②

③

各梁影响线横向荷载分布系数由公式（4-3）和公式（4-4）可得

)(43211

qi qi qi qi ie

i cqi x x x x a m ++?=

η （4-3）11

ri ie

i cri x a m ?=

η （4-4）

式中：14321,,,,ri qi qi qi qi x x x x x 分别为各主梁的汽车荷载、人群荷载到零点的位置。其值由图4-1可得。

1号梁跨中横向荷载分布系数：538.0)3.05.18.26.4(8.46

.0211=-++?=cq m

684.0475.58.46

.01=?=cr m ：

2号梁跨中横向荷载分布系数：469.0)3.11.34.42.6(64.04

.0212=+++?=cq m

3号梁跨中横向荷载分布系数：4.042.021

3=??=cq m 4.022.03=?=cr m

()675.04.64

.64

.02+?=cr m

3号梁跨中横向荷载分布系数：4.042.02

1

3=??=cq m 4.022.03=?=cr m

2.梁端剪力横向荷载分布系数计算—杠杆原理法

①

②④③⑤

①

③

②

梁端横向荷载分布系数计算

1号主梁梁端横向荷载分布系数：438.0875.02

1

1=?=oq m

422.11605

.671601=+=or m

2号主梁梁端横向荷载分布系数：500.0000.121

2=?=oq m

422.01605

.672-=-=or m

3号主梁梁端横向荷载分布系数：()594.11875.0000.12

1

3=+?=oq m 03=or m

（二）作用效应计算 1.永久作用效应 （1）永久荷载

假定桥面构造各部分重力平均分配给主梁承担，计算表见表4-2

构件名 构建简图尺寸（尺寸单位：cm ）

单元构件体积及算式

重度

（kN/m 3

） 每延米重力

（kN/m 3）

主 梁

1.60×1.60-2×0.71×（1.60-（0.08+0.14）

/2）=0.444

25 11.1

横

隔

梁

中梁 | 边梁

1.09×(0.16+0.15)/2×2×0.71×6÷24.5=0.0584 1.09×(0.16+0.15)/2

×0.71×6÷24.5=0.0292

25

0.548×25=1.46 0.292×25=0.73

桥 面 铺 装

沥青混凝土： 0.02×1.60=0.032 混凝土垫层: 0.09×1.60=0.144

23 24

0.032×23=0.672 0.144×24=3.312 ∑=3.456

人行道 设计资料中已给出5.0kN/m ，将其平均分布到五个梁上5.0×2÷5=2.0kN/m

表4-2

各梁的永久荷载汇总于表4-3

各梁永久荷载表4-3 梁号主梁横梁栏杆及人行道铺装层合计

1（5）11.10 0.73 2.00 3.456 17.386 2（4）11.10 1.46 2.00 3.456 18.126

3 11.10 1.46 2.00 3.456 18.126 （2）永久作用效应计算

影响线面积计算见表4-4

影响线面积计算表4-4 项目计算面积影响线面积ω0

M

1/2ω0=L/4×L/2=24.5

2/8=50

M

1/4ω0=3L/16×L/2=3×24.5

2/32=37.5

Q 1/2

ω0=0

剪力时ω0=1/2×L/2×1/2=L/8=2.5

Q

ω0=L/2=10

永久作用效应计算表见表4-5

永久作用效应计算表表4-5

梁号

M

1/2

（kN·m）M1/4（kN·m）Q0（kN·m）

q ω

qω

q ω

qω

q ω

qω

1（5）17.386 50 869.30 17.386 37.5 651.98 17.386 10 173.86 2（4）18.126 50 906.30 18.126 37.5 679.73 18.126 10 181.26

3 18.126 50 906.30 18.126 37.5 679.73 18.126 10 181.26

2.可变作用效应 （1）汽车荷载冲击系数 简支梁的自振频率为：

113181.9/1011.1/3=?==g G m c

公路—Ⅰ级均布荷载k q ，集中荷载k P 及其影响线面积（表4-6） 按照《桥设》规定,公路—Ⅰ级车道的均布荷载q k =10.5 kN/㎡p k =258 kN

公路-I 级及其影响线面积ω0表 表4-6

项目

顶点位置 q k

（kN/㎡） p k

(kN) ω0 M 1/2 L/2处 10.5 258 50 M 1/4 L/4处 10.5 258 37.5 Q 0 支点处 10.5 258 10 Q 1/2

L/2处

10.5

258

2.5

可变作用（人群）（每延米）人p ：人p =3（kN/㎡）

（3）可变作用效应（弯矩）计算（表4-7～表4-9）

汽车荷载公路-I 级产生的弯矩（kN ·m ） 表4-7

梁号 内力 m cq ① 1+μ ② q k ③ ω0 ④ P k ⑤ y k

⑥

弯矩效应①×②×

(③×④

+⑤×⑥)

1（5）

M 1/2 0.538 1.358 10.5 50

258

6.125 1538.10

M 1/4 0.538 37.5 4.594 1153.62

2（4） M 1/2 0.469 50

6.125 1340.84

M 1/4 0.469 37

.5

4.594 100

5.67

3

M 1/2 0.4 5

6.125 1143.57

M 1/4 0.4 37

.5 4.594 857.72

人群产生的弯矩(kN ·m)

表4-8

梁号 内力

m cr ① q 人 ②

ω0 ③ 弯矩效应①×②×③

1（5） M 1/2 0.684 3 50 205.28 M 1/4 0.684 3 37.5 153.96 2（4） M 1/2 0.442 3 50 132.65 M 1/4 0.442 3 37.5 99.49 3

M 1/2 0.4 3 50 120.05 M 1/4

0.4

3

37.5

90.04

永久荷载作用分项系数：2.1=Gi γ； 汽车荷载作用分项系数：4.11=Q γ；

人群荷载作用分项系数：4.1=Qj γ弯矩组合表见表4-9。

弯矩基本组合表（单位：kN ·m ）

表4-9

梁号

内力

永久荷载 S Gik

人群 S Qjk

汽车 S Q1k γ0 γGi γQj γQ1 ψc

γ0(γGi S Qik +ψc γQj S Qjk +γQ1S Q1k ) 1（5）

M 1/2

1336.61 205.47 1538.10 1.0 1.2 1.4 1.4 0.8 3987.19 M 1/4 1002.46 153.96 1153.62 2990.46 2（4）

M 1/2

1391.38 132.65 1340.84

3695.40 M 1/4 1043.53 99.49 1005.67 2771.60 3

M 1/2

1391.38 120.05

1143.57

3405.11

M 1/4 1043.53 90.04 857.72 2553.89

注：γ0—桥梁结构重要性系数，本例取γ0=1.0。

Ψc —与其它可变荷载作用效应的组合系数，本例取Ψc =0.8。

（4）可变荷载剪力效应计算

按照《桥设》规定，集中荷载标准值k P 需要乘以1.2的系数。 ①跨中剪力2/1V 的计算（见表4-10～表4-11） 公路-Ⅰ级产生的跨中剪力V 1/2

表4-10

梁号

内力

η①

1+μ②

q k ③

ω0④

P k ⑤

y k ⑥ 弯矩效应①×②×(③×④+

⑤×⑥)

1（5） V 1/2 0.538 1.358 10.5 2.5 309.6 0.5

2（4） V 1/2 0.469 3

V 1/2

0.5

人群荷载产生的跨中剪力（kN ）

表4-11

梁号 内力 η① P ② ω0③ 弯矩效应①×②×③

1（5） V 1/2 0.684 3

2.5

6.28

2（4） V 1/2 0.442 4.07 3

V 1/2

0.4

3.68

②支点剪力0V 的计算（见表4-12～表4-14） 计算支点剪力效应的横向分布系数的取值为： a.支点处按杠杆法计算的o m ；

b.4/l ～4/3l 按跨中弯矩的横向荷载分布系数c m （同前）

c.支点～4/l 处在o m 和c m 之间按照直线变化（图4-3）

①

②

③

汽车荷载产生的支点剪力效应计算式为：

()()k oq b k b a k cq o P m q m q m Q +Ω+Ω+=ξμ1 （4-7）

式中l l a a 22=Ω ，4

3l

l a =；

??

?

??+=

Ω12l l l a b b ，4l l b =； ()()

()c

c o a a b m m m l l l l m +-++=

32。

人群荷载产生的支点剪力效应计算式为：

b r b a r cr o p m p m Q Ω+Ω= （4-8）

汽车荷载作用下如图4-3所示，计算结果如表4-12所示。

汽车荷载产生的支点剪力效应计算表（单位：kN ）

表4-12

梁号

1+μ q k P k m cq m oq m b l

a l

b l a Ω b Ω

剪力效应

1（5）

1.3850 10.5 309.6 0.538 0.438 0.486

20.46 15.345 5.12 5.75 4.62 231.72

2（4） 0.469 0.5 0.485 202.05

3

0.4 0.594 0.501

242.97

人群荷载所用如图4-4所示，计算结果如表4-13所示。

①

②

③

人群荷载产生的支点剪力效应（单位：kN ）

表4-13

梁号 P r m cr

m or

m b

a Ω

b Ω

剪力效应 1（5） 3

0.684 1.442 1.078 5075

4.62

26.74 2（4） 0.442 0 0.212 10.56 3

0.4

0.192

9.56

剪力效应组合如表4-14.

剪力效应组合表（单位：kN ）

表4-12

梁号

剪力 效应 永久荷载 人群 汽车 γ0(γGi S Qik +ψc γQj S Qjk +γ

Q1S Q1k )

1

V 0 173.86 26.74 231.72 536.10 V 1/2 0 6.28 136.60 198.27 2

V 0 181.26 10.56 202.05 512.21 V 1/2 0 4.07 119.05 171.23 3

V 0 181.26 9.56 242.97 568.38 V 1/2

3.68

101.56

146.31

注：γ0—桥梁结构重要性系数，本例取γ0=1.0。

Ψc —与其它可变荷载作用效应的组合系数，本例取Ψc =0.8。

怎么计算梁的配筋图的钢筋用量

梁 梁的平面表示方法： 集中标注- 1、梁编号 2、截面尺寸 3、箍筋 4、上部贯通筋或架立钢筋 5、侧面纵向构造钢筋或受扭钢筋 6、梁顶面标高高差 原位标注 7、梁支座上部筋 8、梁下部钢筋 9、吊筋、附加钢筋及构造钢筋 钢筋公式 上部通长筋：长度＝净跨长+左支座锚固+右支座锚固 当hc-保护层(直锚长度)>=LaE时，取Max(LaE ,0.5hc＋5d) 当hc-保护层(直锚长度)

第一排长度=左或右支座锚固+净跨长/3 第二排长度=左或右支座锚固+净跨长/4 如有第三排筋伸入跨内1/5，如果一共两排,第一排为通长筋,则第二排按LN/3计算 中间支座负筋长度 上排长度=2*净跨长/3+支座宽 下排长度=2*净跨长/4+支座宽 注：净跨长为左右较长的跨 架立筋长度＝净跨-左负筋伸入长度-右负筋伸入长度+ 150*2 注：当贯通筋和架立筋同时存在时，搭接值取150MM。 构造筋长度=净跨长+2*15d 抗扭筋长度=净跨长+2*锚固长度 拉筋长度=梁宽-2*保护+2*1.9d+2*max(10d,75mm) 根数=【(净跨长-50*2)/非加密间距*2+1】*排数 当梁宽≤350时，拉筋直径为6mm；梁宽>350时，拉筋直径为8mm。拉筋间距为非加密区箍筋间距的两倍。当设有多排拉筋时，上下两排拉筋竖向错开设置。 下部钢筋 下部通长钢筋长度=净跨长+左支座锚固+右支座锚固 下部不伸入支座钢筋长度=净跨长-0.1*2*净跨长 下部非通长钢筋长度=净跨长+左支座锚固+右支座锚固 箍筋长度=(梁宽-保护层*2 +梁高-保护层)*2+1.9d*2+max(10d,75mm)*2

梁配筋计算

梁 摘要： 本文总结了8*8m、6*6m 梁的线荷载设计值、梁的宽度、高度取值、梁箍筋肢距及复 合箍筋、梁弯矩算法、梁钢筋根数、定量性分析不同跨度、截面大小梁的配筋、梁的抗剪能力，总结了梁的配筋公式及设计中要注意的要点、腰筋、剪力墙连梁、pkpm 建模及梁的布置方法。 本文章总结于：刘铮“建筑结构设计快速入门”、朱炳寅“建筑结构设计问答与分析”、“建筑地基基础设计方法及实例分析”、郁彦“高层建筑结构概念设计”、杨星“pkpm 结构 软件从入门到精通”、钢结构论坛、文献以及网上别人经验总结。共13 页。 注：本文中的一些估计并不精确，可能存在一定或较大的误差，估计荷载大小，只是 为了在设计时，心中有底，更好的去进行概念设计。在估计过程中有些公式表达得并不清楚，可以直接看结果。 2011-11-20---12-28 1.荷载： 1.1：例 假设一个8m*8m 的框架，传给梁的荷载标准值为15 2 kN / m ，沿x 方向设置一根次梁，分割成2 个同样大小的双向板，则单边板传给主梁的线荷载标准值为22.5 KN /m，如果 是两边都有板，则主梁的线荷载标准值为45 KN /m.设计值为56 KN /m（包括填充墙）；假设一个6m*6m 的框架，传给梁的荷载标准值为15 2 kN / m ，沿x 方向设置一根次梁，分割成2个同样大小的双向板，，则单边板传给主梁的线荷载标准值为16.9 KN /m，如果是两边都有板，则主梁的线荷载标准值为34 KN /m.设计值为42 KN /m（包括填充墙. 1.2.定量分析: 1.2.1.假设120 厚板，活荷载为3.5，梁300*800mm，填充墙高度3m，240 厚墙时，柱 子尺寸8m*8m，中间设一道次梁时，梁线荷载设计值为：（1.2*（0.12*25+2）+1.4*3.5）*1.5m *2+1.2*5.24*3m *0.7+25*0.3*0.8=52 KN /m 120 厚墙时：（1.2*（0.12*25+2）+1.4*3.5）*1.5m *2+1.2*2.96*3m =25*0.3*0.8=50 KN /m 1.2.2.假设120 厚板，活荷载为3.5，梁250*600mm，填充墙高度3m，240 厚墙时，柱 子尺寸6m*6m，中间设一道次梁时，梁线荷载设计值为：（1.2*（0.12*25+2）+1.4*3.5）*1.125m *2+1.2*5.24*3m *0.7+25*0.25*0.6=42 KN /m 120 厚墙时：（1.2*（0.12*25+2）+1.4*3.5）*1.125m *2+1.2*2.96*3m +25*0.25*0.6=40KN /m。 1.2.3.总结： 一般来说，大跨度（8m）梁上线荷载设计值（包括自重，填充墙等）可以用50 KN /m 来估计；6m 跨度梁的线荷载设计值可以用40 KN /m来估计，以上估计荷载设计值均考虑了双向板传递给梁的荷载。 一般3m 高填充墙传递给梁的线荷载设计值在10-15 KN /m范围内，可以用13 KN /m来近似估计；300*800 的梁自重线荷载为6 KN /m ,250*600 的梁线荷载为 4 KN /m；梁上线荷载设计值超过了40 KN /m就可以认为是较大荷载，梁的截面应该 取大值。梁上线荷载设计值时，可以近似按每平方18 2 kN / m 的荷载大小传递给梁。

#简支T梁内力计算和结果比较

简支T 梁内力计算及结果对比 一、桥梁概况 一座九梁式装配式钢筋混凝土简支梁桥的主梁和横隔梁截面如图1-1所示，计算跨径29.5l m =，主梁翼缘板刚性连接。设计荷载：公路—I 级，人群荷载：3.0/kN m ， 每侧的栏杆及人行道构件自重作用力为5/kN m ，桥面铺装5.6/kN m ，主梁采用C50混凝土容重为25/kN m 。 （a ） （b ） 图1-1主梁和横隔梁简图（单位：cm ） 二、恒载内力计算 ㈠．恒载集度 主梁：()10.080.140.18 1.30 1.600.18259.76/2g kN m ?+??? =?+?-?= ??????? 横隔梁： 对于边主梁：()12 1.600.18 1.000.110.1572529.500.56/2 g kN m -=-? ???÷= 对于中主梁：2 122220.56 1.12/g g kN m =?=?= 桥面铺装：3 5.6/g kN m =

栏杆和人行道：45/g kN m = 作用于边主梁的全部恒载为： 19.760.56 5.6520.92/i g g kN m ==+++=∑ 作用于中主梁的恒载为： 29.76 1.12 5.6521.48/i g g kN m ==+++=∑ ㈡．恒载内力 计算主梁的弯矩和剪力，计算图式如图2-1所示，则： ()222x gl x gx M x gx l x = ?-?=-，()222 x gl g Q gx l x =-=- g 图2-1 恒载内力计算图式 各计算截面的剪力和弯矩值见表2-1和表2-2。 边主梁恒载内力 表2-1 内力 截面位置 剪力()Q kN 弯矩()M kN m ? 0x = 308.572 gl Q = = 0M = 4l x = 154.294 gl Q == 2 31706.7832gl M == 2 l x = 0Q = 2 2275.708 gl M == 中主梁恒载内力

主梁内力计算

主梁的内力计算 主梁的内力计算包括恒载内力计算和活载内力计算。根据上述梁跨结构纵、横截面的布置，计算活载作用下的梁桥荷载横向分布系数，求出各主梁控制截面（取跨中、四分点、变化点截面及支点截面）的恒载和最大活载内力，然后再进行主梁内力组合。 一、恒载内力计算 1、恒载集度 ⑴预制梁自重（第一期恒载） ①．跨中截面段主梁自重（四分点截面至跨中截面，长7.25m ） (1)0.861625.07.25156.165g KN =??= ②．马蹄抬高与腹板变宽段梁的自重近似计算（长3.7m ） 主梁端部截面面积为A=1.176m 2 ()(2) 1.17600.8616 3.725.0/294.239g KN =+??= ③．支点段梁的自重（长3.55m ） (3) 1.1760 3.5525.0=104.37g KN =?? ④．横隔梁的自重 中横隔梁体积为： ()30.16 1.590.920.240.72/20.120.12/20.219072m ??-?-?= 端横隔梁体积为： ()30.25 1.840.80.20.6/20.353m ??-?= 故半跨内横隔梁重量 ()(4)20.21907210.3532519.7786g KN =?+??= ⑤．主梁永久作用集度 ()156.16594.239104.3719.7786/14.9825.00/g KN m KN m I =+++= （2）第二期恒载

①翼缘板中间湿接缝集度 ()50.40.1625.0 1.6/g KN m =??= ②现浇部分横隔梁 一片中横隔梁（现浇部分）体积：3 0.16 1.590.20.05088m ??= 一片端横隔梁（现浇部分）体积：3 0.250.2 1.840.092m ??= 故()()630.0508820.09225.0/29.960.2809/g KN m =?+??= ③桥面铺装层 6cm 沥青混凝土铺装：0.0612.52317.25/KN m ??= 将桥面铺装重量均分给五片主梁，则 ()717.25/5 3.45/g KN m == ④防撞栏：两侧防撞栏均分给五片主梁，则 ()87.52/53/g KN m =?= ⑤主梁二期永久作用集度 II 1.60.2809 3.4538.3309/g KN m =+++= 2、永久作用效用：下面进行永久作用效用计算（参照图1-4），设c 为计算截面至左侧支座的距离，并令/a c l =。 主梁弯矩M 和剪力V 的计算公式分别是 ()21 12a M a a l g =- ()1 122 a V a gl = - 永久作用效用计算见表1-2。

怎么计算梁的配筋图的钢筋用量

梁的平面表示方法： 集中标注- 1、梁编号 2、截面尺寸 3、箍筋 4、上部贯通筋或架立钢筋 5、侧面纵向构造钢筋或受扭钢筋 6、梁顶面标高高差 原位标注 7、梁支座上部筋 8、梁下部钢筋 9、吊筋、附加钢筋及构造钢筋 钢筋公式 上部通长筋：长度=净跨长+左支座锚固+右支座锚固 当he-保护层（直锚长度）＞=LaE时，取Max（LaE ,0.5hc + 5d）当he-保护层（直锚长度）＜LaE时，必须弯锚， 算法1: he-保护层+ 15d 算法2：取0.4LaE+15d 算法3:取Max（LaE ,hc-保护层+ 15d） 算法4：取Max（LaE ,0.4LaE+15d） 左、右支座负筋：第一排长度=左或右支座锚固+净跨长/3

第二排长度=左或右支座锚固+净跨长/4 如有第三排筋伸入跨内1/5，如果一共两排,第一排为通长筋,则第二排按LN/3 计算中间支座负筋长度上排长度=2*净跨长/3+支座宽下排长度 =2*净跨长/4+支座宽注：净跨长为左右较长的跨 架立筋长度=净跨-左负筋伸入长度-右负筋伸入长度+ 150*2 注：当贯通筋和架立筋同时存在时，搭接值取150MM 。 构造筋长度=净跨长+2*15d 抗扭筋长度=净跨长+2*锚固长度 拉筋长度二梁宽-2*保护+2*1.9d+2*max(10d,75mm) 根数=【(净跨长-50*2)/非加密间距*2+1 】*排数 当梁宽w 350时，拉筋直径为6mm;梁宽＞350时，拉筋直径为8mm。拉筋间距为非加密区箍筋间距的两倍。当设有多排拉筋时，上下两排拉筋竖向错开设置。 下部钢筋 下部通长钢筋长度=净跨长+左支座锚固+右支座锚固下部不伸入支座钢筋长度=净跨长-0.1*2*净跨长 下部非通长钢筋长度=净跨长+左支座锚固+右支座锚固 箍筋长度=(梁宽-保护层*2 +梁高-保护层)*2+1.9d*2+max(10d,75mm)*2 根数=2*【（加密区长度-50）/加密间距+1】+ （非加密区长度/非加密间 距-1） 当结构为一级抗震时，加密长度为max（2*梁高，500）,当结构为二到四

纵梁配筋计算

纵梁截面配筋计算 一、纵梁计算条件 矩形梁：b=1200mm，h=1200mm,计算跨径8700mm；保护层厚度70mm。 通过采用midas-gen软件进行模拟得出纵梁在荷载情况下受到的弯矩和剪力分布情况如下图所示。 图1-1纵梁剪力分布图 图1-2 纵梁弯矩分布图 二、纵梁跨中截面配筋 （一）已知条件及计算要求 (1)已知条件 砼 C35，f c=16.70N/mm2，f t=1.57N/mm2，纵筋 HRB400，f y=360N/mm2，f y'=360N/mm2，箍筋 HPB300，f y=270N/mm2。 弯矩设计值 M=356.60kN·m，剪力设计值 V=0.00kN，扭矩设计值T=0.00kN·m。 (2)计算要求 正截面受弯承载力计算；斜截面受剪承载力计算。 （二）截面验算 (1)截面验算：V=0.00kN < 0.250βc f c bh0=5611.20kN 截面满足 截面配筋按纯剪计算。

（三）正截面受弯承载力计算 (1)按双筋计算：a s下=70mm，a s上=70mm，相对受压区高度=x/h0=0.000 < ξb=0.518。 (2)上部纵筋：A s1=2880mm2，ρ=0.20% < ρmin=0.20% 按构造配筋 A s1=2880mm2。 (3)下部纵筋：A s=2880mm2，ρ=0.20% < ρmin=0.20% 按构造配筋 A s=2880mm2。 （四）斜截面受剪承载力计算 (1)受剪箍筋计算：A sv/s=-4884.44mm2/m，ρsv=-0.41% < ρsvmin=0.14% 按构造配筋A v/s=1675mm2/m。 （五）配置钢筋 (1)上部纵筋：计算A s=2880mm2 实配10E20(3142mm2ρ=0.22%)，配筋满足 (2)腰筋：计算构造A s=b*h w*0.2%=2688mm2 实配16d16(3217mm2ρ=0.22%)，配筋满足 (3)下部纵筋：计算A s=2880mm2 实配6E25(2945mm2ρ=0.20%)，配筋满足 (4)箍筋：计算A v/s=1675mm2/m 实配d12@130四肢(3480mm2/m ρsv=0.29%)，配筋满足。 图1-3 跨中截面弯矩图1-4梁截面尺寸

主梁内力计算

二、 主梁内力计算 [1][2][3][4][5] 1． 恒载集度 （1）主梁：10.080.14 [0.20 1.5()(2.00.2)]2512.45/2 g KN m +=?+?-?= （2）横隔梁 对于边主梁： 20.080.1420.20.150.16[(1.3)()525]/21.50.965/222g KN m +-+?? =- ????= ??? 对于中主梁：' 220.965 1.93/g KN m =?= （3）桥面铺装层： 30.05 2.1210.08 2.123 6.069/g KN m =??+??= （4）栏杆和人行道：4 4.52/5 1.8/g KN m =?= 作用于边主梁的全部恒载强度： 12.450.965 6.069 1.821.284/i g g KN m ==+++=∑ 作用于中主梁的全部恒载强度： 12.03 2.27 6.069 1.822.245/i g g KN m ==+++=∑ 2． 恒载内力的计算 边跨弯矩剪力影响线 1#及5#梁内力（边跨）

跨中弯矩 2 1121.521.521.2841115.4152424 l l M l g KN m = ???=???=? 跨中剪力 2 0l V = 支点剪力 01 121.521.284228.2032 Q KN =???= 1/4跨处弯矩： 1313 21.521.521.284922.362216216 M l l g KN m = ???=????=? 1/4跨处剪力： /41311 21.50.7521.28421.50.2521.284114.4022424 l Q KN =????-????= 2#、3＃及4#梁内力（中间跨） 跨中弯矩 2 121.5 0.521.522.2451285.344244 l l M l g KN m = ???=???= 跨中剪力 2 0l V = 支点剪力 01 121.522.245239.1342 Q KN =???= 1/4跨处弯矩： '1313 21.521.522.245964.008216216 M l l g KN m = ???=????=? 1/4跨处剪力： /41311 21.50.7520.38521.50.2522.245119.5672424 l Q KN =????-????= 3． 活载内力 1 . 汽车荷载冲击系数 主梁横截面图 结构跨中处的单位长度量： 3 21.284102169.623/9.81 c G m kg m g ?=== 主梁截面形心到T 梁上缘的距离：

结构设计梁柱配筋计算

结构设计梁柱配筋计算 有一句很流行的口头禅：“算不清加钢筋”，当然这是一句笑谈，但是这也反映出，很多设计师认为实际配筋量只要大于软件计算输出的配筋量结构就没有问题，因此，就随意的放大配筋，尤其当结构比较复杂时，这种现象更加普遍。 但这样直接放大配筋真的都是对结构安全性有利的吗？正如“肉要长对地方一样，长不对地方就是赘肉”一个道理，加钢筋不能盲目乱加，如果加的不合理反而会对结构不利。下面以加大梁、柱这两类构件计算配筋作为最终实配钢筋而引起的相关问题进行分析弊端。 ▋直接放大梁的计算配筋会存在以下几个问题 1）如果随意放大梁的配筋，有可能会导致梁的配筋率大于1%，此时按照规范要求是需要进行双排布置钢筋的，这时候由于as发生了变化，as相比原来配筋计算时用到的as增大，导致受压区高度h0变小，这样实际上可能会导致增加的钢筋量有可能达不到用新的as计算的钢筋量，可能造成计算配筋结果偏小。

2）如果随意在计算配筋基础上加大支座处的梁受拉配筋会导致梁端计算的截面相对受压区高度发生变化，有可能无法满足规范要求的相对界限受压区高度，或者构造配筋要求，这样就无法保证梁构件的延性。原来计算出的受拉、受压面积是按照对应抗震等级要求下的构造面积及相对界限受压区高度双控的结果。 3）如果随意在计算配筋基础上加大支座处的梁受拉配筋会导致梁端部实际受弯承载力变大，对于强柱弱梁的实现不利。软件中强柱弱梁的处理是按照柱端部地震作用组合下的弯矩乘以对应抗震等级下的调整系数，得到柱计算配筋。实际上梁的实际受弯承载力还应该包括在翼缘范围内板钢筋的作用，仅按照直接放大柱端组合弯矩调整系数方式很难实现强柱弱梁，如果再增大梁端受拉钢筋，由于柱钢筋不变，会进一步导致强柱弱梁更难以实现。 4）如果随意在计算配筋基础上加大支座处梁受拉配筋会导致梁端部实际受弯承载力变大，这也不利于梁端塑性铰机制的出现。有可能由于钢筋的增加导致梁端部实际受弯承载力大于跨中，出现梁出现塑性铰时跨中先于支座部位。规范中对梁配筋要求梁跨中弯矩不小于按照简支梁计算的跨中弯矩设计值的50%，也是期望在竖向荷载下，梁跨中受弯承载力高于支座部位。如果加大梁端计算钢筋，规范这条有可能就名存实亡了。 5）如果随意在计算配筋基础上加大支座处梁受拉配筋，增大到当实际配筋大于2%时，梁端加密区的最小直径要增大2mm，因此，如果增加钢筋量有可能会导致对箍筋的配置有一定的影响，这容易被设计师忽略掉。 ▋放大柱的计算配筋会存在以下几个问题 1）如果随意在计算配筋基础上加大柱的纵筋面积，会造成本层的抗剪承载力发生变化，有可能引起新的抗剪承载力薄弱层。在SATWE中计算楼层抗剪承载力之

第四章简支梁设计方案计算(1)

第四章 简支梁（板）桥设计计算 第一节 简支梁（板）桥主梁内力计算 对于简支梁桥的一片主梁，知道了永久作用和通过荷载横向分布系数求得的可变作用，就可按工程力学的方法计算主梁截面的内力（弯矩M 和剪力Q ），有了截面内力，就可按结构设计原理进行该主梁的设计和验算。 对于跨径在10m 以内的一般小跨径混凝土简支梁（板）桥，通常只需计算跨中截面的最大弯矩和支点截面及跨中截面的剪力，跨中与支点之间各截面的剪力可以近似地按直线规律变化，弯矩可假设按二次抛物线规律变化，以简支梁的一个支点为坐标原点，其弯矩变化规律即为： )(42 max x l x l M M x -= （4-1） 式中：x M —主梁距离支点x 处的截面弯矩值； m ax M —主梁跨中最大设计弯矩值； l —主梁的计算跨径。 对于较大跨径的简支梁，一般还应计算跨径四分之一截面处的弯矩和剪力。如果主梁沿桥轴方向截面有变化，例如梁肋宽度或梁高有变化，则还应计算截面变化处的主梁内力。 一 永久作用效应计算 钢筋混凝土或预应力混凝土公路桥梁的永久作用，往往占全部设计荷载很大的比重（通常占60～90%），桥梁的跨径愈大，永久作用所占的比重也愈大。因此，设计人员要准确地计算出作用于桥梁上的永久作用。如果在设计之初通过一些近似途径（经验曲线、相近的标准设计或已建桥梁的资料等）估算桥梁的永久作用，则应按试算后确定的结构尺寸重新计算桥梁的永久作用。 在计算永久作用效应时，为简化起见，习惯上往往将沿桥跨分点作用的横隔梁重力、沿桥横向不等分布的铺装层重力以及作用于两侧人行道和栏杆等重力均匀分摊给各主梁承受。因此，对于等截面梁桥的主梁，其永久作用可简单地按均布荷载进行计算。如果需要精确计算，可根据桥梁施工情况，将人行道、栏杆、灯柱和管道等重力像可变作用计算那样，按荷载横向分布的规律进行分配。 对于组合式梁桥，应按实际施工组合的情况，分阶段计算其永久作用效应。 对于预应力混凝土简支梁桥，在施加预应力阶段，往往要利用梁体自重，或称先期永久作用，来抵消强大钢丝束张拉力在梁体上翼缘产生的拉应力。在此情况下，也要将永久作用分成两个阶段（即先期永久作用和后期永久作用）来进行计算。在特殊情况下，永久作用可能还要分成更多的阶段来计算。 得到永久作用集度值g 之后，就可按材料力学公式计算出梁内各截面的弯矩M 和剪力Q 。当永久作用分阶段计算时，应按各阶段的永久作用集度值g i 来计算主梁内力，以便进行内力或应力组合。 下面通过一个计算实例来说明永久作用效应的计算方法。

梁的配筋计算

梁的配筋计算 第一节框架梁 一、首跨钢筋的计算 1、上部贯通筋 上部贯通筋（上通长筋1）长度＝通跨净跨长＋首尾端支座锚固值（15dx2） 2、端支座负筋： 第一排为Ln/3＋端支座锚固值（0.4Lae+15d）； 第二排为Ln/4＋端支座锚固值（0.4Lae+15d） 3、中间支座负筋： 中间支座负筋：第一排为Ln/3＋中间支座值＋Ln/3； 第二排为Ln/4＋中间支座值＋Ln/4 注意：当中间跨两端的支座负筋延伸长度之和≥该跨的净跨长时，其钢筋长度：第一排为该跨净跨长＋（Ln/3＋前中间支座值）＋（Ln/3＋后中间支座值）； 第二排为该跨净跨长＋（Ln/4＋前中间支座值）＋（Ln/4＋后中间支座值）。 4、下部钢筋 下部钢筋长度＝净跨长＋左右支座锚固值（0.4Lae+15d） 注意：下部钢筋不论分排与否，计算的结果都是一样的，所以我们在标注梁的下部纵筋时可以不输入分排信息。 以上三类钢筋中均涉及到支座锚固问题，那么，在软件中是如何实现03G101-1中关于支座锚固的判断呢？现在我们来总结一下以上三类钢筋的支座锚固判断问题： ①支座宽≥Lae且≥0.5Hc＋5d，为直锚，取Max{Lae，0.5Hc＋5d }。 ②钢筋的端支座锚固值＝支座宽≤Lae或≤0.5Hc＋5d，为弯锚，取Max{Lae，支座宽度- 保护层+15d }。 钢筋的中间支座锚固值＝Max{Lae，0.5Hc＋5d } 5、腰筋 构造钢筋：构造钢筋长度＝净跨长＋2×15d 抗扭钢筋：算法同贯通钢筋 6、拉筋 ①拉筋长度＝（梁宽－2×保护层）＋2×11.9d（抗震弯钩值）＋2d ②拉筋直径：当梁宽≥350时，拉筋直径为6mm；当梁宽＞350mm，拉筋直径为8mm ③拉筋根数：如果我们没有在平法输入中给定拉筋的布筋间距，那么拉筋的根数＝（箍筋根数/2）×（构造筋根数/2）；如果给定了拉筋的布筋间距，那么拉筋的根数＝布筋长度/布筋间距。 7、箍筋(P35) 箍筋长度＝（梁宽－2×保护层＋梁高-2×保护层）＋2×11.9d＋8d 箍筋根数＝（加密区长度/加密区间距+1）×2＋（非加密区长度/非加密区间距－1）+1 注意：因为构件扣减保护层时，都是扣至纵筋的外皮，那么，我们可以发现，拉筋和箍筋在每个保护层处均被多扣掉了直径值；并且我们在预算中计算钢筋长度时，都是按照外皮计算的，所以软件自动会将多扣掉的长度在补充回来，由此，拉筋计算时增加了2d，箍筋计算时增加了8d。（如下图所示） 8、吊筋(P63) 吊筋长度＝2*锚固+2*斜段长度+次梁宽度+2*50，其中框梁高度>800mm 夹角=60° ≤800mm 夹角=45°

梁配筋计算

梁配筋计算 有一句很流行的口头禅：“算不清加钢筋”，当然这是一句笑谈，但是这也反映出，很多设计师认为实际配筋量只要大于软件计算输出的配筋量结构就没有问题，因此，就随意的放大配筋，尤其当结构比较复杂时，这种现象更加普遍。 但这样直接放大配筋真的都是对结构安全性有利的吗？正如“肉要长对地方一样，长不对地方就是赘肉”一个道理，加钢筋不能盲目乱加，如果加的不合理反而会对结构不利。下面以加大梁、柱这两类构件计算配筋作为最终实配钢筋而引起的相关问题进行分析弊端。 直接放大梁的计算配筋会存在以下几个问题 1）如果随意放大梁的配筋，有可能会导致梁的配筋率大于1%，此时按照规范要求是需要进行双排布置钢筋的，这时候由于as发生了变化，as相比原来配筋计算时用到的as增大，导致受压区高度h0变小，这样实际上可能会导致增加的钢筋量有可能达不到用新的as 计算的钢筋量，可能造成计算配筋结果偏小。 2）如果随意在计算配筋基础上加大支座处的梁受拉配筋会导致梁端计算的截面相对受压区高度发生变化，有可能无法满足规范要求的相对界限受压区高度，或者构造配筋要求，这样就无法保证梁构件的延

性。原来计算出的受拉、受压面积是按照对应抗震等级要求下的构造面积及相对界限受压区高度双控的结果。 3）如果随意在计算配筋基础上加大支座处的梁受拉配筋会导致梁端部实际受弯承载力变大，对于强柱弱梁的实现不利。软件中强柱弱梁的处理是按照柱端部地震作用组合下的弯矩乘以对应抗震等级下的调整系数，得到柱计算配筋。实际上梁的实际受弯承载力还应该包括在翼缘范围内板钢筋的作用，仅按照直接放大柱端组合弯矩调整系数方式很难实现强柱弱梁，如果再增大梁端受拉钢筋，由于柱钢筋不变，会进一步导致强柱弱梁更难以实现。 4）如果随意在计算配筋基础上加大支座处梁受拉配筋会导致梁端部实际受弯承载力变大，这也不利于梁端塑性铰机制的出现。有可能由于钢筋的增加导致梁端部实际受弯承载力大于跨中，出现梁出现塑性铰时跨中先于支座部位。规范中对梁配筋要求梁跨中弯矩不小于按照简支梁计算的跨中弯矩设计值的50%，也是期望在竖向荷载下，梁跨中受弯承载力高于支座部位。如果加大梁端计算钢筋，规范这条有可能就名存实亡了。 5）如果随意在计算配筋基础上加大支座处梁受拉配筋，增大到当实际配筋大于2%时，梁端加密区的最小直径要增大2mm，因此，如果增加钢筋量有可能会导致对箍筋的配置有一定的影响，这容易被设

梁的配筋计算

怎么计算梁的配筋图的钢筋用量 梁 梁的平面表示方法： 集中标注- 1、梁编号 2、截面尺寸 3、箍筋 4、上部贯通筋或架立钢筋 5、侧面纵向构造钢筋或受扭钢筋 6、梁顶面标高高差 原位标注 7、梁支座上部筋 8、梁下部钢筋 9、吊筋、附加钢筋及构造钢筋 钢筋公式 上部通长筋：长度＝净跨长+左支座锚固+右支座锚固 当hc-保护层(直锚长度)>=LaE时，取Max(LaE ,0.5hc＋5d) 当hc-保护层(直锚长度) 350时，拉筋直径为8mm。拉筋间距为非加密区箍筋间距的两倍。当设有多排拉筋时，上下两排拉筋竖向错开设置。下部钢筋 下部通长钢筋长度=净跨长+左支座锚固+右支座锚固 下部不伸入支座钢筋长度=净跨长-0.1*2*净跨长

作业2主梁内力计算

09460102 应力0901班 刘坚和 作业2：主梁内力计算 一、 基本资料 预应力混凝土简支T 梁桥，计算跨径L=29.5米，桥面净宽为净7+2?1.0米人行道，全宽9.6米；设计荷载：公路—I 级。为了便于计算，每侧人行道、栏杆和路缘石按每延米重量0.7kN/m 计算；钢筋砼材料容重统一取25kN/m 3 ； 二、计算内容(1#梁) 1、 主梁恒载内力计算 2、 主梁的荷载横向分布系数计算（用刚性横梁法和铰接梁法 分别计算）； 3、 主梁活载内力计算； 4、 主梁内力组合。 （图中尺寸单位以厘米计） 1. 解：在校核1#号梁时的恒载内力时为保险起见，在这将人行道和路缘 石、栏杆的重量全部考虑在1#梁上。 则梁的一期分布恒载为： m KN g /775.910]13018271)148(2 1 [41=??+??+=- 梁的铺装分布载为： m KN g /410)18142(1042=?+?=- 人行道等分布载为：

m KN g /7.03= 所以，一号梁上总的均布载为： m KN g g g q /455.14321=++= 得跨中弯矩为： m KN ql M G ?=??==40.15725.29455.148 18 122 支座剪为为： KN ql V G 20.2135.29455.142 12 1=??== 2：求横向分布系数 （1）刚性横梁法： 由上图可知： m a a 48.026.161=+?== m a a 4.28.016.152=+?== m a a 8.043== 22 625242322216 1 28.44m a a a a a a a i i =+++++=∑= 1号梁横向分布影响线的竖标值为： 5238.08 .4416 61161 2 2111=+=+=∑=i i a a n η 1905.08 .4416 61161 2 2116-=-=+=∑=i i a a n η 由1611ηη和绘制1号梁的横向影响线（见下图）并按《桥规》规定确定了汽车荷载的最不利位置

第四章-简支梁设计计算(1)

第四章 简支梁（板）桥设计计算 第一节 简支梁（板）桥主梁内力计算 对于简支梁桥的一片主梁，知道了永久作用和通过荷载横向分布系数求得的可变作用，就可按工程力学的方法计算主梁截面的内力（弯矩M 和剪力Q ），有了截面内力，就可按结构设计原理进行该主梁的设计和验算。 对于跨径在10m 以内的一般小跨径混凝土简支梁（板）桥，通常只需计算跨中截面的最大弯矩和支点截面及跨中截面的剪力，跨中与支点之间各截面的剪力可以近似地按直线规律变化，弯矩可假设按二次抛物线规律变化，以简支梁的一个支点为坐标原点，其弯矩变化规律即为： )(42 max x l x l M M x -= （4-1） 式中：x M —主梁距离支点x 处的截面弯矩值； m ax M —主梁跨中最大设计弯矩值； l —主梁的计算跨径。 对于较大跨径的简支梁，一般还应计算跨径四分之一截面处的弯矩和剪力。如果主梁沿桥轴方向截面有变化，例如梁肋宽度或梁高有变化，则还应计算截面变化处的主梁内力。 一 永久作用效应计算 钢筋混凝土或预应力混凝土公路桥梁的永久作用，往往占全部设计荷载很大的比重（通常占60～90%），桥梁的跨径愈大，永久作用所占的比重也愈大。因此，设计人员要准确地计算出作用于桥梁上的永久作用。如果在设计之初通过一些近似途径（经验曲线、相近的标准设计或已建桥梁的资料等）估算桥梁的永久作用，则应按试算后确定的结构尺寸重新计算桥梁的永久作用。 在计算永久作用效应时，为简化起见，习惯上往往将沿桥跨分点作用的横隔梁重力、沿桥横向不等分布的铺装层重力以及作用于两侧人行道和栏杆等重力均匀分摊给各主梁承受。因此，对于等截面梁桥的主梁，其永久作用可简单地按均布荷载进行计算。如果需要精确计算，可根据桥梁施工情况，将人行道、栏杆、灯柱和管道等重力像可变作用计算那样，按荷载横向分布的规律进行分配。 对于组合式梁桥，应按实际施工组合的情况，分阶段计算其永久作用效应。 对于预应力混凝土简支梁桥，在施加预应力阶段，往往要利用梁体自重，或称先期永久作用，来抵消强大钢丝束张拉力在梁体上翼缘产生的拉应力。在此情况下，也要将永久作用分成两个阶段（即先期永久作用和后期永久作用）来进行计算。在特殊情况下，永久作用可能还要分成更多的阶段来计算。 得到永久作用集度值g 之后，就可按材料力学公式计算出梁内各截面的弯矩M 和剪力Q 。当永久作用分阶段计算时，应按各阶段的永久作用集度值g i 来计算主梁内力，以便进行内力或应力组合。 下面通过一个计算实例来说明永久作用效应的计算方法。

梁板的配筋计算方法

梁板的配筋计算方法 梁板钢筋的下料长度=梁板的轴线尺寸-保护层（一般25）+上弯勾尺寸 180度弯勾=6.25d 90度弯勾＝3.5d 45度弯勾＝4.9d 再咸去度量差：３０度时取0.3d＼45度0.5d＼６０度1d＼９０度２d＼135度３d 如果是一般的施工图纸按上面的方法就可以算出来如板的分布筋\负盘\梁的纵向受力筋\架力筋.如果是平法施工图那就要参考03G101-1B了 箍筋的长度：外包长度+弯勾长度-6d 弯勾长度6加100\8加120\10加140 箍筋个数=梁构件长度-(２５保护层)*2／箍筋间距+1 矩形箍筋下料长度计算公式 箍筋下料长度=箍筋周长+箍筋调整值（表1） 式中箍筋周长=2（外包宽度+外包长度）； 外包宽度=b-2c+2d； 外包长度=h-2c+2d； b×h=构件横截面宽×高；

c——纵向钢筋的保护层厚度； d——箍筋直径。 箍筋调整值见表1。 2．计算实例 某抗震框架梁跨中截面尺寸b×h=250mm×500mm，梁内配筋箍筋φ6@150，纵向钢筋的保护层厚度c=25mm，求一根箍筋的下料长度。 解：外包宽度= b-2c+2d =250-2×25+2×6=212（mm） 外包长度=h-2c+2d =500-22×25+2×6=462（mm） 箍筋下料长度=箍筋周长+箍筋调整值 =2（外包宽度+外包长度）+110（调整值） =2（212+462）+110=1458（mm） ≈1460（mm）（抗震箍） 箍筋下料长度=2（250-2×25）+2（500-2×25）+50（调整值） =1350（mm）（非抗震箍）错误计算方法2：箍筋下料长度=2（250-2×25）+2（500-2×25）=1300（mm）

主梁内力计算算例

主梁内力计算算例 图中所示的五梁式简支梁桥，计算跨径L j=19.50m，主梁翼缘板刚性连结，桥梁基频为12.2Hz，人群荷载标准值为3 kN/m2，试计算1号梁和3号梁在公路-I级车辆荷载、车道荷载和人群荷载作用下的内力。 1. 荷载横向分布系数 跨中m c用G-M法计算的结果，以及支点m o用杠杆法计算的结果，其值列于表2.2.8。 表2.2.8 2. 主梁跨中截面弯矩 正如前面所述，在计算主梁弯矩时，对跨中的荷载横向分布系数与跨内其他各点上的荷载横向分布系数是采用相同的值，这是实用方法基本原理的前提所决定的。目前在实用计算中，全跨采用同一的跨中荷载横向分布系数m c。图2.2.2为简支梁跨中截面弯矩影响线和设计荷载的最不利布置图。 按公式(2.2.42)~式(2.2.44)进行内力计算， 对于汽车荷载冲击系数，按《公路桥涵通用设计规范》第4.3.2条计算， 1= - 1 +μ .0 = + 235 0157 .1 1767 .0 12 ln .4 ξ=1 因系双车道，m c是按两行汽车计算出的。 设计荷载对应的弯矩影响线竖坐标值列于影响线图中。 1号梁跨中截面弯矩；

图2.2.48 跨中弯矩计算 公路-I 级车辆荷载（max ）： kN.m 52.914 1.375) 140+2.075140+ 4.875120+4.175120+2.67530(504.01235.1 )1(21=????????=??+=∑i i i q y p m M ξμ 公路-I 级车道荷载（max ）： 查《公路桥涵通用设计规范》第4.3.1条，车道荷载之均布荷载k q =10.5kN/m ，计算弯矩时再乘1.2的系数；而采用直线内插求得00.238)55.19(5 50180 360180=-?--+ =k P kN 跨中弯矩影响线面积531.474 50 .1950.1921=??=Ω 将以上数据代入式(2.2.43)得 kN.m 83.1032 )875.4238531.475.10(504.01235.1 ) ()1(21=?+????=+Ω????+=k k k q y mP q m M ξμ 人群荷载(max)： kN.m 3.66 50.198 1 375.0620.0 221=????=Ω ??=r cr r q m M 3号梁的跨中弯矩： 公路-I 级车辆荷载（max ）： kN.m 14.742 1.375) 140+2.075140+ 4.875120+4.175120+2.67530(409.01235.1 )1(21=????????=??+=∑i i i q y p m M ξμ

梁弯矩配筋的简化计算方法

梁弯矩配筋的简化计算方法 梁弯矩配筋的简化计算方法 王晓星 1．前言 随着计算机的发展，大型结构的计算越来越程序化，简便化，但机算结果的正确性和适用性的判定仍然需要手算来完成，。我们一些结构设计师尤其是新参加工作的设计师在结构计算中也过分依赖于计算机，手算能力比较薄弱，特别是在现场服务中对结构问题的处理时，往往时间紧，又要保证结构的安全和经济，加强自己的手算能力和经验的积累对每个结构设计师都是必不可缺的。本文提出了混凝土结构设计中最常用的梁弯矩配筋的简化计算方法，愿与大家共同商讨。 2．简化计算方法 梁弯矩配筋可先计算出矩形梁的截面系数A，按此系数查得配筋系数的第一行,第二行对应的就是配筋系数值，HRB335配筋系数表见附表1，HRB400配筋系数表见附表2。配筋系数表有如下的特点：截面系数浮动范围非常大，而配筋系数却很小，多数只是0.001位的变化，而且各混凝土强度等级的截面系数范围均同。所以如果我们能记忆几个固定的数值，采用内插法进行计算，就可以脱离配筋系数表，快速而又准确地得出配筋结果。 截面系数

配筋量 式中：为梁的弯矩设计值 为梁的宽度 为梁的有效高度 为配筋面积 公式中括号内为单位不参预计算，对于T形梁和板只需取前几个系数即可。配筋系数表第二行的第一个数为最小配筋率，最后一行为受压区高度为0.55。当精度要求不高时，对于T形梁和板采用Ⅰ级筋时可直接取配筋系数为0.050;Ⅱ级筋可取配筋系数为0.035。精确计算的公式在此不再细述，可参见混凝土结构教科书或钢筋混凝土结构计算手册。3．计算示例 1：某梁所承受弯矩设计值为145,取梁高为500,梁宽为250, 混凝土强度等级C30;HRB335钢筋;试计算配筋. C30混凝土；HRB335 截面系数A 650

梁板柱配筋计算书

截面设计 本工程框架抗震等级为三级。根据延性框架设计准则，截面设计时，应按照“强柱弱梁”、“强剪弱弯”原则，对内力进行调整。 框架梁 框架梁正截面设计 非抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为： 2 0c s 1u bh f M αα= (9-1-1) 抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为： RE 2 0c s 1E u /γααbh f M = (9-1-2) 因此，可直接比较竖向荷载作用下弯矩组合值M 和水平地震作用下弯矩组合值M 乘以抗震承载力调整系数后RE 的大小，取较大值作为框架梁截面弯矩设计 值。即 {}uE RE u ,Max M M M γ= (9-1-3) 比较39和表43中的梁端负弯矩，可知，各跨梁端负弯矩均由水平地震作用控制。故表39中弯矩设计值来源于表43，且为乘以RE γ后的值。 进行正截面承载力计算时，支座截面按矩形截面计算；跨中截面按T 形截面计算。T 形截面的翼缘计算宽度应按下列情况的最小值取用。 AB 跨及CD 跨： f 31l b ='=7.5/3=2.5m ； m 2.4)]3.025.0(5.02.4[3.0n f =+?-+=+='s b b m h b b f f 86.13.0123.012=?+='+=' 1 .00f ≥'h h ， 故取f b '=1.86m 判别各跨中截面属于哪一类T 型截面： 一排钢筋取0h =700－40=660mm ，

两排钢筋取0h =700－65=635mm, 则 ()2f 0f f c h h h b f '-''=14.3×1860×130×（660－130/2）=2057.36kN.m 该值大于跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T 形截面。 BC 跨： f 31l b ='=3.0/3=1.0m ； n f s b b +='=0.3+8.4-0.3=8.4m ； m h b b f f 86.113.0123.012=?+='+='; 1 .00f ≥'h h ， 故取f b '=1m 判别各跨中截面属于哪一类T 型截面： 取0h =550－40=510mm ， 则 () 2f 0f f c h h h b f '-''=14.3×1000×130×（510－130/2）=827.26kN.m 该值大于跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T 形截面。 各层各跨框架梁纵筋配筋计算详见表49及表50。 表格49 各层各跨框架梁上部纵筋配筋计算

桥梁工程主梁内力计算详细过程

设计资料： 一：1：桥面宽度：净 7m+2*1.5m+2*0.25m 2：设计荷载：公路—I 级 3：桥梁横截面布置 4：桥面铺装：4cm 厚沥青混凝土（233 /m KN ）,6cm 厚水泥混凝土（243 /m KN ），主梁混凝土为243 /m KN 5：主梁跨径及全长：标准跨径：l b =25.00m ；净跨l=24.96m ；计算跨径：l 0=24.6m 二: 设计依据： 《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004) 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62—2004》 三：设计内容： 主梁布置及尺寸拟定 桥梁横断面布置图 桥梁纵断面布置

主梁内力计算 一、恒载内力计算: 1: 桥面铺装和人行道重力；人行道和栏杆的重力作用取用 5m KN /；桥面铺装为： m KN /939.252*52372 ) 138.006.0(=+??+； 为简化计算，将人行道、栏杆和桥面铺装的重力平均分配给各主梁，得： g 2=25.939/5=5.188m KN /; 2：横隔梁重力；根据结构尺寸，一块预制横隔梁的体积为： 3247.096.018.02 ) 39.147.1(m =??+； 中主梁有12块横隔梁预制块，而边主梁有6块横隔梁预制块，可将其产生的重力沿主梁纵向均匀分摊，则： 中主梁横隔梁产生的重力为：g 1=12*0.247/24.96*24=2.85m KN /； 边主梁横隔梁产生的重力为：g 1’=6*0.247/24.96*24=1.425m KN /； 3：主梁重力； g 01=A*24.96*24=0.5356*1*24=12.854m KN /; 4：一期恒载作用下总重力为： 中主梁：g 恒中=2.85+12.854=15.704m KN /； 边主梁：g 恒边=1.425+12.854=14.279m KN /； 二、活载内力计算： 1：主梁横向分布系数计算： （1） 支点处采用杠杆法，由对称可知只需计算1，2，3号梁。 由下图可知各号梁在支点截面处的横向分布系数： 对于1号梁：m 01q =0.429/2=0.215; m 01r =1.024； 对于2号梁：m 02q =（0.571+0.571）/2=0.571; m 01r =-0.024