2205双相不锈钢的性能及天然气管道的焊接_李为卫

2205双相不锈钢焊接工艺难点

2205双相不锈钢焊接工艺难点 (2011-12-02 11:55:52) 双相不锈钢2205焊接工艺因注意那些：1.第二代双相不锈钢一般称为标准双相不锈钢，成分特点是超低碳、含氮、其典型成分为22%cr+5%ni+0.17%n，与第一代双相不锈钢相比，2205进一步提高氮含量，增强在氯离子浓度较高的酸性介质中的耐应力腐蚀和抗点蚀性能。氮是强烈的奥氏体形成元素，加入到双相不锈钢中，既提高钢的强度且不显著损伤钢的塑韧性，又能抑制碳化物析出和延缓。 2、组织特点：双相不锈钢在温室下固溶体中奥氏体和铁素体约各占半数，兼有两相组织特征。它保留了铁素体不锈钢导执细数小、耐点蚀、缝隙及氯化物应力腐蚀的特点、又具有奥氏体不锈钢韧性好、脆性转变温度较低、抗晶间腐蚀、力学性能和焊接性能好的优点。 3、在性能上的突出表现屈服强度和耐应力腐蚀、双相不锈钢比奥氏体不锈钢的屈服强度高近1倍，同样的压力等级条件下，可以节约材料。比奥氏体不锈钢的线性热膨胀系数低，与低碳钢接近。使得双相不锈钢与碳钢的连接较为合适，这有很大的工程意义。锻压及冷冲成型不如奥氏体不锈钢。 4、焊接性：双相不锈钢2205具有良好的焊接性，焊接冷裂纹和热裂纹的敏感性都较小。通常焊前不预热，焊后不热处理。由于有较高的氮含量，热影响区的单相铁素体化倾向较小，当焊接材料选择合理，焊接线能量控制当时，焊接头具有良好的综合性能。 5热裂纹：热裂纹的敏感性比奥氏体不锈钢小的多。这是由于含镍量不高，易形成低熔点共晶的杂质极少，不易产生低熔点液膜。另外，晶粒在高温下没有急剧长大的危险。 6热影响区脆化：双相不锈钢焊接的主要问题不在焊缝，而在热影响区。因为在焊接热循环作用下，热影响区处于快冷非平衡态，冷却后总是保留更多的铁素体，从而增大了腐蚀倾向和氢致裂纹（脆性）敏感性。 7、焊接冶金：双相不锈钢焊接过程中，在热循环的作用下、焊缝金属和热影响区的组织发生着一系列的变化。在高温下，所有的双相不锈钢的金相组织全部由铁素体组织，奥氏体是在冷却过程中析出的。奥氏体析出的多少受诸多因素的影响。 8相比例要求：双相不锈钢焊接头的力学性能和耐腐蚀性能取决于焊接接头能否保持适当的相比例，因此，焊接是围绕如何保证其双相组织进行的。当铁素体和奥氏体量各接近50%时，性能较好，接近母材的性能。改变这个关系，将使双相不锈钢焊接接头的耐蚀性能和力学性能下降。双相不锈钢2205铁素体含量的最佳45%，过低的铁素体含量小于25%将导致强度和抗应力腐蚀开裂能力下降;过高的铁素体含量大于75%也会有损于耐腐蚀性和降低冲击韧性. 9、相比例影响因素：焊接接头中铁素体和奥氏体的平衡关系既受到钢中合金元素含量的影响，又受到填充金属、焊接热循环、保护气体的影响。 10、合金元素的影响：根据研究和大量实验发现，母材含氮是非常重要的。氮在保证焊缝金属和焊后热影响区内形成足够量的奥氏体方面具有重要作用。氮和镍一样是形成奥氏体价和扩大奥氏体元素，但是，氮的能力也比镍大，可防止焊后出现单相铁素体，并能阻止有害金属相的析出。

双相不锈钢焊条

? 铬不锈钢-双相不锈钢焊条 双相不锈钢电焊条简明表 A1002双相不锈钢焊条 符合 GB E312-16. 相当 AWS E312-16 说明: A1002是钛钙型药皮的双相钢焊条，由于熔敷金属中含有40%左右的铁素体，故 具有优良的抗裂性能。有良好的焊接工艺性能。 用途:用于高碳钢、工具钢、高温钢、装甲钢、异种钢等的焊接。 熔敷金属化学成分(%) 化学成分C Mn Si S P Ni Cr 保证值≤0.150.5~2.5≤0.90≤0.030≤0.0408.0~10.528.0~32.0 熔敷金属力学性能 试验项目σb(MPa)δ5(%) 保证值≥660≥22 参考电流 (AC、DC+) 焊条直径(mm)φ2.5φ3.2φ4.0φ5.0 焊接电流(A)50~8080~110110~160160~220 注意事项: 1.焊前焊条须经250℃左右烘焙1h。 2.尽可能采用直流电源，电流不宜过大。 焊接位置: FY.S2215双相不锈钢焊条 符合 GB E2209-15 相当 AWS E2209-15 说明:JQ.S2215是碱型药皮的超低碳双相不锈钢焊条，熔敷金属中含有40%-50%的铁素体，具有优异的力学性能和耐腐蚀性能，特别是具有可靠的耐氯化物腐蚀性能和高的耐点蚀性 能。采用直流反接,可全位置焊接。 用途:用于焊接超低碳00Cr22Ni5Mo3N、SAF2205等双相不锈钢。 熔敷金属化学成分(%) 化 学 成 分 C Mn Si S P Cu Ni Mo Cr N 保 证 值 ≤0.040.50~2.0≤0.90≤0.03≤0.04≤0.758.5~10.52.5~3.521.5~23.50.08~0.20 熔敷金属力学性能 试验项目σb(MPa)δ5(%)

双相不锈钢管道的焊接工艺

双相不锈钢管道的焊接工 艺 Prepared on 22 November 2020

双相不锈钢管道的焊接摘要：以辽阳石化80万吨/年PTA装置双相不锈钢管线为例，向读者介绍双相不锈钢2205的管道焊接，整个焊接具有一定的价值，为双相不锈钢焊接提供依据。 关键词：双相不锈钢管道焊接工艺耐腐蚀 0 前言 铁素体-奥氏体双相不锈钢是在超低碳铁素体不锈钢基础上发展起来的一种双相不锈钢，常温下为双相组织，与一般不锈钢相比，其Ni的质量分数低，Cr、N的质量分数高，具有较好的抗点蚀和抗应力腐蚀的性能。此外，其结晶结构中的Fe的质量分数高，所以比其他的不锈钢有更高的屈服强度。双相不锈钢由于具有奥氏体+铁素体双相组织，且两个相组织的含量基本相当，故兼有奥氏体不锈钢和铁素体不锈钢的特点。屈服强度可达400Mpa ~ 550MPa，是普通奥氏体不锈钢的2倍。与铁素体不锈钢相比，双相不锈钢的韧性高，脆性转变温度低，耐晶间腐蚀性能和焊接性能均显着提高；同时又保留了铁素体不锈钢的一些特点，如475℃脆性、热导率高、线膨胀系数小，具有超塑性及磁性等。与奥氏体不锈钢相比，双相不锈钢的强度高，特别是屈服强度显着提高，且耐孔蚀性、耐应力腐蚀、耐腐蚀疲劳等性能也有明显的改善。辽阳石化80万吨/年PTA装置中共有双相不锈钢有497m，最小管径为Φ×，最大管径为×，属于中、低压管道。PTA装置双相不锈钢管道中介质为浓度60%~90%的高浓度醋酸，是具有强腐蚀和刺激性的介质，焊接质量的好坏直接关系到整个装置生产的安全性。 1 双相不锈钢2205的焊接性分析

铁素体-奥氏体双相不锈钢具有良好的焊接性，铁素体-奥氏体双相不锈钢被加热到足够的温度时，出现奥氏体向铁素体的转变，温度升高到1250-1300℃时，可转变为纯铁素体组织，此时在进行冷却，首先在铁素体晶界生成晶核，逐渐生成奥氏体。冷却速度较慢生成的奥氏体越多，反之生成的奥氏体越少。该双相不锈钢与铁素体不锈钢相比，焊接出现的裂纹倾向低；与奥氏体不锈钢相比，焊接产生的脆化倾向低。然而，焊接工艺掌握不好，这种双相钢组织会引起焊缝和热影响区的脆化和焊接热裂纹的产生。实验表明，焊缝和热影响区德铁素体含量超过80%时，会降低韧性并增加裂纹的产生，因此对焊缝的化学成分尤其是Ni的质量分数和冷却速度加以控制，防止单相铁素体以及晶粒粗大和裂纹的产生。双相不锈钢化成成分和力学性能见下表1、2： 2 双相不锈钢的焊接工艺 焊前准备 坡口的制备：坡口角度为70±5°，主要是考虑稍大的坡口角度有利于保证熔合比和提高脱渣性能，实践证明当坡口角度小于这个数值时，产生夹渣的几率会增大。 焊前清理：管道坡口表面的清洁性是双相钢成功焊接的一个关键因素，2205坡口表面的污染物主要是切割时表面的氧化皮、油脂和引起铁素体增多的脆化元素。因此，焊接前必须进行完全清理打磨，打磨时使用不锈钢专用砂轮片，防止渗碳等情况的发生。坡口加工完毕后，最后利用丙酮溶液清洗坡口内外100mm区域内的有机物、手印等。丙酮擦洗时不宜用棉质物擦洗。

2205双相不锈钢的焊接工艺规程(DOC)

1 绪论 随着工业技术的日益发展，一般奥氏体不锈钢难以满足应力腐蚀、点腐蚀和缝隙隧洞式腐蚀的要求。为此，冶金工作者进行了大量研究，研制出奥氏体—铁素体型不锈钢，即双相不锈钢。 传统的奥氏体不锈钢在晶间腐蚀、应力腐蚀、点腐蚀和缝隙腐蚀等局部腐蚀方面的抗力不足，尤其是应力腐蚀引起的断裂，其危害性极大。双相不锈钢是近二十年来开发的新钢种。通过正确控制各合金元素比例和热处理工艺使其固溶组织中铁素体相和奥氏体相各约占50％，从而将奥氏体不锈钢所具有的优良韧性和焊接性与铁素体不锈钢所具有的较高强度和耐氯化物应力腐蚀性能结合在一起，使双相不锈钢兼有铁素体不锈钢和奥氏体不锈钢的优点。 所谓双相不锈钢是在其固溶组织中铁素体相与奥氏体相约各占一半，一般量少相的含量也需要达到30%。在含C较低的情况下，Cr含量在18%-28%，Ni含量在3%-10%。有些钢还含有Mo、Cu、Nb、Ti，N等合金元素。该类钢兼有奥氏体和铁素体不锈钢的特点，与铁素体相比，塑性、韧性更高，无室温脆性，耐晶间腐蚀性能和焊接性能均显著提高，同时还保持有铁素体不锈钢的475℃脆性以及导热系数高，具有超塑性等特点。与奥氏体不锈钢相比，强度高且耐晶间副食和耐氯化物应力腐蚀有明显提高。双相不锈钢具有优良的耐孔蚀性能，也是一种节镍不锈钢。 由于两相组织的特点，通过正确控制化学成分和热处理工艺，使双相不锈钢兼有铁素体不锈钢和奥氏体不锈钢的优点，它将奥氏体不锈钢所具有的优良韧性和焊接性与铁素体不锈钢所具有的较高强度和耐氯化物应力腐蚀性能结合在一起，正是这些优越的性能使双相不锈钢作为可焊接的结构材料发展迅速，80年代以来已成为和马氏体型、奥氏体型和铁素体型不锈钢并列的一个钢类。 上世纪30年代就已在瑞典的试验室中研制出双相不锈钢（3RE60、Uranus50等），但是双相不锈钢真正产业化还是在上世纪60年代以后，其发展经历了3代历程。 1.1 我国双相不锈钢的应用 双相不锈钢是根据石油化工中强酸强碱造成的局部点蚀、应力腐蚀以及孔穴式腐蚀现象，一般不锈钢难以胜任的容器、管道以及零部件等而研制的，但由于

(双相不锈钢)复合板焊接工艺

1 要求 1.1 材料 1.1.1 用于制造压力容器的不锈钢复合钢板材料及焊材应符合相应的国家标准或行业标准的规定，并具有材料制造厂的质量证明书。采用国外材料时，应符合《压力容器安全技术监察规程》第22条的规定。 1.1.2 用于主要受压元件的材料，其复验要求应符合《压力容器安全技术监察规程》第61条的规定。 1.1.3不锈钢复合钢板的使用范围应符合GB150的规定。 1.1.4材料不得有分层，表面不允许有裂纹、结疤等缺陷。用于制造有表面粗糙度要求的设备的不锈钢复合钢板板，需经80~100号砂头抛光后，再检查表面质量。经酸洗供应的材料表面不允许有氧化皮和过酸洗现象。 1.1.5不锈钢复合钢板应按牌号、规格和炉批号分类存放，并作明确标志。与碳钢等原材料有严格的隔离措施。1.1.6 不锈钢复合钢板材料上应有清晰的入库标记。该标记和1.1.6条规定的标志应采用无氯、无硫记号笔书写，不得采用油漆等有污染的物料书写，不得在与介质接触的表面打钢印。 1.1.7 焊接材料应按种类、牌号、批次、入库时间分类放置于干燥、通风良好的室内，一般应放在离地约200~500mm 以上的架子上。室内应整洁，不允许放置有害气体和腐蚀性介质。并应建立严格的验收、保管、烘干、发放和回收制度。 1.1.8 钢板吊运时，要防止钢板变形。钢丝绳要加护套，以防损伤材料表面。 1.2 制造环境 1.2.1 不锈钢复合钢板压力容器的制造应有独立、封闭的生产车间或专用场地，应与碳钢制产品严格隔离。不锈钢复合钢板压力容器如附有碳钢零部件，其碳钢零部件的制造场地应与不锈钢复合钢板件分开。 1.2.2 为了防止铁离子和其它有害杂质的污染，不锈钢复合钢板压力容器生产场地必须保持清洁、干燥、地面应铺设橡胶或木质垫板。零部件半成品、成品的堆放需配有木质堆放架。 1.2.3 不锈钢复合钢板压力容器在制造过程中应使用专用滚轮架（如滚轮衬有橡胶等）、吊夹具及其它工艺设备。起吊容器或零部件的吊缆宜采用绳制吊缆或柔性材料（橡胶、塑料等）铠装的金属吊缆。进入生产现场的人员应穿着鞋底不得带有铁钉等尖锐异物的工作鞋。 1.2.4 不锈钢复合钢板材料或零部件在周转和运输过程中，应配备必要的防铁离子污染和磕划的运送工具。 1.2.5 不锈钢复合钢板压力容器的表面处理应有独立且配备必要的环境保护措施的场地。 1.3 加工成型及焊接 1.3.2 划线应在清洁的木板或光洁的平台上进行，加工过程中不能去除的不锈钢复合钢板材料表面严禁用钢针划线或打冲印。 1.3.3 下料时，应将不锈钢复合钢板原材料移至专用场地用等离子切割或机械切割方法下料。用等离子切割方法下料或开孔的板材，如割后尚需焊接，则要去除割口处的氧化物至显露金属光泽。当利用机械切割方法时，下料前应将机床清理干净，为防止板材表面划伤，压脚上应包橡胶等软质材料。严禁在不锈钢复合钢板材料垛上直接切割下料。 1.3.4 板材的剪口和边缘不应有裂缝、压痕、撕裂等现象。 1.3.5 剪好的材料应整齐地堆放在底架上，以便连同底架吊运，板间须垫橡胶、木板、毯子等软质材料，以防损伤表面。 1.3.8 不锈钢复合钢板板卷圆时，应在卷板机的轧辊表面或在不锈钢复合钢板表面上覆盖无铁离子的材料。 1.3.9 进行钻、锪、车削等机械加工时，冷却液一般采用水基乳化液。 1.3.10 不锈钢复合钢板封头采用热成型时，应按热处理规范和冲压工艺的要求，严格控制炉内温度和冲压的起始温度与终了温度，并作好记录。不允许与碳钢封头同炉加热。热成型所用的工具、压模等须清洁干净，不允许有碳钢屑、氧化皮等污物存在。 1.3.11 壳体组装过程中，临时所需的楔铁、垫板等与壳体表面接触的用具应选用与壳体相适应的不锈钢复合钢板材料。 1.3.12 不锈钢复合钢板压力容器严禁强力组装，组装过程中不得使用可能造成铁离子污染的工具。容器的开孔应采用等离子或机械切割的方法。 1.3.13 不锈钢复合钢板压力容器施焊前的焊接工艺评定和首次焊接的钢种，首次采用的焊接材料及焊接方法，以及改变已经评定合格的焊接工艺中任何一项重要因素或补加因素时的施焊前焊接工艺评定均应符合JB4708的规定，焊接规程应符合JB/T4709的规定。 1.3.14 施焊的焊工必须持有劳动部门颁发的相应类别有效焊工合格证。 1.3.15 不合格的焊缝允许返修，但同一部位的返修次数不宜超过两次。对经过两次返修仍不合格的焊缝，如再进行返修，每次须经制造单位技术负责人批准，并将返修次数、部位和返修情况记入产品的质量证明书。有抗晶间腐蚀要求的零部件，焊缝返修后仍应保证原有要求。 1.3.16 制造过程中应避免尖锐、硬性物质擦伤不锈钢复合钢板表面。如进行容器内工作，应采取铺设衬垫等保护措施。 1.3.17 不锈钢复合钢板压力容器的表面如有局部磕碰或划伤等影响耐腐蚀性能的缺陷，必须修复。 1.4 表面处理 1.4.1 不锈钢复合钢板压力容器的所有焊缝修补工作结束后按设计图样的要求进行表面处理。 1.4.2 压力容器表面的焊接飞溅物、熔渣、氧化皮、焊疤、凹坑、油污等杂质均应清除干净，清除过程中不得使用碳钢刷清理不锈钢复合钢板压力容器的表面。 1.4.3 采用机械抛光时，抛光磨料宜选用氧化铝或氧化铬，不得使用铁砂等作磨料。磨料应按不同的粒度分开放置，不得混放。

双相不锈钢的焊接工艺规程完整版

双相不锈钢的焊接工艺 规程 HEN system office room 【HEN16H-HENS2AHENS8Q8-HENH1688】

1 绪论 随着工业技术的日益发展，一般奥氏体不锈钢难以满足应力腐蚀、点腐蚀和缝隙隧洞式腐蚀的要求。为此，冶金工作者进行了大量研究，研制出奥氏体—铁素体型不锈钢，即双相不锈钢。 传统的奥氏体不锈钢在晶间腐蚀、应力腐蚀、点腐蚀和缝隙腐蚀等局部腐蚀方面的抗力不足，尤其是应力腐蚀引起的断裂，其危害性极大。双相不锈钢是近二十年来开发的新钢种。通过正确控制各合金元素比例和热处理工艺使其固溶组织中铁素体相和奥氏体相各约占50％，从而将奥氏体不锈钢所具有的优良韧性和焊接性与铁素体不锈钢所具有的较高强度和耐氯化物应力腐蚀性能结合在一起，使双相不锈钢兼有铁素体不锈钢和奥氏体不锈钢的优点。 所谓双相不锈钢是在其固溶组织中铁素体相与奥氏体相约各占一半，一般量少相的含量也需要达到30%。在含C较低的情况下，Cr含量在18%-28%，Ni含量在3%-10%。有些钢还含有Mo、Cu、Nb、Ti，N等合金元素。该类钢兼有奥氏体和铁素体不锈钢的特点，与铁素体相比，塑性、韧性更高，无室温脆性，耐晶间腐蚀性能和焊接性能均显着提高，同时还保持有铁素体不锈钢的475℃脆性以及导热系数高，具有超塑性等特点。与奥氏体不锈钢相比，强度高且耐晶间副食和耐氯化物应力腐蚀有明显提高。双相不锈钢具有优良的耐孔蚀性能，也是一种节镍不锈钢。 由于两相组织的特点，通过正确控制化学成分和热处理工艺，使双相不锈钢兼有铁素体不锈钢和奥氏体不锈钢的优点，它将奥氏体不锈钢所具有的优良韧性和焊接性与铁素体不锈钢所具有的较高强度和耐氯化物应力腐蚀性能结合在一起，正是这些优越的性能使双相不锈钢作为可焊接的结构材料发展迅速，80年代以来已成为和马氏体型、奥氏体型和铁素体型不锈钢并列的一个钢 类。 上世纪30年代就已在瑞典的试验室中研制出双相不锈钢（3RE60、 Uranus50等），但是双相不锈钢真正产业化还是在上世纪60年代以后，其 发展经历了3代历程。

2205不锈钢执行标准 2205双相钢简介

2205双相钢技术要求 1.范围 本技术条件适用于2205双相不锈钢材料在国内或国外的订货、检验和验收。 1．1本技术条件适用于2205双相不锈材料中钢板、薄钢板、钢带、钢棒、管件、法兰、锻件等材料。也适用于2205双相不锈钢与碳钢复合钢板、2205双相不锈钢与碳钢锻件复合钢板等材料。1．2材料应完全符合ASTM/ASME最新版本中有关条款，还应符合本技术条件的相应附加条款。2．引用标准 2．1 ASTM产品标准 ASTM A182/ASME SA182M 锻制合金钢管道法兰、管配件、阀门和零件 ASTM A240/ASME SA240M 压力容器用耐热及铬镍不锈钢板、薄板和钢带 ASTM A264/ASME SA264M 不锈铬镍复合钢板、薄板和钢带 ASTM A350/ASME SA350M 要求缺口韧性试验的管道部件用碳钢和低合金钢锻件 ASTM A450/ASME SA450M 碳钢、铁素体合金钢和奥氏合金管子通用要求 ASTM A479/ASME SA479M 锅炉和压力容器用不锈钢棒材和型材 ASTM A480/ASME SA480M 轧制不锈钢耐热板、薄板和钢带的通用要求 ASTM A484/ASTM SA484M 不锈钢棒材、钢胚及锻件通用要求 ASTM A789/ASME SA789M 无缝和焊接铁素体/奥氏体不锈钢管（T） ASTM A790/ASME SA790M 无缝和焊接铁素体/奥氏体不锈钢管（P） ASTM A815/ASME SA815M 铁素体、铁素体/奥氏体及马氏体不锈钢管配 2．2检验标准 ASTM A262 不锈钢晶间腐蚀敏感性试验的推荐方法 ASTM A370 钢制品力学性能试验方法和定义 ASTM A751 钢制品化学分析方法、实验操作和术语 ASTM E18 金属材料的洛氏硬度试验方法 ASTM E10 金属材料布氏硬度试验 ASTM E381 钢制品宏观侵蚀试验方法 ASTM E45 确定夹杂物的实用规程 ASTM A923 测定奥氏体/铁素体双相不锈钢有害金属化合物的试验方法 ASTM E562 铁素体含量百分比测定 ASTM G36 氯化物应力腐蚀开裂试验

2205双相不锈钢的制造规定.

2205双相不锈钢的制造规定 1．2205双相不锈钢的制造，检验，验收应符合《压力容器安全技术监察规程》、GB150-2011《钢制压力容器》、GB151-2011《列管式换热器》的规定，且应满足本规定和施工图的要求。 2．材料：2205双相不锈钢的材料（包括复合板材料）应满足《2205双相不锈钢采购技术要求》的规定。 3．冷成型：成型后变形率超过10%的封头以及拼板后成型的封头，成型后应对封头进行固溶处理，固溶处理的温度为1090℃。 注：变形率ε=（1.5δ/2R f）x（1-R f/R0）x100% 式中：ε=钢板变形率，% δ=钢板名义厚度，mm； R f=钢板弯曲后的中线半径，mm； R0=钢板弯曲前的中线半径，mm；对于平板R0=∝，mm； 4．热成型：所有热成型加工，在成型后均应进行固溶处理。 注：对于复合板设备，其热处理要求应根据基层材料的厚度，按ASME要求惊醒消除应力热处理。 5．固溶处理后试板的检验要求： 5．1 冲击试验； 5．2 微组织检验； 5．3 硬度及铁素体成分检验； 5．4 腐蚀检验 5．5 所有上述试验的结果应满足第9条的规定。 6．切割 热切割方法仅限于使用等离子弧切割，切割后用机加工方法或精磨去除所有的热影响材料的方法。 7．焊接 7．1推荐使用钨极惰性气体保护焊（TIG），焊接材料如下： 钨极惰性气体保护焊（TIG）——Sandvik 22.8.3L，Avesta 2205或者Metrode ER329X 填充焊丝。 注：对于复合板设备，其基层之间的焊接材料按施工图。 在确保焊接工艺可行和进行焊接工艺评定后，其他焊接工艺可以使用，任何情况下，焊接材料都应符合<2205双相不锈钢采购技术要求>中关于化学成分的要求。 7．2用外坡口时，焊缝应使用钨电极惰性气体保护焊的方法打底。打底的最小高度为5mm。 当采用内坡口时，焊缝最后一道焊层应使用钨极惰性气体保护焊。其最小高度为5mm。7．3 所有的内部角焊缝应使用钨极惰性气体保护焊。 7．4 采用钨极惰性气体保护焊时，根据材料厚度，输入热量应控制在0.8—1.5KJ/mm，层间温度最大为150摄氏度。焊接过程中输入热量和层间温度应被监测和记录。制造厂应在确认控制这些变量的方法能够满足这些要求时，才能进行焊接制造。 对于多焊层焊缝，填充焊道的电弧能量不得高于打底的能量。其目的是使头道焊缝中得到最多的奥氏体组分和组分之间的平衡。同时在后续焊道的再加热下，尽可能少地二次结晶或二次奥氏体化。 7．5 双相不锈钢焊接不需要预热或焊后热处理（对复合板设备，应根据基层材料的厚度，

2205双相不锈钢复合板焊接工艺

2205双相不锈钢复合板焊接工艺 1、材料特性 1.1 2205双相不锈钢成分特点 2205双相不锈钢（00Cr22Ni5Mo3N）是中合金双相不锈钢的代表品种，组织中铁素体和奥氏体各约占50%，其成分特点是超低碳、含氮，氮是强烈的奥氏体形成元素，加入到双相不锈钢中，既提高钢的强度且不损伤钢的塑韧性，又增强了其在氯离子浓度较高的酸性介质中的耐应力腐蚀和抗点蚀性能。由于其具有良好的耐腐蚀性能、力学性能、加工性能和焊接性能，广泛应用于石油和天然气工业、化学和石化加工工业、化肥工业、运输业、造纸和制盐轻工业等。 1.2 2205/Q235B双相不锈钢复合板的生产机制及特点 2205/Q235B双相不锈钢复合板材料是采用基材Q235B和复材2205不锈钢爆炸焊接而成。爆炸焊接生产复合板以炸药为能源介质，利用爆炸产生的冲击波推动复板向基板运动，在排出间隙中气体的同时通过撞击，在接触界面上发生薄层金属的塑形变形、融化和原子间的扩散，从而使金属板之间焊合。大量的研究以及成熟的生产工艺都表明，复合板各元素在界面附近为梯度过渡，呈渐进分布，复合板基材/复材界面区域形成牢固的冶金结合过渡区。达到在不降低使用效果（防腐性能、机械强度等）的前提下节约资源、降低成本的效果。 2、焊接性 2.1复材的焊接 2205双相钢钢为超低碳的奥氏体-铁素体不锈钢，在通过固溶处理后具有良好的韧性、强度和焊接性，由于该钢Cr当量与Ni当量比值适当，在高温加热后仍保留有较大量的一次奥氏体组织，又可使二次奥氏体组织在冷却中生成，使钢中的奥氏体相总量不低于30%～40%，因而使钢具有良好的耐腐蚀性能；因母材中含有较高的N，焊接近缝区不会形成单相铁素体区，奥氏体含量一般不低于30%。 双相不锈钢2205具有良好的焊接性，焊接冷裂纹和热裂纹的敏感性都较小。通常焊前不预热，焊后不热处理。 2.2过渡层的焊接 2205/Q235B复合板焊接过渡层时，由于其符合界面成分复杂，要在保证熔合良好的前提下，尽量减少基材金属的熔入量，即降低熔合比。为此，应采用较小直径的焊条及较小的焊接线能量，当焊接材料选择合理，焊接线能量控制适当时，焊接接头具有良好的综合性能。 2.3基层的焊接 基层为Q235B碳素钢板，焊接工艺成熟。在这里我们选取的J506焊条为低氢钾型焊条，是在低氢钠型基础加入稳弧剂，改善电弧工艺性能，增强了抗裂性。 2.4焊接要点双相不锈钢焊接接头的力学性能和耐蚀性能取决于焊接接头能否保持适当的金相比例，因此，焊接是围绕如何保证其双相组织进行的。当铁素体和奥氏体量各接近50%时，性能较好，接近母材的性能。改变这个比例关系，将使双相不锈钢焊接接头的耐蚀性能和力学性能（尤其是韧性）下降。双相不锈钢2205铁素体含量的最佳值是45%。过低的铁素体含量（<25%）将导致强度和抗应力腐蚀开裂能力下降；过高的铁素体含量（>75%）也会有损于耐蚀性和降低冲击韧性。 金相比例的影响因素如下： 焊接接头中铁素体和奥氏体的平衡关系既受到钢中合金元素含量的影响，又受到填充金属、焊接热循环、工艺参数的影响。 （1）合金元素的影响 根据研究和大量试验发现，复材中含氮是非常重要的。氮在保证焊缝金属和焊后热影响区内形成足够量的奥氏体方面具有重要作用。氮和镍一样是形成奥氏体和扩大奥氏体元素，但是，

双相不锈钢2205

双相不锈钢2205 双相不锈钢2205由瑞典AvestaPolarit公司生产,商业牌号是2205CodePlusTow,已纳入ASTM和ASME的A240和A480中,UNS编号为S32205,属于第二代双相不锈钢。2205CodePlusTow与UNS编号为S31803的同种双相不锈钢2205有所不同,它提高了氮含量的下限,并通过有害金属相析出测试。2205CodePlusTow具有更高的强度、耐蚀性和焊后冶金稳定性,焊接接头易于获得平衡的两相组织,高氮含量更有效抑制有害金属相的析出,这对焊接是非常有利的。 1 材料特性 1.1 成分特点 第二代双相不锈钢一般称为标准双相不锈钢,成分特点是超低碳、含氮,其典型成分为22%Cr+5%Ni+0.17%N(见表1)。与第一代双相不锈钢相比,2205进一步提高氮含量,增强在氯离子浓度较高的酸性介质中的耐应力腐蚀和抗点蚀性能。氮是强烈的奥氏体形成元素,加入到双相不锈钢中,既提高钢的强度且不显著损伤钢的塑韧性,又能抑制碳化物析出和延缓σ相形成。 1.2 组织特点 双相不锈钢在室温下固溶体中奥氏体和铁素体约各占半数(双相不锈钢2205铁素体含量应为30%～55%,典型值是45%左右),兼有两相组织特征,见图1。它保留了铁素体不锈钢导热系数大、线膨胀系数小、耐点蚀、缝隙及氯化物应力腐蚀的特点;又具有奥氏体不锈钢韧性好、脆性转变温度较低、抗晶间腐蚀、力学性能和焊接性能好的优点。 图1 2205DSS 板材典型显微组织 1.3 性能特点 在性能上的突出表现是屈服强度高和耐应力腐蚀。 双相不锈钢比奥氏体不锈钢的屈服强度高近1倍,同样的压力等级条件下,可以节约材料。比奥氏体不锈钢的线性热膨胀系数低,与低碳钢接近。使得双相不锈钢与碳钢的连接较为合适,这有很大的工程意义。锻压及冷冲成型性不如奥氏体不锈钢。双相不锈钢2205的机械性能见表2。

双相不锈钢的焊接

摘要 对双相不锈钢的发展历史、分类和性能作了简要介绍，重点介绍了双相不锈钢的焊接性、焊接接头的耐蚀性以及双相不锈钢的应用前景。 关键词：双相不锈钢；焊接 第一章前言 1.1 双相不锈钢简介 双相不锈钢(DSS)，是指微观组织由铁素体与奥氏体两相所构成的一类不锈钢，且两相比例接近1:1,量少一相含量至少占30%[1,2]。由于具有铁素体和奥氏体双相的微观组织，双相不锈钢结合了铁素体和奥氏体不锈钢的优点，是一种强度高、耐烛性好的结构、功能一体化材料，被广泛应用于石油、化工、造纸、海洋、能源、建筑等行业，成为了近年来耐蚀合金领域研究的热点[3,4]。 1.2 双相不锈钢的发展历史 至今，双相不诱钢发展己有80多年历史[5]，在上世纪30年代,瑞典在实验室中率先研制出双相不锈钢，自从1936年法国获得了第一个专利，它的发展经历了三代。第一代双相不锈钢是为了减轻早期高碳奥氏体不锈钢的晶间腐蚀问题而开发的，以美国40年代开发的329钢为代表，含高铬、钼，耐局部腐蚀性能好，但含碳量较高，因此焊接时失去相的平衡，且沿晶界析出碳化物导致耐腐烛性及靭性下降明显，焊后必须经过热处理重新获得平衡组织。随后至60年代中期，瑞典开发了著名的3Re60钢种，它也是第一代双相不诱钢的代表钢种,特点是超低碳，含铬量为18%，焊接及成型性能良好，广泛代替AISI304L，316L用做耐氯离子应力腐蚀的材料，该钢的问题是在焊接热影响区易出现单相的铁素体组织，导致耐应力腐蚀及晶间腐蚀性能下降。这些第一代双相不锈钢有良好的性能特点，但焊缝热影响区过多铁素体导致的韧性低，耐蚀性明显较母材差使得第

一代双相不诱钢的应用仅限于非焊接状态下的一些特定应用。 70年代以来，随着两次精炼技术如氩氧脱碳AOD（argon-oxygen decarburization)和真空氧脱碳VOD(vacuum oxygen decarburization)等方法的出现与普及以及连铸技术的发展，容易炼出超低碳的钢，同时发现氮作为奥氏体形成稳定元素对双相不绣钢有重要作用。双相不绣钢添加氮一方面能提高双相不锈钢本身的耐点蚀性，另一方面能大大改善双相不锈钢的辉接性能。氮能促成焊接过程中奥氏体相形成从而避免铁素体相过量的问题，同时降低了有害金属间析出相的形成速率。正是利用氮元素的独特效果，及钢种容易获得超低碳，改进了第一代双相不锈钢的缺点，从而开创了第二代新型的含氮双相不锈钢，开发了新的应用领域。第二代双相不锈钢无论18Cr型，还是22Cr和25Cr型大多数属于超低碳型，并且含有银、铜或桂等提高耐烛性的元素。针对酸性油井管及管线用钢的要求，瑞典开发了 SAF2205，广泛用于海上石油平台集气管道和处理设施，此钢种已纳入美国、法国、英国等国的相应材料标准。 80年代后期发展的超级双相不诱钢属于第三代双相不锈钢,典型牌号SAF2507，UR52N+等，这类钢的特点是含碳量很低(0.01%-0.02%C)，含高钼和高氮(4%Mo，0.3%N)，钢种的铁素体体积分数含量为40%-50%，此类钢具有优良的耐点蚀性能，点蚀抗力当量值PREN(PREN=Cr%+3.3Mo%+16N%)大于40。 1.3 双相不锈钢的分类 和奥氏体不锈钢一样，双相不锈钢的腐烛性能取决于它们的合金成分，尤其是点蚀有益元素(Cr、Mo、N等)的含量。双相不锈钢根据合金成分、PREN值、性能可以分为三类：低合金的经济节约型双相不诱钢(Lean Duplex Stainless Steel)、标准双相不锈钢(Standard Duplex Stainless Steel)、高合金的超级双相不诱钢(Super Duplex Stainless Steel)[6]。经济双相钢以N和Mn取代Ni 和Mo以达到节约昂贵的合金成本的目的，N—方面作为奥氏体稳定元素，另一方面能提高整个合金的耐烛性，Mn主要是稳定奥氏体相的作用。常见的经济型节约型双相不锈钢以LDX 2101、2304、ATI 2003为代表，这些合金的PREN —般在20-30之间，在普通氯离子环境下耐点蚀和缝隙腐蚀性能优于奥氏体304不诱钢，主要设计目的是为替代304的用途，它代表着双相不锈钢的未来一个重要发展方向。标准双相不绣钢包括22%Cr的双相不绣钢与25%Cr的双相钢，其合金成

双相不锈钢焊接工艺分析

双相不锈钢焊接工艺分析 发表时间：2019-02-22T16:38:23.933Z 来源：《防护工程》2018年第33期作者：梅磊 [导读] 本文主要介绍了S32205双相不锈钢的焊接性能及焊接工艺，控制铁素体与奥氏体的比例 杭叉集团股份有限公司浙江省杭州市 311399 摘要：本文主要介绍了S32205双相不锈钢的焊接性能及焊接工艺，控制铁素体与奥氏体的比例，保证接头的性能，是S32205不锈钢焊接的基本要求。根据S32205不锈钢的焊接特点，采用合适的坡口形式和掌握合理的焊接线能量是满足S32205不锈钢焊接要求的关键。通过工艺评定，选择电极电弧焊方法，获得合适的焊接参数，取得了满意的效果，可应用于相关工程中。 关键词：双相不锈钢；S32205；工艺；分析 铁素体-奥氏体双相不锈钢是目前应用最广泛的不锈钢材料之一。S32025双相不锈钢不仅具有较高的结构强度和疲劳强度，而且具有良好的低温韧性、抗点蚀性和抗应力腐蚀裂纹敏感性。本文介绍了双相不锈钢的焊接工艺及注意事项。 1 双相不锈钢的焊接性 S32205双相不锈钢的主要合金元素为22%左右的Cr、5%左右的Ni、3%左右的Mo、0.15%左右的N。在正常输送状态下，其组织为50%左右的铁素体和50%左右的奥氏体，因此冷裂纹倾向较小。双相不锈钢S32205 焊接时，最为薄弱的区域为热影响区，相对于母材和焊缝区，其热影响区含有较多的铁素体，降低了耐腐蚀性和增大氢致裂纹的可能性。双相不锈钢 S32205 含有50%的铁素体，因而也存在475℃脆性和在铁素体中析出的σ相的脆化的可能性，但与铁素体不锈钢相比，可能性大大降低。 2 双相不锈钢焊接要点分析 （1）为了获得更好的焊接质量，为了保证焊接接头良好的熔合，尽量选择较小的焊接电流、焊接电压和较快的焊接速度，并且焊接零件可以快速冷却，以快速跳过 450-850℃的区间。 （2）为防止晶粒过度长大，尽量采用多层多道焊方法，同时采用直线条焊方法，尽量避免水平摆动。 （3）与奥氏体不锈钢不同，与腐蚀性介质接触的焊缝应首先焊接，最后焊缝不与腐蚀性介质接触。其目的是利用后焊缝的热量对第一焊缝进行一次加热，以提高与腐蚀介质接触的焊缝的性能。 3 双相不锈钢 S32205 焊接工艺试验 以某工程为例，该双相不锈钢焊接时采用了手工电弧焊的焊接工艺。 表1 S32205 双相不锈钢化学成分 S32205双相不锈钢可以采用CO2气体保护焊、埋弧自动焊、手工电弧焊等焊接方法。通过相关资料查阅，手工电弧焊虽然焊接效率偏低，但焊接的机械性能和耐腐蚀性能更具有优越性，因此本工艺评定采用手工电弧焊的焊接方法。试验所用母材为厚度为 25mm 的 S32205 双相不锈钢。试验所用手工焊焊材为 GES-2209。表1为 S32205 双相不锈钢母材的化学成分，表2为 S32205双相不锈钢母材的机械性能。 下面对S32205双相不锈钢手工电弧焊为例作简要介绍。焊接用试件的坡口采用机械加工方式，开X型坡口，坡口为不对称双面坡口，如图1所示。焊前将坡口及其两侧各50mm范围内进行打磨，除去表面的油污、灰尘等。所有使用的工具皆为不锈钢专用工具。焊接过程中层间温度＜100℃。表3为S32205双相不锈钢手工电弧焊工艺参数，表4为S32205 双相不锈钢焊后力学性能。以上试验所得的各项数据都符合《材料与焊接规范》要求，达到 S32205 双相不锈钢母材的最小值。 图1 焊接试板坡口 4 焊接注意事项 （1）焊接材料要选用比母材含Ni最高的双相钢焊材，通常W（Ni）相对于母材应增加2%-3%，保证焊态下焊缝组织中具有适合的组织成分。 （2）焊接时不需要预热、后热，一般不进行热处理。尽量采用多层多道焊，层间温度＜100℃。 （3）施工现场应无水、油、油漆等污染物，同时还应避免碳钢、铜、低熔点金属对不锈钢的污染，工件放在木垫或不锈钢垫板上。 （4）双相不锈钢 S32205 的焊接热输入不仅有最大值，还有最小值的限制，一般在0.5kJmm～3kJ/mm的范围内。 5 结束语 双相不锈钢S32205焊接后的性能主要由焊缝化学成分和金相组织所决定的。焊接过程中，若焊接电流电压过小，焊后冷却速度过快，其焊缝及热影响区就会产生较多的氮化物和铁素体，从而降低焊接接头的耐腐蚀性和韧性；若焊接电流电压大，冷却速度过慢，其焊缝及热影响区可能析出金属间化合物，也会使焊接接头的耐腐蚀性和韧性降低。双相不锈钢S32205这些特性决定了其在焊接过程中须选择

2205双相不锈钢焊接和焊后热处理工艺

2205双相不锈钢焊接和焊后热处理工艺研究摘要：采用了等离子弧焊（PAW）打底+钨极氩弧焊（TIG）盖面和等离子弧焊（PAW）打底+熔化极氩弧焊（MIG）盖面两种焊接工艺焊接2205双相不锈钢，并对焊接接头进行了固溶处理，对采用两种焊接工艺的焊件进行金相组织、铁素体-奥氏体两相比例、力学性能以及耐点腐蚀性检测。结果表明，两种焊接工艺都可以保证焊接接头的各项性能均能满足技术要求，TIG焊盖面的焊接接头铁素体含量低于MIG 焊盖面，且冲击韧性也于优于MIG焊盖面，而MIG焊盖面的焊接接头的耐点腐蚀性能优于TIG焊盖面。 关键词：2205双相不锈钢TIG焊MIG焊力学性能点腐蚀 一、引言 双相不锈钢是由奥氏体和铁素体两相组成，当两相比例约为50％时，双相不锈钢将奥氏体不锈钢所具有的优良韧性和焊接性与铁素体不锈钢所有的较高强度和耐氯化物应力腐蚀性能结合在一起，使其兼具奥氏体不锈钢和铁素体不锈钢的优点。 2205双相不锈钢是20世纪70年代首先由瑞典研制成功，材料牌号为SAF2205，属于第二代双相不锈钢。中国在80年代初开始研究相当SAF2205的00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢，它是一种典型的含N、超低碳、双相铁素体—奥氏体不锈钢，它具有较高的屈服强度（为奥氏体不锈钢的二倍）及良好的塑性，有良好的低温冲击性能，优良的耐应力腐蚀、晶间腐蚀、点腐蚀和缝隙腐蚀性能；与奥氏体不锈钢相比，具有导热系数大、线膨胀系数小、可焊性好、热裂倾向小、钢中含镍量较小、价格相对便宜等优点，使其广泛应用于化工、石油能源及海洋等领域，是目前应用最普遍的双相不锈钢材料。 本实验分别采用了两种不同焊接方法进行对比，在焊后对焊接接送进行了热处理，研究了焊接和热影响区组织及性能变化和奥氏体-铁素体相比例对其的影响。 二、实验材料和实验方法 1、实验材料 实验采用太原钢铁公司生的2205双相不锈钢，其化学成分和力学性能如表1和表2所示。2205双相不锈钢试板的尺寸为160mm×320mm×10mm。 表1 2205双相不锈钢的化学成分（质量分数，％） 表2 2205双相不锈钢的力学性能 2、焊接工艺 2205双相不锈钢焊接的关键是保证焊接接头具有良好的力学性能和耐腐蚀性能，而双相不锈钢性能的发挥依赖于合理的奥氏体和铁素体两相比例，因此需要通过严格的控制焊接工艺，控制焊接接头的两相比例，以使其得到与母材金属相近的各项性能。 （1）焊接方法 2205双相不锈钢可以采用多种焊接方法，本试验对两种不锈钢焊接方法进行研究对比，即：等离子弧焊（PAW）打底+钨极氩弧焊（TIG）盖面和等离子弧焊（PAW）打底+熔化极氩弧焊（MIG）盖面。打底采用等离子焊，保证单面焊双面成型。盖面采用自动氩弧焊，按多层焊接规定的顺序，多层数施焊，每次堆焊应清理焊道。

双相不锈钢及其焊接

双相不锈钢及其焊接 1 材料介绍 1.1双相不锈钢 所谓双相不锈钢即铁素体- 奥氏体双相不锈钢。双相不锈钢的相对组成主要取决于化学元素的含量, 根据舍夫勒组织图(详见图1) 估计, 其相对组成30 %～70 %为铁素体、70 %～30 %为奥氏体。 双相不锈钢中合金含量较高, 因而在许多介质中它的耐腐蚀性很强, 再加上双相组织阻碍了晶粒的长大, 使双相钢的晶粒度较小, 从而使双相不锈钢具有极好的力学性能。双相不锈钢经历了一个较长的发展过程, 现如今国内外相继开发了一系列新型双相不锈钢, 若干牌号已在生产实践中应用。根据化学元素Cr 含量的不同, 可将双相不锈钢分为Cr18 型、Cr22 型、Cr23 型和Cr25 型等。 1.3 使用情况 双相不锈钢是根据石油化工中强酸强碱造成的局部点蚀、应力腐蚀以及孔穴式腐蚀现象，一般不锈钢难以胜任的容器、管道以及零部件等而研制的，但由于双相不锈钢除具有很强的各类抗腐蚀性能之外，还具有很好的强度和韧性，为此，在一般民用工程和能源交通方面也逐步得到越来越多的应用，如桥梁、飞机、船舶、汽车以及沿海城市和化工区的装饰建筑等。 (1) Cr18 型( SRE60 ) 和Cr22 型(SA F2205) 这两种钢常用于含氯化物的环境, 如含氯化物的水溶液或微咸水作为冷却介质的热交换器, 也适用于稀释的硫酸溶液和纯有机酸及其混合液, 如石油化工业中脱盐、脱硫等装置。 (2) Cr23 型(SAF2304) 用于有应力腐蚀及酸性介质的环境(在酸性环境中类似或优于316L) 。如石油化工业中带碳钢的管壳式反应器, 石油天然气工业中冷凝器、管道、集油管等。 (3) Cr25 型(SAF2507)是专为氯化物环境而开发的, 适用于滨海工业专用的液压和甲醇管道、地热或盐水条件下的热交换器及其他设备, 也可用于尿素汽提塔、反应器、搅拌器等化工设备。 2双相不锈钢的化学成分和性能 2.1双相钢力学性能及影响因素 不锈钢的屈服强度是奥氏体不锈钢的2～3倍，SAF2507钢的屈服强度比其他双相不锈钢的高原因在于氮元素的强化作用。而在奥氏体不锈钢的内部晶粒之间有更多的滑移面，所以它的延伸率明显高于双相不锈钢。在双相钢中的主要合金元素Cr、Ni、Mo、N等对钢的各项性能都起到了很重要的作用。 a化学成分（见表2）：

双相不锈钢资料

2205不锈钢 2205不锈钢 双相不锈钢2205合金是由21％铬,2.5％钼及4.5％镍氮合金构成的复式不锈钢。它具有高强度、良好的冲击韧性以及良好的整体和局部的抗应力腐蚀能力。 特点： 1.双相不锈钢2205合金与316L和317L奥氏体不锈钢相比,2205合金在抗斑蚀及裂隙腐蚀方面的性能更优越,它具有很高的抗腐蚀能力,与奥氏体相比,它的热膨胀 系数更低,导热性更高。 2.双相不锈钢2205合金与奥氏体不锈钢相比,它的耐压强度是其两倍,与316L和317L相比,设计者可以减轻其重量。2205合金特别适用于—50°F/+600°F温度范围内,在严格限制的情况下(尤其对于焊接结构),也可以用于更低的温度。 化学成分：C≤0.030 Mn≤2.00 Si≤1.00 p≤0.030 S≤0.020 Cr 22.0～23.0 Ni 4.5～6.5 Mo3.0～3.5 N0.14～0.20(奥氏体-铁素体型） 性能补充：[1]主要成分：22Cr-5.3Ni-3.2Mo-0.16N；各国标准：NAS 329J3L、UNS S32205/S31803、DIN/EN 1.4462、ASTM A240、ASME SA-240；机械性能：抗拉强度：σb≥640Mpa；延伸率：δ≥25%；典型工况：20%稀硫酸，60℃以下，年腐蚀率＜0.1mm；配套焊丝：ER2209。 2205双相不锈钢焊接和焊后热处理工艺研究 资料2009-04-05 15:53:32 阅读648 评论0 字号：大中小 摘要：采用了等离子弧焊（PAW）打底+钨极氩弧焊（TIG）盖面和等离子弧焊（PAW）打底+熔化极氩弧焊（MIG）盖面两种焊接工艺焊接2205双相不锈钢，并对焊接接头进行了固溶处理，对采用两种焊接工艺的焊件进行金相组织、铁素体-奥氏体两相比例、力学性能以及耐点腐蚀性检测。结果表明，两种焊接工艺都可以保证焊接接头的各项性能均能满足技术要求，TIG焊盖面的焊接接头铁素体含量低于MIG焊盖面，且冲击韧性也于优于MIG焊盖面，而MIG焊盖面的焊接接头的耐点腐蚀性能优于TIG焊盖面。 关键词：2205双相不锈钢TIG焊MIG焊力学性能点腐蚀 一、引言 双相不锈钢是由奥氏体和铁素体两相组成，当两相比例约为50％时，双相不锈钢将奥氏体不锈钢所具有的优良韧性和焊接性与铁素体不锈钢所有的较高强度和耐氯化物应力腐蚀性能结合在一起，使其兼 具奥氏体不锈钢和铁素体不锈钢的优点。 2205双相不锈钢是20世纪70年代首先由瑞典研制成功，材料牌号为SAF2205，属于第二代双相不锈钢。中国在80年代初开始研究相当SAF2205的00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢，它是一种典型的含N、超低碳、双相铁素体—奥氏体不锈钢，它具有较高的屈服强度（为奥氏体不锈钢的二倍）及良好的塑性，有良好的低温冲击性能，优良的耐应力腐蚀、晶间腐蚀、点腐蚀和缝隙腐蚀性能；与奥氏体不锈钢相