模板专项施工方案(样本)
南水北调东线一期工程江苏通水应急调度中心
（调度灾备中心）
模板工程专项方案
编制：
审核：
批准：
江苏江都建设集团有限公司
2013年1月4日
1、工程概况
南水北调东线一期工程江苏通水应急调度中心（调度灾备中心）工程为二层建筑，建筑高度13.95m，其中一层高度为3.3m，二层6.36m，建筑物室内外高差0.45m。一层用途：活动室、门厅、讯问室、医务室、警卫室等，二层为办公区、休息厅、会议室、监控室，三层为大会议室、休息厅、办公室、贮藏室、音控室等，本工程外形为长方形，长64.8m（轴线间长度），宽49.00m（轴线间宽度）纵向共16个轴线，为1～14轴，横向为11个轴线分别为A～L轴。
结构形式：
基础为桩承台独立基础，上部为框架结构，结构安全等级为二级，抗震设防烈度为7度，框架抗震等级三级，按抗震等级二级采取抗震措施；墙体拉结筋按8度设防；楼梯间抗震等级为二级，抗震按一级等级执行。
3.1本工程采用12mm厚木胶板，其强度、刚度满足施工要求，木胶板表面平整光滑，易脱模。
3.2钢管：采用Ф48×2.7mm钢管，有弯折、空洞、锈蚀、裂纹等严重影响架体结构实体稳定性的管体严谨使用。
3.3扣件：有裂纹、滑丝的扣件严禁使用。
3.4架体底座采用木垫板，木垫板宽不小于300mm，厚度不小于50mm，垫板的延伸不得少于3跨。
4、施工工艺
4.1支设流程：柱梁板
4.2柱模板安装
4.3梁模板的安装
4.4板模板的安装
4.5梁板模板支撑系统的搭设
4.6架体支设要求
1）采用Ф48×2.7mm钢管搭设，立杆支设时可调底座配合使用。
梁设双排架体，板设满堂架体，柱、梁、板应连成整体。
2）立杆底部应设置垫板，距基面、顶面200mm搭设扫地杆。架体安装在木垫板上，垫板地面应夯实整平。
3）剪刀撑要求：满堂架体外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑，中间在纵横向每隔6m左右设置由下至上的竖向连续剪刀撑，每隔六排立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置，架设于梁处。并于在剪刀撑部位的顶部、中部、扫地杆处设置水平剪刀撑。
4）柱模板设计：采用木胶板，柱箍采用Ф48钢管进行加固，第一步距地15cm，其余每步间距40cm，同时为确保柱模不位移及其整体性，柱模间还需加水平撑，其水平撑可与底梁支撑连为一个整体。并用对拉螺栓加固。
5）梁模板设计：采用木胶板，设双排架体，梁底每跨加设1道小横杆（均分），梁侧立杆应通到板底。对于较大梁侧模，可采用中部加设对拉螺栓进行加固。梁底端部探出横杆不宜大于200mm，如有其他因素超过者应在端头另加支撑。
6）现浇板模板设计：采用木胶板，设满堂架体，横杆步距1.5米，扫地杆距地200mm。快拆头调整标高。在最上一层横杆钢管上加设小横杆，钢管上铺设木方次楞，木方次楞上铺木胶板。
5、模板工程的有关验算
柱模板工程参数
振捣砼对侧
模板压力
4kN/m 2 倾倒砼对侧模板压力 4kN/m 2
新浇砼对模板侧压力标准值计算
新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板
安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值:
V F C 210t 22.0ββγ==0.22×24×5.7×1.2×1.2×1.00=43.338 kN/m 2
H F c γ==24×8=192.000 kN/m 2
其中 γc -- 混凝土的重力密度，取24kN/m 3；
t 0 -- 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时
间为5.7小时。T ：混凝土的入模温度，经现场测试，为20℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1m/h ；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取
8m ；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.2；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。
根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取
较小值43.338kN/m 2。
柱侧模板面板验算
面板采用木胶合板，厚度为12mm ，验算跨中最不利抗弯强度和挠
度。计算宽度取1000mm 。
面板的截面抵抗矩W= 1000×12×12/6=24000mm3；
截面惯性矩I= 1000×12×12×12/12=144000mm4；
（一）强度验算
1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.16m。
2、荷载计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=43.338kN/m2，倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。
均布线荷载设计值为：
q1=0.9×[1.2×43.338+1.4×4]×1=51.845KN/m
q1=0.9×[1.35×43.338+1.4×0.7×4]×1= 56.184KN/m
根据以上两者比较应取q1= 56.184KN/m作为设计依据。
160160160
q=56.184KN/m
3、强度验算
施工荷载为均布线荷载：
M1=0.1q1l2=0.1×56.184×0.162=0.14KN·m
面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；
σ=
M
max
0.14×106
=5.83N/mm2 < f=12.5N/mm2 W24000
面板强度满足要求!
（二）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：
q = 1×43.338=43.338KN/m；
面板最大容许挠度值: 160/250=0.64mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；
ν=
0.67
7ql4
=
0.677×43.338×1604
=0.30mm <
0.64mm
100E
I
100×4500×144000
满足要求!
柱侧模板次楞验算
次楞采用40×100mm(宽度×高度)方木，间距：0.16m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
截面抵抗矩W =40×100×100/6=66667mm3；
截面惯性矩I =50×80×80×80/12=3333333mm4；
（一）强度验算
1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取柱箍间距，L=0.4m。
2、荷载计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=43.338kN/m2，倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。
均布线荷载设计值为：
q1=0.9×[1.2×43.338+1.4×4]×0.16=8.295KN/m
q2=0.9×[1.35×43.338+1.4×0.7×4]×0.16= 8.989KN/m
根据以上两者比较应取q=8.989KN/m作为设计依据。
400400400
q=8.989KN/m
3、强度验算
计算最大弯矩：
M max=0.1ql2=0.1×8.989×0.42=0.144kN·m 最大支座力：1.1ql=1.1×8.989×0.4=3.96kN 次楞抗弯强度设计值[f]＝17N/mm2。
Σ=
M
max=
0.144×106
=2.700N/mm2 < 17N/mm2 W53333
满足要求!
（二）抗剪强度验算
次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.6×8.989×0.4=2.157KN
木材抗剪强度设计值fv=1.7N/mm2；
抗剪强度按下式计算:
τ
=
3V
=
3×2.157×
103= 0.809N/mm2 < fv=1.7N/mm2 2bh2×50×80
次楞抗剪强度满足要求!
（三）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作
用效应的线荷载计算如下：
q = 43.338×0.16=6.934KN/m；
次楞最大容许挠度值=400/250=1.6mm；
次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；
ν=
0.67
7ql4
=
0.677×6.934×4004
= 0.056mm < 1.6mm 100E
I
100×10000×2133333
满足要求!
柱宽度B方向柱箍的验算
柱箍采用双钢管，间距400mm。截面抵抗矩W =8980mm3；截面惯
性矩I =215600mm4；截面积= 848mm2
（一）强度验算
竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下：
P1=0.9×[1.2×43.338+1.4×4]×0.156×0.4=3.235kN
P2=0.9×[1.35×43.338+1.4×0.7×4]×0.156×0.4= 3.506kN
根据以上两者比较应取P= 3.506kN作为设计依据。
472350350472
1.75 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 1.75
计算简图(kN)
弯矩图(kN.m)
经计算，从左到右各支座力分别为：
N1=2.152kN;N2=10.519kN;N3=6.212kN;N4=10.519kN;N5=2.152kN;
最大弯矩M max=0.429kN.m；
柱箍抗弯强度设计值[f] (N/mm2) = 205N/mm2；
柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值N=1.936KN。
σ=N M
max=
1936
0.429×
106=50.056N/mm2 < 205N/mm A n W8488980
满足要求!
（二）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用
效应下的集中荷载计算如下：P=43.338×0.156×0.4=2.704kN。
柱箍的最大容许挠度值:[ω] = 3mm；
经计算最大变形V max =0.106 mm < 3mm
满足要求!
柱宽度B方向柱箍的对拉螺栓验算
对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值N t b：
N t b =A n F t b
A n——对拉螺栓净截面面积
F t b——螺栓的抗拉强度设计值
本工程对拉螺栓采用M12，其截面面积A n=76.0mm2，可承受的最
大轴向拉力设计值N t b=12.92kN。
对拉螺栓轴力设计值N=10.519kN < 12.92kN。
满足要求!
柱高度H方向柱箍的验算
柱箍采用双钢管，间距400mm。截面抵抗矩W =8980mm3；截面惯
性矩I =215600mm4；截面积= 848mm2
（一）强度验算
竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下：
P1=0.9×[1.2×43.338+1.4×4]×0.12×0.4=2.489kN
P2=0.9×[1.35×43.338+1.4×0.7×4]×0.12×0.4= 2.697kN
根据以上两者比较应取P= 2.697kN作为设计依据。
1.35
2.70 2.70 2.70 2.70 1.35
422422
计算简图(kN)
弯矩图(kN.m)
经计算，从左到右各支座力分别为：
N1=1.489kN;N2=10.506kN;N3=1.489kN;
最大弯矩M max=0.423kN.m；
柱箍抗弯强度设计值[f] (N/mm2) = 205N/mm2；
柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值N=1.655KN。
σ=
N
+
M
max
1655
0.423×106
=49.056N/mm2 < 205N/mm A
n
W8488980
满足要求!
（二）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用
效应下的集中荷载计算如下：P=43.338×0.12×0.4=2.08kN。
柱箍的最大容许挠度值:[ω] = 784/500=1.6mm；
经计算最大变形V max =0.049 mm < 1.6mm
满足要求!
柱高度H方向柱箍的对拉螺栓验算
对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值N t b：
N t b =A n F t b
A n——对拉螺栓净截面面积
F t b——螺栓的抗拉强度设计值
本工程对拉螺栓采用M12，其截面面积A n=76.0mm2，可承受的最
大轴向拉力设计值N t b=12.92kN。
对拉螺栓轴力设计值N=10.506kN < 12.92kN。
满足要求!
模板面板验算
面板采用木胶合板，厚度为12mm ，取主楞间距1m的面板作为计算宽度。
面板的截面抵抗矩W= 1000×12×12/6=24000mm3；
截面惯性矩I= 1000×12×12×12/12=144000mm4；
（一）强度验算
1、面板按四跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.3m。
2、荷载计算
取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。
均布线荷载设计值为：
q1=[1.2×(24×0.11+1.1×0.11+0.3)+1.4×2.5]×1=7.173KN/m
q1=[1.35×(24×0.11+1.1×0.11+0.3)+1.4×0.7×2.5]×1= 6.582KN/m
根据以上两者比较应取q1= 7.173N/m作为设计依据。
集中荷载设计值：
模板自重线荷载设计值q2=1.2×1×0.3=0.360 KN/m
跨中集中荷载设计值P=1.4×2.5= 3.500KN
3、强度验算
施工荷载为均布线荷载：
M1=0.107q1l2=0.107× 7.173×0.32=0.069KN·m
施工荷载为集中荷载：
M2=0.107q2l2+0.161Pl=0.107× 0.360×0.32 +0.161× 3.500×
0.3=0.173KN·m
取M max=0.173KN·m验算强度。
面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；
σ=
M
max
0.173×106
=7.21N/mm2 < f=12.5N/mm2 W24000
面板强度满足要求!
（二）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：
q = 1×（24×0.11＋1.1×0.11＋0.3）=3.061KN/m；
面板最大容许挠度值: 300/400=0.8mm；
面板弹性模量: E = 4500N/mm2；
ν=0.632ql4
=
0.632×3.061×3004
=0.24mm < 0.8mm 100EI100×4500×144000
满足要求!
次楞方木验算
次楞采用方木，宽度40mm，高度100mm，间距0.3m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
截面抵抗矩W =40×100×100/6=66667mm3；
截面惯性矩I =50×80×80×80/12=3333333mm4；
（一）抗弯强度验算
1、次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞排矩即立杆横距，L=1m。
2、荷载计算
取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。
均布线荷载设计值为：
q1=[1.2×(24×0.11+1.1×0.11+0.3)+1.4×2.5]×0.3=2.152KN/m
q1=[1.35×(24×0.11+1.1×0.11+0.3)+1.4×0.7×2.5]×0.3= 1.975KN/m
根据以上两者比较应取q1= 2.152KN/m作为设计依据。
集中荷载设计值：
模板自重线荷载设计值q2=1.2×0.3×0.3=0.108KN/m
跨中集中荷载设计值P=1.4×2.5= 3.500KN
3、强度验算
施工荷载为均布线荷载：
M1= 0.1q1l2=0.1×2.152×12=0.215KN·m
施工荷载为集中荷载：
M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.08×0.108×12+0.213×3.500×
1=0.754KN·m
取M max=0.754KN·m验算强度。
木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；
σ=
M
max
0.754×106
=14.14N/mm2 < f=17N/mm2 W53333
次楞抗弯强度满足要求!
（二）抗剪强度验算
施工荷载为均布线荷载时：
V1=0.6q1l=0.6×2.152×1=1.291KN
施工荷载为集中荷载：
V2= 0.6q2l+0.65P=0.6×0.108×1+0.65×3.500=2.340KN 取V=2.340KN验算强度。
木材顺纹抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；
抗剪强度按下式计算:
τ=
3V
=
3×2.340×
103= 0.878N/mm2 < fv=4.8N/mm2 2bh2×50×80
次楞抗剪强度满足要求!
（三）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作
用效应的线荷载计算如下：
q = 0.3×（24×0.11＋1.1×0.11＋0.3）=0.918KN/m 次楞最大容许挠度值:1000/250=4mm；
次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；
ν=
0.67
7ql4
=
0.677×0.918×10004
=0.29mm < 4mm 100E
I
100×10000×2133333
满足要求!
主楞验算
主楞采用:单钢管
截面抵拒矩W=4.49cm3
截面惯性矩I=10.78cm4
（一）强度验算
当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取1.5kN/mm2。
首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。
作用在次楞上的均布线荷载设计值为：
q1= [1.2×(24000×0.11+1100×0.11+300)+1.4×1500]×
0.3=1732N/m
q1= [1.35×(24000×0.11+1100×0.11+300)+1.4×0.7×1500]×0.3=
1681N/m
根据以上两者比较应取q1= 1732N/m作为设计依据。
次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×1732×1/1000=1.905kN。
次楞作用集中荷载P=1.905kN，进行最不利荷载布置如下图：
100010001000
1.91 1.91 1.91 1.91 1.91 1.91 1.91 1.91 1.91 1.91
计算简图(kN)
-0.559-0.559
弯矩图(kN.m)
最大弯矩M max=0.632kN.m；
主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；
σ=
M
max
0.632×106
140.757N/mm2<
205N/mm2
W 4.49×103
主楞抗弯强度满足要求!
（二）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值。
首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。
作用在次楞上的均布线荷载设计值为：
q = 0.3×（24000×0.11＋1100×0.11＋300）=918N/m=0.918N/mm；
次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×0.918×1=1.010kN。
以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=1.077mm。
主梁的最大容许挠度值:1000/150=6.7mm，
最大变形V max =1.077mm < 6.7mm
满足要求!
（三）立杆稳定性验算
立杆的稳定性计算公式:
N+M w≤
A W f
N ---- 轴心压力设计值(kN) ：N=6.858kN；
φ---- 轴心受压稳定系数,由长细比λ=L o/i 查表得到；
L0 --- 立杆计算长度（m），L0=k1k2(h+2a)，h:顶步步距，取1.5m;a:模板支架立杆伸出顶层水平杆中心线至模板支撑点的长度，取
0.5m;k1k2为计算长度附加系数，按下表取用，k1=1.167，k2=1.016，
L0=2.96m。
i ---- 立杆的截面回转半径(cm) ,i=1.6cm；
A ---- 立杆截面面积(cm2),A=3.98cm2；
M w ---- 风荷载产生的弯矩标准值；
W ---- 立杆截面抵抗矩(cm3)：W= 4.25cm3；
f ---- 钢材抗压强度设计值N/mm2,f= 205N/mm2；
立杆长细比计算：
λ=L o/i=296/1.6=185
按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；
N
+
M w
=
6.858×1030.015×106
=82.446+3.529=85.975N/mm A
W
0.209×3.98
×102
4.25×103
立杆稳定性满足要求! 立杆底地基承载力验算 1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=6.858kN 2、垫木底面面积A 垫木作用长度1m ，垫木宽度0.3m ，垫木面积A=1×0.3=0.3m 2 3、地基土为素填土，其承载力设计值f ak = 100kN/m 2 立杆垫木地基土承载力折减系数m f = 0.4 4、验算地基承载力 立杆底垫木的底面平均压力 P = N = 6.858 =22.86kN/m 2 < m f f ak =100 × 0.4=40kN/m 2 A 0.3 满足要求!。 新浇砼对模板侧压力标准值计算 新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板 安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值: V F C 210t 22.0ββγ==0.22×24×5.7×1.2×1.2×1.22=52.873 kN/m 2 H F c γ==24×0.8=19.200 kN/m 2 其中 γc -- 混凝土的重力密度，取24kN/m 3； t 0 -- 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时 间为5.7小时。T ：混凝土的入模温度，经现场测试，为20℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.5m/h ； H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 0.8m ； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.2； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。 根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取 较小值19.200kN/m 2。 梁侧模板面板验算 面板采用木胶合板，厚度为12mm ，验算跨中最不利抗弯强度和挠 度。计算宽度取1000mm 。 面板的截面抵抗矩W= 1000×12×12/6=24000mm 3； 截面惯性矩I= 1000×12×12×12/12=144000mm 4； （一）强度验算 1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m。 2、荷载计算 新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=19.200kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。 均布线荷载设计值为： q1=0.9×[1.2×19.200+1.4×4]×1=25.776KN/m q1=0.9×[1.35×19.200+1.4×0.7×4]×1= 26.856KN/m 根据以上两者比较应取q1= 26.856KN/m作为设计依据。 3、强度验算 施工荷载为均布线荷载： M1=0.1q1l2=0.1×26.856×0.202=0.11KN·m 面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2； σ= M max 0.11×106 =4.58N/mm2 < f=12.5N/mm2 W24000 面板强度满足要求! （二）挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下： q = 1×19.200=19.2KN/m； 面板最大容许挠度值: 200/400=0.5mm； 面板弹性模量: E = 4500N/mm2； ν= 0.67 7ql4 = 0.677×19.200×2004 =0.32mm < 0.5mm 100E I 100×4500×144000 满足要求! 梁侧模板次楞验算 次楞采用40×100mm(宽度×高度)方木，间距：0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 截面抵抗矩W =40×100×100/6=66667mm3； 截面惯性矩I =50×80×80×80/12=3333333mm4； （一）强度验算 1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。 2、荷载计算 新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=19.200kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。 均布线荷载设计值为： q1=0.9×[1.2×19.200+1.4×4]×0.2=5.155KN/m q2=0.9×[1.35×19.200+1.4×0.7×4]×0.2= 5.371KN/m 根据以上两者比较应取q=5.371KN/m作为设计依据。 500500500 q=5.371KN/m 3、强度验算 计算最大弯矩： M max=0.1ql2=0.1×5.371×0.52=0.134kN·m 最大支座力：1.1ql=1.1×5.371×0.5=2.95kN 次楞抗弯强度设计值[f]＝17N/mm2。 Σ= M max 0.134×106 =2.513N/mm2 < 17N/mm2 W53333 满足要求! （二）抗剪强度验算 次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.6×5.371×0.5=1.611KN 木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2； 抗剪强度按下式计算: τ=3V = 3×1.611× 103= 0.604N/mm2 < fv=4.8N/mm2 2bh2×50×80 次楞抗剪强度满足要求! （三）挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作 用效应的线荷载计算如下： q = 19.200×0.2=3.84KN/m ； 次楞最大容许挠度值=500/250=2mm ； 次楞弹性模量: E = 10000N/mm 2； ν= 0.677ql 4 =0.677×3.84×5004 = 0.076mm < 2mm 100E I 100×10000×2133333 满足要求! 梁侧模板主楞验算 主楞采用双钢管，间距：0.5m ，截面抵抗矩W 和截面惯性矩I 分别 为: 截面抵抗矩W =8980mm 3； 截面惯性矩I =215600mm 4； （一）强度验算 1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=2.95kN ，按集中荷载作用下二 跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距间距，L=0.4m 。 400400 2.95 2.95 2.95 2.95 2.95 主楞计算简图(kN) 主楞弯矩图(kN.m)