1000MW机组锅炉后烟道吊装

1000MW机组锅炉后烟道吊装探讨

[摘要] 针对1000mw机组锅炉后炉膛安装工作量大、工作区域小等特点，通过整体策划锅炉后烟道安装、合理布置和施工方案优化，实现“多点”同时交叉作业，提高安装效率，降低施工成本。[关键词] 整体策划方案优化交叉作业

1.前言

大唐潮州三百门电厂一期扩建工程#4锅炉由哈尔滨锅炉厂引进

日本三菱重工业株式会社技术制造，锅炉整体布局为传统式：单炉膛、п型布置、悬吊结构以及反向双切圆燃烧方式布置燃烧器。因此，锅炉后烟道设备具有“多、密、杂”和安装难度大的特点，尤其是后炉膛设备布置在锅炉中上部（43m以上），后炉膛底部布置省煤器灰斗和一、二次风机，设备无法从底部进行垂直吊装，加大了锅炉安装难度。通过施工优化大型机械配置以及施工用以，缩短了大型机械使用周期和安装周期，提高了锅炉后烟道安装效率和经济效益。

2.施工范围概况

锅炉后烟道布置在 bh～bj排之间及标高43.62m以上空间内，其下部是省煤器灰斗，前包墙标高52.m以上向炉前是后拱框架和折焰角，50m以下为钢结构，后包墙向炉后是bk排钢结构，其位置决定了后烟道安装难度较大。后烟道内安装主要设备有：前包墙及上部散管（宽34.22m）、后包墙（宽34.22m）、左右包墙（宽12.177m）、中隔墙（宽34m左右）、后顶棚管排（宽34m左右）、省煤器管排（宽

余热锅炉简单介绍

余热锅炉简单介绍 一、什么是余热锅炉 余热锅炉是综合利用工业炉余热的一种辅助设备，一般安装在烟道里面，吸收排放烟气的余热（或叫废热）产生蒸汽，并使烟气温度降低。若不装引风机，放置余热锅炉时，其总阻力要小于烟囱抽力。若有引风机，则因为引风机只能承受250℃以下的温度，烟气温度应降至250℃以下，一定要设置余热锅炉，才能保证整个加热炉系统的安全运行。若余热锅炉在运行时发生故障，又没有旁通烟道，则会影响加热炉的正常运行。 余热锅炉与一般锅炉的区别就在于，余热锅炉是不需用燃料，而是利用烟气余热来产生蒸汽的锅炉，因此虽然一次投资较大，但若蒸汽能充分的利用时，则其投资最多在4～6个月内就能回收。相对一般锅炉来讲，因余热炉烟气温度低，故要求的受热面积要比一般锅炉大很多。 余热锅炉还有如下特点： 1. 热负荷不稳定，会随着生产的周期而变化。 2. 烟气中含尘量大。 3. 烟气有腐蚀性。 4. 余热锅炉的安装会受场地条件限制，另外还存在如何与前段工艺的配合问题等等。 二、余热锅炉的结构形式 1. 按循环系统来分，可有强制循环和自然循环两种。前者因要用电，设备也较多，运行成本较高，故现在比较少用。 2. 按受热面形式，主要有烟管锅炉和水管锅炉两种。前者管内通烟气，管外通水，后者与此相反。从综合考虑，一般多采用水管锅炉形式。 3. 从水管结构形式来看，有排管式、蛇形管式、双汽包弯管式、直排管式、斜排管式等等。另外还有一种叫热管余热锅炉，其管内为特殊液体，并抽真空，管外通烟气上部在汽包内加热汽包内的水。我们本次是采用的直排管式余热锅炉，结构简单，制作方便，便于操作管理。 三、余热锅炉系统流程介绍 汽包→下降管→排管受热器→上升管→汽包（水消耗后给水泵补充给水） 四、受热面介绍 由φ89、φ108、φ133、φ159管道组成，共六组，每组重约2350kg，约88m2受热面，共重14100kg，约530 m2受热面（见排管图），可以产0.4～0.6MPa的蒸汽4～5t/h饱和蒸

锅炉房烟道和风道设计

锅炉房烟道和风道设计 燃煤锅炉房烟道和风道设计应符合下列要求： 1．烟道和风道的布置应力求简短平直、附件少、阻力小、气密性好，避免出现“袋形”、 “死角”及局部流速过低的管段。 2．多台锅炉共用烟囱、烟道和风道时，总烟、风道内各截面处的流速宜接近；单台锅炉配置两侧风道或两个烟道时，宜使每侧风道或每个烟道的阻力均衡。 3．烟道和热风道应考虑膨胀和热补偿措施。烟道和砖烟囱连接处应设置伸缩缝。 4．金属烟道和热风道应进行保温。钢烟囱在人员能接触到的部分也应进行隔热处理。 5．鼓风机的进风口应设置安全网，防止硬物或纤维杂物被吸入风机。 6．多台锅炉共用总烟道或总风道时，支烟道、支风道上应装设能全开全闭、气密性好的闸 板阀或调风阀。 7．燃煤锅炉的烟道在适当的位置应设置清灰人孔。砖烟道的净高不宜小于1.5m，净宽不宜小于0.6m。砖烟囱宜布置在地面上，不宜设地下烟道。 8．在烟道和风道的适当位置应按《锅炉烟尘测试方法》(GB5468)的要求，设置永久采样孔， 并安装用于测量采样的固定装置。 9．钢制冷风道可采用2~3mm厚钢板，钢制烟道和热风道可采用3~5mm厚的钢板，矩形或圆形烟风道应具备足够的强度和刚度，必要时应设加强筋。 10．室外布置的烟道和风道，应设置防雨和防暴晒的设施。当锅炉房使用含硫量高的燃料时，除有烟气脱硫措施外，烟道和烟囱内壁应采取防腐措施。 11．鼓风机吸风口的位置宜满足下列要求： 室内吸风口的位置可靠近锅炉房的高温区域； 室外吸风口的位置应避免吸入雨水、废气和含沙尘的空气。 12．烟风门及其传动装置的布置，应满足下列要求： 风门的布置应便于操作或传动装置的设置； 电动、气动调节或远传远控的风门，应布置在热位移较小的管段上； 需同时进行配合操作的多个手动风门，各风门的操作位置宜集中布置； 当烟风门的操作手轮呈水平布置时，手轮面与操作层的距离宜为900mm；当垂直布置时，手 轮中心与操作层的距离宜为900~1200mm。 燃煤锅炉房烟道、风道的断面尺寸，按下式计算确定：

余热锅炉的结构设计与布置

余热锅炉的结构设计与布置 余热锅炉型式为：无补燃、卧式烟道、单压汽水系统自然循环余热锅炉。 余热锅炉由烟道系统和余热锅炉本体两大部分组成。此外，余热锅炉还装有压力表、温度计、水位计、安全阀、吹灰器等主要附件。 一、烟道系统 从燃气轮机排出的高温烟气有两路出口：一路进入余热锅炉，流过各级受热面，从主烟囱排入大气：另一路进入旁通烟囱，排入大气。余热锅炉入口烟道上装有入口挡板，旁通烟道上装有旁通挡板。当燃气轮机工作而余热锅炉不工作时，旁通挡板开启，入口挡板关闭。燃气轮机和余热锅炉同时工作时，旁通挡板关闭，入口挡板开启。同时，相应调节挡板的开度可以使余热锅炉、汽轮机和燃气轮机在负荷方面更好的匹配。 入口烟道和旁通烟道都装有膨胀节，这是由于烟道受热后要伸长，会对烟道的支架产生热应力，采用膨胀节能吸收烟道的伸长量，从而减小热应力。 主烟道型式采用长方体结构，卧式烟道，长、宽、高分别为H=9m、W=2m、L=3m。 二、余热锅炉本体 余热锅炉本体采用模块式结构。经过工厂试验的各模块便于装运，可缩短现场安装工期，降低建造费用。 （一）入口过渡段烟道 入口过渡段烟道内装设导流板，使烟气均匀地流入过热器段。 入口过渡段烟道由内壁面耐热不锈钢板、中间保温层和箱体钢板、外壁铝合金护板组成。（二）受热面组件 受热面组件包括：过热器、蒸发器、省煤器、低压蒸发器。各组件由管束、联箱、支吊架等组成。 1、管组 每个受热面组件均采用不同数量的螺旋肋片管组成特定结构的管组。 选定的螺旋肋片管主要尺寸为：管束，材料为20钢；翅片材料为20钢，翅片高度=15.5mm，翅片厚度Y=1mm，翅片节距s=5mm。 过热器受热面管组采用蛇形管组型式，管束正三角形错列布置，横向节距=76.9mm,纵向节距=66.6mm，横向管子根数为26，纵向管子排数为12。 蒸发器受热面管组为双集箱立式管组。管束正三角形错列布置，横向节距=78.4mm,纵向节距=67.9mm，横向管子根数为25/26，纵向管子排数为39，每3排一组，一共13组。余热锅炉蒸发管束的上集箱利用连通管与锅筒连接，下集箱利用连通管与底部的连接集箱连接，锅筒与连接集箱之间布置一根总下降管。 省煤器受热面管组采用蛇形管组型式，管束正三角形错列布置，横向节距=111.1mm,纵向节距=96.2mm，横向管子根数为18，纵向管子排数为30。 低压蒸发器受热面管组为双集箱立式管组。管束正三角形错列布置，横向节距=129.0mm,纵向节距=111.7mm，横向管子根数为15/16，纵向管子排数为18，每3排一组，一共6组。余热锅炉蒸发管束的上集箱利用连通管与锅筒连接，下集箱利用连通管与底部的连接集箱连接，锅筒与连接集箱之间布置一根总下降管。 2、支吊架 采用“蜂窝状”吊架，一定数量的吊架、吊架顶板和吊架底板组成一个大的管组。管子的肋

锅炉房设计规范

<<锅炉房设计规范>>GB50041-92第十三章 第十三章土建、电气、采暖通风和给水排水 第一节土建 第13.1.1条锅炉房的火灾危险性分类和耐火等级应符合下列要求：一、锅炉间属于丁类生产厂房、蒸汽锅炉额定蒸发量大于4t/h、热水锅炉超定出力大于2.8MW时、锅炉间建筑不应低于二级耐火等级；蒸汽锅炉额定蒸发量小于或等于4t/h、热水锅炉额定出力小于或等于 2.8MW时，锅炉间建筑不应低于三级耐火等级； 二、油箱间、油泵间和油加热间均属于丙类生产厂房。其建筑不应低于二级耐火等级，上述房间布置在锅炉房辅助间内时，应设置防火墙 与其他房间隔开； 三、燃气调压属于甲类生产厂房，其建筑不应低于二级耐火等级，与锅炉房贴邻的调压间应设置防火墙与锅炉房隔开，其门窗应向外开启并不应直接通向锅炉房，地面应采不发火花地坪。 第13.1.2条锅炉房为多层布置时，锅炉基础与楼地面接缝得应采用 能适应沉降的处理措施。

第13.1.3条锅炉房应预留能通过设备最大搬运件的安装洞，安装洞 可与门窗油或非承重墙结合考虑。 第13.1.4条钢筋混凝土烟囱和砖烟道的混凝土底板等内表面，其设计计算温度高于100℃的部位应采取隔措施。 第13.1.5条锅炉房的柱距、跨度和室内地坪至柱顶的高度，在满足工艺要求的前提下，宜符合现行国家标准《厂房建筑模数协调标准》 的规定。 第13.1.6条需要扩建的锅炉房，土建应留有扩建的措施。 第13.1.7条锅炉房内装有振动较的设备时，应采取隔振措施。 第13.1.8条钢筋混凝土煤仓壁的内表面应光滑耐磨，壁交角外应做成弧形，并应设置有盖人孔和爬梯。 第13.1.9条设备吊装孔、灰渣池及高位平台周围应设置防护栏杆。 第13.1.10条烟囱和烟道连接处应设置沉降缝。 第13.1.11条锅炉间外墙的开窗面积，应满足通风、泄压和采光的。第13.1.12条锅炉房和其他建筑物相邻时，其相邻的墙应为防火墙。第13.1.13条油泵房的地面应有防油措施，有酸、碱侵蚀的水处理间地面、地沟、混凝土水箱和水池等，应有防酸、碱措施。

烟道计算式

目前新建住宅的厨房常采用集中排烟方式，该方式主要有变压式和止回阀式两种。但根据使用情况了解到，这两种方式排烟能力普遍不足，在高层建筑中问题尤为突出。部分住户烟气排不出去，还有的排烟系统中所有的住户厨房排烟效果均达不到要求。对于住宅厨房排烟，以往利用的是自然通风计算方法，即忽略排油烟机静压，认为只是热压作用使得烟气从室内排至大气，各住户排油烟机的流量相等，事实并非如此。自然通风的计算方法已不适用于现代住宅厨房排烟。这是由于现在国内外生产的排油烟机流量大、风压高，烟气从室内经过烟道排至室外所依靠的动力主要是排油烟机提供的压力，而热压所起的作用很小。本文利用流体动力学基本原理对住宅厨房集中排烟系统进行了理论计算，找出了影响排烟效果的因素，分析排烟系统出现排烟能力不足的原因，为更好地设计住宅厨房集中排烟系统提供理论依据。 1 集中排烟系统理论计算 图1是住宅厨房集中排烟系统示意图。根据流体动力学原理，图1中第I层厨房烟气进入到烟道的能量的文程为： 式中pai——第i层室内空气压力，Pa； ρy ——烟气密度，kg／m3； υai——排油烟机进口处烟气流速，m/s； Δpei——第i层排油烟精数全压，Pa； pi——第i层烟道内压力，Pa； υi1——第i层烟道内烟气平均流速，m／s； ζ1——止回阀阻力系数，本文取ζ 2ζ/. 5； ζhl——烟气由排烟短管流入烟道的局部阻力系数，本文取ζh1＝0.0869～2.12； qI ——第i层排油烟机流量，m/s3； Ay——排烟短管横截面积，m2。 烟气从第i层刷至避风风帽出口处的能量方程为： 式中H0——层高，m； g——重力加速度，m/s2； pao——风帽出口处空气压力，Pa； υo——风帽出口处烟气速度，m/s； N——高层住宅楼总层数； n——同时开机数； λ——沿程阻力系数，本文λ＝0.04； de——烟道当量直径，m；

余热锅炉基本基本知识

燃机余热锅炉基本原理介绍 燃机余热锅炉，英文简写为 HRSG（Heat Recovery Steam Generator），是燃气－蒸汽联合循环的重要组成部分。其主要工作原理是通过布置大量的换热管（通常采用螺旋鳍片管）来吸收燃机排气的余热，产生蒸汽供汽机发电或作为供热及其它工艺用汽。 燃机余热锅炉发展至今，形成了各种结构形式和布置方法，简单介绍如下。 燃机余热锅炉按照其循环方式主要分为两种形式：即受热面水平布置的强制循环余热锅炉和受热面垂直布置的自然循环余热锅炉，两者的主要区别是强制循环锅炉需配置循环泵依靠循环泵的压头实现蒸发器内的水循环，而自然循环则主要靠下降管和受热的蒸发管束中工质的密度差来实现循环。强制循环就国外而言主要在欧洲使用较多，国内主要用于燃机燃用重油等含灰较多燃料、受热面需吹灰和清洗的情况，如我厂提供深圳南山电厂、月亮湾等电厂的 9E 级燃机余热锅炉及浙江金华、广州明珠等 6B 级燃机余热锅炉。自然循环就国外而言主要用于美国，国内主要用于燃机燃用天然气、轻油等清洁燃料的燃机余热锅炉，如我厂提供的深圳金岗、天津滨海等的6B，江苏无锡、海南南山的FT-8 及海南洋浦 V94.2 燃机余热锅炉。 强制循环和自然循环余热锅炉的结构形式见附图 1 和附图 2。 附图 1 强制循环余热锅炉

附图 2 自然循环余热锅炉 燃机余热锅炉按照是否补燃分为补燃型余热锅炉和非补燃型余热锅炉，除非是用于热电联产或其它特殊工艺要求，一般应选用非补燃型余热锅炉，因为补燃会降低余热锅炉的效率。 一般补燃采用烟道式燃烧器，布置在进口烟道中，仅利用燃机排气中的氧气而不掺入补燃空气，补燃后烟气温度控制在 750℃以下。 烟道式补燃燃烧器的布置位置见附图 3，其结构见附图 4。

大烟道余热锅炉施工方案

盐城市联鑫钢铁有限公司烧结余热 回收工程项目 大 烟 道 余 热 锅 炉 安 装 方 案 河南省安装集团有限责任公司 盐城联鑫项目部 2015年7月

批准：审核：编制：

一、概述 1.1、工程概况 本工程属盐城市联鑫钢铁有限公司烧结余热回收工程项目，包括2#烧结线环冷机余热锅炉，2#大烟道（2#烧结线机尾）余热锅炉，和1#大烟道（1#烧结线机尾）余热锅炉。锅炉辅机、烟气系统、汽水系统以及相关的工艺连接管线，电气仪表安装。 根据设计安排，现场先进行2#烧结线环冷机余热锅炉和2#大烟道（2#烧结线机尾）余热锅炉安装，2#环冷机锅炉安装详见环冷机锅炉安装方案。下面介绍大烟道余热锅炉安装方案。 1.2、大烟道余热锅炉结构特点 大烟道（烧结线机尾）余热锅炉选用江苏中天能源设备有限公司生产型号QC133/480-7.5-1.47/340烧结机大烟道余热锅炉。 大烟道锅炉采用烧结机烟道内置受热面模块（一套翅片管过热器，一套翅片管蒸发器，一套热管蒸发器），利用烧结线机尾的高温烟气来加热热水（锅炉给水为来自环冷锅炉的除氧水）产生蒸汽。设备工艺技术成熟，充分利用烧结工序中可利用的能量，最大限度的回收烟气余热，换热效率高，阻力小，故障率低，不消耗一次能源。且对烧结工艺影响小。各受热面安装在大烟道上，直接与烟道焊接。节省空间和投资，兼顾经济效益和环境效益。 本锅炉因不含省煤器，锅炉给水直接进入锅筒。进入锅筒的水与锅筒内的饱和水混合后，沿锅筒下方的下降管（回流管）进入各级蒸发器吸收热量产生汽化从而形成汽水混合物，汽水混合物经导

气管（上升管）送至锅炉汽包（汽水分离器）进行汽水分离，分离出的蒸汽经过热器后随过热蒸汽管出口管送至蒸汽管网，分离出的水与锅炉补给水混合后重新回流至各级蒸发器进行加热汽化，形成连续的产汽循环系统。汽水系统如附图1所示。 1.3 设备组成 整套锅炉系统由受热面（包括蒸发器、过热器）、汽包及管网系统组成。 （1）受热面 受热面由热管过热器、翅片过热器、翅片蒸发器三部分构成。蒸发器、过热器是整套锅炉的核心部件之一，是整套锅炉的受热面，负责吸收烟气余热，并将水转化为蒸汽。本系统受热面设备工艺布置是在22与21小烟道之间布置1套“翅片管过热器”（分2台上下并联）；在21与20小烟道之间布置1套“翅片管蒸发器”（分2台左右并联布置）；在19与18小烟道之间布置1套“热管蒸发器”（分2台左右并联布置）。 蒸发器上有下降管接口（供水）、上升管接口（产汽）、排污口等。进水来自汽包，产汽也供至汽包，饱和蒸汽经过过热器产生过热蒸汽至蒸汽管网。排污排至定排扩容器。 （2）汽包 汽包即负责给各蒸发器供水，又负责对过热器供汽。汽包主要由锅筒本体、汽水分离器、人孔、液位计、安全阀、锅筒底座及预留管口等组成。 （3）管网系统及辅助设备

锅炉烟道如何设计才合理

锅炉烟道如何设计才合理 烟道是燃气锅炉排放烟气的主要途径，若是设计的不合理，很容易会使锅炉在运行过程中产生的烟气无法正常排出锅炉外部，给燃气锅炉造成伤害。那么，燃气锅炉的烟道，在设计上都有哪些要求呢？ 1、烟道应该尽量设计的平直一些，这样会使得烟道的气密性好、附件少及阻力少，水平烟道在敷设时应保持1%以上的抬头布置，尽量避免顺坡布置。 2、燃油燃气锅炉房的烟道和烟囱应采用钢制或钢筋混凝土构筑，烟道和烟囱的最低点应设置水封式冷气水排水管道。 3、金属烟道的钢板厚度一般采用4~6mm，设计烟道时，应配置足够的加强肋，保证强度和刚度要求。 4、烟道的热膨胀应进行补偿，补偿量应进行计算并正确选型。 5、钢烟道应有保温措施及可靠的固定。 6、燃油燃气锅炉房宜一台锅炉对应一根烟囱，当受条件限制需几台锅炉共用一个烟道或烟囱时，应使每台锅炉的通风抽力均衡。 7、烟道布置时应在适当位置设置必要的热工测点和环保测点。单台

额定蒸发量大于等于20t/h或单台额定热功率大于等于14MW的燃油锅炉，必须安装固定的连续监测烟气中烟尘、SO2排放浓度的仪器。 8、在烟气容易聚集的地方以及当多台锅炉共用一座烟囱或一条总烟道时，每台燃油燃气锅炉后的烟道上均应装设防爆门，防爆门的位置应有利于泄压，应设在不危及人员安全及转弯前的适当位置，当爆炸气体可能危及操作人员的安全是，防爆装置上应装设泄压导向管。9、对于一些烟道较长的锅炉房，应对其阻力进行核算，选取相应的鼓风机、引风机（在有引风机时），以保证排烟畅通。 10、烟囱应考虑相应的防腐措施，烟囱出口的烟气温度宜高于烟气露点温度15℃；当排烟温度低于烟气露点温度时，应采取有效措施防止烟气倒灌。

余热锅炉系统工作原理及技术特点

余热锅炉系统工作原理及技术特点 中国锅炉网资讯栏目https://www.wendangku.net/doc/d1820728.html,/news/5/ §1概论 一、简述 在燃气轮机内做功后排出的燃气，仍具有比较高的温度，一般在540℃左右，利用这部分气体的热能，可以提高整个装置的热效率。通常是利用此热量加热水，使水变成蒸汽。蒸汽可以用来推动蒸汽轮机一发电机，也可用于生产过程的加热或供生活取暖用。对于稠油的油田可以用蒸汽直接注入油井中，以提高采油量。根据不同的蒸汽用途，要求有相应的蒸汽压力和蒸汽温度，也就需要不同参数的产汽设备。利用燃气轮机排气的热量来产汽的设备，称为“热回收蒸汽发生器”，表明回收了排气的热量，用英文字母HRSG来表示。我国习惯上称为“余热锅炉，本文也采用“余热锅炉”的名称，并把燃气轮机的排气简称为“烟气”。 “余热锅炉”通常是没有燃烧器的，如果需要高压高温的蒸汽，可以在“余热锅炉”内装一个附加燃烧器。通过燃料的燃烧使整个烟气温度升高，能够产生高参数的蒸汽。例如某余热锅炉不装燃烧器时，入口烟气温度为500℃，装设附加燃烧器后，可使入口烟气温度达到756℃。蒸汽的压力可以从4MPa升到10MPa，蒸汽的温度可以从450℃升到510℃，蒸汽可以供高温高压汽轮机用，从而增加了电功率输出。目前我国油田进口的余热锅炉的蒸汽参数有：4MPa配450℃及1.4MPa配195℃（饱和蒸汽）。前者供给中压汽轮机来发电，后者可以供生产或供生活取暖用。 注：关于多种余热锅炉，余热锅炉利用燃气轮机排气的方式，补燃问题。 二、余热锅炉的组成 （一）蒸汽的生产过程 图19－1是一台余热锅炉的结构示意图，从图中可以看出产汽的过程。

锅炉房设计规范

锅炉房设计规范

<<锅炉房设计规范>>GB50041-92第十三章 第十三章土建、电气、采暖通风和给水排水 第一节土建 第13.1.1条锅炉房的火灾危险性分类和耐火等级应符合下列要 求： 一、锅炉间属于丁类生产厂房、蒸汽锅炉额定蒸发量大于4t/h、热水锅炉超定出力大于2.8MW时、锅炉间建筑不应低于二级耐火等级；蒸汽锅炉额定蒸发量小于或等于4t/h、热水锅炉额定出力小于或等于2.8MW时，锅炉间建筑不应低于三级耐火等级；二、油箱间、油泵间和油加热间均属于丙类生产厂房。其建筑不应低于二级耐火等级，上述房间布置在锅炉房辅助间内时，应设 置防火墙与其它房间隔开； 三、燃气调压属于甲类生产厂房，其建筑不应低于二级耐火等级，与锅炉房贴邻的调压间应设置防火墙与锅炉房隔开，其门窗应向外开启并不应直接通向锅炉房，地面应采不发火花地坪。

第13.1.2条锅炉房为多层布置时，锅炉基础与楼地面接缝得应采 用能适应沉降的处理措施。 第13.1.3条锅炉房应预留能经过设备最大搬运件的安装洞，安装洞可与门窗油或非承重墙结合考虑。 第13.1.4条钢筋混凝土烟囱和砖烟道的混凝土底板等内表面，其设计计算温度高于100℃的部位应采取隔措施。 第13.1.5条锅炉房的柱距、跨度和室内地坪至柱顶的高度，在满足工艺要求的前提下，宜符合现行国家标准《厂房建筑模数协调 标准》的规定。 第13.1.6条需要扩建的锅炉房，土建应留有扩建的措施。 第13.1.7条锅炉房内装有振动较的设备时，应采取隔振措施。第13.1.8条钢筋混凝土煤仓壁的内表面应光滑耐磨，壁交角外应做成弧形，并应设置有盖人孔和爬梯。 第13.1.9条设备吊装孔、灰渣池及高位平台周围应设置防护栏 杆。 第13.1.10条烟囱和烟道连接处应设置沉降缝。 第13.1.11条锅炉间外墙的开窗面积，应满足通风、泄压和采光 的。

(最新)锅炉车间清理烟囱、水平烟道稿件[1]

披星戴月除积灰，众志成城保进度 ——记锅炉车间清理烟囱、水平烟道积灰目前我公司脱硫施工已经进入最后的攻坚阶段，部分设备已开始进入单体调试和系统联动试车阶段，带料负荷试车已指日可待，一旦脱硫投运，烟气中必然含有一部分蚀性很强的硫酸，如这些硫酸不能被及时排掉，将会对烟囱内壁造成破坏性腐蚀，因而清除烟囱内部积灰平台上长期运行残留的约600m3积灰、找出集酸槽、疏通排酸管工作已变得刻不容缓。而此次公司下达的停车检修期限只有8天，水平烟道鳞片防腐工作需4-5天，防腐养护需1-2天，这就意味着锅炉车间必须在48h内将这方圆300m2、高3m，约600m3的积灰通过人工一锹一锹从烟囱内清理出来，此时锅炉相当一部分运行人员已被抽调至脱硫区域进行试车调试工作，现场48项检修工作也在紧锣密鼓进行着，还有部分运行人员肩负着锅炉6T锅炉的安全、稳定运行，确保生活区采暖系统正常投运，剩余人员已不足20个人，时间紧、任务重、人员少，困难可想而知。 27日上午8时锅炉车间决定由车间三个技术员分别带三队，每

队6人分三班倒开始清理烟道、烟囱积灰，当第一队人员从烟道人孔门钻入烟囱入口处，空气中到处都是飞灰，基本没有能见度，再往前就是高达3m多的积灰，此时遇到了很大的难题，积灰早已将5根通往烟囱底部的排酸管淹没，当务之急是如何能找到它们并通过它们将积灰卸至底部，前面的积灰就像沙漠里的流沙，非常虚，一旦人踩踏上去，3m多高的积灰足以将运行人员淹没，非常危险，大家手足无措之时，领队果断决定找一些比较厚实的长木板，慢慢的往烟囱中心地带“搭桥”，然后让体重较轻的小伙子踩着“桥”、拿铁锹一点点插入积灰试探其中一支排酸管的位置，就这样，前面的累了回来，后面的人再上，经过1个多小时的艰辛寻找，终于发现了第一支排酸管，在木板上的小伙子立即开始疏通排酸管，并以其为圆心将其四周的积灰一点一点从管子上用铁锹卸至烟囱底部，清理现场虽然挂着行灯，因为能见度太低，基本还是漆黑一片，干活儿难度可想而知，可就是在这样的“平台”上。他们硬是在快交班时，一锹一锹“摸”出一片踏踏实实的“硬地”。此时的他们，已经快累虚脱了。之后的队伍借助第一队开辟的“根据地”，马不停蹄的清理着余下的“灰山”，缺少除灰工具，员工就迅速去自制耙子、铲子、落灰槽等工具，大家绞尽脑汁，只想尽一切办法去完成任务。

锅炉房设计规范

<<锅炉房设计规范>>GB50041-92第十三章第十三章土建、电气、采暖通风和给水排水

第一节土建 第13.1.1条锅炉房的火灾危险性分类和耐火等级应符合下列要求：一、锅炉间属于丁类生产厂房、蒸汽锅炉额定蒸发量大于4t/h、热水锅炉超定出力大于2.8MW时、锅炉间建筑不应低于二级耐火等级；蒸汽锅炉额定蒸发量小于或等于4t/h、热水锅炉额定出力小于或等于 2.8MW时，锅炉间建筑不应低于三级耐火等级； 二、油箱间、油泵间和油加热间均属于丙类生产厂房。其建筑不应低于二级耐火等级，上述房间布置在锅炉房辅助间内时，应设置防火墙 与其他房间隔开； 三、燃气调压属于甲类生产厂房，其建筑不应低于二级耐火等级，与锅炉房贴邻的调压间应设置防火墙与锅炉房隔开，其门窗应向外开启并不应直接通向锅炉房，地面应采不发火花地坪。 第13.1.2条锅炉房为多层布置时，锅炉基础与楼地面接缝得应采用 能适应沉降的处理措施。 第13.1.3条锅炉房应预留能通过设备最大搬运件的安装洞，安装洞 可与门窗油或非承重墙结合考虑。 第13.1.4条钢筋混凝土烟囱和砖烟道的混凝土底板等内表面，其设计计算温度高于100℃的部位应采取隔措施。

第13.1.5条锅炉房的柱距、跨度和室内地坪至柱顶的高度，在满足工艺要求的前提下，宜符合现行国家标准《厂房建筑模数协调标准》 的规定。 第13.1.6条需要扩建的锅炉房，土建应留有扩建的措施。 第13.1.7条锅炉房内装有振动较的设备时，应采取隔振措施。 第13.1.8条钢筋混凝土煤仓壁的内表面应光滑耐磨，壁交角外应做成弧形，并应设置有盖人孔和爬梯。 第13.1.9条设备吊装孔、灰渣池及高位平台周围应设置防护栏杆。 第13.1.10条烟囱和烟道连接处应设置沉降缝。 第13.1.11条锅炉间外墙的开窗面积，应满足通风、泄压和采光的。第13.1.12条锅炉房和其他建筑物相邻时，其相邻的墙应为防火墙。第13.1.13条油泵房的地面应有防油措施，有酸、碱侵蚀的水处理间地面、地沟、混凝土水箱和水池等，应有防酸、碱措施。 第13.1.14条锅炉房生活间的面积指标应按现行国家标准《工业企业设计卫生标准》有关规定执行。办公室的面积指标，可按锅炉房所 在地区的规定选用。

锅炉水平烟道积渣原因分析及控制措施

锅炉水平烟道积渣原因分析及控制措施 摘要：某厂#3炉2019年来多次发生水平烟道积渣问题，直接导致加大高再管排 磨损速率及减小换热面积，严重危害锅炉安全运行，本文结合现场实际情况分析 可能导致的原因，提出了相应的解决措施，包括控制入炉煤煤质、提高氧量下限、优化吹灰方式、优化高负荷期间磨组运行方式、二次风门配风优化等，从而解决 连续高负荷期间锅炉水平烟道积渣问题，保障锅炉连续稳定运行。 关键词：燃煤电站；水平烟道；积灰；积渣 1 机组概况 某厂锅炉为超超临界变压运行本生直流锅炉，型号为B&WB-1990/29.3-M， 锅炉为螺旋炉膛、一次再热、固态排渣、前后墙对冲燃烧方式、Π型锅炉、紧身 封闭布置燃煤锅炉。炉膛宽度21962.7mm ，深度15935.7mm ，炉膛总高度为66000mm，后屏过热器位于折焰角上方，末级过热器布置在折焰角上方，高温再 热器布置在水平烟道内。燃烧系统配有30只B&W公司研制的低NOx双调风旋流燃烧器，分三层前、后墙对冲布置。锅炉设计煤种及校核煤种主要参数如表1所示： 表1 设计煤种及校核煤种主要参数 2水平烟道积渣情况及原因分析 2.1水平烟道积渣情况 2019年1月，某厂#3炉连续高负荷运行期间首次出现水平烟道严重积灰的问题，2019年9月机组再次持续高负荷运行，9月2日，高温再热器壁温再次出现异常，中间区域壁温明显下降，两侧壁温则异常升高，再次出现积渣迹象，如图1及图 2壁温所示，非常明显的看出水平烟道积灰现象明显，这与1月份高再结焦时的 现象十分相似，说明结焦是从锅炉中间开始，再向两边蔓延，锅炉燃烧产生的小 颗粒灰随气流上升，逐渐粘结成稍大的颗粒，一部分粘结在过热器受热面，形成 硬焦块。未接触受热面的灰渣表面温度下降，当接触炉膛出口的高温再热器时， 粘结形成疏松状的渣。负荷波动或吹灰后，跌落至水平烟道，形成积渣。 图1 高再正常壁温分布图2 高再异常壁温分布 2.2水平烟道积渣原因分析 （1）锅炉氧量控制偏低。当负荷在550~660MW时，运行氧量目前控制在 2.0~ 3.0%，不低于2.0%。由于高负荷NOx控制压力较大，而3#炉氧量计数值又 有代表性差的问题，因此，实际运行氧量难以保证，这造成炉膛内还原性气氛增强，降低灰熔点，结渣、沾污倾向增强，进而影响炉膛出口温度升高，导致高再 结焦。如图表2所示，负荷同为636MW时#3炉与#4炉运行数据对比分析可知， 3#炉风煤比及氮氧化物浓度均低于4#炉，即3#炉运行氧量低于4#炉，高负荷期 间大渣含碳量从原来的1%以下升至3%以上，也能说明运行氧量偏低。因此，3# 炉炉膛的还原性气氛对灰熔点的影响也更显著。 表2 #3炉与#4炉对比参数分析 （2）煤质灰熔点较低及碱金属含量高。宁东二期燃用煤质为红柳与麦垛山（40%）的混煤，其煤质工业分析与设计煤种相近，如表3所示。

冶炼电炉烟气全余热回收装置-高温烟道式余热锅炉(标准版)

冶炼电炉烟气全余热回收装置-高温烟道式余热锅炉(标准 Security technology is an industry that uses security technology to provide security services to society. Systematic design, service and management. ( 安全管理 ) 单位：______________________ 姓名：______________________ 日期：______________________ 编号：AQ-SN-0843

冶炼电炉烟气全余热回收装置-高温烟道 式余热锅炉(标准版) 在电炉冶炼的过程中，要产生大量的高温烟气，其最高温度可达2100℃，含尘量高，且所含氧化铁尘具有工业回收价值。高温含尘烟气携带的热量约为电炉输入总能量的11%，有的甚至高达20%。这些高温烟气不仅带走大量的热，而且给电炉的除尘系统带来了巨大的负担，不但降低了氧化铁尘的回收率，而且造成了严重的污染问题。随着钢铁行业的发展，电炉炼钢的铁水比例逐渐上升，有的甚至超过了30%。铁水比例的升高，引起电炉炼钢烟气量增加、热量浪费和除尘问题的日趋严重。如何将这部分高温烟气中的显热充分地回收，变“废”为宝，使之转化为热能，并使得电炉烟气更加稳定，为高效除尘创造条件，从而降低除尘系统运行成本和企业的生产成本，这是电炉炼钢企业必须重视的问题。公司组建了专业的技

术队伍开始了电炉烟气全余热回收装置的研究，从提高余热回收量、烟尘沉降效率、锅炉的压力及使用寿命3个角度进行研发，从而降低电炉的吨钢能耗。并在江苏某企业110t电炉成功投运，并对装置出口烟气温度、吨钢回收蒸汽量等关键参数进行了现场测试，测试结果显示装置达到了预期指标。 1、电炉烟气冷却方式现状 目前电炉烟气冷却的方式有水冷+机力风冷、废钢预热+水冷、水冷+热管余热锅炉等几种。 1.1水冷+机力风冷 水冷+机力风冷系统的流程见图1。电炉第四孔出口的高温烟气进入水冷烟道，同时，混入从电炉四孔水冷弯头和水冷滑套间的缝隙吸入的空气，进行燃烧，之后进入燃烧沉降室，在燃烧沉降室进行燃烧和灰尘沉降后，从燃烧沉降室出来的高温烟气经过水冷烟道冷却到600℃左右，进入机力风冷器，冷却后的烟气与电炉密闭罩的除尘烟气混合降温后进入布袋除尘器除尘，之后通过风机、消声器，从烟囱排出。

发电厂锅炉水平烟道和后竖井附近振动及主蒸汽管异音检查分析

发电厂锅炉水平烟道和后竖井附近振动及主蒸汽管异音检查分析与处理某年3月某发电厂8号锅炉水平烟道到后竖井附近运行中振动大和8号炉右侧主蒸汽管周围出现异常声音，电科院技术人员通过现场观察和资料分析，提出了分析结果和意见。 1.设备概况 8号炉为亚临界参数、四角切圆燃烧、自然循环汽包炉。单炉膛п型露天布置，燃用烟煤，一次中间再热，平衡通风、固态排渣，全钢架、全悬吊结构，炉顶带金属防雨罩。锅炉型号为DG1025/18.2-Ⅱ4，膜式水冷壁与其上部的折焰角形成炉膛，水冷壁的高热负荷区采用内螺纹管。炉膛断面尺寸为13335 mm×12829mm，顶棚管中心线标高为61000mm，水冷壁下集箱标高为6500mm，汽包中心线标高65000mm。在炉膛上部前墙及两侧墙靠水冷壁向火侧布置有壁式再热器，炉膛出口处布置有全大屏和后屏过热器，水平烟道内沿烟气流向布置有中温再热器、高温再热器和高温过热器，后竖井烟道内布置有低温过热器和省煤器，尾部烟道布置2台三分仓回转式空气预热器，过热器管道围成了锅炉水平烟道及后竖井转向室，形成了包敷管过热器。为了满足环保要求，在省煤器与空气预热器之间布置了干法烟气脱硝系统，在Ⅱ级引风机前布置了半干法烟气脱硫系统。8号机组于2007年5月通过168小时连续试运，进入试生产。 2.现场检查情况 2.1 主蒸汽管附近异音的检查情况 在机组负荷270MW时对主蒸汽管附近的异音进行检查，首先检查主要集中在电厂反映声音较大的电梯6层和7层的主蒸汽管附近，发现现场存在2种异音，第一种异音是高频振动产生的较尖锐的声音，并且声音较大，充斥整个锅炉房而难以准确判断来源。第二种是在汽机房经常可以听到的汽流声，但是受第一种声音的干扰，不容易判断噪音的来源。经查找，主给水操作平台附近、过再热器减温水取样管附近、过再热器减温水操作平台附近，以及主给水平台附近的钢梁有触电般的强烈高频振感。当时在DCS操作盘上显示各减温水门全关，后在降负荷

焚烧炉及余热锅炉额定工况下第一、二烟道的热态模拟

焚烧炉及余热锅炉额定工况下第一、二烟道的热态模拟 摘要：本文对国内某垃圾焚烧发电厂焚烧炉及余热锅炉额定工况下第一、二烟道的气流流场进行了热态模拟，主要研究炉膛结构和二次风配比对炉内烟气动力场和温度的影响，炉内换热特性等，可作为焚烧炉及余热锅炉优化设计的参考和优化运行的参考，以期为焚烧炉的结构设计和配风设计提供依据。 关键词：垃圾焚烧;优化设计;优化运行;数值模拟 引言 由于我国城市生活垃圾有水分高，热值低，未分类等特点，采用层燃方式的炉排焚烧炉对有这些特性的垃圾适应性好，在国内垃圾焚烧行业里占有很大的优势[1]。焚烧炉内的气流流场情况实际测试很难，测试仪器也很昂贵，而且由于要进行生产活动，在现场进行实验是非常不经济的。利用CFD技术进行焚烧炉内气流流场特性研究则可以经济有效地满足上述需求。在总结焚烧炉及余热锅炉的冷态模拟经验之后，对热态模拟合理简化了几何模型，优化了模拟时间成本和计算精度。焚烧炉及余热锅炉第一、二烟道的热态模拟主要研究内容有炉膛结构和二次风配比对炉内烟气动力场和温度的影响，炉内换热特性等，可作为焚烧炉及余热锅炉优化设计的参考和优化运行的参考。 1、模型简介 焚烧炉及余热锅炉第一、二烟道热态流场数值模拟的数学模型包括连续方程、动量方程及计算湍流的k-?着双方程，能量方程，组分方程，反应模型及热辐射模型。其中辐射模型为DO(Discrete Ordinates)[2]，从辐射方程计算的能量作为能量方程的源项;组分的反应模型为Species Transport/Volumetric Reaction，参加反应的各组分的净生成速率作为组分方程的一部分。除热辐射模型和反应模型外，各模型的控制方程如表1，其通用形式如公式(1)。 ■+div(?籽u?准)=div(Гgrad?准)+S(1) 式中：?准为通用变量，Г表示广义扩散系数，S为广义源项。 采用SIMPLE算法解算上述方程，得出收敛解。 2、一、二烟道的模拟分析 本文仅对焚烧炉及余热锅炉的一二通道的烟气流动及换热情况进行模拟。由于焚烧炉的四个二次风布置位置并不呈周期性，每个位置的喷口数量也不相同，所以对二次风的喷口位置进行了调整，以期得到有周期特征的炉膛截面，进而简化模型。调整的原则有两点，第一是保证在风量保持与设计值不变的情况下，每个喷口的空气射流动量与调整前一致，每个喷口的射流受主流区的影响与调整前基本一致;第二是保证喷口沿炉排宽度方向的均匀布置。这里通过维持每列喷口的总流通截面积和调整前的一致，以及维持喷口截面为圆形来保证第一个要求。通过上述调整，一方面可以使二次风的穿透力度与设计值基本一致，另一方面可使焚烧炉及余热锅炉第一二通道呈周期性结构，从而可简化模型。调整后的每列二次风有19只喷口，均匀沿炉膛宽度方向布置。见图1，其中的虚线区域为简化模型区域。 炉内空气动力场的特性对垃圾在炉排上的燃烧质量和锅炉的换热均有影响。与冷态模拟

冶炼电炉烟气全余热回收装置-高温烟道式余热锅炉(新编版)

Safety is the goal, prevention is the means, and achieving or realizing the goal of safety is the basic connotation of safety prevention. （安全管理） 单位：___________________ 姓名：___________________ 日期：___________________ 冶炼电炉烟气全余热回收装置- 高温烟道式余热锅炉(新编版)

冶炼电炉烟气全余热回收装置-高温烟道式 余热锅炉(新编版) 导语：做好准备和保护，以应付攻击或者避免受害，从而使被保护对象处于没有危险、不受侵害、不出现事故的安全状态。显而易见，安全是目的，防范是手段，通过防范的手段达到或实现安全的目的，就是安全防范的基本内涵。 在电炉冶炼的过程中，要产生大量的高温烟气，其最高温度可达2100℃，含尘量高，且所含氧化铁尘具有工业回收价值。高温含尘烟气携带的热量约为电炉输入总能量的11%，有的甚至高达20%。这些高温烟气不仅带走大量的热，而且给电炉的除尘系统带来了巨大的负担，不但降低了氧化铁尘的回收率，而且造成了严重的污染问题。随着钢铁行业的发展，电炉炼钢的铁水比例逐渐上升，有的甚至超过了30%。铁水比例的升高，引起电炉炼钢烟气量增加、热量浪费和除尘问题的日趋严重。如何将这部分高温烟气中的显热充分地回收，变“废”为宝，使之转化为热能，并使得电炉烟气更加稳定，为高效除尘创造条件，从而降低除尘系统运行成本和企业的生产成本，这是电炉炼钢企业必须重视的问题。公司组建了专业的技术队伍开始了电炉烟气全余热回收装置的研究，从提高余热回收量、烟尘沉降效率、锅炉的压力及使用寿命3个角度进行研发，从而降低电炉的吨钢能耗。并在江苏

钢厂360m2烧结机大烟道余热锅炉施工方案

****钢厂360m2烧结机大烟道余热锅炉 施 工 方 案 编制：*******有限公司

1.工程概况及特点 1.1 工程概况： *************公司烧结余热回收装置技改工程，由**********公司承接。 余热回收装置在烧结大烟道中间加入主体设备省煤器、蒸发器及过热器，配套有汽包、加药装置、取样系统、过热蒸汽管路及锅炉给水系统等。1.2 工程特点： 1.2.1 本工程工期紧、管道设备主要安装在混泥土框架（基础）上，另设 置的钢结构框架上移位需要安全承重平台，措施费用高。 1.2.2 短时间集中大量人力物力，施工难度大。 1.2.3 施工空间狭小，设备、管道二次倒运成本增加，吊装难度大。 1.2.4 大部分用人工采用手拉葫芦搬移设备或管道，人工成本高。 1.2.5 停产期间不仅要完成省煤器、蒸发器及过热器等主体设备的安装， 而且还要完成配套管道及电气的接点，安装时受生产影响极大，安全危险性大。 1.2.6 省煤器、蒸发器等安装位置在9.2m-19.3m平台之间往内移送，设备 无法一次吊装就位，措施费用成本增加。 1.2.7 管道制作管件多，工期短，难度大。 1.2.8 管道管径小，重量小，根数多，施工成本增加，难度大。 1.3 工程开、竣工时间 工程期限约60天/套，中期全面停产时间30天。 1.4 质量目标 本单位工程质量等级100%合格。 1.5 编制依据 1、《现场设备、工业管道焊接工程施工及验收规范》GB50236-98； 2、《机械设备安装工程施工及验收通用规范》GB50231-2009； 3、《起重设备安装工程施工及验收规范》GB50278-98；

大烟道余热锅炉施工方案..

1 盐城市联鑫钢铁有限公司烧结余热 回收工程项目 大 烟 道 余 热 锅 炉 安 装 方 案 河南省安装集团有限责任公司 盐城联鑫项目部 2015年7月

1 批准： 审核： 编制：

一、概述 1.1、工程概况 本工程属盐城市联鑫钢铁有限公司烧结余热回收工程项目，包括2#烧结线环冷机余热锅炉，2#大烟道（2#烧结线机尾）余热锅炉，和1#大烟道（1#烧结线机尾）余热锅炉。锅炉辅机、烟气系统、汽水系统以及相关的工艺连接管线，电气仪表安装。 根据设计安排，现场先进行2#烧结线环冷机余热锅炉和2#大烟道（2#烧结线机尾）余热锅炉安装，2#环冷机锅炉安装详见环冷机锅炉安装方案。下面介绍大烟道余热锅炉安装方案。 1.2、大烟道余热锅炉结构特点 大烟道（烧结线机尾）余热锅炉选用江苏中天能源设备有限公司生产型号QC133/480-7.5-1.47/340烧结机大烟道余热锅炉。 大烟道锅炉采用烧结机烟道内置受热面模块（一套翅片管过热器，一套翅片管蒸发器，一套热管蒸发器），利用烧结线机尾的高温烟气来加热热水（锅炉给水为来自环冷锅炉的除氧水）产生蒸汽。设备工艺技术成熟，充分利用烧结工序中可利用的能量，最大限度的回收烟气余热，换热效率高，阻力小，故障率低，不消耗一次能源。且对烧结工艺影响小。各受热面安装在大烟道上，直接与烟道焊接。节省空间和投资，兼顾经济效益和环境效益。 本锅炉因不含省煤器，锅炉给水直接进入锅筒。进入锅筒的水与锅筒内的饱和水混合后，沿锅筒下方的下降管（回流管）进入各级蒸发器吸收热量产生汽化从而形成汽水混合物，汽水混合物经导

气管（上升管）送至锅炉汽包（汽水分离器）进行汽水分离，分离出的蒸汽经过热器后随过热蒸汽管出口管送至蒸汽管网，分离出的水与锅炉补给水混合后重新回流至各级蒸发器进行加热汽化，形成连续的产汽循环系统。汽水系统如附图1所示。 1.3 设备组成 整套锅炉系统由受热面（包括蒸发器、过热器）、汽包及管网系统组成。 （1）受热面 受热面由热管过热器、翅片过热器、翅片蒸发器三部分构成。蒸发器、过热器是整套锅炉的核心部件之一，是整套锅炉的受热面，负责吸收烟气余热，并将水转化为蒸汽。本系统受热面设备工艺布置是在22与21小烟道之间布置1套“翅片管过热器”（分2台上下并联）；在21与20小烟道之间布置1套“翅片管蒸发器”（分2台左右并联布置）；在19与18小烟道之间布置1套“热管蒸发器”（分2台左右并联布置）。 蒸发器上有下降管接口（供水）、上升管接口（产汽）、排污口等。进水来自汽包，产汽也供至汽包，饱和蒸汽经过过热器产生过热蒸汽至蒸汽管网。排污排至定排扩容器。 （2）汽包 汽包即负责给各蒸发器供水，又负责对过热器供汽。汽包主要由锅筒本体、汽水分离器、人孔、液位计、安全阀、锅筒底座及预留管口等组成。 （3）管网系统及辅助设备

电力建设发电项目施工锅炉炉膛水平烟道受热面安装施工方案

锅炉炉膛水平烟道受热面安装施工方案 1.编制依据： 1.1 依据哈尔滨锅炉厂提供图纸 1.2 锅炉安装说明书 1.3 《电力建设安全操作规程》（火力发电厂部分）DL/5009.1-2002 1.4 《电力建设施工及验收技术规范》(锅炉机组篇) DL/T5047-95 1.5 《火电施工质量检验及验收标准》(锅炉篇1996年版) 1.6 《工程建设标准强制性条文》建标[2006]102号 2.工程概述及主要工作量： 电厂新建2×600MW机组工程，锅炉为哈尔滨锅炉厂有限责任公司制造,锅炉型号：HG-2070/25.4－HM 型。锅炉为超临界参数变压直流炉、单炉膛，一次中间再热、平衡通风、采用前后墙对冲燃烧方式，锅炉 房紧身封闭、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构п型炉。炉膛及水平烟道由前到后方向依次布置着屏式过 热器、末级过热器及高温再热器。 屏式过热器布置在炉膛正上方，沿宽度方向共布置32组，单组包括屏式过热器管屏、屏过入口集箱 及屏过出口集箱，重6729kg。每片管屏共有28根U型管，管子规格为φ38×6.5、φ38×7.5，材质为12CrMoVG、SA-213TP347H及SA-213T91，重5768kg。屏式过热器入口集箱规格φ219×45：L=1311（材质：SA-335P12）， 重479kg。屏式过热器出口集箱规格φ219×45：L=1311（材质：SA-335P91），重482kg。 末级过热器布置在后水吊挂管前折焰角正上方，沿宽度方向共布置32组，单组包括末级过热器管屏、 末级过热器入口集箱及末级过热器出口集箱，重6103kg。每片管屏共有20根U型管，管子规格为φ44.5 ×8.5、φ44.5×9.5，材质为SA-213TP347H及SA-213T91，重4878kg。末级过热器入口集箱规格：φ219 ×35：L=1330（材质：SA-335P91），重433kg。末级过热器出口集箱规格：φ219×65：L=1330（材质：SA-335P91），重792kg。 高温再热器布置在水冷壁延伸底包墙正上方的水平烟道内，沿宽度方向共布置51组，每组包括高温 再热器出口集箱、前部管屏及后部管屏，最重管组重5493kg。前部管屏共计101片，每片管屏管子规格为 φ51×4.5（材质：SA-335P91），重1287kg。后部管屏三种型号共计51组，每组包括后部管屏和高温再热 器出口集箱，管屏管子规格为φ51×4.5（材质：SA-213TP347H、12CrMoVG 及SA-335P91），最重管组重2919kg，集箱规格φ273×30：L=850（材质：SA-335P91），最重集箱重398kg 。 3.施工准备及开工条件： 3.1机械准备 50t龙门吊1台、DBQ--4000塔吊1台、30t港吊1台、10t拖车1辆、10t卷扬机2台、5t卷扬机4台 8t汽车吊1台、电焊机20台、 3.2工具准备 20t手拉葫芦5台、10t手拉葫芦10台、5t手拉葫芦10台、2t手拉葫芦30台、1t手拉葫芦30台、50t 千斤顶4台、10t千斤顶10台、角向15台、电磨 15台、盘尺100m 1把、盘尺50m 1把、 3.3劳动力准备 起重工： 15名 管工： 45名 焊工： 25名 质检员： 1名 安全员： 1名 班长： 1名 技术人员： 2名 4.工期安排： 综合工日按15个小组每组3人考虑需60天。 5.作业程序和方法： 5.1施工工艺流程 1