防渗渠道顶托渗漏量计算方法的理论探讨

传热系数计算方法

第四章循环流化床锅炉炉内传热计算 循环流化床锅炉炉膛中的传热是一个复杂的过程，传热系数的计算精度直接影响了受热面设计时的布置数量，从而影响锅炉的实际出力、蒸汽参数和燃烧温度。正确计算燃烧室受热面传热系数是循环流化床锅炉设计的关键之一，也是区别于煤粉炉的重要方面。 随着循环流化床燃烧技术的日益成熟，有关循环流化床锅炉的炉膛传热计算思想和方法的研究也在迅速发展。许多著名的循环流化床制造公司和研究部门在此方面也做了大量的工作，有的已经形成商业化产品使用的设计导则。 但由于技术保密的原因，目前国内外还没有公开的可以用于工程使用的循环流化床锅炉炉膛传热计算方法，因此对它的研究具有重要的学术价值和实践意义。 清华大学对CFB锅炉炉膛传热作了深入的研究，长江动力公司、华中理工大学、浙江大学等单位也对CFB锅炉炉膛中的传热过程进行了有益的探索。根据已公开发表的文献报导，考虑工程上的方便和可行，本章根椐清华大学提出的方法，进一步分析整理，作为我们研究的基础。为了了解CFB锅炉传热计算发展过程，也参看了巴苏的传热理论和计算方法，浙江大学和华中理工大学的传热计算与巴苏的相近似。 4.1 清华的传热理论及计算方法 4.1.1 循环流化床传热分析 CFB锅炉与煤粉锅炉的显著不同是CFB锅炉中的物料(包括煤灰、脱硫添加剂等)浓度C p 大大高于煤粉炉，而且炉内各处的浓度也不一样，它对炉内传热起着重要作用。为此首先需要计算出炉膛出口处的物料浓度C p，此处浓度可由外循环倍率求出。而炉膛不同高度的物料浓度则由内循环流率决定，它沿炉膛高度是逐渐变化的，底部高、上部低。近壁区贴壁下降流的温度比中心区温度低的趋势，使边壁下降流减少了辐射换热系数；水平截面方向上的横向搅混形成良好的近壁区物料与中心区物料的质交换，同时近壁区与中心区的对流和辐射的热交换使截面方向的温度趋于一致，综合作用的结果近壁区物料向壁面的辐射加强，总辐射换热系数明显提高。在计算水冷壁、双面水冷壁、屏式过热器和屏式再热器时需采用不同的计算式。物料浓度C p对辐射传热和对流传热都有显著影响。燃烧室的平均温度是床对受热面换热系数的另一个重要影响因素。床温的升高增加了烟气辐射换热并提高烟气的导热系数。虽然粒径的减小会提高颗粒对受热面的对流换热系数，在循环流化床锅炉条件下，燃烧室内部的物料颗粒粒径变化较小，在较小范围内的粒径变化时换热系数的变化不大，在进行满负荷传热计算时可以忽略，但在低负荷传热计算时，应该考虑小的颗粒有提高传热系数的能力。 炉内受热面的结构尺寸，如鳍片的净宽度、厚度等，对平均换热系数的影响也是非常明显的。鳍片宽度对物料颗粒的团聚产生影响；另一方面，宽度与扩展受热面的利用系数有关。根

亭口水库水库渗漏问题分析评价

陕西省咸阳市亭口水库库区渗漏评价 【摘要】库区渗漏问题是控制水库工程成败的重要工程地质问题之一，工程前期勘察设计阶段对库区渗漏问题的认识深度及渗漏量准确计算直接决定工程效益的发挥。本文通过对咸阳市亭口水库库区渗漏问题勘察过程的总结，论述了库区渗漏问题勘察中的一些工作方法及思路，阐明了科学合理的工作流程对库区渗漏勘察的重要性。 【关键词】水库渗漏渗透系数渗漏段渗漏量 1工程概况 陕西省咸阳市亭口水库工程①位于陕西省咸阳市长武县亭口镇以北泾河一级支流黑河之上，坝址距离泾河干流与黑河交汇处上游 2.0km，距长武县城18km，距咸阳市160km。水库建设的主要任务是给彬长矿区企业工业供水及彬县、长武两县县城生活供水，同时兼有减淤、发电等作用。水库控制流域面积4235 km2，总库容2.427亿m3，电站装机1.8MW，属综合利用的大（二）型Ⅱ等工程。拦河大坝坝型为压坡式均质土坝，正常蓄水位高程893.00m，最大坝高48.6m。2水库区地质条件 亭口水库位于华北地台陕甘宁台坳，属陕北黄土高塬南缘残塬沟壑区。燕山期后期，由于新构造运动，本区受渭河断陷盆地的影响，泾河、黑河先后形成，后期河流间歇性下切，形成了由黄土覆盖的多级基座阶地。水库区地貌形态以黄土梁（塬）为主，次为河流一、二、三、四级阶地，地貌单元相对简单。水库周边长武塬、巨家塬、枣园 图1 亭口水库水系图 塬等黄土塬分布高程为1100～1400m，泾河四级阶地阶面高程约1000m左右。水库工程区出露地层主要为中生界三迭系、侏罗系、白垩系浅海相、河湖相沉积砂泥岩及砂砾岩和新生界第三系经粘土及第四系松散堆积层，岩相较稳定，地层较单一。据鸭儿沟出露剖面观测，上覆黄土厚度100m左右，下伏地层为第三系红粘土和白垩系砂砾岩。 亭口水库工程区水系主要有泾河、黑河及黑河支流南河，水系分布如图1。水库区地下水按含水层性质地下水可分上层滞水，潜水和承压水三个类型。其中上层滞水分布于黄土地层或砂砾石层，受大气降水补给，以下部的红粘土或较致密的砂页岩为相对 隔水层，而形成上层滞水，在河谷两岸及冲沟内以下降泉的形式出露；潜水分为：第四系孔隙潜水及基岩裂隙潜水，第四系孔隙潜水分布于河床砂砾石层中，以河流补给，潜水位随河水位变化，基岩裂隙水分布于砂页岩岩层中，受大气降水及上层滞水入渗补给；承压水：分布于河床以下的侏罗纪砂页岩地层中，为大气降水，河水或潜水补给。3水库渗漏问题分析 3.1地下水位 水库区河谷两岸冲沟内地下水以泉或径流形式补给河水，出水点均高于水库正常设计水位，不具备产生水库渗漏的水文条件。 3.2水库区各岩土层透水性 a.基岩：水库区砂（砾）泥岩产状平缓，裂隙不发育，一般透水性很小，其中868.0m高程以下砂砾岩透水率为2～3Lu，为弱透水岩层；以上砂泥岩互层透水率为30～35 Lu，为中等透水岩层。基岩顶部由于风化卸荷作用，节理裂隙较为发育，具一定透水性，但其厚度有限。 b.黄土：据室内试验，黄土层渗透系数K=5.010-5～7.26×10-5cm/s，属弱透水性。 c.砂砾石层：根据坝区河床（卵）砾石层抽水试验及同类工程资料类比，阶地下部的（卵）砾石层渗透系数K=34.5～40.5m/d，属强透水层。 3.3阶地卵石层的连通性 水库区河床、漫滩及一级阶地砂砾石层与高阶地砂砾石层不连通，与基岩直接接触，而基岩为相对不透水层，裂隙不发育，

灌溉水利用系数

灌溉水利用系数综合测定法 □ 许建中赵竞成高峰黄修桥李英能 摘要对任何一种节水措施进行分析、评价都离不开灌溉水利用系数。目前，各地、各灌区给出的灌溉水利用系数不具备可比性，难以作为比较和衡量节水措施的标准。灌溉水利用系数综合测定法选择具有代表性的典型渠道，而不是只测量典型渠段，并在测流断面、测量方法、测定条件、渠道数量、典型渠段长度等方面提出具体要求，既使得测量的灌溉水利用系数比较符合实际，又使得不同灌区的灌溉水利用系数具有可比性。综合测定法测定的灌溉水利用系数需要根据渠道越级输水、渠道布置形式等情况进行修正，并用首尾测定法校核。 关键词灌溉利用系数综合测定法 灌溉水利用系数是衡量农业节水效果的关键指标。对任何一种节水技术措施进行分析、比较和评价时都不能离开灌溉水利用系数。但是，我国目前各地和各灌区所给出的灌溉水利用系数却难以作为比较与衡量的标准。从各地区来讲，目前统计出的灌溉水利用系数差异极大，很多数据明显地存在错误，影响灌溉水利用系数正常测定的主要原因是传统测定方法存在测定工作量巨大、测定条件难以保证等，急需对灌溉水利用系数进行分析研究。综合测定计算方法是在分析研究的基础上提出的，既克服了传统测量方法中工作量大，需要大量人力、物力才能完成的缺点，又弥补了只测量典型渠段而引起较大误差的不足，而且能反映出灌区渠系用水情况、灌溉工程质量及灌溉用水管理水平等。为灌区今后经常性地测量符合实际的灌溉水利用系数及指导灌区节水工程改造等提供了一种切实可行的汁算方法。 一、典型渠道的选择及要求 1．选择具有代表性的典型渠道 典型渠道应包括衬砌渠道和未衬砌渠道，其工程完好率分别接近全灌区该级衬砌和未衬砌渠道的工程完好率，过水流量接近该级渠道的平均值。典型渠段的了程完好率和过水流量应接近典型渠道的平均值。 2．测流断面的选 应选择在渠段平直、水流均匀、无旋涡或回流的地方，断面应与水流方向垂直。测流段应基本具有稳定规则的断面。全面、认真地检查拟测渠道，清除测水断面处及附近淤积物和石块等，保持测流断面的完整和通畅。 3．测量方法的选择

灌溉水利用系数的计算方法

灌溉水利用系数的计算方法 灌溉水利用系数在水土平衡与渠道设计流量分析中使用。 一、用模式分析法计算渠道灌的灌溉水利用系数 1计算公式 （1）灌溉水利用系数:η= 式中:——渠系水利用系数,可用各级渠道水利用系数连乘 求得。 ——田间水利用系数。 （2）渠道水利用系数 在无实测资料时按下式计算: =1－ 土渠: = 衬砌渠:= 式中:——渠道单位长度水量损失率(%、km) L——渠道长度(km) K——土壤透水性系数,可从表3、1、9-1查得 m——土壤透水性指数,可从表3、1、9-1查得 ——衬砌渠道渗水修正系数,可从表3、1、9-3查得2 参数选择 (1)设计净流量: 1)干渠:Q净=q s A干=0、3682、46=0、972m3/s

2)支渠:Q净==m3/s 3)斗渠:Q净=n Q农净=20、091=0、182 m3/s 4)农渠:Q净= ==0、091 m3/s (2)渠道长度: 1)干渠:1条,长12、6km砼板防渗结构,灌溉面积2、64万亩。标准条田规格:长宽=700250=262、5亩拆合标准条田100块 2)支渠:4条,总长7、6km,平均长1、9km,平均灌溉面积0、66万亩,拆与标准条田25块 3)斗渠:14条,总长21km,平均长1、5km,平均灌溉面积0、1886亩,拆与标准条田7块 4)农渠:100条,总长0、65km,平均长度0、65km (3)m、k、的选择 查表3、1、9-1沙壤土:K=3、4,m=0、5 查表3、1、9-3干渠砼板衬砌:=0、15-0、05,取=0、10 支渠浆砌石衬砌:=0、20-0、10取=0、15 3、渠道水利用系数计算 利用渠道净流量、渠道长度及选择的参数计算各渠道水利用系数,考虑到蒸发损失,管理损失及衬砌渠道在使用期防渗性能降低等因素,并结合现场调查,对计算值作适当调整作为采用值。 渠道水利用系数 渠道Q L

需用系数的计算

需用系数和功率因素的一些问题 PE=141KW KX=0.65,COSX=0.85 PJS=92KW SJS=108KVA LJS=163A 据cosφ＝0.85 得tgφ＝0.62 有功功率计算：Pjs＝Pe×kx＝141kW×0.65＝91.65kW 无功功率计算：Qjs＝Pjs×tgφ＝91.65kW×0.62＝56.82kVar 计算负荷：Sjs＝√Pjs2+ Qjs2=√91.652+56.822＝107.84kVA 计算电流：Ijs＝108kVA×1000/380V/1.73＝164A 其中tgφ、cosφ、KX又是如何得出来的？ 需用系数，包括同时系数的，由同时系数得的。同时系数只同时使用的设备同时间的概率，需用系数指计算电流的需用系数。 需用系数除了得考虑同时系数（即考虑各种设备不会同时使用的系数），还需要考虑负荷系数（即各种设备部可能都达到额定值）。这样算下来的计算负荷就小于各种设备总负荷的相加值。 kx是需用系数，是由同时系数乘以负荷系数得来的。用来描述用电设备的真实负荷和设备额定负荷之间的长期关系。我们可以通过需用系数来计算计算负荷。这种方法就叫需用系数法，是三种常用的计算

负荷的方法之一，也是最常用和简单的方法。 kx可以查表得来，表中通过你对负荷性质的筛选可以找到你需要的kx值。比如是大范围办公照明还是电镀车间还是电解车间等等。。。表中除了有kx之外还有tgφ、cosφ都可以查。属于经验数据。当然。如果只求计算负荷的话，只要cosφ就好了。不需要用tgφ。从你给出的式子也可以看出这一点。 Sjs＝Pjs/cosφ 关于计算电流中的1.73是什么？ 根号3等于1.732。。。。它只取了小数点后两位。 这样看就能把他们的单位换算看清楚些 108kVA×1000=108000 VA 108000va除以380V=....安 由于这个是三项电，它的单项电流需要乘以根号3 ...乘以1.73＝164A 所以Ijs=164安1、cosφ、Kx是经验数据； 2、根号3=1.732. 计算电流，用这样的公式形式会更容易理解： Ijs=[（Pe/3）/220]*Kx/cosφ =[（141000/3）/220]*0.65/0.85 =163.3（A .

库区渗漏计算的分析

济宁截污导流工程库区渗漏计算分析 1、省院计算方法：根据《初步设计》（修订）P77页计算方法：渗漏损失水量采用渗流分析计算成果，为当月平均容积乘以渗漏系数，整个蓄水区期间，计算调水期河道及蓄水区渗漏量为53.5m3。 2、基本数据：蓄水区始水位31.9m，蓄水区最高蓄水位为33.4m，地下水位 32.26m，地下水位水头差为0.36m,库区周边长11.28km。 ①根据《初步设计》（修订）P36页，渗透系数建议为0.69m/d，根据可研、初设地质勘探报告，库区31.9m区段多②层粘土③粘土及壤土。 ②可研地质报告建议②层粘土③粘土渗透系数为0.7m/d。 ③初步设计地质勘探报告建议②层粘土③粘土渗透系数为2.43m/d； ④两次地质勘探报告资料一样，抽水试验成果一样，渗透系数K值不一致。 ⑤抽水试验公式一样。K=0.366Q/MS*lgR/r 影响半径： L=2S*（HK）-0.5 ⑥抽水试验计算公式勘探报告P10。 3、关于运用达西定律问题Darcy’s Law 反映水在岩土孔隙中渗流规律的实验定律。 由法国水力学家 H.-P.-G.达西在1852～1855年通过大量实验得出。其表达式为：Q=KFh/L 式中Q为单位时间渗流量，F为过水断面，h为总水头损失，L为渗流路径长度，I=h/L为水力坡度，K为渗流系数。关系式表明，水在单位时间内通过多孔介质的渗流量与渗流路径长度成反比，与过水断面面积和总水头损失成正比。从水力学已知，通过某一断面的流量Q等于流速v与过水断面F的乘积，即Q＝FV，据此，达西定律也可以用另一种形式表达：V=KI V为渗流速度。上式表明，渗流速度与水力坡度一次方成正比。说明水力坡度与渗流速度呈线性关系，故又称线性渗流定律。达西定律适用的上限有两种看法：一种认为达西定律适用于地下水的层流运动；另一种认为并非所有地下水层流运动都能用达西定律来表述，有些地下水层流运动的情况偏离达西定律，达西定律的适应范围比层流范围小。

某水库坝基渗漏原因及处理对策

某水库坝基渗漏原因及处理对策 吕锦伟 一、工程概况 某水库位于江北山区，水库建于1959 年，总库容为81.5 万m3。水库枢纽由大坝、放水涵、溢洪道组成，水库大坝为均质土坝，坝长143m，最大坝高16.3m，坝顶高程57.6m，水库具防洪、灌溉、养殖等综合功能。此水库虽为小（2）型水库，但因其位于山区，且下游有村民数百人，故其防洪功能较为重要。 目前水库大坝的除险加固工程正在进行，坝身防渗工程（坝身摆喷）已经结束，但大坝下游坝脚仍有一条渗水带。 二、地层情况 结合坝脚渗漏点的位置，进行了有针对性的勘探工作，勘探揭露地层如下： 0层，坝身填土，为重粉质壤土夹砾石及碎石：黄色，硬塑，砾石及碎石含量达30%~50%。层厚16.8m，层底高程40.80m。 ①层，砾、卵石：灰白色，湿，中密。层厚1.2m，层底高程39.60m。为坡积层，孔隙较大，钻进时不返浆。 ②1层，强风化石英砂岩：棕红色，湿，坚硬，裂隙较多，岩芯呈碎块状。层厚1.0~2.7m，层底高程36.90~38.60m。 ②2层，中等风化石英砂岩：灰白色，湿，坚，岩芯呈短柱状，裂隙较少。层厚3.0~4.2m，层底高程33.90~34.40m。 ②3层，石英砂岩：灰白色，湿，岩芯呈长柱状，基本没有裂隙。已揭露最大厚度3.8m，最深层底高程30.60m。具体地层参见图1。 三、坝脚渗漏原因分析 坝脚漏水原因只有两种可能：一是坝身漏水，二是坝基漏水。因漏水点距坝轴线较近，而坝高有16.5m，如果是坝身渗漏，则渗径太短、比降太大，且本身坝身已实施了摆喷截渗措施，所以不可能是坝身渗漏。 据了解，本水库防渗措施为摆喷，摆喷深度从坝顶算起为18.0m左右，摆喷已把渗透性较大的层坝身填土和①层砾、卵石层截住。而18.0m以下为强风化石英砂岩，为中等透水层，强风化石英砂岩的透水性较大，据现场压水试验，透水率分别达18.9Lu 及11.7Lu。 传统意义上石英砂岩不透水，但因其节理裂隙发育（节理3 组以上，不规则，呈X 型

β系数的计算方法

β系数得计算方法 一、公式法 运用公式法计算行业β系数得具体步骤如: １。计算市场整体收益率。计算公式为: 式中：R 为第t期得市场整体收益率；为沪深30０指数第溯期末 得收盘数；为沪深３oo指数第t—1期期末得收盘数。。 2.计算各参照上市公司收益率.计算公式为： 式中：为参照上市公司第t期得收益率；为参照上市公司第溯期末 得股票收盘价；为参照上市公司第t—Ｉ期期末得股票收盘价。 3．计算市场整体收益率与各参照上市公司收益率得协方差。我们可以利用ＥＸCEL中得协方差函数“COVＡR”来计算。 ４。计算市场整体收益率得方差。我们可利用EXCEL中得方差函数“VＡＫP"来计算。 5.计算各参照上市公司受资本结构影响得β系数。 式中：BＬ为参照上市公司受资本结构影响得ｐ系数. ６．计算各参照上市公司消除资本结构影响得β系数。计算公式为: 式中:Bu为参照上市公司消除资本结构影响得β系数；T为参照上市公司得所得税税率；D为参照上市公司债务得市场价值；E为参照上市公司股权得市场价值。７。计算被评估企业所在行业受资本结构影响得B系数,即被评估企业所在行业得β系数。计算公式为: 式中：为被评估企业所在行业受资本结构影响得β系数；为被评估企业所在行业消除资本结构影响得β系数，为被评估企业所在行业得所得税税率，一般取２5％；e(D÷E)为被评估企业所在行业得债务股本比。 二、线性回归法 利用线性回归法计算行业β系数得具体步骤如下： １。计算市场整体收益率。同公式法 2.计算无风险报酬率.取各年度得一年定期存款利率作为无风险年报酬率,再将其转换为月报酬率。 3.计算市场风险溢价。市场风险溢价为“” . 4。计算各参照上市公司得收益率。同公式法。 ５.计算市场风险溢价与各参照上市公司收益率得协方差。参照公式法下市场整体收益率与各参照上市公司收益率得协方差得计算 ６．计算市场风险溢价得方差。参照公式法下市场整体收益率得方差计算。7.计算各参照上市公司受资本结构影响得β系数。同公式法. ８．计算各参照上市公司消除资本结构影响得β数。同公式法。 ９．计算被评估企业所在行业受资本结构影响得β系数，即被评估企业所在行业得β系数.同公式法。 方法一、二摘自《财会月刊·全国优秀经济期刊》(长安大学经济与管理学院徐

渠系水利用系数、灌溉水利用系数计算方法

渠系水利用系数、灌溉水利用系数 近十几年来，随着水文业务范围的不断拓宽，区域水资源评价和水资源论证工作已成为水文部门的主要业务工作之一。而在水资源评价和论证工作中，往往要用到渠道、渠系和灌溉水利用系数，为使有关技术人员正确理解和掌握这一知识，现根据有关书籍及有关水资源评价细则中的规定，对渠道、渠系和灌溉水利用系数简介如下： 1、渠系的组成 完整的输配水灌溉渠道包括干渠、支渠、斗渠、农渠和毛渠。其中，农渠以上输配水量称为渠系水，农渠以下输配水量称为田间水。 2、渠道水利用系数 某渠道的出口流量（净流量）与入口流量（毛流量）的比值，称为渠道水利用系数。换言之，某渠道下断面的流量与上断面流量的比值，称为该段渠道的渠道水利用系数。也就是说，渠道水利用系数反映的是单一的某级渠道的输水损失，公式表示如下： η渠道＝Q净/Q毛＝Q下/Q上

3、渠系水利用系数 渠系水利用系数反映了从渠道到农渠的各级输配水渠道的输水损失，表示了整个渠系的水的利用率，其值等于同时工作的各级渠道的渠道水利用系数的乘积，公式表示如下： η渠系＝η干渠×η支渠×η斗渠×η农渠 4、田间水利用系数 是指农渠以下（包括临时毛渠直至田间）的水的利用系数η田间。若在田间工程配套齐全，质量良好，灌水技术合理的情况下，田间水利用系数可达到0.90，而水田可达到0.90～0.95。 5、灌溉水利用系数 全灌区的灌溉水利用系数（η灌溉水）为田间所需的净水量与渠首引入水量之比，或等于渠系水利用系数与田间水利用系数的乘积。公式表示如下： η灌溉水＝Q田间净/Q渠首引＝η渠系水×η田间水

灌溉水有效利用系数（effective coefficient of irrigative water utilization） 灌溉期内,灌溉面积上不包括深层渗漏与田间流失的实际有效利用水量与渠道头进水总量之比,以η水表示。它由渠系水利用系数与田间水利用系数两部分组成。从末级固定渠道(一般为农渠)的渠尾进入毛渠的水量总和与渠首同期进入总量的比值,通常以η渠系表示,具有下列关系：η渠系=η干·η支·η斗·η农 式中：η干、η支...分别表示干渠、支渠...的渠道水利用系数。 计划湿润层内实际灌入的水量与进入毛渠的水量的比值称为田间水利用系数,通常以η田表示。灌溉水有效利用系数应等于渠系利用系数与田间水利用系数的乘积,即η水=η渠系·η田。 灌溉水利用系数（又称灌溉水利用率），是指灌入田间的有效水量与灌溉水源引进的总水量的比值。渠系水利用系数是指各级固定渠道水利用系数的乘积或末级固定渠道放出的总水量与渠首引进的总水量的比值。“十五”时期灌溉水利用系数从0.43提高到0.45。 灌溉水利用系数

基尼系数及计算方法

基尼系数及计算方法 居民收入分配的差异程度，是当前人们所普遍关心的一个问题。收入分配差异的合理与否，一方面可以反映按劳分配原则的实现情况；另一方面是保障居民生活和社会稳定的重要条件。衡量收入差异状况最重要、最常用的指标是基尼系数（即吉尼系数）。 基尼系数（Gini coefficient）是20世纪初意大利经济学家基尼根据洛伦茨曲线提出的判断分配平等程度的指标（如下图），设实际收入分配曲线和收入分配绝对平等曲线之间的面积为A，实际收入分配曲线右下方的面积为B。并以A除以（A+B）的商表示不平等程度。这个数值被称为基尼系数或称洛伦茨系数。如果A为零，基尼系数为零，表示收入分配完全平等；如果B为零则系数为1，收入分配绝对不平等。该系数可在零和1之间取任何值。收入分配越是趋向平等，洛伦茨曲线的弧度越小，基尼系数也越小，反之，收入分配越是趋向不平等，洛伦茨曲线的弧度越大，那么基尼系数也越大。 洛伦茨曲线 图中,0M为45度线,在这条线上，每10%的人得到10%的收入，表明收入分配完全平等,称为绝对平等线。OPM表明收入分配极度不平等，全部收入集中在1个人手中，称为绝对不平等线。介于二线之间的实际收入分配曲线就是洛伦茨曲线。它表明:洛伦茨曲线与绝对平等线OM越接近，收入分配越平等；与绝对不平等线OPM越接近，收入分配越不平等。 实际应用中的计算公式是：

公式中：是按收入分组后各组的人口数占总人口数的比重；是按收入分组后，各组人口所拥有的收入占收入总额的比重；是从i=1到i的累计数，如，=Y1+Y2+Y3….+Yi。

计算基尼系数，可以用收入分组数据计算，也可用分户数据计算。但要注意的是，无论分组还是分户计算，均应先对数据按收入从低到高排序，分组计算时，一般应使分组的组距相等。用分组数据计算的基尼系数要明显小于分户数据的计算值，特别是当分组的组数不多时，差距更大。用分户数据计算基尼系数时，采用的计算指标不同，也会出现不同的结果。一般有两种计算方法，一种方法是按户总收入排序，按户计算基尼系数，此时，为每户收入占总收入的比例，为调查户数的倒数；另一种计算方法是按每户家庭的人均收入排序，此时，为每户人口占全部人口的比例，为本户人均收入占人均收入之和的比例。这两种计算方法，结果是有差异的，按人均收入计算的基尼系数要大于按户收入计算的基尼数据。在用基尼系数时进行不同地区、不同时期的收入差距比较时，应注意计算方法的一致性，不同计算方法得出的基尼系数是没有可比性的。 国际上通常用基尼系数来判定收入分配均等程度。基尼系数是界于0-1之间的数值，当基尼系数为0时，表示绝对平等；基尼系数越大，不均等程度越高；当基尼系数为1时，表示绝对不平等。市场经济国家衡量收入差距的一般标准为：基尼系数在0.2以下表示绝对平均；0.2-0.3之间表示比较平均；0.3-0.4之间表示较为合理；0.4-0.5之间表示差距较大； 0.5以上说明收入差距悬殊。例如：依据全国城市住户调查收入分组资料，计算出的基尼系数1978年为0.16，1988年为0.23，2000年为0.32，说明1978年我国城市居民个人收入差距不大，比较平均；1988年以后城市居民个人收入差距已经开始拉开，到2000年城市居民个人收入差距逐步拉大。 用基尼系数分析居民收入的差异，是一种比较普遍的方法。其特点：一是方法本身具有科学性，基尼系数的计算是将社会经济现象数学化了的办法，能从整体上反映居民集团内部收入分配的差异程度。二是基尼系数反映收入分配的差异程度精确、灵敏，可以反映差异程度细微的和连续的变化。三是在经济工作中可以作为一个综合经济参数纳入国家的计划管理和宏观调控之中。四是基尼系数在国际上应用广泛，便于在实际工作加强横向联系比较，学习和借鉴外地区和国外的经验。 推介一个简便易用的基尼系数计算公式 近年来，我国经济生活中，在国民经济整体快速发展的同时，不同行业、不同地区、不同个人之间的社会收入分配差距明显拉大，引起了社会各界人士的广泛关注，基尼系数也随之成为当前我国经济生活中最流行的经济学语词之一。 但是，对于如何计算基尼系数,目前国内经济学教科书鲜有介绍。就笔者手头所有的十几种经济学教科书来讲，绝大多数都只限于介绍定义，而没有具体计算公式。只有臧日宏编者《经济学》（中国农业大学出版社2002年7月第1版）和王健、修长柏主编《西方经济学》（中国农业大学出版社2004年10月第1版）这两种教科书给出了基尼系数的计算公式，但该公式推导过程相当复杂，理解记忆比较困难，实际计算烦琐。为此，笔者经反复思索，找到了一种简便易用的计算方法，并于笔者所著《经济学——入门与创新》（中国农业出版

水库临谷渗漏分析评价

水库临谷渗漏分析评价 黄土高原地区水库渗漏对于水库来说是至关重要的。本文介绍了水库渗漏的基本定义，阐述了水库渗漏的形成条件，并重点分析了地形地貌、地质构造对水库渗漏的影响。文章以黄土地区某库区临谷渗漏为例，计算分析了渗漏量，并提出基本的防治措施建议。 标签：水库渗漏形成条件防治措施 在黄土高原地区，水资源极为紧缺，必须充分利用和保护水资源，对于一个黄土地区水库，验证是否存在水库渗漏问题是必要的，因而研究分析水库渗漏问题对水库来说是至关重要的。 1水库渗漏的形式 水库渗漏是指水库蓄水后，库水沿岩石的孔隙、裂隙、断层、溶洞等向库岸分水岭外的沟谷低地渗漏。可分为坝区渗漏和库区渗漏。库区渗漏可在邻谷区引起新的滑坡，或使古滑坡复活，造成农田浸没、盐渍化、沼泽化，危及农业生产及村舍安全。 水库的渗漏可分为暂时性渗漏和永久性渗漏两种形式。暂时性渗漏是水库蓄水过程中，用来饱和库盆包气带岩土体的空隙所需的水量。其特点是水量不渗漏到库外，而且经过一定时间后就会停止。此种形式的渗漏除干旱地区外，一般来说研究意义不大。永久性渗漏是库水通过某渗漏通道向库外的渗漏。这种渗漏是长期持续的，对水库蓄水效益有影响。 永久性渗漏的途径大致可分为三种情况：①通过分水岭向邻谷渗漏；②通过河湾向河谷下游渗漏；③通过库盆底部向远处低洼处渗漏。 2水库渗漏的形成条件 水库渗漏的形成条件主要包括地形地貌、地层岩性、水文条件及地质构造方面。 其中地形地貌条件主要分为山区型和平原型，山区型：①库区周围山体单薄； ②邻近又有低谷或洼地；③存在连同库区和临谷的渗漏通道；④当低谷底面标高低于水库水位时发生渗漏，且河谷切割越深，则位差越大渗流量越大。平原型：河谷河间地块比较单薄，则可能产生渗漏，特别注意古河道的渗流通道。 地层岩性在水库渗漏中主要提供渗漏通道。 地质构造特征也是水库渗漏形成条件最为主要的方面之一。首先，具有连通库内外的不整合面、裂隙带、大的断层，特别是未胶结或胶结不完全的断层破

坝基渗漏分析及处理施

坝基渗漏与帷幕灌浆 摘要：本文讲述的是水电站大坝坝基发生渗漏的原因，帷幕灌浆的作用机理及帷幕灌浆在处理坝基防渗中的应用。通过横泉水库坝基处理帷幕灌浆施工的案例了解帷幕灌浆施工方法及灌浆效果。 关键词：坝基渗漏；帷幕灌浆；横泉水库；施工 1坝基的渗漏原理 在大坝上下游水位差作用下，库水通过坝基岩土中的孔隙、裂隙或溶洞等通道向下游渗漏。沿大坝两侧岸坡岩土中的渗漏称为绕坝渗漏。当坝基渗漏或绕坝渗漏的水量很大时,不仅会造成库水的流失,而且对坝基产生渗透压力,或对岩土中的微细颗粒产生冲刷,或对岩土中的可溶部分产生化学溶解等不良作用。为此，修建大坝时要对坝基渗流进行控制，将其不利影响减少到规定的安全范围内。 控制坝基渗漏的方法很多。为减少坝基渗漏量，可以采用上游水平铺盖、垂直混凝土防渗墙、帷幕灌浆及堵塞溶洞等措施；为减小扬压力或渗流梯度，通常采用排水孔、排水廊道、减压井等工程措施。根据坝基地质条件和渗漏量情况选取上述方法中的一种或几种，上堵下排，就会获得良好的防渗效果。 根据岩土透水性质的不同，坝基渗漏可分为三种主要类型。孔隙性渗漏:通过砂砾石孔隙产生的渗漏,一般呈均匀流，渗漏量的大小主要取决于土的粒度成分及其渗透系数。裂隙性渗漏：通过岩石中节理裂隙产生的渗漏。当裂隙很多且互相切割时,渗流近似均匀流;当裂隙发育不均一或不规则时，渗流常呈脉状流。管道式渗漏：通过石灰岩、白云岩等可溶岩中的溶洞产生的渗漏，渗漏量的大小取决于溶洞的大小和多少。这三种类型在坝基中可以在不同部位同时存在，也可以单独出现，主要取决于坝基的岩土分布和地质结构条件。 2坝基渗漏的处理方式 基岩内部防渗处理的主要设施是帷幕灌浆，用以提高其不透水性、强度和完整性，减小渗流坡降，减少渗漏损失。很多高坝出于安全考虑，利用廊道或平洞对全坝进行深孔帷幕灌浆。即将某种具有流动性和胶凝性的浆液，按一定的配比要求，通过钻孔用灌浆设备压入岩层的孔（裂）隙中，经过硬化胶结后，形成结石，以提高基岩的强度与整体性，改善基岩的抗渗性。基岩灌浆处理要在分析研究基岩地质条件、建筑物类型和级别、承受水头、地基应力和变位等因素后选择确定。 帷幕灌浆：混凝土坝岩基帷幕灌浆都在两岸坝肩平洞和坝体内廊道中进行。土石坝岩基帷幕灌浆，有的先在岩基顶面进行，然后填筑坝体；有的在坝体内或坝基内的廊道中进行，其优点是与坝体填筑互不干扰，竣工后可监

水库大坝渗漏原因及处理方案分析

水库大坝渗漏原因及处理方案分析 [摘要] 本文介绍某水库基本情况，对其渗漏险情及成因进行分析，最后提出了渗漏处理方法措施。 [关键词] 水库大坝渗漏治理措施 1.工程概况 本水库大坝坝顶高程为307.5 m，水库正常水位304.5 m，正常库容115.0 万m3，总库容143.0 万m3。水库位于山区，大坝为土坝，最大坝高16.82 m。根据《防洪标准》（GB 50201-94）规定，该工程为四等工程，小（I）型水库,其主要水工建筑物为四级，次要建筑物为五级。 2.渗漏险情及成因分析 2.1 渗漏险情 该工程1962 年 4 月开始蓄水投入运行，当年蓄水后，左坝脚出现30 m2散浸，1966 年7 月，洪水急剧上涨，坝涵出水口有明显土粒溢出，坝内坡严重变形，1975 年6月，洪水水位离坝顶 1.0 m 时，右坝脚出现约8 L/s 渗流量，在300.734 m 高程处，外坡发生沉陷，形成 6 个塌坑，最大塌坑直径2.5 m；1984 年汛期，洪水位离坝顶0.8 m，坝涵渗漏量加大为14 L/s，在坝内坡299.867 m 高程处，内坡出现沉陷，大坝出现险情；1998 年7 月，洪水上升较猛，而因库内输水隧洞阻塞，坝涵的放水卧管早已毁坏，坝涵侧墙断裂，在坝内坡298.00m 高程处出现漩涡水，当时采用抛石、棉被临时堵塞，坝外坡冲淘变形较大，其冲沟长20 m，宽1.5 m，右坝顶土料往下跨塌，严重危及大坝安全。 2.2 病险成因分析该大坝为均质土坝。 因周边均为白垩系下统洞下场组（K1d）紫红色泥质粉砂岩、粉砂岩，粉砂质泥岩及细砂岩风化而成的泥质红砂壤土，没有粘土，泥质红砂壤土土料质量差，而大坝填筑土料基本上均是红砂壤土。根据原施工记载，当时上大坝群众每天约300 多人，是“大兵团”作战，质量难保证。土层填筑厚度达1 m 多厚，每次夯压次数，土料填筑层，都未按设计要求操作，少压、漏夯严重。又因大坝在1977 年10 月加高 4.5m 时，未作接缝处理，从而造成大坝土质不均匀，加高所用的土料基本上杂乱土石，土料杂物多，孔隙率较大。土料填筑堆放坡比未达设计要求。土料直接从坝址附近就地取材，土料均为基岩风化而成，母岩因风化大部分含砂量较高，粘粒较少，所以防渗效果较差。根据ZK1 和ZK2 的钻探情况看，开孔之后就不返水，可见其透水性很大，加之填土土料的不均一及夯压不实，现场检查发现，孔深（0～12）m 坝体渗漏系数最大 2.07×10-3cm/s，最小值为1.53×10-3cm/s，孔深（12～16）m 渗漏系数为1.63×10-3cm/s，查规范该坝孔深（0～16）m 属强透水，其坝外的渗漏现象得到证实。在大坝左坝脚散浸面积达

坝基渗漏与绕坝渗漏

1、坝基渗漏与绕坝渗漏 根据坝轴线工程地质剖面图（JQDSD —D —04、LQDSD —D —06），坝基主要由第四系全新统冲洪积砂砾卵石层组成，渗透系数70～90m/d ，属强透水层，其下部砂岩偶夹板岩，岩体强风化层为中～弱透水岩体，其透水率为 5.33lu ，强风化带以下岩体的透水率为3～ 1.12lu ，属弱透水层，渗漏计算时可将基岩作为相对隔水层对待，根据枢纽建筑物的设计参数在不考虑防渗的条件下，估算枢纽各坝段和坝肩的最大渗漏量，各个坝线段坝（闸）基的建基高程统一按设计提供的进水闸底板高程2903.50计。 1.1坝基渗漏量估算 坝基渗漏量统一按下列公式进行估算： M b M BKH Q +=2 式中：Q —坝基渗漏量(m 3/d)； B —渗流断面宽度(m)； K —渗透系数(m/d)，根据抽水试验资料取值80m/d ； M —透水层的厚度(m)；

2b—坝底宽度； H—上下游水位差(m)，按电站枢纽设计正常挡水位2913.5m与河水面高程2908.5m的高差定为5m。 此式当M≤2b时估算量较准确；当M＞2b时估算量则稍偏小，这时根据经验应将估算量加大15%。 ⑴上坝线坝基渗漏量估算 ①溢流坝坝基渗漏量计算 溢流坝布置于现代河床之上，坝底宽2b=10m，坝长B=57m，M=4.5m（平均值）。 经计算，溢流坝坝段渗漏量Q1为7076 m3/d。 ②副坝段坝基渗漏量计算 副坝布置于Ⅰ级阶地之上，坝底宽2b=10m，坝长B=110m， M=15m （平均值）。 经计算，副坝段渗漏量为Q2为30360m3/d。 整个上坝线坝基总渗漏量37436 m3/d。 ⑵下坝线坝基渗漏量估算 ①泄冲闸闸基渗漏量计算 泄冲闸布置于河床左岸，闸底板宽2b=10m，闸底板长B=27.6m，M=13m（平均值）。 经计算：泄冲闸闸基渗漏量Q1为7176m3/d。 ②副坝段坝基渗漏量计算 副坝布置于Ⅰ级阶地之上，坝底宽2b=10m，坝长B=153m， M=18m

特性系数计算方法

选定系统中最不利工作作用面积，如（图3-4-1）选择最不利管径标号如图。 （1） 计算最不利喷头（喷头0）的喷水量： 使用公式为： H K q 10= （3-38） q ——计算喷头喷水量，（L/min ） K —— 喷头流量系数，标准喷头K=80； H ——喷头工作压力，MPa ； s L L q /94.0min /4.5605.010800==??= （2） 管道沿程和局部损失： 设计流速：钢管流速一般不大于5m/s,配水干管一般不超过3m/s ，常用1~2m/s 。校核流速之按照下列公式就算： Q K v c = （3-39） 式中 v ——流速 （m/s ） c K ——计算管段流速系数 （m/s ），可查表； Q ——计算管段流量 （L/s ） 表3－15 流速系数表 （3）管道沿程水头损失按照下列公式计算： 2 A L Q h = （3-40） 式中 h ——沿程水头损失，(O mH 2) A ——管道比阻，可查表； L ——计算管段长度，（m ） Q ——计算管段流量，（L/s ）

（4）计算1~0的扬程水头损失 管段1~0的管径使用DN25，流速为 s m Q K v c /79.195.0883.11=?== 点“1”到点0的水头损失为： m P a O mH ALQ h 0168.0678.1033 .1)6.03(4367.022 0~~12 ==?+?== （5）计算喷头1的出水量： 喷头1的工作压力为： m P a h H H 074.0014.006.00~~101=+=+= 1号喷头喷水量为： s L L H K q /07.1min /2.64074.010801011==??=?= 依次类推到喷头4 的节点（喷头）流量。 （6）特性系数的推导 图3－10 特性系数计算草 使用沿程损失公式计算： 452 4~54~54~54~5H H Q L A h -=?= （1） e e e e e H H Q L A h -=?=62~6~6~6~6 （2） 用（1）/（2）得： 4 5e 62 4 ~52~6H H H H Q Q e --= 4 5e 64 ~5~6H H H H Q Q e --=

水库渗漏的地质条件分析

§4. 水库与坝区渗漏的工程地质条件 一、水库渗漏的类型 库区渗漏：c、d ：通过库岸分水岭向邻谷或洼地由河 坝区渗漏：a、b：a─通过坝基渗向坝下游 b─通过坝肩渗向坝下游 二、库区渗漏的地质条件 暂时性； 库区渗漏类型 永久性： （一）地貌条件 1、山区：①库区周围山体单薄 ②邻近又有低谷或洼地 ③存在连同库区和临谷的渗漏通道 ④当低谷底面标高低于水库水位时发生渗漏，且河谷切割越深，则位差越大，则渗流量越大 2、.平原地区，河谷河间地块比较单薄，则可能产生渗漏，特别注意古河道的渗流通道 （二）岩性条件：（提供渗漏通道） 1.强透水层：第四纪松散岩层（砂卵砾石层） 2.不可溶性岩：贯通库区内外的古风化壳、 结构松散的砂砾岩、岩浆岩的气孔构造、杏仁构造、竖状节理构造

3.可溶性岩：岩溶通道三种类型 大型集中渗漏带：溶洞、暗河、落水洞 中型溶蚀断裂带：溶扩的断层、大的节理 小型溶隙、溶孔带： （三）地质构造条件 1.具有连通库内外的不整合面、裂隙带、大的断层，特别是未 胶结或胶结不完全的断层破碎带，都是水库渗漏的主要通道。 2.背斜和向斜核部伴生的节理密集带或层间剪切带可能成为渗 漏的通道 3.岩溶发育地带，向斜谷与背斜谷渗漏的地质构造条件 向斜谷：当有隔水层发育谷底，则不发生库区渗漏；当无隔水层，则可能发生渗漏 背斜谷：可能顺着岩层倾向发生渗漏 （三）水文地质条件 1、潜水 此时有四种情况： a.建库前的地下水分水岭高于水库正常高水位，建库后一般不会产生向邻谷渗漏，如图(a)所示。 B.建库前的地下水分水岭低于水库水位，则蓄水后将会向邻谷渗漏，如图(b)所示。 C.地下水分水岭虽略低于水库正常高水位，但由于蓄水后库水的顶托作用，地下水分水岭最后可能略高于库水位，库水不致外漏。在分水

水利用系数

1、灌水定额[m3/s或mm]：指一次灌水单位灌溉面积上的灌水率。 2、灌溉定额[m3/s或mm]：各次灌水定额之和。 3、灌水率[m3/（s·万亩）]：指灌区单位面积上所需灌溉的净流量q净，又称灌水模数。 4、渠道水利用系数(ηc)：某渠道的净流量与毛流量的比值。对任一渠道而言，从水源或上级渠道引入的流量就是它的毛流量，分配给下级各条渠道流量的总和就是它的净流量。 5、渠系水利用系数(ηs)：灌溉渠系的净流量与毛流量的比值。农渠向田间供水的流量就是灌溉渠系的净流量，干渠或总干渠从水源引水的流量就是渠系的毛流量。渠系水利用系数的数值等于各级渠道水利用系数的乘积，即ηs=η干η支η斗η农。 我国自流灌区渠系水利用系数 6、田间水利用系数：实际灌入田间的有效水量（对旱作物，指蓄存在计划湿润层中灌溉水量；对水稻田，指蓄存在格田内的灌溉水量。）和末级渠道（农渠）放出水量的比值。 7、灌溉水利用系数：实际灌入农田的有效水量和渠首引入水量的比值。 节水灌溉工程技术规范(GB_T50363-2006) 6.0.2 渠系水利用系数：大型灌区不应低于0.55；中型灌区不应低于0.65；小型灌区不应低于0.75；全部实行井渠结合的灌区可在上述范围内降低0.1，部分实行井渠结合的灌区可按井渠结合灌溉面积占全灌区面积的比例降低；井灌区采用渠道防渗不应低于0.90，采用管道输水不应低于0.95。

6.0.3 田间水利用系数：水稻灌区不宜低于0.95；旱作物灌区不宜低于0.90。田间水利用系数应按规范附录A 公式（A.0.3-1）或公式（A.0.3-2）计算。 6.0.4 灌溉水利用系数：大型灌区不应低于0.50，中型灌区不应低于0.60，小型灌区不应低于0.70；井灌区不应低于0.80；喷灌区不应低于0.80；微喷灌区不应低于0.85；滴灌区不应低于0.90。 表3.1 各种土质（岩层）的给水系数 （土地利用规划学，主编/王万茂，中国大地出版社P300-P301）

β系数的计算方法

B系数的计算方法 一、公式法 运用公式法计算行业B系数的具体步骤如： 1. 计算市场整体收益率。计算公式为： R mt=(Markctt-MarkeCt-i )/Markett-l 式中：R为第t期的市场整体收益率；陌口氣5为沪深300指数第溯期末 的收盘数；为沪深3oo指数第t-1期期末的收盘数。。 2. 计算各参照上市公司收益率。计算公式为： R it=(P c 式中：为参照上市公司第t期的收益率；儿为参照上市公司第溯期末 的股票收盘价；儿1为参照上市公司第t —i期期末的股票收盘价。 3. 计算市场整体收益率与各参照上市公司收益率的协方差。我们可以利用EXCEL 中的协方差函数“ COVA”来计算。 4. 计算市场整体收益率的方差。我们可利用EXCE中的方差函数“VAKP来计算。 5. 计算各参照上市公司受资本结构影响的B系数。 , R J/V讯R m) 式中：BL为参照上市公司受资本结构影响的p系数。 6. 计算各参照上市公司消除资本结构影响的B系数。计算公式为： 式中：Bu为参照上市公司消除资本结构影响的B系数； T为参照上市公司的所得税税率；D为参照上市公司债务的市场价值；E为参照上市公司股权的市场价值。 7. 计算被评估企业所在行业受资本结构影响的B系数，即被评估企业所在行业的B系数。计算公式为： pH=e(pu)x[l+(l-T c)Xe(D-!-E)] 式中：为被评估企业所在行业受资本结构影响的B系数；"为被评估企业 所在行业消除资本结构影响的B系数，?亠为被评估企业所在行业的所得税税率， 一般取25%； e(D*E)为被评估企业所在行业的债务股本比。 二、线性回归法 利用线性回归法计算行业B系数的具体步骤如下： 1. 计算市场整体收益率。同公式法 2. 计算无风险报酬率。取各年度的一年定期存款利率作为无风险年报酬率，再将其转