楼板计算
3.3楼板配筋计算（采用单独一块计算的方式计算）楼板布置见图1.5
1-3轴线间各板配筋计算
B-1区格板配筋计算
l x=2.875m , l y=5.6m , l y / l x=5.6/2.875=1.95＜2 故按双向板计算（1）荷载计算
恒荷载设计值：g=4.4×1.2=5.28（kN/m2）
活荷载设计值：q=1.3×6.0=7.8（kN/m2）
g+q/2=5.28+7.8/2=9.18 (kN/m2)
q/2=7.8/2=3.9 (kN/m2)
g+q=5.28+7.8=13.08 (kN/m2)
（2）内力计算
l x=2.875m , l y=5.6m ，l x / l y=0.51
进行查表，周边固支时弯矩系数m1=0.0389，m2=0.0040；
m1*=-0.0827，m2*=-0.0570；
周边简支时弯矩系数m1=0.0963，m2=0.0176
单位板宽跨中弯矩m x=（0.0389+0.2×0.0040）×9.18×2.8752+（0.0963+0.2×0.0176）×3.9×2.8752=6.23(kN·m)
m y=（0.0040+0.2×0.0389）×9.18×2.8752+
（0.0176+0.2×0.0963）×3.9×2.8752=2.06(kN ·m)
单位板宽支座弯矩 )(8.942.87513.088270.02m kN m m y y ?-=??-=''='
)(6.162.87513.085700.02m kN m m x x ?-=??-=''='
（3）截面设计
保护层厚度取15mm ，选用B 8钢筋作为受力主筋，则
l x 短跨方向跨中截面有效高度为：h 01=h-c-d/2=150-15-4=131，取为130mm ； l y 长跨方向跨中截面有效高度为：h 02=h-c-3d/2=123(mm)，取为120mm ； 支座处h 0均为130mm
截面弯矩设计值不考虑折算，计算配筋量时，取内力臂系数s γ=0.95，
y s f h M A 095.0/=板筋选用HRB335，2/300mm N f y =。配筋结果见表1.11
表1.11 B-1区格板配筋计算表
B-2区格板配筋计算
l x =3.69m , l y =6.0m , l y / l x =6.0/3.69=1.63＜2 故按双向板计算
（1）荷载计算
恒荷载设计值：g=4.4×1.2=5.28（kN/m 2） 活荷载设计值：q=1.3×6.0=7.8（kN/m 2） g+q/2=5.28+7.8/2=9.18 (kN/m 2) q/2=7.8/2=3.9 (kN/m 2)
g+q=5.28+7.8=13.08 (kN/m 2)
（2）内力计算
l x =3.69m , l y =6.0m ，l x / l y =0.615
进行查表，周边固支时弯矩系数m1=0.0360，m2=0.0082；
m1*=-0.0785，m2*=-0.0571；
周边简支时弯矩系数m1=0.0799，m2=0.0251
单位板宽跨中弯矩 m x =（0.0360+0.2×0.0082）×9.18×3.692+（0.0799+0.2×0.0251）×3.9×3.692=9.62(kN ·m)
m y =（0.0082+0.2×0.0360）×9.18×3.692+（0.0251+0.2×0.0799）
×3.9×3.692=3.88(kN ·m)
单位板宽支座弯矩 )(98.1396.313.087850.02m kN m m y y ?-=??-=''='
)(10.1796.313.085710.02m kN m m x x ?-=??-=''='
（3）截面设计
保护层厚度取15mm ，选用B 8钢筋作为受力主筋，则
l x 短跨方向跨中截面有效高度为：h 01=h-c-d/2=150-15-4=131，取为130mm ； l y 长跨方向跨中截面有效高度为：h 02=h-c-3d/2=123(mm)，取为120mm ； 支座处h 0均为130mm
截面弯矩设计值不考虑折算，计算配筋量时，取内力臂系数s γ=0.95，
y s f h M A 095.0/=板筋选用HRB335，2/300mm N f y =。配筋结果见表1.11
表1.11 B-2区格板配筋计算表
B-3区格板配筋计算
(1)l x =2.36m l y =5.0m l y / l x =5.0/2.36=2.12＞2 按单向板计算 (2)荷载组合设计值
由可变荷载效应控制的组合：g+q=1.2×4.4+1.3×6.0=13.08(kN/m 2) 由永久荷载效应控制的组合：g+q=1.35×4.4+1.4×0.7×6.0=11.82(kN/m 2) 因为13.08＞11.82，所以采用可变荷载效应控制组合计算 (3)内力计算
取1m 板宽作为计算单元，按弹性理论计算，取B-3区格板的计算跨度为
l 0=2100mm 。如果
B-3区格板两端是完全简支的情况则跨中弯矩为 。考虑到B-3区格板两端梁的嵌固作用，故跨中弯矩为 ；B-3区格板如果是两端完全嵌固，则支座弯矩为 ，考虑到两端不是完全嵌固，故取支座弯矩为 ，B-3区格板的弯矩计算见表1.7 表1.7 B-3区格板弯矩计算表
保护层厚度取15mm ，选用B 8钢筋作为受力主筋，则板得截面有效高度为： h 01=h-c-d/2=150-15-4=131，取为130mm ；
混凝土采用C30，则f c =14.3 N/m 2，板受力钢筋采用HRB335，f y =300 N/m 2 B-3区格板配筋计算见表1.8 表1.8 B-3-4区格板配筋计算表
验算：
B-4区格板配筋计算
(1)l x =1.64m l y =3.64m l y / l x =3.64/1.64=2.22＞2 按单向板计算
(2)荷载组合设计值
由可变荷载效应控制的组合：g+q=1.2×4.4+1.3×6.0=13.08(kN/m 2) 由永久荷载效应控制的组合：g+q=1.35×4.4+1.4×0.7×6.0=11.82(kN/m 2) 因为13.08＞11.82，所以采用可变荷载效应控制组合计算
20)(81l g q M +=2
)(101l g q M +=20)(121l g q M +-=20)(14
1l g q M +-=
(3)内力计算
取1m 板宽作为计算单元，按弹性理论计算，取B-4区格板的计算跨度为l 0=2000mm 。如果B-4区格板两端是完全简支的情况则跨中弯矩为 。
考虑到B-4区格板两端梁的嵌固作用，故跨中弯矩为 ；B-4区格板
如果是两端完全嵌固，则支座弯矩为 ，考虑到两端不是完全嵌固，故取支座弯矩为 ，B-4区格板的弯矩计算见表1.9
表1.9 B-4区格板弯矩计算表
保护层厚度取15mm ，选用B 8钢筋作为受力主筋，则板得截面有效高度为： h 01=h-c-d/2=150-15-4=131，取为130mm ；
混凝土采用C30，则f c =14.3 N/m 2，板受力钢筋采用HRB335，f y =300 N/m 2 B-4区格板配筋计算见表1.10 表1.10 B-4区格板配筋计算表
验算
B-5区格板配筋计算
l x =3.0m , l y =5.0m , l y / l x =5.0/3.0=1.67＜2 故按双向板计算
2
0)(81
l g q M +=2
)(10
1
l g q M +=20
)(121l g q M +-=2
)(14
1l g q M +-=
（1）荷载计算
恒荷载设计值：g=4.4×1.2=5.28（kN/m 2） 活荷载设计值：q=1.3×6.0=7.8（kN/m 2） g+q/2=5.28+7.8/2=9.18 (kN/m 2) q/2=7.8/2=3.9 (kN/m 2)
g+q=5.28+7.8=13.08 (kN/m 2)
（2）内力计算
l x =3.0m , l y =5.0m ，l x / l y =0.60
进行查表，周边固支时弯矩系数m1=0.0367，m2=0.0076；
m1*=-0.0793，m2*=-0.0571；
周边简支时弯矩系数m1=0.0820，m2=0.0242
单位板宽跨中弯矩 m x =（0.0367+0.2×0.0076）×9.18×3.02+（0.0820+0.2×0.0242）×3.9×3.02=6.21(kN ·m)
m y =（0.0076+0.2×0.0367）×9.18×3.02+（0.0242+0.2×0.0820）
×3.9×3.02=2.66(kN ·m)
单位板宽支座弯矩 )(9.330.313.087930.02m kN m m y y ?-=??-=''='
)(6.720.313.085710.02m kN m m x x ?-=??-=''='
（3）截面设计
保护层厚度取15mm ，选用B 8钢筋作为受力主筋，则
l x 短跨方向跨中截面有效高度为：h 01=h-c-d/2=150-15-4=131，取为130mm ； l y 长跨方向跨中截面有效高度为：h 02=h-c-3d/2=123(mm)，取为120mm ； 支座处h 0均为130mm
截面弯矩设计值不考虑折算，计算配筋量时，取内力臂系数s γ=0.95，
y s f h M A 095.0/=板筋选用HRB335，2/300mm N f y =。配筋结果见表1.11
表1.11 B-5区格板配筋计算表
楼板结构计算及配筋
利用PKPM进行多层框架结构设计的主要步骤(3) 十三、执行PMCAD主菜单5，画结构平面图 首先确定要画的楼层号 1、选择“1修改楼板配筋参数”，对各项参数进行确认和修改。 支座受力钢筋最小直径：8 板分布钢筋的最大间距：250 双向板计算方法：弹性算法 边缘梁支座算法：梁截面刚度相对楼板较大时“按固端计算”，否则“按简支计算” 有错层楼板算法：错层较大时“按简支计算”，错层较小时“按固端计算” 是否根据裂缝宽度自动选筋：选择“打勾”，允许裂缝宽度取默认0.3mm 使用矩形连续板跨中弯矩算法：选择“打勾” 钢筋级别：全部选用一级钢 钢筋放大系数：取默认值 钢筋强度设计值：取默认值 钢筋级配表：根据工程情况增（删）级配表，给出合适的钢筋级配。 2、选择“2修改边界条件”，先显示边界条件，再按照工程实际情况，对楼板边界条件逐个进行调整。 主要是不符合在楼板配筋参数中定义的边缘梁支座算法的地方，要在此修改边界条件。 3、执行“4 画平面图参数修改”，确定合适的图纸号、比例尺。 “板钢筋要编号”：此项控制楼板钢筋标注方式。选择“打勾”，相同的钢筋编同一个号，只在其中的一根上标注钢筋级配及尺寸；选择“不打勾”，图上的每根钢筋均要标注钢筋的级配及尺寸。 本工程要求不画钢筋表，板钢筋均不编号，钢筋不用简化标注，柱“涂黑”，梁线选择“虚线”。 4、执行“0 继续”，查看楼板计算结果图形。 1）执行“2 现浇板计算配筋图”，生成板计算配筋图BAS*.T。 2）执行“6 现浇板裂缝宽度图”，查看有否裂缝宽度超限。满足，则进行下一步绘施工图；否则，应选择“返回PM主菜单”修改板厚，按上述步骤重新计算。 5、执行“0 进入绘图”，绘制楼板施工图PM*.T。 1）执行“画板钢筋”，选择“自动布筋”。此时可有2种选择：“按楼板归并结果配筋”，则只在样板间内布筋，其余与之编号一样的房间均采用相同配筋；若不归并，则每个房间的配筋均按实际配筋在图上表达。 选择“通长配筋”->“板底配筋”，对相邻几个配筋相同的连续房间实现板底贯通配筋，即钢筋不在中间支座断开并锚固。 选择“改板钢筋”->“移动钢筋”，对钢筋标注位置重叠的钢筋作适当调整，保证图面清晰。 2）执行“标注轴线”，选择“自动标注”，标注轴线并命名。 3）执行“存图退出”，“插入图框” 1、依次键入其他要画的楼层号，重复上述步骤。 十四、执行PMCAD主菜单9，图形编辑、打印及转换 1、执行“图形拼接”，将多个*.T文件合并成一个文件以方便对比查看，如可将输入的各层楼（屋）面恒（活）荷载、梁间荷载、节点荷载等拼接形成一个荷载文件，各层结构构件几何平面图FP*.T拼接形成一个构件布置文件，各层柱、梁配筋验算图PJ*.T拼接形成一个文件，各层梁平面施工图PL*.T拼接形成一个文件，各层柱平面施工图ZPM*.T拼接形成一个文件，各层楼板施工图PM*.T拼接形成一个文件，等。 2、执行“T转DWG”，将T格式的文件转换为DWG格式的文件，以便在AutoCAD中对各文件作进一步地编辑、修改、打印。
住宅楼板计算及配筋
住宅楼板计算及配筋 一、关于计算模型 1. 最小直径6mm，最大间距200mm。 2. 采用弹性算法。 3. 边缘梁、剪力墙按固端计算，有错层楼板按固端计算 4. 负筋长度取整模数：50mm。 6. 钢筋面积调整系数：板底钢筋1.15，支座钢筋0.85。 7. 对于砌体结构周边板的边支座，按铰接考虑。 8. 对于内部的大板，大板与周边板厚度相差不宜超过30mm。 9. 对于便于导荷而设置在板中的虚梁，在进行板配筋计算时，应将虚梁删除。 （上条指当板跨大于3900时，小板就算了）。 10. 异形板及大跨度板当板上砌体墙较多，应采用有限元软件进行核对，补充板计算书。 二、板厚 1. 一般情况，双向板的最小板厚取值详见下表，单向板厚取1/30板跨（同时考虑当地的 习惯做法）。 2.特殊情况：1）屋顶板厚至少120； 2）电梯前室、门厅走道板厚至少120； 3）电梯机房层的底板厚120，无机房电梯的顶板厚150； 三、配筋 1. 不同支座情况、不同支座截面、不同砼等级下板面筋可用直径详见下表。 2. 一般情况，面筋采用分离式配筋，底筋双向拉通，板面架立筋为Φ6@200。 3. 不同板厚的最小配筋量详见下表，最小配筋率在一般情况下，HRB400，砼等级C25 取0.16，砼等级C30取0.18，砼等级C35取0.20。 4. 特殊情况：1）当板跨≤2400负筋拉通，当板跨≥3900时隔一拉一； 当板跨≥4200时，直径不小于10mm； 2）房屋四角配筋双层双向拉通； 3）电梯机房层的底板配筋Φ10@150双层双向， 无机房电梯的顶板配筋Φ10@150双层双向； 4）屋顶板，配筋Φ8@150双层双向； 5）房屋长度超限的端部，凹凸角处，异形板，均采用双层双向配筋，间距 不大于150mm； 四、习惯做法及注意事项 1. 降板：卫生间以及阳台、露台、空调隔板、门厅等降板各多少详建筑。 2. 防水翻边：卫生间四周、厨卫井道处以及阳台、露台、空调隔板、门厅等室内外交接处 均需做素砼翻边，上翻高度200或详建筑，宽度同墙。 3. L形异形板、转角窗、框架处无梁时设置JQD（加强带），一般400宽，配筋上下各 4Φ14，Φ8@200箍筋。此外：板内阳角放射状配筋一般为5Φ8@100,长度为L/4，（总说明已有），当异形板跨>=4.2米时为7Φ10@100（具体工程具体分析）。 4. 厨房烟井和暗卫气井不穿底板但上屋面，卫生间水井穿底板但不上屋面。 5. 填充墙下一般设置加强筋，配筋见总说明，钢筋位置在图上表达出来，建筑画虚线墙下 一般不应加粗钢筋，应整体提高板的配筋。只有垂直单向板长边的不可能移位的隔墙，如厕所与其他房间的隔墙下才可以加粗钢筋。
楼板强度的计算.doc
楼板强度的计算 (1)计算楼板强度说明 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取8.400m，梁板承受的荷载按照线均布考虑。 宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积A s=3696.0mm2，f y=300.0N/mm2。 板的截面尺寸为 b×h=5600mm×220mm，截面有效高度 h0=200mm。 按照楼板每12天浇筑一层，所以需要验算12天、24天、36天...的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： (2)计算楼板混凝土12天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边7.00m，短边7.00×0.80=5.60m， 楼板计算范围内摆放8×7排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为
q=1×1.20×(0.20+25.10×0.22)+ 1×1.20×(0.50×8×7/7.00/5.60)+ 1.40×(0.00+ 2.50)=11.22kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=5.60×11.22=62.83kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 M max=0.0664×ql2=0.0664×62.82×5.602=130.82kN.m 按照混凝土的强度换算 得到12天后混凝土强度达到74.57%，C40.0混凝土强度近似等效为C29.8。 混凝土弯曲抗压强度设计值为f cm=14.22N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： ξ= A s f y/bh0f cm = 3696.00×300.00/(5600.00×200.00×14.22)=0.07 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 αs=0.067 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=αs bh02f cm = 0.067×5600.000×200.0002×14.2×10-6=213.4kN.m 结论：由于∑M i = 213.38=213.38 > M max=130.82 所以第12天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。 钢管楼板模板支架计算满足要求！
PKPM框架结构步骤
一、执行PMCAD主菜单1，输入结构的整体模型 (一)根据建筑平、立、剖面图输入轴线 1、结构标准层“轴线输入” 1)结构图中尺寸是指中心线尺寸，而非建筑平面图中的外轮廓尺寸 2)根据上一层建筑平面的布置，在本层结构平面图中适当增设次梁 3)只有楼层板、梁、柱等构件布置完全一样(位置、截面、材料)，并且层高相同时，才能归并为一个结构标准层 2、“网格生成”——轴线命名 (二)估算(主、次)梁、板、柱等构件截面尺寸，并进行“构件定义” 1、梁 1)抗震规范第6.3.6条规定：b≥200 2)主梁：h = (1/8～1/12) l ，b=(1/3～1/2)h 3)次梁：h = (1/12～1/16) l ，b=(1/3～1/2)h 2、框架柱： 1)抗震规范第6.3.1条规定：矩形柱bc、hc≥300，圆形柱d≥350 2)控制柱的轴压比 ——柱的轴压比限值，抗震等级为一到四级时，分别为0.7～1.0 ——柱轴力放大系数，考虑柱受弯曲影响， =1.2～1.4 ——楼面竖向荷载单位面积的折算值， =13～15kN/m2 ——柱计算截面以上的楼层数 ——柱的负荷面积
3、板 楼板厚：h = l /40 ～ l /45 (单向板) 且h≥60mm h = l /50 ～ l /45 (双向板) 且h≥80mm (三)选择各标准层进行梁、柱构件布置，“楼层定义” 1、构件布置，柱只能布置在节点上，主梁只能布置在轴线上。 2、偏心，主要考虑外轮廓平齐。 3、本层修改，删除不需要的梁、柱等。 4、本层信息，给出本标准层板厚、材料等级、层高。 5、截面显示，查看本标准层梁、柱构件的布置及截面尺寸、偏心是否正确。 6、换标准层，进行下一标准层的构件布置，尽量用复制网格，以保证上下层节点对齐。 (四)定义各层楼、屋面恒、活荷载，“荷载定义” 1、荷载标准层，是指上下相邻且荷载布置完全相同的层。 2、此处定义的荷载是指楼、屋面统一的恒、活荷载，个别房间荷载不同的留在PM主菜单3局部修改 (五)根据建筑方案，将各结构标准层和荷载标准层进行组装，形成结构整体模型，“楼层组装” 1、楼层的组装就遵循自下而上的原则。 2、楼层组装完成后整个结构的层数必然等于几何层数。 3、确定“设计参数”，总信息、地震信息、风荷载信息等。 二、执行PMCAD主菜单2，布置次梁楼板 1、此处次梁是指未在主菜单1布置过的次梁，对于已将其当作主梁在主菜单1布置过的梁，不得重复布置。 2、对楼梯间进行全房间开洞，“楼板开洞”
最新2.4板配筋计算汇总
2.4板配筋计算
2.4 板配筋计算 2.4.1 楼板厚度的确定 房间楼板短跨方向最大为6000mm ，梁、板用C25混凝土，柱用C30混凝土 ， 111 1h ~~6000120~150********L mm ????==?= ? ????? ，则取板厚t=120mm 。 2.4.2 荷载计算 恒荷载标准值： 客房、过道、其余的房间： 25mm 水磨石面层 20.02525=0.625kN/m ? 30mm 水泥砂浆找平层 20.0320=0.60kN/m ? 120mm 现浇混凝土楼板 20.1225=3kN/m ? 20mm 厚石灰砂浆抹底 20.0217=0.34kN/m ? 恒荷载标准值： 合计：24.6kN/m 卫生间、厨房: 20mm 防滑地砖 20.0222=0.44kN/m ? 30mm 水泥砂浆找平层 20.0320=0.60kN/m ? 120mm 现浇混凝土楼板 20.1225=3kN/m ? 恒荷载标准值： 合计：24.04N/m k 活荷载标准值： 根据规范卫生间取2k q 2.5/kN m =,其它的地方取2k q 2.0/kN m =，由于 4.6 2.3 2.82 k k g q ==< 则是活载起控制作用。
2.4.3 内力计算 按弹性方法进行内力计算，双向板恒活载设计值计算计算结果见表1；板弯矩计算计算结果见表2 ，板配筋计算计算结果见表3，板跨中配筋计算见表4。板支座配筋计算见表5. 现浇板的配筋(板上、下钢筋，板厚尺寸) 尽量用二级钢包括直径φ10（目前供货较少）的二级钢，直径≥12的受力钢筋，除吊钩外，不得采用一级钢。钢筋宜大直径大间距，但间距不大于200，间距尽量用200。(一般跨度小于6.6米的板的裂缝均可满足要求)。跨度小于2米的板上部钢筋不必断开。板上下钢筋间距宜相等，直径可不同，但钢筋直径类型也不宜过多。顶层及考虑抗裂时板上筋可不断，或50%连通，较大处附加钢筋，拉通筋均应按受拉搭接钢筋。 在进行板的计算的同时，当板的长边比去短边大于2的为单向板，小于2的为双向板，双向板则可根据混凝土下册后面附录的表格查询系数，即可求得长向和短边方向的弯矩，则可根据弯矩求出所需配置的钢筋。在计算中四边的连接情况，可简化成当板下沉，如卫生间、厨房等，则看为四边简支，当板没有下沉时，则按四边固定计算。 单向板当板下沉时，可简化成两端固定的简支梁，当板没有下沉，则可看作时两边固定的梁，则配置短边的钢筋，长向的钢筋按构造配筋。 在下面计算中举一块双向板计算过程，其余的用表格表示。 板结构布置图如下，共有21块板。
结构设计中楼板设计总结
结构设计中楼板设计总 结 Company Document number：WUUT-WUUY-WBBGB-BWYTT-1982GT
板总结 1 板设计 1）从受力计算角度，一般板厚取值为：双向板按L/40（边跨时可适当加厚）、单向板按L/35（连续板）、L/30(简支板)。 2）跨度较大的板（板跨大于4m 时）及异形板的板厚，根据周边支座情况，酌情加大（一般可加大10～20mm）。 3）当板内埋的管线比较密集时，板厚应可取120～150mm。设计考虑加强部位，如转角窗、平面收进或大开洞的相临区域，其板厚根据情况取120～ 150mm。屋面板不小于120mm。 4）高层建筑地下室顶板取180mm（按嵌固在地下室顶板考虑）；不嵌固时取160mm；覆土处顶板厚度不小于250 mm。 5）悬挑板的净挑尺寸不宜大于，否则应采取梁式悬挑。注意与厚挑板的相邻板跨，其板厚应适当加厚，厚度差距不要过大（可控制在20～40mm以内）。6）异形板的配筋应专门复核，不应直接简单采用PM的计算结果。 7）温度筋：较大板块的板面无筋区域，其温度、收缩应力较大，应在板面设配筋率不小于%的防裂构造钢筋。 8）挑板配筋：注意转角挑板配筋时的角部构造（阳角、阴角）。挑板底部构造钢筋：当悬挑长度较小、板厚较薄时可不配筋。 2 板筋绘制 首先，对板计算参数进行调整，钢筋级别要确定，其次，根据裂缝挠度进行配筋，若不满足，需反过来调整板厚；每一层都要进行计算。 如果计算的模型中存在异形板，则计算的结果就不能参照了，必须把异形板单独拿出来计算，可采用理正计算单块异形板。 边界条件的设定：边跨为简支，中间跨为固支，楼梯旁边的板也为简支。 绘制时需要注意的问题： 1.图层的设置，支座负筋与正筋需分层表示，便于查改； 2.支座钢筋锚入板内的长度，取板短跨的1/4，如果相邻板跨度不一样，支座钢筋锚入板内的长度，按跨度大的一跨取；
梁板柱配筋计算书
截面设计 本工程框架抗震等级为三级。根据延性框架设计准则，截面设计时，应按照“强柱弱梁”、“强剪弱弯”原则，对内力进行调整。 框架梁 框架梁正截面设计 非抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为： M u 1 s f c bh02(9-1-1)抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为： M u E 1 s f c bh02 / RE(9-1-2)因此，可直接比较竖向荷载作用下弯矩组合值M 和水平地震作用下弯矩组合值M 乘以抗震承载力调整系数后RE的大小，取较大值作为框架梁截面弯矩设计值。即 M Max M u , RE M uE(9-1-3)比较 39 和表 43 中的梁端负弯矩，可知，各跨梁端负弯矩均由水平地震作用 控制。故表 39 中弯矩设计值来源于表 43，且为乘以RE后的值。 进行正截面承载力计算时，支座截面按矩形截面计算；跨中截面按T 形截面计算。 T 形截面的翼缘计算宽度应按下列情况的最小值取用。 AB 跨及 CD 跨： b f 1 3l0 =7.5/3=2.5m； b f b s n0.3 [ 4.20.5 (0.25 0.3)] 4.2m b f b12h f0.3 12 0.3 1.86m h f h00.1 ， 故取b f =1.86m 判别各跨中截面属于哪一类T 型截面：一排钢筋取 h0=700－40=660mm，
两排钢筋取 h0=700－65=635mm, 则 f c b f h f h0h f 2=14.3×1860×130×（660－130/2） =2057.36kN.m 该值大于跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T 形截面。BC 跨： b f 1 3l0 =3.0/3=1.0m； b f b s n =0.3+8.4-0.3=8.4m； b f b12h f 0.312 0.131.86m ; h f h00.1， 故取b f =1m 判别各跨中截面属于哪一类T 型截面： 取h0=550－40=510mm， 则 f c b f h f h0 h f 2=14.3 ×1000×130×（ 510－130/2）=827.26kN.m 该值大于跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T 形截面。各层各跨框架梁纵筋配筋计算详见表 49 及表 50。 表格 49 各层各跨框架梁上部纵筋配筋计算 层号 AB 跨BC 跨CD 跨 -MABz-MABy-MBCz-MBCy-MCDz-MCDy 负弯矩 M （ kN·m）-213.6-181.8-188.86-188.86-181.18-213.6 M bh0.1140.0970.1010.1010.0970.114 1 f c0 s2 1(12s ) 0.1210.1020.1070.1070.1020.121 4 0.9710.9490.9470.9470.9490.971 s 0. 5 1(12s ) 配筋 As（m m2）925.84803.52839.35839.35803.52925.84实配钢筋3C203C203C203C20 3 负弯矩 M （ kN·m）-370.84-319.2-347.48-347.48-319.92-370.84
压型钢板组合楼板计算与构造
压型钢板组合楼板 1.定义 组合楼板由压型钢板、混凝土板通过抗剪连接措施共同作用形成。 2．组合楼板的优点 1)压型钢板可作为浇灌混凝土的模板，节省了大量木模板及支撑； 2)压型钢板非常轻便，堆放、运输及安装都非常方便； 3)使用阶段，压型钢板可代替受拉钢筋，减少钢筋的制作与安装工作。 4)刚度较大，省去许多受拉区混凝土，节省混凝土用量，减轻结构自重； 5)有利于各种管线的布置、装修方便； 6)与木模板相比，施工时减小了火灾发生的可能性； 7)压型钢板也可以起到支撑钢梁侧向稳定的作用。 3．组合楼板的发展 二十世纪30-50年代 早在三十年代，人们就认识到压型钢板与混凝土楼板组合结构具有省时、节力、经济效益好的优点，到50年代，第一代压型钢板在市场上出现。 二十世纪60年代－70年代 六十年代前后，欧美、日本等国多层和高层建筑的大量兴起，开始使用压型钢板作为楼板的永久性模板和施工平台，随后人们很自然的想到在压型钢板表面做些凹凸不平的齿槽，使它和混凝土粘结成一个整体共同受力，此时压型钢板可以代替或节省楼板的受力钢筋，其优越性很大。 二十世纪80年代－现在 组合板的试验和理论有了新进展，特别是在高层建筑中，广泛地采用了压型钢板组合楼板。日本、美国、欧洲一些国家相应的制定了相关规程。 我国对组合楼板的研究和应用是在20世纪80年代以后，与国外相比起步较晚，主要是由于当时我国钢材产量较低，薄卷材尤为紧缺，成型的压型钢板和连接件等配套技术未得到开发。近年来由于新技术的引进，组合楼板技术在我国已较为成熟。 4 常用的压型钢板的截面形式 给出了几种实际工程中采用的压型钢板，通过图片使学生对压型钢板有感性的认识，图中所示设置凹槽的压型钢板，设置凹槽后可明显提高钢板和混凝土板的组合作用。
PKPM建模步骤
PKPM建模步骤 常识：1KN相当于100KG物体的重量，10KPa约等于1t/m2(即1m2上1t重的物体产生的压强) 第一步：看建筑图 主要看轴线尺寸，柱位，墙的位置，楼梯的位置，建筑标高，室内外高差，层高，檐口的高度，看立面图确定层高，根据建筑平面图及使用功能确定荷载，根据建筑物的总高度确定抗震等级。 初步从建筑图中获取信息，估算外圈梁高，柱截面尺寸，板厚，以及确定要建模型的标准层数。一般情况下边柱和中柱尺寸做成一样。结构高度是建筑标高减去面层的高度。 梁的截面尺寸，宜符合下列要求：截面宽度不宜小于200mm；截面高宽比不宜大于4；净跨与截面高度之比不宜小于4（抗规6.3.1 第60页）。框架梁的经济跨度一般为6到8米。框架结构主梁截面高度可按主梁计算跨度的十五分之一到十分之一确定，主梁截面的宽度可取主梁高度的二分之一到三分之一。主梁比次梁至少高50mm。 当梁底距外窗顶尺寸较小时，宜加大梁高做至窗顶。 尽量避免长高比小于4的短梁，采用时箍筋应全梁加密，梁上筋通长，梁纵筋不宜过大。 梁宽大于350时，应采用四肢箍。 柱的截面尺寸，宜符合下列要求：1.截面的宽度和高度，四级或不超过2层时不宜小于300mm，一二三级且超过2层时不宜小于400mm；圆柱的直径，四级或不超过2层时不宜小于350mm,一二三级且超过2层时不宜小于450mm。2.剪跨比宜大于2（简支梁上集中荷载作用点到支座边缘的最小距离a与截面有效高度h之比）。3.截面长边与短边的边长比不宜大于3。（抗规6.3.5 第61页）。 所有框架柱的配筋要进行优化归并，减少柱的种类和钢筋的种类，并且柱配筋每一侧至少要有1.2的放大系数，不能采用pkpm自动生成的结果。 板厚取值：取板跨短边1/35——1/40，一般现浇板厚取100mm，屋面板厚取120mm。异型板厚取110——150mm，一般取120mm。 开洞和板厚为零的区别：全房间开洞则板上无荷载；板厚为零则荷载仍然可以传递。 第二步：建立模型 建立工作目录，进入PKPM软件中的PMCAD，定轴网，布置梁柱。 第三步：荷载输入 楼梯间一般定义板厚为零 若勾选自动计算现浇楼板自重，则只需输入附加恒载即可，附加恒载，住宅取1.5KN/m2,商铺取2.5 KN/m2,楼梯取7 KN/m2。活载查荷载规范，一般民用住宅，宿舍，办公楼2KN/m2，食堂餐厅2.5KN/m2，非上人屋面0.5KN/m2，上人屋面2.5KN/m2，消防楼梯3.5KN/m2。 屋面恒载可取4KN/m2 楼梯间的导荷方式为对边导荷 梁上荷载主要是墙重及其他作用与梁上的荷载，自定义荷载数值，然后布置到梁上，梁上无活荷载 SATWE参数设置 混凝土容重考虑抹灰等，一般框架结构取26KN/m2，框剪结构取27KN/m2，纯剪力墙结构取28KN/m2 梁柱板保护层厚度：梁一般为25mm；柱一般为30mm；板一般为15mm。 一般认为计算振型个数应该大于9，多塔结构振型应该更多些，但应该注意一点，此处指定的
钢筋混凝土楼板配筋计算书
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计 摘要：本文介绍了钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计，是土木工程学生设计学习的＂居家良药＂． 关键词：单向板肋梁楼盖设计 1．设计资料 本设计为一工业车间楼盖，采用整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，楼盖梁格布置如图T-01所示，柱的高度取9m，柱子截面为400mm×400mm。 （1）楼面构造层做法：20mm厚水泥砂浆面层，20mm厚混合砂浆顶棚抹灰。 （2）楼面活荷载：标准值为8kN/m2。 （3）恒载分项系数为1.2；活荷载分项系数为1.3（因为楼面活荷载标准值大于4kN/m2）。 （4）材料选用： 混凝土：采用C20（,）。 钢筋：梁中架立钢筋、箍筋、板中全部钢筋采用HPB235（）。 其余采用HRB335（）。 2．板的计算。 板按考虑塑性内力重分布方法计算。
板的厚度按构造要求取。次梁截面高度取 ，截面宽度，板的尺寸及支承情况如图T-02所示。 （1）荷载： 恒载标准值： 20mm水泥砂浆面层； 80mm钢筋混凝土板； 20mm混合砂浆顶棚抹灰；
； 恒载设计值； 活荷载设计值； 合计； 即每米板宽设计承载力。 （2）内力计算： 计算跨度： 边跨； 中间跨； 跨度差，说明可以按等跨连续板计算内力。取1m宽板带作为计算单元，其计算简图如图T-03所示。 各截面的弯矩计算见表Q-01。 ,(根据钢筋净距和混凝土保护层最小厚度的规定，并考虑到梁、板常用的钢筋直径(梁设为20mm,板设为10mm),室内正常环境(即一类环境)的截面有效高度h。
和梁板的高度h有以下关系: 对于梁: h。=h-35mm (一排钢筋) 或 h。=h-60mm (两排钢筋)；对于板 h。=h-20mm 、h。=h-(最小保护层厚度+d/2) ，其中最小保护层厚度依据环境类别和混凝土强度等级定， d 为纵向受力钢筋的直径。一般的，对于梁可取20，板可取10),各截面的配筋计算见表Q-02。 中间板带②～⑤轴线间，其各区格板的四周与梁整体连接，故各跨跨中和中间支座考虑板的内拱作用，其弯矩降低20%。 3．次梁的计算。 次梁按考虑塑性内力重分布方法计算。 取主梁的梁高，梁宽。 荷载：
楼板计算
LB-1矩形板计算 一、构件编号: LB-1 二、示意图 三、依据规范 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001 《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010 四、计算信息 1.几何参数 计算跨度: Lx = 3000 mm; Ly = 13000 mm 板厚: h = 200 mm 2.材料信息 混凝土等级: C40 fc=19.1N/mm2 ft=1.71N/mm2 ftk=2.39N/mm2 Ec=3.25×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2 Es = 2.0×105 N/mm2 最小配筋率: ρ= 0.214% 纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 30mm 保护层厚度: c = 20mm 3.荷载信息(均布荷载) 永久荷载分项系数: γG = 1.200 可变荷载分项系数: γQ = 1.400 准永久值系数: ψq = 1.000 永久荷载标准值: ｑgk = 7.000kN/m2 可变荷载标准值: ｑqk = 4.000kN/m2 4.计算方法:弹性板 5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定 6.设计参数 结构重要性系数: γo = 1.00 泊松比:μ = 0.200 五、计算参数: 1.计算板的跨度: Lo = 3000 mm 2.计算板的有效高度: ho = h-as=200-30=170 mm 六、配筋计算(ly/lx=13000/3000=4.333>2.000,所以选择多边支撑单向板计算):
1.X向底板配筋 1) 确定X向底板弯距 Mx = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/24 = (1.200*7.000+1.400*4.000)*32/24 = 5.250 kN*m 2) 确定计算系数 αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho) = 1.00*5.250×106/(1.00*19.1*1000*170*170) = 0.010 3) 计算相对受压区高度 ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.010) = 0.010 4) 计算受拉钢筋面积 As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*170*0.010/360 = 86mm2 5) 验算最小配筋率 ρ = As/(b*h) = 86/(1000*200) = 0.043% ρ<ρmin = 0.214% 不满足最小配筋要求 所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.214%*1000*200 = 428 mm2 6) 计算纵跨分布钢筋面积 不宜小于横跨板底钢筋面积的15%,所以面积为: As1 = As*0.015 = 428.00*0.15 = 64.20mm2 不宜小于该方向截面面积的0.15%,所以面积为: As1 = h*b*0.0015 = 200*1000*0.0015 = 300.00mm2取二者中较大值，所以分布钢筋面积As = 300mm2 采取方案 10@180, 实配面积436 mm2 2.X向左端支座钢筋 1) 确定左端支座弯距 M o x = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/12 = (1.200*7.000+1.400*4.000)*32/12 = 10.500 kN*m 2) 确定计算系数 αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho) = 1.00*10.500×106/(1.00*19.1*1000*170*170) = 0.019 3) 计算相对受压区高度 ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.019) = 0.019 4) 计算受拉钢筋面积 As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*170*0.019/360 = 173mm2 5) 验算最小配筋率 ρ = As/(b*h) = 173/(1000*200) = 0.087% ρ<ρmin = 0.214% 不满足最小配筋要求 所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.214%*1000*200 = 428 mm2采取方案 10@180, 实配面积436 mm2 3.X向右端支座钢筋 1) 确定右端支座弯距 M o x = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/12 = (1.200*7.000+1.400*4.000)*32/12
PKPM计算过程详解-范例
参数确定 基本风压=0.35KN/m2 抗震设防烈度=6度设防，0.05g 第一组 楼面楼板面荷载： 恒载：假定楼板厚度均为120mm，0.12x25=3KN/m2 附加面层恒载一般是1.5--2.0KN/m2. 3+2=5KN/m2 活载：活荷载2.0KN/m2 屋顶花园活荷载=3.0KN/m2。 屋面楼板面荷载： 恒载：假定楼板厚度均为120mm，0.12x25=3KN/m2 附加面层恒载一般是3.5KN/m2. 3+3.5=6.5KN/m2 活载：活荷载2.0KN/m2 屋顶花园活荷载=3.0KN/m2。 隔墙荷载： 砖容重14KN/m3 14KN/m3x0.2m=2.8KN/m2 抹灰容重一般是20KN/m3 20KN/m3x0.04m=0.8KN/m2 2.8+0.8= 3.6KN/m2 实心隔墙3.6KN/m2x3m=10.8KN/m 有窗户7.0KN/m 阳台栏杆荷载3.5KN/m 卫生间沉箱 高度40cm，一般填充建筑垃圾20KN/m3 恒载：0.4x20KN/m3=8KN/m2 8+3（楼板恒载）+1（抹灰）=12KN/m2 活荷载：2.0KN/m2 楼梯间： 梯板厚度100mm，实际计算应按照100+170/2（踏板的高度/2）=185mm 倾斜角27° 转化为水平荷载：1.85x5/cos27°=8.4KN/m2，偏安全保守取9KN/m2 Satwe参数设置 一般情况下，正交轴网，水平力与整体坐标夹角为0，其它情况见老庄satwe参数设置原理方法17页
混凝土容重，考虑装饰层面，抹灰什么的 框架结构 25.5 框剪结构 26 剪力墙结构 27 钢材容重一般情况下不改变，默认即可。若是纯钢结构，则要考虑钢结构装饰层面，根据具体情况进行修改。 裙房（裙房指与高层建筑相连的建筑高度不超过24米的附属建筑，裙房亦称裙楼） 裙房的高度一般不超过24m；裙房高度小于10米（含10米）时，按低层间距控制；高度超过10米、小于24米（含24米）时，按多层间距控制；高度超过24m时，按高层间距控制 国标GB50045-95高层民用建筑设计规范规定：与高层建筑相连的建筑高度超过24m的附属建筑，一律按高层建筑对待。 裙房主要用于商业和公共服务，如设置商场、停车场、休息娱乐场所等，不是高层建筑所必须的，一般在经济繁华区，人口密集区设置，裙房区用于商业，价格较高层居住区要贵，高层区用于居住。 本项目没有裙房 地下室层数：本项目没有 墙元细分最大控制长度：采取默认即可。在剪力墙结构中可能需要修改。 对所有楼层强制采用刚性楼板假定：一般情况不选。在一些设置了楼层弹性板，又不想考虑弹性板的情况。 钢筋混凝土结构。 框架结构。 风荷载信息： 粗糙度类别：C类（城市一般都选C） 修正后的基本风压：0.35KN/m2 体型系数：按矩形，1.3 结构规则性信息：规则 地震分组：一组 场地类别：（抗震规范，由土的剪切波速和覆土厚度来决定，要依据地质勘察报告） 假定二类
行车道板计算及配筋指导书
10 行车道板计算 考虑到主梁翼缘板配筋是连续的，故行车道板可按悬臂板（边梁）和两端固结的连续板（中梁）两种情况来计算。 10.1 悬臂板荷载效应计算 由于横隔梁宽跨比大于2，故悬臂板可按单向板计算［6］，悬臂长度为1.15m ，计算时取悬臂板宽度为1.0 m 。 10.1.1 永久作用 （1）主梁架设完毕时 桥面板可看成80cm 长的单向悬臂板，计算图式见图10-1 b 。 计算悬臂根部一期永久作用效应为： 弯矩： 22g1111 M =0.121250.70.081250.7232 -????-????? 0.898=-(kN· m) 剪力： 11 0.121250.70.081250.45 3.52 g V =???+????=(kN· m) （2）成桥后 桥面现浇部分完成后，施工二期永久作用，此桥面板可看成跨径为0.9m 的悬臂单向板，计算图式如图10-1c 、d 所示。图中：g 1＝0.12×1×25＝3.0（kN/m ）,为现浇部分自重；P ＝1.5kN ，为防撞栏重力。计算二期永久作用效应如下： 弯矩： 2 3.00.20(0.90.2/2) 1.5g M =-??--?（0.9-0.10）=－1.643(kN·m) 剪力： V g2＝3.0×0.20+1.5=2.1(kN) （3）总永久作用效应 综上所述，悬臂根部永久作用效应为： 弯矩：M g ＝－0.898－1.643＝－2.541(kN·m) 剪力：V g =3.5＋2.1＝5.6(kN)
a) c)g 1 b) d) '1 q r=3.5kN/m 图10-1 悬臂版计算图式（尺寸单位：mm ） 10.1.2 可变作用 在边梁悬臂版处，只作用有人群，计算图式为10-1d 弯矩： M r ＝21 3.50.652 -??＝－0.74(kN·m) 剪力： V r =3.5×0.65＝2.275(kN) 10.1.3 承载能力极限状态作用基本组合 按《桥规》4.1.6条： M d ＝1.2M g +1.4×0.8×Mr ＝－（1.2×2.541+1.4×0.8×0.74）＝－3.878(kN·m) V d ＝1.2Vg+1.4×0.8×Vr ＝1.2×5.6+1.4×0.8×2.275=9.268(kN) 10.2 连续板荷载效应计算 对于梁肋间的行车道板，在桥面现浇部分完成后，行车道板实质上是一个支承在一系列弹性支承上的多跨连续板，实际受力很复杂。目前，通常采用较简便的近似方法进行计算。对于弯矩，先计算出一个跨度相同的简支板在永久作用和活载作用下的跨中弯矩M 0，再乘以偏安全的经验系数加以修正，以求得支点处和跨中截面的设计弯矩。弯矩修正系数可视板厚t 与梁肋高度h 的比值来选用。本设计 1211 15813.1674 t h ==<，即主梁抗扭能力较
楼板计算模板
2 标准层楼板计算 2.1楼板结构布置 主梁跨度为7.5m/2.4m ，次梁跨度为7.2m/3.6m 。A 区间格板的跨度为3.6m ， 板的2 33.1/ 3.6m m 8.421<==l l ，按双向板计算，同理，B~R 区格板均按双向板设计。楼板结构布置如下图： 按高跨比条件，当()mm l h 90~120401~301 1=?? ? ??=时，满足刚度要求，可不验 算挠度，故走廊L 、M 、P 、Q 、N 区格板取板厚h=100mm,其余各区格板均取板厚h=120mm 。 次梁截面尺寸应满足h b l h ?? ? ??=??? ??=31~21,181~1212
则1h =（600~400）mm ，取1h =500mm ，1b =250mm 。 2h =（300~200）mm ，取2h =400mm ，2b =250mm 。 主梁截面尺寸应满足()mm L h 625~938121~81=??? ??=,取h=650mm ， 则()mm h b 267~40031~21=?? ? ??=，取b=300mm 。 2.2 楼板弯矩及配筋计算（按弹性理论计算） 2.2.1楼板荷载计算 ①活荷载：q=1.4×2.0=2.8KN/2m ②恒荷载： 面层： 10mm 厚80cm ×80cm 地砖 0.01×20=0.2KN/2m 20mm 厚水泥砂浆找平层 0.02×20=0.4KN/2m 板自重： 120mm 厚钢筋砼楼板 0.12×25=3.0KN/2m 板底抹灰： 20mm 厚混合砂浆刷乳胶漆 0.02×17=0.34KN/2m g=1.2×（0.2+0.4+3.0+0.34）=4.728KN/2m g+q=4.728+2.8=7.528KN/2m 求各区格板跨内正弯矩时，按恒载满布及活荷载棋盘式布置计算，取荷载： 'g =g+2q =4.728+1.4=6.128KN/2m 'q =2q =1.4KN/2m (走廊因为板厚为100mm,所以恒载为 3.44KN/2m ，g=1.2×3.44=4.128KN/2m ，'g =4.128+1.4=5.528KN/2m ) 在'g 作用下，各支座均可视为固定；在'q 作用下，各区格板四边均可视为简 支，跨内最大正弯矩在中心点处，取二者之和作为跨内最大正弯矩。 在求各支座最大负弯矩时，按恒荷载及活荷载均满布各区格板计算，取荷载：
pkpm结构设计详细步骤
P M操作步骤（第二题卓老师） ?????????? ①②③④⑤⑥⑦⑧⑨⑩ 双击击如下图标，进入PKPM主菜单 一、模块（P M整体结构建模与形成数据文件） （当前工作目录要自己先指定好路径） 点击 1.布置轴网 ①点击轴网输入，选择正交轴网 ②点击确定，布置如下 ③点击使用或两点直线命令，增加一条轴线 ④点击按TAP 键成批输入，命名如下所示 2.楼层定义（布置柱子和梁） ①点击后点击 1）布置柱子出现柱布置菜单如下图所示，可进入柱截面定义、布置等 ②点然后 ③点击确定 选择500*500的柱后，选 柱布置如下 2）梁布置 ④点击250*400 200*300 选择250*400布置如下 ⑤点击选择200*300布置（次梁也用来布置） ⑥点击 3）偏心对齐 ⑦点击选偏心如下所示 4）复制标准层 ⑧点击添加两个标准层 3.荷载输入 1）第1标准层荷载输入 选择第一标准层 ①点击选择如下所示 ②荷载输入
布置9KN/m的荷载 布置5KN/m的荷载 2）第2标准层荷载输入 ①选择先布置9KN/m的梁间荷载 ②再布置 1.5KN/m的梁间荷载 2）第3标准层荷载输入 ①选择主菜单点击选择 ②点击选择输入1.5kn/m的荷载 4）楼面荷载的输入 ①点击添加如下 ②点击确定 4.设计参数 4.设计参数 ①单击“设计参数”出现如下对话框 ②点击 ③单击地震信息，出现如下对话框 ④单击风荷载信息，出现如下对话框 ⑤单击绘图参数，出现如下对话框 点击确定 ⑥单击楼层定义的换标准层，然后单击添加标准层，选则全部复制，同样的方法添加两个标准层 添加完两个标准层，然后对第二标准层进行修改如下图所示，对第三标准层进行修改，如下图所示5. 楼层组装 1） 2） ①保存退出 ②确定（pmcad 的第一部就完成了） 6. 全房间开洞、修改板厚、荷载修改 ①单击“应用”出现如下图标 保存退出
楼板模板计算书
新规范(JGJ162-2008)楼板模板支撑设计计算书 施工安全计算2009-06-0813:56:04阅读588评论0字号：大中小订阅 楼板模板计算书 （建书软件版） 目录 编制依据......................................................................................................................................... 参数信息......................................................................................................................................... 模板面板计算................................................................................................................................. 次楞方木验算................................................................................................................................. 主楞验算......................................................................................................................................... 扣件式钢管立柱计算..................................................................................................................... 立柱底地基承载力验算.................................................................................................................
预应力空心板配筋计算
第6章预应力空心板配筋计算 基本数据 门机轨道之间棉板采用先张法预应力钢筋混凝土空心板。净跨度6100mm。 (1)、构件尺寸 板长6500mm，板宽2400mm，圆形开孔直径300mm，共5个孔。 图6—1 板断面 简支板计算跨度 ①弯矩计算 取L=L +h=6100+500=6600(mm) L<(L +e)=6100+200=6300(mm) 故取L=6300mm ②剪力计算 取L=L =6100(mm) (2)、材料 混凝土强度等级C40，混凝土重度γ=24KN/m3 ,钢筋混凝土重度γ=25KN/m3；混凝土 抗压强度设计值f c =，标准值f kc =27MPa；混凝土抗拉强度设计值f t = MPa，标准值f kc =。 预应力钢筋采用冷拉Ⅲ级钢筋，强度设计值f py =420 MPa，标准值f pyk =500 MPa。箍筋、 吊环采用Ⅰ级钢筋，强度设计值f y =210 MPa。 (3)、施工条件 先张法，放松预应力钢筋时的混凝土强度按规范⑸第6.1.3条取C40的倍，为30MPa。 (4)、作用 ①永久作用G标准值(忽略齿缝时的每米宽度板重) 1 q=????2q面层)=××25÷= ②可变作用标准值 a、堆货荷载： 3 q=30KN/m2 b、15t汽车荷载 汽车资料由《港口工程荷载规范》⑷查得(图9-2)： 汽车总重力150KN； 后轴重力标准值100KN，前轴重力标准值50KN；
轴距4.0m ，轮距1.8 m ； 车辆外型尺寸7m ?2.5m ； 按规范⑷，相邻两辆车(<30t)横向间距不应小于0.1m ，纵向前后两辆车的轴距不应小于4.0m 。 前轴后轴 A B C D V 700400 180250 a 0 b 0a 1 b 1 a 1 h s b 0 b 1 h s a 0 图6-2 图6-3 荷载传递宽度计算(图6-3)： 单轮，平行板跨方向 a 0=200mm ，h S =100mm a 1=a 0+2h S =200+2?100=400mm 单轮，垂直板跨方向 b 0=500mm ，h S =100mm b 1=b 0+2h S =500+2?100=700mm 由上知，各轮之间荷载传递没有重叠部分。 剪力计算：(按两辆车垂直板跨方向并行时算，布置见图6-4) a 0P A P B P B P A a a 0a a 1 a 1 a 1 a 1 图6-4 平行板跨方向，a s =a 0=400mm 垂直板跨方向，(荷载于支座附近x=200/2=100mm) B 1=700mm ，h 0=100+500=600mm b sc = b 1++=700+?+?=1810mm 当轮B 在支座附近时荷载强度标准值： q B =(100000/2)/(400?1810)= MPa 对应的其它轮子的荷载强度标准值 ： ｑA = q B ?= q A ? = MPa (5)、承载能力极限状态作用效应持久组合