xx大桥盖梁受力计算

盖梁穿心钢棒法受力分析计算

1、设计荷载

1)、砼自重

圆柱盖梁按较大的验算，13.21*2.2*1.8单位（m）。

1)、砼自重

砼自重统一取13.21*2.2*1.8m为计算荷载，

砼方量：V=52.31m3，钢筋砼按26.4KN/m3计算，

砼自重：G=52.31×26.4=1380.98KN

盖梁长13.21m，均布每延米荷载：q1=104.54kN/m

2）组合钢模板及连接件重量为5吨，

自重G=5000*9.8/1000=49KN

均布每延米荷载q2=5000*9.8/1000/13.21=3.97kN/m

3）I16工字钢

按照50cm间距布设，需I16工字钢26根，每根长3.5米

I16工字钢自重G=3.5*26*20.5*9.8/1000=18.28KN，

均布每延米荷载q3=18.28/13.21=1.38kN/m

4）I45工字钢

共2根，单根长15米，自重G=2×15×91×9.8/1000=26.75kN

均布每延米荷载q4=2.02KN/m

5)施工荷载

小型机具、施工人员按300kg计算，自重G=300*9.8/1000=2.94KN：q5=0.22 KN/m 振捣混凝土产生的荷载：q6=0.79 KN/m

2、荷载组合及施工阶段

盖梁自重及支架自重均按恒载考虑组合系数1.2，施工荷载按活载考虑组合系数1.4。

3、受力模型

I16工字钢分布梁直接承受底模以上的自重，I16工字钢分布在圆柱两侧的I45工字钢上，间距按最大圆柱直径1.6m，故I16工字钢分布梁计算跨径为1.6m，盖梁底宽为2.2cm，分布梁两端各悬臂65cm，悬臂有利跨中受力，不计悬臂部分，应按简支梁受力计算。

2）、I45工字钢

工字钢主梁承受由每根I16工字钢分布梁传来的重力，按均布荷载考虑，两根工字钢各承受一半的力，工字钢搭在两圆柱预埋的钢棒上，故工字钢计算跨径为三圆柱中心的间距，取为4.9-4.9m，按两端外伸悬臂计算。如下图：

3）钢棒计算模型

钢棒为悬臂结构模型，故只考虑钢棒受剪，6个支点抗剪截面分担承受上面传来的重力。

4、计算结果

荷载q=1.2*（q1+q2)+1.4*(q5+q6)=1.2*(104.54+3.97)+1.4*(0.22+0.79) =131.626KN/m

I16工字钢分布梁布设间距0.5m，单根承受0.5×143.536=71.768KN

单根均布荷载q=71.768/2.2=34.175KN/m

计算跨径取2.2m

跨中弯矩：跨中弯矩：M=1/8ql2=0.125×34.175×1.6×1.6=15.42KN.M

σ=M/W=15.42/0.141=109.36MPa≤［σ］=215Mpa。

钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。

挠度：f=5ql4/384EI=5×34.175×1.64/(384×2.06×1130)=0.002491m≤[f]=1.6/400=0.00525m (满足要求)

2）I45a工字钢

荷载q=1.2*（q1+q2+q3)+1.4*(q5+q6)

=1.2*(104.54+3.97+1.38)+1.4*(0.22+0.79)=133.282KN/m

I45a工字钢设两根，单根承受q=0.5×145.18=72.59KN/M

I钢材采用Q345钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=308Mpa。

计算跨径4.9m

跨中弯矩：M=1/2qlx[(1-a/x)(1+2a/l)-x/l]

=1/2×133.282×9.8×6.175×[(1-2.9/6.175)×(1+2×2.9/9.8)-6.175/9.8]=198.3KN.M

σ=M/W=198.3/1860×103mm3=106.6Mpa<［σ］=308Mpa。

跨中挠度f=ql4(5-24a2/l2)/384EI

=145.18*6.554*（5-24*2.92/6.82）/（384*2.06*46500） =6.82mm<[f]=l/400=6.55/400=16.4mm

悬臂端点挠度：f=qal3(6a2/l2+3a3/l3-1)/24EI

=145.18*2.9*9.83*(6*2.92/9.82+3*2.93/9.83-1)/(24*2.1*46500) =17.13mm

满足要求

3)钢棒计算

钢棒采用φ100mm高强钢棒

截面面积为：A=3.14×502=7850mm2，

抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。

荷载q=1.2*(q1+q2+q3+q4)+1.4*(q5+q6)

=1.2*(125.947+3.97+1.37+1.93)+1.4*(0.79+0.79)=162.072KN/m Q=162.072*11.34/6=459.475KN

τ=Q/A=459.475*103/7850=58.532MPa<[τ]=125Mpa

满足要求

某高速公路大桥斜交盖梁施工

某高速公路大桥斜交盖梁施工 摘要：某高速公路大桥高架桥斜交盖梁采用预埋剪力销架设贝雷梁做托架的方法施工。利用墩身浇筑花瓶段第二节砼时预理PVC管，施工完拆除模板和PVC 管，将剪力销穿过墩身做支点架设加强贝雷梁做盖梁底模托架，盖梁砼分1次浇注。介绍大桥斜交盖梁施工情况。 关键词：高架桥；斜交盖梁；托架；施工方法 1 工程概述 高架桥是某高速公路一段，设计范围从路线K29+758.5至K30+948.9终止,前接某大桥南引桥,后接北庙高架桥，某大道高架桥18#~21#盖梁为斜交其他为正交，每墩2座，有25个墩共50座。 某大道高架桥18#~21#盖梁为斜交，其中18#、21#墩为斜交13度，19#、20#墩为斜交25度。斜交25度盖梁为长21.42m，宽3m，高2.5m，横坡2%的预应力钢筋砼结构，盖梁采用C40砼工程量约139m3。盖梁平面布置图见图1 图1斜交25度盖梁平面布置图 2 水文、气象 本标段所在的区域属亚热带季风区，长夏无冬，雨量充沛，季风明显。平均气温在21℃～22.2℃，最高气温为37.9℃，最低气温为－0.5℃，多年月平均气温最高是7月27.2℃～28.2℃，最低气温是1月13.4℃～14.2℃。本区域年降水量为1768.8mm，最大降水量为2394.9mm，最少降水量为972.2mm，主要降水集中在4～6月；由于处在季风区，受大气流影响，风向、风速随季节不同而不同，平均风速为1.9m/s，最大风速为26m/s（相当于10级台风），瞬间风速为35m/s （相当于12级台风以上）。 本桥址处于广东沿海暴雨高值带，有明显的前后汛期之分，4～6月以锋面雨为主，7～9月以台风雨为主。 3 工艺流程 盖梁施工工艺流程为：盖梁材料准备→管架拆除改造→销孔预埋、穿剪力销→贝雷梁架设→横梁、花窗安装→三角架安装→安装侧模→盖梁底模安装→钢筋安装及预埋件（含波纹管）安装→盖梁端模、张拉槽定位及侧模安装→砼浇注→养生→预应力张拉→盖梁模板拆除、盖梁托架拆除、管架拆除。

桥梁博士+系+列+教+程(盖梁)

桥梁博士系列教程—小箱梁或T梁盖梁计算 上海同豪土木工程咨询有限公司 2008-4-22 教程概述

本例主要介绍利用桥梁博士对桥墩盖梁进行计算的过程和方法，重点在于虚拟桥面入盖梁活载的加载处理。 进行盖梁计算主要由以下几个步骤： 桥墩盖梁的结构离散（划分单元） 输入总体信息 输入单元信息 输入施工信息 输入使用信息 执行项目计算 查阅计算结果 本例教程桥墩构造参数

一、结构离散 首先对盖梁进行结构离散，即划分单元建立盖梁模型，原则是在支座处、柱顶、特征断面（跨中、1/4）处均需设置节点。如果需要考虑墩柱和盖梁的框架作用，还需要把墩柱建立进来；柱底的边界条件视情况而定，如果是整体承台或系梁连接，可视为柱底固结；如果是无系梁的桩柱，可以将桩使用弹性支撑或等代模型的方式来模拟。 二、输入总体信息 计算类型为：全桥结构全安计算 计算内容：勾选计算活载 桥梁环境：相对湿度为0.6 规范选择中交04规范。

输入单元信息，建立墩柱、盖梁及垫石单元模型，对于T 梁或小箱梁，因为支座间距比较大不能将车轮直接作用在盖梁上，我们还需要在盖梁上设置虚拟桥面单元来模拟车道面，与盖梁采用主从约束来连接，虚拟桥面连续梁的刚度至少大于盖梁的100倍。建立模型如下： 虚拟桥面为连续梁时，刚度可在特征系数里修改。

第一施工阶段：安装所有杆件 添加边界条件 添加虚拟桥面与盖梁的主从约束：虚拟桥面与盖梁的主从约束需要使用两种情况分别模拟：虚拟桥面简支梁和虚拟桥面连续梁；这两种方法分别是模拟墩台手册中的杠杆法和偏心受压法；其目的是杠杆法控制正弯矩截面；偏心受压法控制负弯矩截面。

斜面斜交钢便桥设计与简算

斜面斜交钢便桥设计与简算 摘要：本文主要介绍斜面斜交便桥结构设计与验算方法，为今后类似施工提供经验参考。 关键词：便桥；贝雷片；搭板 1 工程概况 新九曲河特大桥全长2513.612m，沿线跨越太平河、迎丰河、新九曲河、中心河四条河流，沿线可利用道路较少，绕行距离远且不经济，为方便桥面系快速施工，需要在迎丰河南岸河堤处搭设一座与主线桥斜面斜交的钢便桥。 2 钢便桥结构设计 根据便桥位置的地形、地貌特征，钢便桥沿大堤方向与桥轴线呈40°夹角，设计钢桥面与大堤路面呈15°夹角，便桥顶、底标高差约7m，便桥顶通过钢搭板与主桥面衔接，便桥底通过桥台基础与大堤衔接。 便桥结构型式：总长27m（跨径组合为9m+9m+9m），中间行车道宽3.5m，便桥接堤桥台台身尺寸为5m×2m×0.6m，台顶5m×1m×0.4m，台身0.6m埋在地面以下，中墩采用梁柱结构，基础采用140cm×60cm×130cm钢筋混凝土矩形结构，并在基础顶预埋方形钢板基座，单根?800mm钢管桩焊接在方形钢板基座上，在管顶焊接工字钢横梁，横梁为2I56或I56工字钢(1、2号墩采用单根，3号墩采用双拼)；便桥纵梁采用2组2排单层贝雷片，上下加强弦杆，同侧竖向采用45cm的连接片进行连接，贝雷片下弦杆横桥向铺[25a槽钢（3根/m），[25a槽钢上纵桥向铺2[12.6槽钢，2[12.6槽钢上铺1cm钢板。 便桥平面布置图

钢便桥侧面布置图 便桥横断面图

钢构搭板图 钢筋混凝土基础及桥台平面图

3 钢便桥结构简算 3.1 荷载参数 砼运输车：G车=450kN，带宽按0.2m计 450kN砼运输车轴力分布 δ=10mm钢板：自重0.785 KN/m2，E=210 Gpa [25a槽钢：自重0.2747kN/m，W=269.597×0.000001 m3，I=3369.62×0.00000001 m4 2[12.6槽钢：自重0.1237 kN/m，W=62.137×0.000001m3，I=391.466×0.00000001 m4 I56工字钢：自重1.239 kN/m，W=2550×0.000001m3，I=71400×0.00000001m4 单片贝雷片：自重0.9kN/m；桁架片允许弯矩：M0=975.0 kN·m；桥面宽度：d=3.5m 3.2 纵向支撑梁受力简算 （1）选用双拼2[12.6槽钢按间距@=30cm顺桥向布置。 （2）计算原则：以车一侧后轮居中行驶时这一最不利工况，按单根纵向支承梁受力简支进行验算，此时跨中弯矩、挠度最大。 （3）荷载取值 汽车一侧后轴轮压荷载：F=(30/40) ×175/2=65.6kN （4）计算跨度L=1.0 m （5）弯矩计算 重车后轴轮压荷载在跨中引起的弯矩： M中=FL/4=65.6×1.0/4=16.4kN·m （6）强度简算

桥博盖梁计算4页

关于横向分布调整系数： 一、进行桥梁的纵向计算时： a) 汽车荷载 ○1对于整体箱梁、整体板梁等整体结构 其分布调整系数就是其所承受的汽车总列数，考虑纵横向折减、偏载后的修正值。例如，对于一个跨度为230米的桥面4车道的整体箱梁验算时，其横向分布系数应为4 x 0.67（四车道的横向折减系数） x 1.15（经计算而得的偏载系数）x0.97（大跨径的纵向折减系数） = 2.990。汽车的横向分布系数已经包含了汽车车道数的影响。 ○2多片梁取一片梁计算时 按桥工书中的几种算法计算即可，也可用程序自带的横向分布计算工具来算。计算时中梁边梁分别建模计算，中梁取横向分布系数最大的那片中梁来建模计算。 b) 人群荷载 ○1对于整体箱梁、整体板梁等整体结构 人群集度，人行道宽度，公路荷载填所建模型的人行道总宽度，横向分布系数填1 即可。因为在桥博中人群效应= 人群集度x人行道宽度x人群横向分布调整系数。城市荷载填所建模型的单侧人行道宽度，若为双侧人行道且宽度相等，横向分布系数填2，因为城市荷载的人群集度要根据人行道宽度计算。 ○2多片梁取一片梁计算时 人群集度按实际的填写，横向分布调整系数按求得的横向分布系

数填写，一般算横向分布时，人行道宽度已经考虑了，所以人行道宽度填1。 c) 满人荷载 ○1对于整体箱梁、整体板梁等整体结构 满人宽度填所建模型扣除所有护栏的宽度，横向分布调整系数填1。与人群荷载不同，城市荷载不对满人的人群集度折减。 ○2多片梁取一片梁计算时 满人宽度填1，横向分布调整系数填求得的。 注： 1、由于最终效应： 人群效应= 人群集度x人行道宽度x人群横向分布调整系数。 满人效应= 人群集度x满人总宽度x满人横向分布调整系数。 所以，关于两项的一些参数，也并非一定按上述要求填写，只要保证几项参数乘积不变，也可按其他方式填写。 2 、新规范对满人、特载、特列没作要求。所以程序对满人工况 没做任何设计验算的处理，用户若需要对满人荷载进行验算的话，可以自定义组合。 二、进行桥梁的横向计算时 a) 车辆横向加载分三种：箱梁框架，横梁，盖梁。 ○1计算箱形框架截面，实际是计算桥面板的同时考虑框架的影响，汽车横向分布系数＝轴重/顺桥向分布宽度； ○2横梁，盖梁，汽车荷载横向分布调整系数可取纵向一列车的最

桥博疑难解答

桥博疑难解答 1、全预应力构件中，普通钢筋输入还是不输入?对结果有多大影响？ 老规范中，如果按全预应力设计，普通钢筋用量一般较少，可以不输。 新规范下为了满足开裂弯矩的要求，普通钢筋的数量可能比较多，输入与不输入的差异较大。钢筋量多对截面特性和中性轴高度的影响明显一些，对截面抗力的影响非常显著。另外，新规范对预应力构件的最小配筋率提出了明确的要求： 这主要因为普通钢筋可以避免构件发生脆性破坏。因此建议还是按照实际的进行输入。 2、附加截面如何添加钢筋信息？ 附加截面添加钢筋的操作方法与主截面相同，程序是通过添加截面钢筋对话框中的“安装阶段”变量中输入的施工阶段序号来判断所添加的钢筋是主截面上的还是附加截面上的。 3、桥博中预应力钢束相关单元号是怎么用的？

相关单元号是用来指定钢束位臵的，比如梁格模型中由于程序没有空间定位，所以需要用户指定相关单元号来明确所输入的钢束位臵；在组合构件或者设臵拉索、体外束时也需要定义单元号，因为程序默认预应力钢束只存在于预应力结构单元中。 4、梁格模型中扭矩系数如何计算，对纵梁计算结果有什么影响？ 由于梁格划分时，程序建模通常将截面质心放在腹板中心位臵，但实际的截面质心在腹板之外，尤其是长悬臂情况，实际质心与模型质心之间的距离差就是桥博中要求输入的扭矩系数。对纵梁计算影响很小，主要体现在横梁上，因为程序加载是在模型质心上加载，有了扭矩系数后还会在加上相应的扭矩，接近真实情况。 另外，扭矩系数的正负值需要注意，其定义为：单元重心到单元轴线距离，面对单元左端到右端的轴线，如果重心在轴线以外为负，以内为正。可见下例。

5、桥博预应力钢束信息中”松弛率”与规范中指定的”松弛系数”是什么关系？ Q: 桥博预应力钢束信息中松弛率与规范中指定的松弛系数是什么关系，如何根据已知的松弛系数计算得到需要的松弛率？ A: 规范中，对预应力钢束的松弛损失规定见下文，文中框注部分即为桥博中需要输入的松弛率。.

中交设计师步步解析桥梁盖梁设计计算,设计师都在看!

中交设计师步步解析桥梁盖梁设计计算，设计师都在看！ 桥梁设计中，柱式桥墩是普遍采用的结构型式。对于简支桥梁，盖梁是一个承上启下的重要构件，上部结构的荷载通过盖梁传递给下部结构和基础，盖梁是主要的受力结构。在设计中，由于桥梁的跨径、斜度、桥宽、车辆荷载标准的变化，对盖梁设计的影响很大，很难完全套用标准图和通用图。盖梁设计的标准化程度很低，经常是非标准设计，需要对盖梁进行较多的计算，所以盖梁设计是桥梁设计的一个关键部分。

一、盖梁的受力特点及分析 1盖梁的受力特点 盖梁的主要荷载是由其上梁体通过支座传递过来的集中力，盖梁作为受弯构件，在荷载作用下在各截面除了引起弯矩外，同时伴随着剪力的作用。此外，盖梁在施工过程中和活载作用下，还会承受扭矩，产生扭转剪应力。扭转剪应力的数值很小且不是永久作用，一般不控制设计。实际计算中一般只考虑弯剪的组合，因为考虑弯、剪、扭三种内力同时组合，需要空间分析，计算工作会很繁琐，而且实际意义也不大。可见盖梁是一种典型的以弯剪受力为主的构件。 2盖梁的受力分析 盖梁除了自重荷载之外，主要承受由支座传递过来的上部结构的恒载。对不同桥宽、不同跨径简支梁板桥的盖梁内力计算结果进行分析，以双柱式桥墩盖梁墩顶负弯矩为例：盖梁自重所占比例很小，为9％左右；上部恒载所占比例很大，为63％左右；而活载只占总荷载比例的28％左右。表1为笔者在设计工作中对双柱式桥墩盖梁墩顶内力计算结果的一个归纳。

二、盖梁的计算要点 盖梁的计算要点是如何建立准确而且简化的计算模型。 盖梁的几何外形简单，且是以弯矩、剪力及轴力为主，受力特点明确。将它模拟成平面杆单元比模拟成空间体单元计算要简单许多，而且能满足控制要求。空间计算结果虽然准确，但是计算复杂，对于盖梁计算必要性不大。采用盖梁平面基本的简化模式进行计算是最简单且比较实用的，但使用时要对局部区域的峰值如墩顶截面进行适当的折减削峰处理，因为盖梁的实际控制截面往往不在墩顶而在墩柱边缘附近，这样能避免造成较大的浪费。盖梁的刚度与柱的刚度之比越大，简化计算结果越准确。当相对刚度比大于10时，误差已经控制在10％以内了，在精度要求不很高的结构工程中是允许的，且偏于安全。此时可忽略桩柱对盖梁的弹性约束作用，把盖梁简化成简支或连续梁的型式。当然，整体图式法是计算最为准确的平面简化计算方法，计算简单且符合实际，建议有条件时尽量采用。 1承载力计算方法

大角度斜交框构桥结构计算分析

大角度斜交框构桥结构计算分析 大角度斜交框构桥结构计算分析 摘要：本文主要对大角度斜交框构桥基于平面杆系分析方法和空间有限元分析方法，以一个工程实例为案例，分别建立平面模型、空间模型进行计算，分析计算结果，得出在空间有限元分析和平面有限元分析下，斜交框构桥内力结果的差异以及斜交框构桥配筋注意事项。 Abstract: in this paper, the main method and spatial finite element analysis method for the analysis of plane frame based on frame bridge of big angle skew, with an engineering example as a case, establish plane model, space model for calculation, analysis and calculation results, obtained in the space finite element analysis and finite element analysis, skew frame the results of internal forces between bridge and skew frame bridge reinforced the matters needing attention. 关键词：大角度斜交平面有限元空间有限元受力分析 Keywords: large angle oblique plane finite element space finite element stress analysis 中图分类号：[TU997]文献标识码：A 文章编号： 一、前言 随着我国交通事业的发展，城市桥梁、城市道路日益增多，公路、城乡道路以及市政道路相互之间的立体交叉、道路与河道、明渠，暗渠等水利交叉不可避免，且密度也随之加大，情况也多种多样。而框构桥是实现这种立体交叉的最主要的结构形式之一。框构桥也称为箱涵或地道桥。 框构桥的计算一般来说比较复杂，关于斜交桥的计算，无论国外还是国内都尚未形成完整的理论体系。无论是理论解析方法，还是数

双柱式桥梁墩台盖梁_L_h_2时_作为深梁的计算

第15卷第2期2000年6月 河北工业大学成人教育学院学报 Journal of Continue Educati on of H ebei U niversity of T echno logy V o l.15N o.2 JUN.2000双柱式桥梁墩台盖梁(L h<2时) 作为深梁的计算 宋娃丽　孙军成　李　磊 (河北工业大学　天津　300130) 摘　要　近年来,我国较多地采用钻孔灌注桩双柱式桥梁墩台,当盖梁的计算跨径与盖梁高之比小于2时,盖梁可按深梁设计,本文论述了盖梁按深梁设计的计算方法和步骤。 关键词　双柱式盖梁　深梁　计算跨径　正截面　斜截面 近年来,我国较多采用钻孔灌注桩双柱式桥墩,它由钻灌注桩与钢筋砼盖梁组成(见图1)。盖梁的截面形状一般为矩形或T形1,我国的桥涵设计规范2规定,对于简支梁当盖梁的计算跨径与盖梁高之比小于2,对于连续梁小于2.5时,盖梁可按深梁设计。 1　盖梁的计算跨径取值 盖梁按深梁设计时,深梁的计算跨径取净跨径的1.15倍或两支座中心线间距离,两者中的最小者,这里,两支座中心线之矩即为两柱中心线间距离L,净跨径为L-d,由此L j=m in{L,1.15(L-d)} 2　内力统计 对于双柱式墩台盖梁,当按简支深梁计算时,其内力计算方法与普通梁的计算方法相同。 图1　双栏式墩台盖梁示意图 图2　盖梁各载面内力的计算示意图 2.1活载 在计算活载引起的盖梁各截面内力时,对于汽车及挂车荷载,在桥梁的横向布置应选取最不利情况: a.计算支点截面负弯矩,应采用非对称偏载布置,荷载的横向分布宜采用偏心受压法。3 b.对于跨中正弯矩,应采用对称布置,荷载的横向分布宜采用杠杆法。 通过横向分布的计算,即可得到各片梁的横向分布系数m i,然后将各片梁的横向分布系数m i,乘以整个墩(台)的支反力,即得各片梁的支反力R i。 由各支点反力R i,可用截面法或利用跨中(支点)的弯矩和剪力影响线,求得跨中(支点)各截面的弯矩和剪力值。对于支点负弯矩,由于盖梁的支承为面支承,而并非点支承,应考虑支承宽度对 收稿日期:1999-10-12　宋娃丽　女　1964年　副教授

盖梁计算

六、盖梁设计 (一)荷载计算 1.恒载计算 上部结构恒载见表6 2.活载计算 (1)活载横向分布系数计算 活载横向分布系数计算时荷载对称布置及非对称布置均采用杠杆原理方法进行计算。 单列车对称布置时见图11 单列车非对称布置时见图12 双列车对称布置时见图13 单列车非对称布置时见图14

1 2 30 0.122 1 0.8750.437 2 ηη η= = =?= 1 2 31 0.560.278 2 1 (0.4340.315)0.375 2 1 0.6480.324 2 ηηη=?= =?+= =?= 图11 0.875 0.875 0.566 图12 0.684 0.434 0.315

1231 0.2860.1432 10.7010.35021 0.950.475 2 ηηη=? ==?==?= 1231 0.5560.278 21 (0.4340.315)0.37521 (0.6480.355)0.502 2 ηηη=?==?+==?+= (2)按顺桥向活载移动情况，求支座活荷载反力的最大值 布载长度L 取15.96m a. 单孔荷载（见图15） 0.556 0.7011 0.951 0.434 0.315 0.648 0.355 图14 图13 0.286

b. 单列车时支座反力 R 2=140×(1+0.913)+120×(0.474+0.386)×30×0.199=236.99KN 两列车时支座反力 2×R 2=2×236.99=473.96 KN b.双孔荷载（见图16） 单列车时支座反力 R 1=140×(0.562+0.65)=169.68 KN R 2=120×(1+0.913)+30×0.725=251.31KN R=R 1 +R 2=169.68+251.31=420.99KN 双列车时支座反力 2×（R 1 + R 2）=2×420.99=841.98KN (3)载横向分布后各梁支点反力计算见表9 表9 主梁支点反力计算 120 140 30 140 120 图15 0.913 0.474 0.386 0.199 120 140 30 140 120 0.65 0.913 1.00 0.725 0.562 2图16

看桥图纸经验

看桥图纸经验 一：平面位置的确定、桩号、偏距 1、看图纸1—【桥型布置图】、图纸2—【桥台一般构造图】、图纸3— 【桥墩一般构造图】、图纸4—【空心板一般构造图】、图纸5— 【桩基放样坐标表】 2、桥桩基中心桩号及各部件的桩号的确定：看【桥型布置图】我们从立面 图中可得到该桥中桩的起始桩号、中心桩号、终点桩号、耳墙长度、墩台间的长度；我们在结合看【桥台一般构造图】就会得到耳墙的确切长度及桩基中心线离耳墙头（也就是桥头尾桩号）有多长，从而的得到桥台桩基中心线中桩桩号；我们在结合【空心板一般构造图】得到空心板的长度，结合【桥墩一般构造图】我们就知道桩基中心线是怎样分配墩盖梁的，在结合一下【桥型布置图】的立面图，就可算出各墩桩基中心 线的中桩桩号； 3、通过以上2我们算出了各桩基中心的中桩桩号后，我们在结合 【桥型布置图】的切面图（也就是I - I这样的）要看对应图号在 立面图上是怎么看，箭头往哪边就是往哪边看；在结合【桥台一般构造图】、【桥墩一般构造图】就可核算出桩基中心对应的桩号及偏距啦；然后对应桩基算出坐标再和【桩基放样坐标表】里的坐标核对验算就0K啦 4、对于挡块、支座垫石的平面位置的计算，（一）是结合【桥台一般构造 图】、【桥墩一般构造图】【支座及垫石布置图】算出离桩

基中心轴线的距离算出对应桩号，在根据【桥台一般构造图】 、 【桥墩一般构造图】中的立面图、平面图算出各支座、挡块的偏距就可放样；（二）另一种是可把桩基中心线看成一条桩号，在根据 【桥台一般构造图】、【桥墩一般构造图】中的立面图、平面图算 出各支座、挡块所处在这条直线从一边起始的桩号，然后再根据【桥台一般构造图】、【桥墩一般构造图】【支座及垫石布置图】算出离桩基中心轴线的距离算出偏距就可放样{以上两种方法对直线上的桥都可用，对于弯道上还没空验证} 5、除以上4点对于斜交桥还有注意以下：（1）对于【桥型布置图】 的立面图，能体现该桥实际长度不用质疑，对于【桥台一般构造 图】、【桥墩一般构造图】、中的立面图、平面图也直接体现了桩与桩之间的距离不用换算；其中不同的是切面图因为是平行于斜交线 投影的所以它的长度不是实际的斜长要用角度来换算；（2）对于 【桥型布置图】的切面图因为它是平行路线投影的，图上距离并不 是桩与桩的实际斜长距离，斜长需要斜交角度来计算。注意：以上黄色部分还是要注意有些可能不同，总之对于切面图要认真看它的那个箭头视线是怎么看的，除了圆柱那个方向看都不变以外，其他的都 变。 二：高程计算 1、桥的高程也就是等于二桩基底高程+桩长+墩长+桥台厚度/盖梁

桥梁通 第4章 盖梁计算与绘图

第4章盖梁计算与绘图 4.1概述 柱式墩台是公路桥梁设计中普遍采用的结构形式，由于跨径、斜度、桥宽、地质、车荷载的变化，很难完全套用现行标准图和通用图。尤其是盖梁部分，标准化程度低，工作量大，构件配筋复杂，设计人员往往要花费很大精力和时间。因此迫切需要一套软件帮助设计人员快速准确的完成设计，同时提供设计人员多方案比选，达到优化设计的目的。盖梁计算与绘图模块就是专门用来计算盖梁的内力，并进行强度和抗裂验算，动态显示弯矩、剪力包络图和裂缝配筋图，完成钢筋构造图的设计。 4.2功能 4.2.1计算与绘图共同部分 ●⑴既可对帽梁单独设计计算，单独绘钢筋构造图；又可设计计算绘图全过程进行。 ●⑵适合任意斜交角度的桥墩或桥台盖梁。 ●⑶绘制独柱、2柱、3柱、4柱；计算独柱、2柱、3柱…9柱、10柱式盖梁。 ●⑷盖梁截面高度等高或悬臂部分变高。 4.2.2计算部分 ●⑴提供中文计算书一份，包括原始数据和16个不同内容的计算结果表，便于用户备查和复核。表格内容如下： a:每片上部梁(板)恒载反力表 b:荷载反力和冲击系数表 c:梁(板)横向分配系数表 d:活载引起梁(板)支反力表 e:上部梁(板)恒载作用截面内力表 f:盖梁自重作用截面内力表 g:人群荷载作用内力表 h:挂车荷载作用内力表 i:汽车荷载作用内力表 j:各截面单项荷载弯矩表 k:各截面单项荷载左剪力表 l:各截面单项荷载右剪力表 m:内力合计表(未计入荷载效应提高系数) n:内力组合表(已计入荷载效应提高系数) o:配筋、裂缝计算表 p:箍筋间距计算表 ●⑵绘制弯矩包络图和计算相应控制截面钢筋根数。 ●⑶绘制剪力包络图和计算相应控制截面钢筋根数。 ●⑷绘制裂缝配筋图和计算相应控制截面钢筋根数。 ●⑸按2环（4肢）、3环（6肢）分别计算箍筋间距。 ●⑹活载考虑人群、汽车、验算荷载常用的三种。 汽车荷载包括汽车-10级、汽车-15级、汽车-20级、汽车超-20级、汽车城-A级、汽车城-B级或自定义。

穿心棒法盖梁施工计算书(工字钢)

托担法盖梁施工计算书 一、工程概况 盖梁设计尺寸： 双柱式盖梁设计为长11.95m，宽2.1m，高1.6m，混凝土方量为38.35方，两柱中心距6.95m。盖梁如图所示： 1预埋直径110mm 硬质PVC管，较高立柱根据高差来进行标高调整，保证两预留孔处于同一个标高，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2）插入钢棒：柱顶插入一根直径为9cm，长度为300cm的钢棒，作为主梁工字钢支撑点，钢棒外伸长度一致； 3）安装固定装置和机械式千斤顶。 4）吊装主梁工字钢，利用υ25精轧螺纹钢，夹紧主梁工字钢，上铺I12.6工字钢作为分配梁； 5）拆除钢棒，封堵预留孔：盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土封堵。

三、受力计算 1、设计参数 1）I12.6工字钢 截面面积为：A=1810mm2 截面抵抗矩：W=77×103mm3 截面惯性矩：I=488×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。2）主梁工字钢 横向主梁采用2片45b工字钢。 截面面积为：A=11100mm2 截面抵抗矩：W=1500×103mm3 截面惯性矩：I=33760×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 3）钢棒 钢棒采用υ90mm高强钢棒(A45)， 截面面积为：A=3.14×452=6362mm2， 抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。 2、荷载计算 1) 混凝土自重荷载（考虑立柱混凝土重量） W1=38.35×26=444.3kN； 2）支架、模板荷载

A、2片I45b组成主梁,长12m，纵向工字钢长4.5m，间距30cm。W2=12×0.874×2+0.142×4.5×（11/0.3）=54.3kN； B、定型钢模板,重量由厂家设计图查询得到。 W3=6800×10=68kN； 3）施工人员、机械重量。 按每平米1kN，则该荷载为： W4=12×2×1=24kN； 4）振捣器产生的振动力。 盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力2kN。 施工时振动力:W5=2×3=6kN； 总荷载：W=W1+1 W2+ W3+ W4+ W5=1153.4kN 5）荷载集度计算 横桥向均布荷载集度：q h=W/12=96.1kN/m； 顺桥向荷载集度取跨中部分计算：q z= q h/1.8=96.1/1.8=53.4kN/m 2、强度、刚度计算 1) I12.6工字钢强度验算 取盖梁跨中横向一米段对I12.6工字钢进行计算，其中横向一米荷载共有3根I12.6工字钢承担，顺桥向荷载集度：53.4kN/m，每一根承担17.8 kN/m 计算模型

斜交桥盖梁横坡计算

这个问题确实非常关键，一般我们验算桥梁高程时，最关键的就是验算立柱顶高程和支座垫石顶高程，，而只要这个斜向横坡确定了，那两个部位的高程都十分容易得出。 这个问题的推导过程简单介绍如下： 以中桩桩号处的盖梁顶为坐标原点建立三维坐标系，（当有中央分割带的时候，坐标原点就是中央分割带边缘点了）x轴表示路线垂直左右方向，y轴表示前后方向，z轴表示上下方向， 设f为斜交角（0

公式中s为正1，所以是负数无误。 当路线为升坡，盖梁在路线右侧，且斜角为左角时，此项应该是正数，而公式中s为负1，但tg(f)也是负的，所以是正数无误。 当路线为降坡，盖梁在路线左侧，且斜角为左角时，此项应该是正数，而公式是正数无误。当路线为降坡，盖梁在路线右侧，且斜角为左角时，此项应该是负数，而公式中是负数无误。斜角为右角的四种情况正负号也无误。 这个公式我用来计算桥梁高程，和设计院的很多桥梁结果对过，应该是没错的。 斜交桥梁高程计算可以以这个公式为基础，用EXCEL公式编表格计算，自动化程度还是不错的，其中当桥梁在竖曲线上时，可以用前一个盖梁中线标高和本盖梁中线标高高差来近似计算路线纵坡，相差很小，s的值可以在表格里列一个判断，当盖梁斜长大于0（即盖梁在路线右侧）时s取－1，盖梁斜长小于0时取1。 另外，当平面上有曲线时，可能唯一有影响的就是桥梁某侧出在横坡渐变段，由此导致 中线的纵坡和边线处纵坡不一致，离中线越远差异越大。如果横坡渐变速度不是很快， 还是忽略算了，就用中线纵坡算。真要考虑的话可以用路基设计表对应处的前后边桩的高差来算边上的纵坡也可以。

桥梁通第4章盖梁计算与绘图分析

桥梁通CAD 第4章盖梁计算与绘图使用说明17 第4章盖梁计算与绘图 4.1概述 柱式墩台是公路桥梁设计中普遍采用的结构形式，由于跨径、斜度、桥宽、地质、车荷载的变化，很难完全套用现行标准图和通用图。尤其是盖梁部分，标准化程度低，工作量大，构件配筋复杂，设计人员往往要花费很大精力和时间。因此迫切需要一套软件帮助设计人员快速准确的完成设计，同时提供设计人员多方案比选，达到优化设计的目的。盖梁计算与绘图模块就是专门用来计算盖梁的内力，并进行强度和抗裂验算，动态显示弯矩、剪力包络图和裂缝配筋图，完成钢筋构造图的设计。 4.2功能 4.2.1计算与绘图共同部分 ●⑴既可对帽梁单独设计计算，单独绘钢筋构造图；又可设计计算绘图全过程进行。 ●⑵适合任意斜交角度的桥墩或桥台盖梁。 ●⑶绘制独柱、2柱、3柱、4柱；计算独柱、2柱、3柱…9柱、10柱式盖梁。 ●⑷盖梁截面高度等高或悬臂部分变高。 4.2.2计算部分 ●⑴提供中文计算书一份，包括原始数据和16个不同内容的计算结果表，便于用户备查和复核。表格内容如下： a:每片上部梁(板)恒载反力表 b:荷载反力和冲击系数表 c:梁(板)横向分配系数表 d:活载引起梁(板)支反力表 e:上部梁(板)恒载作用截面内力表 f:盖梁自重作用截面内力表 g:人群荷载作用内力表 h:挂车荷载作用内力表 i:汽车荷载作用内力表 j:各截面单项荷载弯矩表 k:各截面单项荷载左剪力表 l:各截面单项荷载右剪力表 m:内力合计表(未计入荷载效应提高系数) n:内力组合表(已计入荷载效应提高系数) o:配筋、裂缝计算表 p:箍筋间距计算表 ●⑵绘制弯矩包络图和计算相应控制截面钢筋根数。 ●⑶绘制剪力包络图和计算相应控制截面钢筋根数。 ●⑷绘制裂缝配筋图和计算相应控制截面钢筋根数。 ●⑸按2环（4肢）、3环（6肢）分别计算箍筋间距。 ●⑹活载考虑人群、汽车、验算荷载常用的三种。 汽车荷载包括汽车-10级、汽车-15级、汽车-20级、汽车超-20级、汽车城-A级、汽车城-B级或自定义。

盖梁计算书

盖梁指的是为支承、分布和传递上部结构的荷载，在排架桩墩顶部设置的横梁。又称帽梁。在桥墩（台）或在排桩上设置钢筋混凝土或少筋混凝土的横梁。主要作用是支撑桥梁上部结构，并将全部荷载传到下部结构。有桥桩直接连接盖梁的，也有桥桩接立柱后再连接盖梁的。 设计计算 桥梁设计中，柱式桥墩是普遍采用的结构型式。对于简支桥梁，盖梁是一个承上启下的重要构件，上部结构的荷载通过盖梁传递给下部结构和基础，盖梁是主要的受力结构。在设计中的跨径、斜度、桥宽、车辆荷载标准的变化梁设计的影响很大，很难完全套用标准图和通用图。盖梁设计的标准化程度很高，需要对盖梁进行较多的计算，所以盖梁设计是桥梁设计的一个关键部分。 计算要点 盖梁的计算要点是如何建立准确而且简化的计算模型。 3.1 盖梁的平面简化 3.1.1 关于盖梁平面基本简化的规定 《公路桥涵设计手册》中规定：多柱式墩台的盖梁可近似地按多跨连续梁计算；对于双柱式墩台，当盖梁的刚度与柱的刚度之比大于5时，可忽略桩柱对盖梁的约束作用，近似地按简支（悬臂）梁计算。柱顶视为铰支承，柱对盖梁的嵌固作用被完全忽略，这种计算图

式是以往设计实践中用得最多、最普遍的一种。目前一些盖梁计算程序，如“中小桥涵CAD系统”等一些平面计算的软件，基本上都是采用这种简化计算模式来分析盖梁内力的，这是一种基本的简化模式，但是对计算结果一般要作削峰处理。 3.1.2 盖梁平面基本简化模式存在的问题 上述的简化模式有些粗糙且有一定的局限性，使得计算结果偏大，按此进行的配筋设计往往过于保守。对于独柱式盖梁，常规的计算方法是将其视为一端嵌固的单悬臂梁，该简化使得悬臂根部的弯矩计算结果偏大；对于双柱式盖梁按简支（悬臂）梁计算，使得跨中弯矩计算结果明显偏大。而当盖梁的刚度与柱的刚度之比小于5时，《公路桥涵设计手册》并未做明确说明。该简化模式的问题在于将墩柱与盖梁的连接等效成点支撑，将墩梁框架结构简单等效为简支（悬臂）梁来处理。这虽然使计算得到简化，但与实际结果偏差过大。而且无论墩柱尺寸及盖梁尺寸如何，皆按简支（悬臂）梁来处理，使得其适用范围受到限制。多柱式盖梁也存在同样的问题。现在有一种修正的计算方法是将单点铰支模型转化为两点铰支模型，此时墩顶负弯矩要比基本的简化模式（单点铰支模型）小，以达到削峰处理的作用。两点铰支模型的弯矩值与所模拟的两铰支点间的距离有关，但对这个距离目前还缺乏足够的依据。这种计算方法现在多用在独柱式盖梁的计算上，对于双柱式及多柱式盖梁，因计算结果差别很大，是不可取的。 3.1.3 平面简化的其他方法—整体图式法

桥梁博士关于横向分布调整系数

桥梁博士关于横向分布调整系数 一、进行桥梁的纵向计算时： a) 汽车荷载 1对于整体箱梁、整体板梁等整体结构 其分布调整系数就是其所承受的汽车总列数，考虑纵横向折减、偏载后的修正值。例如，对于一个跨度为230米的桥面4车道的整体箱梁验算时，其横向分布系数应为4 x 0.67（四车道的横向折减系数）x 1.15（经计算而得的偏载系数）x0.97（大跨径的纵向折减系数）= 2.990。汽车的横向分布系数已经包含了汽车车道数的影响。 2多片梁取一片梁计算时 按桥工书中的几种算法计算即可，也可用程序自带的横向分布计算工具来算。计算时中梁边梁分别建模计算，中梁取横向分布系数最大的那片中梁来建模计算。 b) 人群荷载 1对于整体箱梁、整体板梁等整体结构 人群集度，人行道宽度，公路荷载填所建模型的人行道总宽度，横向分布系数填 1 即可。因为在桥博中人群效应= 人群集度x人行道宽度x人群横向分布调整系数。城市荷载填所建模型的单侧人行道宽度，若为双侧人行道且宽度相等，横向分布系数填2，因为城市荷载的人群集度要根据人行道宽度计算。 2多片梁取一片梁计算时 人群集度按实际的填写，横向分布调整系数按求得的横向分布系数填写，一般算横向分布时，人行道宽度已经考虑了，所以人行道宽度填1。 c) 满人荷载 1对于整体箱梁、整体板梁等整体结构 满人宽度填所建模型扣除所有护栏的宽度，横向分布调整系数填1。与人群荷载不同，城市荷载不对满人的人群集度折减。 2多片梁取一片梁计算时 满人宽度填1，横向分布调整系数填求得的。 注： 1、由于最终效应： 人群效应= 人群集度x人行道宽度x人群横向分布调整系数。 满人效应= 人群集度x满人总宽度x满人横向分布调整系数。 所以，关于两项的一些参数，也并非一定按上述要求填写，只要保证几项参数乘积不变，也可按其他方式填写。 2 、新规范对满人、特载、特列没作要求。所以程序对满人工况没做任何设计验算的处理，用户若需要对满人荷载进行验算的话，可以自定义组合。 二、进行桥梁的横向计算时 a) 车辆横向加载分三种：箱梁框架，横梁，盖梁。 1计算箱形框架截面，实际是计算桥面板的同时考虑框架的影响，汽车横向分布系数＝轴重/顺桥向分布宽度； 2横梁，盖梁，汽车荷载横向分布调整系数可取纵向一列车的最大支反力(该值可由纵向计算时，使用阶段支撑反力汇总输出结果里面，汽车MaxQ对应下的最大值，除以纵向计算时汽车的横向分布调整系数来算得)，进行最不利加载。 b) 对于人群（或满人）效应，在“横向加载有效区域”中已经填入了人行道分布区域，程序会据此进行影响线加载。人行道宽度填1。 横梁、盖梁计算时，这里的人群横向分布系数与汽车的相似，是指单位横向人行道宽度（1m）

桥梁盖梁抱箍法的施工及计算修改

盖梁抱箍法施工及计算 一、施工设计说明 1、工程简介 延延高速公路前罗村2号大桥23、24双柱盖梁。墩柱为两柱式结构，墩柱上为盖梁，如图1所示。本图尺寸为其中一种形式，该盖梁设计砼92.66立米，计算以该图尺寸为依据，其他尺寸形式盖梁施工以该计算结果相应调整。 图1 盖梁正面图（单位：m） 2、设计依据 （1）公路桥涵钢结构及木结构设计规（JTJ025-86） （2）路桥施工计算手册

（3）其他相关资料及本单位以往施工经验。 二、盖梁抱箍法结构设计 1、盖梁模板底模支撑 在盖梁底模下部采用间距1m工14型钢作横梁，横梁长3.7m。横梁底下设纵梁。 2、纵梁 在横梁底部采用并排双56b型工字钢；两排工字钢（标准工字钢规格：56cm×12000cm，）连接形成纵梁，长25m，两排工字钢位于墩柱两侧，中心间距236.6cm。纵、横梁之间采用焊接连接；纵梁下为抱箍。 3、抱箍 抱箍采用双抱箍，增加墩柱与抱箍间的摩擦力，抱箍采用两块半圆弧型钢板（板厚t=15mm）制成，M24的高强螺栓连接，抱箍高75cm，采用18根高强螺栓连接。抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层2～3mm厚的橡胶垫，纵梁与抱箍之间采焊接连接。 5、防护栏杆与工作平台 (1)栏杆采用φ50的钢管搭设，在横梁上每隔2米设一道1.2m高的钢管立柱，竖向间隔0.5m设一道钢管横杆，钢管之间采用扣件连接。立柱与横梁的连接采用在横梁上设0.2m高的支座。钢管与支座之间采用销连接。 (2)工作平台设在横梁悬出端，在横梁上铺设5cm厚的木板，木板与横梁之间采用铁丝绑扎牢靠。

桥梁博士V4 抗震分析-延性设计-盖梁柱式墩模型 基础知识 算例手册 计算报告三合一

桥梁博士V4案例教程 抗震分析解决方案 ---延性设计

桥梁博士V4抗震分析---延性设计 目录 使用本资料前应注意的事项 (4) 桥梁博士V4构件法基本原则 (5) 一、地震概述 (6) 二、结构动力学基础 (7) 三、抗震分析概述 (8) 3.1 抗震分析规范 (8) 3.2 抗震分析方法 (8) 3.3 抗震分析名词 (11) 3.4 延性抗震设计 (13) 四、抗震设计流程 (14) 五、实例 (15) 5.1 工程概况 (15) 5.2 计算参数 (16) 5.2.1 采用规范 (16) 5.2.2 混凝土参数 (17) 5.2.3 普通钢筋参数 (17) 5.2.4 支座参数 (17) 5.2.5 恒荷载 (17) 5.3 抗震基本要求（对应于CJJ 166-2011第三章） (18) 5.4 场地、地基与基础（对应于CJJ 166-2011第四章） (19) 六、地震作用（对应于CJJ 166-2011第五章） (20) 七、抗震分析（对应于CJJ 166-2011第六章） (21) 八、模型建立 (22) 8.1 新建项目 (23) 8.2 总体信息 (23) 8.3 结构建模 (25) 8.3.1 建模 (25) 8.3.2 截面 (29)

8.3.3 安装截面 (30) 8.4 钢筋设计 (31) 8.4.1 盖梁钢筋布置 (31) 8.4.2 桥墩钢筋布置 (32) 8.4.3 桩基础钢筋布置 (33) 8.5 施工分析 (34) 8.6 抗震分析 (35) 8.6.1 E1地震作用验算 (35) 8.6.2 E2地震作用验算-弹性 (37) 8.6.3 E2地震作用验算-弹塑性 (38) 8.6.4 能力保护构件验算 (39) 8.7 执行计算 (39) 九、桥梁动力特性分析 (40) 十、抗震验算（对应于CJJ 166-2011第七、八、十一章） (42) 10.1 抗震输出参数 (42) 10.1.1 桩基础m法参数 (42) 10.1.2 配筋率 (43) 10.1.3 塑性铰属性 (44) 10.2 E1地震作用下抗震验算 (45) 10.3 E2地震作用下抗震验算 (46) 10.4 能力保护构件验算 (48) 10.5 抗震构造设计 (51) 10.6 抗震措施 (51) 10.7 结论 (52)

弯坡斜桥盖梁坡度计算方法探析

弯坡斜桥墩台盖梁坡度计算方法探析 摘要 本文推导了弯坡斜桥盖梁横坡的精确计算方法，以宣宁高速公路K34+317分离立交桥为例，在桥梁有横坡、有平曲线、有竖曲线、且与道路斜交的复杂情况下计算盖梁坡度，得出弯坡斜桥盖梁横坡的计算方法。本文所论述方法可对所有斜交桥梁盖梁坡度及标高的设计复核提供参考。 关键词：弯坡斜桥盖梁坡度设计复核 Abstract This paper derives the curved skew bridge cap beam Hengpo accurate calculating method to declare,Nanjing Expressway K34+317grade separation bridge as an example,in the bridge with transverse slope,flat curve,vertical curve,and with the road skew in the context of complex calculation of beam bending slope gradient,draw bridge cover Liang Heng slope calculation method.This paper discusses the method for all the skew bridge cap beam slope and elevation design review to provide reference. Key words:curved skew bridge cap beam slope design review 引言 随着我国交通事业的不断发展，高速公路建设掀起了一个又一个的高潮，新建设项目不断增加，由于高等级公路标准高、车速快，一般桥梁设计都服从路线走向，因此很多桥梁与路线斜交，对于斜交桥梁，由于纵坡、横坡及斜交的影响，其盖梁坡度计算繁杂量大，一般均采用近似计算方法，当平曲线曲率较大的情况下，近似计算误差大，为提高精度要求，本文从影响其计算的因素出发，去寻找此类弯坡斜桥墩台盖梁坡度精确实用的计算方法。 正文 1、计算原理说明 以K34+317分离立交桥为例，来说明影响弯坡斜桥盖梁坡度计算的因素，K34+317分离立交上部结构采用1-13米预应力砼简支空心板，下部结构采用U 形台，桩基础，桥平面位于R=2125.55的右偏圆曲线上，桥面单向横坡4%，纵坡-0.4%，位于竖曲线上，桥台径向布置，桥梁与路线设计交角-20°，平面布置详附图《K34+317分离立交桥型布置图》。