人防工程顶板梁模板支撑设计计算书
人防工程顶板梁模板支撑设计计算书
梁段:人防井字梁。
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度B(m):0.50；
梁截面高度D(m):1.05
混凝土板厚度(mm):0.25；
立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):1.00；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；
脚手架步距(m):1.50；
梁支撑架搭设高度H(m)：7.10；
梁两侧立柱间距(m):1.00；
承重架支设:多根承重立杆，木方支撑垂直梁截面；
梁底增加承重立杆根数:2；
立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；
采用的钢管类型为Φ48×3.50；
扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；
2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35；
钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；
振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0
3.材料参数
木材品种：柏木；
木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；
木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；
面板类型：胶合面板；
钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；
钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；
面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；
面板厚度(mm)：18.0；
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：500；
次楞间距(mm)：300；
穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；
穿梁螺栓直径(mm)：M12；
主楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm；
主楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度60mm；
二、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T--混凝土的入模温度，取20.000℃；
V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；
β1--外加剂影响修正系数，取1.200；
β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为44.343kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计
算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土
侧压力和倾
倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间
距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图
1.抗弯验算
其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M--面板的最大弯距(N.mm)；
W--面板的净截面抵抗矩，W=50.00×1.8×1.8/6=27.00cm3；
[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按以下公式计算面板跨中弯矩：
其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.50×18.00×0.90=9.72kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.50×2.00×0.90=1.26kN/m；
q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；
计算跨度(内楞间距):l=300.00mm；
面板的最大弯距M=0.1×10.98×300.002=9.88×104N.mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=9.88×104/2.70×104=3.660N/mm2；
面板的抗弯强度设计值:[f]=13.000N/mm2；
面板的受弯应力计算值σ=3.660N/mm2小于面板的抗弯强度设计值
[f]=13.000N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=18.00×0.50=9.00N/mm；
l--计算跨度(内楞间距):l=300.00mm；
E--面板材质的弹性模量:E=9500.00N/mm2；
I--面板的截面惯性矩:I=50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4；
面板的最大挠度计算
值:ω=0.677×9.00×300.004/(100×9500.00×2.43×105)=0.214mm；
面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=300.000/250=1.200mm；
面板的最大挠度计算值ω=0.214mm小于面板的最大容许挠度值
[ω]=1.200mm，满足要求！
四、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度60mm，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为:
W=40×60×60/6=24.00cm3；
I=40×60×60×60/12=72.00cm4；
内楞计算简图
（1）.内楞强度验算
强度验算计算公式如下:
其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；
M--内楞的最大弯距(N.mm)；
W--内楞的净截面抵抗矩；
[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18.000×0.90+1.4×2.000×0.90)×0.300/1=6.59kN/m；
内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；
内楞的最大弯距:M=0.1×6.59×500.002=1.65×105N.mm；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值
σ=1.65×105/2.40×104=6.863N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值:[f]=17.000N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值σ=6.863N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于
[f]=17.000N/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算
其中E--面板材质的弹性模量：10000.00N/mm2；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.00×0.30/1=5.40N/mm；
l--计算跨度(外楞间距)：l=500.00mm；
I--面板的截面惯性矩：E=7.20×105N/mm2；
内楞的最大挠度计算
值:ω=0.677×5.40×500.004/(100×10000.00×7.20×105)=0.317mm；
内楞的最大容许挠度值:[ω]=2.000mm；
内楞的最大挠度计算值ω=0.317mm小于内楞的最大容许挠度值
[ω]=2.000mm，满足要求！
2.外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=60×80×80/6=64.00cm3；
I=60×80×80×80/12=256.00cm4；
外楞计算简图
（1）.外楞抗弯强度验算
其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)
M--外楞的最大弯距(N.mm)；
W--外楞的净截面抵抗矩；
[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。
最大弯矩M按下式计算：
其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×18.00×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.50×0.30/1=3.29kN；
外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距):l=300mm；
外楞的最大弯距：M=0.175×3294.000×300.000=1.73×105N.mm
经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=1.73×105/6.40×104=2.702N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值:[f]=17.000N/mm2；
外楞的受弯应力计算值σ=2.702N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值
[f]=17.000N/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算
其中E--外楞的弹性模量，其值为10000.00N/mm2；
p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：p=18.00×0.50×0.30/1=2.70KN；
l--计算跨度(拉螺栓间距)：l=300.00mm；
I--面板的截面惯性矩：I=2.56×106mm4；
外楞的最大挠度计算
值:ω=1.146×2.70×103×300.003/(100×10000.00×2.56×106)=0.033mm；
外楞的最大容许挠度值:[ω]=1.200mm；
外楞的最大挠度计算值ω=0.033mm小于外楞的最大容许挠度值
[ω]=1.200mm，满足要求！
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
其中N--穿梁螺栓所受的拉力；
A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；
f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2；
查表得：
穿梁螺栓的直径:12mm；
穿梁螺栓有效直径:9.85mm；
穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力:N=18.000×0.500×0.300×2=5.400kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170.000×76/1000=12.920kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.400kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值
[N]=12.920kN，满足要求！
六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=1000.00×18.00×18.00/6=5.40×104mm3；
I=1000.00×18.00×18.00×18.00/12=4.86×105mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M--计算的最大弯矩(kN.m)；
l--计算跨度(梁底支撑间距):l=166.67mm；
q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1:1.2×（24.00+1.50）×1.00×1.05×0.90=28.92kN/m；
模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3:1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m；
q=q1+q2+q3=28.92+0.38+2.52=31.82kN/m；
跨中弯矩计算公式如下:
M max=0.10×31.815×0.1672=0.088kN.m；
σ=0.088×106/5.40×104=1.637N/mm2；
梁底模面板计算应力σ=1.637N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值
[f]=13.000N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q=（(24.0+1.50)×1.050+0.35）×1.00=27.13N/mm；
l--计算跨度(梁底支撑间距):l=166.67mm；
E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ω]=166.67/250=0.667mm；
面板的最大挠度计算
值:ω=0.677×27.125×166.74/(100×9500.0×4.86×105)=0.031mm；
面板的最大挠度计算值:ω=0.031mm小于面板的最大允许挠度
值:[ω]=166.7/250=0.667mm，满足要求！
七、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自
重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1=(24.000+1.500)×1.050×1.000=26.775kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2=0.350×1.000×(2×1.050+0.500)/0.500=1.820kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)×0.500×1.000=2.250kN；
2.方木的支撑力验算
均布荷载q=1.2×26.775+1.2×1.820=34.314kN/m；
集中荷载P=1.4×2.250=3.150kN；
方木计算简图
经过计算得到从左到右各方木传递集中力[即支座力]分别为：
N1=2.039kN；
N2=7.863kN；
N3=8.334kN；
N4=2.039kN；
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=8.000×8.000×8.000/6=85.33cm3；
I=8.000×8.000×8.000×8.000/12=341.33cm4；
方木强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=8.334/1.000=8.334kN/m；
最大弯距M=0.1ql2=0.1×8.334×1.000×1.000=0.833kN.m；
最大应力σ=M/W=0.833×106/85333.3=9.767N/mm2；
抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；
方木的最大应力计算值9.767N/mm2小于方木抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求!
方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
其中最大剪力:V=0.6×8.334×1.000=5.001kN；
木方的截面面积矩S=0.785×50.00×50.00=1962.50N/mm2；
木方受剪应力计算值T=5.00×1962.50/(341.33×50.00)=0.58N/mm2；
方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2；
方木的受剪应力计算值0.575N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.700N/mm2,满足要求!
方木挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
方木最大挠度计算值
ω=0.677×6.945×1000.0004/(100×10000.000×341.333×104)=1.378mm；
方木的最大允许挠度[ω]=1.000×1000/250=4.000mm；
方木的最大挠度计算值ω=1.378mm小于方木的最大允许挠度
[ω]=4.000mm，满足要求！
3.支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照连续梁的计算如下
计算简图(kN)
支撑钢管变形图(kN.m)
支撑钢管弯矩图(kN.m)
经过连续梁的计算得到：
支座反力R A=R B=0.570kN；
最大弯矩M max=0.143kN.m；
最大挠度计算值V max=0.071mm；
支撑钢管的最大应力σ=0.143×106/5080.0=28.151N/mm2；
支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值28.151N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求!
八、梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
九、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=0.57kN；
R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
十、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力：N1=0.570kN；
脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×7.100=1.100kN；
N=0.570+1.100=1.670kN；
φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l o/i查表得到；
i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；
A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；
W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；
σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；
[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.00N/mm2；
l o--计算长度(m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
l o=k1uh(1)
k1--计算长度附加系数，取值为：1.155；
u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.700；
上式的计算结果：
立杆计算长度L o=k1uh=1.155×1.700×1.500=2.945m；
L o/i=2945.250/15.800=186.000；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；
钢管立杆受压应力计算值；σ=1670.012/(0.207×489.000)=16.498N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ=16.498N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
l o=k1k2(h+2a)(2)
k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2--计算长度附加系数，h+2a=1.700按照表2取值1.011；
上式的计算结果：
立杆计算长度L o=k1k2(h+2a)=1.167×1.011×(1.500+0.100×2)=2.006m；
L o/i=2005.723/15.800=127.000；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.412；
钢管立杆受压应力计算值；σ=1670.012/(0.412×489.000)=8.289N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ=8.289N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值
[f]=205.00N/mm2，满足要求！
人防计算书.
杭州中翰建筑设计有限公司 结构计算书 工程编号： 工程名称： 项目名称： xx区地下汽车库 设计阶段： xx区人防结构计算 计算人： 校对人： 专业负责： 审核人： 日期： 2012.03
Ⅶ区地下汽车库人防结构计算书目录 一、人防主要计算依据和计算软件 二、人防等效荷载及材料强度 三、主要人防墙体计算 (一)人防临空墙 (二)非人防与人防隔墙 (三)相邻人防单元隔墙 (四)人防扩散室隔墙 (五)人防地下室外墙 四、各类门框墙、楼梯等按图集选用 五、人防地下室梁、柱计算(SATWE电算) 六、人防地下室顶板和底板计算(SATWE电算)
人防结构计算 一、主要计算依据和计算软件 1、《人民防空地下室设计规范》 GB50038-2005 2、《防空地下室结构设计》（国家建筑标准设计图集） 07FG01~05 3、《防空地下室》（全国民用建筑工程设计技术措施） 2009 4、计算软件PKPM(2012版) A人防侧墙、临空墙、单元隔墙采用手算并结合结构计算软件Morgain 2012年版计算。人防门框墙、扩散室悬板活门门框墙、防暴波电缆井、 室外主要出入口人防楼梯等，依据国标人防图集查选。 B人防底板和顶板采用PKPM－PMCAD程序计算 C人防地下室柱、地梁、顶板的梁采用PKPM－Satwe程序计算 二、等效静荷载及材料强度 1、本工程为甲类防空地下室，人防等级核6级常6级， 人防区为大地下室Ⅶ区范围，共5个人防防护单元 2、人防等效静荷载标准值确定： 依据《人民防空地下室设计规范GB 50038—2005》查表，人防构件允许延 性比按4.6.2条规定。 a、顶板：（梁板结构，允许延性比3.0）《规范》4.8.2条 1）纯地下室部分：70kPa （不考虑上部建筑影响，覆土1.5米，板区格 最大短边净跨5.7米-0.3米=5.4米）
800×1200梁需3.8米支撑木模板与支撑计算书
梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=800mm， 梁截面高度 H=1200mm， H方向对拉螺栓3道，对拉螺栓直径14mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)900mm。 梁模板使用的木方截面38×80mm， 梁模板截面侧面木方距离300mm。 梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.200kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃； V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×28.800=25.920kN/m2 考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。 三、梁底模板木楞计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四、梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×1.20=46.397N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。
人防计算书【范本模板】
版本号：B 修改码:0 哈尔滨工业大学建筑设计研究院文件 人防设计计算书 代码：［BＲ－７－13］
哈尔滨工业大学建筑设计研究院 人防计算书 一、设计依据 《人民防空地下室设计规范》GB50038-2005 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑抗震设计规范》GB50011-2010（2016版） 二、荷载取值 人防工程为地下两层，层高均为3。6m，地下二层为甲类核6级，常6级物资库，地下一层为甲类核6级，常6级二等人员掩蔽所，荷载根据《人民防空地下室设计规范》GB50038-2005取值，按承受常规武器爆炸动荷载、核武器爆炸动荷载、静荷载组合分别作用设计，
并取最不利组合配筋。 三、材料 墙、柱混凝土采用C35,梁、板采用C35混凝土，钢筋：采用HRB400级。 四、结构体系
本工程采用钢筋混凝土框架结构，外墙、临空墙、隔墙等采用钢筋混凝土墙体,基础采用桩基础，地下室底板为桩基础防水板，地下室顶楼盖采用无梁楼盖体系,梁、板、墙、底板构件尺寸详见图纸。五：设计方法 人防楼板及梁柱配筋采用盈建科1.8.2版,输入相应荷载进行设计. 地下室外墙，临空墙，人防隔墙等采用理正，scct等结构计算软件，按相应人防荷载进行设计。 因每层净高均小于3.6m,门框墙根据图集《防空地下室结构设计》FG01～05进行选取。 竖井，防爆波电缆井，人防楼梯，放倒塌棚架等根据《防空地下室结构设计》FG01～05进行选取. 六：构件计算 LKQ1临空墙计算 3600x3600mm，双向板
一、计算条件： 工程名称：工程一 工程项目: 项目一 临空墙编号：LKQ1 （mm): 3600 临空墙的宽度L 临空墙的高度L y（mm）: 3600 临空墙的厚度t（mm): 300 临空墙等效静荷载q e(kN/m2）: 160 临空墙保护层厚度c（mm）: 20 临空墙混凝土强度等级: C35 临空墙钢筋级别: HRB400 内力计算采用弹性方法: 否 临空墙最小配筋率(％）：0。25 动荷载下构件允许延性比[ ］: 1.0 进行斜截面抗剪验算: 是 进行抗冲切验算：是 二、计算依据： 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑结构荷载规范》GB50009—2012 《建筑结构静力计算实用手册》浙江大学编写，中国建筑工业出版社出版三、计算结果:
最新350×1000梁模板支撑计算书汇总
350×1000梁模板支 撑计算书
350×1000梁模板(扣件钢管架)计算书 因本工程梁支架高度大于4米，为此计算中还参考了《施工技术》2002(3)：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。 梁段:L1。
一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m)：0.35；梁截面高度 D(m)：1.00； 混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：0.80； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30； 立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：1.00； 梁支撑架搭设高度H(m)：7.83；梁两侧立杆间距(m)：1.00； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数：1； 采用的钢管类型为Φ48×3； 立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.85； 2.荷载参数 新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50； 施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：24.0； 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0； 3.材料参数 木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0； 木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4； 面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00； 面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数
人防地下车库工程模板计算
人防地下车库工程模板计算 1、概述 万振逍遥苑人防车库总建筑面积13959m 2,净高4.35m ，最大梁550×1000 mm ，顶板厚250mm ，柱截面尺寸为600×600 mm ，模板为15 mm 厚900×1800木模，木方为50×100 mm ，本工程的钢管采用ф48×3.5规格，但因目前市场上该规格的钢管采购较困难等多种原因，目前市场上的钢管有以下几种规格ф48× 2.75、ф48× 3.0、ф48×3.25、ф48×3.5，为保证支撑安全及稳定，所有模板支撑体系均按最小规格钢管ф48×2.75重新进行设计计算。该规格钢管的计算参数为：净截面面积S=π×(242-21.252)=391mm 2， 截面抵抗弯矩W=π/32×（484-42.54）/48=4490mm 3, 惯性矩I=π/64×（484-42.54）=10.04×104 mm 4， 弹性模量E=206KN/ mm 2。 2、框架柱支撑受力计算 2.1柱支撑：柱箍采用钢管搭成，柱截面尺寸为600×600，柱最大高度4.35米，柱支模如下图；箍间距：从上往下：第1道距梁底150-200，第2-4道间距450，以下为350，最后一道距地面150-200 2.2柱箍受力计算 取本工程截面尺寸为600×600mm 的柱子进行计算（柱子大于500的都增设了对拉螺杆，螺杆间距不大于500mm ），且只验算层高为4.35m 的柱子，其它高度的柱模均可以此为依据根据现场的需要作适当调整。 2.3.1荷载计算 振捣砼产生的荷载标准值F 1，取F 1=4.0kN/m 2。 新浇砼对模板侧压力标准值F 2按下式计算： F 2=min （0.22γc t 0β1β2V 1/2，γc H ） 式中：γc ——砼的重力密度，γc =24kN/m 3 t 0——新浇砼的初凝时间，取t 0=5.71 V ——砼的浇筑速度，取V=2.5m/h H ——砼侧压力计算位置处新至浇砼顶面总高度H=4.35m β1——外加剂修正系数，取β1=1.0 β2——砼坍落度影响修正系数，本工程砼入模度控制在150左右，取β2=1.15 则：F 2=min[0.22×24×5.71×1.0×1.15×(2.5)1/2] =54.82N/m 2 倾倒砼时产生的荷载标准值取F 3 积为0.2-0.8m 3的运输器具取值） 2.3.2柱箍钢管受力计算 布荷载作用。
人防600×900梁支撑计算书
梁模板扣件钢管高支撑架计算书 依据规范: 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为3.3m， 梁截面B×D=600mm×900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.70m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加3道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.00m。 梁底按照均匀布置承重杆5根计算。 模板自重0.04kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。
图1 梁模板支撑架立面简图 按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.00×0.90+0.04)+1.40×2.00=29.848kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.00×0.90+0.7×1.40×2.00=32.335kN/m 2 由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98 采用的钢管类型为φ48×3.2。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D 4-d 4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D 4-d 4)/32D 。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 330
梁模板计算书
梁模板(扣件钢管架)计算书 示例工程工程；属于框架结构；地上10层；地下3层；建筑高度：m；标准层层高：m；总建筑面积：平方米；总工期：天；施工单位：某某施工单位。 本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某堪察单位地质勘查，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。 高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 梁段:L1。 一、参数信息 1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):0.250； 梁截面高度 D(m):0.750； 混凝土板厚度(mm):100.000； 立杆梁跨度方向间距La(m):1.000； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.100； 立杆步距(m):1.500； 梁支撑架搭设高度H(m):3.000； 梁两侧立柱间距(m):0.600； 承重架支设:梁底支撑小楞垂直梁截面方向 梁底增加承重立杆根数:3 板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.000； 采用的钢管类型为Φ48 × 3.5； 扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.800； 2.荷载参数 模板自重(kN/m2):0.350； 钢筋自重(kN/m3):1.500； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500； 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.000； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.000； 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000； 3.材料参数 木材品种：柏木； 木材弹性模量E(N/mm2)：10000.000； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.000； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.700； 面板类型：胶合面板；
顶板计算书
顶板(扣件钢管架)计算书 一、根据图纸设计及规范的参数信息如下: 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.00； 采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.箱涵顶板参数 钢筋级别:一级钢HPB235和二级钢HRB 335（设计建议光圆钢筋使用HPB300级）；箱涵墙、板混凝土强度等级:C30； 箱涵顶板的计算长度(m):20.00；施工平均温度(℃):25.000； 箱涵顶板的计算宽度(m):4.00； 箱涵顶板的计算厚度(mm):400.00； 4.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；
图2 面板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算: 面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 100×1.82/6 = 54 cm3； I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图 1、荷载计算 (1)静荷载为钢筋混凝土顶板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25×0.4×1+0.35×1 = 10.35 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 1×1= 1 kN/m； 2、强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.2×10.35+1.4×1= 13.82kN/m 最大弯矩M=0.1×13.82×0.32= 0.124 kN·m； 面板最大应力计算值σ= 124380/54000 = 2.303 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值[f]=13 N/mm2； 面板的最大应力计算值为 2.303 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!
模板支撑方案及计算书
模板支撑方案及计算书 目录 1、编制依据 (1) 2、工程概况 (1) 3、模板及支撑设计.......................................... 1-4 4、验算书................................................. 4-83 4.4地下室大梁模板计算书 5、模板支撑架的构造要求.................................. 83-84 6、模板及支撑的安装...................................... 84-85 7、模板及支撑的拆除...................................... 85-86 8、安全注意事项 (88) 9、应急预案.............................................. 86-91 10、施工 图 ........................................................................... .................................... 91-97 11、检测报告???????????????????????98
模板支撑系统专项方案 1.编制依据 1.1施工图纸图纸名称 1.2主要规范、规程规范、规程名称砼结构施工质量验收规范建筑施工模板安全技术规范建筑施工扣件式钢管脚 手架安全技术规范 1.3施工组织设计施工组织设计名称编制日期编制人 规范、规程编号GB50204―2002 J GJ 162-2021 JGJ130-2001 设计单位 2.工程概 况 本工程位于 ****************************************工程为地下一层、地上 二～三层，地上部分建筑高度9.5米。本工程的主要高大模板部位为: ①、第一层24～27轴/G～N轴中庭，高度为10.9m，梁截面最大为350×1300 mm，板厚为100mm。②、第一层24～27/A轴门厅，层高 9.8m，结构标高 9.8m，梁截面最大为400×1200mm，板厚为100 mm。 ③、第一层5～6轴门厅，层高 7.3m，结构标高 7.3m，梁截面最大为300×800mm， 板厚为100 mm。④、地下室大梁截面截面截面为550mm×1000mm,支撑模板（高度为3.6米）,此大梁下支撑架为承重支撑架. 3.模板及支撑设计 设计总则：梁板模板支撑体系为高支模，是本工程的施工质量、安全控制重点，拟定 方案时，充分考虑了以下几点： 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规 定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 1 5、模板及模板支架的搭设，综合考虑JGJ 162-2021、JGJ130-2001 检查标准要求， 同时也符合文明标化工地的有关标准。 结合以上模板及模板支架设计原则及本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，在项目部经过充分分析讨论和严格计算的基础上决定采用以下模板及其支架方案。（见附 页施工详图）。 3.1 材料选取 面板采用18mm胶合模板现场拼制；梁底、梁侧采用50mmx100mm方木支撑。承重体系 采用扣件式钢管支撑体系，由扣件、立杆、横杆组成，采用Ф48×3.0钢管。钢管材质 要求：
梁模板与支撑计算书
梁模板与支撑计算书 一、梁模板基本参数 梁截面宽度B=250mm， 梁截面高度H=500mm， H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径20mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。 梁模板使用的木方截面50×100mm， 梁模板截面侧面木方距离300mm。 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000.00N/mm2，抗弯强度[f]=15.00N/mm2。梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重= 0.340kN/m2； 钢筋自重= 24.000kN/m3；
混凝土自重= 1.500kN/m3； 施工荷载标准值= 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取0.000h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃； V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1——外加剂影响修正系数，取1.000； 2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=0.000kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值F2= 6.000kN/m2。 三、梁底模板木楞计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四、梁模板侧模计算 梁侧模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下
顶板支撑体系计算书
扣件钢管楼板模板支架计算书 地下三层顶板(-16. 52至-12. 22m处)支撑体系 模板支架的计算参照《建筑施L扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。有关数据：模板支架搭设高度为4・2米， 搭设尺寸为：立杆的纵距b=0. 90米，立杆的横距1=0. 90米，立杆的步距h=l. 30米。 采用的钢管类型为048X3.5。 纵向钢管 图1楼板支撑架立面简图 图2楼板支撑架荷载计算单元 一・模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值ql = 25. 000X0. 200X0. 900+0. 350X0. 900=4. 815kN/m 活荷载标准值q2 = (2. 000+1. 000) X0. 900=2. 700kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩w分别为：
本算例中，截血惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 90. 00X1.80X1.80/6 = 48. 60cm2 3： I = 90. 00X1.80X1.80X1.80/12 = 43. 74cm1： (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中f 一一面板的抗弯强度计算值(N/mmO : M——面板的最人弯距(N. nun): W 一一面板的净截面抵抗矩： [fl 一一面板的抗弯强度设计值，取15. OON/rnm^ M = 0. lOOql2 其中q —一荷载设计值(kN/m)： 经计算得到M = 0. 100 X (1. 2X4. 815+1. 4X2. 700) X0. 300X0. 300=0. 086kN. m 经计算得到【加板抗弯强度计算值f = 0. 086 X 1000X 1000/48600=1. 770N/W 面板的抗弯强度验算f < [f],满足要求！ (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力Q=0. 600X (1.2X4. 815+1.4X2. 700) X0. 300=1. 720kN 截【何抗剪强度计算值T=3 X 1720. 0/ (2 X900. 000 X 18. 000) =0. 159N/mn? 截而抗剪强度设计值[T]=1.40N/W 抗剪强度验算T < [T],满足要求！ (3)挠度计算 v = 0. 677qr / 100EI < [v] =1/250 面板最大挠度计算值v = 0. 677X7. 515X3007(100X6000X437400)=0. 157mm 面板的最人挠度小于300. 0/250,满足要求！ 二、模板支撑方木的计算 方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。 1•荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m): qn = 25. 000X0. 200X0. 300=1. 500kN/m 静荷载ql = 1.2X1. 500+1. 2X0. 105=1. 926kN/m 活荷载q2 = 1.4X0. 900=1. 260kN/m 2 模板的自重线荷(kN/m): qi： = 0. 350X0. 300=0. 105kN/m 3 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷(kN/m): 经计算得到,活荷载标准值 q2 = (1. 000+2. 000) X0. 300=0. 900kN/m
梁模板(扣件式,梁板立柱共用)计算书(标准层)
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性
平面图
立面图 四、面板验算 W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4 q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.7×2]×1＝20.475kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝
18.711kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.6)]×1＝15.4kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M max＝0.125q1L2＝0.125×20.475×0.12＝0.026kN·m σ＝M max/W＝0.026×106/24000＝1.066N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×15.4×1004/(100×5400×144000)＝0.01mm≤[ν]＝L/250＝100/250＝0.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×18.711×0.1+0.437×1.764×0.1＝0.779kN R2=1.25q1L=1.25×20.475×0.1＝2.559kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R3'=0.375q2L=0.375×15.4×0.1＝0.578kN R2'=1.25q2L=1.25×15.4×0.1＝1.925kN 五、小梁验算
顶板支撑计算
顶板支撑计算
板模板(扣件钢管高架)计算书 上海鸿宝电气有限公司厂房工程；工程建设地点：上海市嘉定区南翔镇顺达路以北、姚家泾河道以南；属于框架结构；地上11层；地下1层；建筑高度：49.9m；标准层层高：4.2m ；总建筑面积：21028平方米；总工期：400天。 本工程由上海鸿宝电气有限公司投资建设，上海江南建筑设计院有限公司设计，上海昌发岩土工程勘察技术有限公司地质勘察，上海景业建设工程监理咨询有限公司监理，上海八润建筑有限公司组织施工；由边挺秀担任项目经理，谢伟琦担任技术负责人。 高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。 一、参数信息 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.80； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.40； 采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系 数:0.75； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.材料参数
梁模板(木支撑)计算书(木支撑立杆截面类型为方木)
梁模板(木支撑)计算书 1、模板参数 (m): 0.500； 木支撑纵距L b 立杆计算高度H (m): 3.000; 立杆采用方木； 立杆方木截面宽度b(mm): 80.000； 立杆方木截面高度h(mm): 80.000； (mm): 40.000: 梁底斜撑方木截面宽度b 1 梁底斜撑方木截面高度h (mm): 60.000: 1 帽木长度L (m): 1.000: a 帽木截面宽度b (mm): 60.000: 2 (mm): 80.000: 帽木斜撑方木截面高度h 2 (mm): 600.000: 斜撑与立杆连接处到帽木的距离h 梁截面宽度B(m): 0.250: 梁截面高度D(m): 0.500: 2、荷载参数 模板自重(kN/m2): 0.350； 混凝土与钢筋自重(kN/m2): 25.000； 振捣混凝土荷载(kN/m2): 1.000； 新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2):12.000; 3、梁侧模板参数 梁侧斜撑截面宽度b (mm): 40.000； 3 (mm): 60.000； 梁侧斜撑截面高度h 3 梁侧背楞截面宽度b (mm): 40.000； 4 梁侧背楞截面高度h (mm): 60.000； 4
梁侧斜撑至梁侧背楞的距离Ld(m): 0.150； 4、面板参数 面板选用类型: 胶合面板； 面板弹性模量E(N/mm2): 9500.000; 面板厚度(mm): 20.000; 面板抗弯设计值fm(N/mm2): 13.000; 5、立杆方木参数 立杆方木选用木材：杉木； 方木弹性模量E(N/mm2): 9000.000； 方木抗压强度设计值fv(N/mm2): 10.000； 6、斜撑方木参数 斜撑方木选用木材：杉木； 斜撑方木弹性模量E(N/mm2): 9000.000； 斜撑方木抗压强度设计值fv(N/mm2): 11.000； 7、帽木方木参数 帽木方木选用木材：杉木； 弹性模量E(N/mm2): 9000.000； 抗剪强度设计值fv(N/mm2): 1.400； 抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000； 8、梁侧背楞参数 梁侧背楞选用类型：杉木； 梁侧背楞弹性模量E(N/mm2): 9000.000；
梁模板(盘扣式,梁板立柱共用)计算书
梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据： 1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 2、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性
平面图
立面图 四、面板验算 W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×3]×1＝28.8kN/m q1静＝1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.2×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝24.6kN/m q1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×1＝4.2kN/m q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1×3]×1＝
23.5kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×24.6×0.1172+0.117×4.2×0.1172＝0.04kN·m σ＝M max/W＝0.04×106/37500＝1.071N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×23.5×116.6674/(100×10000×281250)＝ 0.01mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[116.667/150，10]＝0.778mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×24.6×0.117+0.45×4.2×0.117＝1.368kN R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×24.6×0.117+1.2×4.2×0.117＝3.745kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R4'=0.4q2L=0.4×23.5×0.117＝1.097kN R2'=R3'=1.1q2L=1.1×23.5×0.117＝3.016kN 五、小梁验算
梁模板(盘扣式,梁板立柱不共用)计算书
梁模板（盘扣式，梁板立柱不共用）计算书计算依据： 1、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T 231-2021 2、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计标准》GB 50017-2017 一、工程属性
平面图
立面图 四、面板验算 W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 面板承受梁截面方向线荷载设计值： q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1.5×3]×1＝54.321kN/m 计算简图如下：
1、强度验算 q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.3×(0.1+(24+1.5)×1.35)×1＝49.371kN/m q1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1.1×1.5×3×1＝4.95kN/m M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×49.371×0.152+0.121×4.95×0.152＝0.132kN·m σ＝M max/W＝0.132×106/37500＝3.529N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 面板承受梁截面方向线荷载标准值： q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1×3]×1＝37.525kN/m νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×37.525×1504/(100×10000×281250)＝0.043mm≤[ν]＝m in[L/150，10]＝min[150/150，10]＝1mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×49.371×0.15+0.446×4.95×0.15＝3.242kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×49.371×0.15+1.223×4.95×0.15＝9.373kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×49.371×0.15+1.142×4.95×0.15＝7.72kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R5'=0.393q2L=0.393×37.525×0.15＝2.212kN R2'=R4'=1.143q2L=1.143×37.525×0.15＝6.434kN
高支模梁模板计算书
高支模梁模板计算书 高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。 梁段:L1。 一、参数信息 1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):0.30； 梁截面高度 D(m):0.60 混凝土板厚度(mm):0.10； 立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):1.00； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10； 脚手架步距(m):1.50； 梁支撑架搭设高度H(m)：4.20； 梁两侧立柱间距(m):0.70； 承重架支设:无承重立杆，木方支撑垂直梁截面； 立杆横向间距或排距Lb(m):1.00； 采用的钢管类型为Φ48×3.50； 扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80； 2.荷载参数 模板自重(kN/m2):0.35； 钢筋自重(kN/m3):1.50； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5； 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0； 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0 3.材料参数 木材品种：柏木； 木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7； 面板类型：胶合面板； 钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；