钢牛腿节点计算
钢牛腿与钢柱连接计算
一、钢牛腿与GZ1连接节点计算：
牛腿计算简图如附图九示：
作用于牛腿上的荷载为：
P=1.4X207.3KN+1.2X(77.9kg/m+43kg/m)X6
=300KN
F=1.4x7.65KN=10.7KN
其中：207.3KN 为吊车传来的坚向荷载，77.9kg/m 为吊车梁自重，43kg/m 为吊车轨道重（下同）。7.65KN 为吊车横向水平荷载。
则作用于牛腿根部的弯矩为：
M=Pe+Fe=300x0.35m+10.71x0.6m=111.4KN ·m
剪力V=P=300KN 计算时假定弯矩由牛腿翼级承担，剪力由牛腿腹板承担。 强度验算：
2
22
26
/185/798476300/315/3.74250
12500104.111mm N f mm N A V mm N f mm N hA M v w f =<=?===<=???==τσ
经计算，牛腿根部满足强度要求！
牛腿与钢柱连接焊缝计算：
牛腿上下翼缘与柱的连接采用开坡口的全熔焊缝，可视为与钢板等强，故该处焊缝满足强度要求！
牛腿腹板与柱的连接焊缝采用双面角焊缝（h f =10mm ），施焊时不采用引弧板，其计算长度为L w =500-12x2-10=466mm 则：
223
/200/46466
2107.0103007.0mm N f mm N l h V W t w f f =<=????==τ焊缝强度满足要求！
在牛腿高度范围内柱腹板的折算应力在算主刚架时已考虑，可不需验算。
牛腿处柱腹板设置的加劲肋与柱腹板和翼缘的连接焊缝采用双面角焊缝（h f =10mm ），施焊时不采用引弧板。焊缝的计算长度：在腹板处：Lw=500-12x2-30x2-10=406mm ；在翼缘处：Lw=125-4-30-10=81mm 。（其中30为加劲肋切角尺寸）。其所承担的水平力为:H=111.4/0.5=223则：
2
23
/200/20406
4107.0102237.0mm N f mm N l h V W t w f f =<=????==τ!度满足柱腹板与加劲的焊缝强
2
23
/200/9881
4107.0102237.0mm N f mm N l h V W t w f f =<=????==τ!度满足柱腹板与加劲的焊缝强
牛腿加劲肋与牛腿腹板连接焊缝计算：
牛腿加劲肋与牛腿腹板连接处采用双面角焊缝（h f =10mm ），其计算长度为：Lw=317-12x2-30x2-10=223mm
223
/200/36223
4107.0102237.0mm N f mm N l h V W t w f f =<=????==τ 牛腿加劲肋与牛腿腹板连接焊缝满足强度要求！
经计算，牛腿处连接节点安全！
二、钢牛腿与GZ2连接节点计算：
牛腿计算简图如附图十所示：
作用于牛腿上的荷载为：
P=1.4X435.1KN+1.2X(137.4kg/m+50kg/m)X6m
=623KN
F=1.4x17.03KN=23.8KN
其中：435.1KN 为吊车传来的坚向荷载，137.4kg/m 为吊车梁自重，50kg/m 为吊车轨道重。23.8KN 为吊车横向水平荷载。
则作用于牛腿根部的弯矩为：
M=Pe+Fe=623x0.425m+23.8x0.8m=284KN ·m
剪力V=P=623KN 计算时假定弯矩由牛腿翼级承担，剪力由牛腿腹板承担。 强度验算：
2
22
26
/185/1248626623/315/4.121300
1265010284mm N f mm N A V mm N f mm N hA M v w f =<=?===<=???==τσ
经计算，牛腿根部满足强度要求！
牛腿与钢柱连接焊缝计算：
牛腿上下翼缘与柱的连接采用开坡口的全熔焊缝，可视为与钢板等强，故该处焊缝满足强度要求！
牛腿腹板与柱的连接焊缝采用双面角焊缝（h f =10mm ），施焊时不采用引弧板，其计算长度为L w =650-12x2-10=616mm 则：
223
/200/2.72616
2107.0106237.0mm N f mm N l h V W t w f f =<=????==τ 焊缝强度满足要求！
在牛腿高度范围内柱腹板的折算应力在算主刚架时已考虑，可不需验算。
牛腿处柱腹板设置的加劲肋与柱腹板和翼缘的连接焊缝采用双面角焊缝（h f =10mm ），施焊时不采用引弧板。焊缝的计算长度：在腹板处：Lw=650-12x2-30x2-10=556mm ；在翼缘处：Lw=150-4-30-10=106mm 。（其中30为加劲肋切角尺寸）。其所承担的水平力为H=284/0.65=437KN 则：
2
23
/200/28556
4107.0104377.0mm N f mm N l h V W t w f f =<=????==τ
!度满足柱腹板与加劲的焊缝强
2
23
/200/147106
4107.0104377.0mm N f mm N l h V W t w f f =<=????==τ!度满足柱腹板与加劲的焊缝强
牛腿加劲肋与牛腿腹板连接焊缝计算：
牛腿加劲肋与牛腿腹板连接处采用双面角焊缝（h f =10mm ），其计算长度为：Lw=377-12x2-30x2-10=283mm
223
/200/55283
4107.0104377.0mm N f mm N l h V W t w f f =<=????==τ 牛腿加劲肋与牛腿腹板连接焊缝满足强度要求！ 经计算，牛腿处连接节点安全！
钢结构计算题解答
Q235 用。由于翼缘处的剪应力很小，假定剪力全部由腹板的竖向焊缝均匀承受，而弯矩由整个T 形焊缝截面承受。分别计算a 点与b 点的弯矩应力、腹板焊缝的剪应力及b 点的折算应力，按照各自应满足的强度条件，可以得到相应情况下焊缝能承受的力F i ，最后，取其最小的F 值即为所求。 1．确定对接焊缝计算截面的几何特性 (1)确定中和轴的位置 ()()()()80 10 102401020160)10115(1010240510201601≈?-+?-+??-+??-= y mm 160802402=-=y mm (2)焊缝计算截面的几何特性 ()6232 31068.22)160115(230101014012 151602301014023010121mm I x ?=-??+??++-??+??= 腹板焊缝计算截面的面积： 230010230=?=w A mm 2 2．确定焊缝所能承受的最大荷载设计值F 。 将力F 向焊缝截面形心简化得： F Fe M 160==（KN·mm） F V =（KN ）
查表得：215=w c f N/mm 2，185=w t f N/mm 2，125=w v f N/mm 2 点a 的拉应力M a σ，且要求M a σ≤w t f 18552.010 226880101604 31===???==w t x M a f F F I My σ N/mm 2 解得：278≈F KN 点b 的压应力M b σ，且要求M b σ≤w c f 215129.110 2268160101604 32===???==w c x M b f F F I My σ N/mm 2 解得：5.190≈F KN 由F V =产生的剪应力V τ，且要求V τ≤w V f 125435.010 23102 3===??=w V V f F F τ N/mm 2 解得：7.290≈F KN 点b 的折算应力，且要求起步大于1.1w t f () ()()w t V M b f F F 1.1435.03129.132 22 2=?+= +τσ 解得：168≈F KN
牛腿计算书
钢牛腿计算书 现场一片板梁大概荷载为30t ，一片板梁由两个牛腿支撑，因此一个牛腿的荷载约为15t 。为了适当的控制安全系数，在计算中，牛腿的荷载为20t 。 1. 预埋件的计算。 根据现场条件，预埋件的M=FL=200KN*0.15M=30KN ·m V=200KN 。 预埋件按540X270计算。板厚取20mm 。 2. ②号板的计算。及其与预埋件的焊缝计算 ②号板的 M=FL=100KN*0.15M=30KN ·m V=100KN 弯矩验算2352 /94102.3.30/21594MM N MM M KN w m MM N f =?=≥= 弯矩验算满足 剪力验算2433 2/401212 40012120010015100/120mm N mm mm KN It VS mm N f w v =?????=≥= 剪力验算满足。
焊缝高度Hf=7mm。 3.③④号板的计算，及其与②号板得焊缝验算。 ----- 设计信息----- 钢材等级：235 梁跨度(m)：0.500 梁截面：T 形截面: H*B*Tw*T1=120*200*25*12 梁平面外计算长度：0.500 强度计算净截面系数：1.000 截面塑性发展：考虑 构件所属结构类别：单层工业厂房 设计内力是否地震作用组合：否 梁上荷载作用方式：无荷载作用 设计内力： 绕X轴弯矩设计值Mx (kN.m)：7.500 绕Y轴弯矩设计值My (kN.m)：0.000 剪力设计值V (kN)：100.000 ----- 设计依据----- 《钢结构设计规范》（GB 50017-2002） ----- 梁构件设计-----
牛腿设计计算表
牛腿设计 216KN 9KN 302.4KN 12.6KN 0.65450mm 200mm 根据公式 500mm Fvk≤β*(1-0.5Fhk/Fvk)*ftk*b*h0/(700mm 初算高度=383.3559300mm C30 fc=14.3ftk= 2.01ft= 1.43 400.002145 44.75524476 409.7583 选用4根直径22面积为1520.530818满足! 440Asv ＝ As / 2 =760.2654092 a/ho=0.30303Asw ＝ As / 2 ＝760.2654092 728.011 121.3352至364.0054945之间的范围内箍筋的直径宜为 6～12mm，间距宜为 100～150mm，且在上部 2ho / 3 ＝范围内的水平箍筋总截面面积不宜小于承受竖向力的受拉钢筋截面面积的二分之一 当 a / ho ≥ 0.3 时，宜设置弯起钢筋需要弯起钢筋！ 集中荷载作用点到牛腿斜边下端点连线的长度l ＝弯起钢筋宜位于牛腿上部 l/6 至 l/2最小配筋率ρmin=Max{0.20%, 0.45ft/fy}=牛腿顶面受压面的面积要求 横向受压长度必须≥牛腿的配筋计算 纵向受力钢筋的总截面面积按混凝土规范式 10.8.2 计算 As ≥ Fv * a / 0.85 / fy / ho + 1.2 * Fh /下柱边缘到牛腿外边缘的水平长度c=牛腿与下柱交接处的垂直截面高度h=牛腿的外边缘高度h1=外边缘初算最小高度=h-c*t 混凝土强度等级钢筋抗拉强度设计值fy ＝ 300N/mm 纵筋合力点至近边距离as=作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的水平拉力值Fhk=竖向力设计值Fv=水平拉力设计值Fh=裂缝控制系数β=牛腿宽度b=竖向力的作用点至下柱边缘的水平距离a=基本的构造规定: 牛腿的端部高度 hk>=h/3 ，且不小于200mm 牛腿底面斜角а<=45° 牛腿外边缘与吊车梁外边的距离不宜小于70mm 作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的竖向力值Fvk=
钢结构毕业设计牛腿设计
第一章 牛腿设计 5.1 荷载计算 根据吊车梁的设计，吊车梁截面面积22125.4410A mm =?, Q235钢的密度为 37850/kg m ,吊车梁自重为4785010125.4410984.704/N m -???=，轨道自重为 430/N m 由吊车最大轮压引起的支座反力标准值为： .max 139(10.453)201.967k D kN =?+= 牛腿根部支座反力影响线示意图 则牛腿根部承受的剪力： 3.max 1.2(98 4.704430)107.5 1.429 5.486k V D kN -=?+??+= 5.2 截面选择 牛腿选用600500400810BH -??? 偏心距为450e mm =外伸长度为200d mm =，截面高度600h mm =， 截面宽度400b mm = ，翼缘板厚度 10f t mm =，腹板厚度8w t mm =，力作用点处截面为537400810BH ???。牛腿
牛腿节点示意图 则：295.4860.45132.97M V e kN m =?=?=? 5.3截面特性 牛腿根部截面示意图 牛腿根部截面：2230010(600210)810640A mm =??+-??= 33244 11600108(600210)23001030010()1212265227.4710x I mm -??=??-?+???+??????=?
4 3365227.471021742.49106002 x x I W mm y ?===? 2 33600101600103001081233.1010222S mm --????=??+??=? ? ????? 3316001030010885102S mm -??=??=? ??? 5.4 强度验算 5.4.1抗弯强度 6 223132.9710 5.82/215/1.0521742.4910 x nx M N mm f N mm W σγ?===<=?? 5.4.2抗剪强度 3224295.486101233.1069.83/125/65227.47108 v x w VS N mm f N mm I t τ??===<=?? 5.4.3 腹板计算高度边缘处折算应力 6214132.971060021059.12/65227.47102 nx M y N mm I σ?-?=?=?=? 32295.4861088550.11/65227.478 x w VS N mm I t τ??===? σ和τ的最不利组合出现在腹板边缘，因此验算公式为： 2222 22359.12350.11105.2/215/N mm f N mm στ+=+?=<= ∴满足要求。 5.5 焊缝验算
钢牛腿校核
无锡国金中心JCD500内爬塔吊钢牛腿支持计算 一、计算依据 1、《JCD500塔式起重机说明书》； 2、《钢结构设计手册GB5007-2003》； 3、《混凝土结构设计规范GB50010-2002》 4、《塔式起重机设计规范GB/T13752-92》 二、结构受力 由于塔吊布置于内爬钢梁中心，塔吊牛腿对称分布，故考虑其受力也对称，参照塔吊说明书提供塔吊竖向力kN P V 88.2506=；水平力kN F s 732=（工况），考虑四点受力，其端部竖向力为kN P P V 5.6264==；水平力kN F F S 1834==。动载荷系数参照塔式起重机设计规范取34.1=φ。 三、钢牛腿核算 钢牛腿图纸详见CAD 图纸。考虑最危险工况，及梁端部距结构距离为150mm （为最大允许值），此时端弯矩最大，为kNm P M 975.9315.0=?=。考虑钢牛腿为悬挑梁计算，则其计算数据如下： 4996846079mm I x =； 36.5950178mm W x =； 竖向抗剪面积264500mm S v =； 水平向抗剪面积218000mm S S =（仅考虑顶板抗剪）则其正应力为MPa W M x 216 .595017810975.9334.16 =??==φσ，满足材料要求；其剪应力为MPa S P v v 1364500 105.62634.13 =??==φτ，满足材料要求；MPa S F s s 6.1318000 18300034.1=?==φτ，满足材料要求；其合应力为()MPa s v 2.282/1222=++='ττσσ，满足材料要求。
四、预埋件计算 预埋件详见图纸，按照混凝土结构设计规范中有关预埋件计算章节核算。实际锚筋面积为222122665.1214.325mm r n A S =??==π；结构所需最小锚筋面积按公式z f a a M f a a V A y b r y v r 3.1+=计算，其中，为便于计算，剪力kN V 5.8091835.626=+=，较之实际情况偏于安全， kNm M 975.93=，85.0=r α，43.0=v α（按C30混凝土取值计算） ，85.0=b α，MPa f y 300=，m z 48.0=代入公式计算： 2 807648 .030085.085.03.1975.9330043.085.05.809mm A =????+??=安全系数34.152.1807612266>===S A A n ，满足要求。
牛腿支撑施工措施及结构计算示例
1仓号属性及技术要求 1.1仓号属性 溢洪道堰闸段弧门牛腿仓号的基本工程特性如下： 溢洪道堰闸段弧门牛腿位于堰闸段左右两侧，牛腿属于悬挑式结构，悬挑砼长度为3.0m，其中二期砼宽度为0.5m,左右两侧对称，一期砼牛腿底部桩号范围为溢0+035.538～溢0+041.050，高程点分别为EL1846.081和EL1848.552,牛腿顶部桩号范围为溢0+034.035～溢0+039.968，高程点分别为EL1850.850和EL1851.986；牛腿与水平面倾斜角度为17.4893度，牛腿中设置有次锚索12根。 1.2技术要求 为保证底部支撑系统及模板在浇筑过程中均匀受力，要求浇筑时严禁集中受料，浇筑高度应控制在每小时不大于0.5m控制，使砼均匀上升。 2施工方案 2.1模板设计方案 溢洪道堰闸段弧门牛腿支撑采用预埋Φ25工字钢做悬臂钢支撑平台，在平台上面每隔60cm放置一根Φ22工字钢（具体尺寸见附图），在工字钢上面采用型钢材料做成支撑平台形成砼底模，同时在浇筑40仓砼时，预埋钢筋蛇型柱，侧面及底模模板拉杆焊在蛇型柱上面。 2.2砼浇筑施工方案 2.2.1预埋工字钢 溢洪道堰闸段边墙砼施工至40仓和50仓时在砼中预埋Φ25工字钢，工字钢埋设前先进行测量放点，利用测量控制点放置工字钢并加固牢固，EL1845层埋设的工字钢端头焊接80cm长，Φ16钢筋，钢筋需带弯钩，与工字钢焊接焊缝长度不小于5cm,
钢筋埋设方向与工字钢垂直。工字钢埋设时在靠近砼边缘处沿工字钢周围包一层5cm 宽的低发泡，待砼浇筑完毕，拆完支撑后割除工字钢，工字钢割除时伸入砼表面面约3cm深，割除后在砼表面按相关缺陷处理措施施工。 2.2.2钢支撑安装 ⑴钢牛腿焊接及钢梁安装 钢牛腿采用Ι25工字钢作为斜支撑，斜支撑焊接时焊缝须满焊，保证钢牛腿焊接质量。 钢牛腿顶部用22a“工”字钢。钢梁安装前首先要复测钢牛腿顶部高程，然后铺设工字钢，两工字钢若存在缝隙，用型钢材料垫实，若工字钢支撑横梁材料长度不足需焊接时，接头尽量布置在工字钢横梁上，两工字钢焊接时采用钢板焊接，焊缝须满焊。 ⑵钢平台支撑搭设 安装前先进行测量放点，根据附图测定出沿牛腿斜向布置的2*[10槽钢的上游端头位置，然后测定出钢支撑下游端头位置，安装最下游一根立柱，并将高程引测到立柱顶部，若高度不足，采用同规格型号的材料加长，若高出设计高程，画好线后将多余部分割除，然后架设[10槽钢，槽钢架设后先进行临时加固，进行复测槽钢顶部高程及坡度，误差不大于2mm,待复测合格后槽钢与立柱及钢梁之间焊接牢固，焊缝须满焊。然后依次顺序安装其余4榀支撑。 排架搭设好后，顶部横向铺设[10槽钢，并检测大面平整度，若发现问题及时调整，槽钢间距为0.45m一道，牛腿底模采用钢模板榀装，搭设在槽钢顶部，在进行顶部模板安装的同时，进行底部支撑系统的加固，其材料采用2*[16槽钢、I16工字钢或直径大于100mm的钢管，底部支撑系统斜杆与牛腿底面垂直，具体见附图，支撑系统杆件要与槽钢及底部工字钢焊接牢固，焊缝须满焊。
0.1号块施工牛腿支架计算
主跨140m连续刚构施工组织设计 一、工程概况 （一）简介 主桥上部为75+140×2+75m预应力混凝土连续刚构，一联全长430m；分离式桥面单幅宽16.65米，0.5米(防护栏)＋15.65米(行车道)＋0.5米(防护栏)。 单幅桥面总宽16.65m，梁部截面为单箱单室、变截面结构，箱底外宽8.65m；中支点处梁高8.3m，梁段及跨中梁高3.2m。顶板厚32cm，腹板厚从55cm变化到75cm，底板厚从32cm变化至100cm。箱梁采用三向预应力体系，梁部采用C50混凝土。 主梁采用挂蓝悬臂现浇法施工。各单“T”除0号块外分为18对节段，其纵向分段长度为6×3m+6×3.5m+6×4m， 0#块总长12m，中跨、边跨合拢段长度均为2m，边跨现浇段为4m。悬臂现浇梁段最大重量为208吨，挂篮自重按120吨考虑。 桥面铺装层为10cm厚的沥青混凝土+8cm厚的C50混凝土。桥面横坡为单向1.315%~3%，由箱梁顶面形成，箱梁底板横向保持水平。 特大桥主跨160m连续梁基本数据统计表表1 1、技术含量高，施工复杂 ***特大桥连续梁为单箱单室结构，采用三项预应力体系，C50混凝土，最大跨度为140m，技术含量高，施工过程控制困难。 2、施工安全要求高
140m连续梁由于墩高基本均在60m以上，最高墩台高度89.8m，施工时，对于安全及安全防护要求高，时刻监督检查施工中存在的安全隐患。 二、施工计划安排 （一）总体施工计划安排 ***特大桥75+140×2+75m连续刚构计划于2011年4月16日开始施工，到2011年11月30日结束（包括底板张拉完成）。 （二）各主要分项工程施工计划安排表表2 三、总体施工方案 1、施工方案概述 2、施工准备 3、支架布置
钢结构计算方法!~
钢结构工程量计算规则 一、工程量计算规则 钢结构工程的工程量计算统一按《钢结构工程量计算规则》计算，套用定额时工程项目内容结合《2006年公司产品内部结算定额》、《钢结构安装施工定额》的有关说明。 本计算规则中未列的项目或对计算方法有异议，请编制补充计算规则，并及时与营销管理中心商务部联系，经公司相关部门审核后统一颁发。 1、圆钢每m重量=0.00617×直径×直径 2、方钢每m重量=0.00786×边宽×边宽 3、六角钢每m重量=0.0068×对边直径×对边直径 4、八角钢每m重量=0.0065×直径×直径 5、螺纹钢每m重量=0.00617×直径×直径 6、等边角钢每m重量=边宽×边厚×0.015 7、扁钢每m重量=0.00785×厚度×宽度 8、无缝钢管每m重量=0.02466×壁厚×(外径-壁厚) 9、电焊钢每m重量=无缝钢管 10、钢板每㎡重量=7.85×厚度 11、黄铜管：每米重量=0.02670*壁厚*（外径-壁厚） 12、紫铜管：每米重量=0.02796*壁厚*（外径-壁厚) 13、铝花纹板：每平方米重量=2.96*厚度 14、有色金属比重：紫铜板8.9黄铜板8.5锌板7.2铅板11.37 15、有色金属板材的计算公式为：每平方米重量=比重*厚度
方管: 每米重量=(边长+边长)×2×厚×0.00785 不等边角钢每米重量=0.00785×边厚(长边宽+短边宽--边厚)工字钢每米重量=0.00785×腰厚[高+f（腿宽-腰厚）] 槽钢每米重量=0.00785×腰厚[高+e（腿宽-腰厚）]
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钢牛腿施工方案
科举博物馆及周边配套一期项目地上自动扶梯增加钢牛腿施工方案 上海建工二建集团有限公司 2015年1月
目录 第一章综合说明 ....................................................... - 1 - 1 工程概况.......................................... - 1 - 2 编制说明.......................................... - 2 - 3编制依据.......................................... - 2 -第二章施工方案 ....................................................... - 3 - 1 地上两层4~5/L轴扶梯增加钢牛腿.................... - 3 - 2地上两层4~5/F轴扶梯增加钢牛腿..................... - 4 -3地上三层4~5/B轴扶梯增加钢牛腿..................... - 6 - 4 周期控制.......................................... - 7 -第三章保证措施 ......................................................... - 8 -
第一章综合说明 1 工程概况 本工程位于南京市秦淮区贡院街以北、贡院西街以东、健康路以南、平江府路以西。工程建筑主要包括中国科举博物馆、城市展场、文化娱乐配套设施、状元楼前广场。其中科举博物馆主馆为地下四层，城市展场为地下四层，文化娱乐配套设施为地上三层地下四层建筑。 图1 项目总平面图 图2 项目效果图
钢牛腿节点计算word版
钢牛腿与钢柱连接计算 一、钢牛腿与GZ1连接节点计算： 牛腿计算简图如附图九示： 作用于牛腿上的荷载为： P=1.4X207.3KN+1.2X(77.9kg/m+43kg/m)X6 =300KN F=1.4x7.65KN=10.7KN 其中：207.3KN 为吊车传来的坚向荷载，77.9kg/m 为吊车梁自重，43kg/m 为吊车轨道重（下同）。7.65KN 为吊车横向水平荷载。 则作用于牛腿根部的弯矩为： M=Pe+Fe=300x0.35m+10.71x0.6m=111.4KN ·m 剪力V=P=300KN 计算时假定弯矩由牛腿翼级承担，剪力由牛腿腹板承担。 强度验算： 2 22 26 /185/798476300/315/3.74250 12500104.111mm N f mm N A V mm N f mm N hA M v w f =<=?===<=???==τσ 经计算，牛腿根部满足强度要求！ 牛腿与钢柱连接焊缝计算： 牛腿上下翼缘与柱的连接采用开坡口的全熔焊缝，可视为与钢板等强，故该处焊缝满足强度要求！ 牛腿腹板与柱的连接焊缝采用双面角焊缝（h f =10mm ），施焊时不采用引弧板，其 计算长度为L w =500-12x2-10=466mm 则： 223 /200/46466 2107.0103007.0mm N f mm N l h V W t w f f =<=????==τ焊缝强度满足要求！ 在牛腿高度范围内柱腹板的折算应力在算主刚架时已考虑，可不需验算。 牛腿处柱腹板设置的加劲肋与柱腹板和翼缘的连接焊缝采用双面角焊缝（h f =10mm ），施焊时不采用引弧板。焊缝的计算长度：在腹板处： Lw=500-12x2-30x2-10=406mm ；在翼缘处：Lw=125-4-30-10=81mm 。（其中30为加劲肋切角尺寸）。其所承担的水平力为:H=111.4/0.5=223则： 2 23 /200/20406 4107.0102237.0mm N f mm N l h V W t w f f =<=????==τ!度满足柱腹板与加劲的焊缝强 2 23 /200/9881 4107.0102237.0mm N f mm N l h V W t w f f =<=????==τ! 度满足柱腹板与加劲的焊缝强
桥梁牛腿设计
大跨度钢筋混凝土箱梁端牛腿设计任务书 一、基本资料 牛腿尺寸见附图示。 荷载：汽车荷载：公路－Ⅰ级 挂梁为13M跨实心板，80cm板厚，10cm桥面铺装； 桥面全宽8.0M，牛腿用C30砼，HRB335级钢筋，四氟板式橡胶支座，μ＝0.05 二、设计计算内容 牛腿截面强度验算： （一）竖截面Ⅰ－Ⅰ的验算 1．按偏心受拉构件验算截面强度； 2．按受弯构件验算抗弯抗剪强度； （二）最弱斜截面验算（按偏心受拉截面） （三）45O斜截面验算（按轴心受拉截面） 三、要求 1．按计算值配置：水平、竖直、斜向钢筋，并画出配筋示意图。 2．提交详细计算书及配筋示意图，最好为打印件。 3．2周内完成。 图1 牛腿尺寸图（cm）
牛腿设计计算书 1、 横向分布系数的计算 可将挂梁假定为由两片相等的实心板梁组成（矩形板） 1.1、杠杆原理法： 汽车荷载：1 (1.7069 1.08620.63790.0172) 1.72412 2 q oq m η = = +++=∑ 1.2、用偏压法计算： 抗弯惯性矩： 330.8 4.0 0.17066661212 bh I ?=== 抗扭惯性矩： 由4 50.8 b t ==可查表得：0.29c = 30.2940.80.59392I ∴=??=矩形 计算修正系数β 2 22 i ti 22 2 i 2 1 112 i 2 1122i I nI n 2G=0.425E, a 228m 11 0.1611nl GI 2130.425E 0.59392 1112E 0.1706666812EI a a 10.50.16110.5=0.58n a a 1 0.50.16110.5=0.42 n a βηβηβ===?== ==???++ ??'=+?=+?'=-?=-?∑∑∑∑∑矩形矩形，，取
钢结构厂房立柱与悬臂牛腿节点强度计算和截面尺寸的确定.
《装备制造技术》２００５年第２期 钢结构ｊ－－房立柱与悬臂牛腿节点 强度计算和截面尺寸的确定 朱其崇，梁兆新 （广西区农业机械研究院，广西南宁５３０００７） 摘要：介绍了钢结构厂房焊接式立柱与悬臂牛腿节点强度的计算方法。通过计算确定立柱与悬臂牛腿截面尺寸，为钢结构厂房立柱与悬臂牛腿截面尺寸设计提供了设计依据，并在实际应用中取得了良好的效果。 关键词：钢结构厂房；立柱；悬臂牛腿；节点；强度计算 中图分类号：０３１文献标识码：Ｂ文章编号：１６７２—５４５Ｘ（２００５）０２—００３９—０４刖置 钢结构厂房、民用建筑与传统的混凝土结构相一＿ｎ～ｅ＝３２５ 比具有投资少、造价低、建造速度快、抗震能力强、安非ｌ＿＋产＿’．Ｈ ＿１。’｜｜ 装和拆卸容易等优点，近十年来得到了迅速的发展Ｂ 和广泛的应用。钢结构厂房通常需要配置桥式吊车， 厂房立柱柱身因为需要承托吊车、吊车梁等构件而一 需设置悬臂牛腿，因此立柱柱身与悬臂牛腿连接处 因为荷载的作用成为承受巨力的集中点。所以必须’戈柱ｌ【．≥Ｌ２ Ｌ＿一ＩＨ 对该连接处的截面结构、截面尺寸、选用材料进行强Ｉ—Ｉ度计算和校核，并对焊缝强度进行验算以确保使用 安全和可靠性。Ｉ『Ｉ—ｈ。ｆ ４ｊ—ｉＩ叶．Ｊ罱Ｉ １设计资料及说明０ｒ‘一ｌ１０ ＿一一－ 本设计为单跨钢结构厂房的立柱，采用等截面、６００ 实腹式焊接，Ｈ型截面设置５ｔ桥式吊车一台，材料图１立柱与午腿结构采用Ｑ２３５钢，钢柱主焊缝采用自动焊，其余采用手由图１可以看出牛腿工字形的截面同时承受剪工焊，手工焊焊条采用Ｅ４３０３型。力Ｖ—Ｐ及弯矩Ｍ＝Ｐｅ的作用，由受力分析可知点 Ａ为应力集中点。 ２实腹柱悬臂牛腿托座节点强度计算２．１由强度理论中的形状改变比例理论中的强度 本设计钢结构立柱为实腹柱，柱身因需要承托条件，其公式为：
牛腿计算
附件：计算书 由于施工的情况比较复杂，我部采用下表两种千斤顶，以便在施工过程中，根据现场的实际情况灵活配置千斤顶。 型号 本体高度（外径）mm 顶升力（kN ） 行程（mm ） 数量（台） QFB-10016 45(160） 100T 16 40 QFB-15040 78(200） 150T 30 40 中梁界面面积为0.48㎡，边梁截面面积为0.92㎡，每跨13m ，单片中梁重量为0.48×1×13×2.6=16.224t ，单片边梁重量为0.92×1×13×2.6=31.096t ，整垮梁重为16.224×13+31.096×2=273.104t ，安全系数取2，=?32 2 104.27317.069t ，采用100t 千斤 顶满足要求。 边梁采用4个千斤顶顶升，千斤顶安装及位置如图所示，
每个千斤顶由一个钢牛腿支撑，则单个牛腿受力N=77.74kN 。 千斤顶及牛腿示意图 螺栓验算： 螺栓选用M27，查得螺栓抗剪容许应力[τ1]=80MPa,容许承压应力[1C σ]=170MPa,则每只螺栓抗剪和承压容许应力为： [1J N ]=n j 4 d 2 π[τ 1 ]=1×804 272 ??π=45.78kN [1c N ]=d ][1 c σδ∑=27×10×170=45.9kN, 故[N]min =45.78kN 螺栓1距离螺栓中心最远，因此该螺栓受力最不利，那么有y 1=0.2m, 2i y ∑=（0.22 +0.22 ）=0.08m 2 M=Nl=77.74×0.125=9.718kN ·m
N 1= =∑=n 1 i 2i 1 y y M 08 .02.0718.92?=24.295kN 按1.5的安全系数，1.5N 1=24.295×1.5=36.443kN<[N]min =45.78kN
焊接连接牛腿节点计算
3、连接焊缝强度计算 查表得f f w -200N / mm 2 (《钢结构设计规范》GB50017-2003表3.4.1-3)， (1) 角焊缝在 “ 1”点处的焊缝强度：焊接连接牛腿节点计算书 1、 设计资料： 悬伸牛腿采用组合工字型截面 〔BH(400?200)*220*10*10〕，通过焊缝与柱 肢连接，钢材采用Q345,焊条采用E50系列，F=70KN 。计算资料图如下图所 示 。 II 采用沿全周围焊的角焊缝连接，转角处连续施焊以减少赢利集中的影响, 假定全部剪力由牛腿腹板的连接焊缝承担，弯矩由全截面连接焊缝承担。 2、连接焊缝截面特性计算 取 h f =5mm,h e =0.7 h f ,=0.7*5=3.5mm ， 腹板连接焊缝的有效截面面积： A ww 2*3.5*(400-2*10)=2660mm 2， 全部焊缝对x 形心轴的截面惯性矩： 1 I wx =2*〔 3.5*220*201.75 2 +3.5*220*180.25 2 + *3.5* ( 400-2*10 ) 3〕 12 =7.236*108 焊缝在最边缘“1”点处的截面抵抗矩： W wl = 7.236*10 =317382mm 228 焊缝在翼缘和腹板交接处“ 2”点处的截面抵抗矩: W w2= 7.236*10 =253349 mm 182
M=F ? e=70*0.32=22.4KN ? m, (2) 腹板焊缝抗剪强度: V=F=70kN =26.3N/mrr2v?f =200N/mm （满足要求） （3）在翼缘和腹板交接处“ 2”点处的焊缝强度: M 22.4*10 6 （T M2 = = =88.4N/mn2 W W 2 253349 . 88.4 26.32 =77N/mm< f f w =200N/mm （满足要求） :1.22 4、结论 根据以上计算，各项受力指数均满足设计要求 计算人：邵旭伟 无锡市中霸网架有限公司 2012年8月10日 M W wi 22.4*10 317382 P w ____________ f f f =1.22*200=244N/mm 2 （满足要求） _ V _ 70*10 f = ---- A 2660