扣件式钢管梁支撑系统计算1100X2300-3

梁模板支撑计算书

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1．计算参数

结构楼板厚1150mm，梁宽b=1100mm，梁高h=2300mm，层高5.75m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度=18mm，侧模厚度18mm；梁边支撑至板支撑的距离0.80m；板材弹性模量E=6000N/mm2，枋材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度f m=13.00N/mm2 ，抗剪强度f v=1.40N/mm2 ；支撑采用四根扣件式钢管支撑，横向间距450mm，纵向间距400mm，支架立杆的步距h=0.70m；钢管直径48mm；壁厚3.0mm；截面积4.24cm2；回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/㎜2，抗弯强度f=205.00N/㎜2,抗剪强度f v=120.00N/mm2。

2．梁底模验算

（1）梁底模及支架荷载计算

荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值

①底侧模自重 0.3 kN/m2×(1.10 + 2.30 ) ×1.2 = 1.22 kN/m

②砼自重 24.0 kN/m3× 1.10 × 2.30 × 1.2 = 72.86 kN/m

③钢筋荷载 1.5 kN/m3× 1.10 × 2.30 × 1.2 = 4.55 kN/m

④振捣砼荷载 2.0 kN/m2× 1.10 × 1.4 = 3.08 kN/m

梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1= 81.72kN/m

梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2= 65.54kN/m

（2）梁底模板验算

第一层龙骨(次楞)间距L=250mm，计算跨数5跨。底模厚度h=18mm，板模宽度b=1100mm W=bh2 /6=1100×182/6=59400mm3，I=bh3/12=1100×183/12=534600mm4。

1）抗弯强度验算

弯矩系数K M=-0.105，M max=K M q1L2 =-0.105×81.72×2502=-536288N·mm=-0.54kN·m

σ=M max/W=536288/59400=9.03N/mm2

梁底模抗弯强度σ=9.03N/mm2＜f m=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数K V=0.606，V max=K V q1L=0.606×81.72×250=12381N

τ=3V max/(2bh)=3×12381/(2×1100×18)=0.94N/mm2

梁底模抗剪强度τ=0.94N/mm2＜f v=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

挠度系数Kυ=0.644，q2=65.54kN/m

υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×65.54×2504/(100×6000×534600)=0.51mm

[υ]=L/250=250/250=1.00mm

梁底模挠度υmax=0.51mm＜[υ]=1.00mm,满足要求。

内力图如下图

（3）第一层龙骨(次楞)验算

立杆横向尺寸L2=450mm，梁宽度b=1100mm。

第一层龙骨(次楞)采用木枋 b=90mm，h=90mm，W=bh2/6=90×902/6=121500mm3

I=bh3/12=90×903/12=5467500mm4。

a 、梁传荷载计算

q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=81.72×250/1100=18.57kN/m

b．板传荷载计算

P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(1.15×25+0.30)+1.4×2.50=38.36kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000×250/1000×38.36=3.84kN

经过计算得：N1=4.06kN，N2=10.23kN，N3=10.23kN，N4=4.06kN

M max=0.55kN.m,V max=6.05kN,F=10.23kN,υmax =0.23mm

1）抗弯强度验算

σ=M max/W=0.55×106/121500=4.53N/mm2

第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=4.53N/mm2＜f m=13.00N/mm2,满足要求。

2)抗剪强度验算

τ=3V max/(2bh)=3×6.05×1000/(2×90×90)=1.12N/mm2

第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=1.12N/mm2＜f v=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

υmax=0.23mm

[υ]=L/250=450/250=1.80mm

第一层龙骨(次楞)挠度υmax=0.23mm＜[υ]=1.80mm,满足要求。

内力图如下图

（4）第二层龙骨(主楞)验算

第二层龙骨(主楞)纵向间距400mm,计算跨数5跨。第二层龙骨(主楞)采用双钢管，Φ48×3.0 W=8980.00mm3，I=215600.00mm4，A=4.24cm2；P=F=10230N=10.23kN

1）抗弯强度验算

弯矩系数K M=0.176，M max=K m PL=0.176×10.23×1000×400=721000N·mm

σ=M max/W=721000/8980=80.29N/mm2

第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=80.29N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数K V=1.077，V max=K V P=1.077×10.23=11.01kN

τ=3V max/(2bh)=3×11.01×1000 /(2×2×424.00)=19.48N/mm2

第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=19.48N/mm2＜f v=120.00N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

挠度系数Kυ=0.800,υmax=KυPL3/(100EI)=0.800×10.23×1000×4003/(100×206000×215600)=0.12mm

[υ]=L/250=400/250=1.60mm

第二层龙骨(主楞)挠度υmax=0.12mm＜[υ]=1.60mm,满足要求。

内力图如下图

3.支撑强度验算

(1)荷载计算

每根钢管承载N QK1=17642N

每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):N QK2=1.4×0.45×0.40×1000=252N

每根钢管承载荷载N QK=N QK1＋N QK1=17642+252=17894N

钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326×3.5×1000=114N

水平拉杆5层,拉杆重量=5×0.85×0.0326=139N

扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×5=73N

支架重量N Gk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=114+139+73=326N

钢管轴向力N=1.2N GK+N QK=1.2×326+17894=18285N

(2)钢管立杆长细比验算

L0=h=0.70m,钢管的i=1.59cm,λ=L0/i=70.00/1.59=44.03

钢管立杆长细比44.03＜150,满足要求。

(3)钢管立杆稳定性验算

=0.872,P=N/( A)=18285/(0.872×424.00)=49.46N/mm2

钢管立杆稳定性计算49.46N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。

4.支撑支承面验算

钢管立杆设配套底座100×100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=18.29kN

（1）支承面受冲切承载力验算

βS=2.00,f t=0.91N/mm2,h O=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00

σpc,m=0N/mm2,Um=2×(100+105)+2×(100+105)=820mm,βh=1.00

(0.7βh f t＋0.25σpc,m)ηU m h O=[(0.7×1×0.91+0.25×0)×1.00×820×105]/1000=54.85kN 钢管支承面受冲切承载力54.85kN＞18.29kN,满足要求。

(2) 支承面局部受压承载力验算

A b=(0.10+2×0.10)×(0.10×3)=0.09m2,A l=0.10×0.10=0.01m2

βl=(A b/A l)0.5=3.00,f cc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75

ωβl f cc A l=0.75×3×6120×0.01=137.70kN

支承面局部受压承载力F=137.70kN＞18.29kN,满足要求。

5.侧模板验算

（1）荷载计算

1）新浇砼的侧压力

F1 =0.22γ×200/(T+15)β1β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2

(γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃)

F2=γH=24×梁高=24×2.30=55.20kN/m2

比较F1、F2两者取小值F=45.75kN/m2，有效压头高度=F/γ=1.91m。

2)荷载计算

荷载类型标准值单位分项系数设计值单位

①新浇混凝土的侧压力F 45.75 kN/m2γG=1.2 54.90 kN/m2

②倾倒混凝土产生的荷载Q3K 4.00 kN/m2γQ=1.4 5.60 kN/m2

梁侧模和侧肋强度荷载组合①+② 60.50 kN/m2

梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2 45.75 kN/m2 （2）侧模板强度验算

取竖肋间距L=300mm ,计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm

W=bh2/6=1150×182/6=62100mm3，I=bh3/12=1150×183/12=558900mm4。

1）抗弯强度验算

弯矩系数K M=-0.105，q=60.50×(2300-1150)/1000=69.58kN/m=69.58N/mm

M max=K M qL2=-0.105×69.58×3002=-657531N·mm

σ=M max/W=657531/62100=10.59N/mm2

侧模抗弯强度σ=10.59N/mm2＜f m=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

抗剪系数K V=0.606，V max=K V qL=0.606×69.58×300/1000=12.65kN

τ=3V max/(2bh)=3×12.65×1000/(2×18×1150)=0.92N/mm2

侧模抗剪强度τ=0.92N/mm2＜f v=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

挠度系数Kυ=0.644，q，=45.75×(2300-1150)/1000=52.61kN/m=52.61N/mm

υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×52.61×3004/(100×6000×558900)=0.82mm

[υ]=L/250=300/250=1.20mm

侧模挠度υmax=0.82mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图

（3）对拉螺栓计算

F s=0.95×(γ

G F+γQ Q2k）=0.95×60.50=57.48kN/m2;设3排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(2300-1150)/4=288mm=0.29m，N=abF s=0.60×0.29×57.48=10.00kN；对拉螺栓υ12,容许拉力[N t b]=12.90kN

对拉螺栓受力10.00kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。

（4）侧肋强度验算

计算跨度288mm；跨数4跨；木枋尺寸 b=90mm， h=90mm。

W=bh2 /6=90×902/6=121500mm3， I=bh3/12=90×903/12=5467500mm4。

1）抗弯强度验算

弯矩系数K M=0.107，q=60.50×300/1000=18.15N/mm

M max=K M qL2=0.107×18.15×2882=161081N·mm

σ=M max/W=161081/121500=1.33N/mm2

侧肋抗弯强度σ=1.33N/mm2＜f m=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数K V=0.607,V max=K V qL=0.607×18.15×288/1000=3.17kN

τ=3V max/(2A)=3×3.17×1000/(2×90×90)=0.59N/mm2

侧肋抗剪强度τ=0.59N/mm2＜f v=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

挠度系数Kυ=0.632，q，=45.75×300/1000=13.73N/mm

υmax=Kυq，L4/100EI=0.632×13.73×2884/(100×9000×5467500)=0.01mm

[υ]=L/250=288/250=1.15mm

侧肋挠度υmax=0.01mm＜[υ]=1.15mm,满足要求。

内力图如下图

6.梁侧檩梁验算

对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨；梁侧檩梁采用Φ48×3.0双钢管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；

1）抗弯强度验算

弯矩系数K M=0.171,P=1.14qL=1.14×18.15×0.29=5.96kN;

M max=K m PL=0.171×5.96×0.60×106=611496N·mm

σ=M max/W=611496/(2×4490)=68.10N/mm2

檩梁抗弯强度σ=68.10N/mm2＜f m=205.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数K V=0.658,V max=K V P=0.658×5.96=3.92kN

τ=3V max/(2A)=3×3925/(2×2×424)=6.94N/mm2

檩梁抗剪强度τ=6.94N/mm2＜f v=120.00N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

挠度系数Kυ=1.097,P,=1.14qL=1.14×13.73×0.29=4.51kN;

υmax=KυP,L3/（100EI）=1.097×4510×6003/(100×206000×2×107800)=0.24mm

[υ]=L/250=600/250=2.40mm

檩梁挠度υmax=0.24mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。

7．计算结果

底模、侧模厚度18mm；第一层龙骨(次楞)90×90mm木枋@250mm，第二层龙骨(主楞)双钢管Φ48×3.0@450mm；钢管纵向间距@400mm，钢管横向间距@450mm，竖肋90×90mm木枋@300mm，对拉螺栓3排υ12,横向间距600mm，采用Φ48×3.0双钢管作为横檩梁。

在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。

在外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45°-60°。

扣件式钢管模板支架的设计计算

扣件式钢管 模板支架的设计计算 ××省××市××建设有限公司 二O一四年七月十八日

前言 近几年，国内连续发生多起模板支架坍塌事故，尤其是2000年10月，南京电视台新演播大厅双向预应力井式屋盖混凝土浇筑途中，发生了36m高扣件式钢管梁板高支撑架倒塌的重大伤亡事故。从此以后,模板支架设计和使用安全问题引起了人们的高度注意。 虽然采用钢管脚手架杆件搭设各类模板支架已是现代施工常用的做法，但由于缺少系统试验和深入研究，因而尚无包括其设计计算方法的专项标准。几年来，钢管模板支架和高支撑架(h≥4m的模板支架)，均采用《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（以下简称《扣件架规范》）中“模板支架计算”章节提供的有关公式及相应规定来进行设计计算的，但是惨痛的“事故”教训和深入的试验研究，已经充分揭示了《扣件架规范》中“模板支架计算”对于高支撑架的计算确实尤其是存在重要疏漏，致使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。 在新规范或标准尚未颁布之前，为了保证扣件式钢管梁板模板支架的使用安全，总工室参考近期发表的论文，论著以及相关的技术资料，收集整理了有关“扣件式钢管梁板模板支架”的设计计算资料，提供给公司工程技术人员设计计算参考使用；与此同时，《扣件架规范》中“模板支架计算”的相关公式、计算资料，相应停止使用。 特此说明！ 总工程师室 二O一四年七月十八日

目录 CONTENTS 模板支架计算………………………………………………1-1 第二节关于模板支架立杆计算长度L有关问题的探讨……………2-1 第三节模板支架的构造要求…………………………………………3-1 第四节梁板楼板模板高支撑架的构造和施工设计要求……………4-1 第五节模板支架设计计算实例………………………………………5-1 第六节附录：模板支架设计计算资料………………………………6-1 [附录A]扣件式钢管脚手架每米立杆承受的结构自重、常用构配件与材料自重[附录B]钢管截面特性 [附录C]钢材的强度设计值 [附录D]钢材和钢铸件的物理性能指标 [附录E]Q235-A钢轴心受压构件的稳定系数 [附录F]立杆计算长度L修正系数表

扣件式钢管脚手架设计计算实例

编订：__________________ 审核：__________________ 单位：__________________ 扣件式钢管脚手架设计计 算实例 Deploy The Objectives, Requirements And Methods To Make The Personnel In The Organization Operate According To The Established Standards And Reach The Expected Level. Word格式 / 完整 / 可编辑

文件编号：KG-AO-4233-16 扣件式钢管脚手架设计计算实例 使用备注：本文档可用在日常工作场景，通过对目的、要求、方式、方法、进度等进行具体的部署，从而使得组织内人员按照既定标准、规范的要求进行操作，使日常工作或活动达到预期的水平。下载后就可自由编辑。 根据《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）对外脚手架的规定；提出应该逐步淘汰竹脚手架，推广扣件式钢管脚手架。《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2001）对扣件式钢管脚手架的设计原则和计算方法都作出了规定。笔者以该规范为依据，系统地对扣件式钢管脚手架的设计计算作如下阐述。 一、横向、纵向水平杆计算 1．横向、纵向水平杆的抗弯强度按下式计算： σ=M/W≤f 式中M—弯矩设计值，按M=1.2MGK+1.4MQK计算，

MGK为脚手板自重标准值产生的弯矩，MQK为施工荷载标准值产生的弯矩。 W—截面模量，查表φ48×3.5mm钢管W=5.08cm3 f—钢材的抗弯强度计算值，f=205N/mm2 （1）横向水平杆的抗弯强度 计算横向水平杆的内力时按简支梁计算如图1，计算跨度取立杆的横距l?=80mm，脚手架横向水平杆的构造计算外伸长度a?=300mm，a?=100mm。 图1 横向水平杆计算简图 ①永久荷载标准值gk包括每米立杆承受的结构自重标准值0.136kN/m（纵距1.5m，步距1.8m），脚手板自重标准值0.35kN/m2和栏杆与挡脚板自重标

扣件式钢管脚手架计算书(新)

目录 1 工程概况 (1) 2 支架结构与材料 (1) 2.1支架结构 (1) 2.2材料特性 (2) 3 荷载标准计算 (2) 4 大横杆计算 (3) 4.1大横杆荷载计算 (3) 4.2强度计算 (3) 4.3挠度计算 (4) 5 小横杆的计算 (4) 5.1小横杆荷载计算 (4) 5.2 强度计算 (4) 5.3挠度计算 (5) 6 扣件的抗滑承载力计算: (5) 7 立杆计算： (6) 7.1荷载计算: (6) 7.2立杆的稳定性计算: (6) 7.3最大搭设高度的计算 (7) 8 连接件的计算 (8) 9 立杆的地基承载力计算 (9)

济南黄河公铁两用桥 扣件式钢管脚手架计算书 1 工程概况 济南黄河公铁两用桥施工起讫里程为DK421+910.6～DK423+703.03，线路全长1792.42m，主桥中心里程为DK422+806.82。 济南黄河公铁两用桥由北向南横穿天桥区吉家庄、济阳县谢家村、跨越黄河北大堤、主河槽及黄河南大堤，穿过历城区付家庄。 公铁两用桥合建段铁路孔跨布置为：(6-32m)预应力混凝土简支梁+122m简支钢桁梁+(7-52m)预应力混凝土简支梁+(128+3*180+128)m刚性悬索加劲连续钢桁梁+(9-32m)预应力混凝土简支梁（该桥为四线桥，货线孔跨布置与客线孔跨布置对应。 石济客专602~607号、610~612号、629~630桥墩和邯济胶济联络线607号、610~611号、607~635号桥墩为单建铁路桥墩，相应的G611、G612左、G627左、G627右、G628、G629、G630号桥墩为单建公路桥墩，单建桥墩墩型均为圆端形实体桥墩。主桥617～620号桥墩采用三柱式单层框架墩；引桥608~609号桥墩采用两柱式单层框架墩；其他公铁合建段桥墩均采用双层框架墩。 2 支架结构与材料 2.1支架结构 脚手架采用扣件式钢管支架，采用两排架形式。 脚手架各种杆件采用外径48mm、壁厚3.5mm的钢管，脚手架内侧立杆距墩身模板70cm，立杆排距1.0m，立杆纵向间距1.5m，横杆步距1.8m，每跨内设一道横杆，立杆、横杆均采用一字扣件对接，在搭设过程中立杆要搭设在横杆的外侧，相邻两根杆件接头要相互错开一步且不小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。立杆搭设要垂直，横杆搭设要水平，立杆搭设垂直度为1/400，全高不大于±50mm，大横杆搭设要水平，全长水平差不大于±20mm，立杆的间距排距偏差不大于±20mm，小横杆外侧伸出架体的长度为150mm，小横杆偏离主节点的距离不应大于150cm，靠墩一侧的外伸长度不应大于200mm。每隔3.6m设置一道连接件。 脚手架搭设高度应高出墩顶平台120cm。距地面20cm处设扫地杆。 脚手架应设置接地装置。 支架高度暂按36m高计算。

落地式扣件钢管脚手架计算

落地式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.6米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.2米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.20米。 采用的钢管类型为Φ48×3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距2.4米，水平间距2.4米。 施工均布荷载为2kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.15×1.05/3=0.053kN/m 活荷载标准值 Q=2×1.05/3=0.7kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.053=0.109N/m 活荷载的计算值 q2=1.4×0.7=0.98kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.109+0.10×0.98)×1.22=0.154kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.109+0.117×0.98)×1.22=-0.181kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.181×106/5080=35.63N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

扣件式钢管脚手架设计计算实例

扣件式钢管脚手架设计计算实例 根据《建筑施工安全检查标准》对外脚手架的规定；提出应该逐步淘汰竹脚手架，推广扣件式钢管脚手架。《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》对扣件式钢管脚手架的设计原则和计算方法都作出了规定。笔者以该规范为依据，系统地对扣件式钢管脚手架的设计计算作如下阐述。一、横向、纵向水平杆计算1．横向、纵向水平杆的抗弯强度按下式计算：σ=M/W≤f 式中M—弯矩设计值，按M=1.2MGK+1.4MQK计算，MGK为脚手板自重标准值产生的弯矩，MQK为施工荷载标准值产生的弯矩。W—截面模量，查表φ48×3.5mm钢管W=5.08cm3 f—钢材的抗弯强度计算值，f=205N/mm2 横向水平杆的抗弯强度计算横向水平杆的内力时按简支梁计算如图1，计算跨度取立杆的横距l0=80mm，脚手架横向水平杆的构造计算外伸长度a1=300mm，a2=100mm。图1 横向水平杆计算简图①永久荷载标准值gk 包括每米立杆承受的结构自重标准值0.136kN/m，脚手板自重标准值0.35kN/m2和栏杆与挡脚板自重标准值0.14kN/m gk=0.136+0.35×1.2+0.14 =0.696kN/m =696N/m 其中，图2a）等效于图2b）图2 结构自重计算简图②施工均匀活荷载标准值qk=3kN/m2×0.75m =2.25kN/m=2250N/m 图 3 施工荷载计算简图M=1.2MGK+1.4MQK =1.2×11.31+1.4×180 =265.57Nm 所以横向水平杆的抗弯强度满足安全要求。纵向水平杆的抗弯强度按图4三跨连续梁计算，计算跨度取纵距la=1500mm。F为纵向水平杆跨中及支座处的最大荷载，分别按静载P和活载Q进行计算，图4中作用支座上的F力在弯距计算时可以不用考虑。图4 纵向水平杆计算简图①考虑静载情况：按图5静载布置情况考虑跨中和支座最大弯矩。图 5 静载状况下计算简图M1=0.175Pla MB=MC=-0.15Pla ②考虑活载情况：Q=1/2qkl0=1/2×2250×0.8=900N 按图6、7两种活载最不利位置考试跨中最大弯矩。图6 活载最不利状况计算简图之图7 活载最不利状况计算简图之M1=0.213Qla 按图8、9两种活载是最不利位置考虑支座最大弯矩。图8 活载最不利状况计算支座弯矩之图9 活载最不利状况计算支座弯矩之MB=MC=-0.175Qla 根据以上情

钢管脚手架计算书

落地式扣件钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架，搭设高度49.5米，33.0米以下采用双管立杆，33.0米以上采用单管立杆。立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.55米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.50米。钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距3.60米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设5层计算。 栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。 地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。 一、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 =0.038kN/m 小横杆的自重标准值 P 1 脚手板的荷载标准值 P =0.350×1.200/2=0.210kN/m 2 活荷载标准值Q=3.000×1.200/2=1.800kN/m 荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.210+1.4×1.800=2.818kN/m

扣件式钢管脚手架计算实例正式版

Through the reasonable organization of the production process, effective use of production resources to carry out production activities, to achieve the desired goal. 扣件式钢管脚手架计算实 例正式版

扣件式钢管脚手架计算实例正式版 下载提示：此安全管理资料适用于生产计划、生产组织以及生产控制环境中，通过合理组织生产过程，有效利用生产资源，经济合理地进行生产活动，以达到预期的生产目标和实现管理工作结果的把控。文档可以直接使用，也可根据实际需要修订后使用。 某工程为6层框架结构，女儿墙顶高27.9m ，主体、装修施工采用落地式双排钢管脚手架，主体施工时只作维护架使用。工程地点基本风压为ω0=0.6kN/m2。试设计计算装修脚手架。 一、设计方案 1.拟作业层的层数n1=2；铺板层数为每隔10m 满铺一层脚手板，共n2=3层。 2.拟定脚手架结构尺寸：立杆纵距 la=1.5m

，立杆横距lb=0.8m ，步距离h=1.8m ，连墙件按2步3跨设置。 3.脚手板采用冲压钢板脚手板，其自重标准值g k1=0.3kN/ m2，靠近建筑物外端外伸部分铺设20cm 脚手板一块。作业层外侧设挡脚板一块g k5=0.11kN/ m。 4.栏杆：因固定安全网需要，每步架增加的栏杆数为n3=2道，栏杆及其连接扣件的自重标准值g k3=0.0384+0.0132/1.5=0.0472kN/m（式中0.0132为每个直角扣件的重量）。 5.安全网：采用每100cm 2不少于2000目的安全网，沿架全高